JPH0253982A - High tension steel cord structural body - Google Patents
High tension steel cord structural bodyInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ゴム製品の補強用に適したスチールコードに
関する。さらに特定すれば本発明は、ゴムタイヤのブレ
ーカの補強用に適したスチールコード、および高い張力
および高い疲労限界を備えたスチールコード、およびこ
れを使用した乗用車用のタイヤに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a steel cord suitable for reinforcing rubber products. More particularly, the invention relates to a steel cord suitable for reinforcing the breakers of rubber tires and with a high tensile strength and high fatigue limit, and to tires for passenger cars using the same.
［従来の技術〕
ゴム製品の補強用のスチールコードは一般に炭素含有量
が０．６０ないし１．１０重量％（たとえば、０．７０
％、０．８３％、または０．９６％）のスチールフィラ
メントから構成されている。一般的な低価格のスチール
の組成は、最少炭素含有量が０．６５％以上、マンガン
含有量が０．４０％ないし０．７０％、けい素含有量が
０．１５％ないし０，３０％、硫黄および燐の最大含有
量が０．０３％である。なお、これらのパーセントはい
ずれも重量％である。[Prior Art] Steel cords for reinforcing rubber products generally have a carbon content of 0.60 to 1.10% by weight (for example, 0.70% by weight).
%, 0.83%, or 0.96%) steel filaments. Common low-cost steel compositions include a minimum carbon content of 0.65% or more, a manganese content of 0.40% to 0.70%, and a silicon content of 0.15% to 0.30%. , the maximum content of sulfur and phosphorus is 0.03%. Note that all of these percentages are by weight.
また、Ｃｅは炭素と同等であるのでとくに重要であり、
その関係は：
Ｃｅ−％Ｃ十〇、 ３Ｘ （％Ｍｎ−０，４０）である
。ここで、％Ｃは炭素の含有量の重量％、％Ｍｎはマン
ガンの含有量の重量％である。In addition, Ce is particularly important because it is equivalent to carbon.
The relationship is: Ce-%C 10,3X (%Mn-0,40). Here, %C is the weight % of the carbon content, and %Mn is the weight % of the manganese content.
この炭素の関係式は補強効果に影響を与える。この値が
大きいほど理論的に達成できる引張り強度Ｒｍは増加す
る。This carbon relational expression affects the reinforcing effect. The larger this value is, the more the theoretically achievable tensile strength Rm increases.
この他の高価なスチールでは、その組成中にクロム等が
含まれる。Other expensive steels contain elements such as chromium in their composition.
また、ゴム製品の補強用の各フィラメントの直径は、０
．０５ｍｍないし０．８０ｍｍの範囲、好ましくは０．
０５ｍｍ〜０．５０ｍｍの範囲が選択される。In addition, the diameter of each filament for reinforcing rubber products is 0.
．． 0.05 mm to 0.80 mm, preferably 0.05 mm to 0.80 mm.
A range of 0.05 mm to 0.50 mm is selected.
特別な使用目的および所定の機械的特性を達成するため
にこれらの値は特定の値に正確に規制される。These values are precisely regulated to specific values in order to achieve a particular purpose of use and predetermined mechanical properties.
このスチールフィラメントの表面には、このフィラメン
トとゴムとの接着性を増すために一般に被覆がほどこさ
れる。この被覆は通常、銅、亜鉛、三元黄銅合金等の層
、またはこれらの複数の層から構成される。これらの被
覆の厚さは０．０５〜０．４０ミクロン、好ましくは０
．１２〜０．３０ミクロンの範囲から選択される。この
ような被覆は化学的なプライマとして機能し、ゴムの浸
透性および接着性を増大させる。The surface of the steel filament is generally coated to increase the adhesion between the filament and the rubber. This coating typically consists of a layer of copper, zinc, ternary brass alloy, etc., or multiple layers thereof. The thickness of these coatings is between 0.05 and 0.40 microns, preferably 0.
．． Selected from the range of 12 to 0.30 microns. Such a coating acts as a chemical primer and increases the permeability and adhesion of the rubber.
これらの簡単なスチールコードの構成は各種開発されて
いる。これらの中では、ｎＸδスチールコード構造が多
く採用されている。このものは、通常等しい直径δのｎ
本のフィラメントから構成され、これらのフィラメント
は撚りピッチＳで撚り合わされている。また、このｎは
整数であり、例えば３，４．５等の数が選択される。A variety of these simple steel cord configurations have been developed. Among these, the nXδ steel cord structure is often adopted. This usually consists of n of equal diameter δ
It consists of book filaments, which are twisted together with a twist pitch S. Further, this n is an integer, and for example, a number such as 3 or 4.5 is selected.
しかし、この様なｎ×δスチールコード構造は、これら
のスチールフィラメントが他のフィラメントにその全長
に亘って接触しているとゴムが完全に浸透しないという
不具合があった。However, such an n×δ steel cord structure has a problem in that when these steel filaments are in contact with other filaments over their entire length, the rubber does not penetrate completely.
このような不具合を解消するため、各スチールフィラメ
ントを機械的に変形または予備変形し、このフィラメン
トでｎ×δスチールコード構造を構成した場合にこのフ
ィラメントが他のフィラメントとその全長に亘って接触
しないようにしていた。このような構造はｎ×δオープ
ンコード（ＯＣ）または浸透コードとして知られている
。このようなオープンスチールコード構造はＢＥ−Ａ−
８７９６５６およびＮＬ−Ａ８００５０８８に開示され
ている。In order to eliminate this problem, each steel filament is mechanically deformed or pre-deformed so that when this filament forms an n×δ steel cord structure, this filament does not come into contact with other filaments over its entire length. That's what I was doing. Such a structure is known as an n×δ open code (OC) or permeable code. Such open steel cord construction is BE-A-
879656 and NL-A8005088.
このような機械的な変形または予備変形を表すパラメー
タとしては、ＰＬＥと略称される部分荷重伸長がある。A parameter representing such mechanical deformation or preliminary deformation is partial load extension, abbreviated as PLE.
この部分荷重伸長は、２．５Ｎないし５ＯＮの張力を与
えた際のゲージ長さの増加として定義され、元のゲージ
長さのパーセントで表される。このＰＬＥの値は、この
スチールコードがクリールから撚り合わされ、所定のペ
イオフ張力を与えられた状態でカレンダー作業をする場
合のこのコードの挙動に影響がある。このＰＬＥの値が
大きい程、撚り合わせの際に残存する空隙が大きくなり
、この後のタイヤ製造工程におけるゴムの浸透性が良好
になる。また、このＰＬＥ値が小さいと、このコードの
ペイオフ張力を与えた場合にこのコード内の空隙が閉じ
、後の工程においてゴムの浸透性が低下する。This partial load elongation is defined as the increase in gauge length when applying a tension of 2.5N to 5ON and is expressed as a percentage of the original gauge length. The value of PLE affects the behavior of the steel cord when it is twisted together from a creel and calendered under a predetermined payoff tension. The larger the value of PLE, the larger the voids remaining during twisting, and the better the permeability of rubber in the subsequent tire manufacturing process. Moreover, if this PLE value is small, when the payoff tension of this cord is applied, the voids in this cord will close, and the permeability of the rubber will decrease in the subsequent process.
現在では、オープン形のｎ×δコードは同様な方法で処
理されており、異なるｎＸδコードに与えられる予備変
形に関しては特に差異がなくなっている。しかし、本発
明者は４×δオープンコードまたは５×δオープンコー
ドと、３×δオープンコードとの間では条件が相違する
ことを見出したものである。Nowadays, open-form n×δ codes are processed in a similar way, and there are no particular differences with respect to the preliminary transformations given to the different nXδ codes. However, the present inventor found that the conditions are different between the 4×δ open code or 5×δ open code and the 3×δ open code.
最も多く使用されているオープンコードは４×δオープ
ンコードおよび５×δオープンコードてあり、これらは
直径δが０．２２ないし０．２５ｍｍの範囲のフィラメ
ントから構成されている。The most commonly used open cords are the 4×δ open cord and the 5×δ open cord, which are constructed from filaments with a diameter δ ranging from 0.22 to 0.25 mm.
本発明者は、この４×δおよび５×δスチールコードで
はそのＰＬＥ値が高いという不具合を見出した。解析の
結果によれば、この４ＸＯ，２５および５ＸＯ，２５ス
チールオープンコードでは、このＰＬＥ値が０．５０〜
０，６０％以上の場合にのみゴムの浸透性が向上する。The present inventor found that the 4×δ and 5×δ steel cords had a problem in that their PLE values were high. According to the analysis results, this 4XO, 25 and 5XO, 25 steel open cord has a PLE value of 0.50~
The permeability of the rubber improves only when it is 0.60% or more.
しかし、このような値は通常のコードでは採用されてお
らず、この様な値に設定すると引張りおよび圧縮モジュ
ールが低下し、タイヤの操向およびコーナリング特性が
低下する。However, such values are not adopted in conventional codes and setting them to such values reduces the tension and compression modules and reduces the steering and cornering characteristics of the tire.
［発明が解決しようとする課題］ 本発明は上記のような不具合を改善するものである。[Problem to be solved by the invention] The present invention is intended to improve the above-mentioned problems.
本発明の別の目的は、引張り強度特性が向上した３×δ
スチールコード構造を提供するものである。Another object of the present invention is to provide 3×δ with improved tensile strength properties.
It provides steel cord construction.
さらに本発明は、タイヤの製造工程で与えられるペイオ
フ張力に関わり無く完全かつ均一なゴムの浸透性を得る
ことができるスチールコードを提供するものである。Furthermore, the present invention provides a steel cord capable of achieving complete and uniform rubber permeability regardless of the payoff tension applied during the tire manufacturing process.
［課題を解決するための手段］
本発明の第１の特徴は、ゴムタイヤのブレーカの補強用
のスチールコードに関し、このスチールコードは３本の
スチールフィラメントを所定の撚りピッチで撚り合わせ
たもので、これらのフィラメントはその直径がδで部分
荷重伸長が０．２ないし０．４５％であり、また高い引
張り強度Ｒｍを備え、また直径δが０，２７ないし０．
３５ｍｍである。本発明の好ましい実施例によれば、こ
のスチールコードは超高引張り強度Ｒｍを有している。[Means for Solving the Problems] The first feature of the present invention relates to a steel cord for reinforcing a breaker of a rubber tire, and this steel cord is made by twisting three steel filaments together at a predetermined twisting pitch, These filaments have a partial load elongation of 0.2 to 0.45% and a high tensile strength Rm and a diameter δ of 0.27 to 0.45%.
It is 35mm. According to a preferred embodiment of the invention, this steel cord has an ultra-high tensile strength Rm.
さらに本発明の好ましい実施例によれば、このスチール
コードの撚りピッチは１４ｍｍである。Furthermore, according to a preferred embodiment of the invention, the twist pitch of this steel cord is 14 mm.
この撚りピッチは、このスチールコードのスチールフィ
ラメントが３６０６回転するに要する軸方向の距離であ
る。The twist pitch is the axial distance required for the steel filaments of the steel cord to rotate 3606 times.
このスチールコードは高引張り強度を有しており、この
引張り強度は：
２２５０−１１３０ ｌｏｇ ｄ（Ｎ／ｍｍ２
） ・・・ （１）以上である。ここで、
ｄは各スチールフィラメントの直径（ｍｍ）である。This steel cord has a high tensile strength: 2250-1130 log d (N/mm2
) ...(1) or more. here,
d is the diameter (mm) of each steel filament.
超高引張り強度スチールコードは、その引張り強度Ｒｍ
が上記の（１）式の値の６％以上のものである。さらに
詳細な値は以下に示される。The ultra-high tensile strength steel cord has a tensile strength Rm
is 6% or more of the value of equation (1) above. More detailed values are shown below.
このゴムタイヤ補強用の３×δスチールコードは直径０
．２７〜０．３５ｍｍの３本のフィラメントから構成さ
れている。これらの値は、十分な剛性を得るために必要
なものである。この直径は、ブレーカの補強用の４×δ
および５×δのオープンコードのフィラメントの直径よ
り大きい。このように直径が大きく設定されているので
、比較的ＰＬＥ値が低く （０，３５ないし０．５０）
、初期応力か２ＯＮの場合であっても最適なゴムの浸透
性か得られる。This 3×δ steel cord for rubber tire reinforcement has a diameter of 0.
．． It is composed of three filaments of 27 to 0.35 mm. These values are necessary to obtain sufficient stiffness. This diameter is 4×δ for reinforcing the breaker.
and 5×δ larger than the filament diameter of the open cord. Since the diameter is set large in this way, the PLE value is relatively low (0.35 to 0.50).
, optimal rubber permeability can be obtained even when the initial stress is 2ON.
さらに本発明の第２の特徴は、上記の本発明の第１の特
徴を備えたスチールコードを使用したゴム製品に関する
ものである。このようなゴム製品としては、ゴムホース
、ゴムベルト、ゴムタイヤ等がある。しかし、上記の本
発明の第１の特徴のスチールコードは乗用車のタイヤに
特に適したものである。Furthermore, a second feature of the present invention relates to a rubber product using a steel cord having the above-described first feature of the present invention. Such rubber products include rubber hoses, rubber belts, rubber tires, and the like. However, the steel cord of the first aspect of the invention described above is particularly suitable for passenger car tires.
［実施例コ
第１図および第２図には本発明のスチールコド］０を示
す。このコードを構成する３本のスチールフィラメント
１は、その全長にわたって互いに接触してはおらず、し
たがって良好なゴムの浸透性を示す。[Example 1 and 2 show the steel rod of the present invention] 0. The three steel filaments 1 that make up this cord are not in contact with each other over their entire length and therefore exhibit good rubber permeability.
この高張力スチールフィラメントは以下のような方法で
製造される。初期の直径ｄｓが５．５ないし６．５ｍｍ
のワイヤロッドを冷間引抜きによって０．８０ないし２
．５０ｍｍの中間直径ｄｉまで引抜き加工する。この引
き抜かれたスチールワイヤはパテンティングすなわち９
００℃以上に加熱された後、熱処理浴（例えば溶融鉛浴
）で４５０〜７００℃で熱処理されたのち外気温度間ま
で冷却される。そして、このスチールワイヤには黄銅の
メツキがほどこされ、この後この中間直径ｄｉから０．
０５ないし０．８０ｍｍの最終直径ｄｆまでウェット引
抜きされる。This high tensile strength steel filament is manufactured in the following manner. Initial diameter ds is 5.5 to 6.5 mm
0.80 to 2 wire rod by cold drawing
．． It is drawn to an intermediate diameter di of 50 mm. This drawn steel wire is patented i.e. 9
After being heated to 00° C. or higher, it is heat treated at 450 to 700° C. in a heat treatment bath (for example, a molten lead bath), and then cooled to between ambient temperature. This steel wire is then plated with brass, and then 0.00 mm from this intermediate diameter di.
Wet drawn to a final diameter df of 0.05 to 0.80 mm.
この引張り強度Ｒｍの値は、各種の条件の条件、すなわ
ち、
一上記の最終直径、
一上記のウェット引抜きの際の加工度、−スチールの組
成、
によって決定される。The value of this tensile strength Rm is determined by various conditions, namely: (1) the above-mentioned final diameter; (1) the above-mentioned working degree during wet drawing; - the composition of the steel.
第１表に示す各種のスチールワイヤの中間直径をｄ１１
最終直径をｄｆとすれば、加工度は次の式で求められる
。The intermediate diameter of the various steel wires shown in Table 1 is d11
If the final diameter is df, the degree of processing is determined by the following formula.
表面における加工度Ｒは以下の式によって求められる。The degree of work R on the surface is determined by the following formula.
これによって、高引張り強度Ｒｍが達成される。A high tensile strength Rm is thereby achieved.
また、第２表には、超高張力Ｒｍを同様に示す。Table 2 also shows the ultra-high tension Rm.
これらのスチールフィラメントは、炭素と同等なＣｅが
０．８７５重量％、炭素が０．８０ないし０．８５重量
％の低価格のスチールの組成である。These steel filaments are a low cost steel composition with a carbon equivalent of 0.875 wt.% Ce and 0.80 to 0.85 wt.% carbon.
第１表−高張力スチールフィラメント
第２表−高張力スチールフィラメント
この本発明のスチールコードは通常のチューブラ撚り線
機３０（第３図参照）によって製造され、または通常の
ダブル撚り線機４０（第４図）または５０（第５図）に
よって製造される。Table 1 - High tensile strength steel filaments Table 2 - High tensile strength steel filaments The steel cord of the present invention can be manufactured on a conventional tubular stranding machine 30 (see Figure 3) or on a conventional double stranding machine 40 (see Figure 3). 4) or 50 (Fig. 5).
第３図に示すように、２個のペイオフボビン３２がドラ
ム３１の内側で固定クレードルに取り付けられており、
またもう１個のペイオフボビン３３がこのドラム３１の
外側に配置されている。As shown in FIG. 3, two payoff bobbins 32 are mounted on a fixed cradle inside the drum 31.
Another payoff bobbin 33 is arranged outside this drum 31.
このドラム３１が回転されると、ボビン３２゜３３から
フィラメント１が引き出され、ケーブリングダイ３４に
よってコード１０が形成される。When the drum 31 is rotated, the filament 1 is drawn out from the bobbins 32 and 33, and the cord 10 is formed by the cabling die 34.
この形成されたコード１０はボビン３５に巻き取られる
。このコードの予備撚り合わせは、このケーブリングダ
イ３４の直前の位置３６でおこなわれる。This formed cord 10 is wound onto a bobbin 35. Pre-twisting of the cord takes place at a location 36 just before the cabling die 34.
また第４図に示すように、ダブル撚り線機４０の回転自
在なフライヤ４１の内側には３個のペイオフボビン４４
が配置されている。これらボビン４４から引き出された
スチールフィラメント１は、予備成形器４６およびダイ
４７を通過して第１の撚りが与えられ、この後にフライ
ヤ４１の第１のプーリ４２を通過した後に第２のプーリ
４３を通過し、第２の撚りが与えられる。そして、形成
されたコード１０は、このダブル撚り線機４０の外側に
配置されたボビン４５に巻き取られる。Further, as shown in FIG. 4, three payoff bobbins 44 are installed inside the rotatable flyer 41 of the double stranding machine 40.
is located. The steel filaments 1 drawn out from these bobbins 44 pass through a preformer 46 and a die 47 to be given a first twist, and then pass through a first pulley 42 of a flyer 41 and then a second pulley 43. A second twist is applied. The formed cord 10 is then wound around a bobbin 45 arranged outside the double twisting machine 40.
また、このダブル撚り線機は別のものでもよい。Further, this double stranding machine may be of another type.
第５図にはこの別の撚り線機を示す。このものは、この
ダブル撚り線機５０の外側に３個のペイオフボビン５４
が設けられており、巻き取りユニット５５がフライヤ５
１の内側に設けられている。これらボビン５４から引き
出されたスチールフィラメントは予備成形プレート５６
およびダイ５７を通過し、互いに収束されて第１の撚り
が与えられ、次にプーリ５３、フライヤ５１からプーリ
５２に導かれ、第２の撚りが与えられる。この形成され
たコード１０は巻き取りユニット５５に巻き取られる。FIG. 5 shows this other stranding machine. This thing has three payoff bobbins 54 on the outside of this double stranding machine 50.
is provided, and the winding unit 55 is connected to the flyer 5.
It is provided inside 1. The steel filaments drawn from these bobbins 54 are attached to a preform plate 56.
The fibers pass through a die 57 and are converged with each other to give a first twist, and are then led from a pulley 53 and a flyer 51 to a pulley 52 to give a second twist. This formed cord 10 is wound up by a winding unit 55.
これらの実施例のダブル撚り線機４０．５０では、その
プーリ４２，４３あるいは５２．５３は回転されること
によって捩りを与えるように構成されている。In the double twisting machine 40.50 of these embodiments, the pulleys 42, 43 or 52.53 are configured to impart twist by being rotated.
また、本発明の第２の特徴であるゴム製品は、上記の第
１の特徴の複数のスチールコードを未加硫のゴム組成物
内に埋設し、全体を加硫したものである。一般に、この
スチールコードは接着コム組成物内に埋設される。この
接着ゴムの組成は一般に１００重量部に対して４０ない
し７０重量部のカーボンブラックと、２ないし６重量部
のクロマン樹脂、４ないし１２重量部の酸化亜鉛、工な
いし５重量部の硫黄、および酸化防止剤、促進剤その他
の薬剤の合計か１０重量部以下の組成である。A rubber product according to a second feature of the present invention is obtained by embedding a plurality of steel cords according to the first feature in an unvulcanized rubber composition and vulcanizing the entire product. Typically, the steel cord is embedded within an adhesive comb composition. The composition of this adhesive rubber is generally 40 to 70 parts by weight of carbon black per 100 parts by weight, 2 to 6 parts by weight of Chroman resin, 4 to 12 parts by weight of zinc oxide, 1 to 5 parts by weight of sulfur, and The total composition of antioxidants, accelerators and other agents is 10 parts by weight or less.
乙のスチールコードがベルトの補強材や乗用車のタイヤ
のブレーカに使用される場合には、これらのコードは互
いに並列に配置されて１または複数の層の薄板状に形成
され、この薄板状のもの全体が未加硫の接着ゴム内に埋
設され、この接着ゴムはこのコードの間隙を通ってこの
コード内にも充填される。この様なものはストリップ状
に切断され、従って、切断されたコードがストリップ状
に配列され、これのこれらのコードは１または複数の層
に配列され、この未加硫の接着ゴム内に埋設された状態
となる。When the steel cords mentioned above are used as reinforcing materials for belts or breakers for passenger car tires, these cords are arranged in parallel to each other and formed into one or more thin plates, and these thin plates are The whole is embedded in unvulcanized adhesive rubber, which also fills the cord through the gaps in the cord. Such material is cut into strips, so that the cut cords are arranged in strips, these cords being arranged in one or more layers and embedded in this unvulcanized adhesive rubber. The state will be as follows.
第６図には、この本発明のＰＬＥ値が０，４０のスチー
ルコードが乗用車のタイヤのブレーカに使用された場合
を示す。このものは、２つのベルトすなわちブレーカ層
を備えている。これら各層内において、スチールコード
１０は互いに平行に配置されていると共に、タイヤの回
転方向に対して所定の角度を有している。この図から明
白なように、これらのスチールコードは、カレンダー作
業の際のペイオフ張力が与えられた場合でもゴムが浸透
するに十分な開口すなわち間隙を有している。FIG. 6 shows a case where the steel cord of the present invention having a PLE value of 0.40 is used in a tire breaker for a passenger car. This includes two belts or breaker layers. In each of these layers, the steel cords 10 are arranged parallel to each other and at a predetermined angle with respect to the rotational direction of the tire. As is apparent from this figure, these steel cords have sufficient openings or gaps for rubber penetration even under the payoff tensions of calendering.
第３表には、本発明のスチールコードを異なるタイプの
乗用車用のタイヤに使用した場合の「ｄｍあたりの端部
」および「バッキング・ファクタ」の各種の値を示す。Table 3 shows various values of "edge per dm" and "backing factor" when the steel cord of the present invention is used in different types of passenger car tires.
ｒｄｍあたりの端部」とは、層の長さのｄｍあたりに使
用されているスチールコードの本数を示す。また、「バ
ッキング・ファクタ」とは、これらのスチールコードの
最大直径をｍｍで表した値を上記のｒｄｍあたりの端部
」に乗じたものである。"Ends per rdm" indicates the number of steel cords used per dm of layer length. Moreover, the "backing factor" is the maximum diameter of these steel cords expressed in mm multiplied by the above-mentioned "end portion per rdm".
］−７
第３表二乗用車用タイヤにおける本発明のスチールコー
ド使用例
これらの値は、実現可能な限界を示すものではない。こ
れらの値は、所定のタイプの乗用車のタイヤに適用した
場合の各種のパラメータの実用的な値を示したものであ
る。]-7 Table 3 2 Examples of the use of the steel cord of the present invention in passenger car tires These values do not indicate the limits of what can be achieved. These values represent practical values for various parameters when applied to a given type of passenger car tire.
本発明の乗用車のタイヤのブレーカ補強用の３×δの超
高張力（ＳＨＴ）のオープンコード（ＱＣ）を、同様な
従来のスチールコードと比較した。The 3×δ super high tensile strength (SHT) open cord (QC) for passenger car tire breaker reinforcement of the present invention was compared with a similar conventional steel cord.
ゴムの剛性は、従来公知の３点曲げ試験によって測定し
た。また、ゴムの浸透性は、ゴムのブロック（長さ：２
２４ｍｍ、高さ： １５ ｍ ｍ ｓ幅：２６５ｍｍ）
の内に４種類の別々の構造のスチールコードを埋設し、
これらに４バールの差圧を加えてその空気の通過量を測
定することによって求めた。また、実際の製造工程のペ
イオフ張力の影響を考慮して、２ＯＮの予備張力を加え
た。また、疲労限界はハンター試験法によって測定した
。The stiffness of the rubber was measured by a conventionally known three-point bending test. In addition, the permeability of rubber is determined by the rubber block (length: 2
24mm, height: 15mm s width: 265mm)
4 types of steel cords with different structures are buried inside the
It was determined by applying a pressure difference of 4 bar to these and measuring the amount of air passing through. Further, in consideration of the influence of payoff tension in the actual manufacturing process, a preliminary tension of 2ON was added. Further, the fatigue limit was measured by the Hunter test method.
上記の比較試験の結果を第４表に示す。The results of the above comparative test are shown in Table 4.
本発明のスチールコードはゴム中に埋設された場合に高
い引っ張り強度と剛性を与え、また初期応力が与えられ
ている場合でも十分なゴムの浸透性が得られ、さらに高
い疲労限界が得られる。The steel cord of the present invention provides high tensile strength and stiffness when embedded in rubber, and also provides sufficient rubber permeability even under initial stress, resulting in a higher fatigue limit.
ＰＬＥ値０，５０の４ＸＯ，２５オープンコードでは、
張力を加えない場合にしか十分なゴムの浸透性が得られ
ない。第４表に示すように、２ＯＮの張力を与えた場合
には十分なゴムの浸透性が得られない。これは、このコ
ードを構成するフィラメントの直径が０．２３ないし０
．２５ｍｍであり、フィラメントの直径が０．２７ない
し０．３５ｍｍの場合より剛性か小さいためである。For 4XO, 25 open code with PLE value 0,50,
Sufficient rubber permeability can only be achieved without tension. As shown in Table 4, when a tension of 2ON is applied, sufficient rubber permeability cannot be obtained. This means that the diameter of the filament that makes up this cord is between 0.23 and 0.
．． This is because the filament diameter is 25 mm and the rigidity is smaller than that when the filament diameter is 0.27 to 0.35 mm.
上記の第４表に示した他の従来例のものは、２ＯＮの初
期張力を与えた場合でも十分なゴムの浸透性か得られた
。しかしながら：
２＋２Ｘ０．２５のコードでは、疲労限界が低く、
２＋２ＸＯ，３０のコードでは、破壊限界が低仁
２Ｘ０．３０のコードでは、引張り強度が低い。In the other conventional examples shown in Table 4 above, sufficient rubber permeability was obtained even when an initial tension of 2ON was applied. However: 2+2X0.25 cord has a low fatigue limit; 2+2XO,30 cord has a low fracture limit; 2X0.30 cord has a low tensile strength.
又、撚りピッチＳの最適な値を求めるために、本発明の
４本のスチールコードについてこの撚りピッチを各種変
え、これらを比較してみた。第５表にはその結果を示す
。なお、圧縮強度と圧縮モジュールについては、絶対値
は重要でないのでこれらは相対値で示す。Furthermore, in order to find the optimum value for the twist pitch S, the twist pitch was varied for four steel cords of the present invention and compared. Table 5 shows the results. Note that the absolute values of the compressive strength and compression module are not important, so these are shown as relative values.
第５表−撚りピッチの影響
これらの結果から明らかなように、最も高い圧縮強度お
よび圧縮モジュールの得られる撚りピッチ１４ｍｍが最
適である。Table 5 - Influence of twist pitch As is clear from these results, a twist pitch of 14 mm is optimal as it provides the highest compressive strength and compression module.
第１図は本発明のスチールコードの断面図、第２図は本
発明のスチールコードの側面図、第３図、第４図、第５
図は本発明のスチールコードを製造するそれぞれ別の製
造装置を示す図、第６図は本発明のスチールコードの使
用状態を示す図である。
１・・・スチールフィラメント、１０・・・スチールコ
ド
出願人代理人 弁理士 鈴江武彦Figure 1 is a sectional view of the steel cord of the present invention, Figure 2 is a side view of the steel cord of the present invention, Figures 3, 4, and 5.
The figures show different manufacturing apparatuses for manufacturing the steel cord of the present invention, and FIG. 6 is a diagram showing the state in which the steel cord of the present invention is used. 1...Steel filament, 10...Steelcod applicant's agent Patent attorney Takehiko Suzue
Claims (5)
コードであって、このスチールコードは３本のスチール
フィラメントから構成されており、これらフィラメント
は互いに所定の撚りピッチで撚り合されており、これら
フィラメントの直径はδであるもの（３×δ構成）にお
いて、部分加重伸長が０．２ないし０．４５％であり、
また高引張り強度Ｒｍを有し、また上記の直径δが０．
２７ないし０．３５ｍｍの範囲であることを特徴とする
スチールコード。(1) A steel cord suitable for reinforcing the breakers of rubber tires. This steel cord is composed of three steel filaments, and these filaments are twisted together at a predetermined twisting pitch. The diameter of is δ (3 × δ configuration), the partial weight elongation is 0.2 to 0.45%,
It also has a high tensile strength Rm, and the above diameter δ is 0.
A steel cord characterized in that it is in the range of 27 to 0.35 mm.
る前記請求項１に記載のスチールコード。(2) The steel cord according to claim 1, which has an ultra-high tensile strength Rm.
る前記請求項１または２に記載のスチールコード。(3) The steel cord according to claim 1 or 2, wherein the twisting pitch is 14 mm.
とを特徴とするゴム製品。(4) A rubber product comprising the steel cord according to claim 1.
インチ（３０５ｍｍ）ないし１５インチ（３８１ｍｍ）
である乗用車用のゴムタイヤであって、１ないし４層の
ベルト層を備えたものにおいて、上記のベルトは前記の
請求項１に記載のスチールコードをｄｍあたり端部が５
０ないし１４４、パッキング・ファクタが４０ないし９
０％となるように配置して補強されていることを特徴賭
する乗用車用のゴムタイヤ。(5) The width is 155mm to 195mm and the rim is 12mm.
inch (305mm) to 15 inches (381mm)
A rubber tire for a passenger car, comprising one to four belt layers, wherein the belt is made of the steel cord according to claim 1, with an end portion of 5 per dm.
0 to 144, packing factor 40 to 9
Rubber tires for passenger cars characterized by being arranged and reinforced so as to be 0%.
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