JPH02303340A - Claw-pole type synchronous generator - Google Patents
Claw-pole type synchronous generatorInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
(産業上の利用分野)
本発明は回転軸の両端にタービン、コンプレッサーを装
備したクローポール形発電機に係り、特にタービンから
の熱ならびにガス中の塵埃の軸受内部への浸入を阻止す
るとともに、発電機内部の冷却性能の向上を狙いとした
クローポール形同期発電機に関するものである。[Detailed Description of the Invention] [Object of the Invention] (Industrial Application Field) The present invention relates to a claw-pole generator equipped with a turbine and a compressor at both ends of a rotating shaft, and particularly relates to a claw-pole generator equipped with a turbine and a compressor at both ends of a rotating shaft. This invention relates to a claw-pole synchronous generator that aims to prevent dust from entering the inside of the bearing and to improve cooling performance inside the generator.
(従来の技術)
第2図は従来のクローポール形発電機の原理構造を示す
縦断面図であり第3図はそのA−A断面である。(Prior Art) FIG. 2 is a longitudinal cross-sectional view showing the principle structure of a conventional claw-pole generator, and FIG. 3 is a cross-sectional view taken along line A-A.
発電機ロータ1は両軸端に設けられたころがり軸受2と
軸受ブラケット3により支持される。軸受ブラケット3
は固定子フレーム4に固定され、固定子フレーム4の中
央には固定子鉄心6が嵌合され、さらにこの内部には電
機予巻m5が納められている。The generator rotor 1 is supported by rolling bearings 2 and bearing brackets 3 provided at both shaft ends. Bearing bracket 3
is fixed to the stator frame 4, a stator core 6 is fitted in the center of the stator frame 4, and an electric machine pre-winding m5 is housed inside the stator core 6.
クローボール形同期発電機のロータ1は軸方向に2分割
され、ロータ1の中央部の断面図である第3図に示すよ
うに、各々N極とS極に磁化され非磁性材7でつき合せ
溶接等により製作される。The rotor 1 of the claw-ball type synchronous generator is divided into two parts in the axial direction, and as shown in FIG. Manufactured by welding etc.
このような2極の永久磁石をもつロータ1は機械的に剛
な回転軸となり、超高速の回転体に適する。The rotor 1 having such two-pole permanent magnets becomes a mechanically rigid rotating shaft and is suitable for an ultra-high speed rotating body.
一方、界磁巻線8は磁路9を形成するように固定子フレ
ーム4の両端部内に納められ、直流電流を通電し、電力
を発生する。On the other hand, the field winding 8 is housed within both ends of the stator frame 4 so as to form a magnetic path 9, and direct current is passed therethrough to generate electric power.
以上のようなりローボール形同期発電機をプレイトンサ
イクル式発電システムに採用した場合。If a low-ball synchronous generator is used in a Playton cycle power generation system as shown above.
発電機ロータ軸上にタービンとコンプレッサーが装着さ
れる。例えば宇宙熱発電用のプレイトンサイクル式発電
システムでは発電機の超小形軽量化、高効率化ならびに
長期信頼性が要求され、これらの要求を満足する軸受と
して能動形の磁気軸受またはガス軸受が上げられる。The turbine and compressor are mounted on the generator rotor shaft. For example, in the Preyton cycle power generation system for space thermal power generation, the generator is required to be ultra-compact, lightweight, highly efficient, and long-term reliable, and active magnetic bearings or gas bearings are the most popular bearings that meet these requirements. It will be done.
第4図は現在のガス軸受技術によるプレイトンサイクル
式クローポール同期発電機の縦断面図を示す。FIG. 4 shows a longitudinal cross-sectional view of a Preyton cycle claw-pole synchronous generator using current gas bearing technology.
次にこの構成について説明する。Next, this configuration will be explained.
発電機ロータlOの両端にはタービン11とコンプレッ
サー12が各々装着されている。電機子巻線フレーム1
3には鉄心14が嵌合され、この内部には電機子巻線5
が納められている。電機子巻線フレーム13の両端には
界磁巻線フレーム15が各々固定され、その内部には磁
界者s8が納められている。A turbine 11 and a compressor 12 are installed at both ends of the generator rotor lO. Armature winding frame 1
3 is fitted with an iron core 14, and an armature winding 5 is fitted inside this core 14.
is stored. A field winding frame 15 is fixed to each end of the armature winding frame 13, and a magnetic field member s8 is housed inside the field winding frame 15.
タービン側11の磁界巻線フレーム15の端面には軸受
ハウジング16が取りつけられており、この軸受ハウジ
ング16の内周側にはパッド17、ピボット18、固定
ナツト19からなるティルテングパッドラジアル軸受装
置が設置されている。A bearing housing 16 is attached to the end face of the magnetic field winding frame 15 on the turbine side 11, and a tilting pad radial bearing device consisting of a pad 17, a pivot 18, and a fixing nut 19 is mounted on the inner peripheral side of the bearing housing 16. is set up.
一方、コンプレッサー12の側の界磁巻線フレーム15
の端面には第5図に示すようなスパイラル)K34付ス
ラスト軸受20と間隔片21ならびにスラス1−円板2
2よりなるスラスト軸受装置が装備されている。さらに
間隔片21のコンプレッサー12の側にはタービン11
の側と同一のテイルテイングパッドラジアル軸受装置が
設置されている。またタービン11とコンプレッサー1
2の各テイルティングパッドラジアル軸受装置の間には
ラビリンスシール23が設置されている。On the other hand, the field winding frame 15 on the side of the compressor 12
As shown in Fig. 5, on the end face of the
It is equipped with a thrust bearing device consisting of two parts. Furthermore, a turbine 11 is disposed on the side of the compressor 12 of the spacing piece 21.
The same tailing pad radial bearing device as on the side is installed. Also, turbine 11 and compressor 1
A labyrinth seal 23 is installed between each of the two tailing pad radial bearing devices.
(発明が解決しようとする課題)
以上のようなりローボール形同期発電機をプレイトンサ
イクル式発電機システムに採用した場合、その問題点を
次に列記する。(Problems to be Solved by the Invention) When the low-ball type synchronous generator as described above is employed in a Preyton cycle type generator system, the problems are listed below.
(1) タービンを駆動する排気ガスは数百度(’C
)と高いため、軸受ならびに発電機への熱浸入が大きく
、このため軸受部の熱変形ならびに膨張が大きくなり、
ガス軸受の性能が悪くなる。また、発電機の電機子巻線
、界磁巻線の異常温度上昇により1巻線の大焼損、劣化
等による電気的な事故が発生し易い。(1) The exhaust gas that drives the turbine has a temperature of several hundred degrees ('C).
), there is a large amount of heat infiltration into the bearing and the generator, resulting in large thermal deformation and expansion of the bearing.
Gas bearing performance deteriorates. Further, due to an abnormal temperature rise in the armature winding and field winding of the generator, an electrical accident is likely to occur due to large burnout or deterioration of one winding.
■ タービンを駆動する排気ガス中には塵埃が混入して
おり、発電機へ浸入した時、ガス軸受の摺動隙間が非常
に小さいことから、軸受の損傷、大焼付事故が発生する
。■ Dust is mixed in the exhaust gas that drives the turbine, and when it enters the generator, the sliding clearance of the gas bearing is extremely small, causing damage to the bearing and a major seizure accident.
■ 通常のラビリンスシールでは軸方向の流動抵抗が小
さく、この為、タービン背面と発電機の内部圧力差によ
り発電機内部への排気ガスの洩れ量がノμ常に多い。■ Normal labyrinth seals have low flow resistance in the axial direction, so the amount of exhaust gas leaking into the generator is always large due to the internal pressure difference between the back of the turbine and the generator.
に)超高速で発電機ロータならび軸受での発生損失が大
きく、このため発電機内部の自然対流のみでは、発電機
外部への熱放散が悪く、発電機内部の各部温度は異常に
高くなる。2) At ultra-high speeds, the loss generated in the generator rotor and bearings is large, so if only the natural convection inside the generator is used, heat dissipation to the outside of the generator is poor, and the temperature of various parts inside the generator becomes abnormally high.
本発明は上記ω〜に)に示したような従来技術の問題点
に鑑みなされたもので、特にタービン側からの熱の浸入
、m埃の混入を阻止し、さらに発電機内部の冷却性能の
向上を図ったクローボール形同期発電機を提供すること
を目的とするものである。The present invention was developed in view of the problems of the prior art as shown in (ω) above, and specifically prevents heat from entering from the turbine side and dust from entering, and further improves the cooling performance inside the generator. The object of the present invention is to provide an improved claw-ball type synchronous generator.
(課題を解決するための手段)
」1記課題を解決するための手段として、軸端にタービ
ンとコンプレッサーを有し、ラジアル軸受にティルティ
ングパッド形ガス軸受を使用し、スラスト軸受にスパイ
ラル溝付ガス軸受を使用したクローポール形同則9!電
機において、スラスト軸受をタービンとラジアル軸受と
の間に設置した構成とする。またタービンとスラスト軸
受との間に設けられたスラストハウジングに冷却シール
溝とシール給気孔を設け、この給気孔とコンプレッサー
の吐出管との間をシール給気管で接続する。さらにコン
プレッサー側に設けられたラビリンスシール部に冷却ガ
ス給気孔を設け、界磁フレームに通気孔を設け、鉄心支
持外筒にアキシャル通気孔を設け、鉄心の中央部にラジ
アルダクトを設け。(Means for solving the problem) As a means to solve the problem described in item 1, the shaft end has a turbine and a compressor, the radial bearing uses a tilting pad type gas bearing, and the thrust bearing has a spiral groove. Claw pole type rule 9 using gas bearing! In an electric machine, a thrust bearing is installed between a turbine and a radial bearing. Further, a cooling seal groove and a seal air supply hole are provided in the thrust housing provided between the turbine and the thrust bearing, and the air supply hole and the discharge pipe of the compressor are connected by a seal air supply pipe. Furthermore, a cooling gas supply hole is provided in the labyrinth seal provided on the compressor side, a ventilation hole is provided in the field frame, an axial ventilation hole is provided in the core support outer cylinder, and a radial duct is provided in the center of the core.
スラスト軸受ハウジングに設けられた排気孔とコンプレ
ッサーの入口とを排気管で接続した構成としてもよい。The exhaust hole provided in the thrust bearing housing and the inlet of the compressor may be connected by an exhaust pipe.
(作 用)
本発明は上記のように構成されているので、タービンか
らの排気ガスの混入および発電機への熱侵入で抑制し、
またシールおよび冷却に使用したガスの発電機内への洩
れ量を抑制し発電機内部の冷却性能が向上し、信頼性が
高くかつ小形軽量化が可能なりローポール形同期発電機
を提供することができる。(Function) Since the present invention is configured as described above, it suppresses the mixture of exhaust gas from the turbine and heat intrusion into the generator, and
In addition, the amount of gas used for sealing and cooling leaking into the generator is suppressed, improving the cooling performance inside the generator, making it possible to provide a low-pole synchronous generator that is highly reliable and can be made smaller and lighter. .
(実 施 例)
以下、本発明の一実施例について第1図を参照して説明
する。(Example) Hereinafter, an example of the present invention will be described with reference to FIG.
尚、第2図乃至第5図の従来技術で説明した部分につい
ては同一符号を付して説明を省略する。Note that the same reference numerals are given to the parts described in the prior art in FIGS. 2 to 5, and the description thereof will be omitted.
第1図において、タービン側ならびにコンプレッサー側
の周界磁巻線フレーム15の内周面にパッド17が球ピ
ボット24により配列される。またスラスト軸受20は
タービン側に設置する。このスラスト軸受20を支持す
るスラスト軸受ハウジング25はタービン11の側の界
磁フレーム15に直接固定される。In FIG. 1, pads 17 are arranged by spherical pivots 24 on the inner peripheral surfaces of circumferential field winding frames 15 on the turbine and compressor sides. Further, the thrust bearing 20 is installed on the turbine side. A thrust bearing housing 25 supporting the thrust bearing 20 is directly fixed to the field frame 15 on the turbine 11 side.
このスラスト軸受ハウジング25には冷却シール溝25
aが加工され、さらにシール給気孔25bが設けられ、
このシール給気孔25bとコンプレッサーケーシング
26の吐出管27の間にはシール給気管28により接続
され、途中にシール量調整弁29が設けられている。ま
た、このスラスト軸受ハウジング25のスラスト軸受2
0の設置部には排気孔25cが加工され、 この排気孔
25cとコンプレッサーケーシング26の入口とが排気
管30により接続され、途中には冷却量調整弁31が設
置されている。一方、コンプレッサー12側にはラビリ
ンスシール32が界磁フレーム15に接続固定されてい
る。このラビリンスシール32には冷却ガス給気孔32
aが円周上、多数個設けられている0両界磁フレーム1
5には通気孔15aが加工され、また、 タービン11
の側の界磁フレーム15のスラスト軸受20の受は面に
はラジアル通気溝15bが多数個、設けられている。This thrust bearing housing 25 has a cooling seal groove 25.
a is processed, and a seal air supply hole 25b is further provided,
A seal air supply pipe 28 is connected between the seal air supply hole 25b and the discharge pipe 27 of the compressor casing 26, and a seal amount adjustment valve 29 is provided in the middle. Also, the thrust bearing 2 of this thrust bearing housing 25
An exhaust hole 25c is machined in the installation part of 0, and this exhaust hole 25c and the inlet of the compressor casing 26 are connected by an exhaust pipe 30, and a cooling amount adjustment valve 31 is installed in the middle. On the other hand, a labyrinth seal 32 is connected and fixed to the field frame 15 on the compressor 12 side. This labyrinth seal 32 has cooling gas supply holes 32.
0 and field frame 1 in which a is provided in large numbers on the circumference
A ventilation hole 15a is machined in the turbine 11.
A large number of radial ventilation grooves 15b are provided on the surface of the thrust bearing 20 of the field frame 15 on the side.
鉄心支持筒33の外周面にはアキシャル通気溝33aが
多数個、加工されている。A large number of axial ventilation grooves 33a are machined on the outer peripheral surface of the core support cylinder 33.
また、鉄心14の積層の中間部にラジアルダクト14a
を設ける。In addition, a radial duct 14a is provided in the middle of the stack of iron cores 14.
will be established.
次に作用について説明する。Next, the effect will be explained.
まず、パッド17を界磁フレーム15の内部に組み込む
ことにより従来技術に比して、テイルテイングパッドラ
ジアル軸受装置の構造が非常に単純化される。First, by incorporating the pad 17 inside the field frame 15, the structure of the tailing pad radial bearing device is greatly simplified compared to the prior art.
コンプレッサー12からの吐出ガスはタービン11のガ
スと比較し吐出圧力が若干高く、また温度は極めて低い
。The discharged gas from the compressor 12 has a slightly higher discharge pressure than the gas from the turbine 11, and its temperature is extremely low.
この為、コンプレッサー12の吐出管27よりシール給
気管28を通り、スラスト軸受ハウジング25のシール
給気孔25bに供給される。 この温度の低いガス体は
冷却シール溝25a を介して発電機ロータ10の軸面
に噴出される。このとき、タービン11は極めて高温で
あり、スラスト軸受ハウジン、グ25と発電機ロータ1
0より発電機側に熱が伝達されるが、冷却シール溝25
aが設けられたことから、軸方向の熱抵抗が大きく、さ
らにこの中に低温のガスが供給されていることから発電
機側への伝達熱量を低減できる。For this reason, the air is supplied from the discharge pipe 27 of the compressor 12 through the seal air supply pipe 28 to the seal air supply hole 25b of the thrust bearing housing 25. This low temperature gas is ejected onto the shaft surface of the generator rotor 10 through the cooling seal groove 25a. At this time, the turbine 11 is extremely hot, and the thrust bearing housing, gear 25 and generator rotor 1
Heat is transferred from 0 to the generator side, but the cooling seal groove 25
Since a is provided, the thermal resistance in the axial direction is large, and since low-temperature gas is supplied therein, the amount of heat transferred to the generator side can be reduced.
また、発電機ロータlOにも低温のガスが噴出されるこ
とから発1ltjaロータ10から発電機内部への伝達
熱量も低減出来る。シール給気孔25bから供給され熱
を尊ったガスはタービン11側と発電機の内部に流れよ
うとするが1発電機側゛にはスラスト軸受20が隣接し
ており、このスラスト軸受20とスラスト内板22の隙
間が10/ffi程度と非常に小さいことから流動抵抗
が非常に大きく、且つこのス繋イラル溝付のスラスト軸
受20のガスの流れが外周1ら内周に向かって流れる構
造であることから、シミ機内部へのガスの流量は極めて
少ない、このノめ、高温となったガスのほとんどがター
ビン11ノの流出される。Furthermore, since low-temperature gas is also ejected to the generator rotor 10, the amount of heat transferred from the generator rotor 10 to the inside of the generator can be reduced. The heated gas supplied from the seal air supply hole 25b tries to flow into the turbine 11 side and the inside of the generator, but the thrust bearing 20 is adjacent to the generator side. Since the gap between the inner plate 22 is very small at about 10/ffi, the flow resistance is very large, and the gas flow of the thrust bearing 20 with the spiral groove is structured to flow from the outer circumference 1 toward the inner circumference. For this reason, the flow rate of gas into the interior of the stain machine is extremely small, and most of the high temperature gas flows out of the turbine 11.
従って1発電機内部への熱浸入の低減を図る:とができ
且つ、排気ガス中の塵埃の混入が防止1きる。Therefore, heat infiltration into the inside of the generator can be reduced, and dust can be prevented from entering the exhaust gas.
尚、このシールは供給量のコントロールはシール量m整
弁29によりなされる。The supply amount of this seal is controlled by a seal amount m regulating valve 29.
また、ラビリンスシール32に設けられた冷却ブス給気
孔32aより、コンプレッサー12の入口と出口の圧力
差により冷たいガスが供給される。二〇ガスの流れは第
1図の矢印のように流れる。即まコンプレッサー12側
のテイルテイングパッドラ巳アル軸受17→電機子巻線
5、界磁巻線8→鉄心j持外筒33のアキシアル通気溝
33a、鉄心14のラジアルダクト14a→タービン1
1の側の電機子巻線5界磁巻線8→タービンit側のテ
イルテイングパうドラシアル軸受17→スラスト軸受2
0の底面、と泊)1 温度となる要素を冷却した後、
スラス1〜軸受ハウ凸 ジング26に設けられた排気
孔25cより排気管3oをと 介してコンプレッサー
ケーシング26の入口に戻さ・れる。Further, cold gas is supplied from the cooling bus air supply hole 32a provided in the labyrinth seal 32 due to the pressure difference between the inlet and outlet of the compressor 12. 20 Gas flows as shown by the arrow in Figure 1. Tailing pad radial bearing 17 on compressor 12 side → armature winding 5, field winding 8 → axial ventilation groove 33a of iron core j holding outer cylinder 33, radial duct 14a of iron core 14 → turbine 1
1 side armature winding 5 field winding 8 → turbine it side tailing gear radial bearing 17 → thrust bearing 2
0 bottom surface, Todomari) 1 After cooling the element that becomes the temperature,
The air is returned to the inlet of the compressor casing 26 from the exhaust hole 25c provided in the thrust 1 to the bearing housing convex ring 26 via the exhaust pipe 3o.
尚、この冷却量は冷却量調整弁31によりコントロール
される。Note that this cooling amount is controlled by a cooling amount adjustment valve 31.
以上の説明のように、発電機ロータの支持にガス軸受を
採用し、またスラスト軸受装置をタービン側に設置し、
タービンとスラスト軸受装置の間f から冷温のシー
ルガスを供給しさらに発電機内部の主な要素をコンプレ
ッサからの吐出ガスにより) 冷却することによって
1発電機内部への排気ガス1、 中の塵埃の混入、熱
混入の防止ならびに発電機内部の冷却性能向上ができる
。As explained above, gas bearings are used to support the generator rotor, and a thrust bearing device is installed on the turbine side.
Cool sealing gas is supplied from between the turbine and the thrust bearing device, and the main elements inside the generator are cooled by the discharged gas from the compressor, thereby eliminating the dust in the exhaust gas and the inside of the generator. It is possible to prevent contamination and heat contamination and improve the cooling performance inside the generator.
このことによって、高効率、小形軽量、長期信頼性に優
れた超高速のクローポール形同期発電機を提供できる。This makes it possible to provide an ultra-high-speed claw-pole synchronous generator that is highly efficient, compact, lightweight, and has excellent long-term reliability.
第1図は本発明の一実施例を示すクローポール形同期発
電機の縦断面図、第2図および第3図は従来技術による
クローポール形同期発電機の原理図、第4図はガス軸受
を採用した時の従来のクローポール形同期発電機の縦断
面図、第5図は第4図に装着されたスパイラル溝付スラ
スト軸受の正面図である。
4・・・固定子フレーム 10・・・発電機ロータ1
1・・・タービン 12・・・コンプレッサー
13・・・電機子巻線フレーム
14a・・・ラジアルダクト 15・・・界磁巻線フレ
ーム17・・・パッド 19・・・スラスト
軸受28・・・シール給気管 32a・・・冷却ガ
ス給気孔33a・・・アキシアル通気溝
代理人 弁理士 則 近 憲 佑
同 第子丸 健
第2図
第3図Fig. 1 is a vertical cross-sectional view of a claw-pole synchronous generator showing an embodiment of the present invention, Figs. 2 and 3 are principle diagrams of a claw-pole synchronous generator according to the prior art, and Fig. 4 is a gas bearing. FIG. 5 is a longitudinal cross-sectional view of a conventional claw-pole synchronous generator when the generator is adopted, and FIG. 5 is a front view of the spiral grooved thrust bearing installed in FIG. 4. 4... Stator frame 10... Generator rotor 1
1... Turbine 12... Compressor 13... Armature winding frame 14a... Radial duct 15... Field winding frame 17... Pad 19... Thrust bearing 28... Seal Air supply pipe 32a...Cooling gas supply hole 33a...Axial ventilation groove Representative Patent attorney Noriyuki Chika Ken Yudo Daishimaru Ken Figure 2 Figure 3
Claims (1)
にティルティングパッド形ガス軸受を使用し、スラスト
軸受にスパイラル溝付ガス軸受を使用したクローポール
形同期発電機において、(1)スラスト軸受がタービン
とラジアル軸受との間に設置されていることを特徴とす
るクローポール形同期発電機。 (2)タービンとスラスト軸受との間に設けられたスラ
ストハウジングに冷却シール溝とシール給気孔を設け、
この給気孔とコンプレッサーの吐出管との間をシール給
気管で接続したことを特徴とするクローポール形同期発
電機。 (3)コンプレッサー側に設けられたラビリンスシール
部に冷却ガス給気孔を設け、界磁フレームに通気孔を設
け、鉄心支持外筒にアキシャル通気孔を設け、鉄心の中
央部にラジアルダクトを設け、スラスト軸受ハウジング
に設けられた排気孔とコンプレッサーの入口とを排気管
で接続したことを特徴とするクローポール形同期発電機
。[Claims] In a claw-pole synchronous generator having a turbine and a compressor at the shaft end, using a tilting pad type gas bearing as the radial bearing, and using a spiral grooved gas bearing as the thrust bearing, ) A claw-pole synchronous generator characterized by a thrust bearing installed between a turbine and a radial bearing. (2) A cooling seal groove and a seal air supply hole are provided in the thrust housing provided between the turbine and the thrust bearing,
This claw-pole synchronous generator is characterized in that the air supply hole and the discharge pipe of the compressor are connected by a sealed air supply pipe. (3) Provide a cooling gas supply hole in the labyrinth seal provided on the compressor side, provide a ventilation hole in the field frame, provide an axial ventilation hole in the core support outer cylinder, provide a radial duct in the center of the core, A claw-pole synchronous generator characterized by an exhaust pipe connecting the exhaust hole provided in the thrust bearing housing and the compressor inlet.
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP1118701A JPH02303340A (en) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | Claw-pole type synchronous generator |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1118701A JPH02303340A (en) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | Claw-pole type synchronous generator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02303340A true JPH02303340A (en) | 1990-12-17 |
Family
ID=14743003
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1118701A Pending JPH02303340A (en) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | Claw-pole type synchronous generator |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02303340A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101030967B1 (en) * | 2010-12-23 | 2011-04-28 | 한국기계연구원 | Turbine apparatus having self-cooling function |
-
1989
- 1989-05-15 JP JP1118701A patent/JPH02303340A/en active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101030967B1 (en) * | 2010-12-23 | 2011-04-28 | 한국기계연구원 | Turbine apparatus having self-cooling function |
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