JPH02155541A - Method for supplying molten metal into mold in continuous casting - Google Patents
Method for supplying molten metal into mold in continuous castingInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は連続鋳造における鋳型への溶融金属供給方法
に関する。特に、溶融金属の注入速度を制御し、また注
入ノズルを加熱して溶融金属を鋳型に供給する方法に関
する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] This invention relates to a method for supplying molten metal to a mold in continuous casting. In particular, it relates to a method of controlling the injection rate of molten metal and heating an injection nozzle to supply molten metal to a mold.
［従来の技術］
断面形状が四角形または偏平な鋳片（すなわち側面が円
形、だ円形および角形等をした細長い形状）を連続的に
ｊＪＦ造する連続鋳造機は、一般にタンディツシュと、
タンディツシュの底部から延びる注入ノズルと、断面形
状が四角形または側面が丸形、だ円形および角形等をし
た偏平な鋳型とを備えている。特に、偏平な鋳片を製造
する場合には、偏平なフラットノズルを備えたベルト式
連続鋳造機が用いられる。ベルト式連続鋳造機は、たと
えば特開昭６０−１６５目５号公報、特開昭５９−１８
５５５４号公報その他により開示されている。[Prior Art] Continuous casting machines that continuously cast slabs with square or flat cross-sections (i.e., elongated shapes with circular, oval, or square sides) generally use tanditshu,
It is equipped with an injection nozzle extending from the bottom of the tundish, and a flat mold with a rectangular cross-sectional shape or a round, oval, or square cross-sectional shape. In particular, when producing flat slabs, a belt-type continuous casting machine equipped with a flat nozzle is used. Belt-type continuous casting machines are disclosed, for example, in Japanese Patent Application Laid-open No. 165-1988 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-18.
This method is disclosed in Japanese Patent No. 5554 and others.
ところで、溶融金属の注入速度はタンディツシュ内の溶
融金属ヘッドによって変化する。特に鋳片が偏平である
場合、高い鋳造速度したがって高い溶融金属の注入速度
で鋳造が行われる。このため、鋳造の進行に伴ないタン
ディツシュ内の溶融金属ヘッドおよび注入速度は急激に
変化し、鋳型内の溶融金属面レベルも急激に変動する。However, the injection speed of molten metal varies depending on the molten metal head within the tundish. Particularly when the slab is flat, casting is carried out at high casting speeds and therefore at high molten metal injection rates. Therefore, as casting progresses, the molten metal head in the tundish and the injection rate change rapidly, and the molten metal surface level in the mold also changes rapidly.
方、鋳型内の適正な位置から溶融金属の冷却を開始させ
るために、あるいは溶融金属が鋳型から溢れ出ないよう
するために、溶融金属面レベルは一定の範囲に収めなけ
ればならない。このために、溶融金属の注入速度を制御
する必要がある。On the other hand, the level of the molten metal surface must be within a certain range in order to start cooling the molten metal from the proper position in the mold or to prevent the molten metal from overflowing from the mold. For this purpose, it is necessary to control the injection rate of molten metal.
溶融金属の注入速度を調整する方法として、タンディツ
シュノズルの開度をストッパで調整する、あるいは取鍋
からタンディツシュに供給する溶融金属量をスライディ
ングノズルにより調節してタンディツシュ内の溶融金属
ヘッドを調節する方法などがある。また、最近では注入
ノズルに近接するようにして配置したリニアモータ （
搬送体が導電性流体であるため電磁ポンプとして作用す
る）により溶融金属の注入速度を制御することが提案さ
れている。たとえば、特開昭６１−１４０３５１号公報
、 「金属、 （１９６８年ｌＯ月１５日号２〜９ペー
ジ）、「安用電機」 （第３５８９通巻筒 １３５号
１８６〜１９４ベージ）参照。As a method of adjusting the injection speed of molten metal, the opening degree of the tundish nozzle is adjusted with a stopper, or the amount of molten metal supplied from the ladle to the tundish is adjusted by a sliding nozzle to adjust the molten metal head in the tundish. There are methods. In addition, recently, linear motors (
It has been proposed to control the injection rate of molten metal by means of a conductive fluid (which acts as an electromagnetic pump). For example, JP-A No. 61-140351, "Metals," (pages 2-9 of the October 15, 1968 issue), "Available Electrical Equipment" (No. 3589, serial number 135)
186-194 pages).
また、注入ノズルは、鋳造開始時では溶融金属の温度よ
りもかなり低く、ＳＪｊ造中では周辺機器、大気などへ
の伝熱により冷却される。注入ノズルの温度が低いと、
注入ノズルを通過する溶融金属の温度が低下する。この
ため、溶融金属の粘性が増して注入速度の制御が困難に
なり、さらには溶融金属が凝固して注入ノズルが閉塞す
る虞わがある。したがって、鋳造開始時あるいは鋳造中
に注入ノズルを加熱する必要がある。Furthermore, the temperature of the injection nozzle is considerably lower than the temperature of the molten metal at the start of casting, and is cooled by heat transfer to peripheral equipment, the atmosphere, etc. during SJJ manufacturing. If the temperature of the injection nozzle is low,
The temperature of the molten metal passing through the injection nozzle decreases. This increases the viscosity of the molten metal, making it difficult to control the injection speed, and furthermore, there is a risk that the molten metal will solidify and clog the injection nozzle. Therefore, it is necessary to heat the injection nozzle at the start of casting or during casting.
注入ノズルを加熱する方法として、たとえば特公昭５４
−４１９７８７号公報または特開昭５７−７５２６２に
′ｆ公報で開示された技術がある。前者では、ノズルに
挿設した高周波、加熱用コイルによりノズルを加熱する
。また、後者ではノズル内部に形成した抵抗発熱層によ
りノズルを加熱する。As a method of heating the injection nozzle, for example,
There is a technique disclosed in Japanese Patent Laid-open No. 419787 or Japanese Patent Laid-Open No. 57-75262 'f. In the former, the nozzle is heated by a high frequency heating coil inserted into the nozzle. In the latter case, the nozzle is heated by a resistance heating layer formed inside the nozzle.
［発明が解決しようとする課題］
しかし、従来では注入速度を制御するためのリニアモー
タとノズル加熱装置とを別々に設けていた。注入ノズル
周りは周辺機器を設備するに十分な空間がなく、リニア
モータおよびノズル加熱装置の寸法は制限されていた。[Problems to be Solved by the Invention] However, in the past, a linear motor and a nozzle heating device for controlling the injection speed were provided separately. There was not enough space around the injection nozzle to install peripheral equipment, and the dimensions of the linear motor and nozzle heating device were limited.
このため、これら装置の設計および取付は作業が困難な
ものとなっていた。また、リニアモータとノズル加熱装
置の両者を設備するので、連続鋳造機の設備費が高額と
なる一因ともなっていた。This has made the design and installation of these devices difficult. Furthermore, since both a linear motor and a nozzle heating device are installed, this has also been a contributing factor to the high equipment cost of the continuous casting machine.
そこで、この発明は注入ノズル周りの狭い空間に注入速
度のｉ［＋！Ｉ御手段とノズル加熱手段とを設けること
ができ、しかも設備費の低廉化を図ることができる連続
鋳造における鋳型への溶融金属供給方法を提供しようと
するものである。Therefore, the present invention provides injection speed i[+! The object of the present invention is to provide a method for supplying molten metal to a mold in continuous casting, which can be provided with an I control means and a nozzle heating means, and can reduce equipment costs.
［課題を解決するための手段］
この発明の連続３１７造における鋳型への溶融金属供給
方法では、タンディツシュから断面形状が四角形または
偏平な注入ノズルを介して断面形状が四角形または偏平
な鋳型に溶融金属を供給する。[Means for Solving the Problems] In the method of supplying molten metal to a mold in continuous 317 molding of the present invention, molten metal is supplied from a tundish to a mold having a square or flat cross-section through an injection nozzle having a square or flat cross-section. supply.
また、鋳造中に注入ノズルの相対する外面にそれぞれ面
した対をなすリニアモータにより溶融金属の注入速度を
制御する。そして、前記リニアモータに互いに異なる複
数の周波数帯の電力を供給して注入速度の制御および注
入ノズルの加熱を行う。なお、ここで周波数帯は単一の
周波数も含むものとする。The injection rate of molten metal is also controlled during casting by a pair of linear motors, each facing opposite outer surfaces of the injection nozzle. Then, power in a plurality of different frequency bands is supplied to the linear motor to control the injection speed and heat the injection nozzle. Note that the frequency band here includes a single frequency.
複数の周波数帯のうちの少くとも一つは低周波領域とし
、少くとも他の一つの周波数帯は高周波領域とする。た
とえば、溶鋼を注入する場合には、低周波数領域は３０
〜３０００１１ｚであり、高周波領域は３〜４５０ ｋ
Ｈｚである。注入ノズルは誘導加熱により加熱するため
に、導電性材料たとえば八Ｇ（アルミナグラファイト）
、カーボンあるいはＺｒ８２などで作られている。At least one of the plurality of frequency bands is a low frequency region, and at least one other frequency band is a high frequency region. For example, when injecting molten steel, the low frequency region is 30
~300011z, and the high frequency region is 3~450k
It is Hz. The injection nozzle is heated by induction heating using a conductive material such as 8G (alumina graphite).
, carbon or Zr82.
上記溶融金属供給方法において、リニアモータに供給す
る電力の周波数帯が互いに異なる複数の′ｍ電力供給装
置設備し、これら装置を切り換えて注入速度の制御と注
入ノズルの加熱とを別々に９行うようにしてもよい。電
力供給装置は電源、出力制御装置などからなっている。In the above-mentioned molten metal supply method, a plurality of power supply devices that supply power to the linear motor in different frequency bands are installed, and these devices are switched to separately control the injection speed and heat the injection nozzle. You can also do this. The power supply device includes a power source, an output control device, and the like.
また、一つの電力供給装置により複数の周波数帯の電力
をリニアモータに同時に供給して注入速度の制御と注入
ノズルの加熱とを同時に行うようにしてもよい。一つの
′電力供給装置により複数の周波数帯の電力を出力する
には、たとえばパスル幅変調した矩形波の電圧を出力す
る。Alternatively, one power supply device may simultaneously supply power in a plurality of frequency bands to the linear motor to control the injection speed and heat the injection nozzle at the same time. In order to output power in a plurality of frequency bands with one power supply device, for example, a pulse width modulated rectangular wave voltage is output.
［作用］
′電磁界の導体への浸透深さδは、周知のように−ｆｌ
Ｑに次の式（＋）で表わされる。[Effect] 'The penetration depth δ of the electromagnetic field into the conductor is -fl
Q is expressed by the following formula (+).
ここで、ｆはリニアモータに供給される電力の周波数、
σは導電率、およびμは透磁率である。Here, f is the frequency of the power supplied to the linear motor,
σ is electrical conductivity and μ is magnetic permeability.
したがって、溶融金属および注入ノズルの導′ル率σお
よび透磁率μに応じて、適当な周波数ｆ（高周波領域と
低周波領域の周波数）の７［力をリニアモータに供給す
れば、注入ノズルだけに、あるいは溶融金属と注入ノズ
ルとに電磁界を及ぼずことが可能である。これにより、
リニアモータのみにより注入速度の制御と注入ノズルの
加熱とを行うことができる。すなわち、ノズルよりも溶
融金属の方が導電率が大きいために低周波帯の電力によ
りリニアモータは溶融金属に推力を与える電磁ポンプと
して作用する。また、高周波帯の電力によりリニアモー
タの巻線は注入ノズルを誘導加熱する誘導コイルとして
作用する。Therefore, depending on the conductivity σ and magnetic permeability μ of the molten metal and injection nozzle, if a suitable frequency f (frequency in the high frequency region and low frequency region) is supplied to the linear motor, only the injection nozzle Alternatively, the molten metal and the injection nozzle may be exposed to no electromagnetic field. This results in
The linear motor alone can control the injection speed and heat the injection nozzle. That is, since the molten metal has higher conductivity than the nozzle, the linear motor acts as an electromagnetic pump that applies thrust to the molten metal using low frequency band power. Furthermore, the winding of the linear motor acts as an induction coil that inductively heats the injection nozzle due to the power in the high frequency band.
［実施例］
偏平な′ＩＡ鋳片を製造する場合を実施例として説明す
る。[Example] The case of manufacturing a flat 'IA slab will be explained as an example.
第１図はこの発明の詳細な説明するもので、連続２１７
造機のタンディツシュおよび鋳型周辺の縦断面図である
。図面は鋳造中の状態を示している。FIG. 1 is a detailed explanation of the invention, and shows the continuous
FIG. 3 is a vertical cross-sectional view of the tundish of the machine and the vicinity of the mold. The drawing shows the state during casting.
図面に示すように、注入ノズル３がタンディツシュ１の
底部から鋳型７内まで延びている。注入ノズル３および
鋳型７の断面形状は、ともに長方形となっている。注入
ノズル３はアルミナグラファイト製である。注入ノズル
３の両方の広幅面にそれぞれ面するようにして対をなす
リニアモータ５が配置されている。リニアモータ５は鋳
型７長辺方向に関して注入ノズル３の開口を覆う幅を有
している。As shown in the drawings, an injection nozzle 3 extends from the bottom of the tundish 1 into the mold 7. The cross-sectional shapes of the injection nozzle 3 and the mold 7 are both rectangular. The injection nozzle 3 is made of alumina graphite. A pair of linear motors 5 are arranged so as to face both wide surfaces of the injection nozzle 3, respectively. The linear motor 5 has a width that covers the opening of the injection nozzle 3 in the long side direction of the mold 7 .
リニアモータ５に電力を供給する電力供給装置１１は低
周波インバータ１２、高周波インバータ１３およびこれ
らの電源１４．１５を備えている。低周波インバータ１
２および高周波インバータ１３は切換スイッチ１６を介
してリニアモータ５に接続されている。低周波インバー
タ１２および切換スイッチ１６は制御装置１７により制
御される。A power supply device 11 that supplies power to the linear motor 5 includes a low frequency inverter 12, a high frequency inverter 13, and power supplies 14 and 15 for these. Low frequency inverter 1
2 and a high frequency inverter 13 are connected to the linear motor 5 via a changeover switch 16. The low frequency inverter 12 and the changeover switch 16 are controlled by a control device 17.
第２図に示すように低周波インバータ１２は低周波電力
りを出力し、高周波インバータ１３は高周波電力Ｈを出
力する。低周波電力の周波数は３０〜３０００ ｆｌｙ
、の範囲から、また高周波電力の周波数は３〜４５０
ｋＨｚの範囲からそれぞれ選ばれる。すなわち、溶鋼、
アルミナグラファイトの導電率０および透磁率μの値に
基づいて前記式（１）から周波数ｆと電磁界の浸透深さ
δとの関係を求めると、溶ｆｉＭについては第３図の直
線Ｍで、アルミナグラファイトについては直線Ｎで表わ
される。また、実際の鋳片の厚みおよび注入ノズル３の
壁厚を考慮すると、両者ともに電磁界の浸透深さδはｌ
Ｏ〜１００ｍｍ程度が適切である。第３図はこれらの浸
透深さδに対応する周波数領域が、低周波では３０〜３
０００Ｈｚ． 、また高周波では３〜４５０ ｋＨｚで
あることをそれぞれ示している。As shown in FIG. 2, the low frequency inverter 12 outputs low frequency power H, and the high frequency inverter 13 outputs high frequency power H. The frequency of low frequency power is 30 to 3000 flies
, and the frequency of the high frequency power is from 3 to 450.
Each is selected from a range of kHz. That is, molten steel,
Based on the values of electrical conductivity 0 and magnetic permeability μ of alumina graphite, the relationship between the frequency f and the penetration depth δ of the electromagnetic field is determined from the above equation (1). Alumina graphite is represented by a straight line N. Also, considering the actual thickness of the slab and the wall thickness of the injection nozzle 3, the penetration depth δ of the electromagnetic field is l
Approximately 0 to 100 mm is appropriate. Figure 3 shows that the frequency range corresponding to these penetration depths δ is 30 to 3 at low frequencies.
000Hz. , and the high frequency range is 3 to 450 kHz.
上記のように構成された連続鋳造機の諸元は次の通りで
ある。The specifications of the continuous casting machine configured as described above are as follows.
鋳型（スラブ）断面寸法：長辺６００ｘ短辺５０ｍｍ注
入ノズル外径寸法二幅３００ｘ厚み３０ｍｍ注入ノズル
本数＝１
注入ノズル浸漬深さ： ５０ ｍｍ
鋳造速度： １０ ｍ／ｍｉｎ
また、リニアモータの諸元は次の通りである。Mold (slab) cross-sectional dimensions: long side 600 x short side 50 mm Injection nozzle outer diameter dimensions 2 width 300 x thickness 30 mm Number of injection nozzles = 1 Injection nozzle immersion depth: 50 mm Casting speed: 10 m/min Also, the specifications of the linear motor is as follows.
外径寸法：高さ６７０Ｘ幅３００×厚み２３０ｎ＋ｍ巻
線溝寸法：深さ８０×幅１０×ピッチ２０ ｍｍ低周波
電力定格： １２０１１ｚ、 ４００ ｋｗ高周波電力
定格： １２０１１ｚ、 ２００ ｋｗ上記連続鋳造機
において、注入速度の制御および注入ノズルの加熱は次
のようにしてなされる。Outer diameter dimensions: height 670 x width 300 x thickness 230n+m Winding groove dimensions: depth 80 x width 10 x pitch 20 mm Low frequency power rating: 12011z, 400 kw High frequency power rating: 12011z, 200 kw In the above continuous casting machine, Control of the injection rate and heating of the injection nozzle is accomplished as follows.
鋳造に先立って、切換スイッチ１６を高周波インバータ
１３に切り換えてリニアモータ５の巻線に高周波電流を
供給し、注入ノズル３を誘導加熱する。この時、注入ノ
ズル内は空であり、注入ノズル３のみが加熱される。注
入ノズル３が所定の温度に達したならば、温度検出器Ｉ
８からの温度信号により制御装置１７は切換スイッチ１
６を低周波側に切り換える。そして、タンディツシュ１
から注入ノズル３を介して鋳型７に溶融金属Ｍが供給さ
れる。Prior to casting, the selector switch 16 is switched to the high-frequency inverter 13 to supply high-frequency current to the windings of the linear motor 5 to heat the injection nozzle 3 by induction. At this time, the inside of the injection nozzle is empty and only the injection nozzle 3 is heated. When the injection nozzle 3 reaches a predetermined temperature, the temperature sensor I
The control device 17 switches the changeover switch 1 according to the temperature signal from 8.
6 to the low frequency side. And Tanditshu 1
Molten metal M is supplied from the injection nozzle 3 to the mold 7 .
溶鋼注入速度はタンディツシュ１内の溶鋼ヘッドによっ
て変化する。また、鋳片Ｓが偏平である場合、高い鋳造
速度したがフて高い溶鋼注入速度で鋳造が行われる。こ
のため、鋳造の進行に伴ないタンディツシュ１内の溶鋼
ヘッドおよび溶鋼注入速度は急激に変化し、湯面レベル
ｍは変動する。一方、鋳型７内の適正な位置から溶鋼Ｍ
の冷却を開始させるために、あるいは溶鋼Ｍが鋳型７か
ら溢れ出ないようするために、湯面レベルｍは一定の範
囲に収めなければならない。′ｊＪ？型７の−Ｌ方に設
けられた湯面レベル検出器１９は湯面レベルｍを検出し
、その信号は制御装置１７に入力される。制御装置１７
はレベル信号にコ、（づいて低周波インバータ１２に出
力電圧を指令する。この結果、リニアモータ５への出力
電圧が制御され、湯面レベルｍは所定の範囲内に保たれ
る。The molten steel injection speed changes depending on the molten steel head in the tundish 1. Further, when the slab S is flat, casting is performed at a high casting speed, but at a high molten steel injection speed. Therefore, as casting progresses, the molten steel head and molten steel injection speed in the tundish 1 change rapidly, and the molten metal level m fluctuates. On the other hand, the molten steel M is
In order to start cooling of the molten steel M or to prevent the molten steel M from overflowing from the mold 7, the molten metal level m must be kept within a certain range. 'jJ? A hot water level detector 19 provided on the -L side of the mold 7 detects the hot water level m, and its signal is input to the control device 17. Control device 17
is based on the level signal (and then commands the output voltage to the low frequency inverter 12. As a result, the output voltage to the linear motor 5 is controlled, and the hot water level m is maintained within a predetermined range.
第４図はこの発明の他の実施例を示すものである。FIG. 4 shows another embodiment of the invention.
上記実施例では低周波インバータ１２および高周波イン
バータ１３の２組のインバータを用いて注入速度の制御
と注入ノズルの加熱とを行ったが、この実施例では１組
のインバータ２２によりこれら作業を行う。In the above embodiment, two sets of inverters, the low frequency inverter 12 and the high frequency inverter 13, were used to control the injection speed and heat the injection nozzle, but in this embodiment, one set of inverters 22 performs these operations.
電力供給装置２１はインバータ２２、電源２３および制
御装置２４よりなっている。複数の周波数成分をもった
電力を一つのインバータ２２により発生させるために、
パルス幅変調方式のインバータを用い、矩形波の電圧を
出力する。インバータ２２に入力する出力基準信号とパ
ルス幅変調信号とを制御装置２４により調整して、出力
電圧と周波数とを制御する。この実施例では、注入速度
の制御と注入ノズル３の加熱とが同時に行われることに
なる。The power supply device 21 includes an inverter 22, a power source 23, and a control device 24. In order to generate power with multiple frequency components by one inverter 22,
A pulse width modulation inverter is used to output a rectangular wave voltage. The output reference signal and pulse width modulation signal input to the inverter 22 are adjusted by the control device 24 to control the output voltage and frequency. In this embodiment, control of the injection rate and heating of the injection nozzle 3 are performed simultaneously.
［発明の効果コ
この発明では、リニアモータのみにより溶融金属の注入
速度のｉｔｔ制御および注入ノズルの加熱を行うことが
できる。したがって、周りの狭い空間に注入速度の制御
手段とノズル加熱手段とを設けることができる。また、
連続鋳造機の構造は簡単になり、設備費の低減を図るこ
とができる。[Effects of the Invention] According to the present invention, itt control of the injection speed of molten metal and heating of the injection nozzle can be performed using only the linear motor. Therefore, the injection rate control means and the nozzle heating means can be provided in a narrow surrounding space. Also,
The structure of the continuous casting machine is simplified, and equipment costs can be reduced.
第１図はこの発明の一実施例を示すもので、連続鋳造機
のタンディツシュ、’２１ｒ型周辺の縦断面図、第２図
は出力電圧の周波数分布の一例を示す線図、第３図は周
波数と電磁界の浸透深さとの関係を示す線図、および第
４図はこの発明の他の実施例を示すもので、連続鋳造機
のタンディツシュ、鋳型周辺の縦断面図である。
１・・・タンティッシュ、３・・・注入ノズル、５・・
・リニアモータ、７・・・鋳型、１１・・・電力供給装
置、１２・・・低周波インバータ、１３・・・高周波イ
ンバータ、１４．１５・・・電源、１６・・・切換スイ
ッチ、１７・・・制御装置、１８・・・温度検出器、１
９・・・湯面レベル検出器、２１・・・電力供給装置、
２２・・・インバータ、２３・・・電源、２４・・・制
御装置２Ｍ・・・溶鋼、ｍ・・・湯面。Fig. 1 shows an embodiment of the present invention. Fig. 2 is a longitudinal cross-sectional view of the tundish of a continuous casting machine, around the '21r type. Fig. 2 is a diagram showing an example of the frequency distribution of the output voltage. Fig. 3 is a diagram showing an example of the frequency distribution of the output voltage. A diagram showing the relationship between the frequency and the penetration depth of an electromagnetic field, and FIG. 4 show another embodiment of the present invention, and are a vertical cross-sectional view of the tundish and mold surroundings of a continuous casting machine. 1... Tongue tissue, 3... Injection nozzle, 5...
・Linear motor, 7... Mold, 11... Power supply device, 12... Low frequency inverter, 13... High frequency inverter, 14.15... Power supply, 16... Changeover switch, 17. ...Control device, 18...Temperature detector, 1
9... Hot water level detector, 21... Power supply device,
22... Inverter, 23... Power supply, 24... Control device 2M... Molten steel, m... Molten metal surface.
Claims (1)
注入ノズルを介して断面形状が四角形または偏平な鋳型
に溶融金属を供給し、注入ノズルの相対する外面にそれ
ぞれ面した対をなすリニアモータにより溶融金属の注入
速度を制御して断面形状が四角形または偏平な鋳片を連
続鋳造する方法において、前記リニアモータに互いに異
なる複数の周波数帯の電力を供給して注入速度の制御お
よび注入ノズルの加熱を行うことを特徴とする連続鋳造
における鋳型への溶融金属供給方法。 ２、リニアモータに供給する電力の周波数帯が互いに異
なる複数の電力供給装置を切り換えて注入速度の制御と
注入ノズルの加熱とを別々に行うことを特徴とする請求
項１記載の連続鋳造における鋳型への溶融金属供給方法
。 ３、一つの電力供給装置により複数の周波数帯の電力を
リニアモータに同時に供給して注入速度の制御と注入ノ
ズルの加熱とを同時に行う特徴とする請求項１記載の連
続鋳造における鋳型への溶融金属供給方法。 ４、溶鋼を連続鋳造する方法において、複数の周波数帯
のうちの少くとも一つの周波数帯が３０〜３０００Ｈｚ
の低周波領域にあり、少くとも他の一つの周波数帯が３
〜４５０ｋＨｚの高周波領域にあることを特徴とする請
求項１、２または３記載の連続鋳造における鋳型への溶
融金属供給方法。[Scope of Claims] 1. Supplying molten metal from a tundish to a mold having a square or flat cross-section through an injection nozzle having a square or flat cross-section, and forming pairs facing each other on opposite outer surfaces of the injection nozzle. In a method for continuously casting slabs having a rectangular or flat cross-sectional shape by controlling the injection speed of molten metal using a linear motor, the injection speed is controlled and A method for supplying molten metal to a mold in continuous casting, characterized by heating an injection nozzle. 2. The mold for continuous casting according to claim 1, characterized in that controlling the injection speed and heating the injection nozzle are performed separately by switching between a plurality of power supply devices that supply power to the linear motor in different frequency bands. How to supply molten metal to. 3. Melting into a mold in continuous casting according to claim 1, characterized in that one power supply device simultaneously supplies power in a plurality of frequency bands to the linear motor to control the injection speed and heat the injection nozzle at the same time. Metal supply method. 4. In a method of continuously casting molten steel, at least one frequency band among a plurality of frequency bands is 30 to 3000 Hz.
, and at least one other frequency band is in the low frequency range of 3
4. The method of supplying molten metal to a mold in continuous casting according to claim 1, 2 or 3, wherein the molten metal is in a high frequency range of ~450kHz.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63121972A JPH02155541A (en) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | Method for supplying molten metal into mold in continuous casting |
| KR1019900700078A KR920004689B1 (en) | 1988-05-16 | 1989-05-16 | Injection apparatus and injection control method for high-speed thin plate continuous casting machine |
| US07/459,822 US5027885A (en) | 1988-05-16 | 1989-05-16 | Injection apparatus and injection control method for high-speed thin plate continuous casting machine |
| AU35654/89A AU608445B2 (en) | 1988-05-16 | 1989-05-16 | Injector for high speed thin continuous casting machine and pouring control method |
| PCT/JP1989/000493 WO1989011362A1 (en) | 1988-05-16 | 1989-05-16 | Injector for high speed thin continuous casting machine and pouring control method |
| EP19890905753 EP0374260A4 (en) | 1988-05-16 | 1989-05-16 | Injector for high speed thin continuous casting machine and pouring control method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63121972A JPH02155541A (en) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | Method for supplying molten metal into mold in continuous casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02155541A true JPH02155541A (en) | 1990-06-14 |
| JPH0431777B2 JPH0431777B2 (en) | 1992-05-27 |
Family
ID=14824422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63121972A Granted JPH02155541A (en) | 1988-05-16 | 1988-05-20 | Method for supplying molten metal into mold in continuous casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02155541A (en) |
-
1988
- 1988-05-20 JP JP63121972A patent/JPH02155541A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0431777B2 (en) | 1992-05-27 |
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