JPH02115056A - 渦流管セパレータ - Google Patents
渦流管セパレータInfo
- Publication number
- JPH02115056A JPH02115056A JP1244881A JP24488189A JPH02115056A JP H02115056 A JPH02115056 A JP H02115056A JP 1244881 A JP1244881 A JP 1244881A JP 24488189 A JP24488189 A JP 24488189A JP H02115056 A JPH02115056 A JP H02115056A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- section
- housing
- vortex tube
- outlet conduit
- tube separator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 87
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 58
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 30
- 230000005484 gravity Effects 0.000 abstract description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 9
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 241001385733 Aesculus indica Species 0.000 description 1
- XUKUURHRXDUEBC-KAYWLYCHSA-N Atorvastatin Chemical compound C=1C=CC=CC=1C1=C(C=2C=CC(F)=CC=2)N(CC[C@@H](O)C[C@@H](O)CC(O)=O)C(C(C)C)=C1C(=O)NC1=CC=CC=C1 XUKUURHRXDUEBC-KAYWLYCHSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
- B04C5/08—Vortex chamber constructions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
- B04C5/08—Vortex chamber constructions
- B04C5/103—Bodies or members, e.g. bulkheads, guides, in the vortex chamber
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
- B04C5/08—Vortex chamber constructions
- B04C5/081—Shapes or dimensions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
- B04C5/12—Construction of the overflow ducting, e.g. diffusing or spiral exits
- B04C5/13—Construction of the overflow ducting, e.g. diffusing or spiral exits formed as a vortex finder and extending into the vortex chamber; Discharge from vortex finder otherwise than at the top of the cyclone; Devices for controlling the overflow
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Cyclones (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Centrifugal Separators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は流体及び固体の混合物から固体を分離するため
の渦流管セパレータ（５ｗ１ｒｌ ｔｕｂｅｓｅｐａｒ
ａｔｏｒ）に係わる。
の渦流管セパレータ（５ｗ１ｒｌ ｔｕｂｅｓｅｐａｒ
ａｔｏｒ）に係わる。
渦流管セパレータの使用による流体及び固体粒子の混合
物からの固体の分離は、渦流をなす混合物の流体及び固
体に対して作用する異なった遠心力に基づく。
物からの固体の分離は、渦流をなす混合物の流体及び固
体に対して作用する異なった遠心力に基づく。
米国特許明細古筆２８９０７６４号は流体及び固体の混
合物から固体を分離するための渦流管セパレータを開示
し、このセパレータは、 円筒形中央区画を有するハウジングと、前記ハウジング
の第１端部付近に配置された混合物用の入口開口と、 前記ハウジングの第２端部付近に配置された固体出口開
口と、 小直径区画、大直径区画及びこの小直径区画と大直径区
画とを相互に連結する円錐台形区画から成り、前記小直
径区画が前記ハウジングの内側と直接的に流体を連通ず
る自由端を有し、前記大直径区画が前記ハウジングの第
１端部を通って延びる、前記ハウジング内を同心的に配
置された流体出口導管と、 そのヒバレータが使用されている際には、前記入口開口
から固体出口開口付近の位置まで前記ハウジングの内部
を通って延びる渦流区域とから成る。
合物から固体を分離するための渦流管セパレータを開示
し、このセパレータは、 円筒形中央区画を有するハウジングと、前記ハウジング
の第１端部付近に配置された混合物用の入口開口と、 前記ハウジングの第２端部付近に配置された固体出口開
口と、 小直径区画、大直径区画及びこの小直径区画と大直径区
画とを相互に連結する円錐台形区画から成り、前記小直
径区画が前記ハウジングの内側と直接的に流体を連通ず
る自由端を有し、前記大直径区画が前記ハウジングの第
１端部を通って延びる、前記ハウジング内を同心的に配
置された流体出口導管と、 そのヒバレータが使用されている際には、前記入口開口
から固体出口開口付近の位置まで前記ハウジングの内部
を通って延びる渦流区域とから成る。
前記流体出口導管の下側端部は前記渦流区域の下側端部
と一致する。
と一致する。
前述の従来技術の文献の第１０図及び第１４図に見られ
るように、流体出口導管の小直径区画の前記自由端から
渦流区域が達する位置との間の距離と、前記ハウジング
の円筒形中央区画の内径との間の比率は、１よりかなり
小さい。
るように、流体出口導管の小直径区画の前記自由端から
渦流区域が達する位置との間の距離と、前記ハウジング
の円筒形中央区画の内径との間の比率は、１よりかなり
小さい。
より大きな前記寸法量比率を選択することによって渦流
管セパレータの分離効率が改善され得るということを、
本出願人はこれまでに見出した。
管セパレータの分離効率が改善され得るということを、
本出願人はこれまでに見出した。
従って、公知のセパレータよりも高い分離効率を有する
渦流管セパレータを提供することが本発明の目的である
。
渦流管セパレータを提供することが本発明の目的である
。
この目的のために、本発明による渦流管セパレータは、
流体出口導管の小直径区画の前記自由端から渦流区域が
達する固体出口開口付近の前記位置までの比距離（５ｐ
ｅｃｉｆｉｃ ｄｉｓｔａｎｃｅ）が１．０〜３、Ｏの
間であることを特徴とする。
流体出口導管の小直径区画の前記自由端から渦流区域が
達する固体出口開口付近の前記位置までの比距離（５ｐ
ｅｃｉｆｉｃ ｄｉｓｔａｎｃｅ）が１．０〜３、Ｏの
間であることを特徴とする。
本文書では、この比距離とは、上記距離に対するハウジ
ング円筒形中央区画の内径の比率を表す。
ング円筒形中央区画の内径の比率を表す。
本明細書及びクレームにおいて以下では、「比距離」、
「比長さｊ及び「比内径」という表現は、前記距離、長
さ及び内径に対するハウジング円筒形中央区画の内径の
比率を示すために使用される。
「比長さｊ及び「比内径」という表現は、前記距離、長
さ及び内径に対するハウジング円筒形中央区画の内径の
比率を示すために使用される。
さて、本発明は添付の図面に関し実施例によって更に詳
細に説明されることになろう。
細に説明されることになろう。
第１図に対し参照が行われる。渦流管セパレータは、そ
の上側端部に入口部分３を及びその下側端部に固体出口
開口５を右するハウジング１から成る。この入口部分３
は入口開口９と連通している。
の上側端部に入口部分３を及びその下側端部に固体出口
開口５を右するハウジング１から成る。この入口部分３
は入口開口９と連通している。
開放端部を有する流体出口導管１１がハウジング１内に
同心的に延びる。流体出口導管１１のト側端部は入口部
分３と固体出口開口５との間に配置される。流体出口導
管１１は、第１区画１３の形の大直径区画、第１区画１
３の下側端部に接合された下向きにテーパが付けられた
円錐台形区画１５、及びその円錐台形区画１５の下側端
部に接合された第２メ画１７の・形の小直径区画から成
る。円錐台形区画１５の最大内径は第１区画１３の内径
に等しく、円錐台形区画１５の最小内径は第２区画１７
の内径に等しい。
同心的に延びる。流体出口導管１１のト側端部は入口部
分３と固体出口開口５との間に配置される。流体出口導
管１１は、第１区画１３の形の大直径区画、第１区画１
３の下側端部に接合された下向きにテーパが付けられた
円錐台形区画１５、及びその円錐台形区画１５の下側端
部に接合された第２メ画１７の・形の小直径区画から成
る。円錐台形区画１５の最大内径は第１区画１３の内径
に等しく、円錐台形区画１５の最小内径は第２区画１７
の内径に等しい。
旋回羽根１９の形の渦流付与手段は入口部分３内におい
てハウジング１の内壁と流体出口導管１１の第１区画１
３の外壁との間に配置される。
てハウジング１の内壁と流体出口導管１１の第１区画１
３の外壁との間に配置される。
渦流区域２０はハウジング１内において旋回羽根１９の
形の渦流付与手段と固体出口開口５との間に延びる。
形の渦流付与手段と固体出口開口５との間に延びる。
通常運転の間は、気体と固体粒子との混合物は入口開口
９を通して入口部分３に導入される。その混合物は、ハ
ウジング１の内壁と流体出口導管１１の第１区画１３の
外壁との間゛を下向きに流れて旋回羽根１９を通過し、
その旋回羽根１９はその混合物に渦流を伺与する。渦流
をなす混合物は渦流区域２０内で渦を形成する。
９を通して入口部分３に導入される。その混合物は、ハ
ウジング１の内壁と流体出口導管１１の第１区画１３の
外壁との間゛を下向きに流れて旋回羽根１９を通過し、
その旋回羽根１９はその混合物に渦流を伺与する。渦流
をなす混合物は渦流区域２０内で渦を形成する。
渦流をなす混合物中の固体粒子は、その粒子に作用する
遠心力によってハウジング１の内壁に向けて投げ付けら
れる。ハウジング１の内壁ではその固体粒子は重力によ
って下向きに流れる。その固体粒子は固体出口開口５を
通って渦流区域２０から排出される。
遠心力によってハウジング１の内壁に向けて投げ付けら
れる。ハウジング１の内壁ではその固体粒子は重力によ
って下向きに流れる。その固体粒子は固体出口開口５を
通って渦流区域２０から排出される。
前記渦の中の気体は流体出口導管１１を通って渦流区域
２０から排出される。
２０から排出される。
第２図に示される別の渦流管セパレータには、固体出口
開口５に又はその付近に配置される渦空定器２１が更に
備えられる。この渦空定器２１−よ、ハウジング１の中
心縦軸に垂直に配置される渦安定器板２３及びハウジン
グ１の中心縦軸に平行に配置され流体出口導管１１の方
向に延びる渦探知ロッド２５から成る。
開口５に又はその付近に配置される渦空定器２１が更に
備えられる。この渦空定器２１−よ、ハウジング１の中
心縦軸に垂直に配置される渦安定器板２３及びハウジン
グ１の中心縦軸に平行に配置され流体出口導管１１の方
向に延びる渦探知ロッド２５から成る。
この別の渦流管セパレータの通常の動作は、第１図に関
する渦流管セパレータの通常動作と同桟である。渦流安
定器の働きはハウジング１内の渦を安定させること及び
渦の下側端の境界を定めることである。
する渦流管セパレータの通常動作と同桟である。渦流安
定器の働きはハウジング１内の渦を安定させること及び
渦の下側端の境界を定めることである。
代わりとして、接線方向の入口（図示されていない）の
形の渦流付与手段をハウジング１の入口部分３に備えて
もよい。
形の渦流付与手段をハウジング１の入口部分３に備えて
もよい。
接線方向入口を備える渦流管セパレータの通常の動作は
、旋回羽根１９を備えた渦流管セパレータの通常動作と
同様である。
、旋回羽根１９を備えた渦流管セパレータの通常動作と
同様である。
本発明による渦流管セパレータは、流体及び固体粒子の
混合物が入口部分３に導入される際に同様に作動される
。
混合物が入口部分３に導入される際に同様に作動される
。
次の仕様の各々に従って、即ち、流体出口導管１１の第
２区画１７の比長さが０．２５〜１．０の間であり、流
体出口導管１１の円錐台形区画１５の比長さが０．２０
〜０．３０の間であり、流体出口導管１１の第２区画１
７の比内径が０．２０〜０．４０の間であり、流体出口
導管１１の第１区画１３の比内径が０．５５〜０．７５
の間であり、流体出口導管１１の第１区両１３の比長さ
が１．０〜１．４の間であり、入［１部分３の比長さが
０．５０〜０７０の間であるように、渦流管セパレータ
の寸法を選択することによって、流体出口導管を通して
の固体粒子の排出が更に減少され得るということが見出
された。
２区画１７の比長さが０．２５〜１．０の間であり、流
体出口導管１１の円錐台形区画１５の比長さが０．２０
〜０．３０の間であり、流体出口導管１１の第２区画１
７の比内径が０．２０〜０．４０の間であり、流体出口
導管１１の第１区画１３の比内径が０．５５〜０．７５
の間であり、流体出口導管１１の第１区両１３の比長さ
が１．０〜１．４の間であり、入［１部分３の比長さが
０．５０〜０７０の間であるように、渦流管セパレータ
の寸法を選択することによって、流体出口導管を通して
の固体粒子の排出が更に減少され得るということが見出
された。
次の実験１〜３が本発明の渦流管セパレータを説明する
ために実施された。
ために実施された。
「渦流数」という表現が、混合物速度の接線方向成分対
混合物速度の軸方向成分の比率を示すために使用される
。
混合物速度の軸方向成分の比率を示すために使用される
。
友」Ｌユ
実験１に使用された渦流管セパレータは次の特徴を有し
ていた。
ていた。
流体出口導管下側端部と渦流区域との間の比距離＝ ２
．１８、流体出口導管の第２区画の比長さ＝０．５７、
流体出口導管の円錐台形区画の比長さ一〇、２６、流体
出口導管の第１区画の比長さ−１，２１、入口部分の比
長さ＝０．６０、流体比［ｌ導管の第２区画の比内径＝
０．３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径＝０．
６５゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３Ｋｇ／Ｊの密度を
有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は１
９３０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区域内の
混合物の渦流数は１，７３であった。
．１８、流体出口導管の第２区画の比長さ＝０．５７、
流体出口導管の円錐台形区画の比長さ一〇、２６、流体
出口導管の第１区画の比長さ−１，２１、入口部分の比
長さ＝０．６０、流体比［ｌ導管の第２区画の比内径＝
０．３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径＝０．
６５゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３Ｋｇ／Ｊの密度を
有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は１
９３０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区域内の
混合物の渦流数は１，７３であった。
混合物は平均直径１４−を有する固体粒子ｏ、ｏｑ２Ｋ
ｇ／ＴＩ？を含んでいた。その結果として、固体粒子の
９９．６３％が固体出口開口から排出され、０．３７％
が流体出口導管から排出されることが見出された。
ｇ／ＴＩ？を含んでいた。その結果として、固体粒子の
９９．６３％が固体出口開口から排出され、０．３７％
が流体出口導管から排出されることが見出された。
実験２
実験２に使用された渦流管セパレータは次の特徴を有し
ていた。
ていた。
流体出口導管下側端部と渦流区域との間の比距離＝２．
４３、流体出口導管の第２区画の比長さ一〇、３１、流
体出口導管の円錐台形区画の比長さ＝０．２６、流体出
口導管の第１区画の比長さ−１，２１、入口部分の比長
さ＝０．６０、流体出口導管の第２区画の比内径＝０．
３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径−０，６５
゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３ｋｇ／ｍ’の密度
を有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は
２（１１）０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区
域内の混合物の渦流数は１．７３であった。
４３、流体出口導管の第２区画の比長さ一〇、３１、流
体出口導管の円錐台形区画の比長さ＝０．２６、流体出
口導管の第１区画の比長さ−１，２１、入口部分の比長
さ＝０．６０、流体出口導管の第２区画の比内径＝０．
３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径−０，６５
゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３ｋｇ／ｍ’の密度
を有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は
２（１１）０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区
域内の混合物の渦流数は１．７３であった。
混合物は平均直径１４Ｊを有する固体粒子０．０９２１
（ｇ／靜を含んでいた。その結果として、固体粒子の・
９９４７％が固体出口開口から排出され、０．５３％が
流体出口導管から排出されることが見出された。
（ｇ／靜を含んでいた。その結果として、固体粒子の・
９９４７％が固体出口開口から排出され、０．５３％が
流体出口導管から排出されることが見出された。
実ｗＡ３
実験３に使用された渦流管セパレータは次の特徴を有し
ていた。
ていた。
流体出口導管下側端部と渦流区域との間の比距離＝１９
６、流体出口導管の第２区画の比長さ−０．７８、流体
出口導管の円錐台形区画の比長さ＝０．２６、流体出口
導管の第１区画の比長さ＝ １．２１、入口部分の比長
さ＝０．６０、流体出口導管の第２区画の比内径＝ ０
．３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径＝０．６
５゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３Ｋｇ／ｙｄの密度
を有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は
１９８０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区域内
の混合物の渦流数は１．７３であった。
６、流体出口導管の第２区画の比長さ−０．７８、流体
出口導管の円錐台形区画の比長さ＝０．２６、流体出口
導管の第１区画の比長さ＝ １．２１、入口部分の比長
さ＝０．６０、流体出口導管の第２区画の比内径＝ ０
．３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径＝０．６
５゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３Ｋｇ／ｙｄの密度
を有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は
１９８０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区域内
の混合物の渦流数は１．７３であった。
混合物は平均直径１４１ＩＭを有する固体粒子０゜０９
３ Ｋ９／ｒｄを含んでいた。その結果として、固体粒
子の９９５７％が固体出口開口から排出され、０．４３
％が流体出口導管から排出されることが見出された。
３ Ｋ９／ｒｄを含んでいた。その結果として、固体粒
子の９９５７％が固体出口開口から排出され、０．４３
％が流体出口導管から排出されることが見出された。
次の実験４〜６は比較の目的で行われた。
友」ＬＡ
実験４に使用された渦流管セパレータは次の特徴を有し
ていた。
ていた。
流体出口導管下側端部と渦流区域との間の比距離＝１．
５３、流体出口導管の第２区画の比長さ−１，２１、流
体出口導管の円錐台形区画の比長さ−０，２６、流体出
口導管の第１区画の比長さ−１，２１、人口部分の比長
さ−０，６０、流体出口導管の第２区画の比内径＝０．
３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径＝０．６５
゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３に！？／ｄの密度
を有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は
１９２０Ｐａであった。渦流付与手段（４近の渦流区域
内の混合物の渦流数は１．７３であった。
５３、流体出口導管の第２区画の比長さ−１，２１、流
体出口導管の円錐台形区画の比長さ−０，２６、流体出
口導管の第１区画の比長さ−１，２１、人口部分の比長
さ−０，６０、流体出口導管の第２区画の比内径＝０．
３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径＝０．６５
゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３に！？／ｄの密度
を有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は
１９２０Ｐａであった。渦流付与手段（４近の渦流区域
内の混合物の渦流数は１．７３であった。
混合物は平均直径１４−を有する固体粒子０．０９！Ｊ
ｇ／２を含んでいた。その結果として、固体粒子の９９
、４９％が固体出口開口から排出され、０．５１％が流
体出口導管から排出されることが見出された。
ｇ／２を含んでいた。その結果として、固体粒子の９９
、４９％が固体出口開口から排出され、０．５１％が流
体出口導管から排出されることが見出された。
！」Ｌ玉
実験５に使用された渦流管セパレータは次の特徴を有し
ていた。
ていた。
流体出口導管下側端部と渦流区域との間の比距＠ −１
，８６、流体出口導管の第２区画の比長さ一〇、５６、
流体出口導管の円錐台形区画の比長さ＝０．５６、流体
出口導管の第１区画の比長さ＝１．２１、入口部分の比
長さ−０，６０、流体出口導管の第２区画の比内径＝０
．３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径＝０．６
５゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３Ｋｇ／ｄの密度を
有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は１
８３０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区域内の
混合物の渦流数は１．７３であった。
，８６、流体出口導管の第２区画の比長さ一〇、５６、
流体出口導管の円錐台形区画の比長さ＝０．５６、流体
出口導管の第１区画の比長さ＝１．２１、入口部分の比
長さ−０，６０、流体出口導管の第２区画の比内径＝０
．３８、及び流体出口導管の第１区画の比内径＝０．６
５゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３Ｋｇ／ｄの密度を
有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力差は１
８３０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区域内の
混合物の渦流数は１．７３であった。
混合物は平均直径１４１Ｉ！Ｒを有する固体粒子０．０
９３１（ｆｆ／２を含んでいた。その結果として、固体
粒子の９９．５３％が固体出口開口から排出され、０．
４７％が流体出口導管から排出されることが見出された
。
９３１（ｆｆ／２を含んでいた。その結果として、固体
粒子の９９．５３％が固体出口開口から排出され、０．
４７％が流体出口導管から排出されることが見出された
。
丸」Ｌ亙
実験６に使用された渦流管セパレータは次の特徴を有し
ていた。
ていた。
流体出口導管下側端部と渦流区域との間の比距離＝１７
４、流体出口導管の第２区画の比長さ−１，０７、流体
出口導管の円錐台形区画の比長さ一〇、２６、流体出口
導管の第１区両の比長さ−１，２１、入口部分の比長さ
−０，６０，流体出口導管の第２区画の比内径＝０．４
６、及び流体出口導管の第１区両の比内径−０，６５゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３Ｎｆｆ／ＴＩ？の
密度を有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力
差は１２６０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区
域内の混合物の渦流数は１．７３であった。
４、流体出口導管の第２区画の比長さ−１，０７、流体
出口導管の円錐台形区画の比長さ一〇、２６、流体出口
導管の第１区両の比長さ−１，２１、入口部分の比長さ
−０，６０，流体出口導管の第２区画の比内径＝０．４
６、及び流体出口導管の第１区両の比内径−０，６５゜ 気体及び固体粒子の混合物が円筒形ハウジングの入口部
分に供給された。その気体は１．２３Ｎｆｆ／ＴＩ？の
密度を有し、入口部分と流体出口導管内での気体の圧力
差は１２６０Ｐａであった。渦流付与手段付近の渦流区
域内の混合物の渦流数は１．７３であった。
混合物は平均直径１４μｓを有する固体粒子０．０９３
１（９／靜を含んでいた。その結果として、固体粒子の
９８、９２％が固体出口開口から排出され、１．０８％
が流体出口導管から排出されることが見出された。
１（９／靜を含んでいた。その結果として、固体粒子の
９８、９２％が固体出口開口から排出され、１．０８％
が流体出口導管から排出されることが見出された。
第１図は本発明による渦流管セパレータの概略的な縦断
面図、第２図は本発明による別の渦流管セパレータの概
略的な縦断面図である。 １・・・・・・渦流管セパレータハウジング、３・・・
・・・入口部分、 ５・・・・・・固体出口開口、９
・・・・・・入口開口、 １１・・・・・・流体出口導
管、１３・・・・・・流体出口導管の第１区画、１５・
・・・・・流体出口導管の円錐台形区画、１７・・・・
・・流体出口導管の第２区画、１９・・・・・・旋回羽
根、 ２０・・・・・・渦流区域。 ＃ａ人 シェル・インターナシ・ナル・ワナーチ・マー
トスハラペイ曇ベーｅヴ墨−
面図、第２図は本発明による別の渦流管セパレータの概
略的な縦断面図である。 １・・・・・・渦流管セパレータハウジング、３・・・
・・・入口部分、 ５・・・・・・固体出口開口、９
・・・・・・入口開口、 １１・・・・・・流体出口導
管、１３・・・・・・流体出口導管の第１区画、１５・
・・・・・流体出口導管の円錐台形区画、１７・・・・
・・流体出口導管の第２区画、１９・・・・・・旋回羽
根、 ２０・・・・・・渦流区域。 ＃ａ人 シェル・インターナシ・ナル・ワナーチ・マー
トスハラペイ曇ベーｅヴ墨−
Claims (12)
- （１）流体及び固体の混合物から固体を分離するための
渦流管セパレータであって、前記セパレータが、 円筒形中央区画を有するハウジングと、 前記ハウジングの第１端部付近に配置された混合物用の
入口開口と、 前記ハウジングの第２端部付近に配置された固体出口開
口と、 小直径区画、大直径区画及びこの小直径区画と大直径区
画とを相互に連結する円錐台形区画から成り、前記小直
径区画が前記ハウジングの内側と直接的に流体を連通す
る自由端を有し、前記大直径区画が前記ハウジングの第
１端部を通って延びる、前記ハウジング内に同心的に配
置された流体出口導管と、 前記セパレータが使用されている際には、前記入口開口
付近から前記固体出口開口付近の位置まで前記ハウジン
グの内部を通って延びる渦流区域とから成り、前記流体
出口導管の小直径区画の前記自由端から渦流区域がそこ
まで延びる固体出口開口付近の前記位置までの比距離が
１．０〜３．０の間であることを特徴とする流体及び固
体の混合物から固体を分離するための渦流管セパレータ
。 - （２）前記渦流区域がそこまで延びる固体出口開口付近
の前記位置が、渦安定器が前記ハウジング内に設置され
る位置によつて境界を定められる請求項１に記載の渦流
管セパレータ。 - （３）前記固体出口開口が前記ハウジングのテーパの付
いた円錐台形端部区画によって形成され、及び渦流区域
がそこまで延びる前記位置が前記ハウジングの前記円錐
台形区画の下流側端部によって形成される請求項１に記
載の渦流管セパレータ。 - （４）渦流付与手段が前記ハウジングの入口部分に配置
され、及びこの入口部分が前記ハウジングの第１の端部
付近に配置される請求項１に記載の渦流管セパレータ。 - （５）前記流体出口導管の小直径区画の比長さが０．２
５〜１．０の間である請求項１から４のいずれか一項に
記載の渦流管セパレータ。 - （６）前記流体出口導管の円錐台形区画の比長さが０．
２０〜０．３０の間である請求項１から５のいずれか一
項に記載の渦流管セパレータ。 - （７）前記流体出口導管の小直径区画の比内径が０．２
０〜０．４０の間である請求項１から６のいずれか一項
に記載の渦流管セパレータ。 - （８）前記流体出口導管の大直径区画の比内径が０．５
５〜０．７５の間である請求項１から７のいずれか一項
に記載の渦流管セパレータ。 - （９）前記流体出口導管の大直径区画の比長さが１．０
〜１．４の間である請求項１から８のいずれか一項に記
載の渦流管セパレータ。 - （１０）前記ハウジングの入口部分の比長さが０．５０
〜０．７０の間である請求項４から９のいずれか一項に
記載の渦流管セパレータ。 - （１１）前記円錐台形区画の最大内径が前記流体出口導
管の大直径区画の内径より小さいか又はそれに等しい請
求項１から１０のいずれか一項に記載の渦流管セパレー
タ。 - （１２）実質的に第１図及び第２図に関して明細書に説
明される通りの渦流管セパレータ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8822348.2 | 1988-09-22 | ||
| GB888822348A GB8822348D0 (en) | 1988-09-22 | 1988-09-22 | Swirl tube separator |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02115056A true JPH02115056A (ja) | 1990-04-27 |
| JP2907458B2 JP2907458B2 (ja) | 1999-06-21 |
Family
ID=10644103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1244881A Expired - Fee Related JP2907458B2 (ja) | 1988-09-22 | 1989-09-20 | 渦流管セパレータ |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0360360B1 (ja) |
| JP (1) | JP2907458B2 (ja) |
| KR (1) | KR0152963B1 (ja) |
| AU (1) | AU616800B2 (ja) |
| CA (1) | CA1336899C (ja) |
| DE (1) | DE68913882T2 (ja) |
| ES (1) | ES2050785T3 (ja) |
| GB (1) | GB8822348D0 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4303405A1 (en) * | 1992-02-07 | 1993-08-12 | Aisin Seiki | Impact detection unit e.g. for collision safety unit such as airbag for vehicle - ignites ignition element mechanically without electrical energy and has housing wall section with opening running parallel to direction of impact |
| DE4304270A1 (en) * | 1992-02-14 | 1993-08-19 | Aisin Seiki | Collision detector for mechanically triggering ignition system in airbag - has safety mechanism for locking weight, with springs exerting force on lever which cooperates with stop pin |
| US5280950A (en) * | 1990-11-30 | 1994-01-25 | Kabushiki Kaisha Tokai-Rika-Denki-Seisakusho | Safety device for starting equipment |
| US5483846A (en) * | 1992-11-02 | 1996-01-16 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Impact sensing apparatus |
| JPH10249242A (ja) * | 1997-03-12 | 1998-09-22 | Hitachi Ltd | ガス中の固体成分を分離するサイクロンシステム |
| JP2006515533A (ja) * | 2002-07-19 | 2006-06-01 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 渦巻管分離器 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7648544B2 (en) | 2002-07-19 | 2010-01-19 | Shell Oil Company | Swirl tube separator |
| CA2661072A1 (en) | 2006-08-18 | 2008-02-21 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to separate particles from a particles-containing gas stream |
| US8287613B2 (en) | 2007-06-01 | 2012-10-16 | Shell Oil Company | Gas-solids separator |
| WO2016156947A1 (en) * | 2015-03-30 | 2016-10-06 | Reliance Industries Limited | A gas-solid separator and a process for gas-solid separation |
| CN112146087B (zh) * | 2020-09-17 | 2023-02-17 | 北京盛赢节能技术有限公司 | 一种用于循环流化床换热器的分离器 |
| WO2024047123A1 (en) * | 2022-08-30 | 2024-03-07 | Katholieke Universiteit Leuven | Swirl reactor |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2667944A (en) * | 1949-12-10 | 1954-02-02 | Combustion Eng | Cyclone separator |
| US2890764A (en) * | 1953-12-07 | 1959-06-16 | Gerald D Arnold | Method and apparatus for centrifugal separation with uni-directional flow at the point of separation |
| US3273320A (en) * | 1963-07-15 | 1966-09-20 | Exxon Research Engineering Co | Cyclone separator for high temperature operations |
| US3636682A (en) * | 1968-03-08 | 1972-01-25 | Phillips Petroleum Co | Cyclone separator |
| WO1983003986A1 (en) * | 1982-05-07 | 1983-11-24 | The Bauer Bros. Co. | Hydrocyclone featuring hydraulic jump in overflow passage |
| US4455220A (en) * | 1982-12-23 | 1984-06-19 | Shell Oil Company | Separation of fluid cracking catalyst particles from gaseous hydrocarbons |
-
1988
- 1988-09-22 GB GB888822348A patent/GB8822348D0/en active Pending
-
1989
- 1989-09-01 CA CA000610163A patent/CA1336899C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-09-19 KR KR1019890013472A patent/KR0152963B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-09-20 JP JP1244881A patent/JP2907458B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1989-09-20 AU AU41591/89A patent/AU616800B2/en not_active Ceased
- 1989-09-21 EP EP89202391A patent/EP0360360B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-21 ES ES89202391T patent/ES2050785T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-21 DE DE68913882T patent/DE68913882T2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5280950A (en) * | 1990-11-30 | 1994-01-25 | Kabushiki Kaisha Tokai-Rika-Denki-Seisakusho | Safety device for starting equipment |
| DE4303405A1 (en) * | 1992-02-07 | 1993-08-12 | Aisin Seiki | Impact detection unit e.g. for collision safety unit such as airbag for vehicle - ignites ignition element mechanically without electrical energy and has housing wall section with opening running parallel to direction of impact |
| DE4304270A1 (en) * | 1992-02-14 | 1993-08-19 | Aisin Seiki | Collision detector for mechanically triggering ignition system in airbag - has safety mechanism for locking weight, with springs exerting force on lever which cooperates with stop pin |
| US5454322A (en) * | 1992-02-14 | 1995-10-03 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Shock detecting device |
| US5483846A (en) * | 1992-11-02 | 1996-01-16 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Impact sensing apparatus |
| JPH10249242A (ja) * | 1997-03-12 | 1998-09-22 | Hitachi Ltd | ガス中の固体成分を分離するサイクロンシステム |
| JP2006515533A (ja) * | 2002-07-19 | 2006-06-01 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 渦巻管分離器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU616800B2 (en) | 1991-11-07 |
| DE68913882D1 (de) | 1994-04-21 |
| GB8822348D0 (en) | 1988-10-26 |
| CA1336899C (en) | 1995-09-05 |
| ES2050785T3 (es) | 1994-06-01 |
| KR0152963B1 (ko) | 1998-10-15 |
| JP2907458B2 (ja) | 1999-06-21 |
| EP0360360A3 (en) | 1991-01-30 |
| EP0360360B1 (en) | 1994-03-16 |
| AU4159189A (en) | 1990-03-29 |
| DE68913882T2 (de) | 1994-06-30 |
| KR900004408A (ko) | 1990-04-12 |
| EP0360360A2 (en) | 1990-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6398973B1 (en) | Cyclone separator | |
| US7637991B2 (en) | Cyclonic separating apparatus | |
| US4148735A (en) | Separator for use in boreholes of limited diameter | |
| AU621894B2 (en) | Vortex tube separating device | |
| JP4967685B2 (ja) | 気泡分離器 | |
| US6596170B2 (en) | Long free vortex cylindrical telescopic separation chamber cyclone apparatus | |
| US4756729A (en) | Apparatus for separating dust from gases | |
| US20060162299A1 (en) | Separation apparatus | |
| US5180257A (en) | Straightening instrument and cyclone | |
| JPH02115056A (ja) | 渦流管セパレータ | |
| EP1059993A1 (en) | Cleaning apparatus | |
| WO1997046323A1 (en) | Cyclonic separator | |
| JPH05161861A (ja) | サイクロン型集塵装置 | |
| AU2003264846A1 (en) | Cyclonic fluid separator equipped with adjustable vortex finder position | |
| JPH02115055A (ja) | 流体及び固体粒子の混合物から固体粒子を分離するための装置 | |
| US20040069705A1 (en) | Long free vortex, multi-compartment separation chamber cyclone apparatus | |
| CN111278339B (zh) | 旋风分离器 | |
| US4278452A (en) | Cyclone separator | |
| GB2330786A (en) | Cyclone separator | |
| GB1401331A (en) | Grader for fine-grained material | |
| GB1168989A (en) | Centrifugal-Type Particle-Fluid-Separators | |
| JP6561120B2 (ja) | 最適化された配管ユニットによって連結されている２つのサイクロンを具備するサイクロン式分離装置 | |
| KR20190051142A (ko) | 축류형 싸이클론 집진장치 | |
| JP3336440B2 (ja) | 低圧損サイクロン | |
| JPS6157065B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |