JPH0130564B2 - - Google Patents

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JPH0130564B2
JPH0130564B2 JP58062873A JP6287383A JPH0130564B2 JP H0130564 B2 JPH0130564 B2 JP H0130564B2 JP 58062873 A JP58062873 A JP 58062873A JP 6287383 A JP6287383 A JP 6287383A JP H0130564 B2 JPH0130564 B2 JP H0130564B2
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JP
Japan
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roll
rolling mill
high rolling
diameter
crown
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Keiichiro Yoshida
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    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21BROLLING OF METAL
    • B21B13/00Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/14Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21BROLLING OF METAL
    • B21B13/00Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/02Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
    • B21B2013/025Quarto, four-high stands
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21BROLLING OF METAL
    • B21B31/00Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
    • B21B31/16Adjusting or positioning rolls
    • B21B31/18Adjusting or positioning rolls by moving rolls axially

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) この発明はバツクアツプロールを軸方向に移動
させてロールクラウン調整するに際し、圧延材料
に付与する張力を可及的に小さくすると共に、安
定した圧延を行うことを目的とした四段圧延機に
おけるロールクラウン調整方法および装置に関す
るものである。
[Detailed Description of the Invention] (Industrial Application Field) This invention reduces the tension applied to the rolled material as much as possible when adjusting the roll crown by moving the back-up roll in the axial direction, and stabilizes the rolled material. The present invention relates to a method and apparatus for adjusting roll crown in a four-high rolling mill intended for rolling.

(従来の技術) 従来、中間ロールを軸方向に移動することによ
りワークロールのロールクラウンを調整しようと
する発明は多数提案されている(例えば特開昭50
―3061号、特開昭50―151748号)。然しながらこ
れらの発明は何れも四段圧延機におけるワークロ
ールを軸方向へ移動するものではあるけれども、
バツクアツプロールの軸径は胴径の70%以下であ
つた。
(Prior Art) Many inventions have been proposed in the past that attempt to adjust the roll crown of a work roll by moving an intermediate roll in the axial direction (for example, Japanese Patent Application Laid-Open No.
- No. 3061, JP-A-50-151748). However, although these inventions all move work rolls in a four-high rolling mill in the axial direction,
The axis diameter of the back-up prowl was less than 70% of the trunk diameter.

(発明により解決すべき課題) 即ち材料を連続圧延する際に最も重要な点は、
圧延材料が圧延ロールの所定位置で常時安定して
圧延されなければならない。例えば第1図のよう
に、ワークロール1,1aの圧延中心線上に圧延
材料2が安定している必要があるが、調整手段を
付与しない場合に圧延材料は次のように移動す
る。
(Problem to be solved by the invention) In other words, the most important point when continuously rolling a material is:
The rolling material must be constantly and stably rolled at a predetermined position of the rolling rolls. For example, as shown in FIG. 1, the rolled material 2 needs to be stable on the rolling center line of the work rolls 1 and 1a, but if no adjustment means are provided, the rolled material moves as follows.

(1) 圧延材料が第1図中矢示3のように右左に移
動する場合。
(1) When the rolled material moves to the right or left as shown by arrow 3 in Figure 1.

この場合には圧延製品に厚み、むら、並びに
蛇行を生じる。このような左右移動はワークロ
ールの表面研磨不良、ロール胴とロール軸の中
心のずれ、又は上下ロールの中心線が非平行の
場合などを原因として生じるものと思われる。
In this case, the rolled product becomes thick, uneven, and meandering. Such horizontal movement is thought to be caused by poor surface polishing of the work roll, misalignment of the centers of the roll cylinder and roll axis, or cases where the center lines of the upper and lower rolls are non-parallel.

(2) 圧延材料が第1図中矢示4,5のように右又
は左へ移動し、ワークロールより脱落する場
合。
(2) When the rolled material moves to the right or left as shown by arrows 4 and 5 in Figure 1 and falls off the work roll.

この場合は主としてロールの胴径に対するロ
ール軸径が80%以下の場合、又は多段圧延機の
為にロール剛性が低下している場合である。
This case mainly occurs when the roll shaft diameter is 80% or less of the roll body diameter, or when the roll rigidity is reduced due to a multi-high rolling mill.

前者の場合には第2図に示す如く、ロール胴部
aがロール軸bに対し非連続的な曲線l1,l2,l3
をもつて曲つている場合であつて、ロール胴部a
は直線的傾斜になる為に圧延材料2の位置ずれに
対し不安定になり、矢示6の方向へ滑るように移
動してロール胴部から脱落する。また多段圧延機
(第3図)の場合にもロールの剛性は極度に低下
する。その原因はロールとロールの接触部分が線
接触から面接触に変化するからで、これによりワ
ークロール7,7aの胴部表面が傾斜し易くな
る。特に第3図のような六段圧延機の場合には不
安定になるので、これを補正する為、第4図中矢
示8のように圧延材料に強い張力を作用させる。
この点四段圧延機においても同様であるが、第4
図の六段圧延機の方がより強い張力を付与しなけ
ればならない。このことは不安定度の大きい程こ
れを是正する為の張力は大きくしなければならな
いことである。
In the former case, as shown in FIG. 2, the roll body a forms discontinuous curves l 1 , l 2 , l 3 with respect to the roll axis b.
If the roll body is bent with a
Since the rolling material 2 has a linear inclination, it becomes unstable due to displacement of the rolled material 2, and it slides in the direction of the arrow 6 and falls off from the roll body. Further, in the case of a multi-high rolling mill (FIG. 3), the rigidity of the rolls is extremely reduced. The reason for this is that the contact portion between the rolls changes from line contact to surface contact, and as a result, the surfaces of the body portions of the work rolls 7, 7a tend to tilt. Particularly in the case of a six-high rolling mill as shown in FIG. 3, the rolling material becomes unstable, so in order to correct this, a strong tension is applied to the rolled material as indicated by arrow 8 in FIG.
The same applies to four-high rolling mills, but the fourth
The six-high rolling mill shown in the figure must apply stronger tension. This means that the greater the degree of instability, the greater the tension must be to correct it.

(課題を解決する為の手段) 然るにこの発明は、ロール胴径に対し、ロール
軸径を可及的に大きくしてロール胴部aとロール
軸部bとを連続線lのように変形させ(第5図)、
かつ四段圧延機のバツクアツプロールを軸方向に
摺動させてロールクラウン調整することにより、
従来知られていた六段圧延機又は四段圧延機のロ
ールクラウン調整に際して生じる不安定性を改善
し、比較的小さい張力で安定して連続圧延できる
ようにしたのである。
(Means for Solving the Problems) However, in this invention, the diameter of the roll shaft is made as large as possible with respect to the diameter of the roll trunk, and the roll trunk a and the roll shaft b are deformed into a continuous line l. (Figure 5),
And by adjusting the roll crown by sliding the back up roll of the four-high rolling mill in the axial direction,
This improves the instability that occurs when adjusting the roll crown of conventionally known six-high rolling mills or four-high rolling mills, and enables stable continuous rolling with relatively low tension.

従来四段圧延機におけるロール胴径とロール軸
径の比率は通常60%〜70%であり、この比率を大
きくするとワークロールの挿入組立て、又は取外
しができなくなり、かつバツクアツプロールとワ
ークロールとの軸受部が互いに邪魔になるので架
設不可能とされていた。一方ロール胴径に対する
ロール軸径の比率を大きくすることはロールの撓
みに連続性を保たせる為に必須要件と考えられる
(実験の結果、胴径に対する軸径の比率は85%以
上が実用性があり、90%〜95%が好適と認められ
た)。前記比率は100%にすることが好ましいが、
比率100%(胴と軸が同一太さ)ではワークロー
ルの胴部へ常にバツクアツプロールが当接してい
るので、ロールクラウン調整が不可能になる。従
つて実用上は前記のようにこの比率を85%〜95%
とするのである。然しながらロール胴径に対し、
ロール軸径を大きくするとワークロールの軸受け
と、バツクアツプロールの軸受けとがぶつかり合
つてワークロールを架設できなくなるおそれがあ
る。そこでこの発明においては、ワークロールを
ロール軸と直角の方向から出入できるように構成
し、前記問題点を解決した。即ちワークロールの
軸受けと、バツクアツプロールの軸受けとは設置
位置をずらすと共に、ワークロールの軸受部には
スラスト受けおよび前後方向の支承部材を付設す
ることによりワークロールを安定して架設するこ
とができた。
The ratio of roll body diameter to roll shaft diameter in conventional four-high rolling mills is usually 60% to 70%, and if this ratio is increased, it becomes impossible to insert, assemble, or remove the work roll, and the back-up roll and work roll are separated. It was considered impossible to construct the bridge because the bearings would get in the way of each other. On the other hand, increasing the ratio of the roll shaft diameter to the roll body diameter is considered an essential requirement in order to maintain continuity in roll deflection (as a result of experiments, a ratio of 85% or more of the shaft diameter to the roll body diameter is practical). (90% to 95% was recognized as suitable). It is preferable that the ratio is 100%,
When the ratio is 100% (the body and shaft are the same thickness), the back-up roll is always in contact with the body of the work roll, making it impossible to adjust the roll crown. Therefore, in practice, this ratio should be set at 85% to 95% as mentioned above.
That is to say. However, for the roll body diameter,
If the diameter of the roll shaft is increased, there is a risk that the work roll bearing and the backup roll bearing will collide with each other, making it impossible to erect the work roll. Therefore, in this invention, the work roll is constructed so that it can be moved in and out from a direction perpendicular to the roll axis, thereby solving the above problem. In other words, the work roll can be stably erected by shifting the installation positions of the work roll bearing and the back-up roll bearing, and by attaching a thrust receiver and a longitudinal support member to the work roll bearing. did it.

従来知られていた四段圧延機のバツクアツプロ
ールを軸方向に摺動させてクラウン調整しようと
すれば、第6図々示のように、左右摺動量を考慮
して反力点間距離Lを相当長くしなければならな
い。然るに反力点間距離Lの増大はロール撓み量
に対して3乗に比例するので、第6図のような場
合の圧延機の剛性はきわめて悪くなり、事実上圧
延機として使用に耐えないものとされていた。従
つて四段圧延機におけるバツクアツプロールの軸
方向摺動によるロールクラウン調整は不可能とさ
れ、世界のこの種業界では実用化されなかつた。
例えばロール剛性の低下による圧延材料の不安定
化を調整する為に圧延材料に張力を付与するとす
れば、その張力値は少なくとも従来の圧延機によ
り付与する張力値の50%以上を増大しなければな
らない。更にロール胴径に対してロール軸径が85
%以下(従来知られているものは70%以下)の場
合にはバツクアツプロールの撓み量が増大するの
で、間隙調整の為にスクリユーダウンしてもリダ
クシヨン効果はきわめて悪く、事実上使用に耐え
なくなるものと推定されていた。
If you try to adjust the crown by sliding the back-up roll of a conventional four-high rolling mill in the axial direction, the distance L between the reaction force points should be determined by taking into account the amount of left-right sliding, as shown in Figure 6. It has to be quite long. However, since the increase in the distance L between the reaction force points is proportional to the cube of the amount of roll deflection, the rigidity of the rolling mill in the case shown in Fig. 6 becomes extremely poor, making it practically unusable as a rolling mill. It had been. Therefore, it has been considered impossible to adjust the roll crown by sliding the back up roll in the axial direction in a four-high rolling mill, and it has not been put to practical use in this type of industry around the world.
For example, if tension is applied to the rolled material in order to adjust the instability of the rolled material due to a decrease in roll rigidity, the tension value must be increased by at least 50% of the tension value applied by a conventional rolling mill. It won't happen. Furthermore, the roll shaft diameter is 85% compared to the roll body diameter.
% (or less than 70% in the conventionally known method), the amount of deflection of the back-up roll increases, so even if the screw is screwed down to adjust the gap, the reduction effect is extremely poor, making it practically unusable. It was estimated that it would become unbearable.

例えば第7図はロール加圧力とロール間隙変化
量のグラフであるが、上下ロールを接触させ、そ
の間隙を0としておいて、厚さ1mmの鋼材を圧延
したとすれば、ロール剛性線a,bと、塑性曲線
cとより、ロール剛性が大きい時にはa,c線の
交点Oを横軸上で読めば、0.25mmとなり、厚さ
0.25mmに圧延されることがわかる。一方b,c線
の交点O1を横軸上で読めば0.9mmとなり、厚さ0.9
mmに圧延されることがわかる。即ちロール剛性に
よつて一方は厚さ1mmの圧延材料を厚さ0.25mmに
圧延し、他方は厚さ0.9mmまでしか圧延できない
ことになる。この場合に何れもロール間隙Oまで
スクリユーダウンしてあるので、後者におけるリ
ダクシヨンは最大でも0.1mmしか見込めないこと
が判明した。前記はリダクシヨンの限界について
述べたが、ロール剛性の低下は次のように圧延精
度にも影響するのである。即ち第8図のようにロ
ール剛性線a,bと塑性曲線c,dとによる圧延
材料のリダクシヨン誤差h,h1においてh<h1
あることは第8図より一見明瞭である。このグラ
フよりロール剛性が低下する程圧延精度が低下す
ることがわかる。前記において述べたように、従
来の四段圧延機を用い、バツクアツプロールを軸
方向に摺動してロールクラウン調整を行うことは
圧延材料のリダクシヨンの問題および圧延精度上
より実用上不可能であることが判明した。換言す
ればワークロールに与える曲げ量よりもバツクア
ツプロールの撓み変化量が過大となれば、ロール
クラウン調整はできないことになるということで
ある。そこでこのような問題を圧延材料の張力値
の増大によつて解決しようとすれば次の問題点を
生じる。
For example, Fig. 7 is a graph of roll pressure force and roll gap variation. If a steel material with a thickness of 1 mm is rolled with the upper and lower rolls in contact and the gap is set to 0, then the roll rigidity line a, b and the plasticity curve c, when the roll stiffness is high, if you read the intersection O of lines a and c on the horizontal axis, it will be 0.25 mm, and the thickness will be
It can be seen that it is rolled to 0.25mm. On the other hand, if you read the intersection O 1 of lines b and c on the horizontal axis, it will be 0.9 mm, and the thickness will be 0.9 mm.
It can be seen that it is rolled to mm. That is, depending on the roll rigidity, one roll material can be rolled to a thickness of 0.25 mm, while the other roll material can only be rolled to a thickness of 0.9 mm. In both cases, it was found that since the screw was screwed down to the roll gap O, the reduction in the latter case could only be expected to be 0.1 mm at most. The above mentioned the limit of reduction, but the decrease in roll rigidity also affects rolling accuracy as follows. That is, as shown in FIG. 8, it is clear at first glance from FIG. 8 that in the reduction errors h and h 1 of the rolled material due to the roll rigidity lines a and b and the plasticity curves c and d, h<h 1 . It can be seen from this graph that the rolling accuracy decreases as the roll rigidity decreases. As mentioned above, it is practically impossible to adjust the roll crown by sliding the back-up roll in the axial direction using a conventional four-high rolling mill due to problems with reduction of the rolled material and rolling accuracy. It turns out that there is something. In other words, if the amount of change in deflection of the back-up roll is greater than the amount of bending applied to the work roll, roll crown adjustment will not be possible. If an attempt is made to solve this problem by increasing the tension value of the rolled material, the following problems arise.

(1) 通常の四段圧延機によつて用いられている張
力値の1.5倍の張力(材料の破断点に近づく程
の値)を付与しなければ、安定した連続圧延を
することができないが、斯る実施は暫々圧延材
料破断のトラブルを生じ、圧延製品の歩留を悪
化する。
(1) Stable continuous rolling cannot be achieved unless a tension is applied that is 1.5 times the tension used in a normal four-high rolling mill (a value close to the breaking point of the material). However, such implementation may cause troubles such as breakage of the rolled material for some time, and the yield of rolled products will deteriorate.

(2) 圧延材料を引張破断力近くの張力付与のもと
に巻取ると、巻取ドラムの耐圧強度を越えるお
それがあるばかりでなく、圧延製品はドラムに
近い部分で皺を生じる。特に製品厚さが0.1mm
厚さ以下の場合には最終巻き部分(巻き取り製
品の最外周)まで前記皺の影響が残り、不良品
となるおそれがあり、これは巻き替えによつて
も改善できない。
(2) If a rolled material is wound under tension close to the tensile breaking force, there is a risk that the compressive strength of the winding drum will be exceeded, and the rolled product will wrinkle in the area near the drum. Especially when the product thickness is 0.1mm
If the thickness is less than that, the effect of the wrinkles will remain until the final wound portion (the outermost periphery of the wound product), and there is a risk that the product will be defective, and this cannot be improved even by rewinding.

前記のように、圧延時の張力値を増大すること
によつて、圧延不安定を改善することはできな
い。前記で説明したような諸問題はこの発明で提
案したように、ロール胴径に対し、ロール軸径を
85%〜95%に定め、これによる不都合はロールの
取出し方向を変えることによつて解決することが
判明した。従つてこの発明によれば、四段圧延機
の安定性(六段圧延機に対し)をそのまま保有さ
せると共に、不安定原因を排除して高リダクシヨ
ン、かつ高精度の圧延であつて、しかもロールク
ラウン調整できるようにしたのである。
As mentioned above, rolling instability cannot be improved by increasing the tension value during rolling. The problems explained above can be solved by changing the roll shaft diameter to the roll body diameter, as proposed in this invention.
It has been found that the inconvenience caused by this is fixed at 85% to 95% and can be solved by changing the direction in which the roll is taken out. Therefore, according to the present invention, the stability of a four-high rolling mill (compared to a six-high rolling mill) is maintained as is, and the causes of instability are eliminated, resulting in high reduction and high precision rolling. The crown was made adjustable.

(実施例) 即ちこの発明を実施装置について説明する。第
9図において、ロール軸9,9aの直径をロール
胴10,10aの直径の90%としたバツクアツプ
ロール11,11aをロールスタンド12へ回転
自在で軸方向摺動可能に架設し、前記バツクアツ
プロール11,11aの間の同一縦平面内へワー
クロール13,13aを回転自在に架設し、ワー
クロール13,13aの左右軸方向にスラスト受
け14,14aを夫々調節自在に設置し、軸と直
角の方向へ支持具15,15aを離接調節自在に
設置したもので(第12図)、図中16,17は
調節ねじである。前記バツクアツプロール11,
11aの一端にはユニバーサル接手18,18
a,19,19aと、スプライン管20,20a
およびスプライン軸21,21aを介して駆動軸
22,22aと連結している。またバツクアツプ
ロール11,11aの軸受匣23,23上には加
圧スクリユー24,24の下端が当接されてい
る。前記実施例において、バツクアツプロール1
1,11aの一端へ回転自在に取付けた駆動板2
5の両端にピストンロツド26,26の一端を螺
着連結し、ピストンロツド26の他端に設けたピ
ストン27を油圧シリンダー28内へ遊嵌してあ
る。従つて油圧シリンダー28の一側c部(第1
0図)へ加圧油を送入すると、ピストン27は矢
示29の方向へ移動し、これに伴つてバツクアツ
プロール11も同方向へ摺動する。上記に反し油
圧シリンダー28の他側d部へ加圧油を送入する
と、ピストン27は矢示30の方向へ移動し、こ
れに伴つてバツクアツプロール11も同方向へ摺
動する。即ち油圧シリンダー28に対する加圧油
の送入方向を切り替えることによつてバツクアツ
プロール11,11aの摺動方向を変え、加圧油
の送入量を調整することによつてバツクアツプロ
ールの摺動量を調整することができる。
(Example) That is, the present invention will be described with reference to an apparatus for implementing it. In FIG. 9, back-up rolls 11, 11a, in which the diameter of roll shafts 9, 9a is 90% of the diameter of roll cylinders 10, 10a, are installed on a roll stand 12 so as to be rotatable and slidable in the axial direction. The work rolls 13 and 13a are rotatably installed in the same vertical plane between the up rolls 11 and 11a, and thrust receivers 14 and 14a are freely adjustable in the left and right axial directions of the work rolls 13 and 13a. Supports 15 and 15a are installed so as to be adjustable in the direction of right angles (FIG. 12), and reference numerals 16 and 17 in the figure are adjustment screws. The backup roll 11,
One end of 11a has universal joints 18, 18.
a, 19, 19a and spline pipes 20, 20a
and are connected to drive shafts 22, 22a via spline shafts 21, 21a. Further, the lower ends of pressurizing screws 24, 24 are in contact with the bearing casings 23, 23 of the backup rolls 11, 11a. In the above examples, backup roll 1
Drive plate 2 rotatably attached to one end of 1, 11a
One end of piston rods 26, 26 is screwed to both ends of the piston rod 5, and a piston 27 provided at the other end of the piston rod 26 is loosely fitted into a hydraulic cylinder 28. Therefore, one side c section (the first
When pressurized oil is fed into the piston 27 (Fig. 0), the piston 27 moves in the direction of the arrow 29, and the backup roll 11 also slides in the same direction. Contrary to the above, when pressurized oil is fed to the other side d portion of the hydraulic cylinder 28, the piston 27 moves in the direction of the arrow 30, and the backup roll 11 also slides in the same direction. That is, by changing the feeding direction of pressurized oil to the hydraulic cylinder 28, the sliding direction of the back-up rolls 11, 11a can be changed, and by adjusting the feeding amount of pressurized oil, the sliding direction of the back-up rolls can be changed. The amount of movement can be adjusted.

然しながらバツクアツプロールの軸方向駆動機
構は前記油圧シリンダーを用いた具体的構造に限
定されるものではない。
However, the axial drive mechanism of the backup roll is not limited to the specific structure using the hydraulic cylinder.

(発明の効果) 即ちこの発明の方法によれば、四段圧延機のバ
ツクアツプロールの軸部径を胴部径の85%以上
100%以下としたので、バツクアツプロールは連
続曲線的に変形し、圧延材料を安定した状態で連
続圧延することができる。従つて圧延材料に過大
な張力を与える必要なく、圧延中に材料の破断、
巻取機器の破損、製品の皺の発生又は歩留の低下
その他の問題点を悉く改善し得る効果がある。ま
たこの発明の装置によれば、バツクアツプロール
の軸径を胴径の85%以上100%以下にすると共に、
軸の一端に軸方向摺動装置を連結し、これを回転
自在に架設したので、バツクアツプロールを回転
しつつ、軸方向へ摺動し、ワークロールのロール
クラウンを調整し得る効果がある。またワークロ
ールを軸と直角の方向から出入可能に架設したの
で、バツクアツプロールの軸径を増大したに拘ら
ず、ワークロールを容易に取り外し得ると共に、
バツクアツプロールの摺動を邪魔することなく架
設できる効果がある。前記ワークロールの両端に
はスラスト受けを設け、軸と直角の方向へ支持具
を設けたので、ワークロールを高精度で所定位置
へ架設し得る効果もある。
(Effects of the Invention) That is, according to the method of the present invention, the diameter of the shaft portion of the back roll of a four-high rolling mill is set to 85% or more of the diameter of the body portion.
Since it is set to 100% or less, the back-up roll is deformed in a continuous curve, and the rolled material can be continuously rolled in a stable state. Therefore, there is no need to apply excessive tension to the rolled material, and material breakage during rolling can be avoided.
This has the effect of alleviating problems such as damage to winding equipment, wrinkles in products, and reduced yield. Further, according to the device of the present invention, the shaft diameter of the back-up roll is set to 85% or more and 100% or less of the trunk diameter, and
Since an axial sliding device is connected to one end of the shaft and is rotatably installed, the back-up roll can slide in the axial direction while rotating, and the roll crown of the work roll can be adjusted. In addition, since the work roll is installed so that it can be moved in and out from the direction perpendicular to the axis, the work roll can be easily removed even though the shaft diameter of the back-up roll has been increased.
This has the effect of allowing construction without interfering with the sliding movement of the back-up roll. Since thrust receivers are provided at both ends of the work roll and supports are provided in a direction perpendicular to the axis, there is also the effect that the work roll can be erected at a predetermined position with high precision.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第1図は連続圧延中に圧延材料が不安定になる
ことを示す説明図、第2図は同じく従来圧延機に
おける圧延材料の不安定性を示す図、第3図は六
段圧延機の理論図、第4図は六段圧延機において
圧延材料に張力を付与する状態を説明する側面
図、第5図はこの発明のバツクアツプロールの変
形状態を示す説明図、第6図は従来の四段圧延機
の説明図、第7図はロール加圧力とロール間隙変
化量のグラフ、第8図はロール加圧力と材料の厚
み誤差を説明するグラフ、第9図はこの発明の実
施装置の一部を省略した正面図、第10図は同じ
く摺動駆動装置の一部を省略した断面図、第11
図は同じくワークロールのスラスト受けを示す断
面図、第12図は支持具の取付状態を示す一部拡
大断面図である。 9,9a…ロール軸、10,10a…ロール
胴、11,11a…バツクアツプロール、13,
13a…ワークロール、14,14a…スラスト
受け、15,15a…支持具。
Figure 1 is an explanatory diagram showing that the rolled material becomes unstable during continuous rolling. Figure 2 is also a diagram showing the instability of the rolled material in a conventional rolling mill. Figure 3 is a theoretical diagram of a six-high rolling mill. , FIG. 4 is a side view illustrating the state in which tension is applied to the rolled material in a six-high rolling mill, FIG. 5 is an explanatory diagram showing the deformed state of the back-up roll of the present invention, and FIG. An explanatory diagram of the rolling mill, Fig. 7 is a graph of roll pressure and roll gap variation, Fig. 8 is a graph illustrating roll pressure and material thickness error, and Fig. 9 is a part of the apparatus for implementing this invention. FIG. 10 is a front view with parts omitted, and FIG.
The same figure is a sectional view showing the thrust receiver of the work roll, and FIG. 12 is a partially enlarged sectional view showing the mounting state of the support. 9, 9a... Roll shaft, 10, 10a... Roll cylinder, 11, 11a... Backup roll, 13,
13a... Work roll, 14, 14a... Thrust receiver, 15, 15a... Support tool.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 1 軸径を胴径の85%以上100%以下としたバツ
クアツプロールを軸方向に摺動させてワークロー
ルとの接触位置を変え、ロールクラウンを調整す
ると共に、ワークロールは軸方向と直角の方向よ
り挿脱可能に架設することを特徴とした四段圧延
機におけるロールクラウン調整方法。 2 軸径を胴径の85%以上100%以下とした一対
のバツクアツプロールをハウジングへ回転自在に
架設すると共に、前記バツクアツプロール軸へ軸
方向摺動装置を連結し、前記バツクアツプロール
の内側へ一対のワークロールを回転可能で軸方向
位置調整装置を介して架設し、前記一対のワーク
ロールは、軸と直角の方向から挿脱可能にする為
に、前記バツクアツプロールの左右軸受間に収納
架設したことを特徴とする四段圧延機におけるロ
ールクラウン調整装置。 3 バツクアツプロールの軸径を胴径の90%乃至
95%とした特許請求の範囲第2項記載の四段圧延
機におけるロールクラウン調整装置。 4 軸方向摺動装置はバツクアツプロールの軸と
直角に取付けた駆動板と、該駆動板を前記バツク
アツプロールの軸と平行に設置した油圧シリンダ
ーとを結合させた特許請求の範囲第2項記載の四
段圧延機におけるロールクラウン調整装置。 5 ワークロールの架設調整装置は、軸方向に調
整可能なスラスト受けを設置し、前後方向に調整
可能な前後支持具を設置した特許請求の範囲第2
項記載の四段圧延機におけるロールクラウン調整
装置。
[Claims] 1. A back-up roll whose shaft diameter is 85% or more and 100% or less of the body diameter is slid in the axial direction to change the contact position with the work roll, adjust the roll crown, and adjust the roll crown. is a method for adjusting the roll crown in a four-high rolling mill, which is characterized in that it is installed so that it can be inserted and removed from the direction perpendicular to the axial direction. 2. A pair of back-up rolls having a shaft diameter of 85% or more and 100% or less of the trunk diameter are rotatably installed in the housing, and an axial sliding device is connected to the back-up roll shaft, and the back-up rolls are A pair of work rolls is rotatably installed inward through an axial position adjustment device, and the pair of work rolls is installed between the left and right bearings of the back-up roll in order to be able to be inserted and removed from the direction perpendicular to the axis. A roll crown adjustment device for a four-high rolling mill, characterized in that the device is housed and installed in a four-high rolling mill. 3 Adjust the shaft diameter of the back-up roll to 90% of the body diameter.
A roll crown adjusting device for a four-high rolling mill according to claim 2, wherein the rolling mill is 95%. 4. Claim 2, wherein the axial sliding device combines a drive plate mounted at right angles to the axis of the back-up roll, and a hydraulic cylinder with the drive plate installed parallel to the axis of the back-up roll. A roll crown adjustment device in the four-high rolling mill described above. 5. The work roll erection adjustment device is provided with a thrust receiver that is adjustable in the axial direction, and a front-back support that is adjustable in the front-back direction.
A roll crown adjustment device for a four-high rolling mill as described in 2.
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Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS503061A (en) * 1973-05-16 1975-01-13
JPS50151748A (en) * 1974-05-29 1975-12-05

Patent Citations (2)

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JPS503061A (en) * 1973-05-16 1975-01-13
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