JPH01230962A - Operation device in heat and electricity supplying plant - Google Patents
Operation device in heat and electricity supplying plantInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱電併給プラント(以下コジェネプラントと称
す)における運転装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to an operating device for a combined heat and power generation plant (hereinafter referred to as a cogeneration plant).
コノヱネプラントは主に電力と空調のための冷温水と給
湯の三つを供給するプラントである。第3図はコジェネ
プラントの一例を示す図である。The Konoene plant is a plant that mainly supplies electricity, hot and cold water for air conditioning, and hot water. FIG. 3 is a diagram showing an example of a cogeneration plant.
第3図において、ディーゼルエンジン或はガスエンジン
1は発電機2を駆動して電力を供給する。In FIG. 3, a diesel engine or gas engine 1 drives a generator 2 to supply electric power.
エンジン1の冷却水3に与えられた熱iは、ジャケット
熱交換器4で熱交換されて低温循環水5に−1,られる
。さらにエンジン1の排ガス6の熱量は排ガス熱交換器
7で熱交換されて低温循環水5に与えられる。エンジン
1の冷却水3および排ガス6の回収熱量を与えられた低
温循環水5は温度上昇を得て高温水槽8に蓄えられる。The heat i given to the cooling water 3 of the engine 1 is heat-exchanged by the jacket heat exchanger 4 and is transferred to the low-temperature circulating water 5 by -1. Further, the amount of heat in the exhaust gas 6 of the engine 1 is heat-exchanged in an exhaust gas heat exchanger 7 and is provided to the low-temperature circulating water 5. The coolant 3 of the engine 1 and the low-temperature circulating water 5 given the heat recovered from the exhaust gas 6 have a temperature increase and are stored in the high-temperature water tank 8 .
高温循環水9は高温水供給ポンプ10により給湯機器1
ノ、冷房機器12、暖房機器13に与えられて温度降下
して低温水槽14に戻ってくる。低温循環水5は低温水
槽14から低温水供給ボンf J 5にようジャケット
熱交換器4に送られる。High-temperature circulating water 9 is supplied to hot water supply equipment 1 by high-temperature water supply pump 10.
The water is applied to the cooling equipment 12 and the heating equipment 13, and returns to the low-temperature water tank 14 after its temperature drops. The low-temperature circulating water 5 is sent from the low-temperature water tank 14 to the jacket heat exchanger 4 via a low-temperature water supply bomb fJ5.
第3図の空調機器は熱源としてエンジンの回収熱量を与
えられた高温循環水9を用いる場合であるが、コジェネ
グラントで使える空調機器は熱源又は動力源に何を用い
るかによって次のような機種が考えられる。The air conditioning equipment shown in Figure 3 uses high-temperature circulating water 9 that has been given the heat recovered from the engine as a heat source, but the air conditioning equipment that can be used with cogeneration grants is of the following types depending on what is used as the heat source or power source. is possible.
(1)温水又は蒸気を熱源として冷水を作υ出す吸収冷
凍機。(1) An absorption refrigerator that produces cold water using hot water or steam as a heat source.
(2)を力を動力源として冷水を作シ出す電動ターゲ冷
凍機。An electric target refrigerator that uses (2) as a power source to produce cold water.
(3)燃料油或は燃料ガスを熱源として冷水又は温水を
作り出す油(ガス)禁令暖房機。(3) An oil (gas) prohibited heating machine that uses fuel oil or gas as a heat source to produce cold or hot water.
(4)温水又は蒸気との熱交換によシ温水を作シ出す暖
房用熱交換器。(4) A heating heat exchanger that produces hot water by exchanging heat with hot water or steam.
(5)燃料油又は燃料ガスを熱源として温水を作シ出す
温水?イラ。(5) Hot water produced using fuel oil or fuel gas as a heat source? Ira.
ところで、コジェネプラントで使用する上記空調機器の
運転経費は、機種毎にかかり異なる。さらに冷暖房負荷
は季節により負荷の大きさがかなシ異なる。例えば、日
本では一般的に次のことが言える。Incidentally, the operating costs of the above-mentioned air conditioning equipment used in a cogeneration plant vary depending on the model. Furthermore, the size of the heating and cooling load varies considerably depending on the season. For example, in Japan, the following can generally be said:
(1)5月、6月、10月は冷房を必要とするがその負
荷は大きくない。(1) Air conditioning is required in May, June, and October, but the load is not large.
(2)7月、8月、9月は冷房を必要とするが、このと
きの冷房負荷は大きい。(2) Air conditioning is required in July, August, and September, and the cooling load at this time is large.
(3)盛夏時には、数日間、非常に大きな冷房負荷を必
要とするときがある。(3) During the height of summer, a very large cooling load may be required for several days.
(4)11月〜3月は暖房を必要とする。(4) Heating is required from November to March.
上述のように空調機器の運転経費の相異と冷暖房負荷の
月毎の変動にもかかわらず、従来は空調機器の容量選択
は冷暖房負荷の最大値を想定して適当な機種を組合わせ
て空調負荷の最大値を満たすように設置し、空調機器の
運転は、そのときの冷暖房負荷を満たすようK、それぞ
れに適当に負荷分担して運転している。As mentioned above, despite differences in the operating costs of air conditioning equipment and monthly fluctuations in heating and cooling loads, conventionally the capacity of air conditioning equipment was selected by combining appropriate models based on the assumption of the maximum heating and cooling load. The air conditioners are installed so as to meet the maximum load, and the air conditioners are operated by appropriately dividing the load between them to meet the heating and cooling load at that time.
コジェネプラントで運転する空調機器の運転経費は、機
種毎に大きく異なる。したがって、従来のようにコノエ
ネプラントの空調機器に単に冷暖房負荷を満たすように
適当な負荷分担を行なわせる運転方法では、必ずしも運
転経費を小さくする経済的運転が行なわれているとは限
らない。The operating costs of air conditioning equipment operated in cogeneration plants vary greatly depending on the model. Therefore, the conventional operating method in which the air conditioning equipment of the KonoEne plant is simply divided into appropriate loads to meet the heating and cooling load does not necessarily result in economical operation that reduces operating costs.
本発明の課題は、上記従来の問題点を解消することがで
きるコジェネプラン)Kおける運転装置を提供すること
である。An object of the present invention is to provide an operating device for a cogeneration plan K that can solve the above-mentioned conventional problems.
本発明によるコジェネプラントにおける運転装置は、発
電機を駆動するエンジンの排熱を回収し、この回収され
た熱を熱源とする空調機器を含む複数の互に運転経費の
異なる空調機器を備え、空調負荷に対応して前記複数の
空調機器を適宜運転するようKしてなるコジェネプラン
トにおいて、空調負荷の増大時は、前記複数の空調機器
のうち運転経費の安い空調機器から屓次起動し、空調負
荷の減少時は運転経費の高い空調機器から順次停止する
空調機器起動停止シーケンス回路を備えたことを特徴と
する。The operating device for a cogeneration plant according to the present invention recovers waste heat from an engine that drives a generator, and includes a plurality of air conditioners with different operating costs, including an air conditioner that uses the recovered heat as a heat source. In a cogeneration plant configured to operate the plurality of air conditioners appropriately according to the load, when the air conditioning load increases, the air conditioner with the lowest operating cost among the plurality of air conditioners is started sequentially, and the air conditioning It is characterized by being equipped with an air conditioner start/stop sequence circuit that sequentially shuts down air conditioners, starting with the one with the highest operating costs, when the load decreases.
始めに、コジェネプラントでの冷房負荷に対する各空調
機器の運転経費を比較する。First, we will compare the operating costs of each air conditioner for the cooling load in a cogeneration plant.
(1)温水或は蒸気を熱源とする吸収冷凍機。(1) Absorption refrigerator that uses hot water or steam as a heat source.
エンジンの冷却水および排ガスの熱量をジャケット熱交
換器と排ガス熱交換器で回収して作った温水或は蒸気を
熱源として利用することから空調機器としての運転経費
はOと考えることができる。Since hot water or steam produced by recovering engine cooling water and exhaust gas heat through a jacket heat exchanger and an exhaust gas heat exchanger is used as a heat source, the operating cost as an air conditioner can be considered to be O.
(2)電力を動力源とする電動ターが冷凍機。(2) A refrigerator is an electric motor powered by electricity.
コジェネグラント自らが発電した電力を使用して冷水を
作り出す電動ターが冷凍機の運転経費を推定する。推定
計算に対して次の仮定をする。The electric motor that uses the electricity generated by the cogeneration grant to generate chilled water estimates the operating costs of the chiller. The following assumptions are made for the estimation calculation.
(、) 発電機器はディーゼルエンジン(以下D7と
略称)発電機とする。(,) The power generation equipment is a diesel engine (hereinafter abbreviated as D7) generator.
(b) 燃料油価格は40円/lとする。(b) The fuel oil price is 40 yen/l.
(e)DA発電機の燃料消費率は0.28117’kw
hとする。(e) The fuel consumption rate of the DA generator is 0.28117'kw
Let it be h.
(d) D/にの潤滑油量は単位発電量当)の費用に
換算して発電単位に含める。ここでは、潤滑油量は0.
3円/ kwhとする。(d) The amount of lubricating oil in D/ is converted into the cost per unit of power generation and included in the unit of power generation. Here, the amount of lubricant is 0.
It is assumed to be 3 yen/kwh.
(・) iの定期整備費も単位発電量当シの費用に換算
して発電単価に含める。ここでは整備費は2.34円/
kwhとする。(・) Periodic maintenance costs for i are also converted into costs per unit power output and included in the unit power generation price. Here, the maintenance cost is 2.34 yen/
Let it be kwh.
(f) 電動ターゲ冷凍機の成績係数(入熱tK対す
る冷凍機の冷水から取υ去る熱量の比)は4.0とする
。(f) The coefficient of performance (the ratio of the amount of heat removed from the chilled water of the refrigerator to the heat input tK) of the electric target refrigerator is 4.0.
以上の仮定よシ冷房負荷I Mcat(冷水よシターデ
冷凍機が持ち去る熱量)当りの運転経費を計η。Based on the above assumptions, calculate the operating cost per cooling load I Mcat (the amount of heat removed by the chilled water and chiller).
する。do.
壕ずDA発電機の燃料消費率から決まる発電コストを計
算する。仮定(b) 、 (e)より燃料消費率から決
する発ηtコスト−0,28117’kwh X 40
円A−11,24円/kwh0
仮定(d) 、 (11)よシ潤滑油量および整備費を
加算したD/1発電機の発電コストは次のようになる。Calculate the power generation cost determined from the fuel consumption rate of the trench DA generator. Based on assumptions (b) and (e), the generation ηt cost determined from the fuel consumption rate -0,28117'kwh x 40
Yen A - 11.24 yen/kwh0 Assumption (d), (11) The power generation cost of the D/1 generator, including the amount of lubricating oil and maintenance cost, is as follows.
明乍発電機の発電コスト−11,24+ 0.3 +
2.34−13.88円Awh。Meiji generator power generation cost -11,24+ 0.3 +
2.34-13.88 yen Awh.
一方、TrL動ターゲ冷凍機に電動モータの駆動エネル
ギとして1 kwhの入熱量を与えたときに冷水から持
ち去ることができる熱量は仮定(f)より次のようにな
る。On the other hand, when a heat input of 1 kWh is given to the TrL dynamic target refrigerator as the drive energy of the electric motor, the amount of heat that can be removed from the cold water is as follows based on assumption (f).
冷水よシ持ち去る熱量−1kwhX4−0.86X4−
3.44 Meal/1 kwh人熱量。Amount of heat carried away by cold water -1kwhX4-0.86X4-
3.44 Meal/1 kwh human energy.
したがって、冷水よりIMcalの熱量を持ち去るのに
必要な運転経費は次式で与えられる。Therefore, the operating cost required to remove IMcal of heat from the cold water is given by the following equation.
電動タープ冷凍機の運転経費
−13,88円/’kvrb/3.44Mca7/1<
wh = 4.03円/MCd。Operating cost of electric tarp refrigerator - 13,88 yen/'kvrb/3.44 Mca7/1<
wh = 4.03 yen/MCd.
(D考に電動ターボ冷凍機の駆動電力として商用電力を
使った場合の運転経費は夏季料金を21.90円/ k
whとして次のようになる。(Consideration D: If commercial electricity is used to drive the electric centrifugal chiller, the operating cost will be 21.90 yen/k in the summer.
The wh is as follows.
21.90円/kwh/3.44Meat/kwh寓6
.37円/McLt)(3)燃料油を熱源とする油焚冷
暖房機。21.90 yen/kwh/3.44 Meat/kwh 6
.. 37 yen/McLt) (3) Oil-fired air conditioner/heater that uses fuel oil as its heat source.
燃料油を熱源として冷水を作り出す油焚冷暖房機の運転
経費を推定する。このとき、次の仮定をする。Estimate the operating cost of an oil-fired air conditioner/heater that uses fuel oil as a heat source to produce cold water. At this time, we make the following assumptions.
(&) 燃料油価格は40円/l とする。(&) The fuel oil price is assumed to be 40 yen/l.
(b)燃料油の発熱量は10.2 M cLt/ kg
とする。。(b) The calorific value of fuel oil is 10.2 M cLt/kg
shall be. .
(c) 燃料油の比重量は0.84 kg/lとする
。(c) The specific weight of fuel oil is 0.84 kg/l.
(d) 油焚冷暖房機の成績係数(冷房時)は1,0
5とする。(d) The coefficient of performance of an oil-fired air conditioner/heater (when cooling) is 1.0.
5.
以上の仮定よシ冷房負荷IMeat当9の運転経費を計
算する。まず油焚冷暖房機に11の燃料油を投じたとす
る。このときの冷暖房機への入熱量は仮定(b) 、
(e)よ9次のようになる。Based on the above assumptions, calculate the operating cost for each cooling load IMeat. First, assume that 11 fuel oils are poured into an oil-fired air conditioner. The amount of heat input to the air conditioner at this time is assumed (b),
(e) The result is 9th order.
10.2 Meat/klilX 0.84に9/l
−8,568Mcd/1このとき、油焚冷暖房機が冷水
より持ち去る熱量は仮定(d)よシ
8.568 X 1.05 = 8.996M cal
/1したがって、冷水よりI Meatの熱量を持ち去
るのに必要な運転経費は次式で与えられる。10.2 Meat/klilX 0.84 to 9/l
-8,568Mcd/1 At this time, the amount of heat removed from the cold water by the oil-fired air conditioner/heater is based on assumption (d): 8.568 x 1.05 = 8.996M cal
/1 Therefore, the operating cost required to remove the heat of I Meat from the cold water is given by the following equation.
油焚冷暖房機の運転経費
=40円/l/8.996Mcal/l−4,45円/
Mcaj以上より冷房機器の運転経費の安い順に並べる
と次のようになる。Operating cost of oil-fired air conditioner/heater = 40 yen/l/8.996 Mcal/l-4,45 yen/
The operating costs of cooling equipment are arranged in descending order of operating costs from Mcaj as follows.
一方、冷房は一般に5月〜10月の期間に必要とするが
、第4図は各月毎の冷房負荷の変化・母ターンの一例を
示す。冷房負荷の特性は概路次のように言える。On the other hand, although cooling is generally required during the period from May to October, FIG. 4 shows an example of changes and main turns in cooling load for each month. The characteristics of the cooling load can be summarized as follows.
(1)5月、6月、10月の冷房負荷(第4図■部分)
は、余り大きくない。(1) Cooling load in May, June, and October (part ■ in Figure 4)
is not very large.
(2)7月〜9月の冷房負荷(第4図■部分)は大きい
0
(3)盛夏時には数日間続けて非常に大きな冷房負荷(
第4図◎部分)を必要とするときがある。(2) The cooling load from July to September (part ■ in Figure 4) is large (3) During the height of summer, the cooling load is very large for several days in a row (
Part ◎ in Figure 4) may be required.
上述の冷房機糧毎の運転経費の相異と冷房負荷の特性よ
り、次のような冷房機器の容量選択と運転方法を採用す
ることによシ、コジェネプラントの冷房機器の運転経費
を従来よシ小さくすることができると考えられる。Based on the above-mentioned differences in operating costs for each type of cooling equipment and characteristics of cooling loads, by adopting the following capacity selection and operating method for cooling equipment, operating costs for cooling equipment in cogeneration plants can be reduced compared to conventional methods. It is thought that the size can be made smaller.
(1)吸収冷凍機の容量は、運転経費が0であることか
ら大きい程好ましいが、実際には高温循環水9を熱源と
することからジャケット熱交換器4と排ガス熱交換器7
で回収できる熱量で決まる。(1) The capacity of the absorption chiller is preferably as large as possible since the operating cost is 0, but in reality, since the high temperature circulating water 9 is used as the heat source, the jacket heat exchanger 4 and the exhaust gas heat exchanger 7
It is determined by the amount of heat that can be recovered.
この回収熱量は、D/を発電機が供給する最大電力量で
決まる。さらにこの回収熱量の一部を給湯機器11で利
用する場合には、吸収冷凍機の容量は、その分だけ下が
ることになる。一般にこのような制約を受ける吸収冷凍
機の容量では、第4図に示す盛夏時の冷房負荷(第4図
の■+■部分)を単独で負担することはできない。The amount of recovered heat is determined by the maximum amount of power supplied by the generator. Furthermore, if a portion of this recovered heat is used in the hot water supply equipment 11, the capacity of the absorption refrigerator will be reduced by that amount. Generally, the capacity of an absorption refrigerator, which is subject to such restrictions, cannot alone bear the cooling load (■+■ portion in FIG. 4) shown in FIG. 4 during the height of summer.
吸収冷凍機の容量が5月、6月、10月に必要とされる
冷房負荷(第4図の部分)よシ大きいときは、5月、6
月、10月は部分負荷で、7〜9月は最大負荷で冷房期
間中は常時運転される。吸収冷凍機の容量が第4図■部
分の冷房負荷より小さいときは、冷房期間中、吸収冷凍
機は最大負荷で常時運転される。If the capacity of the absorption chiller is larger than the cooling load required in May, June, and October (the part shown in Figure 4),
It operates constantly during the cooling period, at partial load in March and October, and at maximum load from July to September. When the capacity of the absorption refrigerating machine is smaller than the cooling load shown in the section ■ in Figure 4, the absorption refrigerating machine is constantly operated at the maximum load during the cooling period.
(2)電動ター?冷凍機は7月〜9月にさらに必要とさ
れる大きな冷房負荷(第4図■部分)を吸収冷凍機とと
もに分担できるだけの容量に決めて、7月〜9月の盛夏
期に常時使うようにする。なお電動ターボ冷凍機の使用
は、v、lz発電機の発電量を増すことになシ、これに
よシ吸収冷凍機が利用できる熱量が増加するという二次
的効果がある。(2) Electric motor? The capacity of the refrigerator should be determined to be large enough to share with the absorption refrigerator the large cooling load (part ■ in Figure 4) that is further required from July to September, and it should be used constantly during the high summer period from July to September. do. Note that the use of an electric centrifugal chiller not only increases the amount of power generated by the v, lz generator, but also has the secondary effect of increasing the amount of heat available to the absorption chiller.
(3)油焚冷暖房機の容量は盛夏時に数日間に亘って続
くピーク的冷房負荷(第4図◎部分)を少し上回る容量
に決める。そして油焚冷暖房機は吸収冷凍機と電動ター
?冷凍機とともに冷房負荷を分担してピーク的冷房負荷
に対処する。また、油焚冷暖房機は暖房負荷にも兼用す
る意味で導入する。(3) The capacity of the oil-fired air conditioner/heater is determined to be slightly larger than the peak cooling load that lasts for several days during midsummer (section ◎ in Figure 4). And oil-fired air conditioners are absorption refrigerators and electric motors? It handles peak cooling loads by sharing the cooling load with the refrigerator. In addition, oil-fired air conditioners will be introduced to also serve as heating loads.
以上よシ、冷房期間中の冷房負荷の大きさに応じて負荷
分担する冷房機器を次のように運転することが考えられ
る。Based on the above, it is conceivable to operate cooling equipment that shares the load according to the size of the cooling load during the cooling period as follows.
第5図は、冷房サイクルの冷水の流れを示す。FIG. 5 shows the flow of cold water in the cooling cycle.
冷房機器として吸収冷凍機12a、電動ター?冷凍機1
2b、油焚冷暖房機12eよυ送シ出された低温冷水(
通常7℃に設定されている)は、冷水往きヘッダ16に
入る。低温冷水は冷水往きへラダ16よシ多数の冷房負
荷17a、17b+17cに配分される。多数の冷房負
荷を通った冷水は温度上昇をして冷水戻シヘッダ18に
入る。As cooling equipment, absorption refrigerator 12a, electric motor? Freezer 1
2b, low-temperature cold water sent out from the oil-fired air conditioner 12e (
(usually set at 7°C) enters the cold water header 16. The low-temperature cold water is distributed from the ladder 16 to a large number of cooling loads 17a, 17b+17c. The cold water that has passed through many cooling loads increases in temperature and enters the cold water return header 18.
冷水は冷水戻シヘッダ18から冷房機器12a。The cold water is supplied from the cold water return header 18 to the cooling equipment 12a.
12b 、12cに戻ってくる。Return to 12b and 12c.
冷水往きヘッダ16内の冷水温度をTL、冷水戻シヘッ
ダ18内の冷水温度をTHとする。冷水の全循環量をw
cTt、Aとすると、冷房負荷Qc MeatAは次式
で与えられる。Let the cold water temperature in the cold water outgoing header 16 be TL, and the cold water temperature in the cold water return header 18 be TH. The total amount of cold water circulated
Assuming that cTt,A, the cooling load QcMeatA is given by the following equation.
Qe = W(7(TH−TL )
冷水の全循環量Wc↑は、運転中の冷房機器に付属する
冷水ポンプの容量で決まる。通常、冷房機器の冷房能力
は、冷水デンプ容量で決まる冷水量を5℃降下(通常入
口冷水温度12℃、出口冷水温度7℃とする)させるこ
とができる能力として表わされる。したがって、ある冷
房機器を運転中に冷水が冷房負荷側で5℃以上の温度上
昇を与えられて冷房機器出口での冷水温度が7℃以上に
なったときは、冷房負荷はその冷房機器の冷房能力を上
回っていると考えられる。また冷房機器出口での冷水温
度が7℃の設定値に制御されているときは、冷房負荷は
その冷房機器の冷房能力の範囲内にあると考えられる。Qe = W(7(TH-TL)) The total circulating amount of chilled water Wc↑ is determined by the capacity of the chilled water pump attached to the cooling equipment in operation.Normally, the cooling capacity of the cooling equipment is determined by the amount of chilled water determined by the chilled water dump capacity. It is expressed as the ability to lower the temperature by 5 degrees Celsius (normally the inlet chilled water temperature is 12 degrees Celsius and the outlet chilled water temperature is 7 degrees Celsius). Therefore, when a certain cooling equipment is operated, the temperature of the chilled water at the cooling load side increases by 5 degrees Celsius or more. If the chilled water temperature at the outlet of the cooling equipment is 7°C or higher, the cooling load is considered to exceed the cooling capacity of the cooling equipment. When the cooling load is controlled to the set value, it is considered that the cooling load is within the cooling capacity of the cooling equipment.
このことから、冷水往きヘッダ16内の冷水温度TLが
7℃以上になったときは運転経費の安い順に新たに冷房
機器を追加運転する。冷房負荷の上昇に対しては、新た
に追加運転した冷房機器が対応することとし、よ)運転
経費の安い冷房機器は許容できる最大負荷を分担する。From this, when the chilled water temperature TL in the chilled water header 16 becomes 7° C. or higher, new cooling equipment is additionally operated in order of lowest operating cost. The increase in cooling load will be handled by newly added cooling equipment, and cooling equipment with low operating costs will share the maximum allowable load.
一方、冷水往きヘッダ16内の冷水温度TL内の冷水温
度TLが7°Cの設定値に制御されている状態で冷房負
荷が減少し、冷水温度TLが7°C以下になったときは
運転経費の高い冷房機器から順次運転を停止する。On the other hand, when the cooling load decreases and the chilled water temperature TL in the chilled water temperature TL in the chilled water header 16 is controlled to the set value of 7°C, and the chilled water temperature TL becomes 7°C or less, the operation starts. The operation of cooling equipment, which is expensive, will be stopped in sequence.
このような運転手順を採用することKよシ、冷房負荷の
変動に対して常に運転経費の安い運転ができる。By adopting such an operating procedure, it is possible to always operate at low operating costs even when the cooling load fluctuates.
次に暖房負荷に対する各暖房機器の運転経費を比較する
。Next, we will compare the operating costs of each heating device against the heating load.
(1)温水式は蒸気を熱源として熱交換によシ温水を作
シ出す暖房用熱交換器。(1) The hot water type is a heating heat exchanger that uses steam as a heat source and produces hot water through heat exchange.
D、AEの冷却水と排ガスの熱量を回収して作った温水
或は蒸気を熱源として利用することから暖房機器として
の運転経費はOである。D. Since hot water or steam produced by recovering the heat of the cooling water and exhaust gas of AE is used as a heat source, the operating cost as a heating device is O.
(2)燃料油を熱源とする油焚冷暖房機。(2) Oil-fired air conditioner/heater that uses fuel oil as its heat source.
次の仮定により、温水を作り出す油焚冷暖房機の運転経
費を推定する。Using the following assumptions, estimate the operating costs of an oil-fired air conditioner that produces hot water.
(、) 燃料油価格は40円/lとする。(,) The fuel oil price is assumed to be 40 yen/l.
(b)燃料油の発熱量は10.2 McatAg とす
る。(b) The calorific value of fuel oil is 10.2 McatAg.
(c) 燃料油の比重量は0.84kg/lとする。(c) The specific weight of fuel oil is 0.84 kg/l.
(d) 油焚冷暖房機の成績係数(暖房時)は1.0
0とする。(d) The coefficient of performance of an oil-fired air conditioner (during heating) is 1.0.
Set to 0.
暖房負荷IMcLt当シの運転経費を計算する。油焚冷
暖房機に11の燃料油を投じたときの入熱1には仮定(
b) 、 (c)よシ次のようになる。Calculate the operating costs for the heating load IMcLt. Assumed (
b) , (c) It becomes as follows.
10.2 Meat/に9 X 0.84X?/J =
8.568 Mcd/1油焚冷暖房機が温水に与える
熱量は仮定(d)より8.568 X 1.0 = 8
.568 Mcml/1したがって、温水に1Mcm7
の熱量を与えるのに必要な運転経費は次式で与えられる
。10.2 Meat/9 x 0.84X? /J =
8.568 Mcd/1 The amount of heat given to hot water by an oil-fired air conditioner/heater is 8.568 x 1.0 = 8 based on assumption (d)
.. 568 Mcml/1 Therefore, 1 Mcml in hot water
The operating cost required to provide the amount of heat is given by the following equation:
油焚冷暖房機の運転経費
−40円/l/8.568Mcd/l!=4.673円
/Meal(3)燃料油を熱源として温水を作如出す温
水ボイラ。Operating cost of oil-fired air conditioner/heater - 40 yen/l/8.568 Mcd/l! = 4.673 yen/Meal (3) A hot water boiler that uses fuel oil as a heat source to produce hot water.
温水ディジの運転経費を推定するのに次の仮定をする。The following assumptions are made to estimate the operating costs of hot water digi.
(息)燃料油価格は40円/lとする。(Breathe) The fuel oil price will be 40 yen/liter.
(b) 燃料油発熱量は10.2 Mcajlkgと
する。(b) The calorific value of fuel oil is 10.2 Mcajlkg.
(c)燃料油の比Jifkは0.84に9/lとする。(c) The fuel oil ratio Jifk is set to 0.84 to 9/l.
(d) ボイラ効*は0.9とする。(d) Boiler effectiveness * is 0.9.
温水ボイラが11の燃料油を投じたときに温水に与える
熱量は上記仮定より次のようになる。Based on the above assumption, the amount of heat given to hot water when the hot water boiler pours 11 fuel oils is as follows.
10.2 McatAX 0.84 kg/l X O
,9= 7.711 Mcal/1したがって、温水に
I MeLtの熱量を与えるのに必要な運転経費は次式
で定まる。10.2 McatAX 0.84 kg/l
, 9= 7.711 Mcal/1 Therefore, the operating cost required to provide IMeLt of heat to hot water is determined by the following equation.
温水?イラの運転経費
= 40円11/7.711 Mcat/l = 5.
19円/MeLt以上よシ暖房機器の運転経費の安い1
順に並べると次のようになる。Hot water? Ira's operating expenses = 40 yen 11/7.711 Mcat/l = 5.
Low operating costs for heating equipment from 19 yen/MeLt or more1
Arranged in order, it looks like this:
次に上記暖房機器の容量について次のととが君える。Next, the following rules apply regarding the capacity of the above-mentioned heating equipment.
(1)暖房用熱交換器の容量は運転経費がOであること
から、大きい程好ましいが、実際にはジャケット熱交換
器と排ガス熱交換器で高温循環水として回収される熱量
で決する。この回収熱量はDか発電機が供給できる最大
電力量できまる。暖房運転が必要とされる冬期は、回収
熱量の一部を給湯加熱に用いる場合が多いので暖房用熱
交換器だけでは全暖房負荷を分担することはできない。(1) The capacity of the heating heat exchanger is preferably larger since the operating cost is O, but in reality it is determined by the amount of heat recovered as high-temperature circulating water in the jacket heat exchanger and exhaust gas heat exchanger. The amount of recovered heat is determined by the maximum amount of power that can be supplied by D or the generator. In the winter when heating operation is required, a portion of the recovered heat is often used to heat hot water, so the heating heat exchanger alone cannot share the entire heating load.
(2) 油焚冷暖房機は、通常、前述したようにピー
ク的冷房負荷に対応するために設置されるので油焚冷暖
房機の容量は暖房用熱交換器で不足する暖房負荷を満た
すように決められるわけではない。(2) As mentioned above, oil-fired air conditioners are usually installed to handle peak cooling loads, so the capacity of oil-fired air conditioners is determined to satisfy the heating load that is insufficient in the heating heat exchanger. It doesn't mean you can't do it.
したがって、暖房用熱交換器と油焚冷暖房機で暖房負荷
が満たされる場合は問題ないが、不足する場合には温水
ゲイラが不足分の暖房用温水を供給することになる。Therefore, if the heating load is satisfied by the heating heat exchanger and the oil-fired air conditioner/heater, there is no problem, but if there is a shortage, the hot water gailer will supply the insufficient heating water.
第6図は暖房サイクルの温水の流れを示す。暖房機器と
して暖房用熱交換器15a、油焚冷暖房機15b、温水
ゲイラ15cより送シ出された高温温水(通常55°C
に設定されている)は温水往きヘッダ19に入る。高温
温水は温水往きヘッダ19より多数の暖房負荷20a
、20b 、20cに配分される。多数の暖房負荷を通
った温水は温度降下して温水戻シヘッダ21に入る。温
水は温水戻りヘッダ2ノより暖房機器15hg15b+
ノ5cに戻りてくる。Figure 6 shows the flow of hot water in the heating cycle. As a heating device, high-temperature hot water (normally 55°C
) enters the hot water outgoing header 19. High-temperature hot water is supplied to a larger number of heating loads 20a than the hot water header 19.
, 20b, 20c. The hot water that has passed through a large number of heating loads decreases in temperature and enters the hot water return header 21. Hot water is supplied from heating equipment 15hg15b+ from hot water return header 2.
Come back to 5c.
温水往きヘッダ19内の温水温度をTH,温水戻りヘッ
ダ21内の温水温度をTLとする。温水の全循環量をW
HTtAとすると、暖房負荷QHMcaJy’Hは次式
で与えられる。The hot water temperature in the hot water outgoing header 19 is assumed to be TH, and the hot water temperature in the hot water return header 21 is assumed to be TL. The total circulation amount of hot water is W
Assuming HTtA, the heating load QHMcaJy'H is given by the following equation.
QH=WH↑(Tll−TL)
温水の全循環量wH,は運転中の暖房機器に付属する温
水ポンプの容量で決まる。通常、暖房機器の暖房能力は
温水ポンプ容量で決まる温水量を5℃上昇(通常、入口
温水温度50℃、出口温水温度55℃とする)させるこ
とができる能力として表わされる。したがって、ある暖
房機器を運転中に温水が暖房負荷側で5℃以上の温度降
下をして暖房機器出口での温水温度が55℃以下になっ
たときは、暖房負荷はその暖房機器の暖房能力を上回っ
ていると考えられる。暖房機器出口での温水温度が55
℃の設定値に制御されているときは、暖房負荷はその暖
房機器の暖房能力の範囲内にあると考えられる。QH=WH↑(Tll-TL) The total circulating amount of hot water, wH, is determined by the capacity of the hot water pump attached to the heating device in operation. Usually, the heating capacity of a heating device is expressed as the ability to raise the amount of hot water determined by the capacity of the hot water pump by 5°C (normally, the inlet hot water temperature is 50°C and the outlet hot water temperature is 55°C). Therefore, if the temperature of the hot water drops by 5℃ or more on the heating load side while a certain heating device is in operation, and the hot water temperature at the outlet of the heating device becomes 55℃ or less, the heating load will be reduced by the heating capacity of that heating device. It is thought that it exceeds the The hot water temperature at the heating equipment outlet is 55
When the heating load is controlled to the set value of °C, the heating load is considered to be within the heating capacity of the heating equipment.
このことから、温水往きヘッダ19内の温水温度THが
55℃以下になったときは、運転経費の安い順に新たに
暖房機器を追加運転する。暖房負荷の上昇に対しては、
新たに追加運転した暖房機器が対応することとし、よシ
運転経費の安い暖房機器は許容できる最大負荷を分担す
る。From this, when the hot water temperature TH in the hot water outgoing header 19 becomes 55° C. or lower, new heating devices are additionally operated in descending order of operating cost. In response to an increase in heating load,
The newly added heating equipment will be used to handle the load, and the heating equipment with lower operating costs will share the maximum allowable load.
一方、温水往きヘッダ19内の温水温度THが55℃の
設定値に制御されている状態で暖房負荷が減少したとき
は運転経費の高い方の暖房機器が対応し、ついに温水温
度THが55℃以上になったときは、その暖房機器の運
転を停止する。このような運転手頴を採用することによ
り、暖房負荷の変動に対して常に運転経費の安い運転が
できる。On the other hand, when the heating load decreases while the hot water temperature TH in the hot water header 19 is controlled to the set value of 55°C, the heating equipment with higher operating costs responds, and the hot water temperature TH finally reaches 55°C. If the temperature exceeds that level, stop the operation of the heating equipment. By employing such a driver's control, it is possible to always operate at low operating costs even when the heating load fluctuates.
第1図は、本発明の一実施例のコジェネプラントの冷房
機器として温水式吸収冷凍機、電動ターゲ冷凍機および
油焚冷暖房機を使ったときの運転システムの構成を示す
ブロック図である。FIG. 1 is a block diagram showing the configuration of an operating system when a hot water absorption refrigerator, an electric target refrigerator, and an oil-fired air conditioner/heater are used as cooling equipment for a cogeneration plant according to an embodiment of the present invention.
第1図において、運転者は冷房運転開始指令を冷房運転
指令器110に与える。冷房運転指令器110は、冷房
運転開始指令のときは1の信号を、そうでないときは0
の信号を出力する。関数発生器111は、冷水往きヘッ
ダ16内の冷水温度を入力信号として第7図に示す特性
をもつ関数とする。関数発生器111は冷水往きヘッダ
16内の冷水温度が冷水温度設定値7℃よ9211℃以
上上昇しているときは1の信号を出力し、そうでないと
きは0の信号を出力する。In FIG. 1, a driver gives a cooling operation start command to a cooling operation command device 110. The cooling operation command device 110 outputs a signal of 1 when a cooling operation start command is issued, and a signal of 0 otherwise.
Outputs the signal. The function generator 111 uses the cold water temperature in the cold water header 16 as an input signal to generate a function having the characteristics shown in FIG. The function generator 111 outputs a signal of 1 when the chilled water temperature in the chilled water header 16 is higher than the chilled water temperature setting value of 7 degrees Celsius by 9211 degrees Celsius or more, and otherwise outputs a signal of 0.
冷房運転指令器110の出力信号と関数発生器111の
出力信号はAND回路112に入力される。The output signal of the cooling operation command device 110 and the output signal of the function generator 111 are input to an AND circuit 112.
氏回路112は複数の入力信号の論理積の信号を出力す
る。AND回路112の出力は、強制リセット機能つき
の第1の自己保持回路113に入力される。AND回路
112の出力が1のときは、第1の自己保持回路113
は1の信号を出力し、瓜回路112の出力がOのときは
第1の自己保持回路113の出力はその時の値のまま保
持される。The circuit 112 outputs a signal obtained by ANDing a plurality of input signals. The output of the AND circuit 112 is input to a first self-holding circuit 113 with a forced reset function. When the output of the AND circuit 112 is 1, the first self-holding circuit 113
outputs a signal of 1, and when the output of the melon circuit 112 is O, the output of the first self-holding circuit 113 is held at the value at that time.
第1の自己保持回路113の出力信号は吸収冷凍機の起
動停止シーケンス回路114に入力される。第1の自己
保持回路113の出力信号が1のときは吸収冷凍機は起
動され、Oのときは吸収冷凍機は停止される。The output signal of the first self-holding circuit 113 is input to an absorption refrigerator start/stop sequence circuit 114. When the output signal of the first self-holding circuit 113 is 1, the absorption refrigerator is started, and when it is O, the absorption refrigerator is stopped.
第1の自己保持回路113の出力信号は第1のタイマ1
15に入力される。第1のタイマ115はある決められ
た時間遅れを以って第1の自己保持回路113の出力信
号を出力する。関数発生器111の出力信号と第1のタ
イマ115の出力信号はAND回路116に入力される
。AND回路116の出力信号は強制リセット機能つき
の第2の自己保持回路117に入力される。AND回路
116の出力が1のときは、第2の自己保持回路117
は1の信号を出力し、AND回路116の出力がOのと
きは第2の自己保持回路117の出力は、その時の値の
まま保持される。The output signal of the first self-holding circuit 113 is the output signal of the first timer 1.
15 is input. The first timer 115 outputs the output signal of the first self-holding circuit 113 with a certain predetermined time delay. The output signal of the function generator 111 and the output signal of the first timer 115 are input to an AND circuit 116. The output signal of the AND circuit 116 is input to a second self-holding circuit 117 with a forced reset function. When the output of the AND circuit 116 is 1, the second self-holding circuit 117
outputs a signal of 1, and when the output of the AND circuit 116 is O, the output of the second self-holding circuit 117 is held at its current value.
第2の自己保持回路117の出力信号は電動ター&冷凍
機の起動停止シーケンス回路118に入力される。第2
の自己保持回路117の出力が1のときは電動ターゲ冷
凍機は起動され、0のときは電動ターは冷凍機は停止さ
れる。The output signal of the second self-holding circuit 117 is input to the electric motor and refrigerator start/stop sequence circuit 118. Second
When the output of the self-holding circuit 117 is 1, the electric target refrigerator is started, and when it is 0, the electric target refrigerator is stopped.
第2の自己保持回路117の出力信号は第2のタイマ1
19に入力される。第2のタイマ119はある決められ
た時間遅れを以って第2の自己保持回路117の出力信
号を出力する。関数発生器111の出力信号と第2のタ
イマ119の出力信号は瓜回路120に入力される。A
ND回路120の出力信号は強制リセット機能つきの第
3の自己保持回路121に入力される。AND回路12
0の出力が1のときは、第3の自己保持回路121は1
の信号を出力し、AND回路120の出力がOのときは
第3の自己保持回路121の出力はその時の値のまま保
持される。第3の自己保持回路121の出力信号は油焚
冷暖房機の起動停止シーケンス回路122に入力される
。第3の自己保持回路121の出力が1のときは油焚冷
暖房機は起動され、0のときは油焚冷暖房機は停止され
る。The output signal of the second self-holding circuit 117 is
19 is input. The second timer 119 outputs the output signal of the second self-holding circuit 117 with a certain predetermined time delay. The output signal of the function generator 111 and the output signal of the second timer 119 are input to the melon circuit 120. A
The output signal of the ND circuit 120 is input to a third self-holding circuit 121 with a forced reset function. AND circuit 12
When the output of 0 is 1, the third self-holding circuit 121 is 1
When the output of the AND circuit 120 is O, the output of the third self-holding circuit 121 is held at its current value. The output signal of the third self-holding circuit 121 is input to the start/stop sequence circuit 122 of the oil-fired air conditioner/heater. When the output of the third self-holding circuit 121 is 1, the oil-fired air conditioner/heater is activated, and when the output is 0, the oil-fired air conditioner/heater is stopped.
第3の自己保持回路12ノの出力信号は第3のタイマ1
23に入力される。第3のタイマ123はある決められ
た時間遅れを以って第3の自己保持回路121の出力信
号を出力する。第1の自己保持回路113の出力信号と
第2の自己保持回路117の出力信号は羽口路124に
入力される。The output signal of the third self-holding circuit 12 is the output signal of the third timer 1.
23. The third timer 123 outputs the output signal of the third self-holding circuit 121 with a certain predetermined time delay. The output signal of the first self-holding circuit 113 and the output signal of the second self-holding circuit 117 are input to the tuyere path 124.
羽口路124の出力信号は吸収冷凍機の運転モードとし
て最大負荷運転を行うか否かの選択を指示する。羽口路
124の出力が1のときは、吸収冷凍機は許容できる最
大負荷運転を行い、0のときは最大負荷運転を行なわな
い。The output signal of the tuyere passage 124 instructs selection of whether to perform maximum load operation as the operation mode of the absorption chiller. When the output of the tuyere passage 124 is 1, the absorption refrigerator operates at the maximum allowable load, and when the output is 0, it does not operate at the maximum load.
第2の自己保持回路117の出力信号はNOT回路12
5に入力される。NOT回路125は1の入力信号を受
けるとOの出力信号を出し、0の入力信号を受けると1
の出力信号を出す。The output signal of the second self-holding circuit 117 is
5 is input. When the NOT circuit 125 receives an input signal of 1, it outputs an output signal of O, and when it receives an input signal of 0, it outputs an output signal of 1.
output signal.
第1の自己保持回路113の出力信号とNOT回路12
5の出力信号はAND回路126に入力される。AND
回路126の出力信号は吸収冷凍機の運転モードとして
負荷追従運転を行うか否かの選択を指示する。AND回
路126の出力が1のときは、吸収冷凍機は冷房負荷に
応じて温水量を調節することによυ吸収冷凍機から出る
冷水の温度を所定温度(通常7℃)になるように制御す
る負荷追従運転を行い、0のときは負荷追従運転を行な
わない。Output signal of first self-holding circuit 113 and NOT circuit 12
The output signal of No. 5 is input to the AND circuit 126. AND
The output signal of the circuit 126 instructs selection of whether or not to perform load following operation as the operation mode of the absorption refrigerator. When the output of the AND circuit 126 is 1, the absorption chiller controls the temperature of cold water coming out of the absorption chiller to a predetermined temperature (usually 7°C) by adjusting the amount of hot water according to the cooling load. When the value is 0, load following operation is performed.When the value is 0, load following operation is not performed.
第2の自己保持回路117の出力信号と第3の自己保持
回路121の出力信号はAND回路127に入力される
。AND回路127の出力信号は電動ターが冷凍機の運
転モードとして最大負荷運転を行うか否かの選択を指示
する。羽口路122の出力が1のときは、電動ターが冷
凍機は許容できる最大負荷運転を行い、Oのときは最大
負荷運転は行なわない。The output signal of the second self-holding circuit 117 and the output signal of the third self-holding circuit 121 are input to an AND circuit 127. The output signal of the AND circuit 127 instructs selection of whether or not the electric motor performs maximum load operation as the operating mode of the refrigerator. When the output of the tuyere passage 122 is 1, the electric motor operates the refrigerator at the maximum allowable load, and when the output is 0, the maximum load operation is not performed.
第3の自己保持回路121の出力信号はNOT回路12
8に入力される。The output signal of the third self-holding circuit 121 is the NOT circuit 12
8 is input.
第2の自己保持回路117の出力信号とNOT回路12
8の出力信号はAND回路129に入力される。AND
回路129の出力信号は電動ターメ冷凍機の運転モード
として負荷追従運転を行うか否かの選択を指示する。A
ND回路129の出力が1のときは電動ターボ冷凍機は
冷房負荷に応じて冷媒循環量を調節するスライド弁の弁
開度を変えてターyN冷凍機から出る冷水の温度を所定
温度7℃になるように制御する負荷追従運転を行い、0
のときは負荷追従運転を行なわない。Output signal of second self-holding circuit 117 and NOT circuit 12
The output signal of 8 is input to an AND circuit 129. AND
The output signal of the circuit 129 instructs selection of whether or not to perform load following operation as the operation mode of the electric term refrigerator. A
When the output of the ND circuit 129 is 1, the electric centrifugal chiller changes the valve opening of the slide valve that adjusts the amount of refrigerant circulation according to the cooling load to keep the temperature of the chilled water coming out of the turbo chiller at a predetermined temperature of 7°C. Load following operation is performed to control the load so that the value becomes 0.
In this case, load following operation is not performed.
関数発生器130は冷水往きへラグ16内の冷水温度を
入力信号として、第8図に示す特性をもつ関数とする。The function generator 130 uses the temperature of the cold water in the lug 16 as an input signal and generates a function having the characteristics shown in FIG.
関数発生器130は、冷水往きヘッダ16内の冷水温度
が冷水設定温度7℃よシΔT!℃以上降下したときは1
の信号を出力し、そうでないときはOの信号を出力する
。関数発生器130の出力信号は、第3の自己保持回路
12ノの強制リセット信号として入力される。強制リセ
ット信号が1のときは、第3の自己保持回路12ノの出
力はOの信号となシ、強制リセット信号がOのときは、
第3の自己保持回路12ノの出力は、その時の値のまま
である。The function generator 130 calculates that the temperature of the cold water in the cold water header 16 is ΔT! 1 when the temperature drops by more than ℃
outputs a signal of O, and otherwise outputs a signal of O. The output signal of the function generator 130 is input as a forced reset signal to the third self-holding circuit 12. When the forced reset signal is 1, the output of the third self-holding circuit 12 is an O signal, and when the forced reset signal is O,
The output of the third self-holding circuit 12 remains at its current value.
第2のタイマ119の出力信号はNOT回路131に入
力される。The output signal of the second timer 119 is input to the NOT circuit 131.
関数発生器130の出力信号とNOT回路13ノの出力
信号は羽口路132に入力される。AND回路132の
出力信号は第1の自己保持回路113の強制リセット信
号として入力される。第1の自己保持回路113の出力
は、強制リセット信号が1のときは0の信号となシ、強
制リセット信号がOのときは不変である。The output signal of the function generator 130 and the output signal of the NOT circuit 13 are input to a tuyere path 132. The output signal of the AND circuit 132 is input as a forced reset signal to the first self-holding circuit 113. The output of the first self-holding circuit 113 is a 0 signal when the forced reset signal is 1, and remains unchanged when the forced reset signal is O.
第3のタイマ123の出力信号はNOT回路133に入
力される。The output signal of the third timer 123 is input to the NOT circuit 133.
関数発生器130の出力信号とNOT回路133の出力
信号はAND回路134に入力される。羽口路134の
出力信号は第2の自己保持回路117の強制リセット信
号として入力される。第2の自己保持回路117の出力
は、強制リセット信号が1のときはOの信号となシ、強
制リセット信号がOのときは不変である。The output signal of the function generator 130 and the output signal of the NOT circuit 133 are input to an AND circuit 134. The output signal of the tuyere path 134 is input as a forced reset signal to the second self-holding circuit 117. The output of the second self-holding circuit 117 is an O signal when the forced reset signal is 1, and remains unchanged when the forced reset signal is O.
以上で信号の流れを説明したが、次に作用を記す。The signal flow has been explained above, and the operation will be described next.
運転者が冷房運転指令器110に冷房運転開始指令を与
え九ときに冷水往きヘッダ16内の冷水温度が(7+Δ
T! )℃以上であれば冷房負荷が十分あると考えら
れるのでAND回路112から1の信号が出力されて吸
収冷凍機起動停止シーケンス回路114によシ吸収冷凍
機が起動される。このとき、もし冷水往きヘッダ16内
の冷水温度が(7+ΔTl)℃以下であれば冷房負荷が
小さいと考えられるので璽回路112からはOの信号が
出力されて吸収冷凍機が起動されることはない。When the driver issues a cooling operation start command to the cooling operation command device 110, the temperature of the chilled water in the chilled water flow header 16 becomes (7+Δ
T! )° C. or above, it is considered that there is a sufficient cooling load, so a signal of 1 is output from the AND circuit 112 and the absorption refrigerating machine is started by the absorption refrigerating machine start/stop sequence circuit 114. At this time, if the temperature of the chilled water in the chilled water header 16 is below (7+ΔTl)°C, the cooling load is considered to be small, so the O signal is output from the circuit 112 and the absorption chiller is not started. do not have.
吸収冷凍機のみが運転されているときは、AND回路1
26の出力信号は1になるので吸収冷凍機は負荷追従運
転モードになシ冷水温度は7℃に制御される。このとき
関数発生器111の出力は0となる。しかし冷房負荷が
増大すると、冷水温度を7℃に保つために吸収冷凍機も
高温循環水からもらう温水量を増して負荷に追従するが
吸収冷凍機の最大負荷以上に冷房負荷が増すと、冷水往
きへラダ16内の冷水温度はついに(7+Δ’ri)℃
以上になる。このとき関数発生器111の出力は1とな
る。When only the absorption refrigerator is operating, AND circuit 1
Since the output signal of 26 becomes 1, the absorption refrigerator enters the load following operation mode and the chilled water temperature is controlled to 7°C. At this time, the output of the function generator 111 becomes 0. However, when the cooling load increases, the absorption chiller also increases the amount of hot water it receives from high-temperature circulating water to keep up with the load in order to maintain the chilled water temperature at 7°C. The temperature of the cold water inside Rada 16 is finally (7+Δ'ri)℃
That's all. At this time, the output of the function generator 111 becomes 1.
一方、第1のタイマ115の出カ#′i第1の自己保持
回路113の出力が1になってがらある設定時間を経過
すればlの信号を出方する。したがって吸収冷凍機が起
動されてから、冷房負荷が増大して関数発生器111の
出方が再度IKなるまでの時間が、第1のタイマ115
の上記設定時間よシ大きければ関数発生器111の出方
が1になったときK AND回路116の出方はlとな
る。したがって、第2の自己保持回路117の出力も1
となシミ動ターが冷凍機の起動停止シーケンス回路11
1Jt/Cよシミ動ターゲ冷凍機が起動される。第1の
タイマ115の役割は、第1の自己保持回路113の出
力が1になったときK、もし第1のタイマ115が無け
れば吸収冷凍機が起動されると同時に電動ターが冷凍機
も起動されてしまうことを避けるためである。したがっ
て、第1のタイマ115の設定時間は起動された吸収冷
凍機の冷水温度に対する整定時間程度に設定しておく必
要がある。吸収冷凍機およびタープ冷凍機がともに起動
されるとAND回路124の出力は1とな)吸収冷凍機
は負荷追従運転を止めて(AND回路126の出力はO
Kなるため)許容最大負荷運転を持続するようになる。On the other hand, when the output #'i of the first timer 115 and the output #'i of the first self-holding circuit 113 become 1 and a certain set time elapses, a signal of 1 is output. Therefore, the time from when the absorption refrigerator is started until the cooling load increases and the output of the function generator 111 becomes IK again is determined by the first timer 115.
If the above-mentioned set time is greater than the above-mentioned set time, when the output of the function generator 111 becomes 1, the output of the KAND circuit 116 becomes 1. Therefore, the output of the second self-holding circuit 117 is also 1
Start/stop sequence circuit 11 of Tona Shimi motor for refrigerator
At 1 Jt/C, the stain movement target refrigerator is started. The role of the first timer 115 is that when the output of the first self-holding circuit 113 becomes 1, if the first timer 115 does not exist, the absorption refrigerator is started and at the same time the electric motor starts the refrigerator. This is to prevent it from being activated. Therefore, the set time of the first timer 115 needs to be set to about the settling time for the chilled water temperature of the activated absorption refrigerator. When both the absorption refrigerator and the tarp refrigerator are started, the output of the AND circuit 124 becomes 1) The absorption refrigerator stops load following operation (the output of the AND circuit 126 becomes O
(K), the maximum allowable load operation is maintained.
これは運転経費の最も安い吸収冷凍機に出来るだけ多く
の冷房負荷を分担させるためである。This is to share as much of the cooling load as possible with the absorption chiller, which has the lowest operating cost.
一方油焚冷暖房機は運転されていないのでAND回路1
29の出力は1となシターポ冷凍機は負荷追従運転モー
ドになシ冷水温度は7℃に制御される。このとき関数発
生器111の出力は0となる。On the other hand, since the oil-fired air conditioner is not in operation, AND circuit 1
The output of No. 29 is 1, the Shitarpo refrigerator is in the load following operation mode, and the chilled water temperature is controlled at 7°C. At this time, the output of the function generator 111 becomes 0.
しかし、冷房負荷がさらに増大すると、冷水温度を7℃
に保つためにタープ冷凍機は冷媒循環量を増して負荷に
追従するがターボ冷凍機の最大冷房能力以上にターが冷
凍機の分担する冷房負荷が増すと冷水往きヘッダ16内
の冷水温度はついに(7+ΔT1 )℃以上になる。こ
のとき関数発生器111の出力は1となる。However, if the cooling load increases further, the chilled water temperature will be reduced to 7°C.
The tarp refrigerator increases the amount of refrigerant circulation to keep up with the load, but if the cooling load shared by the turbo refrigerator increases beyond the maximum cooling capacity of the turbo refrigerator, the temperature of the chilled water in the chilled water flow header 16 will eventually drop. (7+ΔT1)℃ or higher. At this time, the output of the function generator 111 becomes 1.
一方、第20タイマ119の出力信号は第2の自己保持
回路117の出力が1になってからある設定時間を経過
すれば1の信号を出力する。したがって、タープ冷凍機
が起動されてから、冷房負・荷が増大して関数発生器1
11の出力が再度IKなるまでの時間が第2のタイマ1
19の上記設定時間よシも大きければ、関数発生器11
ノの出力が1になったときにAND回路120の出力は
1となる。したがって、第3の自己保持回路121の出
力も1となシ油焚冷暖房機の起動停止シーケンス回路1
22によシ油焚冷暖房機が起動される。On the other hand, the output signal of the 20th timer 119 outputs a signal of 1 when a certain set time elapses after the output of the second self-holding circuit 117 becomes 1. Therefore, after the tarp refrigerator is started, the cooling load increases and the function generator 1
The time until the output of 11 becomes IK again is the second timer 1.
If the above setting time of 19 is also larger, the function generator 11
When the output of the AND circuit 120 becomes 1, the output of the AND circuit 120 becomes 1. Therefore, the output of the third self-holding circuit 121 is also 1.Start-stop sequence circuit 1 of oil-fired air conditioner/heater
At 22, the oil-fired air conditioner/heater is started.
第2のタイマ119の役割は、第2の自己保持回路11
2の出力がIKなったときに、もし第2のタイマ119
が無ければターが冷凍機が起動されると同時に油焚冷暖
房機も起動されてしまうととを避けるためである。した
がって、第2のタイマ119の設定時間は起動されたタ
ーが冷凍機の冷水温度に対する整定時間程度に設定して
おく必要がある。The role of the second timer 119 is to
When the output of 2 becomes IK, if the second timer 119
This is to avoid the possibility that the oil-fired air conditioner/heater would be started at the same time as the chiller was started if there was no such thing. Therefore, the set time of the second timer 119 needs to be set to approximately the time required for the activated engine to settle to the chilled water temperature of the refrigerator.
ターは冷凍機および油焚冷暖房機がともに起動されると
AND回路122の出力は1とな夛ターゲ冷凍機は負荷
追従運転を止めて(AND回路129の出力はOになる
九めン許容最大負荷運転を持続するようになる。これは
吸収冷凍機の次に運転経費の安いターが冷凍機に出来る
だけ冷房負荷を分担させるためである。When both the refrigerator and the oil-fired air conditioner/heater are started, the output of the AND circuit 122 becomes 1, and the target refrigerator stops load following operation (the output of the AND circuit 129 becomes 0). Load operation is continued.This is because the chiller, which has the lowest operating cost next to the absorption chiller, shares as much of the cooling load as possible with the chiller.
油焚冷暖房機は起動後は常に負荷追従運転モードになシ
冷水温度は7℃に制御され関数発生器11ノの出力はO
と々る。The oil-fired air conditioner/heater is always in load following operation mode after startup, the chilled water temperature is controlled at 7℃, and the output of function generator 11 is O.
Totoru.
この状態では吸収冷凍機とターボ冷凍機は最大負荷運転
を行い、油焚冷暖房機は負荷追従運転を行っている。In this state, the absorption chiller and centrifugal chiller operate at maximum load, and the oil-fired air conditioner/heater operates at load following.
この状態から冷房負荷が減少して冷水往きヘッダ16内
の冷水温度が設定値7℃より372℃以上降下すると関
数発生器130の出力は1となる。From this state, when the cooling load decreases and the temperature of the chilled water in the chilled water header 16 drops by 372 degrees centigrade or more from the set value of 7 degrees centigrade, the output of the function generator 130 becomes 1.
関数発生器130の出力1は第3の自己保持回路12ノ
の強制リセット信号として入力されるので第3の自己保
持回路121の出力は0となり、油焚冷暖房機の起動停
止シーケンス回路122によυ油焚冷暖房機は停止され
る。Since the output 1 of the function generator 130 is input as a forced reset signal to the third self-holding circuit 12, the output of the third self-holding circuit 121 becomes 0, and the output is set to 0 by the start/stop sequence circuit 122 of the oil-fired air conditioner/heater. υOil-fired air conditioners and heaters will be shut down.
第3の自己保持回路12ノの出力が0になるとAND回
路127の出力はOとな)タープ冷凍機は許容最大負荷
運転を止め、AND回路129の出力信号が1に々るこ
とがら負荷追従運転に移行し冷水往きヘッダ16内の冷
水温度は上昇して設定温度7℃になシ関数発生器130
の出力信号はOとなる。When the output of the third self-holding circuit 12 becomes 0, the output of the AND circuit 127 becomes 0) The tarp refrigerator stops operating at the maximum allowable load, and the output signal of the AND circuit 129 becomes 1, so that the load is followed. When the operation starts, the temperature of the cold water in the cold water header 16 rises and the function generator 130 reaches the set temperature of 7°C.
The output signal of becomes O.
第3のタイマ123はある設定時間経過後に第3の自己
保持回路121の出力信号Oを出力する。The third timer 123 outputs the output signal O of the third self-holding circuit 121 after a certain set time has elapsed.
第3のタイマ123の設定時間を夕・−?冷凍機の冷水
温度に対する整定時間程度にとれば冷水温度が7℃にな
って関数発生器130の出力がOになった頃にNOT回
路133の入力信号は0になってNOT回路133の出
力信号は1になる。この状態ではAND回w1134の
出力信号は0である。第3のタイマ123の役割は第3
の自己保持回路12ノの出力がOになったときに、もし
第3のタイマ123がなけれは油焚冷暖房機が停止され
ると同時にターが冷凍機も停止されてしまうことを避け
るためである。The setting time of the third timer 123 is evening.-? If we take the settling time for the chilled water temperature of the refrigerator, when the chilled water temperature reaches 7°C and the output of the function generator 130 becomes O, the input signal of the NOT circuit 133 becomes 0 and the output signal of the NOT circuit 133. becomes 1. In this state, the output signal of the AND circuit w1134 is 0. The role of the third timer 123 is to
This is to avoid that when the output of the self-holding circuit 12 becomes O, if the third timer 123 is not provided, the oil-fired air conditioner and heater will be stopped and the refrigerating machine will also be stopped at the same time. .
ところが冷房負荷がさらに減少して冷水往きヘッダ16
内の冷水温度が7°CよシΔTz ℃以上降下すると関
数発生器130の出力信号は1とな、す、AND回路1
34の出力は1となる。第2の自己保持回路117の強
制リセット信号は1となるため第2の自己保持回路11
7の出力は0となシターメ冷凍機の起動係止シーケンス
回路118によシターデ冷凍機は停止される。このとき
、AND回路124の出力はOとなるため、吸収冷凍機
は許容最大負荷運転を止めてAND回路126の出力は
1になるため負荷追従運転に移行する。吸収冷凍機の負
荷追従運転により冷水ヘッダ16内の冷水温度は上昇し
て設定温度7℃になり関数発生器130の出力はOとな
る。However, the cooling load further decreased and the chilled water header 16
When the temperature of the cold water in the chamber drops by 7°C or more ΔTz°C, the output signal of the function generator 130 becomes 1.AND circuit 1
The output of 34 is 1. Since the forced reset signal of the second self-holding circuit 117 becomes 1, the second self-holding circuit 11
The output of No. 7 is 0, and the Shitade refrigerator is stopped by the Shitame refrigerator start/lock sequence circuit 118. At this time, the output of the AND circuit 124 becomes O, so the absorption refrigerator stops operating at the maximum allowable load, and the output of the AND circuit 126 becomes 1, so it shifts to load following operation. Due to the load following operation of the absorption refrigerator, the temperature of the chilled water in the chilled water header 16 rises to the set temperature of 7° C., and the output of the function generator 130 becomes O.
第2のタイマ119は設定時間経過後に第2の自己保持
回路117の出力0を出力する。第2のタイマ119の
設定時間を吸収冷凍機の冷水温度に対する整定時間程度
にとれば冷水温度が7℃になって関数発生器130の出
力がOになった頃にNOT回路13ノの入力信号がOK
なってNOT回路131の出力は1になる。ターが冷凍
機起動時には、第2のタイマ119の設定時間はタープ
冷凍機の冷水温度に対する整定時間程度にとることが推
されたが第2のタイマ119の設定時間は、吸収冷凍機
或はタープ冷凍機の冷水温度に対する整定時間のうち、
大きい方の値を採用すればよい。The second timer 119 outputs an output of 0 from the second self-holding circuit 117 after the set time has elapsed. If the setting time of the second timer 119 is set to about the settling time for the chilled water temperature of the absorption chiller, the input signal to the NOT circuit 13 will be around the time when the chilled water temperature reaches 7°C and the output of the function generator 130 becomes O. is OK
Therefore, the output of the NOT circuit 131 becomes 1. It was recommended that the setting time of the second timer 119 be set to about the settling time for the chilled water temperature of the tarp refrigerator when the tarp refrigerator is started. Of the settling time for the chilled water temperature of the refrigerator,
The larger value should be used.
この状態では椰回路132の出力は0である。In this state, the output of the palm circuit 132 is 0.
ここでの第2のタイマ119の役割は、第2の自己保持
回路117の出力が0になったときに、もし第2のタイ
マ119がなけれはター&冷凍機が停止されると同時に
吸収冷凍機も停止されてしまうことを避けるためである
。The role of the second timer 119 here is that when the output of the second self-holding circuit 117 becomes 0, if the second timer 119 is not present, the absorption refrigerating machine will stop at the same time. This is to prevent the aircraft from being stopped as well.
ところで冷房負荷がさらに減少して冷水往きヘッダ16
内の冷水温度が7℃よシΔTz’C以上降下すると関数
発生器130の出力は1となりANi)回路132の出
力は1になる。第1の自己保持回路ノ13の強制リセッ
ト信号は1となるため第1の自己保持回路113の出力
は0となシ、吸収冷凍機の起動停止シーケンス回路11
4によシ吸収冷凍機は停止される。By the way, as the cooling load further decreases, the cold water supply header 16
When the temperature of the cold water inside the tank falls by more than 7° C. ΔTz'C, the output of the function generator 130 becomes 1, and the output of the ANi) circuit 132 becomes 1. Since the forced reset signal of the first self-holding circuit 13 becomes 1, the output of the first self-holding circuit 113 becomes 0, and the absorption chiller start/stop sequence circuit 11
4, the absorption refrigerator is stopped.
以上述べたように冷房負荷が増大していくときは運転経
費の安い順に吸収冷凍機→ターメ冷凍機→油焚冷暖房機
の順で起動が行なわれ、運転中は運転経費の最も高い冷
暖機器が負荷追従運転を行い、運転経費の安い冷房機器
は許容最大負荷運転を行うことによシ運転経費の安い運
転を行っている。また冷房負荷が減少していくときは、
運転経費の高い順に油焚冷暖房機→ターボ冷凍機→吸収
冷凍機の順で停止が行なわれる。As mentioned above, when the cooling load increases, absorption chillers, thermal chillers, and oil-fired air conditioners are started in the order of lowest operating cost, and during operation, the cooling/heating equipment with the highest operating cost is activated. Cooling equipment that performs load-following operation and has low operating costs performs low-cost operation by operating at the maximum allowable load. Also, when the cooling load decreases,
Shutdown is performed in the order of highest operating cost: oil-fired air conditioners, then turbo chillers, then absorption chillers.
次に暖房負荷に対する実施例を述べる。Next, an example for a heating load will be described.
第2図は本発明の他の実施例のコジェネグラントの暖房
機器として暖房用熱交換器、油焚冷暖房機および温水ボ
イラを使ったときの運転システムの構成を示すブロック
図で、その構成は第1図と同じである。FIG. 2 is a block diagram showing the configuration of an operating system when a heating heat exchanger, an oil-fired air conditioner, and a hot water boiler are used as heating equipment in a cogeneration grant according to another embodiment of the present invention. Same as Figure 1.
第2図において、運転者は暖房運転開始指令を暖房運転
指令器210に与える。暖房運転指令器210は暖房運
転開始指令を受けたときは1の信号を出力し、そうでな
いときは0の信号を出力する。In FIG. 2, a driver gives a heating operation start command to a heating operation command device 210. The heating operation command device 210 outputs a signal of 1 when receiving a heating operation start command, and outputs a signal of 0 otherwise.
関数発生器211は温水往きヘッダ19内の温水温度を
入力信号として第9図に示す特性をもつ関数とする。関
数発生器211は、温水往きヘッダ19内の温水温度が
暖房機器の温水設定温度55℃よシΔT1℃以上降下し
ているときは1の信号を出力し、そうでないときはOの
信号を出力する。The function generator 211 uses the hot water temperature in the hot water header 19 as an input signal to generate a function having the characteristics shown in FIG. The function generator 211 outputs a signal of 1 when the hot water temperature in the hot water header 19 is lower than the hot water set temperature of the heating device by ΔT1°C or more, and outputs a signal of O otherwise. do.
暖房運転指令器210の出力信号と関数発生器211の
出力信号はAND回路212に入力される。The output signal of the heating operation command device 210 and the output signal of the function generator 211 are input to an AND circuit 212.
AND回路212の出力信号は強制リセット機能つきの
第4の自己保持回路213に入力される。The output signal of the AND circuit 212 is input to a fourth self-holding circuit 213 with a forced reset function.
AND回路212の出力信号と第4の自己保持回路21
3の出力信号の関係はAND回路112の出力信号と第
1の自己保持回路113の出力信号の関係と同じである
。第4の自己保持回路213の出力信号は暖房用熱交換
器に暖房用温水を供給する温水ポンプの起動停止シーケ
ンス回路214に入力される。第4の自己保持回路21
3の出力信号□が1のとき温水ポンプが起動され、0の
ときは停止される。The output signal of the AND circuit 212 and the fourth self-holding circuit 21
The relationship between the output signals of No. 3 and 3 is the same as the relationship between the output signal of the AND circuit 112 and the output signal of the first self-holding circuit 113. The output signal of the fourth self-holding circuit 213 is input to a start/stop sequence circuit 214 of a hot water pump that supplies hot water for heating to a heat exchanger for heating. Fourth self-holding circuit 21
When the output signal □ of No. 3 is 1, the hot water pump is started, and when it is 0, it is stopped.
第4の自己保持回路213の出力信号は第4のタイマ2
15に入力される。第4のタイマ215の機能は第1の
タイマ115と同じである。The output signal of the fourth self-holding circuit 213 is transmitted to the fourth timer 2.
15 is input. The function of the fourth timer 215 is the same as that of the first timer 115.
関数発生器21ノの出力信号と第4のタイマ2“15の
出力信号は尻回路216に入力される。The output signal of the function generator 21 and the output signal of the fourth timer 2"15 are input to the tail circuit 216.
AND回路216の出力信号は第5の自己保持回路21
7に入力される。The output signal of the AND circuit 216 is transmitted to the fifth self-holding circuit 21
7 is input.
第5の自己保持回路217の出力信号は油焚冷暖房機の
起動停止シーケンス回路2.18に入力される。第5の
自己保持回路217の出力信号は第5のタイマ219に
入力される。The output signal of the fifth self-holding circuit 217 is input to the start/stop sequence circuit 2.18 of the oil-fired air conditioner/heater. The output signal of the fifth self-holding circuit 217 is input to the fifth timer 219.
関数発生器21ノの出力信号と第5のタイマ219の出
力信号はAND回路220に入力される。The output signal of the function generator 21 and the output signal of the fifth timer 219 are input to an AND circuit 220.
AND回路220の出力信号は第6の自己保持回路22
1に入力される。The output signal of the AND circuit 220 is sent to the sixth self-holding circuit 22.
1 is input.
第6の自己保持回路221の出力信号は温水ボイラの起
動停止シーケンス回路222に入力される。起動停止シ
ーケンス回路222は温水タイマへ暖房用温水を供給す
る温水ポンプの起動停止および温水タイマのバーナ点火
、消火を行う。The output signal of the sixth self-holding circuit 221 is input to a hot water boiler start/stop sequence circuit 222. The start/stop sequence circuit 222 starts and stops the hot water pump that supplies hot water for heating to the hot water timer, and ignites and extinguishes the burner of the hot water timer.
第6の自己保持回路221の出力信号は第6のタイマ2
23に入力される。The output signal of the sixth self-holding circuit 221 is the output signal of the sixth timer 2.
23.
第4の自己保持回路213の出力信号と第5の自己保持
回路217の出力、信号はAND回路224に入力され
る。AND回路224の出力信号は暖房用熱交換器の運
転モードとして最大負荷運転を行うか否かの選択を指示
する。暖房用熱交換器の負荷は温水ポンプで供給される
暖房用温水の一部を三方弁によシ暖房用熱交換器を・ぐ
イパスさせることによシ調整する。暖房用熱交換器の最
大負荷運転は全部の暖房用温水をその熱交換器に通すこ
とである。The output signal of the fourth self-holding circuit 213 and the output signal of the fifth self-holding circuit 217 are input to an AND circuit 224 . The output signal of the AND circuit 224 instructs selection of whether to perform maximum load operation as the operation mode of the heating heat exchanger. The load on the heating heat exchanger is adjusted by passing a portion of the heating hot water supplied by the hot water pump through the heating heat exchanger through a three-way valve. The maximum load operation of a heating heat exchanger is to pass all of the heating hot water through the heat exchanger.
第5の自己保持回路217の出力信号はNOT回路22
5に入力される。The output signal of the fifth self-holding circuit 217 is the NOT circuit 22
5 is input.
第4の自己保持回路213の出力信号とNOT回路22
5の出力信号はAND回路226に入力される。AND
回路226の出力信号は暖房用熱交換器の運転モードと
して負荷追従運転を行うか否かの選択を指示する。負荷
追従運転では、暖房負荷に応じて温水の通過量を三方弁
によシ調節することにより暖房用熱交換器出口での温水
温度を所定の55℃になるように制御する運転をする。Output signal of fourth self-holding circuit 213 and NOT circuit 22
The output signal of No. 5 is input to the AND circuit 226. AND
The output signal of the circuit 226 instructs selection of whether or not to perform load following operation as the operation mode of the heating heat exchanger. In the load following operation, the hot water temperature at the outlet of the heating heat exchanger is controlled to a predetermined value of 55° C. by adjusting the amount of hot water passing through the three-way valve according to the heating load.
第5の自己保持回路217の出力信号と第6の自己保持
回路221の出力信号はAND回路227に入力される
。AND回路227の出力信号は油焚冷暖房機の運転モ
ードとして最大負荷運転を行うか否かの選択を指示する
。The output signal of the fifth self-holding circuit 217 and the output signal of the sixth self-holding circuit 221 are input to an AND circuit 227. The output signal of the AND circuit 227 instructs selection of whether or not to perform maximum load operation as the operating mode of the oil-fired air conditioner/heater.
第6の自己保持回路22ノの出力信号はNOT回路22
8に入力される。The output signal of the sixth self-holding circuit 22 is the NOT circuit 22.
8 is input.
第5の自己保持回路217の出力信号とNOT回路22
8の出力信号はAND回路224に入力される。AND
回路229の出力信号は油焚冷暖房機の運転モードとし
て負荷追従運転を行うか否かの選択を指示する。負荷追
従運転では暖房負荷に応じて燃焼量を調節して油焚冷暖
房機から出る温水温度を所定の55℃になるように制御
する。The output signal of the fifth self-holding circuit 217 and the NOT circuit 22
The output signal of 8 is input to the AND circuit 224. AND
The output signal of the circuit 229 instructs selection of whether or not to perform load following operation as the operation mode of the oil-fired air conditioner/heater. In the load following operation, the combustion amount is adjusted according to the heating load, and the temperature of the hot water discharged from the oil-fired air conditioner/heater is controlled to a predetermined value of 55°C.
関数発生器230は、温水往きヘッダ19内の温水温度
を入力信号として第10図に示す特性をもつ関数とする
。関数発生器230は温水往きへラダ19内の温水温度
が設定温度55℃よりΔT!℃以上上昇したときは1の
信号を出力し、そうでないときは0の信号を出力する。The function generator 230 uses the hot water temperature in the hot water header 19 as an input signal to generate a function having the characteristics shown in FIG. The function generator 230 sends hot water to the hot water.The temperature of the hot water in the ladder 19 is ΔT from the set temperature of 55°C! When the temperature rises by ℃ or more, a signal of 1 is output; otherwise, a signal of 0 is output.
関数発生器230の出力信号は第6の自己保持回路22
1の強制リセット信号として入力される。The output signal of the function generator 230 is transmitted to the sixth self-holding circuit 22
It is input as a forced reset signal of 1.
関数発生器230の出力信号と第6の自己保持回路22
1の出力信号の関係は前記関数発生器130の出力信号
と第3の自己保持回路121の出力信号の関係と同じで
ある。Output signal of function generator 230 and sixth self-holding circuit 22
The relationship between the first output signal and the third self-holding circuit 121 is the same as the relationship between the output signal of the function generator 130 and the third self-holding circuit 121.
第5のタイマ219の出力信号はNOT回路23ノに入
力される。The output signal of the fifth timer 219 is input to the NOT circuit 23.
関数発生器230の出力信号とNOT回路23ノの出力
信号はAND回路232に入力される。AND回路23
2の出力信号は第4の自己保持回路213の強制リセッ
ト信号として入力される。AND回路232の出力信号
と第4の自己保持回路213の出力信号の関係は前記A
ND回路132の出力信号と第1の自己保持回路113
の出力信号の関係と同じである。The output signal of the function generator 230 and the output signal of the NOT circuit 23 are input to an AND circuit 232. AND circuit 23
The output signal No. 2 is input as a forced reset signal to the fourth self-holding circuit 213. The relationship between the output signal of the AND circuit 232 and the output signal of the fourth self-holding circuit 213 is as described above.
Output signal of ND circuit 132 and first self-holding circuit 113
The relationship between the output signals is the same as that of .
第6のタイマ223の出力信号はNOT回路233に入
力される。The output signal of the sixth timer 223 is input to the NOT circuit 233.
関数発生器230の出力信号とNOT回路233の出力
信号はAND回路234に入力される。AND回路23
4の出力信号は第5の自己保持回路217の強制リセッ
ト信号として入力される。AND回路234の出力信号
は第5の自己保持回路217の強制リセット信号として
入力される。AND回路234の出力信号と第5の自己
保持回路217の出力信号の関係は前記AND回路13
4の出力信号と第2の自己保持回路117の出力信号の
関係と同じである。The output signal of the function generator 230 and the output signal of the NOT circuit 233 are input to an AND circuit 234. AND circuit 23
The output signal No. 4 is inputted as a forced reset signal of the fifth self-holding circuit 217. The output signal of the AND circuit 234 is input as a forced reset signal to the fifth self-holding circuit 217. The relationship between the output signal of the AND circuit 234 and the output signal of the fifth self-holding circuit 217 is the same as that of the AND circuit 13.
This is the same as the relationship between the output signal of No. 4 and the output signal of the second self-holding circuit 117.
以上で信号の流れを説明したが、次に作用を記す。The signal flow has been explained above, and the operation will be described next.
運転者が暖房運転指令器210に暖房運転指令を与えた
とき温水往きヘッダ19内の温水温度が(55−Δ’r
+)”c以下であれば暖房負荷があると考えられるので
AND回路212から1の信号が出力されて、暖房用熱
交換器の温水ポンプ起動停止シーケンス回路214によ
シ温水ポンプが自動起動される。もし温水往きヘッダ1
9内の温水温度が(55−ΔT’1)0C以上であれば
暖房負荷が小さいと考えられるのでAND回路212か
らはOの信号が出力され温水ポンプは起動されない。When the driver gives a heating operation command to the heating operation command device 210, the hot water temperature in the hot water sending header 19 becomes (55-Δ'r
+)" If it is less than c, it is considered that there is a heating load, so a signal of 1 is output from the AND circuit 212, and the hot water pump is automatically started by the hot water pump start/stop sequence circuit 214 of the heating heat exchanger. If hot water header 1
If the hot water temperature in the hot water pump 9 is higher than (55-ΔT'1)0C, it is considered that the heating load is small, so the AND circuit 212 outputs an O signal and the hot water pump is not started.
暖房用熱交換器のみが作動しているときはANT)回路
226の出力は1になるので負荷追従運転モードになり
温水温度は55℃に制御される。このとき、関数発生器
211の出力はOとなる。し、かじ、暖房負荷が増すと
温水温度を55℃に保つために暖房用熱交換器を通過す
る温水量を増加させて負荷に追従するが、暖房用熱交換
器の最大負荷以上に暖房負荷が増すと温水往きヘッダ1
9内の温水温度は遂K(55−ΔTl ) ”c以下)
でなる。このときの関数発生器211の出力は1となる
。When only the heating heat exchanger is operating, the output of the ANT) circuit 226 is 1, so the load following operation mode is entered and the hot water temperature is controlled at 55°C. At this time, the output of the function generator 211 becomes O. However, when the heating load increases, the amount of hot water passing through the heating heat exchanger increases to keep the hot water temperature at 55℃ to keep up with the load, but the heating load exceeds the maximum load of the heating heat exchanger. When increases, hot water header 1
The temperature of the hot water in 9 is below K(55-ΔTl)"c)
It becomes. The output of the function generator 211 at this time becomes 1.
一方、第4のタイマ215の出力は、第4の自己保持回
路213の出力が1になってから、ある設定時間を経過
すれば1の信号を出力する。し7たがって、暖房用熱交
換器が作動してから、暖房負荷が増して関数発生器21
1の出力が再度IKなるまでの時間が、第4のタイマ2
15の設定時間よ)大きければAND回路116の出力
は1に4る。On the other hand, the output of the fourth timer 215 outputs a signal of 1 if a certain set time elapses after the output of the fourth self-holding circuit 213 becomes 1. Therefore, after the heating heat exchanger is activated, the heating load increases and the function generator 21
The time until the output of 1 becomes IK again is determined by the fourth timer 2.
15), the output of the AND circuit 116 will be 1 to 4.
したがって、第5の自己保持回路217の出力も1にな
シ油焚冷暖房機の起動停止ンーケンス回路218によシ
油焚冷暖房機が起動される。第4のタイマ215の役割
は、第4の自己保持回T#213の出力が1になったと
きにもし第4のタイマ215がなければ暖房用熱交換器
が作動すると同時に油焚冷暖房機も起動されてしまうこ
とを避けるためである。したがって第4のタイマ215
の設定時間は暖房用熱交換器の温水温度に対する整定時
間程度に設定しておく必要がある。Therefore, the output of the fifth self-holding circuit 217 is also 1, and the oil-fired air conditioner/heater is activated by the oil-fired air conditioner/heater start/stop sequence circuit 218. The role of the fourth timer 215 is that when the output of the fourth self-holding circuit T#213 becomes 1, if the fourth timer 215 is not present, the heating heat exchanger will operate and at the same time the oil-fired air conditioner will also operate. This is to prevent it from being activated. Therefore, the fourth timer 215
It is necessary to set the setting time to about the settling time for the hot water temperature of the heating heat exchanger.
暖房用熱交換器および油焚冷暖房機がともに起動される
とAND回路224の出力信号は1となシ、暖房用熱交
換器は負荷追従運転を止めて(AND回路226の出力
が0になるため)許容最大負荷運転を持続するようにな
る。これは運転経費の最も安い暖房用熱交換器に出来る
だけ暖房負荷を分担させるためである。When both the heating heat exchanger and the oil-fired air conditioner are started, the output signal of the AND circuit 224 becomes 1, and the heating heat exchanger stops load following operation (the output of the AND circuit 226 becomes 0). (for this reason) the maximum allowable load operation will be maintained. This is to allow the heating heat exchanger, which has the lowest operating cost, to share as much of the heating load as possible.
一方、温水ボイラは運転されていないので、AND回路
229の出力は1となシ油焚冷暖房機は負荷追従運転モ
ードになシ温水温度は55°Cに制御される。このとき
関数発生器211の出力はOとなる。しかし暖房負荷が
さらに増大すると温水温度を55℃に保つために油焚冷
暖房機は燃焼量を増して負荷に追従するが油焚冷暖房機
の最大暖房能力以上に油焚冷暖房機の分担する暖房負荷
が増すと温水往きヘッダ19内の温水温度は遂に(55
−ΔTl)℃以下になる。このとき、関数発生器211
の出力は1となる。On the other hand, since the hot water boiler is not operating, the output of the AND circuit 229 is 1, and the oil-fired air conditioner is in the load following operation mode, and the hot water temperature is controlled to 55°C. At this time, the output of the function generator 211 becomes O. However, when the heating load increases further, the oil-fired air conditioner increases the amount of combustion to keep up with the load in order to maintain the hot water temperature at 55℃, but the heating load shared by the oil-fired air conditioner exceeds the maximum heating capacity of the oil-fired air conditioner. As the temperature increases, the hot water temperature in the hot water outgoing header 19 finally reaches (55
−ΔTl)℃ or below. At this time, the function generator 211
The output of is 1.
一方、第5のタイマ219の出力信号は第5の自己保持
回路217の出力信号が1になってから、ある設定時間
を経過すればlの信号を出力する。On the other hand, the output signal of the fifth timer 219 outputs a signal of 1 after a certain set time elapses after the output signal of the fifth self-holding circuit 217 becomes 1.
したがって、油焚冷暖房機が起動されてから、暖房負荷
が増大して関数発生器21ノの出力が再度lになるまで
の時間が第5のタイマ219の上記整定時間よシ大きけ
れば、関数発生器21ノの出力が1′になりたときにA
ND回路220の出力は1になる。したがって、第6の
自己保持回路221の出力も1になシ温水?イラの起動
停止シーケンス回路222によシ温水?イラの温水ポン
プが起動され、バーナが点火される。第5のタイマ21
9の役割は第5の自己保持回路217の出力が1になっ
たときに、もし第5のタイマ219が無ければ油焚冷暖
房機が起動されると同時に温水ボイラも起動されてしま
うことを避けるためである。したがって、第5のタイマ
219の設定時間は油焚冷暖房機の温水温度に対する整
定時間程度に設定しておく必要がある。Therefore, if the time from when the oil-fired air conditioner is started until the heating load increases and the output of the function generator 21 becomes l again is longer than the settling time of the fifth timer 219, then the function is generated. When the output of device 21 becomes 1', A
The output of the ND circuit 220 becomes 1. Therefore, the output of the sixth self-holding circuit 221 also becomes 1. Is there hot water in the start/stop sequence circuit 222? Ira's hot water pump is activated and the burner is ignited. Fifth timer 21
The role of 9 is to avoid that when the output of the fifth self-holding circuit 217 becomes 1, if the fifth timer 219 is not present, the hot water boiler will also be started at the same time as the oil-fired air conditioner is started. It's for a reason. Therefore, the set time of the fifth timer 219 needs to be set to about the settling time for the hot water temperature of the oil-fired air conditioner.
油焚冷暖房機と温水がイラがともに起動されると、AN
D回路227の出力は1とな9油焚冷暖房機は負荷追従
運転を止めて(AND回路229の出力はOになるため
)許容最大負荷運転を持続するようになる。これは暖房
用熱交換器の次に運転経費の安い油焚冷暖房機に出来る
だけ暖房負荷を分担させるためである。When the oil-fired air conditioner and hot water are both started, AN
The output of the D circuit 227 becomes 1, and the oil-fired air conditioner/heater stops the load following operation (because the output of the AND circuit 229 becomes O) and continues operating with the maximum allowable load. This is to share as much of the heating load as possible with the oil-fired air conditioner, which has the lowest operating cost next to the heating heat exchanger.
温水ざイラは起動後は常に負荷追従運転モードになり温
水温度は55℃に制御され、関数発生器211の出力は
Oとなる。After the hot water generator is started, it is always in the load following operation mode, the hot water temperature is controlled to 55° C., and the output of the function generator 211 is O.
この状態では、暖房用熱交換器と油焚冷暖房機は最大負
荷運転を行い、温水ボイラは負荷追従運転を行っている
。In this state, the heating heat exchanger and oil-fired air conditioner/heater are operating at maximum load, and the hot water boiler is operating at load following.
この状態から暖房負荷が減少して温水往きヘッダ19内
の温水温度が設定値55℃よ9712℃以上上昇すると
、関数発生器230の出力は1となる。関数発生器23
0の出力1は第6の自己保持回路221の強制リセット
信号として入力されるので第6の自己保持回路221の
出力信号はOとなシ、温水デインの起動停止シーケ′ン
ス回路222によシ温水?イラは停止される。From this state, when the heating load decreases and the hot water temperature in the hot water sending header 19 rises from the set value of 55° C. to 9712° C. or more, the output of the function generator 230 becomes 1. Function generator 23
Since the output 1 of 0 is input as a forced reset signal to the sixth self-holding circuit 221, the output signal of the sixth self-holding circuit 221 is not 0, and is input to the start/stop sequence circuit 222 of the hot water deiner. Hot water? Ira is suspended.
第6の自己保持回路221の出力が0になるとAND回
路227の出力はOとな夛油焚冷暖房機は許容最大負荷
運転を止め、AND回路229の出力が1になることか
ら負荷追従運転に移行し、温水往きヘッダ19内の温水
温度は降下して設定温度55℃になシ関数発生器230
の出力信号はOとなる。When the output of the sixth self-holding circuit 221 becomes 0, the output of the AND circuit 227 becomes O. The oil-fired air conditioner stops operating at the maximum allowable load, and the output of the AND circuit 229 becomes 1, so it starts load following operation. The temperature of the hot water in the hot water header 19 drops to the set temperature of 55°C.The function generator 230
The output signal of becomes O.
第6のタイマ223はある設定時間経過後に、第6の自
己保持回路22ノの出力信号0を出力する。第6のタイ
マ223の設定時間を油焚冷暖房機の温水温度に対する
整定時間程度にとれば、温水温度が55℃になって関数
発生器230の出力がOになった頃K NOT回路23
3の入力信号が0になってNOT回路133の出力信号
は1になる。The sixth timer 223 outputs the output signal 0 of the sixth self-holding circuit 22 after a certain set time has elapsed. If the setting time of the sixth timer 223 is about the settling time for the hot water temperature of the oil-fired air conditioner/heater, then when the hot water temperature reaches 55°C and the output of the function generator 230 becomes O, the K NOT circuit 23
The input signal of 3 becomes 0, and the output signal of NOT circuit 133 becomes 1.
この状態では瓜回路234の出力は0である。In this state, the output of the melon circuit 234 is 0.
第6のタイマ223の役割は、第6の自己保持回路22
ノの出力がOになったときに、もし第6のタイマ223
が無ければ温水ボイラが停止されると同時に油焚冷暖房
機も停止されてしまうことを避けるためである。The role of the sixth timer 223 is that the sixth self-holding circuit 22
If the output of the sixth timer 223 becomes O,
This is to prevent the oil-fired air conditioner/heater from being stopped at the same time as the hot water boiler is stopped if there is no.
さらに暖房負荷が減少して温水往きへラダ19内の温水
温度が55℃よりΔTa’C以上上昇すると、関数発生
器230の出力は1となりAND回路234の出力は1
となる。第5の自己保持回路217の強制リセット信号
は1となるため、第5の自己保持回路217の出力はO
となシ油焚冷暖房機の起動停止シーケンス回路218に
よシ油焚冷暖房機は停止される。Furthermore, when the heating load decreases and the hot water temperature in the ladder 19 rises from 55°C by ΔTa'C or more, the output of the function generator 230 becomes 1, and the output of the AND circuit 234 becomes 1.
becomes. Since the forced reset signal of the fifth self-holding circuit 217 becomes 1, the output of the fifth self-holding circuit 217 becomes O
The oil-fired air conditioner/heater is stopped by the start/stop sequence circuit 218 for the oil-fired air conditioner/heater.
このとき、AND回路224の出力信号はOとなるため
、暖房用熱交換器は許容最大負荷運転を止めてAND回
路226の出力は1になるため負荷追従運転に移行する
。暖房用熱交換器の負荷追従運転により温水往きヘッダ
J9内の温水温度は降下して設定温度55℃にな夛関数
発生器230の出力けOとなる。At this time, the output signal of the AND circuit 224 becomes O, so the heating heat exchanger stops operating at the maximum allowable load, and the output of the AND circuit 226 becomes 1, so it shifts to load following operation. Due to the load following operation of the heating heat exchanger, the temperature of the hot water in the hot water header J9 decreases to the set temperature of 55° C. and the output of the multiple function generator 230 becomes O.
第5のタイマ219は、設定時間経過後に第5の自己保
持回路217の出力Oを出力する。第5のタイマ219
の設定時間を暖房用熱交換器の温水温度に対する整定時
間程度にとれば温水温度が55℃になって関数発生器2
30の出力がOになった頃にNOT回路23ノの入力信
号がOになってNOT回路231の出力は1になる。The fifth timer 219 outputs the output O of the fifth self-holding circuit 217 after the set time has elapsed. Fifth timer 219
If the setting time is about the same as the settling time for the hot water temperature of the heating heat exchanger, the hot water temperature will reach 55°C and the function generator 2
When the output of the NOT circuit 23 becomes O, the input signal of the NOT circuit 23 becomes O, and the output of the NOT circuit 231 becomes 1.
油焚冷暖房機起動時は第5のタイマ219の設定時間は
油焚冷暖房機の温水温度に対する整定時間程度にとるこ
とが推されたが、第5のタイマ2ノ9の設定時間は暖房
用熱交換器或は油焚冷暖房機の温水温度に対する整定時
間のうち、大きい方の値を採用すればよい。この状態で
は氏回路232の出力信号は0である。ここでの第5の
タイマ219の役割は、第5の自己保持回路217の出
力信号がOになったときにもし第5のタイマ219がな
けれは油焚冷暖房機が停止されると同時に暖房用熱交換
器も作動を停止することを避けるためである。When starting the oil-fired air conditioner/heater, it was recommended that the set time of the fifth timer 219 be set to about the settling time for the hot water temperature of the oil-fired air conditioner/heater. It is sufficient to adopt the larger value of the settling time for the hot water temperature of the exchanger or the oil-fired air conditioner/heater. In this state, the output signal of the circuit 232 is 0. The role of the fifth timer 219 here is that when the output signal of the fifth self-holding circuit 217 becomes O, if the fifth timer 219 is not present, the oil-fired air conditioner and heater will be stopped and at the same time the heating This is to avoid the heat exchanger also stopping its operation.
さらに暖房負荷が減少して温水往きへラダ19内の温水
温度が55℃よシΔT2°C以上上昇すると関数発生器
230の出力は1となり、AND回路232の出力は1
となる。第4の自己保持回路2ノ3の強制リセット信号
け1になるため、第4の自己保持回路213の出力信号
はOとな)暖房用熱交換器の起動停止シーケンス回路2
14により暖房用熱交換器の温水ポンプが停止される。Furthermore, when the heating load decreases and the hot water temperature in the ladder 19 rises from 55°C to ΔT2°C or more, the output of the function generator 230 becomes 1, and the output of the AND circuit 232 becomes 1.
becomes. Since the forced reset signal of the fourth self-holding circuit 2-3 becomes 1, the output signal of the fourth self-holding circuit 213 becomes O.) Starting/stopping sequence circuit 2 of heating heat exchanger
14, the hot water pump of the heating heat exchanger is stopped.
以上述べたように、暖房負荷が増大していくときは、運
転経費の安い順に暖房用熱交換器→油焚冷暖房機→温水
ゴイラの順で運転が行なわれ、運転中は運転経費の最も
高い暖房機器が負荷追従運転を打込、運転経費の安い暖
房機器は許容最大負荷運転を行うことによシ運転経費の
安い暖房運転を行っている。As mentioned above, when the heating load increases, the heating heat exchanger → oil-fired air conditioner → hot water goira are operated in the order of lowest operating cost; Heating equipment performs load-following operation, and heating equipment with low operating costs operates at the maximum allowable load to perform heating operations with low operating costs.
なお、上記各実施例においては、冷房機器および暖房機
器等の空調機器を3台用いて運転する例について説明し
/+が、空調機器の機種は上記の機71 K 1′Ji
定するものでなく、さらにその使用台数も例えば、2台
又は4台以上を用いてもよいこと勿論である。In each of the above embodiments, an example in which three air conditioning devices such as a cooling device and a heating device are used is explained, but the model of the air conditioning device is the above-mentioned machine 71 K 1'Ji.
Of course, the number of units used may be two or four or more, for example.
本発明によれば、コノエネプラントでの冷房(暖房)運
転で、冷房(暖房負荷が増大L2ていくときは、運転経
費の安い順に吸収冷凍機(暖房用熱交換器)→電動ター
が冷凍機(油焚冷暖房機)→油焚冷暖房機(温水ボイラ
)の順で起動が行なわれ、運転中は運転経費の最も高い
空調機器が負荷追従運転を行い、運転経費の安い空調機
器は許容最大負荷運転を行うことにより、コジェネプラ
ントでの空調機器の運転経費を小さくすることができる
。According to the present invention, in the cooling (heating) operation at the KonoEne plant, when the cooling (heating load increases L2), the electric motor is operated in order of lowest operating cost: absorption refrigerator (heating heat exchanger) → cooling Start-up is performed in the order of oil-fired air conditioner (oil-fired air conditioner) → oil-fired air conditioner (hot water boiler), and during operation, the air conditioner with the highest operating cost performs load-following operation, and the air conditioner with the lowest operating cost performs load-following operation. By performing load operation, operating costs for air conditioning equipment in a cogeneration plant can be reduced.
第1図は本発明の一実施例のコノエネプラントでの冷房
機器の運転システムを示すブロック図、第2図は本発明
の他の実施例のコノエネブランドでの暖房機器の運転シ
ステムを示すブロック図、第3図はコジェネプラントの
構成例を尽すブロック図、第4図は冷房期間での冷房負
荷の変化例を示す図、第5図は冷房ボイラAでの冷水の
流れを示す図、第6図は暖房シイクルでの温水の流れを
示す図、第7図は第1の関数発生器の物性を示−を図、
第8図は第2の関数発生器の特性と示す図、第9図は第
3の関数発生器の特性を示す図、第1O図は第4の関数
発生器の特性を示す図である。
110・・・冷房運転指令器、111・・・第1の関数
発生器、112・・・第1のAND回路、113・・・
第1の自己保持回路、115・・・第1のタイマ、11
6・・・第2の椰回路、117・・・第2の自己保持回
路、119・・・第2のタイマ、120・・・第3の瓜
回路、12ノ・・・第3の自己保持回路、123・・・
第3のタイマ、124・・・第4のAND回路、125
・・・第1のNOT回路、126・・・第5のAND回
路、127・・・第6のAND回路、128・・・第2
のNOT回路、129・・・第7のAND回路、130
・・・第2の関数発生器、131・・・第3のNOT回
路、132・・・第8のAND回路、133・・・第4
のNOT回路、134・・・第9のAND回路、210
・・・暖房運転指令器、21ノ・・・第3の関数発生器
、212・・・第10の脚回路、213・・・第4の自
己保持回路、215・・・第4のタイマ、216・・・
第11のAND回路、217・・・第5の自己保持回路
、219・・・第5のタイマ、220・・・第12のA
ND回路、22ノ・・・第6の自己保持回路、223・
・・第6のタイマ、224・・・第13のAND回路、
225・・・第5のNOT回路、226・・・第14の
AND回路、227・・・第15の凧回路、228・・
・第6のNOT回路、229・・・第16のAND回路
、230・・・第4の関数発生器、231・・・第7の
NOT回路、232・・・第17のAND回路、233
・・・第8のNOT回路、234・・・第18の瓜回路
。
出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦箆 1 図
第2図
第4図
第 5 図
第6図
7″c(4未設time)
第7図
第8図
55−cに!氷凱、;側
第9図
第10図Fig. 1 is a block diagram showing an operating system for cooling equipment in a KonoEne plant according to an embodiment of the present invention, and Fig. 2 shows an operating system for heating equipment in a KonoEne brand according to another embodiment of the invention. A block diagram, FIG. 3 is a block diagram showing an example of the configuration of a cogeneration plant, FIG. 4 is a diagram showing an example of changes in cooling load during the cooling period, FIG. 5 is a diagram showing the flow of cold water in cooling boiler A, Fig. 6 shows the flow of hot water in the heating cycle, Fig. 7 shows the physical properties of the first function generator,
FIG. 8 is a diagram showing the characteristics of the second function generator, FIG. 9 is a diagram showing the characteristics of the third function generator, and FIG. 1O is a diagram showing the characteristics of the fourth function generator. 110... Cooling operation command device, 111... First function generator, 112... First AND circuit, 113...
First self-holding circuit, 115...first timer, 11
6... Second palm circuit, 117... Second self-holding circuit, 119... Second timer, 120... Third melon circuit, 12... Third self-holding Circuit, 123...
Third timer, 124... Fourth AND circuit, 125
...First NOT circuit, 126...Fifth AND circuit, 127...Sixth AND circuit, 128...Second
NOT circuit, 129... seventh AND circuit, 130
...Second function generator, 131...Third NOT circuit, 132...Eighth AND circuit, 133...Fourth
NOT circuit, 134... Ninth AND circuit, 210
... Heating operation command device, 21 No.... Third function generator, 212... Tenth leg circuit, 213... Fourth self-holding circuit, 215... Fourth timer, 216...
11th AND circuit, 217...5th self-holding circuit, 219...5th timer, 220...12th A
ND circuit, 22...Sixth self-holding circuit, 223...
...Sixth timer, 224...Thirteenth AND circuit,
225...Fifth NOT circuit, 226...Fourteenth AND circuit, 227...Fifteenth kite circuit, 228...
・6th NOT circuit, 229... 16th AND circuit, 230... 4th function generator, 231... 7th NOT circuit, 232... 17th AND circuit, 233
...8th NOT circuit, 234...18th melon circuit. Applicant's agent Patent attorney Takehiko Suzue 1 Figure 2 Figure 4 Figure 5 Figure 6 Figure 7''c (4 unspecified time) Figure 7 Figure 8 55-c! Hikai, ; side Figure 9 Figure 10
Claims (1)
れた熱を熱源とする空調機器を含む複数の互に運転経費
の異なる空調機器を備え、空調負荷に対応して前記複数
の空調機器を適宜運転するようにしてなる熱電併給プラ
ントにおいて、空調負荷の増大時は、前記複数の空調機
器のうち運転経費の安い空調機器から順次起動し、空調
負荷の減少時は運転経費の高い空調機器から順次停止す
る空調機器起動停止シーケンス回路を備えたことを特徴
とする熱電併給プラントにおける運転装置。A plurality of air conditioning equipment including an air conditioning equipment that recovers the exhaust heat of the engine that drives the generator and uses the recovered heat as a heat source is provided, and the plurality of air conditioning equipment are installed in accordance with the air conditioning load. In a combined heat and power plant, when the air-conditioning load increases, the air-conditioning equipment with the lowest operating cost is started sequentially, and when the air-conditioning load decreases, the air-conditioning equipment with the higher operating cost starts up. An operating device for a combined heat and power plant, characterized by comprising an air conditioner start/stop sequence circuit that sequentially stops air conditioners from start to finish.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63054078A JPH01230962A (en) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | Operation device in heat and electricity supplying plant |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63054078A JPH01230962A (en) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | Operation device in heat and electricity supplying plant |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01230962A true JPH01230962A (en) | 1989-09-14 |
Family
ID=12960576
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63054078A Pending JPH01230962A (en) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | Operation device in heat and electricity supplying plant |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01230962A (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006313049A (en) * | 2005-05-09 | 2006-11-16 | Ebara Corp | Waste heat utilizing system and its operating method |
JP2006313048A (en) * | 2005-05-09 | 2006-11-16 | Ebara Corp | Waste heat utilizing system and its operating method |
JP2012073013A (en) * | 2010-02-23 | 2012-04-12 | Chubu Electric Power Co Inc | Heating and cooling device |
JP2014035139A (en) * | 2012-08-09 | 2014-02-24 | Hitachi Appliances Inc | Cold heat generation system utilizing sunlight heat |
-
1988
- 1988-03-08 JP JP63054078A patent/JPH01230962A/en active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006313049A (en) * | 2005-05-09 | 2006-11-16 | Ebara Corp | Waste heat utilizing system and its operating method |
JP2006313048A (en) * | 2005-05-09 | 2006-11-16 | Ebara Corp | Waste heat utilizing system and its operating method |
JP2012073013A (en) * | 2010-02-23 | 2012-04-12 | Chubu Electric Power Co Inc | Heating and cooling device |
JP2014035139A (en) * | 2012-08-09 | 2014-02-24 | Hitachi Appliances Inc | Cold heat generation system utilizing sunlight heat |
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