JPH01212341A - シールド型ループギャップ共振器 - Google Patents
シールド型ループギャップ共振器Info
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- JPH01212341A JPH01212341A JP63036589A JP3658988A JPH01212341A JP H01212341 A JPH01212341 A JP H01212341A JP 63036589 A JP63036589 A JP 63036589A JP 3658988 A JP3658988 A JP 3658988A JP H01212341 A JPH01212341 A JP H01212341A
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Landscapes
- Measurement And Recording Of Electrical Phenomena And Electrical Characteristics Of The Living Body (AREA)
- Magnetic Resonance Imaging Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、電子スピン共鳴（ＥＳＲ）装置や核磁気共鳴
（ＮＭＲ）装置に用いられるシールド型ループギャップ
共振器に関する。
（ＮＭＲ）装置に用いられるシールド型ループギャップ
共振器に関する。
ＥＳＨにおいて、生体のような水分を多量に含む大容量
試料を室温で分析するには、試料挿入部の共振器の選択
が重要である。一般にＥＳＨの感度は、充填率ηと共振
器のＱ値が大きいほど高い。
試料を室温で分析するには、試料挿入部の共振器の選択
が重要である。一般にＥＳＨの感度は、充填率ηと共振
器のＱ値が大きいほど高い。
従来より広く使われているＥＳＨの共振器に空洞型があ
るが、このタイプは、分布定数素子であって空洞内部に
電界と磁界が共存しているため、水分の多い試料を挿入
すると、電界に起因する誘電損失が大きくなりＱ値が低
下する。従って、このＱ値を高く保つためには、試料の
容量を少なくしなければならない、しかし、ＥＳＨにお
いて必要なのは、磁界エネルギーであるので、共振器内
で電界と磁界が分離できれば水溶液試料の分析のために
は好都合である。
るが、このタイプは、分布定数素子であって空洞内部に
電界と磁界が共存しているため、水分の多い試料を挿入
すると、電界に起因する誘電損失が大きくなりＱ値が低
下する。従って、このＱ値を高く保つためには、試料の
容量を少なくしなければならない、しかし、ＥＳＨにお
いて必要なのは、磁界エネルギーであるので、共振器内
で電界と磁界が分離できれば水溶液試料の分析のために
は好都合である。
そこで、集中定数素子で電界と磁界が分離しているルー
プギャップ共振器が近年ＥＳＲ装置で用いる共振器とし
て注目されている。
プギャップ共振器が近年ＥＳＲ装置で用いる共振器とし
て注目されている。
第７図はループギャップ共振器を説明するための図であ
り、２１はループ、２２はギャップ、２３は金属円筒、
２４はループアンテナ、２５は同軸ケーブルを示す。
り、２１はループ、２２はギャップ、２３は金属円筒、
２４はループアンテナ、２５は同軸ケーブルを示す。
ループギャップ共振器は、第７図の斜視図に示すように
、導電材料により形成される円筒型のループ（コイル）
２１と、該ループを一定幅で中心軸０の方向に切り欠く
ことにより形成されるギャップ（コンデンサ）２２とか
ら成り、試料は中心軸に沿ってループ内に挿入される。
、導電材料により形成される円筒型のループ（コイル）
２１と、該ループを一定幅で中心軸０の方向に切り欠く
ことにより形成されるギャップ（コンデンサ）２２とか
ら成り、試料は中心軸に沿ってループ内に挿入される。
なお、金属円筒２３は全体をシールドするためのもので
あり、ループアンテナ２４は共振器を外部回路と接続す
るためのものである。
あり、ループアンテナ２４は共振器を外部回路と接続す
るためのものである。
このループギャップ共振器は、従来がら用いられて来た
空洞共振器に比べ、感度的に優れ、大きな試料をループ
内に挿入して測定できるという特長がある。
− 〔発明が解決しようとする問題点〕 ところが、ループギャップ共振器は、上記のように空洞
共振器に比べ優れた特長を持っているが、通常は、共振
器中においてループアンテナによって結合をとって使用
されるので、試験管の中に入れられて測定される棒状の
試料の測定では不都合はないが、大面積で共振器中に入
らないものや面状の試料は、そのままの測定が困難であ
る。従って、ループ内に収容できないような大きな測定
対象の場合には、測定対象をループ内に収容できる程度
に小さ（分割しなければならない。しかしながら、測定
対象として例えば人体を考えた場合にはそれは不可能で
ある。そのような場合には、ループの径を人間の腕や頭
が入るように極めて大きくしなければならないが、そう
すると、装置が大型化するばかりか、ループの大型化に
伴うＱの低下が避けられないため、感度や分解能など性
能面でも実用性に問題が出て（る。
空洞共振器に比べ、感度的に優れ、大きな試料をループ
内に挿入して測定できるという特長がある。
− 〔発明が解決しようとする問題点〕 ところが、ループギャップ共振器は、上記のように空洞
共振器に比べ優れた特長を持っているが、通常は、共振
器中においてループアンテナによって結合をとって使用
されるので、試験管の中に入れられて測定される棒状の
試料の測定では不都合はないが、大面積で共振器中に入
らないものや面状の試料は、そのままの測定が困難であ
る。従って、ループ内に収容できないような大きな測定
対象の場合には、測定対象をループ内に収容できる程度
に小さ（分割しなければならない。しかしながら、測定
対象として例えば人体を考えた場合にはそれは不可能で
ある。そのような場合には、ループの径を人間の腕や頭
が入るように極めて大きくしなければならないが、そう
すると、装置が大型化するばかりか、ループの大型化に
伴うＱの低下が避けられないため、感度や分解能など性
能面でも実用性に問題が出て（る。
本発明は、上記の問題点を解決するものであって、ルー
プギャップ共振器の特性を生かし、共振器中のループギ
ャップ共振器では困難な、面状の試料等大きな測定対象
であっても観測が可能なシールド型ループギャップ共振
器を提供することを目的とするものである。
プギャップ共振器の特性を生かし、共振器中のループギ
ャップ共振器では困難な、面状の試料等大きな測定対象
であっても観測が可能なシールド型ループギャップ共振
器を提供することを目的とするものである。
そのために本発明のシールド型ループギャップ共振器は
、測定対象部にマイクロ波磁界を与えて試料を分析する
のに使用されるシールド型ループギャップ共振器であっ
て、同軸ケーブルの内導体によりループを形成し、該ル
ープの先端部の外導体にギャップを設け、内導体にマイ
クロ波電流を供給して外導体外側にマイクロ波磁界が生
じるように構成したことを特徴とするものである。
、測定対象部にマイクロ波磁界を与えて試料を分析する
のに使用されるシールド型ループギャップ共振器であっ
て、同軸ケーブルの内導体によりループを形成し、該ル
ープの先端部の外導体にギャップを設け、内導体にマイ
クロ波電流を供給して外導体外側にマイクロ波磁界が生
じるように構成したことを特徴とするものである。
本発明のシールド型ループギャップ共振器では、ループ
の先端部の外導体に設けたギャップがコンデンサとなっ
て共振器を構成し、内導体にマイクロ波電流を供給する
と、外導体の内側表面及び外側表面に電流が流れて外導
体外側にマイクロ波磁界が生じ、このマイクロ波磁界に
より試料を分析することができる。しかも外導体のシー
ルド効果により試料に対してマイクロ波電界の漏洩を少
なくすることができる。
の先端部の外導体に設けたギャップがコンデンサとなっ
て共振器を構成し、内導体にマイクロ波電流を供給する
と、外導体の内側表面及び外側表面に電流が流れて外導
体外側にマイクロ波磁界が生じ、このマイクロ波磁界に
より試料を分析することができる。しかも外導体のシー
ルド効果により試料に対してマイクロ波電界の漏洩を少
なくすることができる。
以下、図面を参照しつつ実施例を説明する。
第１図は本発明のシールド型ループギャップ共振器の１
実施例構成を示す図、第２図は第１図に示すシールド型
ループギャップ共振器の電流の流れを説明するための図
、第３図は第１図に示すシールド型ループギャップ共振
器の等価回路を示す図である０図において、ｌは外導体
、２は内導体、３はギャップ、４は電源を示す。
実施例構成を示す図、第２図は第１図に示すシールド型
ループギャップ共振器の電流の流れを説明するための図
、第３図は第１図に示すシールド型ループギャップ共振
器の等価回路を示す図である０図において、ｌは外導体
、２は内導体、３はギャップ、４は電源を示す。
本発明のシールド型ループギャップ共振器は、第１図（
ａ）に示すように同軸ケーブルの外導体ｌと内導体２か
らなり、内導体２でループコイルを形成し、外導体はで
一ループの先端部にギャップ３を有するシールド導体と
なるものである。外導体ｌと内導体２からなる同軸ケー
ブルの断面図を示したのが第１図（ハ）であり、これを
モデル化して外導体１と内導体２における電流の流れを
示したのが第２図である。
ａ）に示すように同軸ケーブルの外導体ｌと内導体２か
らなり、内導体２でループコイルを形成し、外導体はで
一ループの先端部にギャップ３を有するシールド導体と
なるものである。外導体ｌと内導体２からなる同軸ケー
ブルの断面図を示したのが第１図（ハ）であり、これを
モデル化して外導体１と内導体２における電流の流れを
示したのが第２図である。
本発明のシールド型ループギャップ共振器では、第２図
に示すように内導体２と外導体１との間に電源４からル
ープの内導体２の表面に矢印ａ→ｂの方向にマイクロ波
電流！、が流れると、それによって、ループとシールド
の間の空間に磁界が生じ、それを打ち消すようにシール
ド内部表面に電流Ｉ８が流れる。そして、電流Ｉｔは、
シールドのギャップ３を通ってｉ、ｅのようにシールド
外部表面に流れる。シールド外部表面を流れる電流■、
もまた磁界を生じさせ、その結果、シールドの周囲に磁
界が生じる。
に示すように内導体２と外導体１との間に電源４からル
ープの内導体２の表面に矢印ａ→ｂの方向にマイクロ波
電流！、が流れると、それによって、ループとシールド
の間の空間に磁界が生じ、それを打ち消すようにシール
ド内部表面に電流Ｉ８が流れる。そして、電流Ｉｔは、
シールドのギャップ３を通ってｉ、ｅのようにシールド
外部表面に流れる。シールド外部表面を流れる電流■、
もまた磁界を生じさせ、その結果、シールドの周囲に磁
界が生じる。
ループとシールドとの間の結合定数を１とすると、それ
ぞれの電流は連続しており、大きさが等しく、向きは内
導体表面と外導体外側表面が同じで、外導体内側表面の
ものと逆になり、１、＝１．＝１゜ となる。従って、第２図において各部の磁界は、アンペ
アの周回積分の法則を適用すると、■ｒ＜ａ （内導体
の中）で ｊ Ｈ・ｄｌ＝２ｚｒＨ＝Ｉｒｃｍ＝。
ぞれの電流は連続しており、大きさが等しく、向きは内
導体表面と外導体外側表面が同じで、外導体内側表面の
ものと逆になり、１、＝１．＝１゜ となる。従って、第２図において各部の磁界は、アンペ
アの周回積分の法則を適用すると、■ｒ＜ａ （内導体
の中）で ｊ Ｈ・ｄｌ＝２ｚｒＨ＝Ｉｒｃｍ＝。
ｉｌ
（電流が流れていない）
、’−Ｈｒ＜−””０
■ａ＜ｒ＜ｂ （内導体と外導体内側との間）で５、洸
・ｄ ｌ＝２ ｘ ｒＨ＝ Ｉａｃｒｃｂ ＝ Ｉｔ（
内導体表面の電流となる） 、’、 Ｈ＝ Ｉ ＋ ／ ２πｒ ■ｂ＜ｒ＜ｃ （外導体の中）で （内導体表面の電流と外導体内側表面 の電流とが打ち消す） ｆ Ｈ’ ｄ Ｉ”Ｉｂ（、、ｃｃ＝Ｉ＋ Ｌ ＝Ｏ
ｒｒｃＣ 、’、 Ｈ＝０ ■ｃａｒ （外導体の外側）で ｊＪ Ｈ−ｄｌ−２ｔｔｒＨ Ｃ（１ ＝１．−１．−ｔｌ、胃■１ （外導体外側電流となる） 、’、 Ｈ＝Ｉｌ／２πｒ となる、よって、ループとシールドとの間の空間及びシ
ールドの周囲に磁界が生じていることがわかる。これら
の磁界によるインダクタンスをり。
・ｄ ｌ＝２ ｘ ｒＨ＝ Ｉａｃｒｃｂ ＝ Ｉｔ（
内導体表面の電流となる） 、’、 Ｈ＝ Ｉ ＋ ／ ２πｒ ■ｂ＜ｒ＜ｃ （外導体の中）で （内導体表面の電流と外導体内側表面 の電流とが打ち消す） ｆ Ｈ’ ｄ Ｉ”Ｉｂ（、、ｃｃ＝Ｉ＋ Ｌ ＝Ｏ
ｒｒｃＣ 、’、 Ｈ＝０ ■ｃａｒ （外導体の外側）で ｊＪ Ｈ−ｄｌ−２ｔｔｒＨ Ｃ（１ ＝１．−１．−ｔｌ、胃■１ （外導体外側電流となる） 、’、 Ｈ＝Ｉｌ／２πｒ となる、よって、ループとシールドとの間の空間及びシ
ールドの周囲に磁界が生じていることがわかる。これら
の磁界によるインダクタンスをり。
、Ｌｌとすると、ＬｌとＬｌは、直列に接続しているの
で、等価回路は、第３図に示すようになる。
で、等価回路は、第３図に示すようになる。
ここで、Ｌ＋ 、Ｌｘにかかる電圧をＶとすると、Ｖ＝
ｊω（Ｌ＋ ＋Ｌ！ ）！＋ ■ 、’、 ！ 、 ＝□ ｊω（Ｌ、＋Ｌ！ ） となる、よって、Ｌｌの端子電圧ｖＬｌは、Ｌ、 ＋
Ｌ、。
ｊω（Ｌ＋ ＋Ｌ！ ）！＋ ■ 、’、 ！ 、 ＝□ ｊω（Ｌ、＋Ｌ！ ） となる、よって、Ｌｌの端子電圧ｖＬｌは、Ｌ、 ＋
Ｌ、。
となる、これよりＶ＞ＶＬ、となり、シールドのループ
内に生じる電界は減少する。
内に生じる電界は減少する。
第４図は板状の同軸ケーブルを使った共振器の例を示す
図、第５図は第４図に示す共振器の回路構成を示す図、
第６図は第５図に示す共振器の等価回路を示す図である
。
図、第５図は第４図に示す共振器の回路構成を示す図、
第６図は第５図に示す共振器の等価回路を示す図である
。
第４図（ａ）に示す共振器の例は、同図伽）に示す断面
の同軸ケーブルを使用したものであり、外導体１１及び
内導体１２に銅板を用い、外導体１１と内導体１２との
間にテフロン１４を配設したものである。この共振器全
体の断面図を示したのが第５図であり、その等価回路を
示したのが第６図である。この等価回路において、ルー
プギャップ共振器のＬとＣにあたるのは、Ｌ、とＣ１で
あり、共振器のＣはギャップ１２、Ｌは円筒形のループ
部に対応する。そしてｓＬｇは、シールド外部表面を流
れる電流によって生じる磁界によるインダクタンス、Ｃ
１は、レゾネータ−とシールドとの間の静電容量である
。また、Ｃ！、Ｃ４は、周波数シフトのための可変コン
デンサであり、Ｃ１は、結合用の可変コンデンサである
。なお、ＳＷは、Ｑ値の測定のとき線路長補正のために
セットとアースを短絡するためのスイッチである０次に
、このような共振器の各サイズ及び回路素子の値につい
て１例を示す。
の同軸ケーブルを使用したものであり、外導体１１及び
内導体１２に銅板を用い、外導体１１と内導体１２との
間にテフロン１４を配設したものである。この共振器全
体の断面図を示したのが第５図であり、その等価回路を
示したのが第６図である。この等価回路において、ルー
プギャップ共振器のＬとＣにあたるのは、Ｌ、とＣ１で
あり、共振器のＣはギャップ１２、Ｌは円筒形のループ
部に対応する。そしてｓＬｇは、シールド外部表面を流
れる電流によって生じる磁界によるインダクタンス、Ｃ
１は、レゾネータ−とシールドとの間の静電容量である
。また、Ｃ！、Ｃ４は、周波数シフトのための可変コン
デンサであり、Ｃ１は、結合用の可変コンデンサである
。なお、ＳＷは、Ｑ値の測定のとき線路長補正のために
セットとアースを短絡するためのスイッチである０次に
、このような共振器の各サイズ及び回路素子の値につい
て１例を示す。
同軸ケーブルの外導体１１の上側、下側と内導体１２に
０．５ｍｍ厚のｗ４仮、外導体１１の内側と外側に０．
２ｍｍｒｇ、の銅板を用い、テフロン１４を０．５ｍ
ｍ厚とし、第４図（ハ）、第５図に示す寸法をそれぞれ ｒ＋ ＝１５．０ｍｍ ｒｚ ＝１３．３ｍｍ１＋
＝１０．０ｍｍ １ｇ−１２，ＯｍｍＷ＋ ＝０
． ５ｍｍ Ｗｇ ｌ１ｌｌＩｉ、 ９ｍｍｔ
＋ ＝１．Ｏｍｍ Ｌｘ ＝１．０ｍｍＲ＋ ＝
３４．Ｏｍｍ Ｒｇ ＝１２．０ｍｍまた、 ｃ＋ ＝４． ４２７Ｘ１０−１４ ＣＦ）Ｃ，＝７
．８６９Ｘ１０−” ＣＦ）Ｃ，＝Ｏ〜？、５Ｘ１０
−” （Ｆ）Ｃ１＝０〜ｌ０ＸＩＯ−” （Ｆ） Ｃ４＝０〜ｔｏＸ１ｏ−” （Ｆ） Ｌ、＝４．４４１ＸＩＯ−’（Ｈ） Ｌｘ ＝６．７２７ Ｘ １０−＠（Ｈ）となる。
０．５ｍｍ厚のｗ４仮、外導体１１の内側と外側に０．
２ｍｍｒｇ、の銅板を用い、テフロン１４を０．５ｍ
ｍ厚とし、第４図（ハ）、第５図に示す寸法をそれぞれ ｒ＋ ＝１５．０ｍｍ ｒｚ ＝１３．３ｍｍ１＋
＝１０．０ｍｍ １ｇ−１２，ＯｍｍＷ＋ ＝０
． ５ｍｍ Ｗｇ ｌ１ｌｌＩｉ、 ９ｍｍｔ
＋ ＝１．Ｏｍｍ Ｌｘ ＝１．０ｍｍＲ＋ ＝
３４．Ｏｍｍ Ｒｇ ＝１２．０ｍｍまた、 ｃ＋ ＝４． ４２７Ｘ１０−１４ ＣＦ）Ｃ，＝７
．８６９Ｘ１０−” ＣＦ）Ｃ，＝Ｏ〜？、５Ｘ１０
−” （Ｆ）Ｃ１＝０〜ｌ０ＸＩＯ−” （Ｆ） Ｃ４＝０〜ｔｏＸ１ｏ−” （Ｆ） Ｌ、＝４．４４１ＸＩＯ−’（Ｈ） Ｌｘ ＝６．７２７ Ｘ １０−＠（Ｈ）となる。
上記構成において、内導体のループ所定周波数のマイク
ロ波を供給すると、上記の如くマイクロ波磁界が外導体
外側に形成されるため、このマイクロ波磁界が作用する
測定対象についてＥＳＲ測定を行うことができる。
ロ波を供給すると、上記の如くマイクロ波磁界が外導体
外側に形成されるため、このマイクロ波磁界が作用する
測定対象についてＥＳＲ測定を行うことができる。
ところで、外導体外側にマイクロ波磁界ばかりでなくマ
イクロ波電界も漏洩すると、測定対象の誘電損失が小さ
な場合には特に問題はないが、測定対象に誘電損失の大
きな物質が含まれている場合、その物質により電界エネ
ルギーが消費されるため、共振器のＱ値が低下すること
は避けられない、特に先に述べたように測定対象が生体
の場合には誘電１７１失が大きいためこの問題が無視で
きなくなる。
イクロ波電界も漏洩すると、測定対象の誘電損失が小さ
な場合には特に問題はないが、測定対象に誘電損失の大
きな物質が含まれている場合、その物質により電界エネ
ルギーが消費されるため、共振器のＱ値が低下すること
は避けられない、特に先に述べたように測定対象が生体
の場合には誘電１７１失が大きいためこの問題が無視で
きなくなる。
本発明のシールド型ループギャップ共振器では、特に外
導体によりループを形成する内導体をシールドし、上記
誘電損失が大きい測定対象に対する電界の漏れを少なく
している。そのため、高周波における誘電損失の極めて
大きな試料、例えば生体や炭素棒等であっても電界エネ
ルギーが消費されないので、Ｑ値の低下を抑えることが
できる。
導体によりループを形成する内導体をシールドし、上記
誘電損失が大きい測定対象に対する電界の漏れを少なく
している。そのため、高周波における誘電損失の極めて
大きな試料、例えば生体や炭素棒等であっても電界エネ
ルギーが消費されないので、Ｑ値の低下を抑えることが
できる。
また、本発明のシールド型ループギャップ共振器では、
共振器の中に試料を挿入するのではなく、ループから漏
洩するマイクロ波磁界を利用し、ＥＳＲ測定を行うよう
にするため、ループを移動させることにより、大きな測
定対象の任意の部位についてＥＳＲ測定することが可能
となる。さらには、小さなループでよいため、装置が小
型化でき、Ｑ値を高めることも容易である。
共振器の中に試料を挿入するのではなく、ループから漏
洩するマイクロ波磁界を利用し、ＥＳＲ測定を行うよう
にするため、ループを移動させることにより、大きな測
定対象の任意の部位についてＥＳＲ測定することが可能
となる。さらには、小さなループでよいため、装置が小
型化でき、Ｑ値を高めることも容易である。
なお、本発明は、上記の実施例に限定されるものではな
く、種々の変形が可能である０例えば上記の実施例では
、シールド型共振器をＥＳＲ装置に適用したが、ＮＭＲ
装置に適用してもよい。
く、種々の変形が可能である０例えば上記の実施例では
、シールド型共振器をＥＳＲ装置に適用したが、ＮＭＲ
装置に適用してもよい。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、内導
体にマイクロ波電流を供給して、外導体外ｍにマイクロ
波磁界を生じせしめ、このマイクロ波磁界により試料を
分析するので、外導体のシールド効果により試料に対し
てマイクロ波電界の漏洩を少なくすることができる。従
って、生体試料のような誘電損失の極めて大きい試料に
対しても高いＱ値を保持することができる。
体にマイクロ波電流を供給して、外導体外ｍにマイクロ
波磁界を生じせしめ、このマイクロ波磁界により試料を
分析するので、外導体のシールド効果により試料に対し
てマイクロ波電界の漏洩を少なくすることができる。従
って、生体試料のような誘電損失の極めて大きい試料に
対しても高いＱ値を保持することができる。
第１図は本発明のシールド型ループギャップ共振器の１
実施例構成を示す図、第２図は第１図に示すシールド型
ループギャップ共振器の電流の流れを説明するための図
、第３図は第１図に示すシールド型ループギャップ共振
器の等価回路を示す図、第４図は板状の同軸ケーブルを
使った共振器の例を示す図、第５図は第４図に示す共振
器の回路構成を示す図、第６図は第５図に示す共振器の
等価回路を示す図、第７図はループギャップ共振器を説
明するための図である。 ｌ・・・外導体、２・・・内導体、３・・・ギャップ、
４−・・電源。 出 願 人 日本電子株式会社 代理人 弁理士 阿 部 龍 吉（外斗名）第１図
実施例構成を示す図、第２図は第１図に示すシールド型
ループギャップ共振器の電流の流れを説明するための図
、第３図は第１図に示すシールド型ループギャップ共振
器の等価回路を示す図、第４図は板状の同軸ケーブルを
使った共振器の例を示す図、第５図は第４図に示す共振
器の回路構成を示す図、第６図は第５図に示す共振器の
等価回路を示す図、第７図はループギャップ共振器を説
明するための図である。 ｌ・・・外導体、２・・・内導体、３・・・ギャップ、
４−・・電源。 出 願 人 日本電子株式会社 代理人 弁理士 阿 部 龍 吉（外斗名）第１図
Claims (1)
- （１）測定対象部にマイクロ波磁界を与えて試料を分析
するのに使用されるシールド型ループギャップ共振器で
あって、同軸ケーブルの内導体によりループを形成し、
該ループの先端部の外導体にギャップを設け、内導体に
マイクロ波電流を供給して外導体外側にマイクロ波磁界
が生じるように構成したことを特徴とするシールド型ル
ープギャップ共振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63036589A JPH01212341A (ja) | 1988-02-19 | 1988-02-19 | シールド型ループギャップ共振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63036589A JPH01212341A (ja) | 1988-02-19 | 1988-02-19 | シールド型ループギャップ共振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01212341A true JPH01212341A (ja) | 1989-08-25 |
Family
ID=12473964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63036589A Pending JPH01212341A (ja) | 1988-02-19 | 1988-02-19 | シールド型ループギャップ共振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01212341A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015507945A (ja) * | 2012-01-19 | 2015-03-16 | セレブロテック メディカル システムズ インコーポレイテッド | 流体変化を検出するための診断システム |
| US10743815B2 (en) | 2012-01-19 | 2020-08-18 | Cerebrotech Medical Systems, Inc. | Detection and analysis of spatially varying fluid levels using magnetic signals |
| US11357417B2 (en) | 2012-01-19 | 2022-06-14 | Cerebrotech Medical Systems, Inc. | Continuous autoregulation system |
-
1988
- 1988-02-19 JP JP63036589A patent/JPH01212341A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015507945A (ja) * | 2012-01-19 | 2015-03-16 | セレブロテック メディカル システムズ インコーポレイテッド | 流体変化を検出するための診断システム |
| JP2018020174A (ja) * | 2012-01-19 | 2018-02-08 | セレブロテック メディカル システムズ インコーポレイテッド | 流体変化を検出するための診断システム |
| US10335054B2 (en) | 2012-01-19 | 2019-07-02 | Cerebrotech Medical Systems, Inc. | Method for detecting fluid in cranuim via time varying magnetic field phase shifts |
| JP2019141679A (ja) * | 2012-01-19 | 2019-08-29 | セレブロテック メディカル システムズ インコーポレイテッド | 流体変化を検出するための診断システム |
| US10743815B2 (en) | 2012-01-19 | 2020-08-18 | Cerebrotech Medical Systems, Inc. | Detection and analysis of spatially varying fluid levels using magnetic signals |
| US11166671B2 (en) | 2012-01-19 | 2021-11-09 | Cerebrotech Medical Systems, Inc. | Differentiation of fluid volume change |
| US11357417B2 (en) | 2012-01-19 | 2022-06-14 | Cerebrotech Medical Systems, Inc. | Continuous autoregulation system |
| US11612331B2 (en) | 2012-01-19 | 2023-03-28 | Cerebrotech Medical Systems, Inc. | Headset device for detecting fluid in cranium via time varying magnetic field phase shifts and harmonics of fundamental frequencies |
| US11723597B2 (en) | 2012-01-19 | 2023-08-15 | Cerebrotech Medical Systems, Inc. | Detection and analysis of spatially varying fluid levels using magnetic signals |
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