JPH01207549A - Synthesized structure - Google Patents

Synthesized structure

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JPH01207549A
JPH01207549A JP3084188A JP3084188A JPH01207549A JP H01207549 A JPH01207549 A JP H01207549A JP 3084188 A JP3084188 A JP 3084188A JP 3084188 A JP3084188 A JP 3084188A JP H01207549 A JPH01207549 A JP H01207549A
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Japan
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steel
concrete
steel plate
web
shape
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JP3084188A
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Japanese (ja)
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Akio Otake
大竹 章夫
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Nippon Steel Corp
Original Assignee
Sumitomo Metal Industries Ltd
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Publication date
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Abstract

PURPOSE:To enhance resistance against crack initiation by using a shape steel having a straight web to a shape steel welded to one side of a steel plate as shear connector, and by consolidating the concrete on both sides of the shape steel. CONSTITUTION:A tee shape steel 2a having straight web provided with a semicircular hole 6 in the lower part of the web 4 is welded on a steel plate 1 as shear connector, and it is embedded in concrete 3. Because the concrete 3 on both sides of the web 4 is consolidated through the hole 6, a force due to dislocation willing to crack the concrete 3 will reduce greatly, which increases the resistance against crack initiation at the tip of flange 5 to a great extent.

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は鋼板とコンクリートとの合成構造に関するも
ので、建築構造物における床版、橋梁、その他ケーソン
、沈埋トンネル等の港湾構造物に利用することができる
[Detailed Description of the Invention] [Field of Industrial Application] This invention relates to a composite structure of steel plates and concrete, and is used for deck slabs in building structures, bridges, and other port structures such as caissons and immersed tunnels. be able to.

〔従来の技術〕[Conventional technology]

鋼板とコンクリートとの合成構造は、コンクリート硬化
前には、鋼板が型枠の役割を果たし、硬化後にはコンク
リートと鋼板が一体化して、複合構造を得ることにある
。この構造を得るためには、コンクリート打設時に、コ
ンクリートの圧力に酎えるように板間性を確保しておく
ことと、コンクリート硬化後一体となるように、鋼板と
コンクリートとのずれ止め作用を付加しておく必要があ
る。
In the composite structure of steel plate and concrete, the steel plate acts as a formwork before the concrete hardens, and after hardening, the concrete and steel plate are integrated to obtain a composite structure. In order to obtain this structure, it is necessary to ensure the inter-plate properties to absorb the pressure of the concrete during concrete pouring, and to ensure that the steel plates and concrete have a slip-preventing effect so that they become one piece after the concrete hardens. It is necessary to add it.

従来技術としては第14図に示すように、アングルまた
はT形鋼等の形鋼2を鋼板1上に溶接したものがある。
As a conventional technique, as shown in FIG. 14, there is a technique in which a section steel 2 such as an angle or T section is welded onto a steel plate 1.

形鋼2は、コンクリート3硬化前は、鋼板1の面外剛性
を確保するための補強リブの機能を有し、コンクリート
3硬化後はコンクリート3中に埋没し、鋼板1とコンク
リート3とのシャーコネクターの機能を有する。
Before the concrete 3 hardens, the shaped steel 2 has the function of a reinforcing rib to ensure the out-of-plane rigidity of the steel plate 1, and after the concrete 3 hardens, it is buried in the concrete 3 and forms a shear between the steel plate 1 and the concrete 3. Has the function of a connector.

〔発明が解決しようとする課題〕[Problem to be solved by the invention]

しかし、上述した従来の合成構造には次のような欠点が
ある。
However, the conventional synthetic structure described above has the following drawbacks.

■ 形鋼2がコンクリート3の鋼板1側表面からコンク
リート3内部に向けて、連続的かつ大きな内部欠陥(コ
ンクリート3の不連続部)をもたらしており、ずれ力が
作用するとコンクリートコ中の形1′i12が、その欠
陥を表面から押し拡げるように変形する。その結果、形
鋼2のフランジ5先端のコンクリート3部分に多大な応
力集中が生じ、低応力下でも、第15図に示すようなり
ラック8が生じてしまい、十分な耐力が得られない場合
がある(清宮他「合成構造におけるシアーコネクターの
基本的な力学性状」、第8回コンクリート工学年次講演
会論文集609〜612頁、1986年参照)。
■ Shape steel 2 causes a continuous and large internal defect (discontinuous part of concrete 3) from the steel plate 1 side surface of concrete 3 toward the inside of concrete 3, and when shearing force acts, shape steel 1 in concrete 3 'i12 is deformed so as to push out the defect from the surface. As a result, a large stress concentration occurs in the concrete 3 at the tip of the flange 5 of the section steel 2, and even under low stress, a rack 8 occurs as shown in Fig. 15, and sufficient proof strength may not be obtained. (See Kiyomiya et al., "Basic Mechanical Properties of Shear Connectors in Composite Structures," Proceedings of the 8th Annual Conference on Concrete Engineering, pp. 609-612, 1986).

■ 補間効率の面からは、できるだけ形m2による補則
リブせいを増し、補間間隔を大きくした方がよい。しか
し、上述のコンクリートの欠陥を大きくすることとなる
ため、リブせいを大きくとることができず(せいぜい版
全厚の174程度)、小さな形鋼2を多用することとな
るため、不経済である。
■ From the viewpoint of interpolation efficiency, it is better to increase the number of supplementary ribs based on the shape m2 as much as possible and increase the interpolation interval. However, since it increases the defects in the concrete mentioned above, it is not possible to make the rib depth large (at most about 174 mm, which is the total thickness of the slab), and small steel sections 2 are often used, which is uneconomical. .

■ ずれ止め力をシャーコネクターとしての形鋼2で集
中的に受けるため、形鋼2のウェブ4根元および鋼板1
溶接部に多大な応力集中が生ずる。
■ In order to receive the anti-slip force intensively on the section steel 2 as a shear connector, the web 4 root of the section steel 2 and the steel plate 1
A large stress concentration occurs in the weld.

このうち、■の応力集中については、ずれ止め力が小さ
い場合、あまり問題とならない。従って、この発明は、
■、■の欠陥をなくすことを第1の目的とし、さらにず
れ止め力の大きい場合について、■の問題を同時に解決
することを第2の目的としたものである。
Among these, the stress concentration (2) does not pose much of a problem if the anti-slip force is small. Therefore, this invention
The first objective is to eliminate the defects (2) and (2), and the second objective is to simultaneously solve the problem (2) when the anti-slip force is large.

〔課題を解決するための手段〕[Means to solve the problem]

以下、この発明の概要を実施例に対応する図面により説
明する。
Hereinafter, an overview of the present invention will be explained with reference to drawings corresponding to embodiments.

この発明は第1図(a)、 (b)に示すように、鋼+
Fi、1の片面にシャーコネクターとしての形m2を?
1 g&熔接し、前記形鋼2をコンクリート3中に埋没
させてなる合成構造において、前記形鋼2として非充腹
ウェブを有する形tf12aを用いたものである。
As shown in FIGS. 1(a) and (b), this invention
Fi, shape m2 as a shear connector on one side of 1?
In this composite structure, the section steel 2 is embedded in concrete 3 by welding and welding, and the section steel 2 is a TF12a having a non-filled web.

ここで、非充腹ウェブを有する形Q2aとはアングル、
溝形鋼、T形鋼、H形鋼等の形t!fA2のウェブ4を
ラチス状にしたり、あるいはウェブ4に六6を形成した
ものをいう。
Here, the shape Q2a having a non-filled web is an angle,
Shape t of channel steel, T-beam steel, H-beam steel, etc. This means that the web 4 of fA2 is made into a lattice shape, or the web 4 is formed with sixes.

ウェブ4の非光腹部にはコンクリート3が回り込みウェ
ブ4の両側のコンクリート3が一体となって、形鋼2a
のフランジ5を包み込む。従って、コンクリート3を割
る力が大幅に低減され、フランジ5先端からのクランク
発生耐力が大幅に向上する。また、ウェブ4の非充腹面
積は一体化の面からは大きい程よい。しかし、コンクリ
ート3中の樹状欠陥をなくした効果が大きいため、ウェ
ブ4総断面の1ノ4程度で、かつ粗骨材が通り抜けられ
る寸法があれば、実用上十分な効果が得られる。
Concrete 3 wraps around the non-light part of the web 4, and the concrete 3 on both sides of the web 4 is integrated into the shaped steel 2a.
Wrap around the flange 5 of. Therefore, the force that breaks the concrete 3 is significantly reduced, and the bearing strength generated by the crank from the tip of the flange 5 is significantly improved. Further, the larger the unfilled area of the web 4 is, the better from the viewpoint of integration. However, since the effect of eliminating dendritic defects in the concrete 3 is large, a sufficient practical effect can be obtained if the width is approximately 1/4 of the total cross section of the web 4 and has a size that allows coarse aggregate to pass through.

また、第2図(al、 (blに示すように、コンクリ
ート3と接する側に多数の突起7を形成した突起付鋼板
1′を用いることにより、コンクリート3と鋼板l゛と
の間のずれ力が、突起7腹部の支圧によって伝達される
。この場合、両者間のずれ変形が小さくなり、シャーコ
ネクターとしての形ml”の負担するずれ力が大幅に低
減されるので、形鋼l°の根元での応力集中が緩和され
る。
Furthermore, as shown in FIGS. 2(al) and (bl), by using a steel plate 1' with protrusions formed with a large number of protrusions 7 on the side in contact with the concrete 3, the shear force between the concrete 3 and the steel plate l' can be reduced. is transmitted by the bearing pressure of the abdomen of the protrusion 7. In this case, the shear deformation between the two becomes small, and the shear force borne by the shape ml" as a shear connector is greatly reduced, so the shape steel 1° Stress concentration at the root is alleviated.

〔実施例〕〔Example〕

次に、図示した実施例について説明する。 Next, the illustrated embodiment will be described.

第1図(a)、 (b)の実施例は鋼板上にシャーコネ
クターとして、非充腹丁形m2aを溶接し、コンクリー
ト3中に埋め込んだもので、形E2aはウェブ4の下部
に半円状の穴6を設け、この穴6をiTlじてウェブ4
の両側のコンクリート3が一体化されている。
In the embodiment shown in FIGS. 1(a) and 1(b), a non-filling shear connector M2a is welded onto a steel plate and embedded in concrete 3, and the shape E2a is a semicircular connector at the bottom of the web 4. A shaped hole 6 is provided, and the web 4 is inserted through this hole 6 through iTl.
The concrete 3 on both sides of is integrated.

第3図(a)、 fblの実施例はシャーコネクターと
して、溝形鋼のウェブをハニカム状に切断して得られる
形m2bを用いたものである。元材としては溝形鋼の代
わりに、H形鋼を用いてもよい。形鋼2bにはコンクリ
ート3硬化前の鋼板1の面外曲げ補間効果が要求される
が、それにはフランジ5の断面積を大きくすることと、
補則リブとしてのリブせい、すなわち形鋼2bの高さを
大きくするすることが効率的である。従って、元材はフ
ランジ5とウェブ4を持った形鋼とし、圧延形鋼ばかり
でなく、Cチャン、Z形鋼のような冷間板曲げ材でもよ
い。この例のようにウェブをハニカム状に切断すると、
単純に半割りにした場合より、リブせいが大きくなるの
で、補間効果・も増大する。
In the embodiment fbl shown in FIG. 3(a), a shape m2b obtained by cutting a channel steel web into a honeycomb shape is used as a shear connector. As the base material, H-beam steel may be used instead of channel steel. The shaped steel 2b is required to have an out-of-plane bending interpolation effect of the steel plate 1 before the concrete 3 hardens, but this requires increasing the cross-sectional area of the flange 5;
It is efficient to increase the height of the rib as the auxiliary rib, that is, the height of the section steel 2b. Therefore, the original material is a section steel having a flange 5 and a web 4, and may be not only a rolled section steel but also a cold bent plate such as a C-chan or Z-section steel. When the web is cut into a honeycomb shape as in this example,
Since the rib thickness is larger than when simply dividing it in half, the interpolation effect also increases.

第4図はこの発明を鋼板1を両側に配した、いわゆるサ
ンドインチ版に適用した場合の実施例である。充腹材の
場合、形鋼がコンクリート3の表面切欠きを形成するこ
ととなるので、せいをあまり大きくとれないが(せいぜ
い版の厚みの174程度)、非光腹材では形鋼2aのウ
ェブ4の回りをコンクリート3が被い、形鋼2aによる
欠陥を内部に閉じ込めてしまうため、コンクリート3の
耐荷力を低下させることなく形鋼2aのせいを大きくす
ることができる。この実施例では、上面からの形鋼2a
のフランジ5間に下面からの形鋼2aのフランジ5を差
し込む形で形m2aを配しである。この場合、両フラン
ジ5間のコンクリート3は、その回りを鋼材で囲まれる
ことになり、セル補強型の強靭な複合構造が得られる。
FIG. 4 shows an embodiment in which the present invention is applied to a so-called sand inch plate in which steel plates 1 are arranged on both sides. In the case of a filled material, the shape steel forms a surface notch in the concrete 3, so it cannot be taken very far (at most about 174 mm of the thickness of the plate), but in the case of a non-light filled material, the web of the shape steel 2a Since the concrete 3 covers the area 4 and confines defects caused by the shaped steel 2a inside, the fault of the shaped steel 2a can be increased without reducing the load-bearing capacity of the concrete 3. In this embodiment, the section steel 2a from the top
The shape m2a is arranged in such a way that the flange 5 of the section steel 2a from below is inserted between the flanges 5 of the shape steel 2a. In this case, the concrete 3 between both flanges 5 will be surrounded by steel material, resulting in a strong cell-reinforced composite structure.

また、形鋼2aを非充腹としたことにより、コンクリー
ト3の回り(充填性)の面での施工性向上効果も得られ
る。
Moreover, by making the shaped steel 2a non-filling, the effect of improving workability in terms of the surroundings of the concrete 3 (fillability) can also be obtained.

以上の実施例では形鋼2a、2bの非充腹ウェブ4の穴
6は鋼板l側に開いていたが、第5図の形1J2cのよ
うに、ウェブ4内で閉じた穴6°でもよい。こうするこ
とにより、鋼板1への溶接を連続かつ直線状とすること
ができ、施工性の向上が図れる。
In the above embodiments, the holes 6 in the unfilled webs 4 of the steel sections 2a and 2b were open on the steel plate l side, but the holes 6 may be closed within the webs 4 at an angle of 6 degrees, as in the shape 1J2c in FIG. . By doing so, welding to the steel plate 1 can be continuous and linear, and workability can be improved.

また、鋼板1に溶接される形鋼は第6図の形鋼2dのよ
うに上下フランジ5,5゛を有し、ウェブ4を非光腹材
としたものでもよい。
Further, the section steel to be welded to the steel plate 1 may have upper and lower flanges 5, 5'', as in the section steel 2d shown in FIG. 6, and the web 4 may be made of a non-optical material.

第2図(alの実施例は、第1図(al、 (blの実
施例に対し、コンクリート3と接する側の面に多数の小
突起7を形成した突起付鋼板1°を使用したものである
。第2図(b)に示すように、コンクリート3と鋼板1
゛との間のずれ力Pの一部pを鋼板1゛の突起7が負担
し、形鋼2aの根元すなわち鋼板1°への溶接位置での
応力集中が緩和される。
The embodiment shown in Fig. 2 (al) is different from the embodiment shown in Fig. 1 (al, (bl) in that it uses a steel plate with protrusions 1° having a large number of small protrusions 7 formed on the surface in contact with the concrete 3. As shown in Figure 2(b), concrete 3 and steel plate 1
The protrusion 7 of the steel plate 1'' bears a part p of the shear force P between the steel plate 1'' and the stress concentration at the root of the shaped steel 2a, that is, at the welding position to the steel plate 1.degree.

非充腹ウェブの形鋼2aを使用すれば、鋼板の曲げ剛性
の面からは、形m2aの間隔を大きくすることができる
。しかし、反面、間隔を大きくすると、形鋼2a−本当
たりのずれ止め負担力が増えるため、ずれ止め効果の面
では不利になる。合成板の版の広がりに対し版のせいが
小さい場合、すなわち、版の曲げ応力に対しせん断部力
が小さく、ずれ止め力として小さな力しか作用しない場
合は、形鋼2aの間隔が大きくても十分なずれ止め力を
確保することができ、実用に供することが可能である。
If the shape steel 2a of the non-filled web is used, the spacing between the shapes m2a can be increased from the viewpoint of the bending rigidity of the steel plate. However, on the other hand, if the interval is increased, the shear preventing force applied to each section steel 2a increases, which is disadvantageous in terms of the shear preventing effect. If the plate has a small effect on the spread of the plate of the composite plate, that is, if the shear force is small with respect to the bending stress of the plate, and only a small force acts as a shearing force, then even if the spacing between the sections 2a is large, Sufficient anti-slip force can be ensured and it can be put to practical use.

しかし、ずれ止め力、すなわち耐え得るべきせん断部力
が大きくなると、形142aの間隔をずれ止め耐力確保
の面から、あまり大きくとることができず、非光腹材を
使用する効果が小さくなる。第2図(a)、 (blO
例は、この点を補うために、突起付鋼板1゛を使用した
ものである。
However, when the anti-slip force, that is, the shear force that must be withstood becomes large, the spacing between the shapes 142a cannot be set too large in terms of securing the anti-slip strength, and the effect of using the non-optical material is reduced. Figure 2(a), (blO
In this example, a steel plate 1 with protrusions is used to compensate for this point.

第7図は突起付鋼板l”を用いない場合について、ずれ
止め力が形!i42に作用したときの形鋼2の変形状態
を示したものである。形鋼2のウェブはコンクリート3
より支圧力を受け、その根元が曲げせん断力を受けるが
、変形は根元に集中して生じる。形鋼2の上部はアンカ
ーの役割を果たしており、この部分ではほとんど力を負
担していない。
Figure 7 shows the deformation state of the section steel 2 when the anti-slip force is applied to the shape i42 in the case where the steel plate l'' with projections is not used.
The base is subjected to more bearing pressure and the bending shear force, but deformation is concentrated at the base. The upper part of the shaped steel 2 plays the role of an anchor, and this part bears almost no force.

すなわち、コンクリート3から受けるずれ力Pは、ウェ
ブの曲げせん断変形部分に作用する支圧力として鋼板に
伝えられることになる。その支圧範囲り、は、主にコン
クリート3とウェブとの強度比によって決定され、コン
クリート強度が大きくなるにつれて、小さくなるが、通
常hs=2.5t、、(t、はウェブ厚)程度の狭い範
囲となる。
That is, the shear force P received from the concrete 3 is transmitted to the steel plate as a bearing force acting on the bending and shearing deformation portion of the web. The bearing pressure range is mainly determined by the strength ratio of the concrete 3 and the web, and decreases as the concrete strength increases, but is usually around hs = 2.5t, where t is the web thickness. The range is narrow.

鋼板1°の突起7はこの支圧面積を増大させる役目を果
たすものであるが、例えば、1.25t、の突起7を2
列配せば、形鋼2−本分の支圧面積が新たに付は加わる
ことになり、その効果は大きい。ただし、突起7には形
鋼2の場合のように、フランジ部によるアンカー効果が
ないため、形m2のように大きな曲げせん断変形を受け
ながら、フレキシブルにずれ止め力を負担することはで
きず、むやみに突起高さを高くすることはできない。突
起7に作用するコンクリート支圧力は鋼板1°各部に弾
性的に伝える必要があり、突起形状に対しては以下の制
限が加えられる。
The protrusion 7 of 1° on the steel plate plays the role of increasing this bearing pressure area, but for example, the protrusion 7 of 1.25t is
By arranging them in rows, the bearing area of two sections of steel will be newly added, and the effect will be great. However, unlike the case of the shape steel 2, the protrusion 7 does not have the anchoring effect of the flange, so it cannot flexibly bear the anti-slip force while undergoing large bending and shear deformation like the shape m2. It is not possible to increase the height of the protrusion unnecessarily. The concrete bearing force acting on the protrusion 7 must be elastically transmitted to each part of the steel plate, and the following restrictions are imposed on the protrusion shape.

第8図を参照し、支圧力としてコンクリート圧縮最大応
力度FCを考えると、突起の根元A点での単位長さ当た
りの曲げモーメントMA、せん断力QAは、 hb MA=FC−−2Q A= F c h b  ・” 
”・(1)(ただし、hbは突起の高さ) 鋼板1°の降伏点をσ、とし、それぞれの耐力が弾性耐
力以下になるようにするには、 (ただし、bは突起の幅) 故に、 通常、Fcくσ7であるから、上式は一つとなり、 となる。
Referring to Fig. 8 and considering the concrete maximum compressive stress FC as the bearing force, the bending moment MA and shear force QA per unit length at the root point A of the protrusion are hb MA=FC--2Q A= F c h b・”
”・(1) (However, hb is the height of the protrusion) Let the yield point of 1° of the steel plate be σ, and in order to make each proof stress less than the elastic proof stress, (however, b is the width of the protrusion) Therefore, since Fc is usually σ7, the above equation becomes one, and becomes:

第8図のB点およびB゛点では互いに反対方向のせん断
力と曲げ力を受けることとなるが、突起間隔が鋼板板厚
tに比べ大きく、せん断力は曲げ応力に比べ小さいこと
を考え、それを無視すると、単位長さ当たりの曲げ応力
M、は、 となり、同じくこの応力を弾性耐力下に収めるには、 故に、 ・・・・・・(5) となる。
Points B and B in Fig. 8 are subjected to shearing force and bending force in opposite directions, but considering that the protrusion interval is larger than the steel plate thickness t and the shearing force is smaller than the bending stress, If this is ignored, the bending stress M per unit length will be as follows. Similarly, in order to keep this stress under the elastic proof stress, it becomes: (5).

通常の合成構造では、Fc/σv = 0.1であるの
で、これを代入すると(3)式、(5)式より、b≧0
.55hい  h、≦2.13t      ・・・・
・・(6)を得る。
In a normal synthetic structure, Fc/σv = 0.1, so by substituting this, b≧0 from equations (3) and (5).
.. 55h h, ≦2.13t...
...(6) is obtained.

また、突起間隔はコンクリートの粗骨材が突起間に、十
分入り込めるよう広くとる必要がある。
In addition, the distance between the protrusions must be wide enough to allow the concrete coarse aggregate to enter between the protrusions.

粗骨材の最大径をDとし、突起頂部間の間隔をBとすれ
ば(第9図参照)、 B≧2J「]]璽=3丁 とすればよい。
If the maximum diameter of the coarse aggregate is D and the distance between the tops of the protrusions is B (see Figure 9), then B≧2J "]] It is sufficient to set the seal = 3 pieces.

以上のような寸法範囲にあれば、突起7の形状または模
様は何でもよい。
The shape or pattern of the protrusion 7 may be any shape or pattern as long as it falls within the above dimension range.

第10図〜第13図は突起7の模様について、種々の例
を示したものである。
10 to 13 show various examples of patterns of the projections 7.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

■ シャーコネクターとしての形鋼のウェブの非光腹部
に、コンクリートが回り込み、ウェブの両側のコンクリ
ートが一体となって、形鋼のフランジを包み込み、コン
クリートの内部欠陥が解消されるため、形鋼のフランジ
先端からのクランクの発生が抑制される。
■ Concrete wraps around the non-light side of the web of the section steel as a shear connector, and the concrete on both sides of the web unite and wrap around the flange of the section steel, eliminating internal defects in the concrete, so that the section steel Crank generation from the flange tip is suppressed.

■ コンクリートと接する側に多数の突起を形成した突
起付鋼板を用いることにより、コンクリートと鋼板との
間のずれ力が、突起腹部の支圧によって伝達され、ずれ
変形が小さくなる。従って、シャーコネクターとしての
形鋼の負担するずれ力が大幅に低減され、形鋼の根元で
の応力集中が緩和される。
■ By using a steel plate with protrusions that has a large number of protrusions formed on the side that contacts the concrete, the shear force between the concrete and the steel plate is transmitted by the bearing pressure of the protrusion abdomen, reducing shear deformation. Therefore, the shear force borne by the shaped steel as a shear connector is significantly reduced, and stress concentration at the root of the shaped steel is alleviated.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第1図(al、 (b)はそれぞれこの発明の一実施例
を示す形鋼と直角方向の断面図および形鋼長手方向の断
面図、第2図(al、 (b)突起付鋼板を用いた場合
の形鋼と直角方向の断面図およびその作用を示す拡大図
、第3図(a)、 (b)はそれぞれ他の実施例を示す
形鋼長手方向の断面図および形鋼と直角方向の断面図、
第4図はコンクリートの両面が鋼板に挟まれる場合の実
施例を示す形鋼と直角方向の断面図、第5図fal、 
fblはそれぞれ他の実施例を示す形 。 鋼長手方向の断面図および形鋼と直角方向の断面図、第
6図(a)、 (blはそれぞれ他の実施例を示す形鋼
長手方向の断面図および形鋼と直角方向の断面図、第7
図はずれ止め力の形鋼への作用を説明するための形鋼と
直角方向の断面図、第8図および第9図は突起付鋼板の
作用を説明するための断面図、第10図〜第13図は突
起付鋼板の突起の形状例を示したもので、第10図(a
l、第1)図(al、第12図および第13図は平面図
、第1O図(bl、第1)図(b)は形鋼と直角方向の
断面図、第14図および第15図は従来例を示す鉛直断
面図である。 1・・・鋼板、l゛・・・突起付鋼板、2・・・形鋼、
3・・・コンクリート、4・・・ウェブ、5・・・フラ
ンジ、6・・・穴、7・・・突起、8・・・クラック 特許出願人    住友金属工業株式会社代 理 人 
   弁理士  武門  知第1図 第2図 第3図 (a)       (b) 第4図 第14図 第15図
Figures 1 (al) and (b) are a cross-sectional view in the right angle direction and a cross-sectional view in the longitudinal direction of the shaped steel, respectively, showing an embodiment of the present invention, and Figures 2 (al) and (b) show a steel plate with protrusions. Figures 3(a) and 3(b) are cross-sectional views in the longitudinal direction of the shaped steel and enlarged views showing its effects in the case where the shaped steel is used, respectively. A cross-sectional view of
Figure 4 is a sectional view taken in the direction perpendicular to the steel section, showing an example where both sides of the concrete are sandwiched between steel plates;
fbl indicates other embodiments. A cross-sectional view in the longitudinal direction of the steel and a cross-sectional view in the direction perpendicular to the shaped steel, FIG. 7th
The figure is a sectional view taken in a direction perpendicular to the shaped steel to explain the action of the anti-slip force on the shaped steel, Figures 8 and 9 are sectional views to explain the action of the steel plate with protrusions, and Figures 10 to 10 are Figure 13 shows an example of the shape of a protrusion on a steel plate with protrusions, and Figure 10 (a)
1) Figure 1 (al) Figures 12 and 13 are plan views, Figure 1O (bl, 1) Figure (b) is a cross-sectional view in the direction perpendicular to the section steel, Figures 14 and 15 1 is a vertical cross-sectional view showing a conventional example. 1... Steel plate, 1... Steel plate with protrusions, 2... Shaped steel,
3... Concrete, 4... Web, 5... Flange, 6... Hole, 7... Protrusion, 8... Crack Patent applicant Agent Sumitomo Metal Industries, Ltd.
Patent Attorney Satoshi Takemon Figure 1 Figure 2 Figure 3 (a) (b) Figure 4 Figure 14 Figure 15

Claims (2)

【特許請求の範囲】[Claims] (1)鋼板の片面にシャーコネクターとしての形鋼を複
数溶接し、前記形鋼をコンクリート中に埋没させてなる
合成構造において、前記形鋼として非充腹ウェブを有す
る形鋼を用いた合成構造。
(1) In a composite structure in which a plurality of section steels as shear connectors are welded to one side of a steel plate and the section steels are buried in concrete, the composite structure uses a section steel having a non-filled web as the section steel. .
(2)鋼板は片面に多数の突起を形成した突起付鋼板で
あり、突起形成面に形鋼を溶接してなる請求項1記載の
合成構造。
(2) The composite structure according to claim 1, wherein the steel plate is a protruded steel plate with a large number of protrusions formed on one side, and a shaped steel is welded to the protrusion-forming surface.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106223188A (en) * 2016-09-27 2016-12-14 广东工业大学 A kind of bridge and shearing resistance combinative structure thereof

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