JPH0119439B2 - - Google Patents
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- JPH0119439B2 JPH0119439B2 JP56169389A JP16938981A JPH0119439B2 JP H0119439 B2 JPH0119439 B2 JP H0119439B2 JP 56169389 A JP56169389 A JP 56169389A JP 16938981 A JP16938981 A JP 16938981A JP H0119439 B2 JPH0119439 B2 JP H0119439B2
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
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Description
本発明は歴青物質に関する。特に、本発明はコ
ールタール物質の改質方法に関する。
コールタールの水分は、その一層変動しかつ厄
介な特性の一つである。この水分には、アンモニ
ウム化合物、特に塩化アンモニウムが付随してお
り、タール蒸留中の装置腐食の多くはこのアンモ
ニウム、特に塩化アンモニウムによるものとされ
ている。タールへアルカリを添加すると腐食は減
少するが、この通常不揮発性のアルカリ化合物は
蒸留後のピツチ残留物中に残り、しばしばピツチ
残留物の性質に悪影響を与える。
タール中の水分を排除または減少させようとす
る試みが種々の成功度でなされて来た。成功度の
低かつた試みとしては、電解質の添加、タールPH
の調節、タールの凍結、タールを高振動数の機械
的撹拌にかけることが含まれる。比較的成功度の
高かつた方法には、タールの沸騰がある。それで
も、かかる方法はどちらかというとかなりのエネ
ルギーを要し、一般に、タールの水分の十分な減
少が得られない。
タールのユーザーを悩ましているもう１つの問
題は、そのしばしば高い（かつまた変動する）キ
ノリン不溶物含量である。この問題は、これらの
不溶物がタールの蒸留後のピツチ残留物中に濃縮
されるときに特に著しい。キノリン不溶物が粒状
性状であることは、例えば多孔性の焼成炭素体
（baked carbon body）の含浸に於けるような、
ピツチの小オリフイス中通過を必要とするプロセ
スを事実上困難にする。その上、キノリン不溶物
が無機部分を多量に有すると、ピツチのコーキン
グ（またはその他の炭化）によつて得られる炭素
体の燃焼速度が著しく増大される。水とキノリン
不溶物とは互いに会合して、コールタール物質中
で、通常の方法では破壊することがむずかしい安
定なエマルシヨンの分散相を形成すると考えられ
ている。
コールタール物質の取扱い中または輸送中にし
ばしば遭遇するもう１つの問題は、コールタール
物質と接触している表面上にコールタール成分が
付着および（または）析出することである。
従つて、本発明の１つの目的はタールの改良脱
水方法を提供することである。
本発明のもう１つの目的はタール中のキノリン
不溶物含量を減少させることである。
本発明のさらにもう１つの目的は接触表面上へ
の上記のコールタール物質成分の付着およびター
ル析出を最少にする手段を提供することである。
本発明の、水およびキノリン不溶物を含有する
コールタール物質の処理方法は、一般式
CH3（CH2）xCH2（OCH2CH2）yOSO- 3M+
（上記一般式中、ｘの平均値は6.5〜13の範囲で
あり、ｙは少なくとも1.5であり、M+はナトリウ
ムイオンおよびアンモニウムイオンの１つを示
す）
を有する化合物の種類からなる群から選ばれる１
員を活性成分として含有する界面活性組成物を該
コールタール物質と混合して該タールからの該水
および該キノリン不溶物の少なくとも１つの少な
くとも一部分の凝離を容易にすることを特徴とす
る。
従つて、本発明は、歴青物質特にコールタール
を、その中に含まれている水およびキノリン不溶
物の量を減少させるように処理することができる
方法に関する。概括的に言つて、本発明の方法
は、タールを下記で定義する界面活性組成物と完
全に混合して、混合物からの水およびキノリン不
溶物の少なくとも１つの凝離を容易にし、その後
に混合物から分離できるようにする工程を有す
る。本発明の方法で使用される界面活性組成物
は、一般式
CH3（CH2）xCH2（OCH2CH2）yOSO- 3M+
（上記一般式中、ｘの平均値は6.5〜13の範囲に
あり、ｙは少なくとも1.5であり、M+はナトリウ
ムイオンおよびアンモニウムイオンの１つを示
す）を有する化合物の群から選ばれる１員からな
る。ｘの個々の値はこれらの境界内にあつても境
界外にあつてもよい。例えば、本発明に用いるの
に特に有効な組成物は、C13アルコール（上記式
でｘ＝11）から製造されるエトキシル化硫酸塩で
ある。エチレンオキシド部分は、通常、分子量の
約40％を構成し、このことはｙが1.5〜６の範囲
内の値をとることに相当する。界面活性組成物の
使用量は、通常、コールタール物質の約0.001〜
１％の範囲であるが、被処理物質および所望する
最終結果によつてはこれらの限界外の量も使用す
ることができる。コールタールからの上記の水お
よびキノリン不溶物の分離に用いられる界面活性
剤はエチレン縮合法から誘導されたもの（この場
合アルキル基は直鎖状である）でもよく、あるい
はプロピレン縮合法から誘導されたもの（この場
合アルキル基が分枝鎖状である）でもよい。
工程的には、本発明は、タールがいずれにして
も撹拌可能なあるいはポンプ輸送可能な比較的流
動性状態にある温度（典型的には70〜90℃）で界
面活性組成物をタールと混合する工程を含む。例
えば、タールを貯蔵タンク中へポンプ輸送してい
る間に界面活性組成物を混合し、何らの特別な混
合装置の必要なしに、界面活性組成物をタール全
体に均一に分布させることができる。
混合物を撹拌可能な温度に保ち、この間に、結
果として起る分離が行われる。しかし、留意すべ
き点は、温度の増加は分離を改良することができ
るが、タールの成分を幾らか変性させる可能性も
あるということである。分離は、単に混合物を静
止状態にしておき、その間に水および固形分を混
合物の最上層および最下層に分離させることによ
つて行うことができ、次に、デカンテーシヨンな
どの手段によつて混合物から分離することができ
る。別法では、混合物の遠心分離のような方法を
用いることにより、改良された分離を得ることが
できる。使用する分離方法は、ある程度、水およ
びキノリン不溶物がタールから分離される度合を
決定する。
本発明の方法は、別法では、分離した水の一部
分をブリードさせて除去し、それに新たに界面活
性剤を加えて界面活性剤濃度を補充した後、処理
工程へ戻す循環方式にすることができる。
界面活性剤の添加によつてキノリン不溶物およ
び水の両方がタールから分離される機構は完全に
は明らかでないが、未処理コールタール物質中の
水とキノリン不溶物とはある程度互いに会合し
て、タールの見かけ密度とほぼ同じ見かけ密度を
有する分散相を形成すると考えられる。界面活性
剤の添加は、分散相のこれらの成分を解離させ、
それぞれのタールに対する比重によつて、タール
本体から上昇させまたは沈降させる。界面活性剤
は水と会合し、水と共に除去されるので、本発明
の方法の望ましい特質は、水から分離した後ター
ル中に残留界面活性剤がほとんどないことであ
る。この分離された界面活性剤含有液体の一部分
は、その中の界面活性剤濃度を補充したのち循環
され、さらに分離工程で再使用される。この方法
は、ポンプ、パイプ、貯蔵タンクのようなコール
タールと接触する表面上への付着および析出を除
去するか最少にする利益がある。タールからの水
およびキノリン不溶物の除去に加えて、本発明は
一般に、処理中の腐食を増加させかつそのタール
から製造されるコークスの酸化速度（oxidation
rate）を増加させる可能性のある塩、電解質およ
びその他の無機物をキノリン不溶物および水と共
に除去する。しかし、界面活性剤の添加がキノリ
ン不溶物、水および（または）タール自体に影響
を及ぼす実際の機構は上で概述した仮説的機構と
全く異なるかもしれない。従つて、これらの仮説
に束縛されるものではない。
以下、実施例によつて本発明の幾つかの実施態
様を説明する。
実施例 １
本発明の方法で処理しようとする重質タール
を、まず炭素原子数13（上記一般式中、ｘ＝11）
の平均鎖長とｙの平均値＝約2.2とを有する脂肪
アルコールのエトキシ化硫酸エステル塩と混合し
た。タールと界面活性剤との混合は、約80−90℃
で行い、その後で、0.1重量％のこの界面活性剤
を含む混合物の２つの試料を約75℃および90℃の
温度の乾燥器中に、それぞれ約24時間放置して、
相対的静止およびタール貯蔵タンク中の通常の温
度をシミユレートした。表面に分離した水をデカ
ンテーシヨンで分離して計量し、またタールの残
留水分をも測定した。得られた結果、すなわちデ
カンテーシヨンで分離した水およびタール中に残
留する水の割合は第１表に示してある。処理前後
の全水分の間に小さいずれがあるが、微々たるも
のである。
当業界で通常用いられており、“トレトライト
（Tretolite）”という商品名で発売されているポ
リプロピレンオキシド型界面活性剤からなるター
ル用水分減少剤を、得られた混合物の0.2重量％
を構成する比率で、タールへ添加した。この混合
物を２つの部分に分け、上記と同じ処理を行つ
た。タールの残留水分を測定したところ、大して
変化していないことがわかつた。下記の第１表中
に示したこれらの結果は、本発明による方がより
良いタールからの水の分離をもたらすことを示し
ている。
同様な実験に於て、増加させた水分（タール−
水混合物の約18.4重量％）を有するタールを調製
し、この混合物からの２つの試料を、本発明の界
面活性剤約0.1重量％およびトレトライト（TM）
0.2重量％で処理した。両試料を90℃にセツトし
た乾燥器中に入れた。この処理を24時間行つた
後、各試料について分離した水分とタールの残留
水分とを測定し、下記の第１表に示してある。前
と同様、本発明は、界面活性剤の使用量が少ない
にも拘らず、より良好なタールからの水分除去を
もたらす。
The present invention relates to bituminous materials. In particular, the present invention relates to a method for modifying coal tar materials. Coal tar's moisture content is one of its more variable and troublesome properties. This water is accompanied by ammonium compounds, especially ammonium chloride, and it is said that most of the equipment corrosion during tar distillation is due to this ammonium, especially ammonium chloride. Although the addition of alkali to the tar reduces corrosion, this normally non-volatile alkali compound remains in the pitch residue after distillation and often adversely affects the properties of the pitch residue. Attempts have been made with varying degrees of success to eliminate or reduce water in tar. Attempts with less success include electrolyte addition, tar PH
This includes conditioning the tar, freezing the tar, and subjecting the tar to high-frequency mechanical agitation. A relatively successful method is tar boiling. Still, such methods are rather energy-intensive and generally do not result in a sufficient reduction of tar moisture. Another problem plaguing tar users is its often high (and also variable) quinoline insolubles content. This problem is particularly acute when these insolubles are concentrated in the pitch residue after distillation of the tar. The granular nature of the quinoline insolubles means that, for example, in the impregnation of porous baked carbon bodies,
This effectively makes processes requiring passage of pits through small orifices difficult. Moreover, the high inorganic content of the quinoline insolubles significantly increases the burning rate of the carbon body obtained by pitch coking (or other carbonization). It is believed that water and quinoline insolubles associate with each other to form a stable emulsion dispersed phase in the coal tar material that is difficult to break by conventional methods. Another problem often encountered during handling or transportation of coal tar materials is the deposition and/or precipitation of coal tar components on surfaces that are in contact with the coal tar materials. Accordingly, one object of the present invention is to provide an improved process for dewatering tar. Another object of the present invention is to reduce the content of quinoline insolubles in tar. Yet another object of the present invention is to provide a means of minimizing the deposition and tar precipitation of the above-mentioned coal tar material components on contact surfaces. The method of treating a coal tar substance containing water and quinoline insolubles according to the present invention is based on the general formula CH 3 (CH 2 ) x CH 2 (OCH 2 CH 2 ) y OSO - 3 M + (in the above general formula, x 1 selected from the group consisting of a class of compounds having an average value of 6.5 to 13, y being at least 1.5, and M + denoting one of sodium and ammonium ions.
A surfactant composition containing as an active ingredient a surfactant composition is mixed with the coal tar material to facilitate separation of at least a portion of at least one of the water and the quinoline insolubles from the tar. The invention therefore relates to a method by which bituminous materials, particularly coal tar, can be treated in such a way as to reduce the amount of water and quinoline insolubles contained therein. Generally speaking, the method of the present invention involves thoroughly mixing a tar with a surfactant composition as defined below to facilitate separation of at least one of the water and quinoline insolubles from the mixture, followed by It has a step of making it possible to separate it from. The surfactant composition used in the method of the present invention has the general formula CH3 ( CH2 ) xCH2 ( OCH2CH2 ) yOSO - 3M + (in the above general formula, the average value of x is from 6.5 to 13, y is at least 1.5, and M + represents one of sodium and ammonium ions. Individual values of x may fall within or outside these boundaries. For example, a particularly useful composition for use in the present invention is an ethoxylated sulfate salt made from a C 13 alcohol (x=11 in the above formula). The ethylene oxide moiety usually constitutes about 40% of the molecular weight, which corresponds to a value of y in the range 1.5 to 6. The amount of surfactant composition used typically ranges from about 0.001 to about 0.001 of the coal tar material.
1% range, but amounts outside these limits can be used depending on the material being treated and the desired end result. The surfactants used in the above separation of water and quinoline insolubles from coal tar may be derived from the ethylene condensation process (in which case the alkyl group is linear) or from the propylene condensation process. (In this case, the alkyl group is branched). Process-wise, the present invention involves mixing the surfactant composition with the tar at a temperature (typically 70-90°C) at which the tar is in a relatively fluid state that can be stirred or pumped anyway. including the step of For example, the surfactant composition can be mixed while the tar is being pumped into a storage tank to evenly distribute the surfactant composition throughout the tar without the need for any special mixing equipment. The mixture is kept at a stirrable temperature while the resulting separation takes place. However, it should be noted that while increasing temperature can improve separation, it can also denature some of the components of the tar. Separation can be accomplished simply by keeping the mixture stationary while allowing the water and solids to separate into the top and bottom layers of the mixture, and then by means such as decantation. can be separated from the mixture. Alternatively, improved separation can be obtained by using methods such as centrifugation of the mixture. The separation method used will, to some extent, determine the degree to which water and quinoline insolubles are separated from the tar. The method of the present invention may alternatively be a circular system in which a portion of the separated water is bled away, fresh surfactant is added to it to replenish the surfactant concentration, and then returned to the treatment process. can. Although the mechanism by which both quinoline insolubles and water are separated from the tar by the addition of surfactants is not completely clear, it is likely that the water and quinoline insolubles in the raw coal tar material associate with each other to some extent. It is thought that a dispersed phase having an apparent density approximately the same as that of tar is formed. The addition of surfactants dissociates these components of the dispersed phase,
Depending on the specific gravity of each tar, it is caused to rise or settle from the tar body. Since the surfactant is associated with and removed with the water, a desirable attribute of the process of the present invention is that there is little residual surfactant in the tar after separation from the water. A portion of the separated surfactant-containing liquid is recycled after replenishing the surfactant concentration therein, and is further reused in the separation process. This method has the benefit of eliminating or minimizing fouling and deposits on surfaces that come into contact with coal tar, such as pumps, pipes, and storage tanks. In addition to removing water and quinoline insolubles from tar, the present invention generally increases corrosion during processing and reduces the oxidation rate of coke produced from the tar.
Salts, electrolytes and other inorganic substances that may increase the rate) are removed along with quinoline insolubles and water. However, the actual mechanism by which surfactant addition affects quinoline insolubles, water, and/or the tar itself may be quite different from the hypothetical mechanism outlined above. Therefore, we are not bound by these assumptions. Hereinafter, some embodiments of the present invention will be explained by way of Examples. Example 1 Heavy tar to be treated by the method of the present invention is first treated with carbon atoms having 13 carbon atoms (x=11 in the above general formula).
and an ethoxylated sulfate salt of a fatty alcohol having an average chain length of and an average value of y=about 2.2. Mixing tar and surfactant at approximately 80-90℃
after which two samples of the mixture containing 0.1% by weight of this surfactant were placed in an oven at a temperature of about 75°C and 90°C for about 24 hours, respectively.
Relative quiescence and normal temperature in the tar storage tank were simulated. The water that separated on the surface was decanted and weighed, and the residual water content of the tar was also measured. The results obtained, ie the proportion of water separated by decantation and remaining in the tar, are shown in Table 1. There is a small difference between the total water content before and after treatment, but it is insignificant. A water reducing agent for tar consisting of a polypropylene oxide type surfactant commonly used in the industry and sold under the trade name "Tretolite" was added to the resulting mixture in an amount of 0.2% by weight.
was added to the tar in proportions constituting. The mixture was divided into two parts and treated as above. When we measured the residual moisture in the tar, we found that it had not changed much. These results, shown in Table 1 below, show that the present invention provides better separation of water from tar. In a similar experiment, increased moisture (tar-
A tar with about 18.4 wt.
Treated at 0.2% by weight. Both samples were placed in a dryer set at 90°C. After 24 hours of this treatment, the separated water and tar residual water were measured for each sample and are shown in Table 1 below. As before, the present invention provides better water removal from tar despite using less surfactant.
【表】
実施例 ２
本発明は、キノリン不溶物含量の高いタールに
好結果で使用できるが、本実施例で示すように、
比較的キノリン不溶物含量の低いタールにも適用
できる。
従つて、7.3％のキノリン不溶物含量を有しか
つ前実施例中で用いたものと同じ界面活性剤0.1
重量％を含む試料を調製した。等しい比率の未処
理タールおよび処理タールを、臨床用遠心分離機
で、高速度（約1000r.p.m）で、70、80、90℃に
於て、５分間回転させた。遠心分離したものの溢
流画分のキノリン不溶物を測定し、第２表に示し
てある。第２表から明らかなように、キノリン不
溶物の減少は約20〜25％の範囲であり、高温の遠
心分離からの溢流画分は、含浸用ピツチの製造に
使用することができた。[Table] Example 2 The present invention can be used with good results for tars with a high content of quinoline insoluble matter, but as shown in this example,
It can also be applied to tars with relatively low quinoline insoluble matter content. Therefore, the same surfactant 0.1 with a quinoline insolubles content of 7.3% and used in the previous example
Samples containing % by weight were prepared. Equal proportions of raw and treated tar were spun in a clinical centrifuge at high speed (approximately 1000 rpm) for 5 minutes at 70, 80, and 90°C. The quinoline insoluble matter in the centrifuged overflow fraction was determined and is shown in Table 2. As is evident from Table 2, the reduction in quinoline insolubles was in the range of about 20-25% and the overflow fraction from the hot centrifugation could be used to make impregnating pitches.
【表】
90℃で遠心分離した２つのタール試料（すなわ
ち未処理および処理の試料）からの溢流（85％）
を、90℃に於て、5.3Kg／cm2ゲージ圧（75p.s.i.g.）
の窒素圧下で過した。最初の１分間に過器を
通過した試料の比率は、未処理タールの場合には
約54％であり、処理タールの場合には62％であつ
た。処理タールの方が過が容易であつた理由に
は、処理により固形分含量が少なくなつたことお
よびタール粘度が低くなつたことが含まれる。
実施例 ３
本実施例は、本発明の界面活性剤をタールへ添
加しかつ本発明記載のようにタールを放置するこ
とによつて、タール中の幾つかの成分、例えばキ
ノリン不溶物、遊離炭素、水が如何に顕著に成層
化されるかを示し、かつ水−キノリン不溶物エマ
ルシヨンの安定性のために均一になつている未処
理タール中のそれぞれの成分濃度との比較を示
す。
85℃に於て、タールと0.1％の界面活性剤とを
混合し、このタールを約4.5時間放置した後、中
間層および最下層から試料を採り、各試料のキノ
リン不溶物、遊離炭素、水分の試験を行つた。こ
の操作を28時間放置後に繰返した。これらの試験
の結果および未処理タールのキノリン不溶物、遊
離炭素、水分の値を第３表に示す。
第３表は、処理が最下層の遊離炭素およびキノ
リン不溶物含量を増加させるとともに、最下層の
水分を17.3％から２％に減少させることを示して
いる。明らかに、下層の水分の減少は上層の水分
増加と釣合つており、上層から水分を容易に分離
することができる。[Table] Overflow (85%) from two tar samples centrifuged at 90°C (i.e. untreated and treated samples)
at 90℃, 5.3Kg/cm 2 gauge pressure (75p.sig)
of nitrogen pressure. The percentage of sample passing through the strainer in the first minute was approximately 54% for untreated tar and 62% for treated tar. Reasons why the treated tar was easier to filter include the lower solids content and lower tar viscosity resulting from the treatment. Example 3 This example shows that some components in the tar, such as quinoline insolubles, free carbon , shows how significantly the water is stratified and shows a comparison with the respective component concentrations in untreated tar, which are homogeneous due to the stability of the water-quinoline insoluble emulsion. At 85℃, mix tar and 0.1% surfactant, leave this tar for about 4.5 hours, then take samples from the middle layer and the bottom layer, and analyze the quinoline insoluble matter, free carbon, and water in each sample. The test was conducted. This operation was repeated after being left for 28 hours. The results of these tests and the quinoline insolubles, free carbon, and moisture values of the untreated tar are shown in Table 3. Table 3 shows that the treatment increases the free carbon and quinoline insoluble content of the bottom layer while decreasing the bottom layer moisture from 17.3% to 2%. Obviously, the decrease in moisture in the lower layer is balanced by the increase in moisture in the upper layer, and water can be easily separated from the upper layer.
【表】
実施例 ４
本実施例は、本発明に於て、分枝鎖状界面活性
剤と直鎖状界面活性剤とが実質的に等価であるこ
とを示す。
18重量％の水を含有するタール50ｇ中に、85℃
に於て、被検界面活性剤0.05ｇを撹拌混入し、遠
心沈殿管中に流し込み、１晩放置後、１分間遠心
分離した。下記の第４表に実験結果を示すが、こ
の結果は、直鎖状界面活性剤〔セデパール
（Cedepal）SS−406で例示される〕と分枝鎖状界
面活性剤〔セデパール（Cedepal）TD−407で例
示される〕とがタール脱水剤としてほぼ等価であ
ることを示している。EXAMPLE 4 This example shows that branched chain surfactants and linear surfactants are substantially equivalent in the present invention. 85℃ in 50g of tar containing 18% water by weight.
0.05 g of the test surfactant was stirred and mixed, poured into a centrifugal sedimentation tube, left overnight, and then centrifuged for 1 minute. The experimental results are shown in Table 4 below, which are based on the results of experiments with linear surfactants (exemplified by Cedepal SS-406) and branched surfactants (Cedepal TD- 407] is almost equivalent as a tar dehydrating agent.
【表】
以上の説明および実施例は、本発明の完全な開
示を与えるためのものであり、本発明の特許請求
の範囲の範囲内での変化や変形は、当業者には可
能である。TABLE The above description and examples are intended to provide a complete disclosure of the invention, and changes and modifications within the scope of the claims of the invention will occur to those skilled in the art.
Claims (1)
ール物質の安定なエマルシヨンの処理方法であつ
て、一般式 CH3（CH2）xCH2（OCH2CH2）yOSO- 3M+ （上記一般式中、ｘの平均値は6.5〜13の範囲で
あり、ｙは少なくとも1.5であり、M+はナトリウ
ムイオンおよびアンモニウムイオンの１つを示
す） を有する化合物の群から選ばれる界面活性組成物
を該コールタール物質と混合して、該混合物から
の該水および該キノリン不溶物の少なくとも１つ
の少なくとも一部分の凝離を容易にすることを特
徴とする方法。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の方法であつて、
該水および該キノリン不溶物の少なくとも１つの
該凝離した部分を該混合物から分離することを特
徴とする方法。 ３ ｙが多くとも６であることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の方法。 ４ ｘの平均値が約10であることを特徴とする特
許請求の範囲第１項または第３項記載の方法。 ５ 特許請求の範囲第２項記載の方法であつて、
該分離を該混合物のデカンテーシヨンによつて行
うことを特徴とする方法。 ６ 特許請求の範囲第２項記載の方法であつて、
該分離を該混合物の遠心分離によつて行うことを
特徴とする方法。 ７ 特許請求の範囲第２項または第３項または第
４項記載の方法であつて、該分離を70℃を越える
温度で行うことを特徴とする方法。 ８ 特許請求の範囲第２項または第３項または第
４項記載の方法であつて、該界面活性組成物を、
該コールタール物質の0.001〜１％を構成する量
で、該コールタール物質へ添加することを特徴す
る方法。 ９ 特許請求の範囲第１項記載の方法であつて、
接触表面への該コールタール物質の成分の付着を
著しく減少させることを特徴とする方法。 １０ 特許請求の範囲第１項または第３項記載の
方法であつて、該界面活性組成物が分枝鎖アルキ
ル基を有する化合物からなることを特徴とする方
法。 １１ 特許請求の範囲第１項または第３項記載の
方法であつて、該界面活性組成物が直鎖アルキル
基を有する化合物からなることを特徴とする方
法。 １２ 特許請求の範囲第１項記載の方法であつ
て、該水及び該キノリン不溶物の少なくとも１つ
の該凝離した部分を70℃より高い温度で該混合物
から分離し、該コールタール物質の0.001〜１％
の量で該界面活性組成物を該コールタール物質に
添加し、かつ一般式中のｘが約10であり、ｙが６
以下である方法。[Claims] 1. A method for treating a stable emulsion of coal tar material containing water and quinoline insoluble matter, which has the general formula CH 3 (CH 2 ) x CH 2 (OCH 2 CH 2 ) y OSO - 3 M + (in the above general formula, the average value of x is in the range from 6.5 to 13, y is at least 1.5, and M + represents one of sodium ion and ammonium ion) A method comprising mixing a surfactant composition with the coal tar material to facilitate separation of at least a portion of at least one of the water and the quinoline insolubles from the mixture. 2. The method according to claim 1, comprising:
A method characterized in that the water and the at least one segregated portion of the quinoline insoluble are separated from the mixture. 3. Method according to claim 1, characterized in that y is at most 6. 4. A method according to claim 1 or claim 3, characterized in that the average value of 4x is approximately 10. 5. The method according to claim 2, comprising:
A method characterized in that said separation is carried out by decantation of said mixture. 6. The method according to claim 2, comprising:
A method characterized in that said separation is carried out by centrifugation of said mixture. 7. A method according to claim 2, 3 or 4, characterized in that the separation is carried out at a temperature exceeding 70°C. 8. The method according to claim 2, 3 or 4, wherein the surfactant composition is
A method characterized in that it is added to the coal tar material in an amount constituting 0.001 to 1% of the coal tar material. 9. The method according to claim 1, comprising:
A method characterized in that the adhesion of components of the coal tar material to contact surfaces is significantly reduced. 10. The method according to claim 1 or 3, wherein the surface active composition comprises a compound having a branched alkyl group. 11. The method according to claim 1 or 3, wherein the surface-active composition comprises a compound having a straight-chain alkyl group. 12. The method of claim 1, wherein the segregated portion of at least one of the water and the quinoline insoluble is separated from the mixture at a temperature above 70°C; ~1%
the surfactant composition is added to the coal tar material in an amount where x is about 10 and y is 6.
How to be below.
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