JPH01164982A - Welding roller - Google Patents
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Landscapes
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- Control Of Resistance Heating (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は電子写真に係り、特に、加熱ローラ溶着のため
の溶着ローラに関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to electrophotography, and more particularly to a welding roller for heated roller welding.
技術的背景
米国特許第4.395.109号には、トナーを紙等に
溶着するためのローラ溶着機構が開示されており、該機
構においては、薄い加熱層が加熱ローラの面に近接して
位置決めされている。この構造では熱をローラの表面に
迅速に効率的に伝達できる。従って、ローラの面温度は
精確に制御でき、加熱するのに小さな電力を必要とする
。TECHNICAL BACKGROUND U.S. Pat. No. 4,395,109 discloses a roller welding mechanism for welding toner to paper, etc., in which a thin heating layer is placed in close proximity to the surface of a heated roller. Positioned. This structure allows heat to be transferred quickly and efficiently to the surface of the roller. Therefore, the surface temperature of the roller can be precisely controlled and requires less power for heating.
この従来のローラはメタル、セラミック若しくは他の材
料で作られたコアを有しており、該コア上には電気絶縁
層が設けられている。電気絶縁層は抵抗加熱層の支持層
として作用する。抵抗加熱層が電気絶縁層に取り付けら
れた後、外側保護層が取り付けられる。この層は溶着面
を提供する。This conventional roller has a core made of metal, ceramic or other material, on which an electrically insulating layer is provided. The electrically insulating layer acts as a support layer for the resistive heating layer. After the resistive heating layer is attached to the electrically insulating layer, the outer protective layer is attached. This layer provides a welding surface.
抵抗加熱層と電源との接続は、ローラの各端部にある導
電リング及び電気ブツシュによって行われる。ローラの
加熱は連続的に電流をながすことによって行われる。Connection between the resistive heating layer and the power source is made by conductive rings and electric bushings at each end of the roller. Heating of the rollers is accomplished by continuously passing an electric current through them.
ローラの溶着面への迅速で効率的な熱伝達はこの構造に
よって行われるが、その複雑な設計は層間の多くの境界
面を必要とする。もし外側保護層が、例えばフッ素化炭
化水素などの高温熱硬化処理を必要とするものであるな
らば、その処理に必要な高温は層境界面の1つにおける
分離、従って、溶着ローラの損傷を生じることになる。Although this structure provides rapid and efficient heat transfer to the welding surface of the roller, its complex design requires many interfaces between layers. If the outer protective layer is one that requires a high temperature heat curing treatment, such as a fluorinated hydrocarbon, the high temperatures required for that treatment may cause separation at one of the layer interfaces and thus damage to the fuser roller. will occur.
この構造の第2の問題は、外部電気接触構造が、トナー
剥離オイルによって腐食されることが生じ得、また、そ
のような剥離オイルが内部に当該ローラの内部に侵入し
て、該ローラに損傷を与えることかあるということであ
る。A second problem with this structure is that the external electrical contact structure can become corroded by toner release oil, and such release oil can also penetrate internally and damage the roller. In other words, it is possible to give
発明の目的
本発明は、コアと、抵抗加熱層と、外側保護層とを有し
ている、電子写真装置において用いられる溶着ローラで
あって、高温加熱しても層の分離が起こらないようにし
たものを提供することを目的とするものである。OBJECTS OF THE INVENTION The present invention provides a fusing roller for use in electrophotographic devices, which has a core, a resistive heating layer, and an outer protective layer, the fusing roller having a core, a resistive heating layer, and an outer protective layer. The purpose is to provide the following.
また、本発明は上記のごとき形式の溶着ローラであって
、剥離オイル等による損傷が少ない、電源との接続手段
を有している溶着ローラを提供することを目的としてい
る。Another object of the present invention is to provide a welding roller of the type described above, which is less likely to be damaged by peeling oil or the like and has means for connecting to a power source.
発明の構成
すなわち、本発明に係る溶着ローラは、コアと、電源に
接続可能な抵抗加熱層と、外部保護層とを有する形式の
、電子写真用溶着ローラであって、コアが熱的及び電気
的に絶縁性の材料で形成され、上記抵抗加熱層が導電性
材料で形成され、該抵抗加熱層がコアの上に直接設けら
れていることを特徴としている。In other words, the fusing roller according to the present invention is an electrophotographic fusing roller having a core, a resistive heating layer connectable to a power source, and an outer protective layer, the core being thermally and electrically connected. The core is characterized in that the resistance heating layer is formed of an electrically conductive material, and that the resistance heating layer is provided directly on the core.
好ましくは、コアの材料は抵抗加熱層の材料と同じよう
な熱膨張係数を有するものとされ、好ましい材料として
はガラスがある。Preferably, the core material has a similar coefficient of thermal expansion to the material of the resistive heating layer, with glass being a preferred material.
好ましい実施例においては、抵抗加熱層は薄く、例えば
O,l−0,3ミクロンの厚さの金属若しくは合金とさ
れ、例えば約29%ニッケル、71%鉄の合金加熱層と
、ホウケイ酸塩アルカリバリウムガラスのコアとされる
。In a preferred embodiment, the resistive heating layer is a thin, e.g. It is said to be the core of barium glass.
外側の保護層は、良く知られている耐久性のある材料、
例えば、シリコーンラバーかフッ化炭化水素の1つとさ
れる。本発明は、保護層として用いられる材料が高温硬
化を必要とするときに最良の効果を奏する。The outer protective layer is made of well-known durable materials,
For example, it may be one of silicone rubber or fluorinated hydrocarbons. The invention works best when the material used as the protective layer requires high temperature curing.
また、上記第2の目的を達成するための本発明に係るロ
ーラは、絶縁性外表面を備える内側コアと、該絶縁性外
表面の外側に支持される外側保護層と、該外側保護層及
び内側コアの間に形成される抵抗加熱層と、上記抵抗加
熱層を電源に接続するための導電手段とを有している溶
着ローラであって、上記導電手段が、
上記コアの端部に隣接して設けられ、上記絶縁性外表面
に実質的に連続する円筒状面を形成する導電性環状エレ
メントであって、上記円筒状面が上記抵抗加熱層の内面
と接触してなる導線性環状エレメントと、
該導線性環状エレメントを電源に電気接続するための手
段とを有していることを特徴とする。Further, the roller according to the present invention for achieving the above second object includes an inner core having an insulating outer surface, an outer protective layer supported on the outside of the insulating outer surface, the outer protective layer and A welding roller having a resistive heating layer formed between an inner core and conductive means for connecting the resistive heating layer to a power source, the conductive means adjacent an end of the core. an electrically conductive annular element provided with a cylindrical surface substantially continuous with the insulating outer surface, the cylindrical surface being in contact with the inner surface of the resistance heating layer; and means for electrically connecting the conductive annular element to a power source.
発明の作用及び効果
本発明は上記のごとく構成されるものであり、上記第1
番目の発明においては、コアと抵抗加熱層が直接取り付
けられており、従って、従来のものに比べて層間の境界
面の数が少なく、従って、それら層の材料を適当に選択
することにより、当該ローラを高温加熱したとしても、
それら層間が分離することがないようにすることがする
ことが出来る。Functions and Effects of the Invention The present invention is constructed as described above, and
In the second invention, the core and the resistance heating layer are directly attached, and therefore there are fewer interfaces between the layers than in the prior art. Even if the roller is heated to a high temperature,
It is possible to prevent separation between these layers.
また、上記第2番目の発明に係るローラにおいては、導
電手段の導電性エレメントを抵抗加熱層の内側に設定し
たので、該加熱層の外面に付けられる剥離オイル等から
、当該導電手段を保護することが出来る。Furthermore, in the roller according to the second invention, since the conductive element of the conductive means is set inside the resistance heating layer, the conductive means is protected from release oil etc. applied to the outer surface of the heating layer. I can do it.
実施例
第1図に示すように、溶着ローラ10は良く知られてい
る溶着機構の一部をなしている。この溶着機構は加熱ニ
ップを形成するための圧力ローラと、溶着ローラ上での
トナーのオフセットを防止するために剥離オイルを供給
するための機構60とを有している。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS As shown in FIG. 1, a welding roller 10 is part of a well-known welding mechanism. The fusing mechanism includes a pressure roller to form a heated nip and a mechanism 60 to supply release oil to prevent toner offset on the fusing roller.
第2図に示すように、溶着ローラlOは、コア16と、
抵抗加熱層14と、溶着面として作用する保護層12と
を有している。抵抗加熱層はコアと保護層との間にある
。ローラのコア16における電気短絡及び熱損失を制限
するために、コア16は熱的にも電気的にも絶縁されて
おり、例えば、コアはガラスによって形成される。As shown in FIG. 2, the welding roller IO has a core 16 and
It has a resistance heating layer 14 and a protective layer 12 that acts as a welding surface. A resistive heating layer is between the core and the protective layer. In order to limit electrical shorts and heat losses in the core 16 of the roller, the core 16 is thermally and electrically insulated, for example, the core is made of glass.
抵抗加熱層14は、電気接続構造を介して電源28と接
続されている。該構造は抵抗加熱層14に電流を均一に
供給できるようなものとする。この電気接触構造は加熱
層14と広い接触面を与えるリング18A、18Bのご
とき導電環状エレメントを有している。導電環状エレメ
ントはコア16に隣接しており、該コア16の絶縁面の
外側直径に対応する外側直径を有する部分19A119
と、コアの内側直径と対応する外側直径を有する環状伸
長部分21A、21Bを有している。Resistive heating layer 14 is connected to a power source 28 via an electrical connection structure. The structure is such that current can be uniformly supplied to the resistance heating layer 14. The electrical contact structure includes conductive annular elements such as rings 18A, 18B which provide a large contact surface with the heating layer 14. The conductive annular element is adjacent to the core 16 and has a portion 19A119 having an outer diameter corresponding to the outer diameter of the insulating surface of the core 16.
and annular extensions 21A, 21B having outer diameters corresponding to the inner diameter of the core.
プラグ22A、22Bのような導電円柱形エレメントが
溶着ローラ10の軸線の位置に設定され、例えばねじ2
0A、20Bによって導電リング20A、20Bに接続
されている。ねじ20A。Conductive cylindrical elements such as plugs 22A, 22B are set at the axis of the welding roller 10, e.g.
It is connected to conductive rings 20A, 20B by 0A, 20B. Screw 20A.
20Bのヘッドは保護材料38でカバーされており、オ
イルによる損傷を回避し、絶縁を計られている。The head of 20B is covered with a protective material 38 to avoid oil damage and provide insulation.
例えば、フェノール材料から作られたリングなどの絶縁
環状エレメント24A、24Bは導電プラグ22A、2
2bを支持し、ローラ端部並びに導電リング18A、1
8Bを熱損及び解放オイル損傷から保護する。絶縁リン
グ24A、24Bは溶着ローラ10と同じ外側直径を有
する部分25A、25Bと、導電リング18A、18B
の内側直径と同じ外側直径を有している環状伸長部分2
6A、26Bを有している。For example, the insulating annular elements 24A, 24B, such as rings made of phenolic material, are connected to the conductive plugs 22A, 2
2b, roller ends and conductive rings 18A, 1
Protects 8B from heat loss and released oil damage. The insulating rings 24A, 24B have portions 25A, 25B having the same outer diameter as the fusing roller 10, and the conductive rings 18A, 18B.
an annular extension 2 having an outer diameter equal to the inner diameter of
It has 6A and 26B.
抵抗加熱層14を加熱するために必要な電流は、電源2
8によって供給される。電源28と導電プラグ22A、
22Bとの電気接触は周知の軸線接続機構によって行わ
れる。第2図に示す好ましい実施例においては、球形導
電体30A、30Bを有しており、該導体はバネ36A
、36Bによって付勢され、導電プラグ22A、22の
端部に設けられている半球凹所32A、32B内に相対
的に摺動、回動出来るように押圧されている。The current required to heat the resistive heating layer 14 is supplied by the power source 2.
Powered by 8. Power supply 28 and conductive plug 22A,
Electrical contact with 22B is made by a well-known axial connection mechanism. In the preferred embodiment shown in FIG.
, 36B, and are pressed so as to be able to slide and rotate relative to each other within hemispherical recesses 32A, 32B provided at the ends of the conductive plugs 22A, 22.
操作においては、電源28から供給される電流は球形導
電体30A、30B、プラグ22A。In operation, electrical current is supplied from power supply 28 to spherical conductors 30A, 30B and plug 22A.
22B1ねじ20A、20B、導電性リング18A、1
8B1そして抵抗加熱層14を通って流れる。電流が流
れると加熱層14は溶着ローラ10を加熱する一0絶縁
コア16及び絶縁リング24A。22B1 screws 20A, 20B, conductive ring 18A, 1
8B1 and flows through the resistive heating layer 14. When a current flows, the heating layer 14 heats the fusing roller 10, the insulating core 16 and the insulating ring 24A.
24Bは当該システム内の熱損失を最小にする。24B minimizes heat loss within the system.
第1図及び第2図に示す内部電気接触構造は殆ど全体的
に絶縁されており、剥離オイル及び操作環境から保護さ
れている。従って、エレメントの腐食、電気接触劣化、
及び、剥離オイルによる溶着ローラの損傷が減少する。The internal electrical contact structure shown in FIGS. 1 and 2 is almost entirely insulated and protected from stripping oil and the operating environment. Therefore, element corrosion, electrical contact deterioration,
And damage to the fusing roller due to release oil is reduced.
接触構造の大部分は溶着ローラ内に収納されているので
、機械的及び電気的な不良作動は減少する。電源を導電
性端部プラグ22A、22Bに接続している軸線方向に
位置決めされた導電体30A、30Bは溶着ローラの各
端部に設定され、従って解放オイルに露呈されることが
少ないので、改良された電気接点が維持される。更に、
必要とされる操作スペースが減少する。Since most of the contact structure is housed within the fusing roller, mechanical and electrical malfunctions are reduced. Axially positioned electrical conductors 30A, 30B connecting power to conductive end plugs 22A, 22B are located at each end of the fuser roller and are therefore less exposed to released oil, improving maintained electrical contact. Furthermore,
The required operating space is reduced.
抵抗加熱層14の電気的連続性により、溶着面に加えら
れる熱が均一に維持される。抵抗加熱層が製造若しくは
使用においてコアから分離されることになるならば、割
れなどの抵抗加熱層に対する損傷が起こる。異なる熱膨
張係数を有する溶着ローラ材料は、製造若しくは使用に
おいて種々の量の膨張を受け、従って、抵抗加熱層及び
コア分離の可能性が増大する。例えば、外側保護層12
に行う硬化処理は高温を必要とし、該高温はそのような
分離を生じる。従って、抵抗加熱層及びコアに用いる材
料は優れた接着特性を有し、同じような熱膨張係数を有
するものとすべきである。The electrical continuity of resistive heating layer 14 maintains uniform heat applied to the welding surface. If the resistive heating layer were to become separated from the core during manufacture or use, damage to the resistive heating layer, such as cracking, would occur. Fuser roller materials with different coefficients of thermal expansion undergo varying amounts of expansion during manufacture or use, thus increasing the likelihood of resistive heating layer and core separation. For example, the outer protective layer 12
The curing process performed in this process requires high temperatures, which can cause such separation. Therefore, the materials used for the resistive heating layer and core should have good adhesive properties and similar coefficients of thermal expansion.
薄い層として用いた場合、この形式の溶着ローラにおい
て特に有益な抵抗特性を有する多くの金属若しくは合金
抵抗材料は、1’C当たり、30xlO−’ないしN0
xIO−’長さ/長さの熱膨張係数を有している。大部
分のガラス成分はこの範囲に入る。従って、ガラスはコ
アとして用いられるには優れた材料である。この点に関
して、1以上のガラスが各抵抗材料に適合する。Many metal or alloy resistance materials that have particularly useful resistance properties in this type of fuser roller when used as a thin layer include 30xlO-' to N0 per 'C'.
It has a coefficient of thermal expansion of xIO-'length/length. Most glass components fall within this range. Therefore, glass is an excellent material to use as the core. In this regard, one or more glasses are compatible with each resistive material.
図示の好ましい実施例においては、例えばポリテトラ7
ツ化エチレンなどの高い硬化温度を必要とする接着性外
側保護層12と、約29%のニッケルと71%の鉄の合
金から作られた0、1ないし0.3ミクロンの抵抗加熱
層を有している。熱膨張特性における近似性のために、
この合金はアルカリバリウムボロシリケートガラスから
作られたコアとの優れた接着性を維持する。しかし他の
有益な材料も同じ若しくは他のガラスに良く接着する。In the preferred embodiment shown, for example, polytetra 7
It has an adhesive outer protective layer 12 that requires a high curing temperature, such as ethylene fluoride, and a 0, 1 to 0.3 micron resistive heating layer made from an alloy of approximately 29% nickel and 71% iron. are doing. Due to the closeness in thermal expansion properties,
This alloy maintains excellent adhesion with cores made from alkali barium borosilicate glasses. However, other useful materials also adhere well to the same or other glasses.
例えば、タングステン抵抗加熱層はホウケイ酸塩、ホウ
ケイ酸塩ソーダ、若しくはホウケイ酸塩ソーダ石灰ガラ
スコアと良くマツチする。チタン抵抗層はカリソーダラ
イム若しくはアルカリバリウムガラスコアに適し、タン
タル抵抗加熱層はホウケイ酸塩鉛、ソーダシリコニア、
若しくはホウケイ酸塩ソーダガラスコアとともに使用さ
れる。一定のカーボンスチールから作られた抵抗加熱層
はカリソーダライム若しくはカリ鉛から作られたガラス
コアに適している。17%及び28%のクロームを含ん
でいるステンレススチールはカリ鉛、アルカリバリウム
、若しくはソーダカリ鉛から作られたガラスコアに自適
している。約42%ニッケル、6%クローム、52%鉄
を含む合金はカリソーダ鉛、ソーダライム、カリ鉛、ホ
ウケイ酸塩鉛亜鉛、アルカリバリウム、アルカリ鉛、若
しくはフッ化バリウムから作られたガラスコアに当てら
れる。モリブデンで作られた抵抗加熱層の場合は、フッ
化アルカリバリウム、ホウケイ酸塩アルカリ、ホウケイ
酸塩ソーダ、ホウケイ酸塩、アルミノシリケート、アル
カリ土類金属アルミノシリケートで作られたコアも好ま
しい接着及び熱膨張特性を示す。これらのコアはまた、
1)約29%ニッケル、71%鉄、
2)40.5−41.75%ニッケルコバルト、59.
5−58.25%鉄、
3)17%コバルト、83%鉄の金属合金に対しても良
好な接着性を示す。For example, tungsten resistance heating layers are well matched with borosilicate, borosilicate soda, or borosilicate soda lime glass cores. Titanium resistance layers are suitable for potash soda lime or alkali barium glass cores, tantalum resistance heating layers are suitable for borosilicate lead, soda siliconia,
or used with a borosilicate soda glass core. Resistive heating layers made from certain carbon steels are suitable for glass cores made from potassium soda lime or potassium lead. Stainless steels containing 17% and 28% chromium are suitable for glass cores made from potassium lead, alkaline barium, or soda potassium lead. The alloy containing approximately 42% nickel, 6% chromium, and 52% iron is applied to a glass core made from potassium soda lead, soda lime, potassium lead, lead zinc borosilicate, alkali barium, alkali lead, or barium fluoride. . For resistive heating layers made of molybdenum, cores made of barium fluoride, alkali borosilicate, soda borosilicate, borosilicate, aluminosilicate, alkaline earth metal aluminosilicate are also preferred adhesive and heat Shows expansion properties. These cores also
1) Approximately 29% nickel, 71% iron, 2) 40.5-41.75% nickel cobalt, 59.
It also exhibits good adhesion to metal alloys of 5-58.25% iron, 3) 17% cobalt, and 83% iron.
抵抗加熱層14の厚さは使用される材料の成分及び電源
によって決められる。例えば、抵抗加熱層が好ましいニ
ッケル鉄合金で作られるときは、0.1−0.3ミクロ
ンの厚さとされる。The thickness of the resistive heating layer 14 is determined by the composition of the materials used and the power source. For example, when the resistive heating layer is made of the preferred nickel-iron alloy, it may be 0.1-0.3 microns thick.
保護層12は少なくともトナーが離れやすい性質のもの
、例えば、シリコンゴムやポリテトラ7ツ化エチレンな
どの当業界で周知のものが使用される。例えば、何等か
の主層を含む1.0−2.0ミルの範囲の厚みを有する
ポリテトラフッ化エチレンの保護層は、ホウケイ酸塩ア
ルカリバリウムガラスコアの上にあらかじめコティング
された好ましいニッケル鉄合金の抵抗加熱層の上に直接
コティングされると、良好な結果を得ることが出来る。The protective layer 12 is made of a material well known in the art, such as silicone rubber or polytetra-7tethylene, which at least allows the toner to easily separate from the protective layer 12 . For example, a protective layer of polytetrafluoroethylene having a thickness in the range of 1.0-2.0 mils, including any main layer, of a preferred nickel-iron alloy pre-coated onto a barium borosilicate glass core. Good results can be obtained when coated directly onto the resistive heating layer.
上述した溶着ローラの製造には、コア16の各端部に導
電りング18a、18bの環状身長部21A、21Bを
完全に挿入する。リング18A。To manufacture the welding roller described above, the annular lengths 21A, 21B of the conductive rings 18a, 18b are completely inserted into each end of the core 16. Ring 18A.
18Bの部分19A、19Bの外表面は、コア16の外
表面の連続面を形成する。これらの部品を連結する方法
は、使用される材料のタイプによる。例えば、ガラスコ
ア及びニッケル鉄合金の導電リングの熱特性が類似して
いる場合、コア16とリング18A、18Bとの永久接
触は溶接などによって行われる。The outer surfaces of portions 19A and 19B of 18B form a continuous surface of the outer surface of core 16. The method of connecting these parts depends on the type of material used. For example, if the glass core and the nickel-iron alloy conductive rings have similar thermal properties, permanent contact between the core 16 and the rings 18A, 18B may be made by welding or the like.
抵抗加熱層14はそれから、コア16及びそれに取り付
けられた導電性リング18A、18Bによって形成され
た連続面に対するコティングとして形成される。例えば
、上述した高精度抵抗加熱層は、当業界で周知のマグネ
トロンスパッタリング法で形成することが出来る。マグ
ネトロンは基体周囲にコティング材を均一に分布するた
めに特に設計されたものである。分布条件、すなわち、
放出電源、真空圧力、基体のバイアスレベル及び温度は
特定の熱膨張係数、抵抗の温度係数及び基体接着力を有
する抵抗フィルムを形成するためにコントロールされる
。Resistive heating layer 14 is then formed as a coating over the continuous surface formed by core 16 and conductive rings 18A, 18B attached thereto. For example, the high-precision resistive heating layer described above can be formed by magnetron sputtering, which is well known in the art. The magnetron is specifically designed to evenly distribute the coating material around the substrate. The distribution conditions, i.e.
The emitted power source, vacuum pressure, substrate bias level, and temperature are controlled to form a resistive film with a specific coefficient of thermal expansion, temperature coefficient of resistance, and substrate adhesion.
好ましい抵抗加熱層の厚さが形成されると、抵抗加熱層
14の外面が、例えば化学的エツチングによって洗浄さ
れる。抵抗加熱層14と保護層12との間の接合強度は
、この洗浄によって強化される。それから保護層12が
抵抗加熱層14の全露出面に形成される。例えば、ポリ
テオラフルオロエチレン保護層を形成する場合には、主
層が0.3−0.4ミルの厚さに塗布されて、約232
°Cで15分間加熱される。ポリテオラ7ツ化エチレン
(PTFE)層がそれから0.5−1、Sミルの厚さに
塗布され約385°Cで30分間硬化される。ローラは
、本発明に係る抵抗層とガラス基体との間に分離を生じ
ることなしに、この温度で硬化することが出来る。Once the desired resistive heating layer thickness has been formed, the outer surface of resistive heating layer 14 is cleaned, such as by chemical etching. The bond strength between resistive heating layer 14 and protective layer 12 is strengthened by this cleaning. A protective layer 12 is then formed on all exposed surfaces of the resistive heating layer 14. For example, when forming a polyteorafluoroethylene protective layer, the main layer is applied to a thickness of 0.3-0.4 mils, approximately 23.
Heat at °C for 15 minutes. A layer of polyteola 7-fluorinated ethylene (PTFE) is then applied to a thickness of 0.5-1 S mils and cured for 30 minutes at about 385°C. The roller can be cured at this temperature without separation between the resistive layer according to the invention and the glass substrate.
それから絶縁リング24A、24Bの環状延出部分26
A、26Bが導電性リング18A、18゛Bの中心に完
全に挿入される。溶着ローラの連続的表面は、絶縁リン
グ24A、24Bの部分25A、25Bの外面によって
維持される。リング24Bの部分25Bはリング24A
の部分25Aよりも軸線長さが大きく、溶着ローラを駆
動するための手段、例えばスロット34が設けられ、駆
動ギアなどが取り付けられるようにされている。Then the annular extension 26 of the insulating rings 24A, 24B
A, 26B is fully inserted into the center of conductive rings 18A, 18'B. A continuous surface of the fuser roller is maintained by the outer surface of portions 25A, 25B of insulating rings 24A, 24B. Part 25B of ring 24B is ring 24A
It has a larger axial length than the portion 25A, and is provided with means for driving the welding roller, such as a slot 34, to which a drive gear or the like can be attached.
導電性プラグ22A、22Bはそれから、絶縁リング2
4A、24Bの中心に挿入され、部分26A、26B内
に延びて溶着ローラlOを補助的に支持する。The conductive plugs 22A, 22B are then connected to the insulating ring 2.
4A, 24B, and extends into portions 26A, 26B to additionally support the welding roller IO.
プラグ22A、22Bとリング18A、18Bとの電気
接触はねじ20A、20B等の導電手段をローラの外面
からコ’ytsの軸線に向けて挿入することにより形成
される。それらのねじは、抵抗加熱層14、導電リング
18A、18B、絶縁リング22A、22Bと通されて
接触される。ねじのヘッドはシリコンゴムのようなコー
ティングによって周囲から保護される。Electrical contact between the plugs 22A, 22B and the rings 18A, 18B is made by inserting conductive means, such as screws 20A, 20B, from the outer surface of the roller toward the axis of the co'yts. The screws are threaded into contact with resistive heating layer 14, conductive rings 18A, 18B, and insulating rings 22A, 22B. The head of the screw is protected from the environment by a coating such as silicone rubber.
スロット34によって、駆動歯車などの駆動装置が絶縁
リング24Bに連結された後、その完成された溶着ロー
ラ10は汎用の手段によって電子写真装置内に設定され
球形導電体30A、30Bをプラグ22A、22Bの端
部にある半球部分にはめ込むことにより電源に接続され
る。After a drive device, such as a drive gear, is connected to the insulating ring 24B by the slot 34, the completed fusing roller 10 is installed into the xerographic apparatus by conventional means and the spherical conductors 30A, 30B are connected to the plugs 22A, 22B. It is connected to the power supply by fitting into the hemispherical part at the end of the
以上、本発明の実施例につき説明したが、本発明はこれ
ら実施例に限定されるものではない。Although the embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to these embodiments.
第1図は、第2図に示した溶着ローラを使用している溶
着装置の側面図、
第2図は、本発明に係る溶着ローラの側面図である。
12−m−保護層、
14−m−抵抗加熱層、
16−−−コア、
19A、19B−m−導電性環状エレメント。
(外4名)
FIG、 11 is a side view of a welding apparatus using the welding roller shown in FIG. 2, and FIG. 2 is a side view of the welding roller according to the present invention. 12-m-protective layer, 14-m-resistive heating layer, 16--core, 19A, 19B-m-conductive annular element. (4 others) FIG. 1
Claims (1)
層とを有する形式の、電子写真用溶着ローラにおいて、 コアと抵抗加熱層が相互に隣接し、該コアが熱的及び電
気的に絶縁性の材料で形成され、上記抵抗加熱層が導電
性材料で形成されていることを特徴としている溶着ロー
ラ。 2、特許請求の範囲第1項に記載の溶着ローラにおいて
、上記コアがガラスで形成されていることを特徴とする
溶着ローラ。 3、絶縁性外表面を備える内側コアと、該絶縁性外表面
の外側に支持される外側保護層と、該外側保護層及び内
側コアの間に形成される抵抗加熱層と、上記抵抗加熱層
を電源に接続するための導電手段とを有している溶着ロ
ーラであって、上記導電手段が、 上記コアの端部に隣接して設けられ、上記絶縁外表面に
実質的に連続する円筒状面を形成する導電性環状エレメ
ントであって、上記円筒状面が上記抵抗加熱層の内面と
接触してなる導線性環状エレメントと、 該導線性環状エレメントを電源に電気接続するための手
段とを有していることを特徴とする溶着ローラ。[Claims] 1. An electrophotographic fusing roller having a core, a resistive heating layer connectable to a power source, and an outer protective layer, wherein the core and the resistive heating layer are adjacent to each other, and the core A welding roller characterized in that the resistive heating layer is made of a thermally and electrically insulating material, and the resistance heating layer is made of a conductive material. 2. The welding roller according to claim 1, wherein the core is made of glass. 3. An inner core having an insulating outer surface, an outer protective layer supported on the outside of the insulating outer surface, a resistance heating layer formed between the outer protection layer and the inner core, and the resistance heating layer. conductive means for connecting the welding roller to a power source, the welding roller having a cylindrical shape adjacent to an end of the core and substantially continuous with the insulating outer surface. a conductive annular element forming a surface, the cylindrical surface being in contact with the inner surface of the resistance heating layer; and means for electrically connecting the conductive annular element to a power source. A welding roller comprising:
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US115322 | 1987-11-02 | ||
US07/139,994 US4810858A (en) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | Fusing roller |
US07/115,322 US4820904A (en) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | Electrical contacting device for fusing roller |
US139994 | 1987-11-02 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01164982A true JPH01164982A (en) | 1989-06-29 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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JP (1) | JPH01164982A (en) |
-
1988
- 1988-11-02 JP JP27852788A patent/JPH01164982A/en active Pending
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