JPH01163218A - Fiber-reinforced resin composition - Google Patents
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- Reinforced Plastic Materials (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、強度及び疲労耐久性に潰れた繊維強化樹脂組
成物に関し、特に、繊維集束数の少ない炭素繊維チョツ
プドストランドを樹脂成分中に分散した繊維強化樹脂組
成物に関する。Detailed Description of the Invention [Field of Industrial Application] The present invention relates to a fiber-reinforced resin composition with excellent strength and fatigue durability. The present invention relates to a fiber-reinforced resin composition dispersed in.
［従来の技術］
従来より、炭素繊維を所定の本数（通常６ｏ○０本ある
いは１２０００本）集束した炭素繊維ストランドを所定
の長さ（通常１インチ）に切断し、熱硬化性樹脂等の樹
脂成分中に分散させたシート・モールディング・コンパ
ウンド（以下Ｓ Ｍ Ｃという）やバルク・モールディ
ング・コンパウンド（以下ＢＭＯという）と呼ばれる繊
維強化樹脂組成物が知られている。これらのＳＭＣや［
３ＭＣは、その機械的特性、成形性、経済性等に優れて
いるため、構造材料として広（使用されている。（「カ
ーボンファイバー」 （オーム社）Ｐ１３〜Ｐ１５（昭
和５９年２月２０日発行）、「強化プラスチックハンド
ブック」 （日刊工業新聞社）Ｐ９０〜Ｐ９２、Ｐ１０
５〜Ｐ１１７（昭和５０年５月１５日発行））
［発明が解決しようとする問題点］
炭素繊維ストランドを用いて製造された従来のＳＭＯ，
ＢＭＣと炭素繊維を一方向に引き揃え、エポキシ樹脂等
で硬化させたいわゆる一方向繊維強化複合材料との力学
特性は弾性率、曲げ強度等のいずれにおいても、一方向
繊維強化複合材料の方が優れていることが一般に認識さ
れている。[Prior art] Conventionally, a carbon fiber strand made by bundling a predetermined number of carbon fibers (usually 6000 or 12,000) is cut into a predetermined length (usually 1 inch), and a resin such as a thermosetting resin is cut into a predetermined length (usually 1 inch). Fiber-reinforced resin compositions called sheet molding compounds (hereinafter referred to as SMC) and bulk molding compounds (hereinafter referred to as BMO) are known. These SMCs and [
3MC is widely used as a structural material because of its excellent mechanical properties, moldability, economic efficiency, etc. Published), "Reinforced Plastics Handbook" (Nikkan Kogyo Shimbun) P90-P92, P10
5-P117 (published on May 15, 1975)) [Problems to be solved by the invention] Conventional SMO manufactured using carbon fiber strands,
The mechanical properties of BMC and a so-called unidirectional fiber-reinforced composite material, which is made by aligning carbon fibers in one direction and curing them with epoxy resin, are that the unidirectional fiber-reinforced composite material is better in terms of both elastic modulus and bending strength. Generally recognized as superior.
しかしながら、ＳＭＣ，ＢＭＣのもつ経済性、成形性へ
の評価は高く、前記一方向繊維強化複合材料と遜色のな
いすぐれた特性を有するＳＭ０１８ＭＣの開発が強く望
まれていた。However, the economic efficiency and moldability of SMC and BMC have been highly evaluated, and there has been a strong desire to develop SM018MC, which has excellent properties comparable to those of the unidirectional fiber-reinforced composite material.
本発明は、炭素繊維チョツプドストランドを樹脂成分に
充填して強化した高弾性、高強度であり、かつ疲労耐久
性に優れた繊維強化樹脂組成物を提供することを目的と
するものである。An object of the present invention is to provide a fiber-reinforced resin composition that is reinforced by filling a resin component with chopped carbon fiber strands and has high elasticity, high strength, and excellent fatigue durability. .
［問題点を解決するための手段］
本発明の繊維強化樹脂組成物は、樹脂成分と該樹脂成分
中に分散したチョツプドストランドとからなる繊維強化
樹脂組成物において、
前記チョツプドストランドは長さが少なくとも１／２イ
ンチでｌＩ雑集束数が１０００本以下の炭素繊維チョツ
プドストランドであることを特徴とする。[Means for Solving the Problems] The fiber reinforced resin composition of the present invention comprises a resin component and chopped strands dispersed in the resin component, wherein the chopped strands are It is characterized by being a chopped carbon fiber strand having a length of at least 1/2 inch and an II miscellaneous bundle number of 1000 or less.
ここで、チョツプドストランドとは、切断したストラン
ドのことである。本発明においては、このチョツプドス
トランドは長さが少なくとも１／２インチで、繊維集束
数が１０００本以下の炭素繊維より成っている。これに
より、樹脂組成物中に、ガラス繊維チョツプドストラン
ドをランダムに均一分散して、ストランド相互間の絡み
を倍加して緻密化した構造となる。Here, the chopped strand is a strand that has been cut. In the present invention, the chopped strands are comprised of carbon fibers having a length of at least 1/2 inch and a fiber bundle number of 1000 or less. As a result, the chopped glass fiber strands are randomly and uniformly dispersed in the resin composition, and the entanglement between the strands is doubled, resulting in a dense structure.
樹脂成分とは、特殊な樹脂に限定するものでなく、代表
例として不飽和ポリエステル、エポキシ、ビニルエステ
ル樹脂等の熱硬化性樹脂が挙げられる。この中に前述の
如くチョツプドストランドが分散される。The resin component is not limited to a special resin, and representative examples thereof include thermosetting resins such as unsaturated polyester, epoxy, and vinyl ester resins. Chopped strands are dispersed in this as described above.
繊維強化樹脂組成物とは、炭素繊維チョツプドストラン
ドが樹脂成分中に分散され、樹脂成分と一体化してなる
ＳＭＣ，ＢＭＯのことである。該繊維強化樹脂組成物中
の炭素繊維チョツプドストランドの配合割合は、樹脂組
成物全体を１００体積％としたとき３０体積％以上であ
ることが好ましい。The fiber-reinforced resin composition refers to SMC and BMO in which chopped carbon fiber strands are dispersed in a resin component and integrated with the resin component. The proportion of chopped carbon fiber strands in the fiber-reinforced resin composition is preferably 30% by volume or more when the entire resin composition is 100% by volume.
［実施例］ 以下、本発明の実施例について説明する。[Example] Examples of the present invention will be described below.
本発明による繊維強化樹脂組成物を１例としてＳＭＣの
形態で％Ｉ造する製造方法の概略図を第１図に示す。FIG. 1 shows a schematic diagram of a manufacturing method for manufacturing a fiber-reinforced resin composition according to the present invention in the form of SMC, as an example.
（第１実施例）
本実施例におけるＳＭＣは、長さが１インチで、繊維集
束本数が５００本の炭素４ａｉ紺チヨツプドストランド
と、これを分散させた樹脂成分とからなる。(First Example) The SMC in this example consists of carbon 4ai dark blue chopped strands having a length of 1 inch and a bundle of 500 fibers, and a resin component in which the strands are dispersed.
次に、炭素繊維を５００本集束させてチョツプドストラ
ンドにし、これを樹脂成分中に分散させてなる上記ＳＭ
Ｃの製造方法を説明する５００本の炭素ｔＪ＆雑が集束
した炭素ｌ！維ストランドを巻き取ったロービング１か
ら、第１図に示すように、ストランド２が引き出される
。引き出されたストランド２はガイドローラ３．４を介
してチョッパー５へ連続的に供給される。ストランド２
はチョッパー５で１インチの長さに切断され、繊維が集
束されたままの状態で落下する。落下したチョツプドス
トランド６は、第１シートロール７から供給されるプラ
スチックシート７ａ上に堆積する。なおこのプラスチッ
クシート７ａには第１の樹脂留め８から供給される樹脂
成分が塗布されている。樹脂成分は、不飽和ポリエステ
ル、硬化用有礪過酸化物、離型剤、および増粘剤とで構
成されている。プラスチックシート７ａは第１図の右方
向へ刻々移動しているため、チョツプドストランド６は
、プラスチックシート７ａ上の一箇所に堆積することな
く、プラスチックシート７ａ上に均等に分布する。ただ
し、チョツプドストランド６は、落下過程で、任意の方
向を向くため、プラスチックシート７ａ上では平面ラン
ダムに分散する。−力筒２シートロール９から供給され
るプラスチックシート９ａがチョツプドストランド６を
上から覆う。このプラスチックシート９ａにも第２の樹
脂留め１０から供給される前述と同１ｊ樹脂成分が塗布
しである。そのためチョツプドストランド６にはその両
面から樹脂が含浸する。こうして、上下をプラスチック
シート７ａ１９ａで挟持されたチョツプドストランド６
は樹脂を含浸しつつ巻き取りロール１１により巻き取ら
れる。Next, 500 carbon fibers are bundled into chopped strands, and this is dispersed in the resin component to create the above-mentioned SM.
Explaining the manufacturing method of C 500 carbons tJ & miscellaneous concentrated carbon l! As shown in FIG. 1, a strand 2 is pulled out from a roving 1 on which a fiber strand is wound. The drawn-out strand 2 is continuously fed to the chopper 5 via guide rollers 3.4. Strand 2
The fibers are cut into 1-inch lengths by the chopper 5, and the fibers fall in a bundled state. The fallen chopped strands 6 are deposited on the plastic sheet 7a supplied from the first sheet roll 7. Note that this plastic sheet 7a is coated with a resin component supplied from the first resin fastener 8. The resin component is composed of an unsaturated polyester, a hardened peroxide for curing, a mold release agent, and a thickener. Since the plastic sheet 7a is constantly moving to the right in FIG. 1, the chopped strands 6 are not deposited in one place on the plastic sheet 7a, but are evenly distributed on the plastic sheet 7a. However, since the chopped strands 6 are oriented in any direction during the falling process, they are randomly distributed on the plastic sheet 7a. - A plastic sheet 9a supplied from a sheet roll 9 covers the chopped strands 6 from above. This plastic sheet 9a is also coated with the same resin component 1j as described above, which is supplied from the second resin fastener 10. Therefore, the chopped strand 6 is impregnated with resin from both sides. In this way, the chopped strand 6 is sandwiched between the upper and lower parts of the plastic sheet 7a19a.
is impregnated with resin and wound up by a winding roll 11.
これによりＳＭＣが得られる。なお、この単ＪＩＳＭＣ
を所定の大きさに切り出し、プラスチックシート７ａ、
９ａを剥離し単層ＳＭＣをＶ４層した多ｍｓＭＧとして
もよい。ＳＭＣの成形はプラスチックシート７ａ、９ａ
を剥離した状態で加熱型内で加熱加圧し樹脂を硬化する
ことにより行う。This yields SMC. In addition, this single JISMC
is cut out to a predetermined size, and a plastic sheet 7a,
It is also possible to form a multi-ms MG in which 9a is peeled off and V4 layers of single-layer SMC are formed. SMC molding is done using plastic sheets 7a and 9a.
This is done by heating and pressurizing the peeled state in a heating mold to harden the resin.
なお上記炭素繊維チョツプドストランドの配合割合はｖ
ａ雑強化樹脂組成物全体を１００体積％としたとき約４
０体積％になるようにした（４［の充填分率）。又チョ
ツプドストランドの配合割合が４０体積％をこえて増大
すると得られるＳＭＣ成形品の剛性及び強度は更に向上
するが、その弁製造工程におけるチョツプドストランド
内への樹脂成分の含浸が困難となる。従って配合割合は
４０％程度にすることが好ましい。The blending ratio of the above carbon fiber chopped strands is v
a When the entire miscellaneous reinforced resin composition is taken as 100% by volume, approximately 4
It was made to be 0% by volume (filling fraction of 4). Furthermore, when the blending ratio of chopped strands increases to more than 40% by volume, the rigidity and strength of the resulting SMC molded product are further improved, but it is difficult to impregnate the resin component into the chopped strands during the valve manufacturing process. becomes. Therefore, it is preferable that the blending ratio is about 40%.
（第２実施例）
第２野実施例におけるＳＭＣは集束本数が１０００本で
各長さが１インチの炭素ｔａＨチョツプドストランドと
、これを分散させた樹脂成分とからなる。炭素繊維の集
束本数を１０００本にして、本発明の第１実施例と同様
の製造方法によりＳＭＣを製作した。又第１実施例と同
様、炭素繊維チョツプドストランドの配合割合はａ！維
強化樹脂組成物全体を１００体積％としたとき約４０体
積％゛になるようにした。(Second Embodiment) The SMC in the second embodiment consists of carbon taH chopped strands each having a convergence number of 1000 strands and a length of 1 inch, and a resin component in which the strands are dispersed. An SMC was produced using the same manufacturing method as in the first embodiment of the present invention, using 1000 carbon fibers. Also, as in the first embodiment, the blending ratio of the chopped carbon fiber strands is a! It was made to be about 40% by volume when the entire fiber reinforced resin composition is 100% by volume.
なお、炭素ｍ維の集束本数については１０００本以下と
して、その数値については特に制限を設けないが、極端
に集束本数を減らすと、炭素４！帷の配合割合を同じに
した場合、各チョツプドストランドを構成する繊維の相
対的本数が増加７する。The number of carbon m-fibers to be bundled shall be 1,000 or less, and there is no particular limit to the number, but if the number of carbon fibers to be bundled is extremely reduced, carbon 4! When the blending ratio of the strands is the same, the relative number of fibers constituting each chopped strand increases7.
従ってＳＭＣの製造工程において落下したチョツプドス
トランド密度が大きくなり、樹脂成分が含浸しないとい
う不具合を生じる場合がある。実用上、炭素繊維の集束
数は２００本以上が好ましい。Therefore, the density of the chopped strands that fall during the SMC manufacturing process increases, which may cause a problem that the resin component is not impregnated. Practically speaking, the number of carbon fibers to be bundled is preferably 200 or more.
本実施例では繊維強化樹脂組成物をＳＭＣの形態で製造
する場合を示したが樹脂成分と、これに３次元ランダム
にチョツプドストランドを分散させたＢＭＯとして製造
してもよい。Although this example shows the case where the fiber reinforced resin composition is manufactured in the form of SMC, it may also be manufactured as a BMO in which the resin component and chopped strands are dispersed in a three-dimensional random manner.
（実験〉
次に本発明の繊維強化樹脂組成物の第１及び第２実施例
に対する比較用として従来の炭素繊維の集束本数が６０
００本及び１２０００本のチョツプドストランドを用い
て前記第１及び第２実施例と同じ製造方法によりＳＭＣ
成形品を２種類作製し、比較例１、比較例２とした。(Experiment) Next, for comparison with the first and second examples of the fiber reinforced resin composition of the present invention, the number of bundled conventional carbon fibers was 60.
SMC was manufactured using the same manufacturing method as in the first and second embodiments using 00 and 12,000 chopped strands.
Two types of molded products were produced and designated as Comparative Example 1 and Comparative Example 2.
一■二記各実施例及び比較例としての単層ＳＭＣを１０
層積層し、温度１５０’Ｃ１圧力１５０ｋｏ／ｃｍ２で
３分間加圧成形し厚さ３ｍｍの板状成形品を得た。これ
らの成形品より曲げ剛性、曲げ強さ、疲労特性、アコー
スチック・エミッションの発生開始応力等の力学特性を
測定しその測定結果を第１表に示した。1) 2. Single layer SMC as each example and comparative example
The layers were laminated and pressure molded at a temperature of 150'C and a pressure of 150 ko/cm2 for 3 minutes to obtain a plate-shaped molded product with a thickness of 3 mm. Mechanical properties such as bending rigidity, bending strength, fatigue properties, and stress at the onset of acoustic emission were measured for these molded products, and the measurement results are shown in Table 1.
なお剛性及び強度は幅２５＋＋ｏｎ、厚さ３ｍｍの試験
片をスパン間８０ｍｆｆ１の条件で３点曲げ試験するこ
とによって求めた。また、アコースチック・エミッショ
ンの計測は３点曲げ試験時に実施した。疲労試験は、幅
２０１１ｍ１厚さ３＋ＩＩＩＲ，長さ２２０ｍｌｌ１ノ
試験片を用い周波数１０Ｈｚで、最低応力１ｋｇ／ｍｍ
’、最大応力１０ｋｇ／ｌｌ１ｍ２の引張り条件で実施
し、試験片の破断に至るまでの負荷の繰返し回数を求め
た。The rigidity and strength were determined by performing a three-point bending test on a test piece with a width of 25++ on and a thickness of 3 mm under conditions of a span distance of 80 mff1. Acoustic emissions were also measured during a three-point bending test. The fatigue test was conducted using a test piece with a width of 2011 m, a thickness of 3 + IIIR, and a length of 220 ml, at a frequency of 10 Hz, and a minimum stress of 1 kg/mm.
', the test was carried out under tensile conditions with a maximum stress of 10 kg/1 m2, and the number of times the load was repeated until the test piece broke was determined.
第１表において、力学特性の評価項目として、剛性率、
曲げ強さ、疲労試験における破断に至るるまでの繰返し
回数及び曲げ試験におけるアコースチック・エミッショ
ンの発生応力を選んだ。このうちアコースチック・エミ
ッションは材料内部のクラック発生に対応してアコース
チック・エミッションの発生応力が高くなるため、これ
によりクラック発生難易度が推定できる。In Table 1, rigidity modulus,
We selected the bending strength, the number of repetitions until rupture in the fatigue test, and the stress generated by acoustic emission in the bending test. Among these, the stress generated by acoustic emission increases in response to the occurrence of cracks inside the material, so the degree of difficulty in generating cracks can be estimated from this.
第１表より明らかな様に、本発明の第１及び第２実施例
によるＳＭＣ成形品は従来品である比較例１．２に対し
、曲げ剛性においては、およそ１０〜１５％、曲げ強度
においては４０％強の改善がみられ、疲労耐久性も１０
０００倍近く向上していることがわかる。又、アコース
チック・エミッションの発生応力も高く、クラックの発
生及び進展も極度に抑制されている。As is clear from Table 1, the SMC molded products according to the first and second embodiments of the present invention have a bending rigidity of about 10 to 15% and a bending strength of about 10 to 15% compared to the conventional product Comparative Example 1.2. An improvement of over 40% was seen, and the fatigue durability was also improved by 10%.
It can be seen that the improvement is nearly 000 times. Furthermore, the stress generated by acoustic emissions is high, and the occurrence and growth of cracks are extremely suppressed.
上記の実験によれば、従来の比較例１、比較例２のＳＭ
Ｃ成形品に外力が作用すると、応力の集中が発生し、第
２図に示すように、まず、チョツプドストランド６ｏ内
部にクラック６０ａが発生する。これは主として繊維と
樹脂の界面の剥離破壊によるものである（チョツプドス
トランド内クラック）。更に外力が増加すると、第３図
に示すようにクラック６０ａは、一つのチョツプドスト
ランド６０と他のチョツプドストランド６０の間に進展
する（クラック６０ｂ）。これは、チョツプドストラン
ド６０の相互間のｔｌｉＩＩ方向が異なるため、チョツ
プドストランド６０間に大きな剪断力が作用し、その領
域にチョツプドストランド６０内のクラック６０ａが進
展したことによると考えられている。つまりＳＭＣ成形
品の破壊は、まず、チョツプドストランド６０内で界面
破壊が発生し、それが起点となってチョツプドストラン
ド６０の相互の境界領域にクラックが進展し、最終的に
は破断が発生する。ここで、使用した繊維を分析してみ
たところ、繊維自体の破壊はほとんど発生していないこ
とを見い出した。According to the above experiment, the conventional SM of Comparative Example 1 and Comparative Example 2
When an external force acts on the C-molded product, stress concentration occurs, and as shown in FIG. 2, a crack 60a first occurs inside the chopped strand 6o. This is mainly due to peeling failure at the interface between the fiber and the resin (chopped strand crack). When the external force further increases, the crack 60a develops between one chopped strand 60 and the other chopped strand 60 (crack 60b), as shown in FIG. This is because the chopped strands 60 have different tliII directions, so a large shearing force acts between the chopped strands 60, and the crack 60a within the chopped strand 60 develops in that area. It is considered. In other words, when an SMC molded product breaks, an interfacial fracture first occurs within the chopped strands 60, which becomes a starting point for cracks to develop in the mutual boundary area of the chopped strands 60, and eventually leads to fracture. occurs. When the fibers used were analyzed, it was found that there was almost no destruction of the fibers themselves.
このように成形品の破壊は一方向繊維強化複合材料と異
なり、強化繊維−本一本の破断に基づくものではなく、
チョツプドストランドの集合体における繊維と樹脂、あ
るいはチョツプドストランド間の境界領域の破壊である
と考えられる。この破壊プロセスから、成形品の強度向
上を考えた場合、繊維自体の強度を向上させることは有
効でなく、むしろ、本発明のようにチョツプドストラン
の集束本数を減じ、ストランドの本数を相対的に増すこ
とによってストランド間の絡みを倍加して緻Δ化するこ
とによってクラックの発生・進展を抑止して、その結果
として強度を向上させることが有効であることが知見さ
れた。In this way, unlike unidirectional fiber-reinforced composite materials, the fracture of the molded product is not based on the rupture of a single reinforcing fiber.
This is considered to be destruction of the fiber and resin in the aggregate of chopped strands, or of the boundary area between chopped strands. From this fracture process, when considering improving the strength of the molded product, it is not effective to improve the strength of the fiber itself, but rather, as in the present invention, the number of chopped strands is reduced and the number of strands is relatively increased. It has been found that it is effective to suppress the occurrence and propagation of cracks by doubling the entanglement between the strands and making them denser by increasing the strand strength, thereby improving the strength.
［発明の効果］ 本発明の！＆Ｉ帷強化樹脂組成物は従来のＳＭＣ。[Effect of the invention] The invention! &I The reinforced resin composition is the conventional SMC.
ＢＭＧに比較して、集束本数の非常に少ないストランド
が使用されている。従って、例えば、従来の１２０００
本集束０ストランドを用いたＳＭＣあるいはＢＭＣと、
本発明における１０００本集束０ストランドを用いた繊
維強化樹脂組成物とを比較すると、樹脂成分に対して同
じ重量だけストランドを使用した場合、従来の５ＩｖＩ
Ｃ，ＢＭＣの１本のストランドが１２本に分れて分散し
ていることになる。かつその−本一本のストランドは非
常に細い。この様に、本発明の繊維強化樹脂組成物は細
いストランドが微細に分散してストランド相互間の絡み
を倍加して緻密化した構造となっている。そのためこの
繊維強化樹脂組成物で製造した成形品に外力が作用する
と、従来のＳＭＣ，ＳＭＣ成形品の様な応力集中がなく
なり、ストランド内クラックが発生しにくくなる。また
、ストランドが微細に分散されているために、ストラン
ドとストランドとの間の剪断応力も平均化され剪断応力
の集中もなくなりストランド間クラックの発生が抑制さ
れる。仮にストランド間クラックが発生してもストラン
ドの本数が非常に多くなっていることと、また微細に分
散しているために容易にはクラックが進展しにくくなっ
ている。この様にストランドを微細に分散させることに
よって従来のＳＭＣやＳＭＣ成形品で発生したストラン
ド内クラック及びストランド間クラックの発生及び進展
が抑制され、その結果、ＳＭＣやＳＭＣ成形品の弾性強
度向上、および疲労耐久性の向上が達成される。Compared to BMG, a very small number of focused strands are used. Therefore, for example, the conventional 12000
SMC or BMC using this focused zero strand,
Comparing the fiber reinforced resin composition of the present invention using 1000 bundled 0 strands, when using the same weight of strands for the resin component, the conventional 5IvI
C, one strand of BMC is divided into 12 strands and dispersed. And so - each strand is extremely thin. In this manner, the fiber-reinforced resin composition of the present invention has a structure in which thin strands are finely dispersed and the intertwining between the strands is doubled to make it denser. Therefore, when an external force is applied to a molded product manufactured using this fiber-reinforced resin composition, there is no stress concentration unlike in conventional SMC and SMC molded products, and cracks in the strands are less likely to occur. In addition, since the strands are finely dispersed, the shear stress between the strands is averaged, and there is no concentration of shear stress, thereby suppressing the occurrence of cracks between the strands. Even if an inter-strand crack were to occur, the crack would be difficult to develop because the number of strands is very large and the strands are finely dispersed. By finely dispersing the strands in this way, the occurrence and propagation of intra-strand cracks and inter-strand cracks that occur in conventional SMC and SMC molded products are suppressed, and as a result, the elastic strength of SMC and SMC molded products is improved, and Improved fatigue durability is achieved.
第１図は、繊維強化樹脂組成物の製造方向の概略構成を
示す概略図である。第２図はＳＭＣ成形品におけるスト
ランド内部のクラックの発生状態を説明覆る説明図であ
る。第３図は而じく、ＳＭＣ成形品のストランド間のク
ラック発生状況を示す概略図である。
６・・・チョッパトストランド
特許出願人 株式会社豊田中央研究所同 トヨ
タ自動車株式会社FIG. 1 is a schematic diagram showing a schematic configuration of a fiber-reinforced resin composition in the manufacturing direction. FIG. 2 is an explanatory diagram illustrating the state of occurrence of cracks inside a strand in an SMC molded product. FIG. 3 is a schematic diagram showing the occurrence of cracks between strands of an SMC molded product. 6... Choppato Strand Patent Applicant Toyota Central Research Institute Co., Ltd. Toyota Motor Corporation
Claims (3)
トランドとからなる繊維強化樹脂組成物において、 前記チョップドストランドは、長さが少なくとも１／２
インチで繊維集束数が１０００本以下の炭素繊維チョッ
プドストランドであることを特徴とする繊維強化樹脂組
成物。(1) In a fiber-reinforced resin composition comprising a resin component and chopped strands dispersed in the resin component, the chopped strands have a length of at least 1/2.
A fiber-reinforced resin composition comprising chopped carbon fiber strands having a fiber bundle number of 1000 or less per inch.
ニルエステル樹脂等の熱硬化性樹脂である特許請求の範
囲第１項記載の繊維強化樹脂組成物。(2) The fiber-reinforced resin composition according to claim 1, wherein the resin component is a thermosetting resin such as unsaturated polyester, epoxy, or vinyl ester resin.
脂組成物全体を１００体積％としたとき３０体積％以上
である特許請求の範囲第１項記載の繊維強化樹脂組成物
。(3) The fiber-reinforced resin composition according to claim 1, wherein the blending ratio of the chopped carbon fiber strands is 30% by volume or more when the entire resin composition is 100% by volume.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32237287A JPH01163218A (en) | 1987-12-19 | 1987-12-19 | Fiber-reinforced resin composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32237287A JPH01163218A (en) | 1987-12-19 | 1987-12-19 | Fiber-reinforced resin composition |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01163218A true JPH01163218A (en) | 1989-06-27 |
Family
ID=18142908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32237287A Pending JPH01163218A (en) | 1987-12-19 | 1987-12-19 | Fiber-reinforced resin composition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01163218A (en) |
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-
1987
- 1987-12-19 JP JP32237287A patent/JPH01163218A/en active Pending
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