JP7494520B2 - Multi-layer laminated film for infrared detection system and infrared detection system using same - Google Patents
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Description
本発明は、赤外線検知システム用多層積層フィルムおよびそれを用いた赤外線検知システムに関する。 The present invention relates to a multilayer laminate film for an infrared detection system and an infrared detection system using the same.
赤外線発光部から対象に向けて赤外線を照射し、その反射光を赤外線受光部で検知する赤外線検知システムは様々な用途で用いられており、近年では、人の体の動き、手の動き、顔の状態、視線等を検知する赤外線検知システムが提案されている（特許文献１～４）。
Infrared detection systems, which irradiate an object with infrared rays from an infrared emitting unit and detect the reflected light with an infrared receiving unit, are used for a variety of purposes, and in recent years, infrared detection systems have been proposed that detect a person's body movements, hand movements, facial condition, line of sight, etc. (
しかしながら、従来の赤外線検知システムは対象に向けて赤外線を直接照射し、その反射光を赤外線受光部にて検知する構成であるため、対象が赤外線発光部と赤外線受光部を視認することによる意匠性の低下や、赤外線発光部と赤外線受光部を設置する場所に制限があるなどの課題がある。 However, conventional infrared detection systems are designed to directly irradiate infrared light towards the target and detect the reflected light with an infrared receiving unit, which creates issues such as reduced design quality due to the target being able to see the infrared emitting unit and infrared receiving unit, and limitations on where the infrared emitting unit and infrared receiving unit can be installed.
本発明は前記の課題を解決せんとするものである。すなわち、赤外線発光部と赤外線受光部と多層積層フィルムを有する赤外線検知システムに用いられる多層積層フィルムであって、前記赤外線検知システムが、前記赤外線発光部から発光された赤外線を前記多層積層フィルムが１回以上反射し、前記多層積層フィルムによる反射によって光線の方向を変更させられた赤外線を赤外線検知対象に照射し、その反射光を前記赤外線受光部が検知するものであって、前記多層積層フィルムが異なる熱可塑性樹脂が交互に１１層以上積層され、波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲における最大反射率が５０％以上である赤外線検知システム用多層積層フィルムおよび該多層積層フィルムを用いた赤外線検知システムである。 The present invention aims to solve the above problems. That is, the present invention is a multilayer laminate film for use in an infrared detection system having an infrared emitting unit, an infrared receiving unit, and a multilayer laminate film, in which the infrared detection system reflects infrared rays emitted from the infrared emitting unit at least once by the multilayer laminate film, irradiates an infrared detection target with the infrared rays whose direction has been changed by the reflection by the multilayer laminate film, and detects the reflected light by the infrared receiving unit, and the multilayer laminate film for use in an infrared detection system is made of 11 or more layers of different thermoplastic resins stacked alternately, and has a maximum reflectance of 50% or more in the wavelength range of 700 nm to 2600 nm, and an infrared detection system using the multilayer laminate film.
本発明によって、赤外線発光部と赤外線受光部の視認による意匠性の低下や、赤外線発光部と赤外線受光部を設置する場所の制限を緩和した赤外線検知システムを得ることができる。 The present invention makes it possible to obtain an infrared detection system that alleviates the loss of design due to visibility of the infrared emitting unit and infrared receiving unit, and the restrictions on where the infrared emitting unit and infrared receiving unit can be installed.
本発明は、赤外線検知システムに用いられる多層積層フィルムであって、前記赤外線検知システムが前記赤外線発光部から発光された赤外線を前記多層積層フィルムが１回以上反射し、前記多層積層フィルムによる反射によって光線の方向を変更させられた赤外線を赤外線検知対象に照射し、その反射光を前記赤外線受光部が検知するものであって、前記多層積層フィルムが異なる熱可塑性樹脂が交互に１１層以上積層され、波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲における最大反射率が５０％以上である赤外線検知システム用多層積層フィルムに係るものである。以下に本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムの様態を示すが、かかる例によって限定して解釈されるものではない。 The present invention relates to a multilayer laminate film for use in an infrared detection system, in which the multilayer laminate film reflects infrared rays emitted from the infrared emitting unit at least once, the infrared rays whose direction has been changed by the reflection by the multilayer laminate film are irradiated onto an infrared detection target, and the infrared receiving unit detects the reflected light, and the multilayer laminate film is made of 11 or more layers of different thermoplastic resins laminated alternately, and the multilayer laminate film for an infrared detection system has a maximum reflectance of 50% or more in the wavelength range of 700 nm to 2600 nm. The following are embodiments of the multilayer laminate film for an infrared detection system of the present invention, but the present invention should not be construed as being limited to these examples.
本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムは、波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲における最大反射率が５０％以上であることが必要である。波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲における最大反射率が５０％以上であることで、赤外線の反射時の減衰を抑制し赤外線の検知精度を高めることができる。好ましくは最大反射率が７０％以上であり、より好ましくは８０％以上、更に好ましくは９０％以上である。また、最大反射率を示す波長は用いる赤外線の波長に対応したものが好ましい。一例として、８００ｎｍ～１２００ｎｍの範囲内の波長であることが挙げられる。 The multilayer laminate film for an infrared detection system of the present invention must have a maximum reflectance of 50% or more in the wavelength range of 700 nm to 2600 nm. By having a maximum reflectance of 50% or more in the wavelength range of 700 nm to 2600 nm, it is possible to suppress attenuation of infrared rays when they are reflected and improve the accuracy of infrared detection. The maximum reflectance is preferably 70% or more, more preferably 80% or more, and even more preferably 90% or more. In addition, it is preferable that the wavelength showing the maximum reflectance corresponds to the wavelength of the infrared rays used. One example is a wavelength in the range of 800 nm to 1200 nm.
赤外線検知システム用多層積層フィルムは、異なる熱可塑性樹脂が交互に１１層以上積層された多層積層フィルムである。その積層構成は、熱可塑性樹脂Ａを用いてなる層（Ａ層）と熱可塑性樹脂Ａとは異なる熱可塑性樹脂Ｂを用いてなる層（Ｂ層）とが交互に１１層以上積層（Ａ／Ｂ／Ａ／Ｂ・・）されてなる多層積層フィルムや、Ａ層とＢ層と、熱可塑性樹脂Ａおよび熱可塑性樹脂Ｂとは異なる熱可塑性樹脂Ｃを用いてなる層（Ｃ層）とが交互に１１層以上積層されてなる多層積層フィルム（例えば、Ａ／Ｂ／Ｃ／Ａ／Ｂ／Ｃ・・・のようにＡ／Ｂ／Ｃユニットが交互に積層されていたり、Ａ／Ｃ／Ｂ／Ｃ／Ａ／Ｃ／Ｂ／Ｃ・・・のようにＡ／ＣユニットとＢ／Ｃユニットが交互に積層されてなる多層積層フィルム）が好ましい。ここでいう熱可塑性樹脂Ａとは異なる熱可塑性樹脂Ｂの「異なる」とは、結晶性・非晶性、光学的性質、熱的性質のいずれかが異なることをいう。光学的性質が異なるとは、屈折率が０．０１以上異なることをあらわし、熱的性質が異なるとは、融点あるいはガラス転移温度が１℃以上異なっていることを表す。なお、一方の樹脂が融点を有しており、もう一方の樹脂が融点を有していない場合や、一方の樹脂が結晶化温度を有しており、もう一方の樹脂が結晶化温度を有していない場合も異なる熱的性質を有することを表す。異なる性質を持つ熱可塑性樹脂を積層することで、それぞれの熱可塑性樹脂の単一の層のフィルムではなし得ない機能をフィルムに与えることができる。また、少なくとも片方の表層が２００ｎｍ以上の厚みを有することによって、該表層が内層の保護層として働き、押出時のフローマークの抑制、他のフィルムや成形体とのラミネート工程及びラミネート工程後における多層積層フィルム中の内層の変形抑制、耐押圧性などの効果を持つことができる。表層の厚みは好ましくは、１．０μｍ以上、より好ましくは２．０μｍ以上である。上限は特に設けないが、フィルム厚み増加抑制の観点から１０．０μｍ以下、又は、５．０μｍ以下であることが挙げられる。 The multilayer laminate film for infrared detection systems is a multilayer laminate film in which different thermoplastic resins are alternately laminated in 11 or more layers. The laminated structure is preferably a multilayer laminate film in which a layer (A layer) made of thermoplastic resin A and a layer (B layer) made of thermoplastic resin B different from thermoplastic resin A are alternately laminated in 11 or more layers (A/B/A/B...), or a multilayer laminate film in which a layer (A layer) made of thermoplastic resin C different from thermoplastic resin A and thermoplastic resin B are alternately laminated in 11 or more layers (for example, a multilayer laminate film in which A/B/C units are alternately laminated as in A/B/C/A/B/C..., or a multilayer laminate film in which A/C units and B/C units are alternately laminated as in A/C/B/C/A/C/B/C...). The term "different" in the thermoplastic resin B different from thermoplastic resin A here means that either the crystallinity/non-crystallinity, optical properties, or thermal properties are different. The difference in optical properties means that the refractive index differs by 0.01 or more, and the difference in thermal properties means that the melting point or glass transition temperature differs by 1°C or more. In addition, when one resin has a melting point and the other resin does not have a melting point, or when one resin has a crystallization temperature and the other resin does not have a crystallization temperature, the thermal properties are different. By laminating thermoplastic resins having different properties, it is possible to give the film a function that cannot be achieved by a single layer film of each thermoplastic resin. In addition, by having at least one surface layer having a thickness of 200 nm or more, the surface layer acts as a protective layer for the inner layer, and can have effects such as suppressing flow marks during extrusion, suppressing deformation of the inner layer in the lamination process with other films or molded bodies and after the lamination process, and pressure resistance. The thickness of the surface layer is preferably 1.0 μm or more, more preferably 2.0 μm or more. There is no particular upper limit, but from the viewpoint of suppressing an increase in the film thickness, it can be 10.0 μm or less, or 5.0 μm or less.
多層積層フィルムに用いられる熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ（４－メチルペンテン－１）などのポリオレフィン、シクロオレフィンとしては、ノルボルネン類の開環メタセシス重合，付加重合，他のオレフィン類との付加共重合体である脂環族ポリオレフィン、ポリ乳酸、ポリブチルサクシネートなどの生分解性ポリマー、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６６などのポリアミド、アラミド、ポリメチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリビニルアルコール、ポリビニルブチラール、エチレン酢酸ビニルコポリマー、ポリアセタール、ポリグルコール酸、ポリスチレン、スチレン共重合ポリメタクリル酸メチル、ポリカーボネート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン－２，６－ナフタレートなどのポリエステル、ポリエーテルサルフォン、ポリエーテルエーテルケトン、変性ポリフェニレンエーテル、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルイミド、ポリイミド、ポリアリレート、４フッ化エチレン樹脂、３フッ化エチレン樹脂、３フッ化塩化エチレン樹脂、４フッ化エチレン－６フッ化プロピレン共重合体、ポリフッ化ビニリデンなどが挙げられる。これらの中で、強度・耐熱性・透明性の観点から、特にポリエステルを用いることが好ましく、ポリエステルとしては芳香族ジカルボン酸または脂肪族ジカルボン酸とジオールを主たる構成成分とする単量体からの重合により得られるポリエステルが好ましい。
Examples of thermoplastic resins used in multi-layer laminated films include polyolefins such as polyethylene, polypropylene, and poly(4-methylpentene-1); cycloolefins such as alicyclic polyolefins which are obtained by ring-opening metathesis polymerization, addition polymerization, and addition copolymers with other olefins of norbornenes; biodegradable polymers such as polylactic acid and polybutyl succinate; polyamides such as nylon 6, nylon 11,
ここで、芳香族ジカルボン酸として、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、１，４－ナフタレンジカルボン酸、１，５－ナフタレンジカルボン酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸、４，４′－ジフェニルジカルボン酸、４，４′－ジフェニルエーテルジカルボン酸、４，４′－ジフェニルスルホンジカルボン酸などを挙げることができる。脂肪族ジカルボン酸としては、例えば、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ダイマー酸、ドデカンジオン酸、シクロヘキサンジカルボン酸とそれらのエステル誘導体などが挙げられる。中でも好ましくはテレフタル酸と２，６－ナフタレンジカルボン酸を挙げることができる。これらの酸成分は１種のみ用いてもよく、２種以上併用してもよく、さらには、ヒドロキシ安息香酸等のオキシ酸などを一部共重合してもよい。 Here, examples of aromatic dicarboxylic acids include terephthalic acid, isophthalic acid, phthalic acid, 1,4-naphthalenedicarboxylic acid, 1,5-naphthalenedicarboxylic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, 4,4'-diphenyldicarboxylic acid, 4,4'-diphenyletherdicarboxylic acid, and 4,4'-diphenylsulfonedicarboxylic acid. Examples of aliphatic dicarboxylic acids include adipic acid, suberic acid, sebacic acid, dimer acid, dodecanedioic acid, cyclohexanedicarboxylic acid, and ester derivatives thereof. Among these, terephthalic acid and 2,6-naphthalenedicarboxylic acid are preferred. These acid components may be used alone or in combination of two or more, and may also be partially copolymerized with oxyacids such as hydroxybenzoic acid.
また、ジオール成分としては、例えば、エチレングリコール、１，２－プロパンジオール、１，３－プロパンジオール、ネオペンチルグリコール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、１，２－シクロヘキサンジメタノール、１，３－シクロヘキサンジメタノール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリアルキレングリコール、２，２－ビス（４－ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、イソソルベート、スピログリコールなどを挙げることができる。中でもエチレングリコールが好ましく用いられる。これらのジオール成分は１種のみ用いてもよく、２種以上併用してもよい。 Examples of diol components include ethylene glycol, 1,2-propanediol, 1,3-propanediol, neopentyl glycol, 1,3-butanediol, 1,4-butanediol, 1,5-pentanediol, 1,6-hexanediol, 1,2-cyclohexanedimethanol, 1,3-cyclohexanedimethanol, 1,4-cyclohexanedimethanol, diethylene glycol, triethylene glycol, polyalkylene glycol, 2,2-bis(4-hydroxyethoxyphenyl)propane, isosorbate, and spiroglycol. Of these, ethylene glycol is preferably used. These diol components may be used alone or in combination of two or more.
上記ポリエステルのうち、ポリエチレンテレフタレートおよびその共重合体、ポリエチレンナフタレートおよびその共重合体、ポリブチレンテレフタレートおよびその共重合体、ポリブチレンナフタレートおよびその共重合体、さらにはポリヘキサメチレンテレフタレートおよびその共重合体並びにポリヘキサメチレンナフタレートおよびその共重合体の中から選択されるポリエステルを用いることが好ましい。 Among the above polyesters, it is preferable to use a polyester selected from polyethylene terephthalate and its copolymers, polyethylene naphthalate and its copolymers, polybutylene terephthalate and its copolymers, polybutylene naphthalate and its copolymers, polyhexamethylene terephthalate and its copolymers, and polyhexamethylene naphthalate and its copolymers.
また、多層積層フィルムは、用いられる異なる性質を有する熱可塑性樹脂の好ましい組み合わせとしては、各熱可塑性樹脂のガラス転移温度の差の絶対値が２０℃以下であることが好ましい。ガラス転移温度の差の絶対値が２０℃より大きい場合には多層積層フィルムを製造する際の延伸不良が発生しやすいためである。 In addition, a preferred combination of thermoplastic resins having different properties is used in a multi-layer laminate film, and the absolute value of the difference in glass transition temperature between the thermoplastic resins is preferably 20°C or less. If the absolute value of the difference in glass transition temperature is greater than 20°C, poor stretching is likely to occur when the multi-layer laminate film is produced.
多層積層フィルムに用いられる異なる性質を有する熱可塑性樹脂の好ましい組み合わせとしては、各熱可塑性樹脂のＳＰ値（溶解性パラメータともいう）の差の絶対値が、１．０以下であることが第一に好ましい。ＳＰ値の差の絶対値が１．０以下であると層間剥離が生じにくくなる。より好ましくは、異なる性質を有するポリマーは同一の基本骨格を供えた組み合わせからなることが好ましい。ここでいう基本骨格とは、樹脂を構成する繰り返し単位のことであり、たとえば、一方の熱可塑性樹脂としてポリエチレンテレフタレートを用いる場合は、高精度な積層構造が実現しやすい観点から、他方の熱可塑性樹脂として、ポリエチレンテレフタレートと同一の基本骨格であるエチレンテレフタレートを含むことが好ましい。異なる光学的性質を有するポリエステル樹脂が同一の基本骨格を含む樹脂であると、積層精度が高く、さらに積層界面での層間剥離が生じにくくなるものである。 As a preferred combination of thermoplastic resins having different properties used in a multi-layer laminate film, it is first preferable that the absolute value of the difference in the SP value (also called the solubility parameter) of each thermoplastic resin is 1.0 or less. If the absolute value of the difference in the SP value is 1.0 or less, delamination is unlikely to occur. More preferably, it is preferable that the polymers having different properties are a combination having the same basic skeleton. The basic skeleton here refers to the repeating unit that constitutes the resin. For example, when polyethylene terephthalate is used as one thermoplastic resin, it is preferable that the other thermoplastic resin contains ethylene terephthalate, which has the same basic skeleton as polyethylene terephthalate, from the viewpoint of easily realizing a highly accurate laminate structure. If polyester resins having different optical properties are resins containing the same basic skeleton, the lamination precision is high and delamination at the lamination interface is less likely to occur.
同一の基本骨格を有し、かつ、異なる性質を具備させるには、共重合体とすることが望ましい。すなわち、例えば、一方の樹脂がポリエチレンテレフタレートの場合、他方の樹脂は、エチレンテレフタレート単位と他のエステル結合を持った繰り返し単位とで構成された樹脂を用いるような態様である。他の繰り返し単位を入れる割合（共重合量ということがある）としては、異なる性質を獲得する必要性から５ｍｏｌ％以上が好ましく、一方、層間の密着性や、熱流動特性の差が小さいため各層の厚みの精度や厚みの均一性に優れることから９０ｍｏｌ％以下が好ましい。さらに好ましくは１０ｍｏｌ％以上、８０ｍｏｌ％以下である。また、Ａ層とＢ層はそれぞれ、複数種の熱可塑性樹脂がブレンド又はアロイされ用いられることも望ましい。複数種の熱可塑性樹脂をブレンド又はアロイさせることで、１種類の熱可塑性樹脂では得られない性能を得ることができる。 In order to have the same basic skeleton and different properties, it is desirable to use a copolymer. That is, for example, when one resin is polyethylene terephthalate, the other resin is a resin composed of ethylene terephthalate units and other repeating units having ester bonds. The ratio of the other repeating units (sometimes called the copolymerization amount) is preferably 5 mol% or more because of the need to obtain different properties, while 90 mol% or less is preferable because the adhesion between layers and the difference in thermal flow properties are small, resulting in excellent accuracy and uniformity of the thickness of each layer. More preferably, it is 10 mol% or more and 80 mol% or less. In addition, it is also desirable that multiple types of thermoplastic resins are blended or alloyed for each of the A layer and the B layer. By blending or alloying multiple types of thermoplastic resins, it is possible to obtain performance that cannot be obtained with a single type of thermoplastic resin.
多層積層フィルムは、熱可塑性樹脂Ａがポリエチレンテレフタレートを主たる成分とし、熱可塑性系樹脂Ｂがジカルボン酸成分としてテレフタル酸、ジオール成分としてエチレングリコールを含んでなり、さらに、ジカルボン酸成分として、ナフタレンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸、ジオール成分としてシクロヘキサンジメタノール、スピログリコール、イソソルビドのうち少なくとも何れか１つの共重合成分を含んでなるポリエステルを主たる成分とすることも好ましい。なお「熱可塑性樹脂Ａの主たる成分」とは、Ａ層を構成する樹脂全体の７０重量％以上占めることを表す。また、「熱可塑性樹脂Ｂの主たる成分」とは、Ｂ層を構成する樹脂全体の３５重量％以上占めることを表す。 In the multi-layer laminate film, the thermoplastic resin A is mainly composed of polyethylene terephthalate, and the thermoplastic resin B is mainly composed of a polyester containing terephthalic acid as a dicarboxylic acid component and ethylene glycol as a diol component, and further containing at least one copolymer component selected from naphthalenedicarboxylic acid, cyclohexanedicarboxylic acid, and cyclohexanedimethanol, spiroglycol, and isosorbide as a diol component. The term "main component of thermoplastic resin A" refers to 70% by weight or more of the total resin constituting layer A. The term "main component of thermoplastic resin B" refers to 35% by weight or more of the total resin constituting layer B.
下記（１）式は隣接するＡ層とＢ層の屈折率及び層厚みから決定される反射波長を表す式である。下記（１）式を満たすように、Ａ層とＢ層の樹脂と層厚みを設計し、製膜条件を制御することで、波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲のいずれかにおいて、反射率が５０％以上である領域を含む光学特性を持つことができる。 The following formula (1) represents the reflected wavelength determined from the refractive index and layer thickness of adjacent layers A and B. By designing the resin and layer thickness of layers A and B and controlling the film formation conditions so as to satisfy the following formula (1), it is possible to obtain optical properties including a region where the reflectance is 50% or more in any wavelength range from 700 nm to 2600 nm.
ここでλは入射角度を０°とした際の反射波長ｎＡはＡ層の面内屈折率、ｄＡはＡ層の厚み、ｎＢはＢ層の面内屈折率、ｄＢはＢ層の厚みである。なお、多層積層フィルムにおいて、望ましい反射波長範囲及び反射率を調整する方法は、Ａ層とＢ層の面内屈折率差、積層数、層厚み分布、製膜条件（例えば延伸倍率、延伸速度、延伸温度、熱処理温度、熱処理時間）の調整等が挙げられる。反射率が高くなり積層数が少なく済むことから、Ａ層とＢ層の面内屈折率差は０．０２以上が好ましく、より好ましくは０．０４以上、さらに好ましくは０．０８以上である。多層積層フィルムの各層の層厚みは均一であってもよく、分布を持っていても良い。層厚みに分布を持たせる場合は、フィルム面の一方から反対側の面へ向かって増加または減少する層厚み分布や、フィルム面の一方からフィルム中心へ向かって層厚みが増加した後減少する層厚み分布や、フィルム面の一方からフィルム中心へ向かって層厚みが減少した後増加する層厚み分布が好ましい。層厚み分布の変化の仕方としては、線形、等比、階差数列といった連続的に変化するものや、１０層から５０層程度の層がほぼ同じ層厚みを持ち、その層厚みがステップ状に変化するものが好ましい。望む反射率に応じて積層数を設計することが好ましく、５１層以上、２０１層以上、４０１層以上といった積層数を取り得ることができ、上限は特に設けないが、例えば、積層精度や積層装置の大型化の観点から上限としては４００１層程度である。 Here, λ is the reflection wavelength when the incidence angle is 0°, n A is the in-plane refractive index of the A layer, d A is the thickness of the A layer, n B is the in-plane refractive index of the B layer, and d B is the thickness of the B layer. In the multilayer laminate film, the desired reflection wavelength range and reflectance can be adjusted by adjusting the in-plane refractive index difference between the A layer and the B layer, the number of layers, the layer thickness distribution, and the film formation conditions (e.g., stretching ratio, stretching speed, stretching temperature, heat treatment temperature, and heat treatment time). Since the reflectance is high and the number of layers is small, the in-plane refractive index difference between the A layer and the B layer is preferably 0.02 or more, more preferably 0.04 or more, and even more preferably 0.08 or more. The layer thickness of each layer of the multilayer laminate film may be uniform or may have a distribution. When the layer thickness is to have a distribution, a layer thickness distribution in which the layer thickness increases or decreases from one side of the film surface to the opposite side, a layer thickness distribution in which the layer thickness increases from one side of the film surface to the film center and then decreases, or a layer thickness distribution in which the layer thickness decreases from one side of the film surface to the film center and then increases is preferable. The layer thickness distribution is preferably changed continuously, such as linearly, geometrically, or in a difference progression, or about 10 to 50 layers have almost the same layer thickness, and the layer thickness changes in a stepwise manner. It is preferable to design the number of layers according to the desired reflectance, and the number of layers can be 51 layers or more, 201 layers or more, or 401 layers or more. Although there is no particular upper limit, for example, the upper limit is about 4001 layers from the viewpoint of the lamination accuracy and the size of the lamination device.
多層積層フィルムは、フィルムの表面にプライマー層、ハードコート層、耐磨耗性層、傷防止層、反射防止層、色補正層、紫外線吸収層、光安定化層（ＨＡＬＳ）、熱線吸収層、印刷層、ガスバリア層、粘着層などの機能性層を有していても良い。これらの層は１層でも多層でも良く、また、１つの層に複数の機能を持たせても良い。また、多層積層フィルム中に、紫外線吸収剤、光安定化剤（ＨＡＬＳ）、熱線吸収剤、結晶核剤、可塑剤などの添加剤を有していても良い。 The multilayer laminate film may have functional layers on the surface of the film, such as a primer layer, a hard coat layer, an abrasion-resistant layer, an anti-scratch layer, an anti-reflection layer, a color correction layer, an ultraviolet absorbing layer, a light stabilizing layer (HALS), a heat absorbing layer, a printing layer, a gas barrier layer, and an adhesive layer. These layers may be single or multiple, and one layer may have multiple functions. The multilayer laminate film may also contain additives such as ultraviolet absorbers, light stabilizers (HALS), heat absorbing agents, crystal nucleating agents, and plasticizers.
図１は従来の赤外線検知システムの模式図である。赤外線による検知対象４の正面に赤外線発光部１と赤外線受光部２が設置された構成であり、赤外線発光部と赤外線受光部が対象から視認されやすく、赤外線を対象に直接照射しその反射光を受光するシステムのため赤外線発光部と赤外線受光部の設置位置は対象の正面方向に制限される。図２は本発明の赤外線検知システムの基本構成である。赤外線発光部１から照射された赤外線３を多層積層フィルム５で反射し赤外線の光線の方向を変えて赤外線で検知する対象４に照射し、その反射光を再び赤外線反射フィルム４で反射し、赤外線受光部２が赤外線を受光することで対象を検知する。このような構成とすることで、赤外線発光部と赤外線受光部の視認の抑制と設置位置の制限を緩和することができる。ここで６は任意に設置できる遮光材であり、図２の様に検知対象と赤外線発光部・赤外線受光部の間に設置することで赤外線発光部と赤外線受光部の視認を遮りつつ、赤外線による検知を行うことができる。図２では赤外線を１回反射しているが２回以上反射させることも可能であり、反射回数に特に上限は設けられないが、装置の複雑さから上限として１０回程度が挙げられる。図示はしていないが、凹レンズや凸レンズを用いることで赤外光の拡散や集光を行うことも好ましい態様として挙げられる。赤外線発光部から発光される赤外線の波長は７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲であることが好ましく、より好ましくは赤外線のピーク波長が９００ｎｍ～１８００ｎｍの範囲に存在することである。赤外線のピーク波長としては例えば、８５０ｎｍ、９０５ｎｍ、９４０ｎｍ、１０５０ｎｍ、１２００ｎｍ、１３００ｎｍ、１４５０ｎｍ、１５５０ｎｍ、１６５０ｎｍ、１７２０ｎｍといった波長が挙げられる。多層積層フィルムを設置する際の傾斜角度は特に限られるものではなく、例えば図２の様に設置する際は地面又は床に対して多層積層フィルム５を傾斜して設置され、図３の様に設置する際は水平方向と垂直方向に設置される。図では多層積層フィルムを平面形状で記載しているが、曲面形状や凹凸形状であっても良く、凹面鏡や凸面鏡のような形状であってもよい。また、多層積層フィルムの傾斜角度の調整、水平・垂直移動、回転などを行うための駆動装置を多層積層フィルムに取り付けることも好ましく、その駆動は赤外線検知の感度を高めるために赤外線検知システムの使用前や使用中に自動調整されることも好ましい。
Figure 1 is a schematic diagram of a conventional infrared detection system. In this system, an infrared emitting
本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムは、入射角度０°における可視光線透過率が５０％以上であることが好ましい、より好ましくは８０％以上であり、さらに好ましくは８５％以上、特に好ましくは８８％以上である。ここで可視光線透過率とは波長４００ｎｍ～７００ｎｍの平均値である。多層積層フィルムの可視光線透過率が高いことで検知対象による多層積層フィルムの視認を抑制することや、多層積層フィルムの存在を意識させずに背面の情報を透過することができる。例えば、ヘッドマウントディスプレイやヘッドマウントディスプレイ等の拡張現実（ＡＲ）機器であれば外の景色からの光は透過させつつ検知対象に与えたい情報を重ねることができる。また、車両に搭載される場合は、メーターパネルからの情報を透過させて検知対象に与えることができる（図６参照）。またその他のデザイン性を与える目的で用いることができる。また、多層積層フィルムは透明性向上の観点からヘイズ値が３％以下であることが好ましく、より好ましくは１．５％以下、更に好ましくは１．０％以下である。 The multilayer laminate film for infrared detection systems of the present invention preferably has a visible light transmittance of 50% or more at an incident angle of 0°, more preferably 80% or more, even more preferably 85% or more, and particularly preferably 88% or more. The visible light transmittance here is the average value of wavelengths from 400 nm to 700 nm. The high visible light transmittance of the multilayer laminate film can suppress the visibility of the multilayer laminate film by the detection target, and can transmit information on the back without making the target aware of the presence of the multilayer laminate film. For example, in the case of a head-mounted display or an augmented reality (AR) device such as a head-mounted display, the light from the outside scenery can be transmitted while the information to be given to the detection target can be superimposed. In addition, when the multilayer laminate film is installed in a vehicle, information from the meter panel can be transmitted and given to the detection target (see FIG. 6). It can also be used for the purpose of providing other design features. In addition, the multilayer laminate film preferably has a haze value of 3% or less from the viewpoint of improving transparency, more preferably 1.5% or less, and even more preferably 1.0% or less.
本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムについて、入射角度１２°、２０°、４０°、６０°それぞれの角度において測定した反射光の彩度Ｃ＊の最大値が２０以下であることが好ましい。反射光の彩度Ｃ＊が２０以下であることで、外光の反射等による色づきを抑制することができ検知対象による多層積層フィルムの視認を抑制することができる。より好ましくは１５以下、さらに好ましくは１０以下、特に好ましくは５以下である。 For the multilayer laminate film for infrared detection systems of the present invention, it is preferable that the maximum value of the chroma C* of the reflected light measured at each of the angles of incidence of 12°, 20°, 40°, and 60° is 20 or less. By having the chroma C* of the reflected light be 20 or less, coloring due to reflection of external light, etc. can be suppressed, and the multilayer laminate film can be suppressed from being visible to the detection target. It is more preferably 15 or less, even more preferably 10 or less, and particularly preferably 5 or less.
本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムは、入射角度１２°、波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲における反射率スペクトルの半値幅が１００ｎｍ以上であることが好ましい。多層積層フィルムの反射率スペクトルは入射角度が大きくなるにつれて低波長側にシフトする特性を持つ。そのため、入射角度１２°において用いた赤外線のピーク波長に対する反射率が５０％以上であっても、入射角度が大きくなることで反射率が低波長側にシフトし、赤外線ピーク波長に対する反射率が低下することが起こりうる。この場合、赤外線を反射する角度が制限される。そのため、広い角度範囲に渡って赤外線を反射させるためには反射率スペクトルの半値幅が１００ｎｍ以上であることが好ましい。より好ましくは２００ｎｍ以上であり、更に好ましくは３００ｎｍ以上である。反射率スペクトルの半値幅の上限は、積層精度や積層装置の大型化の観点からの観点から、１０００ｎｍが好ましい。反射率スペクトルの半値幅を広くするためには、多層積層フィルム内の各層の層厚み分布の範囲を広くすることや、隣接する層の面内屈折率差を大きくすることが挙げられる。 The multilayer laminate film for infrared detection systems of the present invention preferably has a half-width of the reflectance spectrum of 100 nm or more at an incidence angle of 12° and a wavelength range of 700 nm to 2600 nm. The reflectance spectrum of the multilayer laminate film has the characteristic of shifting to the lower wavelength side as the incidence angle increases. Therefore, even if the reflectance for the peak wavelength of the infrared used at an incidence angle of 12° is 50% or more, the reflectance may shift to the lower wavelength side as the incidence angle increases, and the reflectance for the infrared peak wavelength may decrease. In this case, the angle at which infrared is reflected is limited. Therefore, in order to reflect infrared over a wide angle range, it is preferable that the half-width of the reflectance spectrum is 100 nm or more. It is more preferably 200 nm or more, and even more preferably 300 nm or more. The upper limit of the half-width of the reflectance spectrum is preferably 1000 nm from the viewpoint of lamination accuracy and the enlargement of the lamination device. In order to widen the half-width of the reflectance spectrum, it is possible to widen the range of the layer thickness distribution of each layer in the multilayer laminate film or to increase the in-plane refractive index difference between adjacent layers.
本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムは、波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲におけるＰ波とＳ波それぞれに対する反射率スペクトルの半値幅について、入射角度１２°の半値幅に対する入射角度６０°の半値幅の変化が３０％以下であることが好ましい。入射角度１２°の半値幅に対する入射角度６０°の半値幅の変化は、後述する測定方法において測定されるＰ波とＳ波のそれぞれの反射率について、入射角度１２°の半値幅をｈ１２、入射角度６０°の半値幅ｈ６０としたとき、（ｈ１２－ｈ６０）／ｈ１２×１００として求められるものである。より好ましくは２０％以下、さら好ましくは１５％以下である。半値幅について図４に示す。波長７００ｎｍ～２６００ｍの範囲において、最大反射率（Ｒｍａｘ）を持つ波長（λｍａｘ）に対して最大反射率の１／２の反射率（１／２Ｒｍａｘ）を持つλｍａｘに最も近い長波長側の波長（λａ）と、λｍａｘに最も近い低波長側の波長（λｂ）の差（λａ－λｂ）のことである。
In the multilayer laminate film for infrared detection systems of the present invention, it is preferable that the change in the half-width at an incidence angle of 60° from the half-width at an incidence angle of 12° is 30% or less for the half-width of the reflectance spectrum for each of P waves and S waves in the wavelength range of 700 nm to 2600 nm. The change in the half-width at an incidence angle of 60° from the half-width at an incidence angle of 12° is calculated as (h12-h60)/
また、本発明の赤外線検知システムに用いる赤外線反射フィルムは、波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲におけるＰ波とＳ波それぞれに対する最大反射率について、入射角度１２°の最大反射率に対する入射角度６０°の最大反射率の変化が０％以上であることが好ましい。最大反射率の変化を０％以上とすることにより、入射角度増大に伴う赤外線の反射率の低下が軽減されるため好ましい。ここで、電磁波（光）が物体に斜め方向から入射した際において、Ｐ波とは電界成分が入射面に平行な電磁波（入射面に平行に振動する直線偏光）、Ｓ波とは電界成分が入射面に垂直な電磁波（入射面に垂直に振動する直線偏光）を表す。反射率スペクトルの最大反射率の変化とは、後述する測定方法において、入射角度１２°と入射角度６０°で波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲で測定したＰ波とＳ波それぞれの反射率について入射角度１２°の最大反射率をｒ１２、入射角度６０°の最大反射率をｒ６０とき、（ｒ１２－ｒ６０）として求められるものである。赤外線を反射させる材料としては、屈折率の異なる無機材料をスパッタや蒸着などによって交互に積層して多層膜化したもの（無機材料多層膜）が存在するが、これら無機材料多層膜は各層の屈折率が等方性であるため、Ｐ波とＳ波の入射角度に対する反射特性が大きく異なり、特にＰ波は入射角度増大とともに反射率スペクトルの半値幅や反射率の最大値が減少するため好ましくない。このような無機材料多層膜を本発明の赤外線検知システムにおいて多層積層フィルムの位置で用いた場合、無機材料多層膜は設置できる傾斜角度に制限が生じたり、検知に必要な分だけの赤外線エネルギーを反射できない問題が生じるため、赤外線の反射角度を大きくすることができない。また、図５（検知対象からの反射光の図示は省略した）のように赤外線を一定の範囲に照射した場合、照射範囲での赤外線の反射角度が異なるため、検知した赤外線情報にムラが生じる。これに対して、異なる熱可塑性樹脂からなる層のうち少なくとも１種類以上の熱可塑性樹脂の層が２軸配向した多層積層フィルムを用いると前述の赤外線情報のムラを抑制できるため好ましい。２軸配向した層は屈折率が等方性で無くなるため、入射角度に対するＰ波の反射率スペクトルの半値幅や反射率の最大値の減少が抑制される。好ましい屈折率特性としては、多層積層フィルム中の２軸配向した層の面内方向と面直方向の屈折率の差が０．０１以上あることであり、より好ましくは０．０５以上である。多層積層フィルムに用いる熱可塑性樹脂としては２軸配向性が強い観点からポリエステルが好ましく、少なくとも１種類の熱可塑性樹脂の層（Ａ層）はポリエチレンテレフタレートおよびその共重合体、ポリエチレンナフタレートおよびその共重合体、ポリブチレンテレフタレートおよびその共重合体、ポリブチレンナフタレートおよびその共重合体であることが好ましく、波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲における最大反射率を高くする観点から、他の熱可塑性樹脂の層（Ｂ層及びまたはＣ層）は非晶性またはＡ層の熱可塑性樹脂よりも融点が１５℃以上低いことが好ましく、ジカルボン酸成分としてテレフタル酸、ジオール成分としてエチレングリコールを含んでなり、さらに、ジカルボン酸成分として、ナフタレンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸、ジオール成分としてシクロヘキサンジメタノール、スピログリコール、イソソルビドのうち少なくとも何れか１つの共重合成分を含んでなるポリエステルを主たる成分とすることが好ましい。
In addition, the infrared reflective film used in the infrared detection system of the present invention is preferably such that the change in maximum reflectance at an incidence angle of 60° relative to the maximum reflectance at an incidence angle of 12° for each of the P-waves and S-waves in the wavelength range of 700 nm to 2600 nm is 0% or more. By making the change in
本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムは、互いに異なる熱可塑性樹脂Ａ、ＢからなるＡ層、Ｂ層が交互に積層した多層積層フィルムであって、少なくとも以下（ｉ）を満たす積層ユニットを有することが好ましい。なお、（ｉ）を満たす積層ユニットを積層ユニット（ｉ）ということがある。
（ｉ）：隣接するＡ層とＢ層の厚み比が０．７以上１．４以下である。
The multilayer laminate film for an infrared detection system of the present invention is a multilayer laminate film in which A layers and B layers made of different thermoplastic resins A and B are alternately laminated, and preferably has a laminate unit that satisfies at least the following (i). Note that a laminate unit that satisfies (i) may be referred to as laminate unit (i).
(i): The thickness ratio between adjacent layers A and B is 0.7 or more and 1.4 or less.
式（１）にもとづいてＡ層とＢ層の樹脂と層厚みを設計した場合、設計した反射波長の１／２波長、１／３波長、以下１／ｎ波長（ｎは整数）の波長にも反射が発生する。そのため、赤外線だけでなく、可視光にも反射が発生するため多層積層フィルムに透明性を求める場合は望ましくない色づきが発生することがある。そこで、多層積層フィルムの積層構成を、積層ユニット（ｉ）を有するように設計することで、設計した反射波長の１／２波長、１／（２ｎ）波長（ｎは整数）の反射を抑制することができ、可視光の反射を抑制することができる。 When the resins and layer thicknesses of layers A and B are designed based on formula (1), reflection also occurs at wavelengths of 1/2 wavelength, 1/3 wavelength, and 1/n wavelength (n is an integer) of the designed reflection wavelength. Therefore, reflection occurs not only of infrared light but also of visible light, which may cause undesirable coloring when transparency is required for the multilayer laminate film. Therefore, by designing the laminate structure of the multilayer laminate film to have laminate unit (i), it is possible to suppress reflection of 1/2 wavelength and 1/(2n) wavelength (n is an integer) of the designed reflection wavelength, and therefore reflection of visible light.
本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムは、互いに異なる熱可塑性樹脂Ａ、ＢからなるＡ層、Ｂ層が交互に積層した多層積層フィルムであって、少なくとも以下（ｉｉ）を満たす積層ユニットを有することが好ましい。なお、（ｉｉ）を満たす積層ユニットを積層ユニット（ｉｉ）ということがある。
（ｉｉ）：隣接する３層が、３層の中で最も厚みの薄い層の厚みを１とした場合に、残りの２層について一方の厚みが１．０以上１．４以下、他方が５以上９以下である。
The multilayer laminate film for an infrared detection system of the present invention is a multilayer laminate film in which A layers and B layers made of different thermoplastic resins A and B are alternately laminated, and preferably has a laminate unit that satisfies at least the following (ii). Note that a laminate unit that satisfies (ii) may be referred to as a laminate unit (ii).
(ii) Of three adjacent layers, when the thickness of the thinnest layer among the three layers is taken as 1, one of the remaining two layers has a thickness of 1.0 or more and 1.4 or less, and the other has a thickness of 5 or more and 9 or less.
また、本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムは、互いに異なる熱可塑性樹脂Ａ、Ｂ、ＣからなるＡ層、Ｂ層、Ｃ層が交互に積層した多層積層フィルムであって、少なくとも以下（ｉｉｉ）を満たす積層ユニットを有することが好ましい。なお、（ｉｉｉ）を満たす積層ユニットを積層ユニット（ｉｉｉ）ということがある。
（ｉｉｉ）：Ａ層、Ｂ層、Ｃ層が（Ａ／Ｃ／Ｂ／Ｃ）ｎの順で位置する。ここでｎは層の繰り返しを意味しｎ≧３である。
The multilayer laminate film for an infrared detection system of the present invention is a multilayer laminate film in which an A layer, a B layer, and a C layer made of different thermoplastic resins A, B, and C are alternately laminated, and preferably has a laminate unit that satisfies at least the following (iii). Note that a laminate unit that satisfies (iii) may be referred to as a laminate unit (iii).
(iii): Layers A, B, and C are arranged in the order of (A/C/B/C)n, where n means the repetition of layers and n≧3.
積層ユニット（ｉ）を有するように多層積層フィルムを設計した場合であっても、波長１２００ｎｍ以上の赤外線を反射させた場合は、その１／３波長の反射が可視光領域に発生するため、多層積層フィルムの透明性が損なわれる。一方、積層ユニット（ｉｉ）や積層ユニット（ｉｉｉ）を有するように設計された多層積層フィルムは、反射波長の１／２波長と１／３波長の反射を抑制することができるため、多層積層フィルムに透明性を持たせながら１２００ｎｍ以上の赤外線を反射させることが容易となる。積層ユニット（ｉｉ）や積層ユニット（ｉｉｉ）を有する多層積層フィルムを設計する場合、多層積層フィルムの層数に対する反射率の効率を高めるため、波長８００ｎｍ～１２００ｎｍの反射は積層ユニット（ｉ）で行い、波長１２００ｎｍ以上の反射を積層ユニット（ｉｉ）や積層ユニット（ｉｉｉ）で行う積層構成なども好ましい。 Even if a multilayer laminate film is designed to have a lamination unit (i), when infrared rays having a wavelength of 1200 nm or more are reflected, reflection of 1/3 of the wavelength occurs in the visible light region, and the transparency of the multilayer laminate film is impaired. On the other hand, a multilayer laminate film designed to have a lamination unit (ii) or a lamination unit (iii) can suppress reflection of 1/2 and 1/3 of the reflected wavelength, making it easy to reflect infrared rays having a wavelength of 1200 nm or more while maintaining transparency. When designing a multilayer laminate film having a lamination unit (ii) or a lamination unit (iii), in order to increase the efficiency of the reflectance relative to the number of layers of the multilayer laminate film, a lamination structure in which reflection of wavelengths of 800 nm to 1200 nm is performed by the lamination unit (i) and reflection of wavelengths of 1200 nm or more is performed by the lamination unit (ii) or the lamination unit (iii) is also preferable.
以下に、少なくとも赤外線発光部と赤外線受光部と本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムを有し、前記赤外線発光部から発光された赤外線を前記多層積層フィルムが１回以上反射し、前記多層積層フィルムによる反射によって光線の方向を変更させられた赤外線を前記赤外線受光部が検知する赤外線検知システムの好ましい様態について説明する。 The following describes a preferred embodiment of an infrared detection system that has at least an infrared emitting unit, an infrared receiving unit, and the multilayer laminate film for an infrared detection system of the present invention, in which the infrared emitting unit emits infrared light and the multilayer laminate film reflects the infrared light at least once, and the infrared receiving unit detects the infrared light whose direction has been changed by the reflection by the multilayer laminate film.
本発明の赤外線検知システムを用いた用途としては顔認証センサーが挙げられる。ここで顔認証センサーは検知対象の顔の立体形状、表情、目蓋、顔の方向など検知するセンサーであり、ドアの開閉などの電子錠や、人物識別、防犯といったセキュリティー用途や、検知対象の健康状態確認、眠気検知、わき見防止などのヘルスケア・安全用途などに用いられる。 One application of the infrared detection system of the present invention is a face recognition sensor. A face recognition sensor is a sensor that detects the three-dimensional shape, facial expression, eyelids, and face direction of the target, and is used in security applications such as electronic locks for opening and closing doors, personal identification, and crime prevention, as well as healthcare and safety applications such as checking the target's health condition, detecting drowsiness, and preventing distracted driving.
本発明の赤外線検知システムを用いた用途としてはモーションセンサーが挙げられる。ここでモーションセンサーは検知対象の加速度、傾き、方向、位置といった動きを検知するセンサーであり、ゲーム機器のコントローラー、体感ゲームの操作、ヘッドマウントディスプレイなどに用いられる。 An example of an application for the infrared detection system of the present invention is a motion sensor. A motion sensor is a sensor that detects the movement of an object, such as its acceleration, inclination, direction, and position, and is used in game device controllers, interactive game operations, head-mounted displays, etc.
本発明の赤外線検知システムを用いた用途としてはジェスチャーセンサーが挙げられる。ここでジェスチャーセンサーは検知対象の手や指の動きを検知するセンサーであり、家電機器、住宅設備、衛生機器などを端末やコントローラーに触れずに機器を操作する用途などに用いられる。 One application of the infrared detection system of the present invention is a gesture sensor. A gesture sensor is a sensor that detects the movement of the hand or fingers of an object to be detected, and is used in applications such as operating home appliances, housing equipment, and sanitary equipment without touching a terminal or controller.
本発明の赤外線検知システムを用いた用途としてアイトラックセンサーが挙げられる。ここでアイトラックセンサーとは検知対象の目の動き（視線）を検知するセンサーであり、ヘッドマウントディスプレイ、ヘッドアップディスプレイや、広告やＷｅｂサイトの評価といったユーザビリティテストなどに用いられる。 One application of the infrared detection system of the present invention is an eye track sensor. An eye track sensor is a sensor that detects the eye movement (gaze) of a target, and is used in head mounted displays, head up displays, and usability tests such as evaluating advertisements and websites.
その中でも本発明の赤外線検知システムを用いた顔認識センサー、モーションセンサー、ジェスチャーセンサー、アイトラックセンサーのうち少なくとも何れか一つを含む車両やヘッドマントディスプレイ、ヘッドアップディスプレイが好適な用途として挙げられる。図６は本発明の赤外線検知システムを用いた車両の一例を示す側面図である。車両天井に赤外線発光部１と赤外線受光部２を設置し、赤外線発光部から照射された赤外線３がメーターパネル１２の前面に設置された本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルム５によって反射され運転者である検知対象７へ照射され、図６に示していないが照射された光路とほぼ同じ光路で検知対象７からの反射光が赤外線受光部２へ戻る。図６の赤外線検知システムによって運転者は運転中に赤外線発光部１と赤外線受光部２を視認することによる不快感を感じたり、気を取られることや視線をずらすことが無くなる。ここで本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルム５はメーターパネルの表示性を高めることから透過率が高いことが好ましく、視認側の表面にハードコート層や反射防止コート層を設けることが好ましい。図７も本発明の赤外線検知システムを用いた車両の一例を示す側面図である。ダッシュボード１１内に赤外線発光部１と赤外線受光部２を設置しているため、運転者は運転中に赤外線発光部１と赤外線受光部２を視認することが無い。本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルム５はコンバイナーとしてダッシュボード１１の上に設置することや、ウインドシールド９に貼り合わせて設置することや、ウインドシールド（合わせガラス）の内部に挿入して設置することが挙げられ、コンバイナーとして設置するときは支持性を持たせるために透明支持体に貼り合わせて設置することも好ましい。図８は本発明の赤外線検知システムを用いたヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）の一例である。本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルム５は赤外線とＨＵＤユニットからの映像を運転者へ向けて反射する。ＨＵＤの映像の表示性を高める観点から、本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルム５は波長４００ｎｍ～７００ｎｍの平均反射率が３０％～７０％の範囲であることも好ましい。かかる反射率を有することで、ＨＵＤ表示ユニット１３からの情報を赤外線検知システム用多層積層フィルム５に表示させて、運転者に認識させることができる。また、図９に示すように、コンバイナーは透明支持体１５に本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルム５と波長４００ｎｍ～７００ｎｍの平均反射率が３０％～７０％の範囲である反射部材１４が積層された構成であることも好ましい。
Among them, preferred applications include vehicles, head-mounted displays, and head-up displays that include at least one of a face recognition sensor, a motion sensor, a gesture sensor, and an eye track sensor using the infrared detection system of the present invention. FIG. 6 is a side view showing an example of a vehicle using the infrared detection system of the present invention. An infrared emitting
図１０は本発明の赤外線検知システムを用いたヘッドマウントディスプレイの一例として拡張現実（ＡＲ）用ヘッドマウントディスプレイを示す平面図であり眼鏡形状の装置を頭部に装着して使用される。反射部材１８は波長４００ｎｍ～７００ｎｍの平均反射率が３０％～７０％の範囲である本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルム又は、波長４００ｎｍ～７００ｎｍの平均反射率が３０％～７０％の範囲であるハーフミラー層と本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムを積層した部材である。反射部材１９は可視光をほぼ１００％反射するミラー層と赤外線を反射するＩＲミラー層を積層した部材であり、ＩＲミラー層として本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムを用いても良い。導光部材２０は表示デバイス１７からの照射される可視光映像、赤外線発光部１から照射される赤外光、外の視界を透過させる観点から可視光から赤外光の波長に渡って透過率が高いことが好ましい。そのため透明ガラスや透明樹脂であることが好ましく、ポリカーボネートやアクリル及びその共重合体であることが好ましい。赤外線発光部１から照射された赤外線３は反射部材１９と反射部材１８によって反射され、ヘッドマウントディスプレイ装着者の目１６に照射され、図１０に示していないが照射された光路とほぼ同じ光路で装着者の目１６からの反射光が赤外線受光部２へ戻る。図１０の赤外線検知システムによって装着者はヘッドマントディスプレイ使用中に赤外線発光部１と赤外線受光部２を視認することによる不快感を感じたり、気を取られることや視線をずらすことが無くなる。また、赤外線発光部１と赤外線受光部２を頭部側面側に設置することができるため、ヘッドマントディスプレイ装着時の重心のバランスを取ることができる。従来の使用者に直接赤外線を照射する方式では、頭部前面に赤外線発光部１と赤外線受光部２を設置することで、ヘッドマントディスプレイ装着時の重心が前に位置することで、眼鏡がずれやすくなり装着者に不快感を与えるという課題を有していた。
Figure 10 is a plan view showing a head-mounted display for augmented reality (AR) as an example of a head-mounted display using the infrared detection system of the present invention, and is used by wearing a glasses-shaped device on the head. The reflecting
以下に本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムを製造する具体的な態様の例を以下に記すが、本発明の赤外線検知システム用多層積層フィルムはかかる例によって限定して解釈されるものではない。多層積層フィルムの積層構成が、熱可塑性樹脂Ａを用いてなる層（Ａ層）と熱可塑性樹脂Ａとは異なる熱可塑性樹脂Ｂを用いてなる層（Ｂ層）とが交互に１１層以上積層（Ａ／Ｂ／Ａ／Ｂ・・）されてなる多層積層フィルムの場合、Ａ層に対応する押出機ＡとＢ層に対応する押出機Ｂの２台から熱可塑性樹脂が供給され、それぞれの流路からのポリマーが、公知の積層装置であるマルチマニホールドタイプのフィードブロックとスクエアミキサーを用いる方法、もしくは、コームタイプのフィードブロックのみを用いることにより１１層以上に積層し、次いでその溶融体をＴ型口金等を用いてシート状に溶融押出し、その後、キャスティングドラム上で冷却固化して未延伸多層積層フィルムを得る方法が挙げられる。Ａ層とＢ層の積層精度を高める方法としては、特開２００７－３０７８９３号公報、特許第４６９１９１０号公報、特許第４８１６４１９号公報に記載されている方法が好ましい。また必要であれば、Ａ層に用いる熱可塑性樹脂とＢ層に用いる熱可塑性樹脂を乾燥することも好ましい。また、多層積層フィルムの積層構成が、Ａ層とＢ層と熱可塑性樹脂Ａおよび熱可塑性樹脂Ｂとは異なる熱可塑性樹脂Ｃを用いてなる層（Ｃ層）とが交互に１１層以上積層されてなる多層積層フィルムの場合、Ａ層に対応する押出機ＡとＢ層に対応する押出機ＢとＣ層に対応する押出機Ｃの３台から熱可塑性樹脂が供給され、それぞれの流路からのポリマーが、公知の積層装置であるマルチマニホールドタイプのフィードブロックとスクエアミキサーを用いる方法、もしくは、コームタイプのフィードブロックのみを用いることにより１１層以上に積層し、次いでその溶融体をＴ型口金等を用いてシート状に溶融押出し、その後、キャスティングドラム上で冷却固化して未延伸多層積層フィルムを得る方法が挙げられる。また必要であれば、Ａ層に用いる熱可塑性樹脂とＢ層に用いる熱可塑性樹脂とＣ層に用いる熱可塑性樹脂Ｃを乾燥することも好ましい。 The following is an example of a specific embodiment for producing the multilayer laminate film for an infrared detection system of the present invention, but the multilayer laminate film for an infrared detection system of the present invention is not limited to such an example. In the case of a multilayer laminate film having a laminate structure in which a layer (A layer) made of thermoplastic resin A and a layer (B layer) made of thermoplastic resin B different from thermoplastic resin A are alternately laminated in 11 or more layers (A/B/A/B...), thermoplastic resins are supplied from two extruders, extruder A corresponding to layer A and extruder B corresponding to layer B, and polymers from each flow path are laminated in 11 or more layers by using a multi-manifold type feed block and a square mixer, which are known lamination devices, or by using only a comb type feed block, and then the molten material is melt-extruded into a sheet using a T-shaped die or the like, and then cooled and solidified on a casting drum to obtain an unstretched multilayer laminate film. As a method for improving the lamination accuracy of the A layer and the B layer, the methods described in JP-A-2007-307893, JP-A-4691910, and JP-A-4816419 are preferred. If necessary, it is also preferred to dry the thermoplastic resin used in the A layer and the thermoplastic resin used in the B layer. In addition, in the case of a multi-layer laminate film in which the A layer, the B layer, and a layer (C layer) made of a thermoplastic resin C different from the thermoplastic resin A and the thermoplastic resin B are alternately laminated to 11 or more layers, the thermoplastic resin is supplied from three extruders, namely, the extruder A corresponding to the A layer, the extruder B corresponding to the B layer, and the extruder C corresponding to the C layer, and the polymer from each flow path is laminated to 11 or more layers by using a multi-manifold type feed block and a square mixer, which are known lamination devices, or by using only a comb type feed block, and then the molten body is melt-extruded into a sheet using a T-shaped die or the like, and then cooled and solidified on a casting drum to obtain an unstretched multi-layer laminate film. If necessary, it is also preferable to dry the thermoplastic resin used in layer A, the thermoplastic resin used in layer B, and the thermoplastic resin C used in layer C.
続いて、この未延伸多層積層フィルムの延伸及び熱処理を施す。延伸方法としては、公知の逐次二軸延伸法、もしくは同時二軸延伸法で二軸延伸されていることが好ましい。延伸温度は未延伸多層積層フィルムのガラス転移点温度以上～ガラス転移点温度＋８０℃以下の範囲にて行うことが好ましい。延伸倍率は、長手方向、幅方向それぞれ２倍～８倍の範囲が好ましく、より好ましくは３～６倍の範囲である。長手方向の延伸は、縦延伸機ロール間の速度変化を利用して延伸を行うことが好ましい。また、幅方向の延伸は、公知のテンター法を利用する。すなわち、フィルムの両端をクリップで把持しながら搬送して、フィルム両端のクリップ間隔を広げることで幅方向に延伸する。また、テンターでの延伸は同時二軸延伸を行うことも好ましい。同時二軸延伸を行なう場合について説明する。冷却ロール上にキャストされた未延伸フィルムを、同時二軸テンターへ導き、フィルムの両端をクリップで把持しながら搬送して、長手方向と幅方向に同時および／または段階的に延伸する。長手方向の延伸は、テンターのクリップ間の距離を広げることで、また、幅方向はクリップが走行するレールの間隔を広げることで達成される。本発明における延伸・熱処理を施すテンタークリップは、リニアモータ方式で駆動することが好ましい。その他、パンタグラフ方式、スクリュー方式などがあるが、中でもリニアモータ方式は、個々のクリップの自由度が高いため延伸倍率を自由に変更できる点で優れている。 Next, the unstretched multi-layer laminate film is stretched and heat-treated. As the stretching method, it is preferable to perform biaxial stretching by a known sequential biaxial stretching method or a simultaneous biaxial stretching method. It is preferable to perform the stretching at a temperature in the range of the glass transition temperature of the unstretched multi-layer laminate film to the glass transition temperature + 80°C. The stretching ratio is preferably in the range of 2 to 8 times in the longitudinal direction and the width direction, and more preferably in the range of 3 to 6 times. It is preferable to perform stretching in the longitudinal direction by utilizing the speed change between the rolls of the longitudinal stretching machine. In addition, the stretching in the width direction uses a known tenter method. That is, the film is conveyed while both ends are held by clips, and the clip distance at both ends of the film is widened to stretch it in the width direction. It is also preferable to perform simultaneous biaxial stretching in the tenter. The case of performing simultaneous biaxial stretching will be explained. The unstretched film cast on the cooling roll is introduced into a simultaneous biaxial tenter, and while both ends of the film are held by clips, the film is conveyed and stretched simultaneously and/or stepwise in the longitudinal and width directions. Stretching in the longitudinal direction is achieved by widening the distance between the clips of the tenter, and stretching in the width direction is achieved by widening the gap between the rails on which the clips run. The tenter clips used for stretching and heat treatment in the present invention are preferably driven by a linear motor system. Other methods include the pantograph system and the screw system, but the linear motor system is superior in that the stretch ratio can be freely changed due to the high degree of freedom of each clip.
延伸後に熱処理を行うことも好ましい。熱処理温度は、延伸温度以上～Ａ層の熱可塑性樹脂の融点－１０℃以下の範囲にて行うことが好ましく、熱処理後に熱処理温度－３０℃以下の範囲にて冷却工程を経ることも好ましい。また、フィルムの熱収縮率を小さくするために、熱処理工程中又は冷却工程中にフィルムを幅方向又は及び又は、長手方向に縮める（リラックス）ことも好ましい。リラックスの割合としては１％～１０％の範囲が好ましく、より好ましくは１～５％の範囲である。最後に巻取り機にてフィルムを巻き取ることによって本発明の積層体が有する多層積層フィルムが製造される。 It is also preferable to perform heat treatment after stretching. The heat treatment temperature is preferably in the range of from the stretching temperature to the melting point of the thermoplastic resin of layer A minus 10°C, and it is also preferable to perform a cooling process after the heat treatment at a temperature in the range of the heat treatment temperature minus 30°C. In addition, in order to reduce the thermal shrinkage rate of the film, it is also preferable to shrink (relax) the film in the width direction and/or length direction during the heat treatment process or cooling process. The relaxation rate is preferably in the range of 1% to 10%, and more preferably in the range of 1% to 5%. Finally, the film is wound up by a winder to produce the multilayer laminate film having the laminate of the present invention.
以下、赤外線検知システム用多層積層フィルムについて具体的な実施例をあげて説明する。
［物性の測定方法ならびに効果の評価方法］
物性値の評価方法ならびに効果の評価方法は次の通りである。
The multi-layer laminate film for an infrared detection system will be described below with reference to specific examples.
[Methods for measuring physical properties and evaluating effects]
The methods for evaluating the physical properties and the effects are as follows.
（１）主配向軸方向
サンプルサイズを１０ｃｍ×１０ｃｍとし、フィルム幅方向中央において、サンプルを切り出した。ＫＳシステムズ(株)製(現王子計測機器(株))の分子配向計ＭＯＡ－２００１を用いて、主配向軸方向を求めた。
(1) Main orientation axis direction A sample size was set to 10 cm x 10 cm, and a sample was cut out from the center in the width direction of the film. The main orientation axis direction was measured using a molecular orientation meter MOA-2001 manufactured by KS Systems Co., Ltd. (now Oji Scientific Instruments Co., Ltd.).
（２）可視光線透過率
日立製作所（株）製 分光光度計（Ｕ－４１００ Ｓｐｅｃｔｒｏｐｈｏｔｏｍａｔｅｒ）の標準構成（固体測定システム）にて、入射角度０°における波長４００～７００ｎｍの透過率を１ｎｍ刻みで測定しその平均透過率を求めた。測定条件：スリットは２ｎｍ（可視）／自動制御（赤外）とし、ゲインは２と設定し、走査速度を６００ｎｍ／分とした。
(2) Visible Light Transmittance The transmittance of wavelengths from 400 to 700 nm at an incident angle of 0° was measured in 1 nm increments using a standard configuration (solid measurement system) of a spectrophotometer (U-4100 Spectrophotometer) manufactured by Hitachi, Ltd., and the average transmittance was calculated. Measurement conditions: slit was 2 nm (visible)/automatic control (infrared), gain was set to 2, and scanning speed was 600 nm/min.
（３）多層積層フィルムの反射率、反射率スペクトルの半値幅、反射帯域
日立製作所（株）製 分光光度計（Ｕ－４１００ Ｓｐｅｃｔｒｏｐｈｏｔｏｍａｔｅｒ）に付属の角度可変反射ユニットとグランテーラ偏光子を取り付け、入射角度θ＝１２°、２０°、４０°、６０°における波長７００～２６００ｎｍの範囲において１ｎｍ刻みでＰ波とＳ波それぞれの反射率を測定し、Ｐ波とＳ波の平均値を算出した。波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲における最大反射率とその波長はＰ波とＳ波の平均値から求めた。また、反射率が１００％の場合の最大反射率をとる波長は、反射率が１００％となる波長の平均値を用いた。また、入射角度１２°、２０°、４０°、６０°の傾斜方位はフィルムの主配向軸に沿う方向とした。
(3) Reflectance, half-width and reflection band of multilayer laminate film A variable angle reflection unit and a Glan Taylor polarizer were attached to a Hitachi, Ltd. spectrophotometer (U-4100 Spectrophotometer), and the reflectance of each of the P wave and S wave was measured in 1 nm increments in the wavelength range of 700 to 2600 nm at incident angles θ = 12 °, 20 °, 40 °, and 60 °, and the average value of the P wave and the S wave was calculated. The maximum reflectance and its wavelength in the wavelength range of 700 nm to 2600 nm were obtained from the average value of the P wave and the S wave. In addition, the wavelength at which the maximum reflectance is obtained when the reflectance is 100% was the average value of the wavelength at which the reflectance is 100%. In addition, the tilt direction of the incident angles of 12 °, 20 °, 40 °, and 60 ° was set to the direction along the main orientation axis of the film.
反射率スペクトルの半値幅は、Ｐ波とＳ波それぞれの反射率について、最大反射率（Ｒｍａｘ）を持つ波長（λｍａｘ）に対して最大反射率の１／２の反射率（１／２Ｒｍａｘ）を持つλｍａｘに最も近い長波長側の波長（λａ）と、λｍａｘに最も近い低波長側の波長（λｂ）の差（λａ－λｂ）を求めて、更にＰ波とＳ波のそれぞれの半値幅の平均値から算出した。また反射帯域は、反射率スペクトルの半値幅算出で求めたＰ波とＳ波それぞれのλｂの平均値を低波長側波長とし、λａの平均値を長波長側波長として、その低波長側波長～長波長側波長を反射帯域として算出した。 The half-width of the reflectance spectrum was calculated for each of the P-waves and S-waves by calculating the difference (λa-λb) between the long wavelength side wavelength (λa) closest to λmax, which has a reflectance (1/2Rmax) that is 1/2 the maximum reflectance, and the short wavelength side wavelength (λb) closest to λmax, for the wavelength (λmax) with the maximum reflectance (Rmax), and then calculating it from the average half-width of the P-waves and S-waves. The reflection band was calculated by taking the average value of λb for the P-waves and S-waves calculated in the calculation of the half-width of the reflectance spectrum as the short wavelength side wavelength and the average value of λa as the long wavelength side wavelength, and by calculating the reflection band from the short wavelength side wavelength to the long wavelength side wavelength.
（４）半値幅の変化の算出
反射率スペクトルの半値幅の変化は、測定したＰ波とＳ波それぞれの反射率について入射角度１２°の半値幅ｈ１２と入射角度６０°の半値幅ｈ６０の比（ｈ１２－ｈ６０）／ｈ１２×１００を求めた。
(4) Calculation of change in half-width The change in the half-width of the reflectance spectrum was calculated by calculating the ratio (h12-h60)/h12×100 of the half-width h12 at an incident angle of 12° to the half-width h60 at an incident angle of 60° for each of the measured P-wave and S-wave reflectances.
（５）最大反射率の変化
反射率スペクトルの最大反射率の変化は、測定したＰ波とＳ波それぞれについて入射角度１２°の最大反射率ｒ１２と入射角度６０°の最大反射率ｒ６０の差（ｒ１２－ｒ６０）を求めた。
(5) Change in maximum reflectance The change in maximum reflectance of the reflectance spectrum was calculated by calculating the difference (r12-r60) between the maximum reflectance r12 at an incidence angle of 12° and the maximum reflectance r60 at an incidence angle of 60° for each of the measured P waves and S waves.
（６）反射彩度Ｃ＊の最大値
波長７００ｎｍ～２６００ｎｍの範囲で測定したＰ波とＳ波の平均値を用いて、Ｄ６５光源の分光分布とＸＹＺ系の等色関数を用いてＤ６５光源下でのＸＹＺ値、およびＸＹＺ値を用いて算出された彩度Ｃ＊値をもって算出した。
(6) Maximum value of reflected chroma C* The maximum value of reflected chroma C* was calculated using the average values of P waves and S waves measured in the wavelength range of 700 nm to 2600 nm, the spectral distribution of the D65 light source and the color matching functions of the XYZ system, and the XYZ values under the D65 light source, and the chroma C* value calculated using the XYZ values.
（７）ガラス転移点温度、融点
樹脂ペレットを電子天秤で５ｍｇ計量し、アルミパッキンで挟み込みセイコーインスツルメント社（株）ロボットＤＳＣ－ＲＤＣ２２０示差走査熱量計を用いて、ＪＩＳ－Ｋ－７１２２（１９８７年）に従い、２５℃から３００℃まで２０℃／分で昇温して測定を行った。データ解析は同社製ディスクセッションＳＳＣ／５２００を用いた。得られたＤＳＣデータからガラス転移点温度（Ｔｇ）、融点（Ｔｍ）を求めた。
(7) Glass transition temperature,
（８）屈折率
７０℃４８時間、真空乾燥した樹脂ペレットを２８０℃で溶融後、プレス機を用いてプレスし、その後急冷することで、厚み５００μｍのシートを作成した。作成したシートをアタゴ社製 アッベ屈折率計（ＮＡＲ－４Ｔ）とＮａＤ線ランプを用いて屈折率を測定した。
(8) Refractive index The resin pellets were vacuum dried at 70°C for 48 hours, melted at 280°C, pressed with a press, and then quenched to prepare a sheet having a thickness of 500 μm. The refractive index of the prepared sheet was measured using an Abbe refractometer (NAR-4T) manufactured by Atago Co., Ltd. and a NaD line lamp.
（９）ＩＶ（固有粘度）
溶媒としてオルトクロロフェノールを用いて、温度１００℃で２０分溶解した後、温度２５℃でオストワルド粘度計を用いて測定した溶液粘度から算出した。
(9) IV (intrinsic viscosity)
The viscosity was calculated from the solution viscosity measured using an Ostwald viscometer at 25° C. after dissolving the material in orthochlorophenol as a solvent at 100° C. for 20 minutes.
（１０）ヘイズ
スガ試験機（株）製 ヘイズメーター（ＨＧＭ－２ＤＰ）を用いて測定を実施した。
(10) Haze Measurement was carried out using a haze meter (HGM-2DP) manufactured by Suga Test Instruments Co., Ltd.
（１１）積層数、積層構成
ミクロトームを用いて断面を切り出したサンプルについて、日本電子（株）製 透過型電子顕微鏡（ＪＥＭ－１４００Ｐｌｕｓ）を用いて、加速電圧１００ｋｖの条件で観察することにより、多層積層フィルムの積層数と積層構成（積層ユニット（ｉ）、（ｉｉ）、（ｉｉｉ）または何れにも該当しない積層構成）を確認した。なお、場合によってはコントラストを高く得るために、公知のＲｕＯ４やＯｓＯ４などを使用した染色技術を用いた。
(11) Number of layers and layer structure The cross-sections of the samples cut out using a microtome were observed using a transmission electron microscope (JEM-1400Plus) manufactured by JEOL Ltd. at an acceleration voltage of 100 kV to confirm the number of layers and layer structure of the multilayer laminate film (layer units (i), (ii), (iii), or a layer structure not corresponding to any of them). In some cases, a known staining technique using RuO4 , OsO4 , or the like was used to obtain high contrast.
（フィルムに用いた樹脂）
樹脂Ａ：ＩＶ＝０．６５のポリエチレンテレフタレート、屈折率１．５８、Ｔｇ７８℃、Ｔｍ２５４℃。
樹脂Ｂ：ＩＶ＝０．６６のポリエチレンナフタレート、屈折率１．６５、Ｔｇ１２０℃、Ｔｍ２６６℃。
樹脂Ｃ：ＩＶ＝０．７３のポリエチレンテレフタレートの共重合体（シクロヘキサンジメタノール成分をジオール成分全体に対して３３ｍｏｌ％共重合したポリエチレンテレフタレート）、屈折率１．５７、Ｔｇ８０℃、Ｔｍ無し。
樹脂Ｄ：ＩＶ＝０．７２のポリエチレンテレフタレートの共重合体（シクロヘキサンジカルボン酸成分を酸成分全体に対して２０ｍｏｌ％、スピログリコール成分をジオール成分全体に対して２０ｍｏｌ％共重合したポリエチレンテレフタレート）、屈折率１．５５、Ｔｇ７６℃、Ｔｍ無し。
樹脂Ｅ：ＩＶ＝０．６８のポリエチレンテレフタレートの共重合体（イソフタル酸成分を酸成分全体に対して１０ｍｏｌ％共重合したポリエチレンテレフタレート）、屈折率１．５７、Ｔｇ７７℃、Ｔｍ２３１℃
（実施例１）
Ａ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ａを、Ｂ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｃを用いた。樹脂Ａおよび樹脂Ｃを、それぞれ、押出機にて２８０℃で溶融させ、ＦＳＳタイプのリーフディスクフィルタを５枚介した後、ギアポンプにて吐出比（積層比）が樹脂Ａ／樹脂Ｃ＝０.９５になるように計量しながら、特開２００７－３０７８９３号公報に記載されている方法で積層を行い、入射角度１２°の反射波長が９００ｎｍ～１０００ｎｍの範囲になるように設計した２０１層フィードブロック（Ａ層が１０１層、Ｂ層が１００層）にて交互に合流させた。次いで、Ｔダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで８ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸多層積層フィルムを得た。この未延伸フィルムを、９０℃、延伸倍率３．３倍で縦延伸を行い、フィルムの両面に空気中でコロナ放電処理を施し、そのフィルム両面の処理面に（ガラス転移温度が１８℃のポリエステル樹脂）／（ガラス転移温度が８２℃のポリエステル樹脂）／平均粒径１００ｎｍのシリカ粒子からなる積層形成膜塗液を塗布した。その後、両端部をクリップで把持するテンターに導き１００℃、４．０倍横延伸した後、２３０℃で熱処理及び５％の幅方向リラックスを実施し、１００℃で冷却した後、厚み３０μｍの多層積層フィルムを得た。多層積層フィルムの断面観察から積層構成は積層ユニット（ｉ）であることを確認した。得られたフィルムの物性を表１に示す。波長７００～２６００ｎｍの範囲における入射角度による半値幅の変化や最大反射率の変化が小さい多層積層フィルムであった。そのため、当該多層積層フィルムを赤外線検知システムに用いると、赤外線発光部から発光された赤外線を多層積層フィルムで反射しても赤外線情報の変化が小さいため、赤外線受光部で検知する情報のムラを小さくすることができる。
(Resin used in the film)
Resin A: polyethylene terephthalate with IV = 0.65, refractive index 1.58, Tg 78°C, Tm 254°C.
Resin B: polyethylene naphthalate with IV = 0.66, refractive index 1.65, Tg 120°C, Tm 266°C.
Resin C: Polyethylene terephthalate copolymer having an IV of 0.73 (polyethylene terephthalate copolymerized with 33 mol % of a cyclohexanedimethanol component relative to the entire diol component), refractive index of 1.57, Tg of 80° C., and no Tm.
Resin D: polyethylene terephthalate copolymer having an IV of 0.72 (polyethylene terephthalate copolymerized with 20 mol % of a cyclohexanedicarboxylic acid component based on the total acid components and 20 mol % of a spiroglycol component based on the total diol components), refractive index 1.55, Tg 76° C., no Tm.
Resin E: Polyethylene terephthalate copolymer with IV=0.68 (polyethylene terephthalate copolymerized with 10 mol% of isophthalic acid component relative to the total acid component), refractive index 1.57, Tg 77°C, Tm 231°C
Example 1
Resin A was used as the thermoplastic resin constituting the A layer, and resin C was used as the thermoplastic resin constituting the B layer. Resin A and resin C were each melted at 280°C in an extruder, passed through five FSS-type leaf disk filters, and then laminated by the method described in JP-A-2007-307893 while being measured with a gear pump so that the discharge ratio (lamination ratio) was resin A/resin C = 0.95, and alternately merged in a 201-layer feed block (101 layers of A layer, 100 layers of B layer) designed so that the reflected wavelength at an incident angle of 12° is in the range of 900 nm to 1000 nm. Next, the mixture was fed to a T-die and formed into a sheet, and then rapidly cooled and solidified on a casting drum maintained at a surface temperature of 25°C while applying an electrostatic voltage of 8 kV with a wire, to obtain an unstretched multilayer laminate film. The unstretched film was stretched longitudinally at 90°C with a stretch ratio of 3.3 times, and both sides of the film were subjected to corona discharge treatment in air. A coating liquid for forming a laminate film consisting of (polyester resin with a glass transition temperature of 18°C)/(polyester resin with a glass transition temperature of 82°C)/silica particles with an average particle size of 100 nm was applied to the treated surfaces of both sides of the film. The film was then introduced into a tenter holding both ends with clips and stretched 4.0 times laterally at 100°C, followed by heat treatment at 230°C and 5% relaxation in the width direction, and cooled at 100°C to obtain a multilayer laminate film with a thickness of 30 μm. The cross-sectional observation of the multilayer laminate film confirmed that the laminate structure was a laminate unit (i). The physical properties of the obtained film are shown in Table 1. The multilayer laminate film had small changes in half-width and maximum reflectance depending on the angle of incidence in the wavelength range of 700 to 2600 nm. Therefore, when this multilayer laminate film is used in an infrared detection system, even if the infrared rays emitted from the infrared emitting unit are reflected by the multilayer laminate film, the change in the infrared information is small, and therefore unevenness in the information detected by the infrared receiving unit can be reduced.
（実施例２）
Ｂ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｄを用いたこと以外は実施例１と同様の方法にて厚み３０μｍの多層積層フィルムを得た。多層積層フィルムの断面観察から積層構成は積層ユニット（ｉ）であることを確認した。得られたフィルムの物性を表１に示す。
Example 2
A multi-layer laminate film having a thickness of 30 μm was obtained in the same manner as in Example 1, except that resin D was used as the thermoplastic resin constituting layer B. From the cross-sectional observation of the multi-layer laminate film, it was confirmed that the laminate structure was laminate unit (i). The physical properties of the obtained film are shown in Table 1.
（実施例３）
Ａ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ａを、Ｂ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｃを用いた。樹脂Ａおよび樹脂Ｃを、それぞれ、押出機にて２８０℃で溶融させ、ＦＳＳタイプのリーフディスクフィルタを５枚介した後、ギアポンプにて吐出比（積層比）が樹脂Ａ／樹脂Ｃ＝１.２になるように計量しながら、特開２００７－３０７８９３号公報に記載されている方法で積層を行い、入射角度１２°の反射波長が８５０ｎｍ～１２００ｎｍの範囲になるように設計した５０１層フィードブロック（Ａ層が２５１層、Ｂ層が２５０層）にて交互に合流させた。次いで、Ｔダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで８ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸多層積層フィルムを得た。この未延伸フィルムを、９０℃、延伸倍率３．３倍で縦延伸を行い、フィルムの両面に空気中でコロナ放電処理を施し、そのフィルム両面の処理面に（ガラス転移温度が１８℃のポリエステル樹脂）／（ガラス転移温度が８２℃のポリエステル樹脂）／平均粒径１００ｎｍのシリカ粒子からなる積層形成膜塗液を塗布した。その後、両端部をクリップで把持するテンターに導き１００℃、４．０倍横延伸した後、２３０℃で熱処理及び５％の幅方向リラックスを実施し、１００℃で冷却した後、厚み９０μｍ（両表層の厚み５μｍ）の多層積層フィルムを得た。多層積層フィルムの断面観察から積層構成は「樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層／積層ユニット（ｉ）／樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層」であることを確認した。得られたフィルムの物性を表１に示す。
Example 3
Resin A was used as the thermoplastic resin constituting the A layer, and resin C was used as the thermoplastic resin constituting the B layer. Resin A and resin C were each melted at 280°C in an extruder, passed through five FSS-type leaf disk filters, and then laminated by the method described in JP-A-2007-307893 while being measured with a gear pump so that the discharge ratio (lamination ratio) was resin A/resin C = 1.2, and alternately merged in a 501-layer feed block (251 layers of A layer, 250 layers of B layer) designed so that the reflected wavelength at an incident angle of 12° is in the range of 850 nm to 1200 nm. Next, the mixture was fed to a T-die and formed into a sheet, and then rapidly cooled and solidified on a casting drum maintained at a surface temperature of 25°C while applying an electrostatic voltage of 8 kV with a wire, to obtain an unstretched multilayer laminate film. The unstretched film was stretched longitudinally at 90°C with a stretch ratio of 3.3 times, and both sides of the film were subjected to corona discharge treatment in air. A coating liquid for forming a laminate film was applied to the treated surfaces of both sides of the film, which consisted of (polyester resin with a glass transition temperature of 18°C)/(polyester resin with a glass transition temperature of 82°C)/silica particles with an average particle size of 100 nm. The film was then introduced into a tenter holding both ends with clips and stretched 4.0 times laterally at 100°C, followed by heat treatment at 230°C and 5% relaxation in the width direction, and cooled at 100°C to obtain a multilayer laminate film with a thickness of 90 μm (both surface layers had a thickness of 5 μm). From the cross-sectional observation of the multilayer laminate film, it was confirmed that the laminate structure was "5 μm thick surface layer made of resin A/lamination unit (i)/5 μm thick surface layer made of resin A". The physical properties of the obtained film are shown in Table 1.
（実施例４）
Ｂ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｄを用いたこと以外は実施例３と同様の方法にて厚み９０μｍ（両表層の厚み５μｍ）の多層積層フィルムを得た。多層積層フィルムの断面観察から積層構成は「樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層／積層ユニット（ｉ）／樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層」であることを確認した。得られたフィルムの物性を表１に示す。
Example 4
A multi-layer laminate film having a thickness of 90 μm (both surface layers having a thickness of 5 μm) was obtained in the same manner as in Example 3, except that resin D was used as the thermoplastic resin constituting layer B. From the cross-sectional observation of the multi-layer laminate film, it was confirmed that the laminate structure was "5 μm-thick surface layer made of resin A/lamination unit (i)/5 μm-thick surface layer made of resin A." The physical properties of the obtained film are shown in Table 1.
（実施例５）
Ａ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｂを、Ｂ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｃを用いた。樹脂Ｂおよび樹脂Ｃを、それぞれ、押出機にて２８０℃で溶融させ、ＦＳＳタイプのリーフディスクフィルタを５枚介した後、ギアポンプにて吐出比（積層比）が樹脂Ａ／樹脂Ｃ＝１.１になるように計量しながら、特開２００７－３０７８９３号公報に記載されている方法で積層を行い、入射角度１２°の反射波長が８５０ｎｍ～１２００ｎｍの範囲になるように設計した５０１層フィードブロック（Ａ層が２５１層、Ｂ層が２５０層）にて交互に合流させた。次いで、Ｔダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで８ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸多層積層フィルムを得た。この未延伸フィルムを、１３０℃、延伸倍率３．６倍で縦延伸を行い、フィルムの両面に空気中でコロナ放電処理を施し、そのフィルム両面の処理面に（ガラス転移温度が１８℃のポリエステル樹脂）／（ガラス転移温度が８２℃のポリエステル樹脂）／平均粒径１００ｎｍのシリカ粒子からなる積層形成膜塗液を塗布した。その後、両端部をクリップで把持するテンターに導き１４０℃、４．２倍横延伸した後、２３０℃で熱処理及び５％の幅方向リラックスを実施し、１００℃で冷却した後、厚み９０μｍ（両表層の厚み５μｍ）の多層積層フィルムを得た。多層積層フィルムの断面観察から積層構成は「樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層／積層ユニット（ｉ）／樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層」であることを確認した。得られたフィルムの物性を表１に示す。
Example 5
Resin B was used as the thermoplastic resin constituting the A layer, and resin C was used as the thermoplastic resin constituting the B layer. Resin B and resin C were each melted at 280°C in an extruder, passed through five FSS-type leaf disk filters, and then laminated by the method described in JP-A-2007-307893 while measuring the discharge ratio (lamination ratio) to resin A/resin C = 1.1 with a gear pump, and alternately merged in a 501-layer feed block (251 layers of A layer, 250 layers of B layer) designed so that the reflected wavelength at an incident angle of 12° is in the range of 850 nm to 1200 nm. Next, the mixture was fed to a T-die and formed into a sheet, and then rapidly cooled and solidified on a casting drum maintained at a surface temperature of 25°C while applying an electrostatic voltage of 8 kV with a wire, to obtain an unstretched multilayer laminate film. The unstretched film was stretched longitudinally at 130°C with a stretch ratio of 3.6 times, and both sides of the film were subjected to corona discharge treatment in air. A coating liquid for forming a laminate film consisting of (polyester resin with a glass transition temperature of 18°C)/(polyester resin with a glass transition temperature of 82°C)/silica particles with an average particle size of 100 nm was applied to the treated surfaces of both sides of the film. The film was then guided to a tenter holding both ends with clips and stretched 4.2 times laterally at 140°C, followed by heat treatment at 230°C and 5% relaxation in the width direction, and cooled at 100°C to obtain a multilayer laminate film with a thickness of 90 μm (both surface layers had a thickness of 5 μm). From the cross-sectional observation of the multilayer laminate film, it was confirmed that the laminate structure was "5 μm thick surface layer made of resin A/lamination unit (i)/5 μm thick surface layer made of resin A". The physical properties of the obtained film are shown in Table 1.
（実施例６）
Ａ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｅを用いたこと以外は実施例１と同様の方法にて厚み３０μｍの多層積層フィルムを得た。多層積層フィルムの断面観察から積層構成は積層ユニット（ｉ）であることを確認した。得られたフィルムの物性を表１に示す。
Example 6
A multi-layer laminate film having a thickness of 30 μm was obtained in the same manner as in Example 1, except that resin E was used as the thermoplastic resin constituting layer A. From the cross-sectional observation of the multi-layer laminate film, it was confirmed that the laminate structure was laminate unit (i). The physical properties of the obtained film are shown in Table 1.
（実施例７）
Ａ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｅを用いたこと以外は実施例３と同様の方法にて厚み９０μｍ（両表層の厚み５μｍ）の多層積層フィルムを得た。多層積層フィルムの断面観察から積層構成は「樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層／積層ユニット（ｉ）／樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層」であることを確認した。得られたフィルムの物性を表１に示す。
(Example 7)
A multi-layer laminate film having a thickness of 90 μm (both surface layers having a thickness of 5 μm) was obtained in the same manner as in Example 3, except that resin E was used as the thermoplastic resin constituting layer A. From the cross-sectional observation of the multi-layer laminate film, it was confirmed that the laminate structure was "5 μm-thick surface layer made of resin A/lamination unit (i)/5 μm-thick surface layer made of resin A." The physical properties of the obtained film are shown in Table 1.
（実施例８）
フィルム厚みを１０４μｍとしたこと以外は実施例４と同様の方法にて多層積層フィルムを得た。多層積層フィルムの断面観察から積層構成は「樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層／積層ユニット（ｉ）／樹脂Ａからなる厚み５μｍの表層」であることを確認した。得られたフィルムの物性を表１に示す。
(Example 8)
A multi-layer laminate film was obtained in the same manner as in Example 4, except that the film thickness was 104 μm. From the cross-sectional observation of the multi-layer laminate film, it was confirmed that the laminate structure was "5 μm-thick surface layer made of resin A/lamination unit (i)/5 μm-thick surface layer made of resin A." The physical properties of the obtained film are shown in Table 1.
（実施例９）
Ａ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｂを、Ｂ層を構成する熱可塑性樹脂として樹脂Ｃを用いた。樹脂Ｂおよび樹脂Ｃを、それぞれ、押出機にて２８０℃で溶融させ、ＦＳＳタイプのリーフディスクフィルタを５枚介した後、ギアポンプにて吐出比（積層比）が樹脂Ａ／樹脂Ｃ＝１.１になるように計量しながら、特開２００７－３０７８９３号公報に記載されている方法で積層を行い、入射角度１２°の反射波長が８５０ｎｍ～１５００ｎｍの範囲になるように設計した５０１層フィードブロック（Ｂ層が２５１層、Ｃ層が２５０層）にて交互に合流させた。次いで、Ｔダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで８ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸多層積層フィルムを得た。この未延伸フィルムを、１３０℃、延伸倍率３．６倍で縦延伸を行い、フィルムの両面に空気中でコロナ放電処理を施し、そのフィルム両面の処理面に（ガラス転移温度が１８℃のポリエステル樹脂）／（ガラス転移温度が８２℃のポリエステル樹脂）／平均粒径１００ｎｍのシリカ粒子からなる積層形成膜塗液を塗布した。その後、両端部をクリップで把持するテンターに導き１４０℃、４．２倍横延伸した後、２３０℃で熱処理及び５％の幅方向リラックスを実施し、１００℃で冷却した後、厚み６０μｍ（両表層の厚み７μｍ）の多層積層フィルムを得た。多層積層フィルムの断面観察から積層構成は「樹脂Ｂからなる厚み７μｍの表層／３４５層の積層ユニット（ｉ）／１５４層の積層ユニット（ｉｉ）／樹脂Ｂからなる厚み７μｍの表層」であることを確認した。得られたフィルムの物性を表１に示す。
Example 9
Resin B was used as the thermoplastic resin constituting the A layer, and resin C was used as the thermoplastic resin constituting the B layer. Resin B and resin C were each melted at 280°C in an extruder, passed through five FSS-type leaf disk filters, and then laminated by the method described in JP-A-2007-307893 while being measured with a gear pump so that the discharge ratio (lamination ratio) was resin A/resin C = 1.1, and alternately merged in a 501-layer feed block (251 layers of B layer, 250 layers of C layer) designed so that the reflected wavelength at an incident angle of 12° is in the range of 850 nm to 1500 nm. Next, the mixture was fed to a T-die and formed into a sheet, and then rapidly cooled and solidified on a casting drum maintained at a surface temperature of 25°C while applying an electrostatic voltage of 8 kV with a wire, to obtain an unstretched multilayer laminate film. The unstretched film was stretched longitudinally at 130°C with a stretch ratio of 3.6 times, and both sides of the film were subjected to corona discharge treatment in air. A coating liquid for forming a laminate film consisting of (polyester resin with a glass transition temperature of 18°C)/(polyester resin with a glass transition temperature of 82°C)/silica particles with an average particle size of 100 nm was applied to the treated surfaces of both sides of the film. The film was then guided to a tenter holding both ends with clips and stretched 4.2 times laterally at 140°C, followed by heat treatment at 230°C and 5% relaxation in the width direction, and cooled at 100°C to obtain a multilayer laminate film with a thickness of 60 μm (both surface layers had a thickness of 7 μm). From the cross-sectional observation of the multilayer laminate film, it was confirmed that the laminate structure was "7 μm thick surface layer made of resin B/345 layers of laminate unit (i)/154 layers of laminate unit (ii)/7 μm thick surface layer made of resin B". The physical properties of the obtained film are shown in Table 1.
（比較例１）
熱可塑性樹脂として樹脂Ａを用いた。押出機にて２８０℃で溶融させ、ＦＳＳタイプのリーフディスクフィルタを５枚介した後、Ｔダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで８ｋＶの静電印可電圧をかけながら、表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸フィルムを得た。この未延伸フィルムを、９０℃、延伸倍率３．３倍で縦延伸を行い、フィルムの両面に空気中でコロナ放電処理を施し、そのフィルム両面の処理面に（ガラス転移温度が１８℃のポリエステル樹脂）／（ガラス転移温度が８２℃のポリエステル樹脂）／平均粒径１００ｎｍのシリカ粒子からなる積層形成膜塗液を塗布した。その後、両端部をクリップで把持するテンターに導き１００℃、４．０倍横延伸した後、２３０℃で熱処理及び５％の幅方向リラックスを実施し、１００℃で冷却した後、厚み１００μｍのフィルムを得た。得られたフィルムの物性を表１に示す。
(Comparative Example 1)
Resin A was used as the thermoplastic resin. The resin was melted at 280°C in an extruder, passed through five FSS-type leaf disk filters, and then fed to a T-die to be molded into a sheet. After that, the film was quenched and solidified on a casting drum whose surface temperature was kept at 25°C while applying an electrostatic voltage of 8 kV with a wire, to obtain an unstretched film. The unstretched film was stretched longitudinally at 90°C and a stretch ratio of 3.3 times, and both sides of the film were subjected to a corona discharge treatment in air, and a laminated film coating liquid consisting of (polyester resin with a glass transition temperature of 18°C)/(polyester resin with a glass transition temperature of 82°C)/silica particles with an average particle size of 100 nm was applied to the treated surfaces of both sides of the film. Thereafter, the film was introduced into a tenter holding both ends with clips, and stretched transversely at 100°C and 4.0 times, and then heat-treated at 230°C and relaxed in the width direction by 5%, and cooled at 100°C to obtain a film with a thickness of 100 μm. The physical properties of the obtained film are shown in Table 1.
（比較例２）
厚み２ｍｍの透明ガラスに、二酸化シリカと三酸化チタンランタンを交互に積層した無機材料多層膜を評価した。物性を表１に示す。入射角度１２°の反射特性は問題なかったが、入射角度６０°ではＰ波の反射率スペクトルの半値幅と最大反射率が大きく低下し、反射特性が低くなっていた。そのため、当該多層積層フィルムを赤外線検知システムに用いると、赤外線発光部から発光された赤外線を多層積層フィルムで反射する際、赤外線情報が変化してしまい、受光部で検知する情報のムラが大きくなってしまう。
(Comparative Example 2)
An inorganic multilayer film was evaluated, in which silica dioxide and titanium lanthanum trioxide were alternately laminated on a transparent glass having a thickness of 2 mm. The physical properties are shown in Table 1. The reflection characteristics at an incident angle of 12° were satisfactory, but at an incident angle of 60°, the half-width and maximum reflectance of the P-wave reflectance spectrum were significantly reduced, resulting in poor reflection characteristics. Therefore, if this multilayer laminate film is used in an infrared detection system, the infrared information changes when the infrared rays emitted from the infrared emitting unit are reflected by the multilayer laminate film, resulting in large unevenness in the information detected by the light receiving unit.
本発明により、赤外線発光部と赤外線受光部の視認による意匠性の低下や、赤外線発光部と赤外線受光部を設置する場所の制限を緩和した赤外線検知システムに用いられる多層積層フィルムならびにその赤外線検知システムを提供することができる。本発明の赤外線検知システムは、顔認識センサー、モーションセンサー、ジェスチャーセンサー、アイトラックセンサー等に好適に用いることができる。 The present invention can provide a multilayer laminate film for use in an infrared detection system that alleviates the loss of design due to visibility of the infrared emitting unit and the infrared receiving unit, and the restrictions on the location of the infrared emitting unit and the infrared receiving unit, as well as the infrared detection system. The infrared detection system of the present invention can be suitably used in face recognition sensors, motion sensors, gesture sensors, eye track sensors, etc.
１：赤外線発光部
２：赤外線受光部
３：赤外線
４：赤外線で検知する対象
５：赤外線反射フィルム（多層積層フィルム）
６：遮光部材
７：赤外線で検知する対象（運転者など）
８：車体
９：ウインドシールド
１０：ハンドル
１１：ダッシュボード
１２：メーターパネル
１３：ヘッドアップディスプレイ表示ユニット
１４：波長４００ｎｍ～７００ｎｍの平均反射率が３０％～７０％の範囲である反射部材
１５：透明支持体
１６：ヘッドマントディスプレイ装着者の目
１７：表示デバイス
１８：反射部材
１９：反射部材
２０：導光部材
1: Infrared light emitting unit 2: Infrared light receiving unit 3: Infrared light 4: Object to be detected by infrared light 5: Infrared reflective film (multi-layer laminated film)
6: Light blocking member 7: Object to be detected by infrared rays (driver, etc.)
8: Vehicle body 9: Windshield 10: Steering wheel 11: Dashboard 12: Meter panel 13: Head-up display display unit 14: Reflective member having an average reflectance of 30% to 70% for wavelengths of 400 nm to 700 nm 15: Transparent support 16: Eye of person wearing head-mounted display 17: Display device 18: Reflective member 19: Reflective member 20: Light-guiding member
Claims (17)
（ｉ）：隣接するＡ層とＢ層の厚み比が０．７以上１．４以下である。 The infrared detection system according to any one of claims 1 to 6, wherein the multilayer laminate film is a multilayer laminate film in which A layers and B layers made of different thermoplastic resins A and B are alternately laminated, and has a laminate unit that satisfies at least the following (i) .
(i): The thickness ratio between adjacent layers A and B is 0.7 or more and 1.4 or less.
（ｉｉ）：隣接する３層が、３層の中で最も厚みの薄い層の厚みを１とした場合に、残りの２層について一方の厚みが１．０以上１．４以下、他方が５以上９以下である。 The infrared detection system according to any one of claims 1 to 7, wherein the multilayer laminate film is a multilayer laminate film in which A layers and B layers made of different thermoplastic resins A and B are alternately laminated, and has a laminate unit that satisfies at least the following (ii) .
(ii) Of three adjacent layers, when the thickness of the thinnest layer among the three layers is taken as 1, one of the remaining two layers has a thickness of 1.0 or more and 1.4 or less, and the other has a thickness of 5 or more and 9 or less.
（ｉｉｉ）：Ａ層、Ｂ層、Ｃ層が（Ａ／Ｃ／Ｂ／Ｃ）ｎの順に位置する。
ここでｎは層の繰り返しを意味しｎ≧３である。 The infrared detection system according to any one of claims 1 to 8, wherein the multilayer laminate film is a multilayer laminate film in which at least A layers, B layers, and C layers made of different thermoplastic resins A, B, and C are alternately laminated, and has a laminate unit that satisfies at least the following (iii).
(iii): Layers A, B, and C are arranged in the order of (A/C/B/C)n.
Here, n means the repetition of layers and n≧3 .
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