JP7471079B2 - Magnetic Co-based alloy - Google Patents

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Description

本発明は、溶製法、粉末冶金法、粉体肉盛法、レーザー肉盛法、粉末押出法等に適したCo基合金に関する。 The present invention relates to a Co-based alloy suitable for melting, powder metallurgy, powder cladding, laser cladding, powder extrusion, etc.

CoCrWC系の合金は、一般的に耐食性、耐摩耗性及び耐熱性に優れている。そこで、これらの合金は、樹脂成型機の部品、エンジンバルブ、耐熱ロール等に好んで用いられている。これらの合金の特性の、さらなる向上についての検討がなされている。例えば、耐熱衝撃性、靱性、耐高温強度、耐酸化性を向上させるCo基合金を提案されている(特許文献1参照。)。 CoCrWC alloys generally have excellent corrosion resistance, wear resistance, and heat resistance. Therefore, these alloys are favored for use in parts of resin molding machines, engine valves, heat-resistant rolls, etc. Research is being conducted into further improving the properties of these alloys. For example, a Co-based alloy has been proposed that improves thermal shock resistance, toughness, high-temperature strength, and oxidation resistance (see Patent Document 1).

しかし、CoCrWC系の合金を樹脂成型機の部品として使用した場合、CoCrWC系の合金が磁性を持たないことから、製品中にCoCrWC系の合金が金属不純物として混入した際に、磁選機で除去されず、金属不純物が含まれた状態で製品となる場合があるので、この点で改良が求められている。 However, when CoCrWC alloys are used as parts for resin molding machines, they are not magnetic, so if they are mixed into the product as metal impurities, they may not be removed by the magnetic separator and may end up in the final product containing metal impurities. Improvements are needed in this regard.

例えば、本発明の用途とは限らないが、高弾性変形能を示し、磁場印加で変位制御できるCo基合金が提案されている(特許文献2参照。)。もっとも、磁性を示すだけでは足りず、磁性を備えつつも樹脂成型機の部品として必要な硬度が十分とはいえない。 For example, although not limited to the application of the present invention, a Co-based alloy has been proposed that exhibits high elastic deformation ability and can control its displacement by applying a magnetic field (see Patent Document 2). However, it is not enough to merely exhibit magnetism, and even if it has magnetism, it does not have the hardness required for use as a part in a resin molding machine.

特開昭61-026739号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-026739 国際公開第2007-066555号公報International Publication No. 2007-066555

特許文献1に開示されたCo基合金では、耐熱衝撃性、靱性、耐高温強度、耐酸化性を向上させる合金を作製しているが、磁性に関して考慮されていなかったので、断片の混入を磁選機で発見することが困難であった。 The Co-based alloy disclosed in Patent Document 1 is an alloy that improves thermal shock resistance, toughness, high-temperature strength, and oxidation resistance, but because no consideration was given to magnetism, it was difficult to detect the inclusion of fragments using a magnetic separator.

特許文献2に開示されたCo基合金は、熱誘起または応力誘起されたε相を含む合金である。このCo基合金は磁性を有しているが硬度に関しては考慮されていなかった。 The Co-based alloy disclosed in Patent Document 2 is an alloy that contains a thermally or stress-induced ε phase. This Co-based alloy is magnetic, but no consideration was given to its hardness.

そこで、本発明が解決しようとする課題は、樹脂成型機の部品として必要な硬度を備え、かつ、金属不純物として混入した際などに磁選機で除去されるために十分な磁性を備えた、硬度と磁性を兼ね備えたCo基合金を提供することである。 The problem that this invention aims to solve is to provide a Co-based alloy that has both hardness and magnetism, that is, it has the hardness required for use as a part in a resin molding machine, and also has sufficient magnetism to be removed by a magnetic separator when it is mixed in as a metallic impurity.

本発明の課題を解決する第1の手段のCo基合金は、
質量%で、C:1.0%以上2.70%以下、Cr:15.0%以上25.0%以下、W:3.0%以上15.0%以下、Si:0.01%以上2.00%以下、Fe:1.0%以上25.0%以下、を含有し、残部は、Co及び不可避的不純物であるCo基合金であって、ビッカース硬さが380HV以上で、かつ磁性を有するCo基合金である。
The Co-based alloy according to the first aspect of the present invention is
The alloy contains, by mass%, C: 1.0% to 2.70%, Cr: 15.0% to 25.0%, W: 3.0% to 15.0%, Si: 0.01% to 2.00%, Fe: 1.0% to 25.0%, and the balance is Co and unavoidable impurities. The alloy is a Co-base alloy having a Vickers hardness of 380 HV or more and being magnetic.

その第2の手段は、第1の手段に記載の化学成分に加えて、さらに、選択的付加的成分として、質量%でNi:10.0%以下、Mo:10.0%以下、Cu:10.0%以下のいずれか1種または2種以上を添加し、残部が、Co及び不可避的不純物であるCo基合金であり、ビッカース硬さが380HV以上で、かつ磁性を有するCo基合金である。 The second means is, in addition to the chemical components described in the first means, to further add one or more of the following selective additional components by mass: Ni: 10.0% or less, Mo: 10.0% or less, Cu: 10.0% or less, with the remainder being a Co-based alloy consisting of Co and unavoidable impurities, and having a Vickers hardness of 380 HV or more and magnetic properties.

本発明に係るCo基合金から得られた成形体は、樹脂成型機の部品として必要な380HV以上の硬さを有しており、かつ磁性を有するため、磁選機で選別除去しやすくなるので、樹脂製品中への金属不純物の混入を発見が容易となる。そこで、金属片の混入を減少させることができる。 The molded body obtained from the Co-based alloy according to the present invention has a hardness of 380 HV or more, which is necessary for parts of a resin molding machine, and is magnetic, so it can be easily selected and removed using a magnetic separator, making it easier to detect the presence of metal impurities in resin products. This makes it possible to reduce the presence of metal pieces.

本発明の作製されたCo基合金のバルク(1)が、Mn-Al磁石(2)に付着させて磁性を確認した様子を示す。The figure shows the state in which a bulk Co-based alloy (1) prepared according to the present invention was attached to an Mn-Al magnet (2) to confirm its magnetic properties.

本発明の実施の形態に先立ち、本発明のCo基合金に含有される化学成分について説明する。以下での%は質量%を意味する。本発明の合金は、C、Cr、W、Si、Fe、Ni、Mo及びCuを含むCo基合金であって、残部は、Co及び不可避的不純物である。
なお、以下ではCo基合金の製造方法としてアトマイズ法を例に説明するが、他の製造法でも適宜作製することが可能である。
Before describing the embodiments of the present invention, the chemical components contained in the Co-based alloy of the present invention will be described. In the following, "%" means "mass %." The alloy of the present invention is a Co-based alloy containing C, Cr, W, Si, Fe, Ni, Mo, and Cu, with the balance being Co and unavoidable impurities.
In the following, the atomization method will be described as an example of a method for producing a Co-based alloy, but other methods may also be used as appropriate.

[コバルト(Co)]
Coは、本発明の合金におけるマトリクスの主成分である。常温でのCo単体の安定結晶構造は六方最密充填構造(h.c.p.)である。690K以上の温度での、Co単体の安定結晶構造は、面心立方格子(f.c.c.)である。本発明に係る粉末では、マトリクス(常温)は、主としてγ相である。このマトリクスが、γ相と共に、ε相を有してもよい。γ相の結晶構造は、f.c.c.である。ε相の結晶構造は、h.c.p.である。
[Cobalt (Co)]
Co is the main component of the matrix in the alloy of the present invention. The stable crystal structure of Co alone at room temperature is a hexagonal close-packed structure (h.c.p.). The stable crystal structure of Co alone at temperatures of 690K or higher is a face-centered cubic lattice (f.c.c.). In the powder of the present invention, the matrix (at room temperature) is mainly a gamma phase. This matrix may have an epsilon phase together with the gamma phase. The crystal structure of the gamma phase is an f.c.c. The crystal structure of the epsilon phase is an h.c.p.

[炭素(C)] C:1.0~2.70%
Cは、Cr及びWと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、合金の高硬度に寄与しうる。この観点から、Cの含有率は1.00%以上とする。より好ましいCの含有率は、1.30%以上であり、さらに好ましいCの含有率は、1.55%以上である。
他方、Cの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。そこで、優れた靱性の観点からは、Cの含有率は2.70%以下とする。より好ましくはC,の含有率は1.90質量%以下である。さらに好ましくは、Cの含有率は、1.70質量%以下である。
[Carbon (C)] C: 1.0 to 2.70%
C is an element that combines with Cr and W to form carbides. These carbides can contribute to high hardness of the alloy. From this viewpoint, the C content is set to 1.00% or more. The C content is more preferably 1.30% or more, and even more preferably 1.55% or more.
On the other hand, if the C content is excessive, the toughness of the alloy decreases. Therefore, from the viewpoint of excellent toughness, the C content is set to 2.70% or less. More preferably, the C content is 1.90% or less by mass. Even more preferably, the C content is 1.70% or less by mass.

[クロム(Cr)] Cr:15.0~25.0%
Crは、Cと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、合金の常温硬さ、高温硬さ、耐摩耗性及び耐食性に寄与しうる。これらの観点から、Crの含有率は15.0%以上とする。好ましくはCrは17.0%以上である。さらに好ましくはCrは19.0%以上である。
他方、Crの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。さらに、Crの含有率が過剰であると、非磁性となる。そこで、靱性及び磁性の観点から、Crの含有率は25.0%以下とする。好ましくは、Crは23.0%以下とする。より好ましくは、Crは22.5%以下とする。
[Chromium (Cr)] Cr: 15.0 to 25.0%
Cr is an element that combines with C to form carbides. These carbides can contribute to the room temperature hardness, high temperature hardness, wear resistance, and corrosion resistance of the alloy. From these viewpoints, the Cr content is set to 15.0% or more. Preferably, Cr is 17.0% or more. More preferably, Cr is 19.0% or more.
On the other hand, if the Cr content is excessive, the toughness of the alloy decreases. Furthermore, if the Cr content is excessive, the alloy becomes non-magnetic. Therefore, from the viewpoint of toughness and magnetic properties, the Cr content is set to 25.0% or less. Preferably, the Cr content is set to 23.0% or less. More preferably, the Cr content is set to 22.5% or less.

[タングステン(W)]W:3.0~15.0%
Wは、Cと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、高硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。これらの観点から、Wの含有率は3.0%以上とする。好ましくは、Wは4.0%以上である。より好ましくは、Wは7.5%以上である。
他方、Wの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。靱性の観点から、Wの含有率は15.0%以下とする。好ましくは、Wは14.0%以下とする。より好ましくは、Wは13.0%以下とする。
[Tungsten (W)] W: 3.0-15.0%
W is an element that combines with C to form carbides. These carbides can contribute to high hardness and wear resistance. From these viewpoints, the W content is set to 3.0% or more. Preferably, W is 4.0% or more. More preferably, W is 7.5% or more.
On the other hand, if the W content is excessive, the toughness of the alloy decreases. From the viewpoint of toughness, the W content is set to 15.0% or less. Preferably, W is set to 14.0% or less. More preferably, W is set to 13.0% or less.

[ケイ素(Si)]Si:0.01~2.00%
Siは、合金の耐食性及び切削性に寄与しうる元素である。この観点から、Siの含有率は0.01%以上とする。好ましくは、Siは0.20%以上とする。より好ましくは、Siは0.50%以上とする。
他方、Siの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。靱性の観点から、Siの含有率は2.00%以下とする。好ましくは、Siは1.90%以下とする。より好ましくは、Siは1.80%以下とする。
[Silicon (Si)] Si: 0.01 to 2.00%
Silicon is an element that can contribute to the corrosion resistance and machinability of the alloy. From this viewpoint, the content of silicon is set to 0.01% or more. Preferably, the content of silicon is set to 0.20% or more. More preferably, the content of silicon is set to 0.50% or more.
On the other hand, if the Si content is excessive, the toughness of the alloy decreases. From the viewpoint of toughness, the Si content is set to 2.00% or less. Preferably, the Si content is set to 1.90% or less. More preferably, the Si content is set to 1.80% or less.

[鉄(Fe)]Fe:1.0~25.0%
Feは、後述されるγ相を生成させる元素である。このγ相は、合金の靱性に寄与しうる。Feは磁性を有する。この観点から、Feの含有率は1.0%以上とする。好ましくは、Feは3.0%以上とする。より好ましくは、Feは4.0%以上とする。
他方、Feの含有率が過剰であると、合金の耐食性が低下する。耐食性の観点から、Feの含有率は25.0%以下とする。好ましくは、Feは23.0%以下とする。より好ましくは、Feは21.0%以下とする。
[Iron (Fe)] Fe: 1.0 to 25.0%
Fe is an element that generates the γ phase described below. This γ phase can contribute to the toughness of the alloy. Fe has magnetic properties. From this viewpoint, the content of Fe is set to 1.0% or more. Preferably, Fe is set to 3.0% or more. More preferably, Fe is set to 4.0% or more.
On the other hand, if the Fe content is excessive, the corrosion resistance of the alloy is reduced. From the viewpoint of corrosion resistance, the Fe content is set to 25.0% or less. Preferably, the Fe content is set to 23.0% or less. More preferably, the Fe content is set to 21.0% or less.

さらに、上記の化学成分に加えて選択的付加的成分として、Ni、Mo、Cuを適宜添加することができる。 In addition to the above chemical components, Ni, Mo, and Cu can be added as optional additional components.

[ニッケル(Ni)]Ni:10.0%以下
Niは、マトリクスに固溶し、合金の耐食性を高める元素である。Niは、後述されるγ相を生成させる。このγ相は、合金の靱性に寄与しうる。Niの含有率が過剰であると、合金の硬度が小さくなる。これらの観点から、Niの含有率は10.0%以下とする。好ましくは、Niは、9.0%以下とする。より好ましくは、Niは8.0%以下とする。
[Nickel (Ni)] Ni: 10.0% or less Ni is an element that dissolves in the matrix and enhances the corrosion resistance of the alloy. Ni generates the γ phase described later. This γ phase can contribute to the toughness of the alloy. If the Ni content is excessive, the hardness of the alloy decreases. From these viewpoints, the Ni content is set to 10.0% or less. Preferably, Ni is set to 9.0% or less. More preferably, Ni is set to 8.0% or less.

[モリブデン(Mo)]Mo:10.0%以下
Moは、Cと結合して炭化物を形成する元素である。この炭化物は、高硬度及び耐摩耗性に寄与しうる。Wの含有率が過剰であると、合金の靱性が低下する。これらの観点から、Moの含有率は10.0%以下とする。好ましくは、Moは9.0%以下とする。より好ましくは、Moは8.0%以下とする。
[Molybdenum (Mo)] Mo: 10.0% or less Mo is an element that combines with C to form carbides. These carbides can contribute to high hardness and wear resistance. If the W content is excessive, the toughness of the alloy decreases. From these viewpoints, the Mo content is set to 10.0% or less. Preferably, Mo is set to 9.0% or less. More preferably, Mo is set to 8.0% or less.

[銅(Cu)]Cu:10.0%以下
Cuは、合金の耐食性を高める元素である。Cuの含有率が過剰であると、合金の硬度が小さくなる。硬度の観点から、Cuの含有率は10.0%以下とする。好ましくは、Cuは9.0%以下とする。より好ましくは、Cuは8.0%以下とする。
[Copper (Cu)] Cu: 10.0% or less Cu is an element that enhances the corrosion resistance of the alloy. If the Cu content is excessive, the hardness of the alloy decreases. From the viewpoint of hardness, the Cu content is set to 10.0% or less. Preferably, Cu is set to 9.0% or less. More preferably, Cu is set to 8.0% or less.

なお、以下の成分は不可避的不純物であるところ、本発明のCo基合金においては、少なくとも以下に記載の範囲については不可避的不純物として混入を許容しうるものである。 The following components are unavoidable impurities, and in the Co-based alloy of the present invention, their inclusion as unavoidable impurities is acceptable at least to the extent described below.

[酸素(O)]
本発明のCo基合金において、Oは不可避的不純物である。合金の耐食性の観点から、Oの質量含有率は200ppm以下が好ましく、150ppm以下がより好ましく、100ppm以下が特に好ましい。
[Oxygen (O)]
In the Co-based alloy of the present invention, O is an inevitable impurity. From the viewpoint of the corrosion resistance of the alloy, the mass content of O is preferably 200 ppm or less, more preferably 150 ppm or less, and particularly preferably 100 ppm or less.

[アルミニウム(Al)]
本発明における合金において、Alは不可避的不純物である。Alは、Ti又はNiと結合し、金属間化合物を形成しうる元素である。この金属間化合物は、合金の靱性を損なう。靱性の観点から、Alの含有率は0.50%以下が好ましく、0.40%以下がより好ましく、0.35%以下が特に好ましい。
[Aluminum (Al)]
In the alloy of the present invention, Al is an inevitable impurity. Al is an element that can combine with Ti or Ni to form an intermetallic compound. This intermetallic compound impairs the toughness of the alloy. From the viewpoint of toughness, the content of Al is preferably 0.50% or less, more preferably 0.40% or less, and particularly preferably 0.35% or less.

[チタン(Ti)]
本発明における合金において、Tiは不可避的不純物である。Tiは、Al又はNiと結合し、金属間化合物を形成しうる元素である。この金属間化合物は、合金の靱性を損なう。靱性の観点から、Tiの含有率は0.50%以下が好ましく、0.40%以下がより好ましく、0.35%以下が特に好ましい。
[Titanium (Ti)]
In the alloy of the present invention, Ti is an inevitable impurity. Ti is an element that can combine with Al or Ni to form an intermetallic compound. This intermetallic compound impairs the toughness of the alloy. From the viewpoint of toughness, the Ti content is preferably 0.50% or less, more preferably 0.40% or less, and particularly preferably 0.35% or less.

以下に本発明のCo基合金の製造方法について説明する。
本発明に係るCo基合金は、例えば、溶製法やアトマイズ法等によって製造されうる。アトマイズ法として、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法及びディスクアトマイズ法が例示される。これらのうち、合金の酸素含有率が少ないとの観点から、好ましいアトマイズはガスアトマイズ法及びディスクアトマイズ法である。さらに合金の酸素含有率が少ないとの観点から、不活性ガス雰囲気でのアトマイズがより好ましい。
また量産性の観点からはガスアトマイズが好ましい。実施例におけるガスアトマイズは、アルミナ製坩堝を溶解に用い、坩堝下の直径5mm のノズルから合金溶湯を出湯し、これに高圧アルゴンを噴霧することで実施した。
The method for producing the Co-based alloy of the present invention will be described below.
The Co-based alloy according to the present invention can be produced by, for example, a melting method or an atomizing method. Examples of the atomizing method include a gas atomizing method, a water atomizing method, and a disk atomizing method. Among these, the gas atomizing method and the disk atomizing method are preferred from the viewpoint of a low oxygen content of the alloy. Furthermore, from the viewpoint of a low oxygen content of the alloy, atomizing in an inert gas atmosphere is more preferred.
From the viewpoint of mass production, gas atomization is preferable. In the examples, gas atomization was performed by using an alumina crucible for melting, pouring the molten alloy from a nozzle with a diameter of 5 mm below the crucible, and spraying the molten alloy with high-pressure argon.

アトマイズ粉末から、種々の成形体が成形されうる。好ましい成形方法は、熱間静水圧プレス処理(HIP)である。 A variety of compacts can be made from the atomized powder. The preferred molding method is hot isostatic pressing (HIP).

具体的なCo基合金として、以下では、ガスアトマイズ法で製造された粉末をHIP成形したものを例に用いて説明する。もちろん、この実施例の記載に基づいて本発明の合金の製造方法が限定されるものではない。 As a specific example of a Co-based alloy, the following will use a powder produced by gas atomization and then HIP-molded. Of course, the manufacturing method of the alloy of the present invention is not limited to the description of this example.

表1に実施例および比較例の化学成分、ビッカース硬さ、磁性の評価結果を示す。
[バルクの製作]
表1に示した各化学成分に基づき合金を溶解し、溶湯を得た。この溶湯を、不活性ガス雰囲気中でガスアトマイズに供し、粉末を得た。この粉末を分級に供し、粒子径を500μm以下に調整した。調整後の粉末を、カプセルに充填し、このカプセルを密封した。次にこの粉末を熱間静水圧プレス処理(HIP)に供し、成形してバルクを得た。
Table 1 shows the evaluation results of the chemical compositions, Vickers hardness, and magnetic properties of the examples and comparative examples.
[Bulk production]
The alloys were melted based on the chemical compositions shown in Table 1 to obtain molten metal. The molten metal was gas atomized in an inert gas atmosphere to obtain powder. The powder was classified to adjust the particle size to 500 μm or less. The adjusted powder was filled into a capsule, and the capsule was sealed. The powder was then subjected to hot isostatic pressing (HIP) to form a bulk.

[硬度]
硬さの評価方法として、バルクのビッカース硬さ試験を行った。条件として試験時の荷重を200gとした。
[hardness]
The hardness was evaluated by a bulk Vickers hardness test under a load of 200 g.

[磁性]
実用的な金属不純物の混入検査の観点から、磁性の評価方法として、図1に示すように、質量15gのバルク(1)をMn-Al磁石(2)に付け、磁石(2)がバルク(1)を持ち上げられるか否かで適切な磁性が付与されているか否かの評価を行った。磁石(2)がバルク(1)を持ち上げられた合金に対しては「合格」、持ち上げられなかった合金に対しては「不合格」とした。
もちろん、磁性の評価に関しては、所定のサイズの試験片を切り出し、振動試料型磁力計(VSM)によって飽和磁束密度を測定して確認してもよい。
[Magnetics]
From the perspective of practical metal impurity contamination testing, the method of evaluating magnetism was as shown in Figure 1, in which a bulk (1) of 15 g mass was attached to an Mn-Al magnet (2), and the appropriate magnetism was evaluated based on whether the magnet (2) could lift the bulk (1). Alloys that could lift the bulk (1) with the magnet (2) were judged as "passed," and alloys that could not be lifted were judged as "failed."
Of course, the magnetic properties may be evaluated by cutting out a test piece of a predetermined size and measuring the saturation magnetic flux density with a vibrating sample magnetometer (VSM).

Figure 0007471079000001
Figure 0007471079000001

実施例No.1から実施例No.15に係る本発明のCo基合金は、いずれもビッカース硬さが380HV以上で、かつ、適切な磁性を有することが確認された。この結果から、本発明のCo基合金については、樹脂成型機の部品に好適なCo基合金となっている。 It was confirmed that the Co-based alloys of the present invention according to Examples No. 1 to No. 15 all have a Vickers hardness of 380 HV or more and appropriate magnetic properties. From these results, the Co-based alloys of the present invention are suitable for use in parts for resin molding machines.

比較例No.1に係る合金は、Cが過小なので、炭化物の体積率が小さく、十分な硬度が得られなかった。
比較例No.2に係る合金は、Cが過剰なので炭化物の体積率が大きく、磁性相が十分に得られなかった。
In the alloy according to Comparative Example No. 1, the C content was too small, so the volume fraction of carbides was small and sufficient hardness was not obtained.
In the alloy of Comparative Example No. 2, the volume fraction of carbides was large due to an excess of C, and a sufficient magnetic phase was not obtained.

比較例No.3に係る合金は、Siが過小なので、十分な硬度が得られなかった。
比較例No.4に係る合金は、Siが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
The alloy according to Comparative Example No. 3 had an excessively small amount of Si, and therefore could not obtain sufficient hardness.
In the alloy of Comparative Example No. 4, the Si content was excessive, and therefore the magnetic phase was not sufficiently obtained.

比較例No.5に係る合金は、Crが過小なので、炭化物の体積率が小さく、十分な硬度が得られなかった。
比較例No.6に係る合金は、Crが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
In the alloy according to Comparative Example No. 5, the Cr content was too small, so the volume fraction of carbides was small and sufficient hardness was not obtained.
In the alloy of Comparative Example No. 6, the Cr content was excessive, and therefore the magnetic phase was not sufficiently obtained.

比較例No.7に係る合金は、Wが過小なので、炭化物の体積率が小さく、十分な硬度が得られなかった。
比較例No.8に係る合金は、Wが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。
In the alloy according to Comparative Example No. 7, the W content was too small, so the volume fraction of carbides was small and sufficient hardness was not obtained.
In the alloy of Comparative Example No. 8, the W content was excessive, and therefore the magnetic phase was not sufficiently obtained.

比較例No.9に係る合金は、Feが過小なので、磁性相が十分に得られなかった。
比較例No.10に係る合金は、Feが過剰なので、十分な硬度が得られなかった。
In the alloy of Comparative Example No. 9, the Fe content was too small, so that the magnetic phase was not obtained sufficiently.
The alloy according to Comparative Example No. 10 had an excessive amount of Fe, and therefore could not obtain sufficient hardness.

比較例No.11に係る合金は、Niが過剰なので、十分な硬度が得られなかった。 The alloy of Comparative Example No. 11 had an excess of Ni, so sufficient hardness was not obtained.

比較例No.12、13に係る合金は、Mo、Cuが過剰なので、磁性相が十分に得られなかった。 The alloys of Comparative Examples 12 and 13 contained excess Mo and Cu, so the magnetic phase was not sufficiently obtained.

Claims (2)

質量%で
C:1.0~2.70%、
Cr:15.0%~25.0%、
W:3.0~15.0%、
Si:0.01~2.00%、
Fe:1.0~25.0%を含有し、
残部は、Co及び不可避的不純物であるCo基合金であって、
ビッカース硬さが380HV以上で、かつ強磁性であるCo基合金。
By mass%, C: 1.0 to 2.70%,
Cr: 15.0% to 25.0%,
W: 3.0 to 15.0%,
Si: 0.01 to 2.00%,
Fe: 1.0 to 25.0%;
The balance is a Co-based alloy which is Co and unavoidable impurities,
A Co-based alloy that has a Vickers hardness of 380 HV or more and is ferromagnetic .
請求項1に記載の化学成分に加えて、さらに、選択的付加的成分として、質量%でMo:10.0%以下、Cu:10.0%以下のいずれか1種または2種以上を添加し、残部が、Co及び不可避的不純物であるCo基合金であり、ビッカース硬さが380HV以上で、かつ強磁性であるCo基合金。 A Co-based alloy comprising the chemical components as set forth in claim 1, and one or more of Mo: 10.0% or less and Cu: 10.0% or less, by mass%, as selective additional components, with the remainder being Co and unavoidable impurities, said Co-based alloy having a Vickers hardness of 380 HV or more and being ferromagnetic .
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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