JP7386886B2 - air conditioner - Google Patents

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Description

本発明は、空気調和装置に関する。 The present invention relates to an air conditioner.

従来から、運転状態量として過冷却度を算出することができる空気調和装置が知られている。たとえば、特許文献１に記載の装置は、外気温度を検出する温度センサと、利用側熱交換器において熱交換される空気温度を検出する温度センサを備える。この装置は、２つの温度センサによって検出された温度の差によって、過冷却度を算出する。 BACKGROUND ART Air conditioners that can calculate the degree of supercooling as an operating state quantity have been known. For example, the device described in Patent Document 1 includes a temperature sensor that detects the outside air temperature and a temperature sensor that detects the temperature of the air heat exchanged in the user-side heat exchanger. This device calculates the degree of supercooling based on the difference in temperature detected by two temperature sensors.

特開２０１６－９９０５９号公報Japanese Patent Application Publication No. 2016-99059

しかしながら、特許文献１記載の冷凍サイクル装置では、２つの温度センサによって検出された温度に誤差がある場合に、算出される過冷却度の精度が悪くなる。特に、過冷却度が小さい値のときには、２つの温度センサの検出温度の誤差によって、算出される過冷却度の精度が著しく劣化する。 However, in the refrigeration cycle device described in Patent Document 1, when there is an error in the temperatures detected by the two temperature sensors, the accuracy of the calculated degree of supercooling deteriorates. In particular, when the degree of supercooling is a small value, the accuracy of the calculated degree of supercooling deteriorates significantly due to an error in the temperatures detected by the two temperature sensors.

それゆえに、本発明の目的は、運転状態を高精度に求めることができる空気調和装置を提供することである。 Therefore, an object of the present invention is to provide an air conditioner that can determine the operating state with high accuracy.

本発明の空気調和装置は、第１の冷媒が循環し、冷媒配管によって環状に接続された圧縮機と、室外熱交換器と、膨張弁と、室内熱交換器とを含む冷媒回路と、室外熱交換器と膨張弁との間に配置された検出容器と、検出容器の内部の空間を第１の空間と、第２の空間とに分割するダイヤフラムとを備える。第１の空間は、密閉されて、かつ第１の冷媒と同一種類の第２の冷媒が封入される。第２の空間は、冷媒回路と接続されて、かつ第１の冷媒が流入する。空気調和装置は、さらに、ダイヤフラム上に配置され、第２の空間の第１の冷媒の圧力と第１の空間の第２の冷媒の圧力との差を検出する歪みセンサと、室外熱交換器と検出容器との間の第１の冷媒の温度を検出する温度検出器とを備える。 The air conditioner of the present invention includes a refrigerant circuit including a compressor in which a first refrigerant circulates and is connected in an annular manner by refrigerant piping, an outdoor heat exchanger, an expansion valve, and an indoor heat exchanger; It includes a detection container disposed between the heat exchanger and the expansion valve, and a diaphragm that divides the space inside the detection container into a first space and a second space. The first space is sealed and filled with a second refrigerant of the same type as the first refrigerant. The second space is connected to the refrigerant circuit, and the first refrigerant flows into the second space. The air conditioner further includes a strain sensor that is disposed on the diaphragm and detects a difference between the pressure of the first refrigerant in the second space and the pressure of the second refrigerant in the first space, and an outdoor heat exchanger. and a temperature detector that detects the temperature of the first refrigerant between the refrigerant and the detection container.

本発明の空気調和装置は、第１の冷媒が循環し、冷媒配管によって環状に接続された圧縮機と、室外熱交換器と、膨張弁と、室内熱交換器とを含む冷媒回路と、室内熱交換器と膨張弁との間に配置された検出容器と、検出容器の内部の空間を第１の空間と、第２の空間とに分割するダイヤフラムとを備える。第１の空間は、密閉されて、かつ第１の冷媒と同一種類の第２の冷媒が封入される。第２の空間は、冷媒回路と接続されて、かつ第１の冷媒が流入する。空気調和装置は、さらに、ダイヤフラム上に配置され、第２の空間の第１の冷媒の圧力と第１の空間の第２の冷媒の圧力との差を検出する歪みセンサと、室内熱交換器と検出容器との間の第１の冷媒の温度を検出する温度検出器とを備える。 The air conditioner of the present invention includes a refrigerant circuit in which a first refrigerant circulates and includes a compressor connected in an annular manner by refrigerant piping, an outdoor heat exchanger, an expansion valve, and an indoor heat exchanger; It includes a detection container disposed between the heat exchanger and the expansion valve, and a diaphragm that divides the space inside the detection container into a first space and a second space. The first space is sealed and filled with a second refrigerant of the same type as the first refrigerant. The second space is connected to the refrigerant circuit, and the first refrigerant flows into the second space. The air conditioner further includes a strain sensor that is arranged on the diaphragm and detects a difference between the pressure of the first refrigerant in the second space and the pressure of the second refrigerant in the first space, and an indoor heat exchanger. and a temperature detector that detects the temperature of the first refrigerant between the refrigerant and the detection container.

本発明によれば、歪みセンサと、温度検出器とを備えることによって、運転状態を高精度に求めることができる。 According to the present invention, by providing the strain sensor and the temperature detector, the operating state can be determined with high accuracy.

参考例の空気調和装置の冷媒回路１００および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。FIG. 2 is a diagram showing a refrigerant circuit 100 of an air conditioner according to a reference example and a flow of refrigerant in the refrigerant circuit 100 during cooling operation of the air conditioner. 図１の室外熱交換器２の周辺に配置される温度センサを表わす図である。FIG. 2 is a diagram showing a temperature sensor arranged around the outdoor heat exchanger 2 of FIG. 1. FIG. 実施の形態１の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。FIG. 2 is a diagram showing the configuration of the air conditioner according to the first embodiment and the flow of refrigerant in the refrigerant circuit 100 during cooling operation of the air conditioner. 実施の形態１の検出容器２０の配置を表わす図である。3 is a diagram showing the arrangement of detection containers 20 in the first embodiment. FIG. 実施の形態１の検出容器２０の構成を表わす図である。2 is a diagram showing the configuration of a detection container 20 according to the first embodiment. FIG. 冷媒回路１００のｐ－ｈ線図である。3 is a ph diagram of the refrigerant circuit 100. FIG. 実施の形態１における、温度Ｔｑごとの、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす図である。FIG. 3 is a diagram showing the relationship between differential pressure ΔP and degree of supercooling SC for each temperature Tq in the first embodiment. 実施の形態１の空気調和装置の制御手順を表わすフローチャートである。3 is a flowchart showing a control procedure of the air conditioner according to the first embodiment. 実施の形態１の空気調和装置の構成および空気調和装置の暖房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。FIG. 2 is a diagram showing the configuration of the air conditioner according to the first embodiment and the flow of refrigerant in the refrigerant circuit 100 during heating operation of the air conditioner. 実施の形態２における、室外熱交換器２の周辺に配置される温度センサと、検出容器２０の配置を表わす図である。7 is a diagram illustrating the arrangement of a temperature sensor arranged around an outdoor heat exchanger 2 and a detection container 20 in Embodiment 2. FIG. 実施の形態２の検出容器２０の構成を表わす図である。3 is a diagram showing the configuration of a detection container 20 according to a second embodiment. FIG. 実施の形態２における、温度Ｔｑごとの、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす図である。7 is a diagram showing the relationship between differential pressure ΔP and degree of supercooling SC for each temperature Tq in Embodiment 2. FIG. 実施の形態３の空気調和装置の構成および空気調和装置の暖房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。7 is a diagram showing the configuration of an air conditioner according to Embodiment 3 and the flow of refrigerant in a refrigerant circuit 100 during heating operation of the air conditioner. FIG. 実施の形態３の検出容器２０の配置および構成を表わす図である。FIG. 7 is a diagram showing the arrangement and configuration of a detection container 20 in Embodiment 3. 実施の形態３の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。7 is a diagram showing the configuration of an air conditioner according to Embodiment 3 and the flow of refrigerant in a refrigerant circuit 100 during cooling operation of the air conditioner. FIG. 実施の形態４の検出容器２０の配置および構成を表わす図である。FIG. 7 is a diagram showing the arrangement and configuration of a detection container 20 according to a fourth embodiment.

以下、実施の形態について、図面を参照して説明する。
（参考例）
まず、参考例の空気調和装置の構成およびその課題を説明する。Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings.
(Reference example)
First, the configuration of an air conditioner as a reference example and its problems will be explained.

図１は、参考例の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。 FIG. 1 is a diagram showing the configuration of an air conditioner according to a reference example and the flow of refrigerant in a refrigerant circuit 100 during cooling operation of the air conditioner.

冷媒回路１００は、冷媒配管６によって環状に接続された圧縮機１と、四方弁５と、室外熱交換器２と、膨張弁３と、室内熱交換器４とを備える。冷媒回路１００には、第１の冷媒ＣＡが循環する。 The refrigerant circuit 100 includes a compressor 1 connected in an annular manner by a refrigerant pipe 6, a four-way valve 5, an outdoor heat exchanger 2, an expansion valve 3, and an indoor heat exchanger 4. A first refrigerant CA circulates in the refrigerant circuit 100 .

圧縮機１は、第１の冷媒ＣＡを圧縮して吐出する。
四方弁５は、第１の冷媒ＣＡの流路を切り替える。空気調和装置の冷房運転時には、圧縮機１から吐出された第１の冷媒ＣＡが室外熱交換器２へ流れる。空気調和装置の暖房運転時には、圧縮機１から吐出された第１の冷媒ＣＡが室内熱交換器４へ流れる。The compressor 1 compresses and discharges the first refrigerant CA.
The four-way valve 5 switches the flow path of the first refrigerant CA. During cooling operation of the air conditioner, the first refrigerant CA discharged from the compressor 1 flows to the outdoor heat exchanger 2. During heating operation of the air conditioner, the first refrigerant CA discharged from the compressor 1 flows to the indoor heat exchanger 4.

室外熱交換器２は、ファンなどの室外送風機によって供給される空気（以下、外気と適宜称する）と第１の冷媒ＣＡとの間で熱交換を行わさせる。室外熱交換器２は、空気調和装置の冷房運転時には、凝縮器として機能する。室外熱交換器２は、空気調和装置の暖房運転時には、蒸発器として機能する。 The outdoor heat exchanger 2 performs heat exchange between air (hereinafter appropriately referred to as outside air) supplied by an outdoor blower such as a fan and the first refrigerant CA. The outdoor heat exchanger 2 functions as a condenser during cooling operation of the air conditioner. The outdoor heat exchanger 2 functions as an evaporator during heating operation of the air conditioner.

膨張弁３は、第１の冷媒ＣＡを減圧して膨張させる。膨張弁３は、たとえば、電子式膨張弁などの開度の制御が可能な弁で構成されている。 The expansion valve 3 reduces the pressure of the first refrigerant CA and expands it. The expansion valve 3 is configured with a valve whose opening degree can be controlled, such as an electronic expansion valve.

室内熱交換器４は、ファンなどの室内送風機によって供給される空気と第１の冷媒ＣＡとの間で熱交換を行わさせる。室内熱交換器４は、空気調和装置の冷房運転時には、蒸発器として機能する。室内熱交換器４は、空気調和装置の暖房運転時には、凝縮器として機能する。 The indoor heat exchanger 4 performs heat exchange between air supplied by an indoor blower such as a fan and the first refrigerant CA. The indoor heat exchanger 4 functions as an evaporator during cooling operation of the air conditioner. The indoor heat exchanger 4 functions as a condenser during heating operation of the air conditioner.

図２は、図１の室外熱交換器２の周辺に配置される温度センサを表わす図である。
室外熱交換器２は、サブ熱交換器２ａとサブ熱交換器２ｂとを含む。温度センサ１１は、サブ熱交換器２ａの中間に配置される。温度センサ１１は、空気調和装置の冷房運転時において、室外熱交換器２を流れる第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを検出する。温度センサ１２は、空気調和装置の冷房運転時における室外熱交換器２の第１の冷媒ＣＡの出口に配置される。温度センサ１２は、空気調和装置の冷房運転時において、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの温度ＴＡを検出する。FIG. 2 is a diagram showing a temperature sensor arranged around the outdoor heat exchanger 2 of FIG. 1.
The outdoor heat exchanger 2 includes a sub heat exchanger 2a and a sub heat exchanger 2b. The temperature sensor 11 is placed in the middle of the sub heat exchanger 2a. The temperature sensor 11 detects the condensation temperature CT of the first refrigerant CA flowing through the outdoor heat exchanger 2 during cooling operation of the air conditioner. The temperature sensor 12 is arranged at the outlet of the first refrigerant CA of the outdoor heat exchanger 2 during cooling operation of the air conditioner. The temperature sensor 12 detects the temperature TA of the first refrigerant CA at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 during cooling operation of the air conditioner.

参考例では、空気調和装置の冷房運転時において、温度センサ１１によって検出された第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴと、温度センサ１２によって検出された室外熱交換器２の出口の第１の冷媒ＣＡの温度ＴＡとの差に基づいて、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求めることができる。 In the reference example, during cooling operation of the air conditioner, the condensation temperature CT of the first refrigerant CA detected by the temperature sensor 11 and the first refrigerant at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 detected by the temperature sensor 12. The degree of subcooling SC of the first refrigerant CA at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 can be determined based on the difference between the temperature CA and the temperature TA.

したがって、参考例では、２つの温度センサ１１，１２の測定誤差の影響を受ける。特に、過冷却度ＳＣが小さい値の場合、過冷却度ＳＣを正しく計算することができない。さらに、温度センサ１１だけでなく、温度センサ１２が測定する温度も液相の第１の冷媒ＣＡの温度の場合には、温度センサ１２は、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを測定することができない。その結果、空気調和装置の運転状態を正しく把握することできない。 Therefore, the reference example is affected by measurement errors of the two temperature sensors 11 and 12. In particular, when the degree of supercooling SC is a small value, the degree of supercooling SC cannot be calculated correctly. Furthermore, if the temperature measured not only by the temperature sensor 11 but also by the temperature sensor 12 is the temperature of the first refrigerant CA in the liquid phase, the temperature sensor 12 measures the condensation temperature CT of the first refrigerant CA. I can't. As a result, the operating state of the air conditioner cannot be accurately grasped.

実施の形態１．
図３は、実施の形態１の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。図４は、実施の形態１の検出容器２０の配置を表わす図である。Embodiment 1.
FIG. 3 is a diagram showing the configuration of the air conditioner according to the first embodiment and the flow of refrigerant in the refrigerant circuit 100 during cooling operation of the air conditioner. FIG. 4 is a diagram showing the arrangement of the detection container 20 of the first embodiment.

空気調和装置は、冷媒回路１００、冷媒回路１００に接続される検出容器２０、および制御装置８０を備える。実施の形態１の冷媒回路１００は、参考例の冷媒回路１００と同様なので、説明を繰り替えさない。検出容器２０は、室外熱交換器２と膨張弁３との間に配置される。 The air conditioner includes a refrigerant circuit 100, a detection container 20 connected to the refrigerant circuit 100, and a control device 80. The refrigerant circuit 100 of the first embodiment is similar to the refrigerant circuit 100 of the reference example, so the description will not be repeated. The detection container 20 is arranged between the outdoor heat exchanger 2 and the expansion valve 3.

図５は、実施の形態１の検出容器２０の構成を表わす図である。
検出容器２０の内部の空間は、ダイヤフラム２３によって、第１の空間Ｒ１と第２の空間Ｒ２とに分割される。ダイヤフラム２３は、変位可能な薄膜部材である。FIG. 5 is a diagram showing the configuration of the detection container 20 of the first embodiment.
The space inside the detection container 20 is divided by the diaphragm 23 into a first space R1 and a second space R2. The diaphragm 23 is a displaceable thin film member.

第１の空間Ｒ１は、密閉された空間である。第１の空間Ｒ１には、第２の冷媒ＣＢが封入されている。第２の冷媒ＣＢは、冷媒回路１００を循環する第１の冷媒ＣＡと同一種類である。 The first space R1 is a sealed space. A second refrigerant CB is sealed in the first space R1. The second refrigerant CB is of the same type as the first refrigerant CA circulating in the refrigerant circuit 100.

第２の空間Ｒ２は、冷媒回路１００と冷媒配管７によって接続される。第２の空間Ｒ２には、冷媒回路１００を循環する第１の冷媒ＣＡが流入される。 The second space R2 is connected to the refrigerant circuit 100 by the refrigerant pipe 7. The first refrigerant CA circulating in the refrigerant circuit 100 flows into the second space R2.

歪みセンサＧＳは、ダイヤフラム２３上に配置される。図５では、歪みセンサＧＳは、第２の空間Ｒ２内に配置されるが、第１の空間Ｒ１に配置されるものとしてもよい。 Strain sensor GS is arranged on diaphragm 23. Although the strain sensor GS is placed in the second space R2 in FIG. 5, it may be placed in the first space R1.

温度センサＫＳは、ダイヤフラム２３上に配置される。実施の形態１において、温度センサＫＳは、温度検出器５１を構成する。温度センサＫＳは、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを検出する。 Temperature sensor KS is arranged on diaphragm 23. In the first embodiment, temperature sensor KS constitutes temperature detector 51. Temperature sensor KS detects temperature Tq of first refrigerant CA between outdoor heat exchanger 2 and detection container 20.

（冷房運転時の動作）
空気調和装置の冷房運転時に、凝縮器として機能する室外熱交換器２によって冷却された第１の冷媒ＣＡが検出容器２０の第２の空間Ｒ２に流入する。(Operation during cooling operation)
During cooling operation of the air conditioner, the first refrigerant CA cooled by the outdoor heat exchanger 2 functioning as a condenser flows into the second space R2 of the detection container 20.

図６は、冷媒回路１００のｐ－ｈ線図である。
ＬＡは、外気温度における等温線を表わす。ＬＢは、室外熱交換器２（凝縮器）における出口の温度の等温線を表わす。ＬＣは、室外熱交換器２の吐出圧力Ｐｄにおける等温線を表わす。FIG. 6 is a ph diagram of the refrigerant circuit 100.
LA represents an isotherm at outside temperature. LB represents the temperature isotherm at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 (condenser). LC represents an isothermal line at the discharge pressure Pd of the outdoor heat exchanger 2.

第１の空間Ｒ１に封入された第２の冷媒ＣＢの温度は、外気温度よりも高く、かつ、室外熱交換器２から吐出される第１の冷媒ＣＡの温度以下となる。外気温度における飽和圧力Ｐ１ｓ、室外熱交換器２から吐出される第１の冷媒ＣＡの温度における飽和圧力Ｐ２ｓ、および第１の空間Ｒ１に封入された第２の冷媒ＣＢの圧力Ｐｖの間には、以下の式が成立する。 The temperature of the second refrigerant CB sealed in the first space R1 is higher than the outside air temperature and lower than the temperature of the first refrigerant CA discharged from the outdoor heat exchanger 2. Between the saturation pressure P1s at the outside air temperature, the saturation pressure P2s at the temperature of the first refrigerant CA discharged from the outdoor heat exchanger 2, and the pressure Pv of the second refrigerant CB sealed in the first space R1, , the following formula holds.

Ｐ１ｓ＜Ｐｖ＜Ｐ２ｓ・・・(1)
第２の空間Ｒ２に流入される第１の冷媒ＣＡの圧力は、室外熱交換器２から吐出される第１の冷媒ＣＡの圧力Ｐｄとなる。よって、以下の関係が成立する。P1s<Pv<P2s...(1)
The pressure of the first refrigerant CA flowing into the second space R2 becomes the pressure Pd of the first refrigerant CA discharged from the outdoor heat exchanger 2. Therefore, the following relationship holds true.

Ｐｄ＞Ｐｖ・・・(2)
よって、ダイヤフラム２３には、第２の空間Ｒ２の第１の冷媒ＣＡの圧力Ｐｄと第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢの圧力Ｐｖとの差圧ΔＰが生じる。Pd>Pv...(2)
Therefore, a pressure difference ΔP between the pressure Pd of the first refrigerant CA in the second space R2 and the pressure Pv of the second refrigerant CB in the first space R1 is generated in the diaphragm 23.

ΔＰ＝Ｐｄ－Ｐｖ・・・(3)
歪みセンサＧＳが、差圧ΔＰを測定する。ΔP=Pd-Pv...(3)
A strain sensor GS measures the differential pressure ΔP.

過冷却度ＳＣに応じて、差圧ΔＰは変化する。過冷却度ＳＣが小さくなると、室外熱交換器２から吐出された温度の高い第１の冷媒ＣＡによって、第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢが暖められるので、Ｐｖが大きくなる。その結果、ΔＰは、小さくなる。過冷却度ＳＣが大きくなると、室外熱交換器２から吐出された温度の低い第１の冷媒ＣＡによって、第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢが冷やされるので、Ｐｖが小さくなる。その結果、ΔＰは、大きくなる。 The differential pressure ΔP changes depending on the degree of supercooling SC. When the degree of subcooling SC decreases, the second refrigerant CB in the first space R1 is warmed by the high temperature first refrigerant CA discharged from the outdoor heat exchanger 2, so that Pv increases. As a result, ΔP becomes smaller. When the degree of subcooling SC increases, the second refrigerant CB in the first space R1 is cooled by the first refrigerant CA with a low temperature discharged from the outdoor heat exchanger 2, so that Pv becomes smaller. As a result, ΔP becomes larger.

図７は、実施の形態１における、温度Ｔｑごとの、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす図である。 FIG. 7 is a diagram showing the relationship between differential pressure ΔP and degree of supercooling SC for each temperature Tq in the first embodiment.

図７に示すように、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係は、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑによって変化する。 As shown in FIG. 7, the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC changes depending on the temperature Tq of the first refrigerant CA between the outdoor heat exchanger 2 and the detection container 20.

制御装置８０は、温度センサＫＳによって検出された第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑと、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰと、予め定められた冷媒温度Ｔｑに応じた差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係とに基づいて、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。 The control device 80 controls the temperature Tq of the first refrigerant CA detected by the temperature sensor KS, the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS, the differential pressure ΔP according to the predetermined refrigerant temperature Tq, and the subcooling control. The degree of subcooling SC of the first refrigerant CA at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 is determined based on the relationship with the degree SC.

たとえば、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わすテーブルの中から、温度センサＫＳによって検出された冷媒の温度Ｔｑのテーブルを特定する。制御装置８０は、特定したテーブルを参照して、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰに対応する過冷却度ＳＣを求める。 For example, the control device 80 specifies the table of the refrigerant temperature Tq detected by the temperature sensor KS from among the tables representing the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC for each refrigerant temperature Tq. The control device 80 refers to the specified table to determine the degree of supercooling SC corresponding to the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS.

あるいは、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす特性式の中から、温度センサＫＳによって検出された冷媒の温度Ｔｑの特性式を特定する。制御装置８０は、特定した特性式に歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰを代入することによって、過冷却度ＳＣを算出する。特性式は、たとえば、２次式とすることができる。あるいは、より簡易に１次式としてもよい。 Alternatively, the control device 80 specifies the characteristic expression of the refrigerant temperature Tq detected by the temperature sensor KS from among the characteristic expressions expressing the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC for each refrigerant temperature Tq. The control device 80 calculates the degree of supercooling SC by substituting the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS into the specified characteristic equation. The characteristic expression can be, for example, a quadratic expression. Alternatively, it may be more simply a linear expression.

さらに、制御装置８０は、以下の式に従って、室外熱交換器２における第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを算出する。 Furthermore, the control device 80 calculates the condensation temperature CT of the first refrigerant CA in the outdoor heat exchanger 2 according to the following equation.

ＣＴ＝Ｔｑ＋ＳＣ・・・(4)
制御装置８０は、算出した過冷却度ＳＣおよび凝縮温度ＣＴに基づいて、冷媒回路１００を制御する。CT=Tq+SC...(4)
Control device 80 controls refrigerant circuit 100 based on calculated degree of subcooling SC and condensation temperature CT.

制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。 The control device 80 controls the opening degree of the expansion valve 3 based on the condensation temperature CT of the first refrigerant CA.

制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣに基づいて、冷媒回路１００からの第１の冷媒ＣＡの漏れの有無を判定する。たとえば、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣが０の場合に、冷媒回路１００から第１の冷媒ＣＡが漏れていると判定することができる。 The control device 80 determines whether or not the first refrigerant CA leaks from the refrigerant circuit 100 based on the degree of subcooling SC of the first refrigerant CA. For example, the control device 80 can determine that the first refrigerant CA is leaking from the refrigerant circuit 100 when the degree of subcooling SC of the first refrigerant CA is 0.

図８は、実施の形態１の空気調和装置の制御手順を表わすフローチャートである。
ステップＳ１０１において、温度センサＫＳは、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを検出する。FIG. 8 is a flowchart showing the control procedure of the air conditioner according to the first embodiment.
In step S101, the temperature sensor KS detects the temperature Tq of the first refrigerant CA between the outdoor heat exchanger 2 and the detection container 20.

ステップＳ１０２において、歪みセンサＧＳは、検出容器２０の第２の空間Ｒ２の第１の冷媒ＣＡの圧力Ｐｄと第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢの圧力Ｐｖとの差圧ΔＰを検出する。 In step S102, the strain sensor GS detects the pressure difference ΔP between the pressure Pd of the first refrigerant CA in the second space R2 of the detection container 20 and the pressure Pv of the second refrigerant CB in the first space R1. .

ステップＳ１０３において、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑと差圧ΔＰとに基づいて、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。 In step S103, the control device 80 determines the degree of subcooling SC of the first refrigerant CA at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 based on the temperature Tq of the first refrigerant CA and the differential pressure ΔP.

ステップＳ１０４において、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑと、過冷却度ＳＣとに基づいて、室外熱交換器２における第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを算出する。 In step S104, the control device 80 calculates the condensation temperature CT of the first refrigerant CA in the outdoor heat exchanger 2 based on the temperature Tq of the first refrigerant CA and the degree of subcooling SC.

ステップＳ１０５において、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣに基づいて、冷媒回路１００からの第１の冷媒ＣＡの漏れの有無を判定する。 In step S105, the control device 80 determines whether or not the first refrigerant CA leaks from the refrigerant circuit 100 based on the degree of subcooling SC of the first refrigerant CA.

ステップＳ１０６において、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。 In step S106, the control device 80 controls the opening degree of the expansion valve 3 based on the condensation temperature CT of the first refrigerant CA.

（暖房運転時の動作）
図９は、実施の形態１の空気調和装置の構成および空気調和装置の暖房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。(Operation during heating operation)
FIG. 9 is a diagram showing the configuration of the air conditioner according to the first embodiment and the flow of refrigerant in the refrigerant circuit 100 during heating operation of the air conditioner.

空気調和装置の暖房運転時には、制御装置８０は、以下のように動作する。
制御装置８０は、冷媒の過冷却度ＳＣを算出しない。したがって、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰは、制御装置８０によって使用されない。During heating operation of the air conditioner, the control device 80 operates as follows.
The control device 80 does not calculate the degree of subcooling SC of the refrigerant. Therefore, the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS is not used by the control device 80.

制御装置８０は、温度センサＫＳによって検出された室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを、室外熱交換器２における第１の冷媒ＣＡの蒸発温度として取得する。 The control device 80 sets the temperature Tq of the first refrigerant CA between the outdoor heat exchanger 2 and the detection container 20 detected by the temperature sensor KS as the evaporation temperature of the first refrigerant CA in the outdoor heat exchanger 2. get.

以上のように、本実施の形態では、検出容器２０内のダイヤフラム２３にかかる差圧ΔＰを用いて過冷却度ＳＣを算出するので、参考例のように２つの温度センサ１１，１２で検出された温度の差によって過冷却を算出するよりも、過冷却度ＳＣを精度よく測定することができる。参考例では、特に、検出された温度の値が小さいときに、誤差が大きくなる場合がある。 As described above, in this embodiment, since the degree of supercooling SC is calculated using the differential pressure ΔP applied to the diaphragm 23 in the detection container 20, the degree of supercooling SC is detected by the two temperature sensors 11 and 12 as in the reference example. The degree of supercooling SC can be measured more accurately than calculating supercooling based on the difference in temperature. In the reference example, the error may become large, especially when the detected temperature value is small.

本実施の形態では、冷媒回路１００に封入される冷媒量が少なくして過冷却度が少ない運転をしている場合でも、過冷却度を正しく検出できる。 In this embodiment, the degree of supercooling can be detected correctly even when the amount of refrigerant sealed in the refrigerant circuit 100 is small and the degree of supercooling is low.

本実施の形態では、過冷却度ＳＣを精度よく計測することができるので、冷媒回路からの冷媒漏洩を精度よく検知することができる。 In this embodiment, since the degree of subcooling SC can be measured with high precision, refrigerant leakage from the refrigerant circuit can be detected with high precision.

本実施の形態では、検出容器２０内に温度センサＫＳと歪みセンサＧＳを配置することによって、精度のよい第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求めることができるので、精度のよい第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求めるために、室外熱交換器２の周辺に冷媒の圧力を検出するための圧力センサを配置する場合などに比べて、空気調和装置の省スペース化を図ることができる。 In this embodiment, by arranging the temperature sensor KS and the strain sensor GS in the detection container 20, it is possible to determine the degree of subcooling SC of the first refrigerant CA with high accuracy. Compared to the case where a pressure sensor for detecting the pressure of the refrigerant is placed around the outdoor heat exchanger 2 in order to determine the degree of subcooling SC of the refrigerant CA, the space of the air conditioner can be saved. can.

さらに、本実施の形態では、参考例のように、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを測定するための温度センサ１１を用いなくても、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを検出することができる。 Furthermore, in this embodiment, the condensation temperature CT of the first refrigerant CA can be detected without using the temperature sensor 11 for measuring the condensation temperature CT of the first refrigerant CA, as in the reference example. Can be done.

実施の形態２．
図１０は、実施の形態２における、室外熱交換器２の周辺に配置される温度センサと、検出容器２０の配置を表わす図である。図１１は、実施の形態２の検出容器２０の構成を表わす図である。Embodiment 2.
FIG. 10 is a diagram showing the arrangement of the temperature sensor and the detection container 20 arranged around the outdoor heat exchanger 2 in the second embodiment. FIG. 11 is a diagram showing the configuration of the detection container 20 according to the second embodiment.

温度センサ１０は、室外熱交換器２の周辺に配置される。温度センサ１０は、外気温度Ｔａを検出する。実施の形態２では、ダイヤフラム２３上に温度センサＫＳが配置されない。 The temperature sensor 10 is arranged around the outdoor heat exchanger 2. Temperature sensor 10 detects outside air temperature Ta. In the second embodiment, the temperature sensor KS is not arranged on the diaphragm 23.

（冷房運転時の動作）
実施の形態２では、演算部１９は、温度センサ１０によって検出された外気温度Ｔａから以下の式に従って、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを算出する。(Operation during cooling operation)
In the second embodiment, the calculation unit 19 calculates the temperature Tq of the first refrigerant CA between the outdoor heat exchanger 2 and the detection container 20 from the outside air temperature Ta detected by the temperature sensor 10 according to the following formula. do.

Ｔｑ＝Ｔａ＋α・・・(5)
ここで、αは、室外熱交換器２の仕様で決まる。設計者が任意に決定することができる。あるいは、αは、圧縮機１の回転数に応じて変化するものとしてもよい。たとえば、圧縮機１の回転数が大きくなるほど、αが大きくなるものとしてもよい。Tq=Ta+α...(5)
Here, α is determined by the specifications of the outdoor heat exchanger 2. The designer can arbitrarily decide. Alternatively, α may change depending on the rotation speed of the compressor 1. For example, α may increase as the rotation speed of the compressor 1 increases.

実施の形態２では、温度センサ１０と、演算部１９とが温度検出器５２を構成する。
図１２は、実施の形態２における、温度Ｔｑごとの、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす図である。In the second embodiment, the temperature sensor 10 and the calculation section 19 constitute a temperature detector 52.
FIG. 12 is a diagram showing the relationship between differential pressure ΔP and degree of supercooling SC for each temperature Tq in the second embodiment.

図１２に示すように、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係は、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑによって変化する。 As shown in FIG. 12, the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC changes depending on the temperature Tq of the first refrigerant CA between the outdoor heat exchanger 2 and the detection container 20.

制御装置８０は、温度検出器５２によって検出された温度Ｔｑと、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰと、予め定められた冷媒温度Ｔｑに応じた差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係とに基づいて、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。 The control device 80 determines the relationship between the temperature Tq detected by the temperature detector 52, the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS, the differential pressure ΔP according to a predetermined refrigerant temperature Tq, and the degree of subcooling SC. Based on this, the degree of subcooling SC of the first refrigerant CA at the outlet of the outdoor heat exchanger 2 is determined.

たとえば、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わすテーブルの中から、温度検出器５２によって検出された冷媒の温度Ｔｑのテーブルを特定する。制御装置８０は、特定したテーブルを参照して、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰに対応する過冷却度ＳＣを求める。 For example, the control device 80 specifies the table of the refrigerant temperature Tq detected by the temperature detector 52 from among the tables representing the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC for each refrigerant temperature Tq. The control device 80 refers to the specified table to determine the degree of supercooling SC corresponding to the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS.

あるいは、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす特性式の中から、温度検出器５２によって検出された冷媒の温度Ｔｑの特性式を特定する。制御装置８０は、特定した特性式に歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰを代入することによって、過冷却度ＳＣを算出する。特性式は、たとえば、２次式とすることができる。あるいは、より簡易に１次式としてもよい。 Alternatively, the control device 80 specifies the characteristic expression for the refrigerant temperature Tq detected by the temperature detector 52 from among the characteristic expressions expressing the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC for each refrigerant temperature Tq. . The control device 80 calculates the degree of supercooling SC by substituting the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS into the specified characteristic equation. The characteristic expression can be, for example, a quadratic expression. Alternatively, it may be more simply a linear expression.

さらに、制御装置８０は、以下の式に従って、室外熱交換器２における第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを算出する。 Furthermore, the control device 80 calculates the condensation temperature CT of the first refrigerant CA in the outdoor heat exchanger 2 according to the following equation.

ＣＴ＝Ｔｑ＋ＳＣ・・・(6)
実施の形態１と同様に、制御装置８０は、算出した過冷却度ＳＣおよび凝縮温度ＣＴに基づいて、冷媒回路１００を制御し、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。CT=Tq+SC...(6)
As in the first embodiment, the control device 80 controls the refrigerant circuit 100 based on the calculated degree of subcooling SC and the condensing temperature CT, and controls the expansion valve 3 based on the condensing temperature CT of the first refrigerant CA. Controls the opening degree.

実施の形態３．
図１３は、実施の形態３の空気調和装置の構成および空気調和装置の暖房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。図１４は、実施の形態３の検出容器２０の配置および構成を表わす図である。Embodiment 3.
FIG. 13 is a diagram showing the configuration of the air conditioner according to the third embodiment and the flow of refrigerant in the refrigerant circuit 100 during heating operation of the air conditioner. FIG. 14 is a diagram showing the arrangement and configuration of the detection container 20 according to the third embodiment.

空気調和装置は、実施の形態１と同様に、冷媒回路１００、冷媒回路１００に接続される検出容器２０、および制御装置８０を備える。室内熱交換器４は、サブ熱交換器４ａとサブ熱交換器４ｂとを含む。 The air conditioner includes a refrigerant circuit 100, a detection container 20 connected to the refrigerant circuit 100, and a control device 80, as in the first embodiment. Indoor heat exchanger 4 includes a sub heat exchanger 4a and a sub heat exchanger 4b.

検出容器２０は、室内熱交換器４と膨張弁３との間に配置される。検出容器２０の内部の空間は、ダイヤフラム２３によって、第１の空間Ｒ１と第２の空間Ｒ２とに分割される。第１の空間Ｒ１は、密閉された空間である。第１の空間Ｒ１には、第２の冷媒ＣＢが封入されている。第２の冷媒ＣＢは、冷媒回路１００を循環する第１の冷媒ＣＡと同一種類である。第２の空間Ｒ２は、冷媒回路１００と冷媒配管７によって接続される。第２の空間Ｒ２には、冷媒回路１００を循環する第１の冷媒ＣＡが流入される。 The detection container 20 is arranged between the indoor heat exchanger 4 and the expansion valve 3. The space inside the detection container 20 is divided by the diaphragm 23 into a first space R1 and a second space R2. The first space R1 is a sealed space. A second refrigerant CB is sealed in the first space R1. The second refrigerant CB is of the same type as the first refrigerant CA circulating in the refrigerant circuit 100. The second space R2 is connected to the refrigerant circuit 100 by the refrigerant pipe 7. The first refrigerant CA circulating in the refrigerant circuit 100 flows into the second space R2.

歪みセンサＧＳは、ダイヤフラム２３上に配置される。
温度センサＫＳは、ダイヤフラム２３上に配置される。実施の形態３において、温度センサＫＳは、温度検出器５１を構成する。温度センサＫＳは、室内熱交換器４と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを検出する。Strain sensor GS is arranged on diaphragm 23.
Temperature sensor KS is arranged on diaphragm 23. In the third embodiment, temperature sensor KS constitutes temperature detector 51. Temperature sensor KS detects temperature Tq of first refrigerant CA between indoor heat exchanger 4 and detection container 20.

（暖房運転時の動作）
空気調和装置の暖房運転時に、凝縮器として機能する室内熱交換器４によって冷却された第１の冷媒ＣＡが検出容器２０の第２の空間Ｒ２に流入する。(Operation during heating operation)
During heating operation of the air conditioner, the first refrigerant CA cooled by the indoor heat exchanger 4 functioning as a condenser flows into the second space R2 of the detection container 20.

ダイヤフラム２３には、第２の空間Ｒ２の第１の冷媒ＣＡの圧力Ｐｄと第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢの圧力Ｐｖとの差圧ΔＰが生じる。 A pressure difference ΔP between the pressure Pd of the first refrigerant CA in the second space R2 and the pressure Pv of the second refrigerant CB in the first space R1 is generated in the diaphragm 23.

実施の形態１と同様に、歪みセンサＧＳが、差圧ΔＰを測定する。
制御装置８０は、温度センサＫＳによって検出された第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑと、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰと、予め定められた冷媒温度Ｔｑに応じた差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係とに基づいて、室内熱交換器４の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。As in the first embodiment, the strain sensor GS measures the differential pressure ΔP.
The control device 80 controls the temperature Tq of the first refrigerant CA detected by the temperature sensor KS, the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS, the differential pressure ΔP according to the predetermined refrigerant temperature Tq, and the subcooling control. The subcooling degree SC of the first refrigerant CA at the outlet of the indoor heat exchanger 4 is determined based on the relationship with the degree SC.

たとえば、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わすテーブルの中から、温度センサＫＳによって検出された冷媒の温度Ｔｑのテーブルを特定する。制御装置８０は、特定したテーブルを参照して、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰに対応する過冷却度ＳＣを求める。 For example, the control device 80 specifies the table of the refrigerant temperature Tq detected by the temperature sensor KS from among the tables representing the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC for each refrigerant temperature Tq. The control device 80 refers to the specified table to determine the degree of supercooling SC corresponding to the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS.

あるいは、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす特性式の中から、温度センサＫＳによって検出された冷媒の温度Ｔｑの特性式を特定する。制御装置８０は、特定した特性式に歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰを代入することによって、過冷却度ＳＣを算出する。特性式は、たとえば、２次式とすることができる。あるいは、より簡易に１次式としてもよい。 Alternatively, the control device 80 specifies the characteristic expression of the refrigerant temperature Tq detected by the temperature sensor KS from among the characteristic expressions expressing the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC for each refrigerant temperature Tq. The control device 80 calculates the degree of supercooling SC by substituting the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS into the specified characteristic equation. The characteristic expression can be, for example, a quadratic expression. Alternatively, it may be more simply a linear expression.

実施の形態１と同様に、制御装置８０は、以下の式に従って、室内熱交換器４における第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを算出する。 Similarly to the first embodiment, the control device 80 calculates the condensation temperature CT of the first refrigerant CA in the indoor heat exchanger 4 according to the following equation.

ＣＴ＝Ｔｑ＋ＳＣ・・・(7)
実施の形態１と同様に、制御装置８０は、算出した過冷却度ＳＣおよび凝縮温度ＣＴに基づいて、冷媒回路１００を制御し、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。CT=Tq+SC...(7)
As in the first embodiment, the control device 80 controls the refrigerant circuit 100 based on the calculated degree of subcooling SC and the condensing temperature CT, and controls the expansion valve 3 based on the condensing temperature CT of the first refrigerant CA. Controls the opening degree.

（冷房運転時の動作）
図１５は、実施の形態３の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。(Operation during cooling operation)
FIG. 15 is a diagram showing the configuration of the air conditioner according to the third embodiment and the flow of refrigerant in the refrigerant circuit 100 during cooling operation of the air conditioner.

空気調和装置の冷房運転時には、制御装置８０は、以下のように動作する。
制御装置８０は、冷媒の過冷却度ＳＣを算出しない。したがって、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰは、制御装置８０によって使用されない。During cooling operation of the air conditioner, the control device 80 operates as follows.
The control device 80 does not calculate the degree of subcooling SC of the refrigerant. Therefore, the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS is not used by the control device 80.

制御装置８０は、温度センサＫＳによって検出された室内熱交換器４と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを、室内熱交換器４における第１の冷媒ＣＡの蒸発温度として取得する。 The control device 80 sets the temperature Tq of the first refrigerant CA between the indoor heat exchanger 4 and the detection container 20 detected by the temperature sensor KS as the evaporation temperature of the first refrigerant CA in the indoor heat exchanger 4. get.

実施の形態４．
図１６は、実施の形態４の検出容器２０の配置および構成を表わす図である。実施の形態４では、ダイヤフラム２３上に温度センサＫＳが配置されない。Embodiment 4.
FIG. 16 is a diagram showing the arrangement and configuration of the detection container 20 according to the fourth embodiment. In the fourth embodiment, the temperature sensor KS is not arranged on the diaphragm 23.

（暖房運転時の動作）
実施の形態４では、演算部３９は、室外熱交換器２の周囲の温度センサ１０によって検出された外気温度Ｔａから以下の式に従って、室内熱交換器４と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを算出する。(Operation during heating operation)
In the fourth embodiment, the calculation unit 39 calculates the first temperature between the indoor heat exchanger 4 and the detection container 20 based on the outside air temperature Ta detected by the temperature sensor 10 around the outdoor heat exchanger 2 according to the following formula. Calculate the temperature Tq of the refrigerant CA.

Ｔｑ＝Ｔａ＋α・・・(8)
ここで、αは、室内熱交換器４の仕様で決まる。設計者が任意に決定することができる。あるいは、αは、圧縮機１の回転数に応じて変化するものとしてもよい。たとえば、圧縮機１の回転数が大きくなるほど、αが大きくなるものとしてもよい。Tq=Ta+α...(8)
Here, α is determined by the specifications of the indoor heat exchanger 4. The designer can arbitrarily decide. Alternatively, α may change depending on the rotation speed of the compressor 1. For example, α may increase as the rotation speed of the compressor 1 increases.

実施の形態４では、温度センサ１０と、演算部３９とが温度検出器５２を構成する。
制御装置８０は、温度検出器５２によって検出された温度Ｔｑと、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰと、予め定められた冷媒温度Ｔｑに応じた差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係とに基づいて、室内熱交換器４の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。In the fourth embodiment, the temperature sensor 10 and the calculation section 39 constitute a temperature detector 52.
The control device 80 determines the relationship between the temperature Tq detected by the temperature detector 52, the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS, the differential pressure ΔP according to a predetermined refrigerant temperature Tq, and the degree of subcooling SC. Based on this, the degree of subcooling SC of the first refrigerant CA at the outlet of the indoor heat exchanger 4 is determined.

たとえば、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わすテーブルの中から、温度検出器５２によって検出された冷媒の温度Ｔｑのテーブルを特定する。制御装置８０は、特定したテーブルを参照して、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰに対応する過冷却度ＳＣを求める。 For example, the control device 80 specifies the table of the refrigerant temperature Tq detected by the temperature detector 52 from among the tables representing the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC for each refrigerant temperature Tq. The control device 80 refers to the specified table to determine the degree of supercooling SC corresponding to the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS.

あるいは、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす特性式の中から、温度検出器５２によって検出された冷媒の温度Ｔｑの特性式を特定する。制御装置８０は、特定した特性式に歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰを代入することによって、過冷却度ＳＣを算出する。特性式は、たとえば、２次式とすることができる。あるいは、より簡易に１次式としてもよい。 Alternatively, the control device 80 specifies the characteristic expression for the refrigerant temperature Tq detected by the temperature detector 52 from among the characteristic expressions expressing the relationship between the differential pressure ΔP and the degree of subcooling SC for each refrigerant temperature Tq. . The control device 80 calculates the degree of supercooling SC by substituting the differential pressure ΔP detected by the strain sensor GS into the specified characteristic equation. The characteristic expression can be, for example, a quadratic expression. Alternatively, it may be more simply a linear expression.

さらに、制御装置８０は、以下の式に従って、室内熱交換器４における第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを算出する。 Furthermore, the control device 80 calculates the condensation temperature CT of the first refrigerant CA in the indoor heat exchanger 4 according to the following equation.

ＣＴ＝Ｔｑ＋ＳＣ・・・(9)
実施の形態１と同様に、制御装置８０は、算出した過冷却度ＳＣおよび凝縮温度ＣＴに基づいて、冷媒回路１００を制御し、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。CT=Tq+SC...(9)
As in the first embodiment, the control device 80 controls the refrigerant circuit 100 based on the calculated degree of subcooling SC and the condensing temperature CT, and controls the expansion valve 3 based on the condensing temperature CT of the first refrigerant CA. Controls the opening degree.

変形例．
本発明は、上記の実施形態に限定されるものではない。Variation example.
The present invention is not limited to the embodiments described above.

（１）実施の形態１および２では、検出容器２０が、室外熱交換器２と膨張弁３との間に配置され、実施の形態３および４では、検出容器２０が、室内熱交換器４と膨張弁３との間に配置されることとしたが、これに限定されるものではない。検出容器２０Ａが、室外熱交換器２と膨張弁３との間に配置され、かつ検出容器２０Ｂが、室内熱交換器４と膨張弁３との間に配置されるものとしてもよい。 (1) In the first and second embodiments, the detection container 20 is arranged between the outdoor heat exchanger 2 and the expansion valve 3, and in the third and fourth embodiments, the detection container 20 is arranged between the indoor heat exchanger 2 and the expansion valve 3. and the expansion valve 3, but the invention is not limited thereto. The detection container 20A may be arranged between the outdoor heat exchanger 2 and the expansion valve 3, and the detection container 20B may be arranged between the indoor heat exchanger 4 and the expansion valve 3.

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。 The embodiments disclosed this time should be considered to be illustrative in all respects and not restrictive. The scope of the present invention is indicated by the claims rather than the above description, and it is intended that equivalent meanings and all changes within the scope of the claims are included.

１ 圧縮機、２ 室外熱交換器、２ａ，２ｂ，４ａ，４ｂ サブ熱交換器、３ 膨張弁、４ 室内熱交換器、６，７ 冷媒配管、１０，１１，１２，ＫＳ 温度センサ、１９ 演算部、２０ 検出容器、２３ ダイヤフラム、５１，５２ 温度検出器、Ｒ１ 第１の空間、Ｒ２ 第２の空間、ＧＳ 歪みセンサ、ＣＡ 第１の冷媒、ＣＢ 第２の冷媒。 1 Compressor, 2 Outdoor heat exchanger, 2a, 2b, 4a, 4b Sub heat exchanger, 3 Expansion valve, 4 Indoor heat exchanger, 6, 7 Refrigerant piping, 10, 11, 12, KS Temperature sensor, 19 Calculation part, 20 detection container, 23 diaphragm, 51, 52 temperature sensor, R1 first space, R2 second space, GS strain sensor, CA first refrigerant, CB second refrigerant.

Claims (11)

空気調和装置であって、
第１の冷媒が循環し、冷媒配管によって環状に接続された圧縮機と、室外熱交換器と、膨張弁と、室内熱交換器とを含む冷媒回路と、
前記室外熱交換器と前記膨張弁との間に配置された検出容器と、
前記検出容器の内部の空間を第１の空間と、第２の空間とに分割するダイヤフラムとを備え、前記第１の空間は、密閉されて、かつ前記第１の冷媒と同一種類の第２の冷媒が封入され、前記第２の空間は、前記冷媒回路と接続されて、かつ前記第１の冷媒が流入し、
前記空気調和装置は、さらに、
前記ダイヤフラム上に配置され、前記第２の空間の前記第１の冷媒の圧力と前記第１の空間の前記第２の冷媒の圧力との差を検出する歪みセンサと、
前記室外熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する温度検出器と、
前記空気調和装置の冷房運転時において、前記歪みセンサによって検出された圧力の差と、前記検出された前記第１の冷媒の温度とに基づいて、前記室外熱交換器の出口における前記第１の冷媒の過冷却度を求める制御装置とを備え、
前記制御装置は、前記検出された前記第１の冷媒の温度に応じて、前記圧力の差と前記過冷却度との関係を表わすマップまたは式を選択し、前記選択したマップまたは式に基づいて、前記検出された圧力の差に対応する前記過冷却度を求め、前記第１の冷媒の温度ごとの前記圧力の差と前記過冷却度との関係を表わすマップまたは式において、前記圧力の差が大きくなるほど、前記第１の冷媒の温度の差に対する前記過冷却度の差が大きくなる、空気調和装置。 An air conditioner,
a refrigerant circuit in which a first refrigerant circulates and includes a compressor connected in an annular manner by refrigerant piping, an outdoor heat exchanger, an expansion valve, and an indoor heat exchanger;
a detection container disposed between the outdoor heat exchanger and the expansion valve;
The detection container includes a diaphragm that divides the interior space into a first space and a second space, and the first space is hermetically sealed and contains a second refrigerant of the same type as the first refrigerant. a refrigerant is sealed in the second space, the second space is connected to the refrigerant circuit, and the first refrigerant flows into the second space;
The air conditioner further includes:
a strain sensor that is disposed on the diaphragm and detects a difference between the pressure of the first refrigerant in the second space and the pressure of the second refrigerant in the first space;
a temperature detector that detects the temperature of the first refrigerant between the outdoor heat exchanger and the detection container ;
During cooling operation of the air conditioner, the temperature of the first refrigerant at the outlet of the outdoor heat exchanger is determined based on the pressure difference detected by the strain sensor and the detected temperature of the first refrigerant. Equipped with a control device that determines the degree of subcooling of the refrigerant,
The control device selects a map or formula representing the relationship between the pressure difference and the degree of supercooling according to the detected temperature of the first refrigerant, and based on the selected map or formula. , the degree of supercooling corresponding to the detected pressure difference is determined, and in a map or equation representing a relationship between the pressure difference and the degree of supercooling for each temperature of the first refrigerant, the pressure difference An air conditioner , wherein the difference in the degree of subcooling with respect to the difference in temperature of the first refrigerant increases as the difference in temperature of the first refrigerant increases . 前記温度検出器は、前記ダイヤフラム上に配置され、前記室外熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する温度センサを含む、請求項１記載の空気調和装置。 The air conditioner according to claim 1, wherein the temperature detector includes a temperature sensor that is disposed on the diaphragm and detects the temperature of the first refrigerant between the outdoor heat exchanger and the detection container. 前記温度検出器は、
外気の温度を検出する温度センサと、
前記温度センサによって検出された外気の温度に予め定められた値を加算することによって、前記室外熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する演算部とを備え、前記圧縮機の回転数が大きくなるほど、前記予め定められた値は大きくなる、請求項１記載の空気調和装置。 The temperature sensor is
A temperature sensor that detects the temperature of the outside air,
and a calculation unit that detects the temperature of the first refrigerant between the outdoor heat exchanger and the detection container by adding a predetermined value to the temperature of the outside air detected by the temperature sensor. The air conditioner according to claim 1 , wherein the predetermined value increases as the rotation speed of the compressor increases . 前記制御装置は、前記検出された前記第１の冷媒の温度と、前記過冷却度とに基づいて、前記室外熱交換器における前記第１の冷媒の凝縮温度を求める、請求項１記載の空気調和装置。 The air refrigerant according to claim 1 , wherein the control device determines the condensation temperature of the first refrigerant in the outdoor heat exchanger based on the detected temperature of the first refrigerant and the degree of subcooling. harmonization device. 前記制御装置は、前記空気調和装置の暖房運転時において、前記検出された前記第１の冷媒の温度を前記室外熱交換器における前記第１の冷媒の蒸発温度として取得する、請求項１記載の空気調和装置。 The control device according to claim 1 , wherein the control device acquires the detected temperature of the first refrigerant as the evaporation temperature of the first refrigerant in the outdoor heat exchanger during heating operation of the air conditioner. Air conditioner. 空気調和装置であって、
第１の冷媒が循環し、冷媒配管によって環状に接続された圧縮機と、室外熱交換器と、膨張弁と、室内熱交換器とを含む冷媒回路と、
前記室内熱交換器と前記膨張弁との間に配置された検出容器と、
前記検出容器の内部の空間を第１の空間と、第２の空間とに分割するダイヤフラムとを備え、
前記第１の空間は、密閉されて、かつ前記第１の冷媒と同一種類の第２の冷媒が封入され、前記第２の空間は、前記冷媒回路と接続されて、かつ前記第１の冷媒が流入し、
前記空気調和装置は、さらに、
前記ダイヤフラム上に配置され、前記第２の空間の前記第１の冷媒の圧力と前記第１の空間の前記第２の冷媒の圧力との差を検出する歪みセンサと、
前記室内熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する温度検出器と、
前記空気調和装置の暖房運転時において、前記歪みセンサによって検出された圧力の差と、前記検出された前記第１の冷媒の温度とに基づいて、前記室内熱交換器の出口における前記第１の冷媒の過冷却度を求める制御装置とを備え、
前記制御装置は、前記検出された前記第１の冷媒の温度に応じて、前記圧力の差と前記過冷却度との関係を表わすマップまたは式を選択し、前記選択したマップまたは式に基づいて、前記検出された圧力の差に対応する前記過冷却度を求め、前記第１の冷媒の温度ごとの前記圧力の差と前記過冷却度との関係を表わすマップまたは式において、前記圧力の差が大きくなるほど、前記第１の冷媒の温度の差に対する前記過冷却度の差が大きくなる、空気調和装置。 An air conditioner,
a refrigerant circuit in which a first refrigerant circulates and includes a compressor connected in an annular manner by refrigerant piping, an outdoor heat exchanger, an expansion valve, and an indoor heat exchanger;
a detection container disposed between the indoor heat exchanger and the expansion valve;
comprising a diaphragm that divides the interior space of the detection container into a first space and a second space,
The first space is sealed and filled with a second refrigerant of the same type as the first refrigerant, and the second space is connected to the refrigerant circuit and filled with the second refrigerant of the same type as the first refrigerant. is flowing in,
The air conditioner further includes:
a strain sensor that is disposed on the diaphragm and detects a difference between the pressure of the first refrigerant in the second space and the pressure of the second refrigerant in the first space;
a temperature detector that detects the temperature of the first refrigerant between the indoor heat exchanger and the detection container ;
During heating operation of the air conditioner, the temperature of the first refrigerant at the outlet of the indoor heat exchanger is determined based on the pressure difference detected by the strain sensor and the detected temperature of the first refrigerant. Equipped with a control device that determines the degree of subcooling of the refrigerant,
The control device selects a map or formula representing the relationship between the pressure difference and the degree of supercooling according to the detected temperature of the first refrigerant, and based on the selected map or formula. , the degree of supercooling corresponding to the detected pressure difference is determined, and in a map or equation representing a relationship between the pressure difference and the degree of supercooling for each temperature of the first refrigerant, the pressure difference An air conditioner , wherein the difference in the degree of subcooling with respect to the difference in temperature of the first refrigerant increases as the difference in temperature of the first refrigerant increases . 前記温度検出器は、前記ダイヤフラム上に配置され、前記室内熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する温度センサを含む、請求項６記載の空気調和装置。 The air conditioner according to claim 6 , wherein the temperature detector includes a temperature sensor that is disposed on the diaphragm and detects the temperature of the first refrigerant between the indoor heat exchanger and the detection container. 前記温度検出器は、
外気の温度を検出する温度センサと、
前記温度センサによって検出された外気の温度に予め定められた値を加算することによって、前記室内熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する演算部とを備え、前記圧縮機の回転数が大きくなるほど、前記予め定められた値は大きくなる、請求項６記載の空気調和装置。 The temperature sensor is
A temperature sensor that detects the temperature of the outside air,
and a calculation unit that detects the temperature of the first refrigerant between the indoor heat exchanger and the detection container by adding a predetermined value to the temperature of the outside air detected by the temperature sensor. 7. The air conditioner according to claim 6 , wherein the predetermined value increases as the rotation speed of the compressor increases . 前記制御装置は、前記検出された前記第１の冷媒の温度と、前記過冷却度とに基づいて、前記室内熱交換器における前記第１の冷媒の凝縮温度を求める、請求項６記載の空気調和装置。 The air refrigerant according to claim 6 , wherein the control device determines the condensation temperature of the first refrigerant in the indoor heat exchanger based on the detected temperature of the first refrigerant and the degree of subcooling. harmonization device. 前記制御装置は、前記空気調和装置の冷房運転時において、前記検出された前記第１の冷媒の温度を前記室外熱交換器における前記第１の冷媒の蒸発温度として取得する、請求項６記載の空気調和装置。 7. The control device according to claim 6 , wherein the control device obtains the detected temperature of the first refrigerant as the evaporation temperature of the first refrigerant in the outdoor heat exchanger during cooling operation of the air conditioner. Air conditioner. 前記制御装置は、前記過冷却度が０のときに、前記冷媒回路において前記第１の冷媒が漏洩していると判定する、請求項１～１０のいずれか１項に記載の空気調和装置。 The air conditioner according to claim 1, wherein the control device determines that the first refrigerant is leaking in the refrigerant circuit when the degree of subcooling is 0.
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023032126A1 (en) * 2021-09-02 2023-03-09 三菱電機株式会社 Differential pressure sensor and refrigeration cycle device equipped with differential pressure sensor

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007085612A (en) 2005-09-21 2007-04-05 Sanden Corp Refrigerant flow rate measuring method and air conditioner
JP2008039760A (en) 2006-07-14 2008-02-21 Denso Corp Pressure sensor
JP2012502244A (en) 2008-09-05 2012-01-26 ダンフォス アクチ−セルスカブ How to calibrate a superheat sensor
JP2012211723A (en) 2011-03-31 2012-11-01 Nakano Refrigerators Co Ltd Freezer and method for detecting refrigerant leakage in the freezer
WO2014103407A1 (en) 2012-12-28 2014-07-03 三菱電機株式会社 Air-conditioning device
JP2019035534A (en) 2017-08-11 2019-03-07 株式会社デンソー Refrigeration cycle device

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3601130B2 (en) * 1995-10-06 2004-12-15 株式会社デンソー Refrigeration equipment
JP2008249157A (en) * 2007-03-29 2008-10-16 Saginomiya Seisakusho Inc Reversible thermostatic expansion valve
JP2010007994A (en) * 2008-06-27 2010-01-14 Daikin Ind Ltd Air conditioning device and refrigerant amount determining method of air conditioner
JP6238876B2 (en) 2014-11-21 2017-11-29 三菱電機株式会社 Refrigeration cycle equipment
JP2016211832A (en) * 2015-04-28 2016-12-15 ダイキン工業株式会社 Use-side unit and freezer
WO2018159321A1 (en) * 2017-03-02 2018-09-07 株式会社デンソー Ejector module
JP7031482B2 (en) * 2018-02-08 2022-03-08 株式会社デンソー Ejector refrigeration cycle and flow control valve

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007085612A (en) 2005-09-21 2007-04-05 Sanden Corp Refrigerant flow rate measuring method and air conditioner
JP2008039760A (en) 2006-07-14 2008-02-21 Denso Corp Pressure sensor
JP2012502244A (en) 2008-09-05 2012-01-26 ダンフォス アクチ−セルスカブ How to calibrate a superheat sensor
JP2012211723A (en) 2011-03-31 2012-11-01 Nakano Refrigerators Co Ltd Freezer and method for detecting refrigerant leakage in the freezer
WO2014103407A1 (en) 2012-12-28 2014-07-03 三菱電機株式会社 Air-conditioning device
JP2019035534A (en) 2017-08-11 2019-03-07 株式会社デンソー Refrigeration cycle device

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