JP7376366B2 - Manufacturing method of fuel injection valve - Google Patents

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Description

本開示は、燃料噴射弁の製造方法に関する。 The present disclosure relates to a method of manufacturing a fuel injection valve.

特許文献１には、ハウジングと可動コアとに囲まれたダンパ室を有する燃料噴射弁が記載されている。この燃料噴射弁では、可動コアの移動に伴うダンパ室内の燃料の圧力変化を用いて可動コアを減速させることによって、開弁時の可動コアと固定コアとの衝突による衝撃や閉弁時のニードルと弁座との衝突による衝撃を低減している。 Patent Document 1 describes a fuel injection valve having a damper chamber surrounded by a housing and a movable core. This fuel injection valve decelerates the movable core by using changes in fuel pressure in the damper chamber as the movable core moves, thereby reducing the impact caused by the collision between the movable core and the fixed core when the valve is opened, and the needle when closing the valve. This reduces the impact caused by the collision between the valve seat and the valve seat.

特開２０１８－１８９００２号公報JP 2018-189002 Publication

上述した燃料噴射弁のように、ハウジングと可動コアとの間にダンパ室を設ける場合、ハウジングや可動コアを加工する際の加工誤差や、これらを組み立てる際の組立誤差が積み重なって、ダンパ室の容積に個体ごとのばらつきが生じる可能性がある。そのため、ダンパ室による衝撃低減効果に個体ごとのばらつきが生じる可能性がある。 When a damper chamber is provided between the housing and the movable core as in the above-mentioned fuel injection valve, machining errors when machining the housing and movable core, and assembly errors when assembling them accumulate, resulting in damage to the damper chamber. Volume may vary from individual to individual. Therefore, there is a possibility that the impact reduction effect of the damper chamber varies from individual to individual.

本開示は、以下の形態として実現することが可能である。 The present disclosure can be realized as the following forms.

本開示の一形態によれば、燃料噴射弁１００の製造方法が提供される。この燃料噴射弁の製造方法は、長手方向（Ｚ）を有し、燃料を噴射するための噴孔（３１）が前記長手方向における一端に設けられ、前記一端側から順に、第１内側面（１２２）と、前記第１内側面の内径よりも大きな内径を有する第２内側面（１２３）と、前記第１内側面と前記第２内側面との間を接続する段差面（１２５）とを有する筒状のハウジング（２０）内に、前記噴孔を開閉する際に前記第１内側面と前記第２内側面とに前記長手方向に沿って摺動する可動コア（５０）を前記一端からの距離が予め定められた距離になるように取り付けることによって、燃料が封入されるダンパ室（２６）を前記長手方向における前記段差面と前記可動コアとの間に形成する組立工程と、前記ハウジングのうちの前記噴孔と前記段差面との間の部分が前記長手方向に沿って伸長するように前記ハウジングを塑性変形させることによって、前記ダンパ室の容積を調節する調節工程と、を有する。前記組立工程では、前記可動コアの移動に伴って前記ハウジング内を前記長手方向に沿って移動することによって前記噴孔を開閉するニードル（４０）と、前記可動コアを挟んで前記噴孔とは反対側の前記ハウジング内に固定される固定コア（６０）とを前記ハウジング内に取り付け、前記可動コアを移動させる磁界を発生させるコイル（９０）を前記ハウジング外に取り付ける。前記調節工程に先立って、前記コイルの発生させる磁界によって、前記固定コアよりも前記一端側の前記ハウジング内において前記可動コアを前記長手方向に沿って移動させて、前記燃料噴射弁の動的特性を取得する動作テスト工程をさらに有し、前記調節工程では、前記動作テスト工程にて取得された前記動的特性が、前記動的特性の目標として予め定められた目標特性に近付くように、前記ダンパ室の容積を調節する。 According to one embodiment of the present disclosure, a method of manufacturing fuel injection valve 100 is provided. This fuel injection valve manufacturing method has a longitudinal direction (Z), a nozzle hole (31) for injecting fuel is provided at one end in the longitudinal direction, and a first inner surface (31) is provided in order from the one end side. 122), a second inner surface (123) having an inner diameter larger than the inner diameter of the first inner surface, and a stepped surface (125) connecting between the first inner surface and the second inner surface. A movable core (50) that slides along the longitudinal direction on the first inner surface and the second inner surface when opening and closing the nozzle hole is disposed in the cylindrical housing (20) from the one end. an assembly step of forming a damper chamber (26) in which fuel is enclosed between the step surface and the movable core in the longitudinal direction by attaching the housing so that the distance between the housing and the movable core is a predetermined distance; and adjusting the volume of the damper chamber by plastically deforming the housing so that a portion of the housing between the nozzle hole and the stepped surface extends along the longitudinal direction. In the assembly process, a needle (40) that opens and closes the nozzle hole by moving in the housing along the longitudinal direction as the movable core moves, and a needle (40) that opens and closes the nozzle hole with the movable core sandwiched therebetween. A fixed core (60) fixed in the housing on the opposite side is installed inside the housing, and a coil (90) for generating a magnetic field for moving the movable core is installed outside the housing. Prior to the adjustment step, the movable core is moved along the longitudinal direction within the housing closer to the one end than the fixed core by a magnetic field generated by the coil, thereby adjusting the dynamic characteristics of the fuel injector. The adjustment step further includes a motion test step of acquiring the dynamic characteristics, and in the adjustment step, the dynamic characteristics are adjusted so that the dynamic characteristics obtained in the motion test step approach a target characteristic predetermined as a target of the dynamic characteristics. Adjust the volume of the damper chamber.

この形態の燃料噴射弁の製造方法によれば、調節工程においてハウジングを塑性変形させて段差面の位置を変更することによってダンパ室の容積を個体ごとに調節できるので、ダンパ室の容積に個体ごとのばらつきが生じることを抑制できる。そのため、ダンパ室による衝撃低減効果に個体ごとのばらつきが生じることを抑制できる。 According to this method of manufacturing a fuel injection valve, the volume of the damper chamber can be adjusted for each individual by plastically deforming the housing and changing the position of the stepped surface in the adjustment process. It is possible to suppress the occurrence of variations. Therefore, it is possible to suppress individual variations in the impact reduction effect of the damper chamber.

燃料噴射弁の概略構成を示す第１の説明図。FIG. 1 is a first explanatory diagram showing a schematic configuration of a fuel injection valve. 燃料噴射弁の概略構成を示す第２の説明図。The 2nd explanatory view showing a schematic structure of a fuel injection valve. 第１実施形態の燃料噴射弁の製造方法を示すフローチャート。1 is a flowchart showing a method for manufacturing a fuel injection valve according to a first embodiment. 第１実施形態の調整工程の様子を示す第１の説明図。The first explanatory diagram showing the state of the adjustment process of the first embodiment. 第１実施形態の調整工程の様子を示す第２の説明図。FIG. 3 is a second explanatory diagram showing the adjustment process of the first embodiment. 第１実施形態の第２組立工程の様子を示す説明図。FIG. 6 is an explanatory diagram showing the state of the second assembly process of the first embodiment. 第２実施形態の燃料噴射弁の製造方法を示すフローチャート。5 is a flowchart showing a method for manufacturing a fuel injection valve according to a second embodiment. 第２実施形態の第１組立工程の様子を示す説明図。FIG. 7 is an explanatory diagram showing the state of the first assembly process of the second embodiment. 燃料噴射弁の動的特性を示すタイムチャート。A time chart showing the dynamic characteristics of a fuel injection valve. 第２実施形態の調整工程の様子を示す説明図。FIG. 7 is an explanatory diagram showing the state of the adjustment process in the second embodiment.

Ａ．第１実施形態：
図１に示すように、第１実施形態における製造方法によって製造される燃料噴射弁１００は、ハウジング２０と、ニードル４０と、可動コア５０と、固定コア６０と、コイル７０と、第１付勢部材８１と、第２付勢部材８２とを備えている。図１には、互いに直交するＸ，Ｙ，Ｚ方向に沿った矢印が表されている。他の図においても、Ｘ，Ｙ，Ｚ方向に沿った矢印が、適宜、表されている。図１におけるＸ，Ｙ，Ｚ方向と、他の図におけるＸ，Ｙ，Ｚ方向とは、同じ方向を表している。燃料噴射弁１００は、燃料を噴射する。本実施形態では、燃料噴射弁１００は、気体燃料である水素ガスを噴射する。尚、燃料噴射弁１００は、水素ガスではなく、例えば、石炭ガスやアセチレンガスやプロパンガスや天然ガス等の気体燃料を噴射してもよい。燃料噴射弁１００は、気体燃料ではなく、例えば、ガソリンや軽油等の液体燃料を噴射してもよい。 A. First embodiment:
As shown in FIG. 1, the fuel injection valve 100 manufactured by the manufacturing method according to the first embodiment includes a housing 20, a needle 40, a movable core 50, a fixed core 60, a coil 70, and a first biasing member. A member 81 and a second biasing member 82 are provided. FIG. 1 shows arrows along X, Y, and Z directions that are orthogonal to each other. In other figures as well, arrows along the X, Y, and Z directions are shown as appropriate. The X, Y, and Z directions in FIG. 1 and the X, Y, and Z directions in other figures represent the same direction. Fuel injection valve 100 injects fuel. In this embodiment, the fuel injection valve 100 injects hydrogen gas, which is gaseous fuel. Note that the fuel injection valve 100 may inject gaseous fuel such as coal gas, acetylene gas, propane gas, or natural gas instead of hydrogen gas. The fuel injection valve 100 may inject, for example, liquid fuel such as gasoline or light oil instead of gaseous fuel.

ハウジング２０は、Ｚ方向に沿った長手方向を有している。ハウジング２０は、＋Ｚ方向側に向かって、噴射ノズル３０と、第１筒部材２１と、第２筒部材２２と、第３筒部材２３と、第４筒部材２４と、第５筒部材２５とが、この順に連接されて構成されている。噴射ノズル３０および各筒部材２１～２５は、それぞれ、Ｚ方向に沿った中心軸ＣＬを中心とした円筒形状を有している。噴射ノズル３０の－Ｚ方向側の端部には、燃料を噴射するための噴孔３１が設けられている。噴射ノズル３０の噴孔３１の周縁部には、ニードル４０の弁部４２が接触する弁座３２が設けられている。本実施形態では、噴射ノズル３０と第１筒部材２１との間と、第１筒部材２１と第２筒部材２２との間と、第２筒部材２２と第３筒部材２３との間と、第３筒部材２３と第４筒部材２４との間と、第４筒部材２４と第５筒部材２５との間とは、それぞれ、溶接や圧入等によって互いに固定されている。噴射ノズル３０と第２筒部材２２とは、金属材料であるマルテンサイト系ステンレス鋼によって形成されており、かつ、所定の硬度を有するように焼入れ処理が施されている。第３筒部材２３と第５筒部材２５とは、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されている。第１筒部材２１と第４筒部材２４とは、非磁性材料であるオーステナイト系ステンレス鋼によって形成されている。尚、第１筒部材２１は、フェライト系ステンレス鋼によって形成されてもよい。 The housing 20 has a longitudinal direction along the Z direction. The housing 20 includes, in the +Z direction, an injection nozzle 30, a first cylindrical member 21, a second cylindrical member 22, a third cylindrical member 23, a fourth cylindrical member 24, and a fifth cylindrical member 25. are connected in this order. The injection nozzle 30 and each of the cylindrical members 21 to 25 each have a cylindrical shape centered on the central axis CL along the Z direction. A nozzle hole 31 for injecting fuel is provided at the end of the injection nozzle 30 on the −Z direction side. A valve seat 32 is provided at the periphery of the injection hole 31 of the injection nozzle 30, with which the valve portion 42 of the needle 40 comes into contact. In this embodiment, between the injection nozzle 30 and the first cylindrical member 21, between the first cylindrical member 21 and the second cylindrical member 22, and between the second cylindrical member 22 and the third cylindrical member 23. , the third cylindrical member 23 and the fourth cylindrical member 24 and the fourth cylindrical member 24 and the fifth cylindrical member 25 are fixed to each other by welding, press-fitting, or the like. The injection nozzle 30 and the second cylindrical member 22 are made of martensitic stainless steel, which is a metal material, and are hardened to have a predetermined hardness. The third cylindrical member 23 and the fifth cylindrical member 25 are made of ferritic stainless steel, which is a magnetic material. The first cylindrical member 21 and the fourth cylindrical member 24 are made of austenitic stainless steel, which is a nonmagnetic material. Note that the first cylindrical member 21 may be formed of ferritic stainless steel.

第５筒部材２５には、燃料導入パイプ１２が接続されている。本実施形態では、第５筒部材２５と燃料導入パイプ１２との間は、溶接によって互いに固定されている。燃料導入パイプ１２は、中心軸ＣＬを中心とした円筒形状を有している。燃料導入パイプ１２の＋Ｚ方向側の端部には、燃料を導入するための導入口１４が設けられている。燃料導入パイプ１２には、燃料噴射弁１００に燃料を供給するための供給パイプが接続される。燃料導入パイプ１２内には、フィルタ１３が設けられている。フィルタ１３は、導入口１４から流入した燃料に混入した異物を捕集して、ハウジング２０内に異物が流入することを抑制する。 The fuel introduction pipe 12 is connected to the fifth cylindrical member 25 . In this embodiment, the fifth cylindrical member 25 and the fuel introduction pipe 12 are fixed to each other by welding. The fuel introduction pipe 12 has a cylindrical shape centered on the central axis CL. An inlet 14 for introducing fuel is provided at the end of the fuel inlet pipe 12 on the +Z direction side. A supply pipe for supplying fuel to the fuel injection valve 100 is connected to the fuel introduction pipe 12 . A filter 13 is provided within the fuel introduction pipe 12 . The filter 13 collects foreign matter mixed in the fuel that flows in through the inlet port 14 and suppresses foreign matter from flowing into the housing 20 .

ニードル４０は、ハウジング２０内に、中心軸ＣＬに沿って移動可能に配置されている。ニードル４０は、軸部４１と、弁部４２と、拡径部４３とを有している。軸部４１は、中心軸ＣＬを中心とした円柱形状を有している。弁部４２は、軸部４１の－Ｚ方向側の端部に設けられている。弁部４２が弁座３２に接触することによって噴孔３１が閉塞され、弁部４２が弁座３２から離れることによって噴孔３１が開放される。本実施形態では、拡径部４３は、軸部４１の＋Ｚ方向側の端部に設けられている。拡径部４３の外径は、軸部４１の外径よりも大きい。拡径部４３の－Ｚ方向側の面は、可動コア５０の＋Ｚ方向側の端面に接触する。軸部４１と拡径部４３との内部には、中心軸ＣＬに沿って燃料が流れる燃料通路４４が設けられている。燃料通路４４は、拡径部４３の＋Ｚ方向側の端面に開口部を有している。軸部４１の側面には、燃料通路４４に連通する連通孔４５が設けられている。 The needle 40 is disposed within the housing 20 so as to be movable along the central axis CL. The needle 40 has a shaft portion 41, a valve portion 42, and an enlarged diameter portion 43. The shaft portion 41 has a cylindrical shape centered on the central axis CL. The valve portion 42 is provided at the end of the shaft portion 41 on the −Z direction side. When the valve part 42 contacts the valve seat 32, the nozzle hole 31 is closed, and when the valve part 42 moves away from the valve seat 32, the nozzle hole 31 is opened. In this embodiment, the enlarged diameter portion 43 is provided at the end of the shaft portion 41 on the +Z direction side. The outer diameter of the enlarged diameter portion 43 is larger than the outer diameter of the shaft portion 41. The surface of the enlarged diameter portion 43 on the −Z direction side contacts the end surface of the movable core 50 on the +Z direction side. A fuel passage 44 through which fuel flows along the central axis CL is provided inside the shaft portion 41 and the enlarged diameter portion 43. The fuel passage 44 has an opening on the end surface of the enlarged diameter portion 43 on the +Z direction side. A communication hole 45 communicating with the fuel passage 44 is provided on the side surface of the shaft portion 41 .

可動コア５０は、ハウジング２０内に、中心軸ＣＬに沿って移動可能に配置されている。可動コア５０は、中心軸ＣＬを中心とした円筒形状を有している。可動コア５０の内側には軸部４１が貫通しており、可動コア５０の内壁面にはＺ方向に沿って軸部４１が摺動する。摺動とは、２つの物体同士が接触した状態で一方の物体が他方の物体の面を滑って移動することだけでなく、近接した２つの物体同士の間に流体が介在した状態で一方の物体が他方の物体の面を滑って移動することをも意味する。可動コア５０は、大径部５６と、小径部５７とを有している。大径部５６の外径は、小径部５７の外径よりも大きい。大径部５６の内径は、小径部５７の内径と同じである。小径部５７は、大径部５６から－Ｚ方向側に向かって突き出すように設けられている。大径部５６の＋Ｚ方向側の端面には、拡径部４３が接触する。 The movable core 50 is disposed within the housing 20 so as to be movable along the central axis CL. The movable core 50 has a cylindrical shape centered on the central axis CL. A shaft portion 41 passes through the inside of the movable core 50, and the shaft portion 41 slides on the inner wall surface of the movable core 50 along the Z direction. Sliding is not only the movement of one object by sliding on the surface of the other object when two objects are in contact with each other, but also the movement of one object when a fluid is present between the two objects. It also means that an object slides along the surface of another object. The movable core 50 has a large diameter portion 56 and a small diameter portion 57. The outer diameter of the large diameter portion 56 is larger than the outer diameter of the small diameter portion 57. The inner diameter of the large diameter portion 56 is the same as the inner diameter of the small diameter portion 57. The small diameter portion 57 is provided so as to protrude from the large diameter portion 56 in the -Z direction. The enlarged diameter portion 43 contacts the end surface of the large diameter portion 56 on the +Z direction side.

可動コア５０は、磁性材料によって形成された第１可動コア部材５１と、第１可動コア部材５１の硬度よりも高い硬度を有する第２可動コア部材５２とによって構成されている。第１可動コア部材５１の硬度と第２可動コア部材５２の硬度とは、ビッカース硬さ試験（ＪＩＳ Ｚ ２２４４）によって調べることができる。可動コア５０の本体部分は、第１可動コア部材５１によって構成されている。可動コア５０のうちの、ハウジング２０に接触または摺動する部分と、ニードル４０が接触または摺動する部分と、固定コア６０に接触する部分とは、第２可動コア部材５２によって構成されている。本実施形態では、第１可動コア部材５１は、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されている。第２可動コア部材５２は、金属材料であるマルテンサイト系ステンレス鋼によって形成され、かつ、所定の硬度を有するように焼入れ処理が施されている。第１可動コア部材５１と第２可動コア部材５２とは、圧入や溶接等によって互いに固定されている。尚、可動コア５０は、第１可動コア部材５１と第２可動コア部材５２とによって構成されずに、その全体が第１可動コア部材５１によって構成されてもよい。 The movable core 50 includes a first movable core member 51 made of a magnetic material and a second movable core member 52 having a hardness higher than that of the first movable core member 51. The hardness of the first movable core member 51 and the hardness of the second movable core member 52 can be determined by Vickers hardness test (JIS Z 2244). The main body portion of the movable core 50 is constituted by a first movable core member 51. A portion of the movable core 50 that contacts or slides on the housing 20, a portion that contacts or slides with the needle 40, and a portion that contacts the fixed core 60 are constituted by a second movable core member 52. . In this embodiment, the first movable core member 51 is made of ferritic stainless steel, which is a magnetic material. The second movable core member 52 is made of martensitic stainless steel, which is a metal material, and is hardened to have a predetermined hardness. The first movable core member 51 and the second movable core member 52 are fixed to each other by press fitting, welding, or the like. Note that the movable core 50 may not be composed of the first movable core member 51 and the second movable core member 52, but may be composed entirely of the first movable core member 51.

固定コア６０は、ハウジング２０内の可動コア５０よりも＋Ｚ方向側に固定されている。本実施形態では、固定コア６０は、第４筒部材２４と第５筒部材２５とに溶接等によって固定されている。固定コア６０は、中心軸ＣＬを中心とした円筒形状を有している。固定コア６０の内壁面には、ニードル４０の拡径部４３が摺動する。固定コア６０の－Ｚ方向側の端部には、中心軸ＣＬに沿って移動する可動コア５０が接触する。固定コア６０の内側における＋Ｚ方向側の部分には、中心軸ＣＬを中心とした円筒形状を有するアジャスティングパイプ１１が圧入によって固定されている。 The fixed core 60 is fixed within the housing 20 on the +Z direction side relative to the movable core 50. In this embodiment, the fixed core 60 is fixed to the fourth cylindrical member 24 and the fifth cylindrical member 25 by welding or the like. The fixed core 60 has a cylindrical shape centered on the central axis CL. The enlarged diameter portion 43 of the needle 40 slides on the inner wall surface of the fixed core 60 . The movable core 50, which moves along the central axis CL, contacts the end of the fixed core 60 on the -Z direction side. An adjusting pipe 11 having a cylindrical shape centered on the central axis CL is fixed to a portion on the +Z direction side inside the fixed core 60 by press fitting.

固定コア６０は、磁性材料によって形成された第１固定コア部材６１と、第１固定コア部材６１の硬度よりも高い硬度を有する第２固定コア部材６２とによって構成されている。第１固定コア部材６１の硬度と第２固定コア部材６２の硬度とは、ビッカース硬さ試験（ＪＩＳ Ｚ ２２４４）によって調べることができる。第１可動コア部材５１に対向する固定コア６０の本体部分は、第１固定コア部材６１によって構成されている。固定コア６０のうちの拡径部４３が摺動する部分は、第２固定コア部材６２によって構成されている。固定コア６０のうちの可動コア５０が接触する部分は、第２固定コア部材６２によって構成されている。本実施形態では、第２固定コア部材６２の－Ｚ方向側の端面は、第１固定コア部材６１の－Ｚ方向側の端面よりも－Ｚ方向側に数十マイクロメートル突き出すように設けられている。固定コア６０に可動コア５０が接触する際には、第２固定コア部材６２に第２可動コア部材５２が接触し、第１固定コア部材６１と第１可動コア部材５１との間には隙間が設けられる。本実施形態では、第１固定コア部材６１は、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されている。第２固定コア部材６２は、金属材料であるマルテンサイト系ステンレス鋼によって形成されており、所定の硬度を有するように焼入れ処理が施されている。第１固定コア部材６１と第２固定コア部材６２とは、圧入によって互いに固定されている。尚、第１固定コア部材６１の－Ｚ方向側の端面と第２固定コア部材６２の－Ｚ方向側の端面とが面一に設けられて、第２可動コア部材５２の＋Ｚ方向側の端面が第１可動コア部材５１の＋Ｚ方向側の端面よりも＋Ｚ方向側に数十マイクロメートル突き出すように設けられてもよい。固定コア６０は、第１固定コア部材６１と第２固定コア部材６２とによって構成されずに、その全体が第１固定コア部材６１によって構成されてもよい。 The fixed core 60 includes a first fixed core member 61 made of a magnetic material and a second fixed core member 62 having a hardness higher than that of the first fixed core member 61. The hardness of the first fixed core member 61 and the hardness of the second fixed core member 62 can be determined by Vickers hardness test (JIS Z 2244). The main body portion of the fixed core 60 facing the first movable core member 51 is constituted by the first fixed core member 61 . A portion of the fixed core 60 on which the enlarged diameter portion 43 slides is constituted by a second fixed core member 62. A portion of the fixed core 60 that is in contact with the movable core 50 is constituted by a second fixed core member 62 . In this embodiment, the end face of the second fixed core member 62 on the -Z direction side is provided so as to protrude several tens of micrometers in the -Z direction side from the end face of the first fixed core member 61 on the -Z direction side. There is. When the movable core 50 contacts the fixed core 60, the second movable core member 52 contacts the second fixed core member 62, and there is a gap between the first fixed core member 61 and the first movable core member 51. is provided. In this embodiment, the first fixed core member 61 is made of ferritic stainless steel, which is a magnetic material. The second fixed core member 62 is made of martensitic stainless steel, which is a metal material, and is hardened to have a predetermined hardness. The first fixed core member 61 and the second fixed core member 62 are fixed to each other by press fitting. Note that the end face of the first fixed core member 61 on the -Z direction side and the end face of the second fixed core member 62 on the -Z direction side are provided flush with each other, and the end face of the second movable core member 52 on the +Z direction side may be provided so as to protrude several tens of micrometers in the +Z direction from the end surface of the first movable core member 51 on the +Z direction side. The fixed core 60 may not be composed of the first fixed core member 61 and the second fixed core member 62, but may be composed entirely of the first fixed core member 61.

第１付勢部材８１は、固定コア６０の内側におけるアジャスティングパイプ１１と拡径部４３との間に配置されている。第１付勢部材８１は、－Ｚ方向側に向かってニードル４０を付勢する。本実施形態では、第１付勢部材８１は、Ｚ方向に沿って伸縮するコイルばねによって構成されている。第１付勢部材８１の＋Ｚ方向側の端部は、アジャスティングパイプ１１に接触しており、第１付勢部材８１の－Ｚ方向側の端部は、拡径部４３に接触している。アジャスティングパイプ１１のＺ方向における位置を調節することによって、第１付勢部材８１がニードル４０を付勢する力を調節できる。本実施形態では、第１付勢部材８１がニードル４０を付勢する力の方が、後述する第２付勢部材８２が可動コア５０を付勢する力よりも大きくなるように、アジャスティングパイプ１１の位置が調節されている。 The first biasing member 81 is arranged between the adjusting pipe 11 and the enlarged diameter portion 43 inside the fixed core 60 . The first biasing member 81 biases the needle 40 toward the −Z direction. In this embodiment, the first biasing member 81 is constituted by a coil spring that expands and contracts along the Z direction. The end of the first biasing member 81 on the +Z direction side is in contact with the adjusting pipe 11, and the end of the first biasing member 81 on the -Z direction side is in contact with the enlarged diameter portion 43. . By adjusting the position of the adjusting pipe 11 in the Z direction, the force with which the first biasing member 81 biases the needle 40 can be adjusted. In this embodiment, the adjusting pipe is adjusted so that the force with which the first biasing member 81 biases the needle 40 is greater than the force with which the second biasing member 82 (described later) biases the movable core 50. The position of 11 has been adjusted.

第２付勢部材８２は、第１筒部材２１と小径部５７との間に配置されている。第２付勢部材８２は、＋Ｚ方向側に向かって可動コア５０を付勢する。本実施形態では、第２付勢部材８２は、Ｚ方向に沿って伸縮するコイルばねによって構成されている。第２付勢部材８２の－Ｚ方向側の端部は、第１筒部材２１に接触しており、第２付勢部材８２の＋Ｚ方向側の端部は、小径部５７に接触している。 The second biasing member 82 is arranged between the first cylindrical member 21 and the small diameter portion 57. The second biasing member 82 biases the movable core 50 toward the +Z direction. In this embodiment, the second biasing member 82 is configured by a coil spring that expands and contracts along the Z direction. The -Z direction side end of the second biasing member 82 is in contact with the first cylindrical member 21, and the +Z direction side end of the second biasing member 82 is in contact with the small diameter portion 57. .

ハウジング２０の外壁面には、コイル７０が巻回されたボビン７１が配置されている。本実施形態では、第３筒部材２３の外壁面と第４筒部材２４の外壁面と第５筒部材２５の外壁面とに跨ってボビン７１が配置されている。第５筒部材２５の外壁面のうちのボビン７１が配置されていない部分と、燃料導入パイプ１２の外壁面の一部とは、樹脂材料によって被覆されている。第５筒部材２５の側方には、第５筒部材２５の外壁面から突き出すように、コネクタ１５が設けられている。コネクタ１５には、コイル７０に電気的に接続された端子１６が設けられている。本実施形態では、インサート成形によって、樹脂製のコネクタ１５に金属製の端子１６が設けられている。端子１６には、スイッチング素子等を介して、バッテリ等の電源が電気的に接続される。 A bobbin 71 around which a coil 70 is wound is arranged on the outer wall surface of the housing 20. In this embodiment, the bobbin 71 is disposed across the outer wall surface of the third cylindrical member 23 , the fourth cylindrical member 24 , and the fifth cylindrical member 25 . A portion of the outer wall surface of the fifth cylindrical member 25 where the bobbin 71 is not disposed and a portion of the outer wall surface of the fuel introduction pipe 12 are covered with a resin material. A connector 15 is provided on the side of the fifth cylindrical member 25 so as to protrude from the outer wall surface of the fifth cylindrical member 25 . The connector 15 is provided with a terminal 16 electrically connected to the coil 70. In this embodiment, metal terminals 16 are provided on a resin connector 15 by insert molding. A power source such as a battery is electrically connected to the terminal 16 via a switching element or the like.

コイル７０は、電源から電流の供給を受けることによって磁界を発生させる。コイル７０の発生させる磁界によって、第３筒部材２３と、第１固定コア部材６１と、第１可動コア部材５１と、第５筒部材２５とを通る磁気回路が形成される。そのため、可動コア５０と固定コア６０との間に磁気吸引力が発生する。コイル７０の外周には、コイル７０を覆うようにして筒状のホルダ１７が設けられている。第５筒部材２５とホルダ１７との間には、環状のカバー１８が設けられている。ホルダ１７とカバー１８とは、それぞれ、磁性材料によって形成されており、上述した磁気回路の一部を構成する。 The coil 70 generates a magnetic field by receiving current from a power source. The magnetic field generated by the coil 70 forms a magnetic circuit that passes through the third cylindrical member 23 , the first fixed core member 61 , the first movable core member 51 , and the fifth cylindrical member 25 . Therefore, a magnetic attraction force is generated between the movable core 50 and the fixed core 60. A cylindrical holder 17 is provided around the outer periphery of the coil 70 so as to cover the coil 70. An annular cover 18 is provided between the fifth cylindrical member 25 and the holder 17. The holder 17 and the cover 18 are each made of a magnetic material and constitute a part of the above-described magnetic circuit.

ハウジング２０は、－Ｚ方向側から順に、小径内側面１２１と、中径内側面１２２と、大径内側面１２３とを有している。本実施形態では、小径内側面１２１は、第１筒部材２１に設けられており、中径内側面１２２は、第２筒部材２２に設けられている。大径内側面１２３は、第２筒部材２２と第３筒部材２３と第４筒部材２４と第５筒部材２５とに跨がって設けられている。小径内側面１２１と中径内側面１２２と大径内側面１２３とは、それぞれ、中心軸ＣＬを中心とした円筒形状を有している。中径内側面１２２の内径は、小径内側面１２１の内径よりも大きい。大径内側面１２３の内径は、中径内側面１２２の内径よりも大きい。ハウジング２０内における小径内側面１２１と中径内側面１２２との間には、小径内側面１２１と中径内側面１２２とを接続する第１段差面１２４が設けられている。ハウジング２０内における中径内側面１２２と大径内側面１２３との間には、中径内側面１２２と大径内側面１２３との間を接続する第２段差面１２５が設けられている。第１段差面１２４は、第１筒部材２１の＋Ｚ方向側の端面に設けられている。第２段差面１２５は、第２筒部材２２のＺ方向における両端の間に設けられている。第１段差面１２４と第２段差面１２５とは、中心軸ＣＬを中心とした円環形状を有している。尚、中径内側面１２２のことを第１内側面と呼ぶことがあり、大径内側面１２３のことを第２内側面と呼ぶことがあり、第２段差面１２５のことを段差面と呼ぶことがある。 The housing 20 has, in order from the -Z direction side, a small diameter inner surface 121, a medium diameter inner surface 122, and a large diameter inner surface 123. In this embodiment, the small-diameter inner surface 121 is provided on the first cylindrical member 21 , and the medium-diameter inner surface 122 is provided on the second cylindrical member 22 . The large-diameter inner surface 123 is provided across the second cylindrical member 22 , the third cylindrical member 23 , the fourth cylindrical member 24 , and the fifth cylindrical member 25 . The small diameter inner surface 121, the medium diameter inner surface 122, and the large diameter inner surface 123 each have a cylindrical shape centered on the central axis CL. The inner diameter of the medium diameter inner surface 122 is larger than the inner diameter of the small diameter inner surface 121. The inner diameter of the large diameter inner surface 123 is larger than the inner diameter of the medium diameter inner surface 122. A first step surface 124 connecting the small diameter inner surface 121 and the medium diameter inner surface 122 is provided between the small diameter inner surface 121 and the medium diameter inner surface 122 in the housing 20 . A second step surface 125 is provided between the medium-diameter inner surface 122 and the large-diameter inner surface 123 in the housing 20, and connects the medium-diameter inner surface 122 and the large-diameter inner surface 123. The first stepped surface 124 is provided on the end surface of the first cylindrical member 21 on the +Z direction side. The second stepped surface 125 is provided between both ends of the second cylindrical member 22 in the Z direction. The first stepped surface 124 and the second stepped surface 125 have an annular shape centered on the central axis CL. Note that the medium diameter inner surface 122 is sometimes called a first inner surface, the large diameter inner surface 123 is sometimes called a second inner surface, and the second stepped surface 125 is called a stepped surface. Sometimes.

小径内側面１２１とニードル４０の軸部４１との間には、連通孔４５から噴孔３１に向かって燃料が流れる。中径内側面１２２には可動コア５０の小径部５７がＺ方向に沿って摺動する。大径内側面１２３には固定コア６０が固定されており、大径内側面１２３のうちの固定コア６０よりも－Ｚ方向側の部分には、可動コア５０の大径部５６がＺ方向に沿って摺動する。第１段差面１２４には、第２付勢部材の－Ｚ方向側の端部が接触している。第２段差面１２５は、可動コア５０の大径部５６の－Ｚ方向側の面に対向する。 Between the small-diameter inner surface 121 and the shaft portion 41 of the needle 40, fuel flows from the communication hole 45 toward the injection hole 31. A small diameter portion 57 of the movable core 50 slides on the medium diameter inner surface 122 along the Z direction. A fixed core 60 is fixed to the large-diameter inner surface 123, and a large-diameter portion 56 of the movable core 50 is fixed to a portion of the large-diameter inner surface 123 on the -Z direction side of the fixed core 60. slide along. The -Z direction side end of the second biasing member is in contact with the first step surface 124. The second step surface 125 faces the −Z direction side surface of the large diameter portion 56 of the movable core 50.

ハウジング２０内には、ハウジング２０の大径内側面１２３と第２段差面１２５と可動コア５０の小径部５７の外側面と大径部５６の－Ｚ方向側の面とによって区画されたダンパ室２６が設けられている。ダンパ室２６内には燃料が封入される。燃料が封入されるとは、燃料が完全に封じ込められることを意味するのではなく、燃料の自由な出入りが制限される程度に燃料が封じ込められることを意味する。ダンパ室２６内は、大径内側面１２３と大径部５６との間の隙間と、中径内側面１２２と小径部５７との間の隙間とを介してダンパ室２６外に連通している。本実施形態では、大径内側面１２３と大径部５６との間の隙間の大きさと、中径内側面１２２と小径部５７との間の隙間の大きさとが、それぞれ、数マイクロメートルから十数マイクロメートルになるようにハウジング２０と可動コア５０とが設けられることによって、燃料の自由な出入りが制限されている。 Inside the housing 20, there is a damper chamber defined by the large-diameter inner surface 123 and second step surface 125 of the housing 20, the outer surface of the small-diameter portion 57 of the movable core 50, and the -Z direction side surface of the large-diameter portion 56. 26 are provided. Fuel is sealed in the damper chamber 26. Encapsulating the fuel does not mean that the fuel is completely contained, but rather that the fuel is contained to such an extent that free entry and exit of the fuel is restricted. The inside of the damper chamber 26 communicates with the outside of the damper chamber 26 via a gap between the large-diameter inner surface 123 and the large-diameter portion 56 and a gap between the medium-diameter inner surface 122 and the small-diameter portion 57. . In this embodiment, the size of the gap between the large-diameter inner surface 123 and the large-diameter portion 56 and the size of the gap between the medium-diameter inner surface 122 and the small-diameter portion 57 are from several micrometers to tens of micrometers, respectively. By providing the housing 20 and the movable core 50 at a distance of several micrometers, free entry and exit of fuel is restricted.

燃料噴射弁１００を図１に表された閉弁状態から図２に表された開弁状態に切替えるための開弁動作について説明する。図１に表されたように、閉弁状態では、弁部４２が弁座３２に接触しているため、噴孔３１は閉塞されている。閉弁状態では、コイル７０には電流が供給されていない。ニードル４０は、第１付勢部材８１によって－Ｚ方向側に向かって付勢されており、可動コア５０は、第２付勢部材８２によって＋Ｚ方向側に向かって付勢されている。そのため、拡径部４３と大径部５６のうちの第２可動コア部材５２によって構成された部分とが接触した状態で、ニードル４０と可動コア５０とは静止している。可動コア５０と固定コア６０との間には、開弁動作において可動コア５０が移動可能なように隙間が設けられている。導入口１４から流入した燃料は、燃料導入パイプ１２、固定コア６０の内側、燃料通路４４、連通孔４５の順に流れて、噴孔３１に導かれる。導入口１４から流入した燃料の一部は、大径内側面１２３と大径部５６との間の隙間等を介してダンパ室２６内に流入する。そのため、ダンパ室２６内には燃料が充満している。 A valve opening operation for switching the fuel injection valve 100 from the closed state shown in FIG. 1 to the open state shown in FIG. 2 will be described. As shown in FIG. 1, in the valve closed state, the valve portion 42 is in contact with the valve seat 32, so the nozzle hole 31 is closed. In the closed state, no current is supplied to the coil 70. The needle 40 is urged toward the −Z direction by a first urging member 81, and the movable core 50 is urged toward the +Z direction by a second urging member 82. Therefore, the needle 40 and the movable core 50 are stationary in a state where the enlarged diameter portion 43 and the portion of the large diameter portion 56 formed by the second movable core member 52 are in contact with each other. A gap is provided between the movable core 50 and the fixed core 60 so that the movable core 50 can move during the valve opening operation. The fuel flowing from the inlet 14 flows through the fuel inlet pipe 12 , the inside of the fixed core 60 , the fuel passage 44 , and the communication hole 45 in this order, and is led to the nozzle hole 31 . A portion of the fuel that has flowed in from the inlet 14 flows into the damper chamber 26 through the gap between the large diameter inner surface 123 and the large diameter portion 56 . Therefore, the damper chamber 26 is filled with fuel.

コイル７０への電流の供給が開始されることによって、可動コア５０の第１可動コア部材５１と固定コア６０の第１固定コア部材６１との間に磁気吸引力が発生して、可動コア５０は、固定コア６０に向かって＋Ｚ方向側に移動する。拡径部４３が第２可動コア部材５２に押されることによって、ニードル４０は、可動コア５０とともに移動する。ニードル４０の移動によって、弁部４２が弁座３２から離れて、噴孔３１からの燃料の噴射が開始される。尚、Ｚ方向における弁部４２と弁座３２との距離のことをリフト量と呼ぶ。 When the supply of current to the coil 70 is started, a magnetic attraction force is generated between the first movable core member 51 of the movable core 50 and the first fixed core member 61 of the fixed core 60, and the movable core 50 moves toward the fixed core 60 in the +Z direction. When the enlarged diameter portion 43 is pushed by the second movable core member 52, the needle 40 moves together with the movable core 50. The movement of the needle 40 causes the valve portion 42 to move away from the valve seat 32, and fuel injection from the nozzle hole 31 is started. Note that the distance between the valve portion 42 and the valve seat 32 in the Z direction is referred to as a lift amount.

可動コア５０の＋Ｚ方向側への移動に応じてダンパ室２６の容積が拡大されることによって、ダンパ室２６内の燃料の圧力は低下する。そのため、可動コア５０には、ニードル４０と可動コア５０とを減速させる力が働く。可動コア５０の第２可動コア部材５２が固定コア６０の第２固定コア部材６２に衝突することによって、可動コア５０の移動は停止される。換言すれば、固定コア６０によって、＋Ｚ方向側への可動コア５０の移動は規制される。ダンパ室２６によって可動コア５０が減速されるので、第２可動コア部材５２が第２固定コア部材６２に衝突する際の衝撃力は低減される。 The volume of the damper chamber 26 is expanded in accordance with the movement of the movable core 50 in the +Z direction, so that the pressure of the fuel in the damper chamber 26 is reduced. Therefore, a force that decelerates the needle 40 and the movable core 50 acts on the movable core 50. When the second movable core member 52 of the movable core 50 collides with the second fixed core member 62 of the fixed core 60, the movement of the movable core 50 is stopped. In other words, the fixed core 60 restricts the movement of the movable core 50 in the +Z direction. Since the movable core 50 is decelerated by the damper chamber 26, the impact force when the second movable core member 52 collides with the second fixed core member 62 is reduced.

第２可動コア部材５２が第２固定コア部材６２に衝突した後、ニードル４０は、可動コア５０から独立して、慣性によって＋Ｚ方向側への移動を継続する。ニードル４０の移動に応じて第１付勢部材８１が拡径部４３に押されて縮むことによって、第１付勢部材８１には弾性エネルギが蓄えられる。その後、ニードル４０は、第１付勢部材８１に蓄えられた弾性エネルギによって、可動コア５０に向かって－Ｚ方向側に押し戻される。拡径部４３が第２可動コア部材５２に衝突することによって、ニードル４０の移動は停止される。上述したとおり、ニードル４０と可動コア５０とがダンパ室２６によって減速されるので、第２可動コア部材５２が第２固定コア部材６２に衝突する際の衝撃力は低減される。さらに、ニードル４０が可動コア５０とともに移動する際にニードル４０と可動コア５０とがダンパ室２６によって減速されるので、第１付勢部材８１に蓄えられる弾性エネルギは低減される。そのため、拡径部４３が第２可動コア部材５２に衝突する際の衝撃力は低減される。可動コア５０の移動が停止された後、ダンパ室２６内には、大径内側面１２３と大径部５６との間の隙間等を介して燃料が流入する。以上で説明した一連の動作によって、燃料噴射弁１００は、図２に表された開弁状態になる。開弁状態では、リフト量に応じた所定の噴射率で噴孔３１から燃料が噴射される。コイル７０への電流の供給が継続されている間、燃料噴射弁１００は、開弁状態に保たれる。 After the second movable core member 52 collides with the second fixed core member 62, the needle 40 continues to move in the +Z direction due to inertia, independently of the movable core 50. As the first biasing member 81 is pushed by the enlarged diameter portion 43 and contracts in accordance with the movement of the needle 40, elastic energy is stored in the first biasing member 81. Thereafter, the needle 40 is pushed back toward the movable core 50 in the -Z direction by the elastic energy stored in the first biasing member 81. When the enlarged diameter portion 43 collides with the second movable core member 52, the movement of the needle 40 is stopped. As described above, since the needle 40 and the movable core 50 are decelerated by the damper chamber 26, the impact force when the second movable core member 52 collides with the second fixed core member 62 is reduced. Furthermore, since the needle 40 and the movable core 50 are decelerated by the damper chamber 26 when the needle 40 moves together with the movable core 50, the elastic energy stored in the first biasing member 81 is reduced. Therefore, the impact force when the enlarged diameter portion 43 collides with the second movable core member 52 is reduced. After the movement of the movable core 50 is stopped, fuel flows into the damper chamber 26 through the gap between the large-diameter inner surface 123 and the large-diameter portion 56 . Through the series of operations described above, the fuel injection valve 100 enters the open state shown in FIG. 2. In the valve open state, fuel is injected from the injection hole 31 at a predetermined injection rate depending on the lift amount. While the current is being supplied to the coil 70, the fuel injection valve 100 is kept open.

燃料噴射弁１００を図２に表された開弁状態から図１に表された閉弁状態に切替えるための閉弁動作について説明する。コイル７０への電流の供給が停止されることによって、第１固定コア部材６１と第１可動コア部材５１との間の磁気吸引力が消失する。開弁状態では、第２固定コア部材６２に第２可動コア部材５２が接触しており、第１固定コア部材６１と第１可動コア部材５１との間には隙間が設けられているので、コイル７０への電流の供給が停止されると、第１固定コア部材６１と第１可動コア部材５１との間の磁気吸引力は応答良く消失する。第１固定コア部材６１と第１可動コア部材５１との間の磁気吸引力が消失することによって、ニードル４０は、第１付勢部材８１に押されて－Ｚ方向側に向かって移動する。大径部５６のうちの第２可動コア部材５２によって構成された部分が拡径部４３に押されることによって、可動コア５０は、ニードル４０とともに－Ｚ方向側に向かって移動する。 A valve closing operation for switching the fuel injection valve 100 from the open state shown in FIG. 2 to the closed state shown in FIG. 1 will be described. By stopping the supply of current to the coil 70, the magnetic attraction force between the first fixed core member 61 and the first movable core member 51 disappears. In the valve open state, the second movable core member 52 is in contact with the second fixed core member 62, and a gap is provided between the first fixed core member 61 and the first movable core member 51. When the supply of current to the coil 70 is stopped, the magnetic attraction force between the first fixed core member 61 and the first movable core member 51 disappears with good response. When the magnetic attractive force between the first fixed core member 61 and the first movable core member 51 disappears, the needle 40 is pushed by the first biasing member 81 and moves toward the −Z direction. When the portion of the large diameter portion 56 formed by the second movable core member 52 is pushed by the enlarged diameter portion 43, the movable core 50 moves toward the −Z direction side together with the needle 40.

可動コア５０の－Ｚ方向側への移動に応じてダンパ室２６の容積が縮小されることによって、ダンパ室２６内の燃料の圧力は上昇する。そのため、可動コア５０には、ニードル４０と可動コア５０とを減速させる力が働く。ダンパ室２６内の燃料の圧力が上昇すると、ダンパ室２６内の燃料は、中径内側面１２２と小径部５７との間の隙間等を介して、徐々にダンパ室２６外に流出する。弁部４２が弁座３２に衝突することによって、ニードル４０の移動は停止される。換言すれば、弁座３２によって、－Ｚ方向側へのニードル４０の移動が規制される。ダンパ室２６によってニードル４０と可動コア５０とが減速されるので、弁部４２が弁座３２に衝突する際の衝撃力は低減される。弁部４２が弁座３２に接触することによって噴孔３１が閉塞されるため、噴孔３１からの燃料の噴射が停止される。 The volume of the damper chamber 26 is reduced in accordance with the movement of the movable core 50 in the −Z direction, so that the pressure of the fuel in the damper chamber 26 increases. Therefore, a force that decelerates the needle 40 and the movable core 50 acts on the movable core 50. When the pressure of the fuel in the damper chamber 26 increases, the fuel in the damper chamber 26 gradually flows out of the damper chamber 26 through the gap between the medium-diameter inner surface 122 and the small-diameter portion 57, etc. When the valve portion 42 collides with the valve seat 32, movement of the needle 40 is stopped. In other words, the valve seat 32 restricts movement of the needle 40 in the -Z direction. Since the needle 40 and the movable core 50 are decelerated by the damper chamber 26, the impact force when the valve portion 42 collides with the valve seat 32 is reduced. Since the nozzle hole 31 is closed by the valve portion 42 coming into contact with the valve seat 32, injection of fuel from the nozzle hole 31 is stopped.

弁部４２が弁座３２に衝突した後、可動コア５０は、ニードル４０から独立して、慣性によって－Ｚ方向側への移動を継続する。可動コア５０の移動によってダンパ室２６の容積がさらに縮小されるため、可動コア５０には、可動コア５０を減速させる力が働く。可動コア５０の移動に応じて第２付勢部材８２が可動コア５０に押されて縮むことによって、第２付勢部材８２には弾性エネルギが蓄えられる。その後、可動コア５０は、第２付勢部材８２に蓄えられた弾性エネルギによって、＋Ｚ方向側に向かって押し戻される。第２可動コア部材５２が拡径部４３に接触することによって、可動コア５０の移動は停止される。上述したとおり、ニードル４０と可動コア５０とがダンパ室２６によって減速されるので、弁部４２が弁座３２に衝突する際の衝撃力は低減される。さらに、ニードル４０が可動コア５０とともに移動する際にニードル４０と可動コア５０とがダンパ室２６によって減速され、かつ、可動コア５０がニードル４０から独立して移動する際に可動コア５０がダンパ室２６によって減速されるので、第２付勢部材８２に蓄えられる弾性エネルギは低減される。そのため、第２可動コア部材５２が拡径部４３に接触する際の衝撃力は低減される。以上で説明した一連の動作によって、燃料噴射弁１００は、図１に表された閉弁状態になる。閉弁状態では、噴孔３１からの燃料の噴射は停止される。 After the valve portion 42 collides with the valve seat 32, the movable core 50 continues to move in the −Z direction due to inertia, independently of the needle 40. Since the volume of the damper chamber 26 is further reduced by the movement of the movable core 50, a force that decelerates the movable core 50 acts on the movable core 50. As the second biasing member 82 is pushed by the movable core 50 and contracts in accordance with the movement of the movable core 50, elastic energy is stored in the second biasing member 82. Thereafter, the movable core 50 is pushed back toward the +Z direction by the elastic energy stored in the second biasing member 82. When the second movable core member 52 comes into contact with the enlarged diameter portion 43, the movement of the movable core 50 is stopped. As described above, since the needle 40 and the movable core 50 are decelerated by the damper chamber 26, the impact force when the valve portion 42 collides with the valve seat 32 is reduced. Further, when the needle 40 moves together with the movable core 50, the needle 40 and the movable core 50 are decelerated by the damper chamber 26, and when the movable core 50 moves independently from the needle 40, the movable core 50 is decelerated by the damper chamber 26. 26, the elastic energy stored in the second biasing member 82 is reduced. Therefore, the impact force when the second movable core member 52 contacts the enlarged diameter portion 43 is reduced. Through the series of operations described above, the fuel injection valve 100 enters the closed state shown in FIG. 1. In the valve closed state, fuel injection from the injection hole 31 is stopped.

図３に示すように、本実施形態における燃料噴射弁１００の製造方法は、第１組立工程と、寸法測定工程と、調整工程と、第２組立工程とを有する。まず、ステップＳ１１０の第１組立工程では、ニードル４０と可動コア５０と第２付勢部材８２とがハウジング２０内の所定の位置に取り付けられる。この際、ハウジング２０の－Ｚ方向側の端部から可動コア５０までの距離が所定の距離になるように、ハウジング２０内に可動コア５０が取り付けられる。本実施形態では、ニードル４０と可動コア５０と第２付勢部材８２とは、閉弁状態におけるそれぞれの位置に取り付けられる。つまり、弁部４２が弁座３２に接触し、かつ、第２付勢部材８２に付勢されて可動コア５０の大径部５６がニードル４０の拡径部４３に接触するように、ニードル４０と可動コア５０と第２付勢部材８２とがハウジング２０内に取り付けられる。この際、弁部４２が弁座３２に接触した状態が保たれるように、ハウジング２０の一端とニードル４０の拡径部４３とが冶具等によって固定されてもよい。本実施形態では、第１組立工程後のハウジング２０の第２段差面１２５と可動コア５０の大径部５６との間の距離は、閉弁状態における第２段差面１２５と大径部５６との間の距離になる。Ｚ方向における第２段差面１２５と大径部５６との間にはダンパ室２６が形成される。図４に表されたＺ方向における第２段差面１２５と大径部５６との間の隙間の大きさＬｄ、換言すれば、ダンパ室高さＬｄが、ダンパ室高さＬｄの目標として予め定められた目標寸法よりも大きくなるように、ハウジング２０や可動コア５０等が加工され、これらが組み立てられることが好ましい。 As shown in FIG. 3, the method for manufacturing the fuel injection valve 100 in this embodiment includes a first assembly process, a dimension measurement process, an adjustment process, and a second assembly process. First, in the first assembly process of step S110, the needle 40, movable core 50, and second biasing member 82 are attached to predetermined positions within the housing 20. At this time, the movable core 50 is attached within the housing 20 such that the distance from the -Z direction side end of the housing 20 to the movable core 50 is a predetermined distance. In this embodiment, the needle 40, movable core 50, and second biasing member 82 are attached to respective positions in the valve closed state. That is, the needle 40 is moved such that the valve portion 42 contacts the valve seat 32 and is urged by the second urging member 82 so that the large diameter portion 56 of the movable core 50 contacts the enlarged diameter portion 43 of the needle 40. , the movable core 50 , and the second biasing member 82 are mounted within the housing 20 . At this time, one end of the housing 20 and the enlarged diameter portion 43 of the needle 40 may be fixed using a jig or the like so that the valve portion 42 is maintained in contact with the valve seat 32. In this embodiment, the distance between the second stepped surface 125 of the housing 20 and the large diameter portion 56 of the movable core 50 after the first assembly process is the distance between the second stepped surface 125 and the large diameter portion 56 in the valve closed state. will be the distance between. A damper chamber 26 is formed between the second stepped surface 125 and the large diameter portion 56 in the Z direction. The size Ld of the gap between the second step surface 125 and the large diameter portion 56 in the Z direction shown in FIG. 4, in other words, the damper chamber height Ld is predetermined as the target of the damper chamber height Ld. It is preferable that the housing 20, the movable core 50, etc. be processed so that they are larger than the target dimensions, and then assembled.

次に、ステップＳ１２０の寸法測定工程では、ダンパ室高さＬｄが測定される。例えば、可動コア５０を＋Ｚ方向側から－Ｚ方向側に押し込んで、大径部５６が第２段差面１２５に接触して可動コア５０が停止するまでの押し込み量を測定することによって、ダンパ室高さＬｄを測定できる。Ｘ線ＣＴ装置を用いてダンパ室高さＬｄが測定されてもよい。 Next, in the dimension measurement step of step S120, the damper chamber height Ld is measured. For example, by pushing the movable core 50 from the +Z direction side to the -Z direction side and measuring the pushing amount until the large diameter portion 56 contacts the second step surface 125 and the movable core 50 stops, the damper chamber The height Ld can be measured. The damper chamber height Ld may be measured using an X-ray CT device.

その後、ステップＳ１３０の調整工程において、ハウジング２０のうちの噴孔３１と第２段差面１２５との間の部分がＺ方向に沿って伸長するようにハウジング２０を塑性変形させることによって、ダンパ室２６の容積が調節される。本実施形態では、図４に示すように、寸法測定工程にて測定されたダンパ室高さＬｄが目標寸法に近付くようにハウジング２０を塑性変形させることによって、ダンパ室２６の容積が調節される。回転する複数のローラー２００の間で第１筒部材２１の外周部分が圧延されることによって、第１筒部材２１が塑性変形させられる。例えば、図５に示すように、３つの回転するローラー２００Ａ～２００Ｃの間で第１筒部材２１が圧延される。ローラー２００Ｂおよびローラー２００Ｃに第１筒部材２１が接触するように製造中の燃料噴射弁１００が配置され、ローラー２００Ａが第１筒部材２１に接触するように移動されて、第１筒部材２１の外径が所定量変化するように第１筒部材２１が圧延される。ダンパ室高さＬｄが目標寸法に一致するように第１筒部材２１のＺ方向に沿った伸び量が決定され、第１筒部材２１の外径の変化量とＺ方向に沿った伸び量との関係を用いて第１筒部材２１の外径を変化させる量が算出される。第１筒部材２１の外径の変化量とＺ方向に沿った伸び量との関係は、予め行われる試験によって取得できる。硬化熱処理等が施されていない第１筒部材２１の硬度は、第２段差面１２５が設けられた第２筒部材２２の硬度よりも低い。そのため、第２筒部材２２をＺ方向に沿って伸長させるよりも容易に、第１筒部材２１をＺ方向に沿って伸長させることができる。第１筒部材２１をＺ方向に沿って伸長させることによって、第２筒部材２２と第２付勢部材８２の－Ｚ方向側の端部は、＋Ｚ方向側に移動する。可動コア５０はニードル４０の拡径部４３によって＋Ｚ方向側への移動を規制されるので、第２段差面１２５が大径部５６に接近して、ダンパ室高さＬｄが変更される。 After that, in the adjustment process of step S130, the damper chamber 26 is plastically deformed so that the portion of the housing 20 between the nozzle hole 31 and the second step surface 125 extends along the Z direction. The volume of is adjusted. In this embodiment, as shown in FIG. 4, the volume of the damper chamber 26 is adjusted by plastically deforming the housing 20 so that the damper chamber height Ld measured in the dimension measurement process approaches the target dimension. . The first cylindrical member 21 is plastically deformed by rolling the outer peripheral portion of the first cylindrical member 21 between the plurality of rotating rollers 200. For example, as shown in FIG. 5, the first cylindrical member 21 is rolled between three rotating rollers 200A to 200C. The fuel injection valve 100 being manufactured is arranged so that the first cylindrical member 21 contacts the roller 200B and the roller 200C, and the roller 200A is moved so as to contact the first cylindrical member 21. The first cylindrical member 21 is rolled so that the outer diameter changes by a predetermined amount. The amount of elongation of the first cylindrical member 21 along the Z direction is determined so that the damper chamber height Ld matches the target dimension, and the amount of change in the outer diameter of the first cylindrical member 21 and the amount of elongation along the Z direction are determined. The amount by which the outer diameter of the first cylindrical member 21 is changed is calculated using the following relationship. The relationship between the amount of change in the outer diameter of the first cylindrical member 21 and the amount of elongation along the Z direction can be obtained by a test conducted in advance. The hardness of the first cylindrical member 21 that has not been subjected to hardening heat treatment or the like is lower than the hardness of the second cylindrical member 22 that is provided with the second stepped surface 125. Therefore, the first cylindrical member 21 can be extended along the Z direction more easily than the second cylindrical member 22 is extended along the Z direction. By extending the first cylindrical member 21 along the Z direction, the ends of the second cylindrical member 22 and the second biasing member 82 on the −Z direction side move in the +Z direction. Since the movable core 50 is restricted from moving in the +Z direction by the enlarged diameter portion 43 of the needle 40, the second step surface 125 approaches the large diameter portion 56, and the damper chamber height Ld is changed.

ステップＳ１４０の第２組立工程では、図６に示すように、Ｚ方向における固定コア６０の第２固定コア部材６２と可動コア５０の第２可動コア部材５２との間の隙間の大きさＬｌが、開弁状態における所期のリフト量に応じた大きさになるように、固定コア６０が精密に圧入される。第２組立工程では、さらに、ハウジング２０内の所定の位置に第１付勢部材８１等が取り付けられ、ハウジング２０外の所定の位置にコイル７０等が取り付けられる。以上で説明した工程によって、燃料噴射弁１００が製造される。尚、ステップＳ１３０の調整工程とステップＳ１４０の第２組立工程との間に、ステップＳ１２０の寸法測定工程とステップＳ１３０の調整工程とを複数回繰り返してもよい。この場合、より精密にダンパ室２６の容積を調整できる。 In the second assembly process of step S140, as shown in FIG. The fixed core 60 is precisely press-fitted so that the size corresponds to the desired lift amount in the valve open state. In the second assembly step, the first biasing member 81 and the like are further attached to a predetermined position inside the housing 20, and the coil 70 and the like are attached to a predetermined position outside the housing 20. The fuel injection valve 100 is manufactured through the steps described above. Note that the dimension measurement process in step S120 and the adjustment process in step S130 may be repeated multiple times between the adjustment process in step S130 and the second assembly process in step S140. In this case, the volume of the damper chamber 26 can be adjusted more precisely.

以上で説明した本実施形態の燃料噴射弁１００の製造方法によれば、調節工程において、ハウジング２０の第１筒部材２１を塑性変形させてダンパ室高さＬｄを変更することによって、ダンパ室２６の容積を個体ごとに調整できるので、ダンパ室２６の容積に個体ごとのばらつきが生じることを抑制できる。そのため、ダンパ室２６による衝撃低減効果に個体ごとのばらつきが生じることを抑制できる。特に、本実施形態では、寸法測定工程においてダンパ室高さＬｄを測定し、調整工程においてダンパ室高さＬｄが目標寸法に近付くように第１筒部材２１を塑性変形させるので、簡易な方法によってダンパ室２６の容積に個体ごとのばらつきが生じることを抑制できる。 According to the method for manufacturing the fuel injection valve 100 of the present embodiment described above, in the adjustment step, the first cylindrical member 21 of the housing 20 is plastically deformed to change the damper chamber height Ld. Since the volume of the damper chamber 26 can be adjusted for each individual, it is possible to suppress variations in the volume of the damper chamber 26 for each individual. Therefore, it is possible to suppress individual variations in the impact reduction effect of the damper chamber 26. In particular, in this embodiment, the damper chamber height Ld is measured in the dimension measurement step, and the first cylindrical member 21 is plastically deformed so that the damper chamber height Ld approaches the target dimension in the adjustment step. Variations in the volume of the damper chamber 26 from individual to individual can be suppressed.

また、本実施形態では、調節工程において、ローラー２００Ａ～２００Ｃを用いて第１筒部材２１を圧延するので、第１筒部材２１を均等に塑性変形させることができる。そのため、第１筒部材２１の長手方向に沿った伸び量が円周方向に沿ってばらつくことを抑制できる。 Furthermore, in the present embodiment, in the adjustment step, the first cylindrical member 21 is rolled using the rollers 200A to 200C, so the first cylindrical member 21 can be uniformly plastically deformed. Therefore, it is possible to suppress variations in the amount of elongation of the first cylindrical member 21 along the longitudinal direction along the circumferential direction.

Ｂ．第２実施形態：
図７に示すように、第２実施形態の燃料噴射弁１００の製造方法は、寸法測定工程に代えて動作テスト工程を有することが第１実施形態と異なる。他の工程については、特に説明しない限り、第１実施形態と同じである。 B. Second embodiment:
As shown in FIG. 7, the method for manufacturing a fuel injection valve 100 according to the second embodiment differs from the first embodiment in that it includes an operation test process instead of the dimension measurement process. Other steps are the same as in the first embodiment unless otherwise described.

ステップＳ２１０の第１組立工程では、まず、第１実施形態と同じように、ニードル４０と可動コア５０と第２付勢部材８２とがハウジング２０内の所定の位置に取り付けられる。本実施形態では、さらに、図８に示すように、固定コア６０と第１付勢部材８１とダミーコイル９０とダミーインレット９１とがハウジング２０の所定の位置に取り付けられる。ダミーコイル９０は、コイル７０や端子１６やホルダ１７としての機能を有する。ダミーインレット９１は、燃料導入パイプ１２やアジャスティングパイプ１１としての機能を有する。ダミーインレット９１とハウジング２０との間は、Ｏリング９２によってシールされる。尚、ダミーコイル９０のことを単にコイルと呼ぶことがある。 In the first assembly process of step S210, first, the needle 40, movable core 50, and second biasing member 82 are attached to predetermined positions within the housing 20, as in the first embodiment. In this embodiment, as shown in FIG. 8, a fixed core 60, a first biasing member 81, a dummy coil 90, and a dummy inlet 91 are further attached to predetermined positions of the housing 20. The dummy coil 90 functions as the coil 70, the terminal 16, and the holder 17. The dummy inlet 91 functions as the fuel introduction pipe 12 and the adjusting pipe 11. A seal between the dummy inlet 91 and the housing 20 is provided by an O-ring 92. Note that the dummy coil 90 may be simply referred to as a coil.

ステップＳ２２０の動作テスト工程では、ダミーコイル９０への電流の供給のオンオフを切り替えることによって製造中の燃料噴射弁１００を試験的に開弁状態と閉弁状態との間で切り替える動作テストを実施して、燃料噴射弁１００の動的特性を取得する。燃料噴射弁１００の動的特性には、リフト挙動と噴射率挙動とが含まれる。リフト挙動とは、開弁動作時および閉弁動作時におけるリフト量の推移のことを意味する。噴射率挙動とは、開弁動作時および閉弁動作時における噴射率の推移のことを意味する。本実施形態では、動作テスト工程にて、燃料噴射弁１００のリフト挙動を取得する。図９には、ダミーコイル９０に供給される駆動信号のオンオフの推移と、リフト挙動とが表されている。 In the operation test step of step S220, an operation test is performed to experimentally switch the fuel injection valve 100 under manufacture between an open state and a closed state by switching on and off the supply of current to the dummy coil 90. Then, the dynamic characteristics of the fuel injection valve 100 are acquired. The dynamic characteristics of the fuel injector 100 include lift behavior and injection rate behavior. Lift behavior refers to changes in lift amount during valve opening and closing operations. The injection rate behavior means the transition of the injection rate during the valve opening operation and the valve closing operation. In this embodiment, the lift behavior of the fuel injection valve 100 is acquired in the operation test process. FIG. 9 shows the on/off transition of the drive signal supplied to the dummy coil 90 and the lift behavior.

ステップＳ２３０の調整工程において、図１０に示すように、動作テスト工程にて取得した燃料噴射弁１００の動的特性が、燃料噴射弁１００の動的特性の目標として予め定められた目標特性に近付くようにダンパ室２６の容積が調節される。初期状態では、ダンパ室２６の容積が目標の容積よりも大きく設けられているので、ダンパ室２６によるニードル４０および可動コア５０の減速度合いが小さい。そのため、ニードル４０および可動コア５０の移動速度が目標の速度よりも速い。したがって、図９に示すリフト量の傾きが、目標の傾きよりも急峻である。本実施形態では、図９に示した開弁動作および閉弁動作におけるリフト量の傾きが目標の傾きになるように、ダンパ室２６の容積が調節される。ダンパ室２６の容積は、ダンパ室高さＬｄが変更されることによって調節される。ダンパ室高さＬｄは、第１筒部材２１がＺ方向に伸長するようにローラー２００で圧延されることによって変更される。第１筒部材２１を伸ばす量は、ダンパ室２６の容積変化量とリフト挙動の変化との関係を用いて算出される。予め行われる試験によってダンパ室２６の容積変化量とリフト量の傾きの変化量との関係を取得できる。その後、図９に示したリフト量が目標の量になるように、圧入された固定コア６０のＺ方向における位置が調節される。ローラー２００による圧延と動作テストとを繰り返すことによって、開弁動作および閉弁動作におけるリフト挙動を目標の挙動に近付けることができる。 In the adjustment step of step S230, as shown in FIG. 10, the dynamic characteristics of the fuel injector 100 acquired in the operation test step approach the target characteristics predetermined as the target of the dynamic characteristics of the fuel injector 100. The volume of the damper chamber 26 is adjusted accordingly. In the initial state, the volume of the damper chamber 26 is set larger than the target volume, so the degree of deceleration of the needle 40 and the movable core 50 by the damper chamber 26 is small. Therefore, the moving speed of the needle 40 and the movable core 50 is faster than the target speed. Therefore, the slope of the lift amount shown in FIG. 9 is steeper than the target slope. In this embodiment, the volume of the damper chamber 26 is adjusted so that the slope of the lift amount in the valve opening operation and the valve closing operation shown in FIG. 9 becomes the target slope. The volume of the damper chamber 26 is adjusted by changing the damper chamber height Ld. The damper chamber height Ld is changed by rolling the first cylindrical member 21 with the rollers 200 so as to extend in the Z direction. The amount by which the first cylindrical member 21 is extended is calculated using the relationship between the amount of change in volume of the damper chamber 26 and the change in lift behavior. The relationship between the amount of change in the volume of the damper chamber 26 and the amount of change in the slope of the lift amount can be obtained through a test conducted in advance. Thereafter, the position of the press-fitted fixed core 60 in the Z direction is adjusted so that the lift amount shown in FIG. 9 becomes the target amount. By repeating the rolling by the rollers 200 and the operation test, the lift behavior in the valve opening operation and the valve closing operation can be brought closer to the target behavior.

ステップＳ２４０の第２組立工程では、ハウジング２０からダミーコイル９０とダミーインレット９１とＯリング９２とが取り外されて、燃料導入パイプ１２やアジャスティングパイプ１１やコイル７０等がハウジング２０の所定の位置取り付けられる。以上で説明した工程によって、燃料噴射弁１００が製造される。 In the second assembly step of step S240, the dummy coil 90, dummy inlet 91, and O-ring 92 are removed from the housing 20, and the fuel introduction pipe 12, adjusting pipe 11, coil 70, etc. are attached to predetermined positions of the housing 20. It will be done. The fuel injection valve 100 is manufactured through the steps described above.

この形態の燃料噴射弁１００の製造方法によれば、調節工程において、燃料噴射弁１００のリフト挙動が目標の挙動になるようにダンパ室２６の容積が個体ごとに調整される。そのため、ダンパ室２６による衝撃低減効果に個体ごとのばらつきが生じることを抑制できる。特に、本実施形態では、可動コア５０の大径部５６とハウジング２０の大径内側面１２３との間の隙間の大きさや、可動コア５０の小径部５７とハウジング２０の中径内側面１２２との間の隙間の大きさに個体ごとのばらつきが生じた場合であっても、ダンパ室２６による衝撃低減効果に個体ごとのばらつきが生じることを抑制できる。 According to this method of manufacturing the fuel injection valve 100, in the adjustment step, the volume of the damper chamber 26 is adjusted for each individual so that the lift behavior of the fuel injection valve 100 becomes the target behavior. Therefore, it is possible to suppress individual variations in the impact reduction effect of the damper chamber 26. In particular, in this embodiment, the size of the gap between the large diameter portion 56 of the movable core 50 and the large diameter inner surface 123 of the housing 20 and the size of the gap between the small diameter portion 57 of the movable core 50 and the medium diameter inner surface 122 of the housing 20 are determined. Even if the size of the gap between the damper chambers 26 varies from individual to individual, it is possible to suppress the impact reduction effect of the damper chamber 26 from varying from individual to individual.

Ｃ．他の実施形態：
（Ｃ－１）上述した各実施形態の燃料噴射弁１００の製造方法では、ハウジング２０の第１筒部材２１を塑性変形させることによって、ダンパ室２６の容積が調節されている。これに対して、第２筒部材２２のうちの第２段差面１２５よりも－Ｚ方向側の部分を塑性変形させることによって、ダンパ室２６の容積が調節されてもよい。 C. Other embodiments:
(C-1) In the method for manufacturing the fuel injection valve 100 of each embodiment described above, the volume of the damper chamber 26 is adjusted by plastically deforming the first cylindrical member 21 of the housing 20. On the other hand, the volume of the damper chamber 26 may be adjusted by plastically deforming a portion of the second cylindrical member 22 on the −Z direction side with respect to the second step surface 125.

（Ｃ－２）上述した各実施形態の燃料噴射弁１００の製造方法では、ローラー２００による圧延によってハウジング２０を塑性変形させている。これに対して、ローラー２００による圧延ではなく、他の方法によってハウジング２０を塑性変形させてもよい。 (C-2) In the method for manufacturing the fuel injection valve 100 of each embodiment described above, the housing 20 is plastically deformed by rolling with the rollers 200. On the other hand, the housing 20 may be plastically deformed by other methods instead of rolling by the rollers 200.

（Ｃ－３）上述した第２実施形態の燃料噴射弁１００の製造方法では、ステップＳ２２０の動作テスト工程において、燃料噴射弁１００のリフト挙動が取得され、ステップＳ２３０の調整工程において、燃料噴射弁１００のリフト挙動が目標の挙動に近付くようにダンパ室２６の容積が調節される。これに対して、ステップＳ２２０の動作テスト工程において、燃料噴射弁１００の噴射率挙動が取得され、ステップＳ２３０の調整工程において、燃料噴射弁１００の噴射率挙動が目標の挙動に近付くようにダンパ室２６の容積が調節されてもよい。 (C-3) In the method for manufacturing the fuel injector 100 of the second embodiment described above, the lift behavior of the fuel injector 100 is acquired in the operation test process of step S220, and the lift behavior of the fuel injector 100 is acquired in the adjustment process of step S230. The volume of the damper chamber 26 is adjusted so that the lift behavior of 100 approaches the target behavior. On the other hand, in the operation test step of step S220, the injection rate behavior of the fuel injector 100 is acquired, and in the adjustment step of step S230, the damper chamber is adjusted so that the injection rate behavior of the fuel injector 100 approaches the target behavior. The volume of 26 may be adjusted.

本開示は、上述の実施形態に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現することができる。例えば、実施形態中の技術的特徴は、上述の課題の一部又は全部を解決するために、あるいは、上述の効果の一部又は全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことが可能である。また、その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除することが可能である。 The present disclosure is not limited to the embodiments described above, and can be implemented in various configurations without departing from the spirit thereof. For example, the technical features in the embodiments may be replaced or combined as appropriate in order to solve some or all of the above-mentioned problems or to achieve some or all of the above-mentioned effects. is possible. Further, unless the technical feature is described as essential in this specification, it can be deleted as appropriate.

１１…アジャスティングパイプ、１２…燃料導入パイプ、１３…フィルタ、１４…導入口、１５…コネクタ、１６…端子、１７…ホルダ、１８…カバー、２０…ハウジング、２１…第１筒部材、２２…第２筒部材、２３…第３筒部材、２４…第４筒部材、２５…第５筒部材、２６…ダンパ室、３０…噴射ノズル、３１…噴孔、３２…弁座、４０…ニードル、４１…軸部、４２…弁部、４３…拡径部、４４…燃料通路、４５…連通孔、５０…可動コア、５１…第１可動コア部材、５２…第２可動コア部材、５６…大径部、５７…小径部、６０…固定コア、６１…第１固定コア部材、６２…第２固定コア部材、７０…コイル、７１…ボビン、８１…第１付勢部材、８２…第２付勢部材、９０…ダミーコイル、９１…ダミーインレット、９２…Ｏリング、１００…燃料噴射弁、１２１…小径内側面、１２２…中径内側面、１２３…大径内側面、１２４…第１段差面、１２５…第２段差面、２００…ローラー DESCRIPTION OF SYMBOLS 11... Adjusting pipe, 12... Fuel introduction pipe, 13... Filter, 14... Inlet, 15... Connector, 16... Terminal, 17... Holder, 18... Cover, 20... Housing, 21... First cylindrical member, 22... Second cylindrical member, 23... Third cylindrical member, 24... Fourth cylindrical member, 25... Fifth cylindrical member, 26... Damper chamber, 30... Injection nozzle, 31... Nozzle hole, 32... Valve seat, 40... Needle, 41... Shaft part, 42... Valve part, 43... Expanded diameter part, 44... Fuel passage, 45... Communication hole, 50... Movable core, 51... First movable core member, 52... Second movable core member, 56... Large Diameter part, 57... Small diameter part, 60... Fixed core, 61... First fixed core member, 62... Second fixed core member, 70... Coil, 71... Bobbin, 81... First biasing member, 82... Second attachment Reinforcement member, 90... Dummy coil, 91... Dummy inlet, 92... O-ring, 100... Fuel injection valve, 121... Small diameter inner surface, 122... Medium diameter inner surface, 123... Large diameter inner surface, 124... First step surface , 125...second step surface, 200...roller

Claims (2)

燃料噴射弁の製造方法であって、
長手方向（Ｚ）を有し、燃料を噴射するための噴孔（３１）が前記長手方向における一端に設けられ、前記一端側から順に、第１内側面（１２２）と、前記第１内側面の内径よりも大きな内径を有する第２内側面（１２３）と、前記第１内側面と前記第２内側面との間を接続する段差面（１２５）とを有する筒状のハウジング（２０）内に、前記噴孔を開閉する際に前記第１内側面と前記第２内側面とに前記長手方向に沿って摺動する可動コア（５０）を前記一端からの距離が予め定められた距離になるように取り付けることによって、燃料が封入されるダンパ室（２６）を前記長手方向における前記段差面と前記可動コアとの間に形成する組立工程と、
前記ハウジングのうちの前記噴孔と前記段差面との間の部分が前記長手方向に沿って伸長するように前記ハウジングを塑性変形させることによって、前記ダンパ室の容積を調節する調節工程と、
を有し、
前記組立工程では、
前記可動コアの移動に伴って前記ハウジング内を前記長手方向に沿って移動することによって前記噴孔を開閉するニードル（４０）と、前記可動コアを挟んで前記噴孔とは反対側の前記ハウジング内に固定される固定コア（６０）とを前記ハウジング内に取り付け、
前記可動コアを移動させる磁界を発生させるコイル（９０）を前記ハウジング外に取り付け、
前記調節工程に先立って、前記コイルの発生させる磁界によって、前記固定コアよりも前記一端側の前記ハウジング内において前記可動コアを前記長手方向に沿って移動させて、前記燃料噴射弁の動的特性を取得する動作テスト工程をさらに有し、
前記調節工程では、前記動作テスト工程にて取得された前記動的特性が、前記動的特性の目標として予め定められた目標特性に近付くように、前記ダンパ室の容積を調節する、燃料噴射弁の製造方法。 A method for manufacturing a fuel injection valve, the method comprising:
It has a longitudinal direction (Z), and a nozzle hole (31) for injecting fuel is provided at one end in the longitudinal direction, and in order from the one end side, the first inner surface (122), the first inner surface The inside of a cylindrical housing (20) has a second inner surface (123) having an inner diameter larger than the inner diameter of the housing, and a step surface (125) connecting between the first inner surface and the second inner surface. When opening and closing the nozzle hole, a movable core (50) that slides along the longitudinal direction on the first inner surface and the second inner surface is set at a predetermined distance from the one end. an assembly step of forming a damper chamber (26) in which fuel is enclosed between the step surface in the longitudinal direction and the movable core by attaching the movable core so as to
adjusting the volume of the damper chamber by plastically deforming the housing so that a portion of the housing between the nozzle hole and the stepped surface extends along the longitudinal direction;
has
In the assembly process,
a needle (40) that opens and closes the nozzle hole by moving in the housing along the longitudinal direction as the movable core moves; and the housing on the opposite side of the nozzle hole with the movable core in between. a fixed core (60) fixed within the housing;
a coil (90) that generates a magnetic field that moves the movable core is attached outside the housing;
Prior to the adjustment step, the movable core is moved along the longitudinal direction within the housing closer to the one end than the fixed core by a magnetic field generated by the coil, thereby adjusting the dynamic characteristics of the fuel injector. further includes an operation test step to obtain the
In the adjustment step, the fuel injection valve adjusts the volume of the damper chamber so that the dynamic characteristics acquired in the operation test step approach a target characteristic predetermined as a target of the dynamic characteristics. manufacturing method. 請求項１に記載の燃料噴射弁の製造方法であって、
前記調節工程では、ローラー（２００）を用いて前記ハウジングを圧延することによって、前記ダンパ室の容積を調節する、燃料噴射弁の製造方法。 A method for manufacturing a fuel injection valve according to claim 1 , comprising:
In the adjusting step, the volume of the damper chamber is adjusted by rolling the housing using a roller (200).
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