JP7282506B2 - Control device and control method - Google Patents
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Description
この開示は、鞍乗り型車両の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することができる制御装置及び制御方法に関する。 This disclosure relates to a control device and a control method capable of appropriately controlling the behavior of a saddle-ride type vehicle in accordance with the friction coefficient of the road.
従来、モータサイクル等の鞍乗り型車両の挙動を制御する制御装置として、アンチロックブレーキ制御を実行可能なものがある。アンチロックブレーキ制御によれば、車輪のスリップ率が許容スリップ率より大きくなった場合に、当該車輪に生じる制動力を減少させることによって、当該車輪がロックすることを抑制することができる(例えば、特許文献1を参照)。 Conventionally, as a control device for controlling the behavior of a saddle-ride type vehicle such as a motorcycle, there is a control device capable of executing antilock brake control. According to the antilock brake control, when the slip ratio of a wheel becomes larger than the allowable slip ratio, it is possible to suppress locking of the wheel by reducing the braking force generated in the wheel (for example, See Patent Document 1).
ところで、鞍乗り型車両の挙動は、走行路の摩擦係数に応じて大きく変化する。ゆえに、鞍乗り型車両の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することが重要である。例えば、摩擦係数が比較的低い低μ路を走行中である場合、摩擦係数が比較的高い(つまり、低μ路よりも高い)高μ路を走行中である場合と比較して、許容スリップ率を小さくすることによって、車輪がロックすることをより適切に抑制することができる。ここで、従来、走行路の摩擦係数の程度の判定は、車輪速センサにより検出される車輪速に基づいて車体の速度である車速を推定し、得られた車速の推定値を用いて行われている。しかしながら、車輪速センサの検出値を用いた車速の推定では、車速の推定値が実際の値よりも低く推定されてしまう場合があった。この場合、走行路の摩擦係数の程度を適切に判定することが困難となるので、鞍乗り型車両の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することが困難となってしまっていた。 By the way, the behavior of a saddle-ride type vehicle greatly changes according to the friction coefficient of the road. Therefore, it is important to appropriately control the behavior of the saddle-ride type vehicle according to the friction coefficient of the road. For example, when driving on a low μ road with a relatively low friction coefficient, the permissible slip By reducing the rate, locking of the wheels can be better suppressed. Here, conventionally, the degree of friction coefficient of the traveling road is determined by estimating the vehicle speed, which is the speed of the vehicle body, based on the wheel speed detected by the wheel speed sensor, and using the obtained estimated value of the vehicle speed. ing. However, in estimating the vehicle speed using the detected value of the wheel speed sensor, the estimated value of the vehicle speed may be lower than the actual value. In this case, it becomes difficult to appropriately determine the degree of the friction coefficient of the travel road, making it difficult to appropriately control the behavior of the saddle-ride type vehicle according to the friction coefficient of the travel road. .
本発明は、上述の課題を背景としてなされたものであり、鞍乗り型車両の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することができる制御装置及び制御方法を得るものである。 SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a control device and a control method capable of appropriately controlling the behavior of a saddle-ride type vehicle in accordance with the friction coefficient of the road.
本発明に係る制御装置は、鞍乗り型車両の挙動を制御する制御装置であって、アンチロックブレーキ制御を実行可能な制御部を備え、前記制御部は、前記アンチロックブレーキ制御の対象の車輪の車輪速が前記アンチロックブレーキ制御中に前記鞍乗り型車両の車速に向けて上昇する際の前記車輪速の変化度合いと、前記アンチロックブレーキ制御における前記対象の車輪の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定し、前記走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、前記鞍乗り型車両の挙動を制御する。 A control device according to the present invention is a control device for controlling the behavior of a saddle-ride type vehicle, and includes a control section capable of executing antilock brake control, wherein the control section controls a wheel to be subjected to the antilock brake control. The degree of change in the wheel speed when the wheel speed of increases toward the vehicle speed of the straddle-type vehicle during the antilock brake control, and the target reduction amount of the braking force of the target wheel in the antilock brake control The degree of the friction coefficient of the road is determined based on an index that corresponds to and varies according to the road surface condition for reducing the braking force, and based on the determination result of the degree of the friction coefficient of the road, The behavior of the saddle-ride type vehicle is controlled.
本発明に係る制御方法は、鞍乗り型車両の挙動を制御する制御方法であって、アンチロックブレーキ制御を実行するステップを備え、前記アンチロックブレーキ制御の対象の車輪の車輪速が前記アンチロックブレーキ制御中に前記鞍乗り型車両の車速に向けて上昇する際の前記車輪速の変化度合いと、前記アンチロックブレーキ制御における前記対象の車輪の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定するステップをさらに備え、前記走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、前記鞍乗り型車両の挙動が制御される。 A control method according to the present invention is a control method for controlling the behavior of a saddle-ride type vehicle, comprising the step of executing antilock brake control, wherein the wheel speed of a wheel targeted for the antilock brake control is the antilock brake control. The braking force corresponding to the degree of change in the wheel speed when increasing toward the vehicle speed of the saddle-riding type vehicle during brake control and the target reduction amount of the braking force of the target wheel in the antilock brake control. The step of determining the extent of the coefficient of friction of the traveling road based on an index that varies according to the road surface conditions for reducing the friction coefficient, and determining the degree of the coefficient of friction of the traveling road, type vehicle behavior is controlled.
本発明に係る制御装置、及び制御方法では、アンチロックブレーキ制御の対象の車輪の車輪速がアンチロックブレーキ制御中に鞍乗り型車両の車速に向けて上昇する際の当該車輪速の変化度合いと、アンチロックブレーキ制御における当該制御の対象の車輪の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度が判定される。それにより、走行路の摩擦係数の程度を適切に判定することができる。そして、このように適切に得られる走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、鞍乗り型車両の挙動が制御される。よって、鞍乗り型車両の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することができる。 In the control device and control method according to the present invention, when the wheel speed of the wheel targeted for antilock brake control increases toward the vehicle speed of the saddle-ride type vehicle during antilock brake control, the degree of change in the wheel speed and the , the degree of the friction coefficient of the road on the basis of the target reduction amount of the braking force of the wheel to be controlled in the antilock brake control and the corresponding index that varies according to the road surface condition for reducing the braking force is determined. Thereby, it is possible to appropriately determine the degree of the friction coefficient of the travel road. Then, the behavior of the saddle-riding vehicle is controlled based on the determination result of the degree of the friction coefficient of the traveling road appropriately obtained in this way. Therefore, the behavior of the saddle-ride type vehicle can be appropriately controlled according to the friction coefficient of the travel road.
以下に、本発明に係る制御装置について、図面を用いて説明する。なお、以下では、二輪のモータサイクルに用いられる制御装置について説明しているが、本発明に係る制御装置は、二輪のモータサイクル以外の鞍乗り型車両(例えば、三輪のモータサイクル、バギー車、自転車等)に用いられるものであってもよい。なお、鞍乗り型車両は、ライダーが跨って乗車する車両を意味する。なお、以下では、ブレーキ液の液圧を利用して車輪に制動力を生じさせる機構が用いられているモータサイクル100について説明するが、車輪に制動力を生じさせる機構として、前輪制動機構12又は後輪制動機構14に替えてブレーキ液を利用する以外の他の方法を利用するもの(具体的には、機械式の制動機構)が適用されてもよい。
A control device according to the present invention will be described below with reference to the drawings. Although the control device used for a two-wheeled motorcycle will be described below, the control device according to the present invention is applicable to saddle-riding vehicles other than two-wheeled motorcycles (e.g., three-wheeled motorcycles, buggies, bicycles, etc.). The saddle type vehicle means a vehicle on which a rider straddles. In the following description, the
また、以下で説明する構成及び動作等は一例であり、本発明に係る制御装置及び制御方法は、そのような構成及び動作等である場合に限定されない。 Also, the configuration, operation, etc., described below are examples, and the control device and the control method according to the present invention are not limited to such configurations, operations, and the like.
また、以下では、同一の又は類似する説明を適宜簡略化又は省略している。また、各図において、同一の又は類似する部材又は部分については、符号を付すことを省略しているか、又は同一の符号を付している。また、細かい構造については、適宜図示を簡略化又は省略している。 Also, the same or similar descriptions are appropriately simplified or omitted below. Further, in each drawing, the same or similar members or parts are omitted from being given reference numerals or are given the same reference numerals. In addition, detailed structures are simplified or omitted as appropriate.
<モータサイクルの構成>
図1~図3を参照して、本発明の実施形態に係る制御装置60が搭載されるモータサイクル100の構成について説明する。
<Motorcycle configuration>
A configuration of a
図1は、制御装置60が搭載されるモータサイクル100の概略構成を示す模式図である。図2は、ブレーキシステム10の概略構成を示す模式図である。なお、図2では、前輪制動機構12のみが示されており、後輪制動機構14の図示は省略されている。図3は、制御装置60の機能構成の一例を示すブロック図である。
FIG. 1 is a schematic diagram showing a schematic configuration of a
モータサイクル100は、図1に示されるように、胴体1と、胴体1に旋回自在に保持されているハンドル2と、胴体1にハンドル2と共に旋回自在に保持されている前輪3と、胴体1に回動自在に保持されている後輪4と、ブレーキシステム10とを備える。本実施形態では、制御装置(ECU)60は、後述されるブレーキシステム10の液圧制御ユニット50に設けられている。さらに、モータサイクル100は、前輪車輪速センサ43を備える。
As shown in FIG. 1, the
モータサイクル100のブレーキシステム10では、前輪3のみを対象としてアンチロックブレーキ制御を実行できるようになっている。具体的には、ブレーキシステム10は、図1及び図2に示されるように、第1ブレーキ操作部11と、少なくとも第1ブレーキ操作部11に連動して前輪3を制動する前輪制動機構12と、第2ブレーキ操作部13と、第2ブレーキ操作部13に連動して後輪4を制動する後輪制動機構14とを備える。また、ブレーキシステム10は、液圧制御ユニット50を備え、前輪制動機構12の一部は、当該液圧制御ユニット50に含まれる。液圧制御ユニット50は、前輪制動機構12によって前輪3に生じる制動力を制御する機能を担うユニットである。
The
第1ブレーキ操作部11は、ハンドル2に設けられており、ライダーの手によって操作される。第1ブレーキ操作部11は、例えば、ブレーキレバーである。第2ブレーキ操作部13は、胴体1の下部に設けられており、ライダーの足によって操作される。第2ブレーキ操作部13は、例えば、ブレーキペダルである。
The first
前輪制動機構12は、ピストン(図示省略)を内蔵しているマスタシリンダ21と、マスタシリンダ21に付設されているリザーバ22と、胴体1に保持され、ブレーキパッド(図示省略)を有しているブレーキキャリパ23と、ブレーキキャリパ23に設けられているホイールシリンダ24と、マスタシリンダ21のブレーキ液をホイールシリンダ24に流通させる主流路25と、ホイールシリンダ24のブレーキ液を逃がす副流路26とを備える。
The front
主流路25には、込め弁(EV)31が設けられている。副流路26は、主流路25のうちの、込め弁31に対するホイールシリンダ24側とマスタシリンダ21側との間をバイパスする。副流路26には、上流側から順に、弛め弁(AV)32と、アキュムレータ33と、ポンプ34とが設けられている。
An inlet valve (EV) 31 is provided in the
込め弁31は、例えば、非通電状態で開き、通電状態で閉じる電磁弁である。弛め弁32は、例えば、非通電状態で閉じ、通電状態で開く電磁弁である。
The
液圧制御ユニット50は、込め弁31、弛め弁32、アキュムレータ33及びポンプ34を含むブレーキ液圧を制御するためのコンポーネントと、それらのコンポーネントが設けられ、主流路25及び副流路26を構成するための流路が内部に形成されている基体51と、制御装置60とを含む。
The hydraulic
なお、基体51は、1つの部材によって形成されていてもよく、複数の部材によって形成されていてもよい。また、基体51が複数の部材によって形成されている場合、各コンポーネントは、異なる部材に分かれて設けられていてもよい。
Note that the base 51 may be formed of one member, or may be formed of a plurality of members. Moreover, when the
液圧制御ユニット50の上記のコンポーネントの動作は、制御装置60によって制御される。それにより、前輪制動機構12によって前輪3に生じる制動力が制御される。
The operation of the above components of
例えば、通常時(つまり、アンチロックブレーキ制御が実行されていない時)には、制御装置60によって、込め弁31が開放され、弛め弁32が閉鎖される。その状態で、第1ブレーキ操作部11が操作されると、前輪制動機構12において、マスタシリンダ21のピストン(図示省略)が押し込まれてホイールシリンダ24のブレーキ液の液圧が増加し、ブレーキキャリパ23のブレーキパッド(図示省略)が前輪3のロータ3aに押し付けられて、前輪3に制動力が生じる。
For example, during normal times (that is, when antilock brake control is not being executed), the
後輪制動機構14は、前輪制動機構12と同様に、ピストンを内蔵しているマスタシリンダと、マスタシリンダに付設されているリザーバと、胴体1に保持され、ブレーキパッドを有しているブレーキキャリパと、ブレーキキャリパに設けられているホイールシリンダとを備えている。ここで、後輪制動機構14には、前輪制動機構12と異なり、各種コンポーネントを含む液圧制御ユニットは設けられず、マスタシリンダとホイールシリンダとがブレーキ液を流通させる流路によって直結されている。
Like the front
ゆえに、後輪制動機構14では、ライダーによる第2ブレーキ操作部13の操作量に応じた制動力が後輪4に生じるようになっている。具体的には、第2ブレーキ操作部13が操作されると、後輪制動機構14において、マスタシリンダのピストンが押し込まれてホイールシリンダのブレーキ液の液圧が増加し、ブレーキキャリパのブレーキパッドが後輪4のロータに押し付けられて、後輪4に制動力が生じる。
Therefore, in the rear
前輪車輪速センサ43は、前輪3の車輪速(例えば、前輪3の単位時間当たりの回転数[rpm]又は単位時間当たりの移動距離[km/h]等)を検出する車輪速センサであり、検出結果を出力する。前輪車輪速センサ43が、前輪3の車輪速に実質的に換算可能な他の物理量を検出するものであってもよい。前輪車輪速センサ43は、前輪3に設けられている。
The front
制御装置60は、モータサイクル100の挙動を制御する。
例えば、制御装置60の一部又は全ては、マイコン、マイクロプロセッサユニット等で構成されている。また、例えば、制御装置60の一部又は全ては、ファームウェア等の更新可能なもので構成されてもよく、CPU等からの指令によって実行されるプログラムモジュール等であってもよい。制御装置60は、例えば、1つであってもよく、また、複数に分かれていてもよい。
For example, part or all of the
制御装置60は、図3に示されるように、例えば、取得部61と、制御部62とを備える。
The
取得部61は、モータサイクル100に搭載されている各装置から出力される情報を取得し、制御部62へ出力する。例えば、取得部61は、前輪車輪速センサ43から出力される情報を取得する。
制御部62は、モータサイクル100の挙動を制御するために、モータサイクル100に生じる制動力を制御する。特に、制御部62は、前輪3を対象としてアンチロックブレーキ制御を実行可能である。
なお、制御装置60がモータサイクル100に搭載される場合には、制御部62は、前輪3のみを対象としてアンチロックブレーキ制御を実行可能であるが、後述するように、制御装置60が他の構成を備えるモータサイクルに搭載される場合には、制御部62は、前輪3及び後輪4の各々を対象としてアンチロックブレーキ制御を実行可能であってもよい。
Note that when the
制御部62は、例えば、路面μ判定部62aと、制動制御部62bとを含む。
The
路面μ判定部62aは、モータサイクル100が走行している走行路の摩擦係数の程度を判定する。具体的には、路面μ判定部62aは、走行路が高μ路(つまり、高摩擦路)であるか低μ路(つまり、低摩擦路)であるかを判定する。なお、以下では、低μ路は、比較的低い摩擦係数を有する路面(例えば、凍結した路面等)を意味し、高μ路は、低μ路と比較して高い摩擦係数を有する路面(例えば、乾いたアスファルト路面等)を意味する。
The road surface μ
ここで、路面μ判定部62aは、アンチロックブレーキ制御の対象の車輪(具体的には、前輪3)の車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇する際の当該車輪速の変化度合いと、アンチロックブレーキ制御における当該制御の対象の車輪(具体的には、前輪3)の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定する。
Here, the road surface μ
制動制御部62bは、ブレーキシステム10の液圧制御ユニット50の各コンポーネントの動作を制御することによって、前輪3に生じる制動力を制御する。
The
通常時には、制動制御部62bは、上述したように、ライダーによる第1ブレーキ操作部11の操作量に応じた制動力が前輪3に生じるように、液圧制御ユニット50の各コンポーネントの動作を制御する。
Normally, the
ここで、制動制御部62bは、前輪3にロック又はロックの可能性が生じた場合に、アンチロックブレーキ制御を実行する。アンチロックブレーキ制御は、前輪3に生じる制動力を、ロックを回避し得るような制動力に調整する制御である。
Here, the
また、制動制御部62bは、走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、アンチロックブレーキ制御を実行する。それにより、モータサイクル100の挙動が走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて制御される。
Also, the
上記のように、制御装置60では、制御部62は、走行路の摩擦係数の程度を判定し、走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、アンチロックブレーキ制御を実行する。ここで、制御部62は、アンチロックブレーキ制御の対象の車輪(具体的には、前輪3)の車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇する際の当該車輪速の変化度合いと、アンチロックブレーキ制御における当該制御の対象の車輪(具体的には、前輪3)の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定する。それにより、モータサイクル100の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することが実現される。このような制御装置60が行う走行路の摩擦係数の程度の判定に関する処理については、後述にて詳細に説明する。
As described above, in the
<制御装置の動作>
図4~図7を参照して、本発明の実施形態に係る制御装置60の動作について説明する。
<Operation of the control device>
The operation of the
図4は、制御装置60が行う処理の流れの一例を示すフローチャートである。具体的には、図4に示される制御フローは、制御装置60の制御部62により行われる走行路の摩擦係数の程度の判定に関する処理の流れに相当し、繰り返し行われる。また、図4におけるステップS510及びステップS590は、図4に示される制御フローの開始及び終了にそれぞれ対応する。
FIG. 4 is a flowchart showing an example of the flow of processing performed by the
図4に示される制御フローが開始されると、ステップS511において、制御部62は、前輪3にロック又はロックの可能性が生じたか否かを判定する。前輪3にロック又はロックの可能性が生じたと判定された場合(ステップS511/YES)、ステップS513に進む。一方、前輪3にロック又はロックの可能性が生じていないと判定された場合(ステップS511/NO)、ステップS511の判定処理が繰り返される。
When the control flow shown in FIG. 4 is started, in step S511, the
例えば、制御部62は、前輪3の車輪速に基づいてモータサイクル100の車速を推定し、前輪3の車輪速と車速との比較結果に基づいて、前輪3にロック又はロックの可能性が生じたか否かを判定する。具体的には、制御部62は、車速と前輪3の車輪速との差を車速で除することにより前輪3のスリップ率を算出し、当該スリップ率が許容スリップ率より大きい場合に、前輪3にロック又はロックの可能性が生じていると判定する。許容スリップ率は、前輪3にロック又はロックの可能性が生じているか否かを適切に判断し得るように設定される値であり、車両の仕様に応じて適宜設定され得る。
For example, the
ステップS511でYESと判定された場合、ステップS513において、制動制御部62bは、アンチロックブレーキ制御を実行する。
If the determination in step S511 is YES, then in step S513 the
アンチロックブレーキ制御において、制動制御部62bは、液圧制御ユニット50の各コンポーネントの動作を制御することによって、前輪3に生じる制動力を調整する。
In the antilock brake control, the
具体的には、まず、制動制御部62bは、込め弁31が閉鎖され、弛め弁32が開放された状態にすることにより、ホイールシリンダ24のブレーキ液の液圧を減少させて前輪3に生じる制動力を減少させる。その際に、ホイールシリンダ24のブレーキ液の液圧の減少分に対応するブレーキ液は、アキュムレータ33に流れ込む。アキュムレータ33に流れ込んだブレーキ液は、ポンプ34が駆動されることによって、副流路26を介して主流路25におけるマスタシリンダ21側に戻される。そして、制動制御部62bは、上記の状態から込め弁31及び弛め弁32の双方を閉鎖することにより、ホイールシリンダ24のブレーキ液の液圧を保持し前輪3に生じる制動力を保持する。その後、制動制御部62bは、上記の状態から込め弁31を開放し、弛め弁32を閉鎖することにより、ホイールシリンダ24のブレーキ液の液圧を増大させて車輪に生じる制動力を増大させる。
Specifically, first, the
ここで、図5及び図6を参照して、アンチロックブレーキ制御が実行される際の各状態量の推移について説明する。 Here, with reference to FIGS. 5 and 6, the transition of each state quantity when the antilock brake control is executed will be described.
図5は、高μ路の走行時における各状態量の推移の一例を示す図である。図5及び後述する図6では、状態量として、車速V0と、前輪3の車輪速VWと、ホイールシリンダ24のブレーキ液の液圧PWと、弛め弁32を開放させるための制御信号SVの推移が示されている。なお、制御信号SVが他の時刻と比べて高くなっている時刻は、弛め弁32が開放されている時刻を意味する。
FIG. 5 is a diagram showing an example of transition of each state quantity during running on a high μ road. 5 and FIG. 6, which will be described later, the vehicle speed V0 , the wheel speed VW of the
図5に示される例では、時刻t11において、前輪3にロック又はロックの可能性が生じたと判定され、ホイールシリンダ24のブレーキ液の液圧PWの減圧制御が開始される。それにより、時刻t11において、弛め弁32が開放され、時刻t11以降において、ブレーキ液の液圧PWが減少する。その後、時刻t12において、弛め弁32が閉鎖され、ブレーキ液の液圧PWの減少が止まる。ここで、弛め弁32が開放されている時間である弛め弁開放時間ΔTV(つまり、時刻t11から時刻t12までの間の時間)は、前輪3にロック又はロックの可能性が生じたと判定された時点で決められた目標減圧量(つまり、アンチロックブレーキ制御における前輪制動機構12のホイールシリンダ24のブレーキ液の液圧PWの減圧量の目標値)に基づいて決定される。この目標減圧量は、各種パラメータなどを用いる等、周知の技術により決定されるものでよい。その後、時刻t12以降において、ブレーキ液の液圧PWが保持される。その後、時刻t13において、前輪3の車輪速VWが車速V0に向けて上昇し始める。そして、車輪速VWが車速V0に比較的近くなった(つまり、前輪3のスリップ率が比較的小さくなった)時刻t14において、込め弁31が開放され、時刻t14以降において、ブレーキ液の液圧PWが増大する。
In the example shown in FIG. 5, at time t11, it is determined that the
図6は、低μ路の走行時における各状態量の推移の一例を示す図である。 FIG. 6 is a diagram showing an example of transition of each state quantity during running on a low μ road.
図6に示される例では、時刻t21において、ホイールシリンダ24のブレーキ液の液圧PWの減圧制御が開始され、弛め弁32が開放される。弛め弁32が開放されている状態は、目標減圧量に基づいて決定された弛め弁開放時間ΔTVだけ継続し、時刻t22で終了する。弛め弁32が閉鎖された時刻t22以後において、ブレーキ液の液圧PWが保持される。その後、時刻t23において、前輪3の車輪速VWが車速V0に向けて上昇し始め、車輪速VWが車速V0に比較的近くなった時刻t24において、込め弁31が開放され、ブレーキ液の液圧PWが増大し始める。
In the example shown in FIG. 6, at time t21, pressure reduction control of the hydraulic pressure PW of the brake fluid in the
ここで、走行路の摩擦係数が高いほど、前輪3に作用する地面からの反力(つまり、摩擦力)は大きくなる。ゆえに、減圧制御が開始されて前輪3に生じる制動力が減少した際に、前輪3が地面から受ける反力による車輪速VWの回復が迅速化されやすくなる。よって、走行路の摩擦係数が高いほど、前輪3の車輪速VWがアンチロックブレーキ制御中に車速V0に向けて上昇する際の車輪速VWの変化度合い(以下、アンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いとも呼ぶ。)が大きくなる傾向がある。
Here, the higher the coefficient of friction of the road, the greater the reaction force (that is, the frictional force) from the ground acting on the
例えば、アンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いの一例として、車輪速VWがアンチロックブレーキ制御中に車速V0に向けて上昇し始める上昇開始時点と当該上昇開始時点から基準時間ΔTB経過後の時点との間での車輪速VWの変化量ΔVWを基準時間ΔTBで除して得られる値ΔVW/ΔTBを考えることができる。なお、基準時間ΔTBは、車輪速VWがアンチロックブレーキ制御中に車速V0に向けて上昇し始めてから上昇し終えるまでの間の時間よりも短くなるような時間に設定される。高μ路の走行時に対応する図5では、車輪速VWがアンチロックブレーキ制御中に車速V0に向けて上昇し始める上昇開始時点は時刻t13となっている。また、低μ路の走行時に対応する図6では、車輪速VWがアンチロックブレーキ制御中に車速V0に向けて上昇し始める上昇開始時点は時刻t23となっている。図5及び図6を参照すると、高μ路では、低μ路と比較して、車輪速VWの変化量ΔVWが大きくなっているので、値ΔVW/ΔTBが大きいことがわかる。 For example, as an example of the degree of change when the wheel speed VW increases during antilock brake control, the wheel speed VW starts increasing toward the vehicle speed V0 during antilock brake control and the increase start time. A value ΔV W /ΔT B obtained by dividing the amount of change ΔV W in the wheel speed VW from the point in time to the point after the reference time ΔT B has passed by the reference time ΔT B can be considered. The reference time ΔT B is set to be shorter than the time from when the wheel speed VW starts increasing toward the vehicle speed V0 to when it finishes increasing during antilock brake control. In FIG . 5, which corresponds to traveling on a high .mu . Further, in FIG. 6, which corresponds to running on a low μ road, the wheel speed VW begins to rise toward the vehicle speed V0 during antilock braking control at time t23. Referring to FIGS. 5 and 6, it can be seen that the value ΔV W /ΔT B is larger on the high μ road than on the low μ road because the amount of change ΔV W in the wheel speed V W is larger.
また、前輪3がロック又はロックの可能性が生じたと判定されることに伴い減圧制御が開始される時点における液圧PWは、走行路の摩擦係数に応じた地面からの反力に抗するだけ必要となるため、必然的に高μ路では低μ路と比較して高くなる。例えば、図5及び図6を参照すると、高μ路での減圧制御の開始時点である時刻t11における液圧PWが低μ路での減圧制御の開始時点である時刻t21における液圧PWに比べて高くなっていることがわかる。
In addition, the hydraulic pressure PW at the time when pressure reduction control is started when it is determined that the
ここで、減圧制御の開始時点の液圧PWが高い場合、減圧制御の開始時点の液圧PWが低い場合に比べて、同じ弛め弁開放時間ΔTVによって実現される減圧量ΔPは大きくなる傾向となり、同じ減圧量ΔPを達成するために必要な弛め弁開放時間ΔTVは短くなる傾向となる。 Here, when the hydraulic pressure PW at the start of pressure reduction control is high, compared with the case where the hydraulic pressure PW at the start of pressure reduction control is low, the amount of pressure reduction ΔP realized by the same release valve opening time ΔT V is It tends to increase, and the loosening valve opening time ΔT V required to achieve the same amount of pressure reduction ΔP tends to shorten.
さらに、車輪速VWが回復傾向を示す時刻(例えば、図5おける時刻t12及び図6における時刻t22)以降の液圧PWは、走行路の摩擦係数に応じた地面からの反力が大きいほど高くなる。ゆえに、高μ路では、低μ路と比較して、弛め弁開放時間ΔTVをより高い液圧PWを維持するだけの時間に設定すればよい。例えば、図5及び図6を参照すると、高μ路での減圧制御が行われる時刻t11から時刻t12までの間での減圧量ΔPは低μ路での減圧制御が行われる時刻t21から時刻t22までの間での減圧量ΔPより大きくなるが、高μ路ではより高い液圧範囲での液圧制御となるため、図5に示される高μ路での弛め弁開放時間ΔTVは図6に示される低μ路での弛め弁開放時間ΔTVと比較して短くなっていることがわかる。つまり、弛め弁開放時間ΔTvは、アンチロックブレーキ制御における前輪3の制動力の目標減少量と対応(具体的には、目標減圧量と対応)し当該制動力を減少させるための路面状況(具体的には、路面の摩擦係数)に応じて変動する指標の一例に相当する。
Furthermore, the hydraulic pressure PW after the time when the wheel speed VW shows a recovery tendency (for example, time t12 in FIG. 5 and time t22 in FIG. 6) has a large reaction force from the ground corresponding to the friction coefficient of the road. higher. Therefore, on a high μ road, the release valve opening time ΔT V should be set to a time sufficient to maintain a higher hydraulic pressure PW than on a low μ road. For example, referring to FIGS. 5 and 6, the amount of pressure reduction ΔP from time t11 when pressure reduction control is performed on the high μ road to time t12 is the same as time t21 to time t22 when pressure reduction control is performed on the low μ road. However, on a high μ road, the hydraulic pressure is controlled in a higher hydraulic pressure range. 6 is shorter than the release valve opening time ΔT V on the low μ road. That is, the release valve opening time ΔTv corresponds to the target reduction amount of the braking force of the
次に、ステップS515において、路面μ判定部62aは、走行路の摩擦係数の程度の判定において用いられる閾値Thを設定する。
Next, in step S515, the road surface μ determining
後述するように、閾値Thは、走行路の摩擦係数の程度の判定において、アンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いに相当する値ΔVW/ΔTBとの比較に用いられ、値ΔVW/ΔTBが閾値Th以上である場合に路面が高μ路であると判定され、値ΔVW/ΔTBが閾値Thより小さい場合に路面が低μ路であると判定される。なお、このような走行路の摩擦係数の程度の判定は、上述したように、走行路の摩擦係数が高いほどアンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いが大きくなる傾向があることによるものである。 As will be described later, the threshold Th is used for comparison with a value ΔV W /ΔT B corresponding to the degree of change when the wheel speed VW increases during antilock brake control in determining the degree of the friction coefficient of the road. When the value ΔV W /ΔT B is equal to or greater than the threshold value Th, the road surface is determined to be a high μ road, and when the value ΔV W /ΔT B is smaller than the threshold value Th, the road surface is determined to be a low μ road. be. As described above, the higher the friction coefficient of the road, the greater the degree of change when the wheel speed VW increases during the antilock brake control. It is due to something.
具体的には、路面μ判定部62aは、アンチロックブレーキ制御における前輪3の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標の一例に相当する弛め弁開放時間ΔTVに応じて閾値Thを設定する。それにより、弛め弁開放時間ΔTVに対するアンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いに相当する値ΔVW/ΔTBの関係に基づいて走行路の摩擦係数の程度を判定することができる。
Specifically, the road surface μ
ここで、走行路の摩擦係数の程度をさらに適切に判定する観点では、路面μ判定部62aは、弛め弁開放時間ΔTVが大きな目標減少量と対応する場合に、弛め弁開放時間ΔTVが小さな目標減少量と対応する場合と比較して、閾値Thを大きくすることが好ましい。具体的には、路面μ判定部62aは、弛め弁開放時間ΔTVが長いほど閾値Thを大きくする。
Here, from the viewpoint of more appropriately determining the extent of the friction coefficient of the traveling road, the road surface μ determination unit 62a determines that the release valve opening time ΔT It is preferable to increase the threshold Th as compared with the case where V corresponds to a small target decrease amount. Specifically, the road surface μ
図7は、弁開放時間ΔTVと閾値Thとの関係性の一例を示す図である。 FIG. 7 is a diagram showing an example of the relationship between the valve open time ΔT V and the threshold value Th.
例えば、路面μ判定部62aは、弁開放時間ΔTVと閾値Thとが図7に示される関係性を満たすように、弁開放時間ΔTVに応じて閾値Thを設定する。図7では、弁開放時間ΔTVが長くなるにつれて閾値Thが大きくなっている。上述したように、アンチロックブレーキ制御における弛め弁開放時間ΔTVと同制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いに相当する値ΔVW/ΔTBとの間には、高μ路では弛め弁開放時間ΔTVは比較的短いが値ΔVW/ΔTBは大きく、低μ路では弛め弁開放時間ΔTVは比較的長いが値ΔVW/ΔTBは小さい、という関係がある。換言すると、高μ路において低μ路相当の比較的長い弛め弁開放時間ΔTVを設定した場合には値ΔVW/ΔTBはより大きくなり、低μ路において高μ路相当の比較的短い弛め弁開放時間ΔTVを設定した場合には値ΔVW/ΔTBはより小さくなる。よって、図7に示されるように、路面μ判定部62aは、弛め弁開放時間ΔTVが長いほど閾値Thを大きくする。
For example, the road surface μ
次に、ステップS517において、路面μ判定部62aは、アンチロックブレーキ制御中の前輪3の車輪速の上昇時の変化度合いに相当する値ΔVW/ΔTBが閾値Th以上であるか否かを判定する。値ΔVW/ΔTBが閾値Th以上であると判定された場合(ステップS517/YES)、ステップS519に進む。一方、値ΔVW/ΔTBが閾値Thより小さいと判定された場合(ステップS517/NO)、ステップS521に進む。
Next, in step S517, the road surface μ
ステップS517でYESと判定された場合、ステップS519において、路面μ判定部62aは、路面が高μ路であると判定する。一方、ステップS517でNOと判定された場合、ステップS521において、路面μ判定部62aは、路面が低μ路であると判定する。
If the determination in step S517 is YES, then in step S519 the road surface μ
ステップS519又はステップS521の後、図4に示される制御フローは終了する。 After step S519 or step S521, the control flow shown in FIG. 4 ends.
上述したように、制動制御部62bは、走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、アンチロックブレーキ制御を実行する。つまり、ステップS519又はステップS521において判定された走行路の摩擦係数の程度の判定結果は、次回のアンチロックブレーキ制御に利用される。例えば、制動制御部62bは、ステップS519又はステップS521において判定された走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、許容スリップ率を調整した後、次回のアンチロックブレーキ制御を調整後の許容スリップ率を用いて実行する。具体的には、制動制御部62bは、走行路が低μ路であると判定された場合、走行路が高μ路であると判定された場合と比較して、許容スリップ率を小さくする。
As described above, the
上記のように、図4に示される制御フローでは、制御部62は、前輪3の車輪速VWがアンチロックブレーキ制御中に車速V0に向けて上昇する際の車輪速VWの変化度合い(具体的には、値ΔVW/ΔTB)と、アンチロックブレーキ制御における前輪3の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標(具体的には、弛め弁開放時間ΔTV)とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定する。詳細には、図4に示される制御フローでは、制御部62は、アンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合い(具体的には、値ΔVW/ΔTB)が上記指標(具体的には、弛め弁開放時間ΔTV)に応じた閾値(具体的には、閾値Th)より大きい場合に走行路が高μ路であると判定し、上記変化度合いが当該閾値より小さい場合に走行路が低μ路であると判定する。
As described above, in the control flow shown in FIG. 4, the
なお、上記では、アンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いとして、値ΔVW/ΔTBが用いられる例を説明したが、アンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いとして他の値が用いられてもよい。 In the above description, the value ΔV W / ΔT B is used as the degree of change when the wheel speed VW increases during antilock brake control. Other values may be used as the degree of change in time.
例えば、アンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いは、車輪速VWがアンチロックブレーキ制御中に車速V0に向けて上昇する間における車輪速VWの時間変化率の平均値であってもよい。例えば、図5及び図6に示される例では、それぞれ時刻t13から時刻t14の間及び時刻t23から時刻t24の間における各時刻における車輪速VWの時間変化率の平均値がアンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いとして用いられてもよい。 For example, the degree of change when the wheel speed VW increases during antilock brake control is the time rate of change of the wheel speed VW while the wheel speed VW increases toward the vehicle speed V0 during antilock brake control. It may be an average value. For example, in the examples shown in FIGS. 5 and 6, the average value of the time rate of change of the wheel speed VW at each time between time t13 and time t14 and between time t23 and time t24 is may be used as the degree of change when the wheel speed VW increases.
また、例えば、アンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いは、車輪速VWがアンチロックブレーキ制御中に車速V0に向けて上昇する間における車輪速VWの時間変化率の最大値であってもよい。例えば、図5及び図6に示される例では、それぞれ時刻t13から時刻t14の間及び時刻t23から時刻t24の間における各時刻における車輪速VWの時間変化率のうちの最大値がアンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いとして用いられてもよい。 Further, for example, the degree of change in the wheel speed VW during antilock brake control when the wheel speed VW increases is the time change in the wheel speed VW during the time when the wheel speed VW increases toward the vehicle speed V0 during antilock brake control. It may be the maximum value of the rate. For example, in the examples shown in FIGS. 5 and 6, the maximum value of the time rate of change of the wheel speed VW at each time between time t13 and time t14 and between time t23 and time t24 is the antilock brake. It may be used as the degree of change when the wheel speed VW increases during control.
また、上記では、アンチロックブレーキ制御における前輪3の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標として、弛め弁開放時間ΔTVが用いられる例を説明したが、当該指標として他の値が用いられてもよい。例えば、前輪3に生じる制動力を直接的に検出するセンサがモータサイクル100に設けられる場合、当該センサの検出値と上記目標減少量から算出される制動力減少割合(つまり、図5における時刻t11や図6における時刻t21等の減圧制御の開始時点の液圧PWから目標減圧量だけ減じて得られる値を減圧制御の開始時点の液圧PWで除して得られる値)が上記指標として用いられてもよい。
Further, in the above description, the release valve opening time ΔT V is used as an index that corresponds to the target reduction amount of the braking force of the
また、上記では、弛め弁開放時間ΔTVに応じて閾値Thが設定される例を説明したが、走行路の摩擦係数の程度の判定でアンチロックブレーキ制御中の前輪3の車輪速の上昇時の変化度合いとの比較に用いられる閾値は、アンチロックブレーキ制御における前輪3の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標に応じた値であればよく、他の指標に応じて設定されてもよい。
In the above description, the threshold value Th is set according to the release valve opening time ΔTV . The threshold value used for comparison with the degree of change in time corresponds to the target reduction amount of the braking force of the
また、上記では、値ΔVW/ΔTBが閾値Thと一致する場合には路面が高μ路であると判定される例を説明したが、値ΔVW/ΔTBが閾値Thと一致する場合に路面が低μ路であると判定されてもよい。つまり、制御部62は、アンチロックブレーキ制御中の車輪速VWの上昇時の変化度合いがアンチロックブレーキ制御における前輪3の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標に応じた閾値と一致する場合に、走行路が高μ路であると判定してもよく、走行路が低μ路であると判定してもよい。
In the above description , the road surface is determined to be a high μ road when the value ΔV W /ΔT B matches the threshold Th. Alternatively, it may be determined that the road surface is a low μ road. That is, the
また、上記では、値ΔVW/ΔTBと1つの閾値Thとの比較によって、路面が高μ路であるか低μ路であるかが判定される例を説明したが、高μ路であるか否かの判定(以下、高μ路判定と呼ぶ)用の閾値と低μ路であるか否かの判定(以下、低μ路判定と呼ぶ)用の閾値とを互いに異ならせてもよい(つまり、ヒステリシスを持たせてもよい)。つまり、制御部62は、前述の閾値Thを低μ路判定用の閾値とし、この閾値に対して正のオフセットを加えた値を高μ路判定用の閾値として用いてもよく、前述の閾値Thを高μ路判定用の閾値とし、この閾値に負のオフセットを加えた値を低μ路判定用の閾値として用いてもよい。例えば、高μ路判定では、値ΔVW/ΔTBが高μ路判定用の閾値と一致する場合又は当該閾値より大きい場合に路面が高μ路であると判定すればよく、低μ路判定では、値ΔVW/ΔTBが低μ路判定用の閾値と一致する場合又は当該閾値より小さい場合に路面が低μ路であると判定すればよい。
Also, in the above description, it is determined whether the road surface is a high μ road or a low μ road by comparing the value ΔV W /ΔT B with one threshold value Th. The threshold for determining whether the road is a high μ road (hereinafter referred to as a high μ road determination) and the threshold for determining whether the road is a low μ road (hereinafter referred to as a low μ road determination) may be different from each other. (That is, hysteresis may be provided). That is, the
また、上記では、走行路の摩擦係数の程度の判定結果がアンチロックブレーキ制御に利用される例を説明したが、当該判定結果は、アンチロックブレーキ制御以外の制御に利用されてもよい。例えば、制御装置60がモータサイクル100に生じる駆動力を制御する機能を有する場合、制御装置60は、走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて駆動力を制御してもよい。
Also, in the above description, an example in which the determination result of the degree of friction coefficient of the traveling road is used for antilock brake control has been described, but the determination result may be used for control other than antilock brake control. For example, if the
また、上記では、前輪3にロック又はロックの可能性が生じたか否かの判定において、前輪3の車輪速に基づいてモータサイクル100の車速が推定される例を説明したが、例えば、モータサイクル100に車速を検出するセンサが設けられている場合には、当該センサの検出値を車速として用いることができるので、前輪3の車輪速に基づく車速の推定は行われなくてよい。
In the above description, the vehicle speed of the
<制御装置の効果>
本発明の実施形態に係る制御装置60の効果について説明する。
<Effect of control device>
Effects of the
制御装置60は、アンチロックブレーキ制御を実行可能な制御部62を備える。また、制御部62は、アンチロックブレーキ制御の対象の車輪の車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇する際の当該車輪速の変化度合いと、アンチロックブレーキ制御における当該制御の対象の車輪の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況(具体的には、路面の摩擦係数)に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定する。そして、制御部62は、走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、モータサイクル100の挙動を制御する。
The
上述したように、走行路の摩擦係数が高いほど、アンチロックブレーキ制御の対象の車輪の車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇する際の当該車輪速の変化度合いが大きくなる傾向がある。さらに、制御部62による走行路の摩擦係数の程度の判定では、上記車輪速の変化度合いに加えて、路面の摩擦係数に応じて変動する指標が用いられる。ゆえに、上記車輪速の変化度合い及び上記指標の双方に基づいて走行路の摩擦係数の程度を判定することによって、走行路の摩擦係数の程度を適切に判定することができる。そして、このように適切に得られる走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、モータサイクル100の挙動が制御される。よって、モータサイクル100の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することができる。
As described above, the higher the coefficient of friction of the road, the greater the degree of change in the wheel speed of the wheel targeted for antilock brake control when the wheel speed increases toward the vehicle speed of the
好ましくは、制御装置60では、制御部62は、上記車輪速の変化度合いが上記指標に応じた閾値より大きい場合に走行路が高μ路であると判定し、上記車輪速の変化度合いが当該閾値より小さい場合に前記走行路が低μ路であると判定する。それにより、上記車輪速の変化度合い及び上記指標の双方に基づく走行路の摩擦係数の程度の判定を適切に実現することができる。ゆえに、走行路の摩擦係数の程度をより適切に判定することができる。
Preferably, in the
好ましくは、制御装置60では、制御部62は、上記指標が大きな目標減少量と対応する場合に、上記指標が小さな目標減少量と対応する場合と比較して、上記閾値を大きくする。例えば、路面μ判定部62aは、弛め弁開放時間ΔTVが長いほど閾値Thを大きくする。それにより、走行路の摩擦係数の程度の判定で用いられる上記閾値を上記指標と上記車輪速の変化度合いとの関係に基づいて適切に設定することができる。ゆえに、走行路の摩擦係数の程度をさらに適切に判定することができる。
Preferably, in the
好ましくは、上記車輪速の変化度合いは、当該車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇し始める上昇開始時点と当該上昇開始時点から基準時間経過後の時点との間での当該車輪速の変化量を当該基準時間で除して得られる値である。それにより、上記車輪速の変化度合いを適切に表す値を用いて走行路の摩擦係数の程度の判定を行うことができるので、走行路の摩擦係数の程度を適切に判定することができる。
Preferably, the degree of change in the wheel speed is between the point at which the wheel speed starts increasing toward the vehicle speed of the
好ましくは、上記車輪速の変化度合いは、当該車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇する間における当該車輪速の時間変化率の平均値である。それにより、上記車輪速の変化度合いを適切に表す値を用いて走行路の摩擦係数の程度の判定を行うことができるので、走行路の摩擦係数の程度を適切に判定することができる。
Preferably, the degree of change in the wheel speed is an average value of the time rate of change in the wheel speed while the wheel speed increases toward the vehicle speed of the
好ましくは、上記車輪速の変化度合いは、当該車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇する間における当該車輪速の時間変化率の最大値である。それにより、上記車輪速の変化度合いを適切に表す値を用いて走行路の摩擦係数の程度の判定を行うことができるので、走行路の摩擦係数の程度を適切に判定することができる。
Preferably, the degree of change of the wheel speed is the maximum value of the time rate of change of the wheel speed while the wheel speed increases toward the vehicle speed of the
好ましくは、モータサイクル100には、車輪速を検出する車輪速センサとして、少なくとも前輪用の車輪速センサ(具体的には、前輪車輪速センサ43)が設けられており、制御部62は、前輪3のみを対象としてアンチロックブレーキ制御を実行可能である。上述したように、従来、走行路の摩擦係数の程度の判定は、車輪速センサにより検出される車輪速に基づいて車体の速度である車速を推定し、得られた車速の推定値を用いて行われている。しかしながら、車輪速センサの検出値を用いた車速の推定では、車速の推定値が実際の値よりも低く推定されてしまう場合があり、1つの車輪速センサの検出値のみを用いた車速の推定では、車速の推定値が実際の値よりも低く推定されてしまう傾向が特に強かった。
Preferably, the
ここで、制御装置60によれば、上記で説明したように、車速の推定値と異なる他のパラメータを用いることによって、走行路の摩擦係数の程度を適切に判定することができる。ゆえに、前輪用の車輪速センサのみを備え、前輪3のみを対象としてアンチロックブレーキ制御を実行可能なモータサイクル100に制御装置60を適用することによって、モータサイクル100の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することができる効果をより有効に利用することができる。
Here, according to the
なお、制御装置60は、後輪4用の車輪速センサをさらに備え、前輪3のみを対象としてアンチロックブレーキ制御を実行可能なモータサイクルに搭載されて利用されてもよい。この場合、2つの車輪速センサの検出値を用いて車速の推定を行うことができる。ここで、2つの車輪速センサの検出値を用いた車速の推定では、1つの車輪速センサの検出値のみを用いた車速の推定と比較して、車速の推定値が実際の値よりも低く推定されてしまう傾向は弱まる。しかしながら、一方の車輪がロックしてしまった場合には、2つの車輪速センサの検出値を用いた車速の推定を適切に行うことが困難となるので、ロックしていない車輪用の車輪速センサの検出値のみを用いて車速の推定が行われることが想定される。このような場合であっても、制御装置60によれば、上記で説明したように、車速の推定値と異なる他のパラメータを用いることによって、走行路の摩擦係数の程度を適切に判定することができる。よって、モータサイクルの挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することができる効果をより有効に利用することができる。
Note that the
<モータサイクルの他の例>
上記では、制御装置60が図1等を参照して説明したモータサイクル100に搭載される例を説明したが、制御装置60は、他の構成を備えるモータサイクルに搭載されてもよい。以下では、図8を参照して、制御装置60が搭載され得るモータサイクルの他の例について説明する。
<Other examples of motorcycles>
Although an example in which control
図8は、制御装置60が搭載される他の例に係るモータサイクル100aの概略構成を示す模式図である。
FIG. 8 is a schematic diagram showing a schematic configuration of a
モータサイクル100aは、上述したモータサイクル100と比較して、後輪車輪速センサ44をさらに備える点で異なる。
後輪車輪速センサ44は、後輪4の車輪速(例えば、後輪4の単位時間当たりの回転数[rpm]又は単位時間当たりの移動距離[km/h]等)を検出する車輪速センサであり、検出結果を出力する。後輪車輪速センサ44が、後輪4の車輪速に実質的に換算可能な他の物理量を検出するものであってもよい。後輪車輪速センサ44は、後輪4に設けられている。
The rear
また、モータサイクル100aのブレーキシステム10aでは、上述したモータサイクル100のブレーキシステム10と比較して、前輪3及び後輪4の各々を対象としてアンチロックブレーキ制御を実行できるようになっている点で異なる。
Further, the
具体的には、ブレーキシステム10aの後輪制動機構14aは、前輪制動機構12と同様に、上述した主流路25、副流路26、込め弁31、弛め弁32、アキュムレータ33及びポンプ34と同様の構成要素をさらに備えており、これらの構成要素は、液圧制御ユニット50aに設けられている。
Specifically, similar to the front
モータサイクル100aでは、制御装置60の制御部62は、後輪制動機構14aのうち液圧制御ユニット50aに設けられている上記の各構成要素の動作を制御することにより、後輪制動機構14aによって後輪4に生じる制動力を前輪制動機構12によって前輪3に生じる制動力と同様に制御することができる。また、上述したように、モータサイクル100aには後輪車輪速センサ44が設けられているので、制御部62は、後輪車輪速センサ44の検出結果を利用することによって、後輪4にロック又はロックの可能性が生じたか否かを判定することができる。ゆえに、制御部62は、前輪3のみならず、後輪4を対象としてアンチロックブレーキ制御を実行可能である。
In the
具体的には、制動制御部62bは、前輪3にロック又はロックの可能性が生じた場合に、前輪3を対象としてアンチロックブレーキ制御を実行する。当該制御では、前輪制動機構12によって前輪3に生じる制動力が調整される。また、制動制御部62bは、後輪4にロック又はロックの可能性が生じた場合に、後輪4を対象としてアンチロックブレーキ制御を実行する。当該制御では、後輪制動機構14aによって後輪4に生じる制動力が調整される。
Specifically, the
また、路面μ判定部62aは、前輪3を対象としてアンチロックブレーキ制御が行われた場合、アンチロックブレーキ制御の対象の車輪である前輪3の車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇する際の当該車輪速の変化度合いと、アンチロックブレーキ制御における当該制御の対象の車輪である前輪3の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定する。さらに、路面μ判定部62aは、後輪4を対象としてアンチロックブレーキ制御が行われた場合、アンチロックブレーキ制御の対象の車輪である後輪4の車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇する際の当該車輪速の変化度合いと、アンチロックブレーキ制御における当該制御の対象の車輪である後輪4の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定する。
Further, when the antilock brake control is performed on the
上記で説明したように、モータサイクル100aには、車輪速を検出する車輪速センサとして、前輪用の車輪速センサ(具体的には、前輪車輪速センサ43)及び後輪用の車輪速センサ(具体的には、後輪車輪速センサ44)が設けられており、制御部62は、前輪3及び後輪4の各々を対象としてアンチロックブレーキ制御を実行可能である。ゆえに、ライダーによる操作入力により、又は、ホイールシリンダ24等の機器の故障により、一方の車輪を対象とするアンチロックブレーキ制御を実行できない状況になった場合であっても、他方の車輪を対象とするアンチロックブレーキ制御を実行することができる。ゆえに、このような場合であっても、アンチロックブレーキ制御の対象の車輪である上記他方の車輪の車輪速がアンチロックブレーキ制御中にモータサイクル100の車速に向けて上昇する際の当該車輪速の変化度合いと、アンチロックブレーキ制御における当該制御の対象の車輪である上記他方の車輪の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定することができる。よって、一方の車輪を対象とするアンチロックブレーキ制御を実行できない状況になった場合であっても、モータサイクル100の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することができる。
As described above, the
また、モータサイクル100aには、前輪車輪速センサ43及び後輪車輪速センサ44が設けられているので、2つの車輪速センサの検出値を用いて車速の推定を行うことができる。ここで、2つの車輪速センサの検出値を用いた車速の推定では、1つの車輪速センサの検出値のみを用いた車速の推定と比較して、車速の推定値が実際の値よりも低く推定されてしまう傾向は弱まる。しかしながら、前後同時に車輪がロック傾向になった場合、2つの車輪速センサの検出値を用いた車速の推定を適切に行うことが困難となる。このような場合であっても、制御装置60によれば、上記で説明したように、車速の推定値と異なる他のパラメータを用いることによって、走行路の摩擦係数の程度を適切に判定することができる。よって、モータサイクル100の挙動を走行路の摩擦係数に応じて適切に制御することができる効果をより有効に利用することができる。
Further, since the
本発明は各実施の形態の説明に限定されない。例えば、各実施の形態の全て又は一部が組み合わされてもよく、また、各実施の形態の一部のみが実施されてもよい。 The present invention is not limited to the description of each embodiment. For example, all or part of each embodiment may be combined, or only part of each embodiment may be implemented.
1 胴体、2 ハンドル、3 前輪、3a ロータ、4 後輪、4a ロータ、10,10a ブレーキシステム、11 第1ブレーキ操作部、12 前輪制動機構、13 第2ブレーキ操作部、14,14a 後輪制動機構、21 マスタシリンダ、22 リザーバ、23 ブレーキキャリパ、24 ホイールシリンダ、25 主流路、26 副流路、31 込め弁、32 弛め弁、33 アキュムレータ、34 ポンプ、43 前輪車輪速センサ、44 後輪車輪速センサ、50,50a 液圧制御ユニット、51 基体、60 制御装置、61 取得部、62 制御部、62a 路面μ判定部、62b 制動制御部、100,100a モータサイクル。
1 fuselage, 2 steering wheel, 3 front wheel, 3a rotor, 4 rear wheel, 4a rotor, 10, 10a brake system, 11 first brake operation part, 12 front wheel braking mechanism, 13 second brake operation part, 14, 14a rear wheel braking mechanism, 21 master cylinder, 22 reservoir, 23 brake caliper, 24 wheel cylinder, 25 main flow path, 26 secondary flow path, 31 inlet valve, 32 release valve, 33 accumulator, 34 pump, 43 front wheel speed sensor, 44 rear wheel
Claims (8)
アンチロックブレーキ制御を実行可能な制御部(62)を備え、
前記制御部(62)は、
前記アンチロックブレーキ制御の対象の車輪の車輪速が前記アンチロックブレーキ制御中に前記鞍乗り型車両(100)の車速に向けて上昇する際の前記車輪速の変化度合いと、前記アンチロックブレーキ制御における前記対象の車輪の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定し、
前記走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、前記鞍乗り型車両(100)の挙動を制御し、
前記車輪速の変化度合いが前記指標に応じた閾値より大きい場合に前記走行路が高摩擦路であると判定し、前記車輪速の変化度合いが前記閾値より小さい場合に前記走行路が低摩擦路であると判定する、
制御装置。 A control device (60) for controlling behavior of a saddle-ride type vehicle (100),
A control unit (62) capable of executing antilock brake control,
The control unit (62)
a degree of change in the wheel speed of the wheel targeted for the antilock brake control when the wheel speed increases toward the vehicle speed of the straddle-type vehicle (100) during the antilock brake control; and the antilock brake control. determining the extent of the friction coefficient of the road based on the target reduction amount of the braking force of the target wheel and the corresponding index that varies according to the road surface condition for reducing the braking force in
controlling the behavior of the saddle-ride type vehicle (100) based on the determination result of the degree of friction coefficient of the travel road;
When the degree of change in the wheel speed is greater than a threshold corresponding to the index, the road is determined to be a high-friction road, and when the degree of change in the wheel speed is less than the threshold, the road is determined to be a low-friction road. determine that
Control device.
請求項1に記載の制御装置。 The control unit (62) increases the threshold when the index corresponds to the large target reduction amount compared to when the index corresponds to the small target reduction amount.
A control device according to claim 1 .
請求項1又は2に記載の制御装置。 The degree of change in the wheel speed is defined as a rise start point at which the wheel speed begins to rise toward the vehicle speed of the straddle-type vehicle (100) during the antilock brake control and a point at which a reference time elapses from the rise start point. A value obtained by dividing the amount of change in the wheel speed between and by the reference time,
3. A control device according to claim 1 or 2 .
請求項1又は2に記載の制御装置。 The degree of change of the wheel speed is an average value of the rate of change over time of the wheel speed while the wheel speed increases toward the vehicle speed of the straddle-type vehicle (100) during the antilock brake control.
3. A control device according to claim 1 or 2 .
請求項1又は2に記載の制御装置。 The degree of change in the wheel speed is the maximum value of the time rate of change in the wheel speed while the wheel speed increases toward the vehicle speed of the straddle-type vehicle (100) during the antilock brake control.
3. A control device according to claim 1 or 2 .
前記制御部(62)は、前輪(3)のみを対象として前記アンチロックブレーキ制御を実行可能である、
請求項1~5のいずれか一項に記載の制御装置。 The straddle-type vehicle (100) is provided with at least a wheel speed sensor (43) for front wheels as a wheel speed sensor for detecting wheel speed,
The control unit (62) is capable of executing the antilock brake control only for the front wheels (3).
A control device according to any one of claims 1 to 5 .
前記制御部(62)は、前輪(3)及び後輪(4)の各々を対象として前記アンチロックブレーキ制御を実行可能である、
請求項1~5のいずれか一項に記載の制御装置。 The straddle-type vehicle (100a) is provided with a wheel speed sensor (43) for the front wheels and a wheel speed sensor (44) for the rear wheels as wheel speed sensors for detecting wheel speed,
The control unit (62) is capable of executing the antilock brake control for each of the front wheels (3) and the rear wheels (4).
A control device according to any one of claims 1 to 5 .
制御装置(60)の制御部(62)がアンチロックブレーキ制御を実行するステップ(S513)を備え、
前記制御部(62)が、前記アンチロックブレーキ制御の対象の車輪の車輪速が前記アンチロックブレーキ制御中に前記鞍乗り型車両(100)の車速に向けて上昇する際の前記車輪速の変化度合いと、前記アンチロックブレーキ制御における前記対象の車輪の制動力の目標減少量と対応し当該制動力を減少させるための路面状況に応じて変動する指標とに基づいて、走行路の摩擦係数の程度を判定するステップ(S517,519,521)をさらに備え、
前記制御部(62)は、
前記走行路の摩擦係数の程度の判定結果に基づいて、前記鞍乗り型車両(100)の挙動を制御し、
前記車輪速の変化度合いが前記指標に応じた閾値より大きい場合に前記走行路が高摩擦路であると判定し、前記車輪速の変化度合いが前記閾値より小さい場合に前記走行路が低摩擦路であると判定する、
制御方法。 A control method for controlling the behavior of a saddle-ride type vehicle (100), comprising:
a step (S513) in which the control unit (62) of the control device (60) executes antilock brake control;
The control unit (62) changes the wheel speed when the wheel speed of the wheel targeted for the antilock brake control increases toward the vehicle speed of the saddle type vehicle (100) during the antilock brake control. and an index that corresponds to the target reduction amount of the braking force of the target wheel in the antilock brake control and varies according to the road surface conditions for reducing the braking force. Further comprising a step of determining the extent (S517, 519, 521),
The control unit (62)
controlling the behavior of the saddle-ride type vehicle (100) based on the determination result of the degree of friction coefficient of the travel road;
When the degree of change in the wheel speed is greater than a threshold corresponding to the index, the road is determined to be a high-friction road, and when the degree of change in the wheel speed is less than the threshold, the road is determined to be a low-friction road. determine that
control method.
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