JP7276699B2

JP7276699B2 - 加工システム、及び加工物の製造方法

Info

Publication number: JP7276699B2
Application number: JP2022547801A
Authority: JP
Inventors: 政貴運天; 寛明寺井; 仙一角
Original assignee: Sumitomo Electric Sintered Alloy Ltd
Current assignee: Sumitomo Electric Sintered Alloy Ltd
Priority date: 2021-03-03
Filing date: 2022-03-03
Publication date: 2023-05-18
Anticipated expiration: 2042-03-03
Also published as: DE112022001355T5; KR20230150294A; JPWO2022186321A1; US20240134338A1; CN116940440A; US20240231305A9; WO2022186321A1

Description

本開示は、加工システム、及び加工物の製造方法に関する。
本出願は、２０２１年０３月０３日付の日本国出願の特願２０２１－０３３９３１に基づく優先権を主張し、前記日本国出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。

特許文献１は、焼結部品を機械加工することを開示している。機械加工には、切削工具や研削工具が用いられている。

特開２００６－３３６０７８号公報

本開示の加工システムは、
ワークピースを加工する工具と、
前記工具又は前記ワークピースを回転させるモータと、
前記モータを制御する制御器と、
前記モータの負荷電流を取得する測定器とを備え、
前記制御器は、マハラノビスの距離が閾値超である場合、前記モータの回転数を変え、
前記マハラノビスの距離は、前記ワークピースにおける特定の加工範囲にて前記測定器で取得された前記負荷電流に基づくパラメータを用いて求められた値であり、
前記負荷電流に基づくパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータと前記負荷電流の測定値とを含む。

本開示の加工物の製造方法は、
工具又はワークピースをモータで回転させ、かつ前記モータの負荷電流を測定器で測定しながら、前記工具で前記ワークピースを加工する工程を備え、
前記加工する工程は、マハラノビスの距離が閾値超である場合、前記モータの回転数を変え、
前記マハラノビスの距離は、前記ワークピースにおける特定の加工範囲にて前記測定器で取得された前記負荷電流に基づくパラメータを用いて求められた値であり、
前記負荷電流に基づくパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータと前記負荷電流の測定値とを含む。

図１は、実施形態の加工システムを示す説明図である。図２は、実施形態の加工システムに備わる工具と工具で加工されるワークピースを示す説明図である。図３は、実施形態の加工システムによって取得したモータの負荷電流の波形のグラフを示す図である。図４は、実施形態の加工システムによって取得したモータの負荷電流をフーリエ変換したフーリエスペクトルの波形のグラフを示す図である。図５は、実施形態の加工システムにおける制御器の処理手順を示すフローチャートである。図６は、変形例１の加工システムに備わる工具と工具で加工されるワークピースを示す説明図である。図７は、変形例２の加工システムを示す説明図である。

［本開示が解決しようとする課題］
工具は、ワークピースを加工する過程で損傷することがある。工具が損傷すると、次のワークピースに所定の加工が施せなくなり、工具によって所定の加工が施されていない不良品が生産される。

本開示は、不良品の生産を抑制できる加工システム及び加工物の製造方法を提供することを目的の一つとする。

［本開示の効果］
本開示の加工システム及び本開示の加工物の製造方法は、不良品の生産を抑制できる。

［本開示の実施形態の説明］
最初に本開示の実施形態の内容を列記して説明する。

（１）本開示の一態様の加工システムは、
ワークピースを加工する工具と、
前記工具又は前記ワークピースを回転させるモータと、
前記モータを制御する制御器と、
前記モータの負荷電流を取得する測定器とを備え、
前記制御器は、マハラノビスの距離が閾値超である場合、前記モータの回転数を変え、
前記マハラノビスの距離は、前記ワークピースにおける特定の加工範囲にて前記測定器で取得された前記負荷電流に基づくパラメータを用いて求められた値であり、
前記負荷電流に基づくパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータと前記負荷電流の測定値とを含む。

上記加工システムは、工具によって所定の加工が施されていない不良品の生産を抑制できる。上記加工システムは、マハラノビスの距離が閾値超である場合、直ちにモータの回転数を変えられる。本明細書において、マハラノビスの距離をＭＤ値ということがある。ＭＤ値が閾値超である場合とは、詳しくは後述するように、不良品が生産された場合をいう。即ち、上記加工システムは、不良品が生産されたら、直ちにモータの回転数を変えられる。

（２）上記加工システムにおいて、
前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータは、
前記負荷電流をフーリエ変換した値の実効値と、
前記負荷電流をフーリエ変換したフーリエスペクトルにおけるピークの振幅値と、
前記ピークの振幅の重心と、
前記フーリエスペクトルの特定の周波数範囲におけるピークの振幅の重心と、を含んでいてもよい。

上記形態は、不良品の生産を抑制できる。

（３）上記加工システムにおいて、
前記負荷電流の測定値は、
前記負荷電流の最大値と、
前記負荷電流の実効値と、を含んでいてもよい。

上記形態は、不良品の生産を抑制できる。

（４）上記加工システムにおいて、
前記負荷電流に基づくパラメータの数は、第一のパラメータから第七のパラメータの７個であり、
前記第一のパラメータから前記第五のパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータであり、
前記第六のパラメータ及び前記第七のパラメータは、前記負荷電流の測定値であってもよい。

上記形態は、不良品の生産を抑制できる。

（５）上記（４）の加工システムにおいて、
前記第一のパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換した値の実効値であり、
前記第二のパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換したフーリエスペクトルにおけるピークの振幅値であり、
前記第三のパラメータは、前記ピークの振幅の重心であり、
前記第四のパラメータは、前記フーリエスペクトルの２８Ｈｚ以上３０Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心であり、
前記第五のパラメータは、前記フーリエスペクトルの３１Ｈｚ以上３３Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心であり、
前記第六のパラメータは、前記負荷電流の最大値であり、
前記第七のパラメータは、前記負荷電流の実効値であってもよい。

上記形態は、不良品の生産を抑制できる。

（６）上記加工システムにおいて、
前記特定の加工範囲は、前記工具による加工条件が変化する箇所を含む範囲であってもよい。

一つのワークピースの加工過程において、工具による加工条件が変化する箇所では、測定器で取得される負荷電流に特異な変化が生じる。この特異な変化に着目することで、ＭＤ値が閾値超か否かを判定し易い。よって、特異な変化に着目することで、不良品が生産されたことを精度良く検出できる。工具による加工条件が変化する箇所については、後述する。

（７）上記加工システムにおいて、
前記加工システムは、多軸旋盤を有し、
前記工具は、前記多軸旋盤に備わる旋削工具であってもよい。

多軸旋盤では、複数のワークピースが実質的に同時に加工されるため、他のワークピースの加工に伴う振動が外乱として振動計に伝搬する。そのため、振動に基づくＭＤ値では、不良品の生産の有無を適切に判別できないことがある。これに対し、ワークピースごとの加工に伴うモータの負荷電流は、それぞれ異なる測定器より取得される。更に、振動とは異なってモータごとの負荷電流は互いに影響を受けない。そのため、上記加工システムは、負荷電流に基づく第一のパラメータから第七のパラメータを用いて求められたＭＤ値を不良品の生産の有無の判定に用いるため、多軸旋盤であっても不良品の生産の有無を適切に判別できる。

（８）本開示の加工物の製造方法は、
工具又はワークピースをモータで回転させ、かつ前記モータの負荷電流を測定器で測定しながら、前記工具で前記ワークピースを加工する工程を備え、
前記加工する工程は、マハラノビスの距離が閾値超である場合、前記モータの回転数を変え、
前記マハラノビスの距離は、前記ワークピースにおける特定の加工範囲にて前記測定器で取得された前記負荷電流に基づくパラメータを用いて求められた値であり、
前記負荷電流に基づくパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータと前記負荷電流の測定値とを含む。

上記加工物の製造方法は、不良品の生産を抑制できる。上記加工物の製造方法は、上述の加工システムと同様、不良品が生産された場合、直ちにモータの回転数を変えられるからである。

《本開示の実施形態の詳細》
本開示の実施形態の詳細を、以下に図面を参照しつつ説明する。図中の同一符号は同一名称物を示す。

《実施形態》
〔加工システム〕
図１から図５を参照して、実施形態の加工システム１を説明する。本実施形態の加工システム１は、図１に示すように、工具２と、モータ３と、測定器４と、制御器５とを備える。工具２は、ワークピース１０を加工する。モータ３は、工具２又はワークピース１０を回転させる。測定器４は、モータ３の負荷電流を取得する。制御器５は、モータ３を制御する。本実施形態の加工システム１の特徴の一つは、現在加工中のワークピース１０のＭＤ値が閾値超である場合、制御器５がモータ３の回転数を変える点にある。本実施形態の加工システム１は、複数のワークピース１０を順に加工する。すなわち、本実施形態の加工システム１は、複数のワークピース１０のそれぞれを一つ一つ順番に加工する。

［ワークピース］
ワークピース１０は、工具２によって加工される加工対象である。図１のワークピース１０は、簡略化して示されている。ワークピース１０の材質、種類、及び形状は、特に限定されず、適宜選択できる。ワークピース１０の材質は、代表的には、金属、樹脂、又はセラミックスである。金属の一例は、純鉄、鉄合金、又は非鉄金属である。非鉄金属の一例は、銅、銅合金、アルミニウム、又はアルミニウム合金である。ワークピース１０の種類は、例えば、圧粉成形体、焼結体、溶製材、又は樹脂成形体である。圧粉成形体は、原料粉末を加圧成形したものである。焼結体は、圧粉成形体を焼結したものである。溶製材は、原料溶湯を凝固させたものである。樹脂成形体は、溶かした樹脂を固めたものである。ワークピース１０の形状は、例えば、単一の板状体又は柱状体のような単純形状であってもよいし、板状体及び柱状体を複数組み合わせたような複雑形状であってもよい。

本実施形態のワークピース１０は、金属製の焼結体である。本実施形態のワークピース１０は、凹部１０ａを有する。凹部１０ａは、図２に示すように、壁面１１と底面１２と角部１３で構成されている。角部１３は、壁面１１と底面１２とをつないでいる。本実施形態では、凹部１０ａ内の壁面１１及び底面１２を工具２で仕上げ加工する。本実施形態とは異なり、凹部１０ａ内は粗加工されてもよい。

［工具］
工具２は、ワークピース１０を加工する。工具２の種類は、加工の種類に応じて適宜選択できる。加工の種類は、例えば、旋削加工や転削加工である。旋削加工の場合、工具２の種類は旋削工具である。旋削工具は、例えば、バイトである。転削加工の場合、工具２の種類は回転工具である。回転工具は、例えば、ドリル、リーマ、タップ、エンドミル、サイドカッター、Ｔスロットカッター、ホブカッターである。

工具２は、工作機械に取り付けられる。工作機械は、旋削加工の場合、例えば、多軸旋盤である。多軸旋盤は、例えば、平行２軸旋盤又は対向２軸旋盤である。転削加工の場合、工作機械は、例えば、マシニングセンタである。工作機械は、旋削加工と転削加工の両方を行える複合加工機でもよい。多軸旋盤やマシニングセンタには、公知の多軸旋盤やマシニングセンタが利用できる。

本実施形態の工作機械は、図１に示すように、平行２軸旋盤である。平行２軸旋盤は、第一の主軸１０１と第二の主軸１０２とが平行な旋盤である。平行２軸旋盤は、第一の主軸１０１及び第二の主軸１０２と、第一のチャック１１１及び第二のチャック１１２と、第一の刃物台及び第二の刃物台と、移送機と、を備える。第一の刃物台及び第二の刃物台と移送機の図示は、省略する。

第一の主軸１０１の先端には、第一のチャック１１１が取り付けられている。第二の主軸１０２の先端には、第二のチャック１１２が取り付けられている。第一のチャック１１１及び第二のチャック１１２は、ワークピース１０を保持する。第一の刃物台は、第一の工具２１が取り付けられている。第二の刃物台は、第二の工具２２が取り付けられている。第一の工具２１は、第一のチャック１１１に保持されたワークピース１０を加工する。第二の工具２２は、第二のチャック１１２に保持されたワークピース１０を加工する。第一の工具２１と第二の工具２２とは、上述したように加工の種類に応じて適宜選択できる。第一の工具２１と第二の工具２２とは、同じでも異なっていてもよい。本実施形態では、第一の工具２１及び第二の工具２２は、図１に示すように、互いに同じ刃先交換型のバイトである。第一の工具２１及び第二の工具２２は、異なるワークピース１０の互いに対応する範囲に同じ加工条件で仕上げ加工する。第一の主軸１０１と第二の主軸１０２、第一のチャック１１１と第二のチャック１１２、第一の刃物台と第二の刃物台は、互いに同じ構成である。以下の説明は、代表して、第一の主軸１０１と第一のチャック１１１と第一の刃物台について行う。

第一の主軸１０１は、後述する第一のモータ３１によって回転する。第一の主軸１０１が回転することによって、第一のチャック１１１に保持されているワークピース１０が回転する。第一の主軸１０１は、図示を省略する駆動機構によって、図１に上下方向の矢印で示すように前進及び後退する。この駆動機構によって、第一の主軸１０１は、更に図１に左右方向の矢印で示すように水平移動してもよい。第一の刃物台は、図示を省略している駆動機構によって、図１に上下方向の矢印で示すように前進及び後退する。この駆動機構によって、第一の刃物台は、更に図１に左右方向の矢印で示すように水平移動してもよい。前進とは、ワークピース１０と工具２とを近づけることをいう。後退とは、ワークピース１０と工具２とを遠ざけることをいう。水平移動とは、前進方向及び後退方向とは直交する方向に移動することをいう。

移送機は、ワークピース１０を平行２軸旋盤の外部から第一のチャック１１１及び第二のチャック１１２の各々への移送と、第一のチャック１１１及び第二のチャック１１２の各々から平行２軸旋盤の外部への移送とを行う。移送機の数は、複数でもよい。移送機の数は、例えば、第一移送機と第二移送機の２つでもよい。第一移送機は、ワークピース１０を平行２軸旋盤の外部から第一のチャック１１１への移送と、第一のチャック１１１から平行２軸旋盤の外部への移送とを行う。第二移送機は、ワークピース１０を平行２軸旋盤の外部から第二のチャック１１２への移送と、第二のチャック１１２から平行２軸旋盤の外部への移送とを行う。

第一の工具２１によるワークピース１０の加工の流れは、次の通りである。ワークピース１０は、移送機によって平行２軸旋盤の外部から第一のチャック１１１に移送されて保持される。第一のチャック１１１にワークピース１０が保持されると、第一の主軸１０１がモータ３によって回転する。この回転によって、第一のチャック１１１に保持されたワークピース１０は回転する。回転するワークピース１０と第一の工具２１とが近づき、そのワークピース１０の凹部１０ａが第一の工具２１によって加工される。第一の工具２１によって加工されたワークピース１０は、移送機によって第一のチャック１１１から取り外される。取り外されたワークピース１０は、移送機によって平行２軸旋盤の外部へ移送される。第二の工具２２によるワークピース１０の加工の流れは、上述した第一の工具２１によるワークピース１０の加工の流れと同様である。第一のチャック１１１に保持されたワークピース１０の加工と第二のチャック１１２に保持されたワークピース１０の加工とが、実質的に同時に行われる。第一の工具２１によるワークピース１０の加工及び第二の工具２２によるワークピース１０の加工の各々が繰り返される。よって、第一の工具２１及び第二の工具２２の各々で複数のワークピース１０が順次加工される。

［モータ］
モータ３は、ワークピース１０又は工具２を回転させる主軸モータである。本実施形態のように旋削加工の場合、上述したようにモータ３は、主軸１００を回転させることでチャック１１０を介してワークピース１０を回転させる。本実施形態のように工作機械が平行２軸旋盤である場合、モータ３の数は、第一のモータ３１と第二のモータ３２の２つである。第一のモータ３１は、第一の主軸１０１を回転させる。第二のモータ３２は、第二の主軸１０２を回転させる。図１において、第一のモータ３１と第一の主軸１０１をつなぐ二点鎖線、及び第二のモータ３２と第二の主軸１０２をつなぐ二点鎖線は、各モータ３によって回転される各主軸１００の回転軸を仮想的に示している。この回転軸を中心にワークピース１０が自転する。本実施形態とは異なり、転削加工の場合、モータ３は工具２を自転させる。

［測定器］
測定器４は、モータ３の負荷電流を取得する。測定器４は、例えば、電流センサである。本実施形態のように工作機械が平行２軸旋盤である場合、測定器４の数は、第一の測定器４１と第二の測定器４２の２つである。第一の測定器４１は、第一のモータ３１の負荷電流を取得する。第二の測定器４２は、第二のモータ３２の負荷電流を取得する。即ち、第一の測定器４１と第二の測定器４２とで測定される負荷電流は、互いに影響を受けず独立している。

［制御器］
制御器５は、モータ３を制御する。制御器５は、モータ３の回転数を変える。モータ３の回転数は、ワークピース１０の加工に先立って、加工条件に応じた回転数に設定される。モータ３の回転数の変更は、代表的には、現在加工中のワークピース１０のＭＤ値が閾値超か否かに基づいて行われる。現在加工中のワークピース１０のＭＤ値は後述する。本実施形態のように工作機械が平行２軸旋盤である場合、制御器５は、第一のモータ３１と第二のモータ３２とを個々に制御する。ここでは、第一の工具２１と第二の工具２２とは、異なるワークピース１０の互いに対応する範囲に同じ加工条件で仕上げ加工する。即ち、制御器５による第一のモータ３１の制御と制御器５による第二のモータ３２の制御とは、基本的な制御手順が共通する。よって、以下の説明は、代表して制御器５が第一のモータ３１を制御する場合について行う。制御器５は、更に、第一の主軸１０１の上記駆動機構、第二の主軸１０２の上記駆動機構、第一の刃物台の上記駆動機構、第二の刃物台の上記駆動機構、及び移送機の動作を制御する。

制御器５は、代表的には、コンピュータにより構成される。コンピュータは、例えばプロセッサとメモリとを備える。メモリには、後述する制御手順をプロセッサに実行させるためのプログラムが格納されている。プロセッサは、メモリに格納されたプログラムを読み出して実行する。プログラムは、演算部５２の演算結果が閾値超を満たすか否かを判定する処理、判定に基づいてモータ３の回転数を変える処理、に関するプログラムコードを含む。制御器５は、記憶部５１と演算部５２とを有する。

（記憶部）
記憶部５１は、閾値を記憶する。閾値は、例えば、次のようにして予め設定した値である。

損傷していない正常な工具２でワークピース１０を加工して複数の良品を作製する。良品の数は多いほど閾値の信頼性が高くなり易い。良品の数は、加工物の種類によるものの、例えば、５００個以上、更に６５０個以上、特に８００個以上であってもよい。各良品の作製時にモータ３の負荷電流を取得しておく。

ＭＴ（マハラノビス・タグチ）法における単位空間を作成する。単位空間の作成には、複数の良品の作製時に取得したモータ３の負荷電流に基づくパラメータを用いる。パラメータは、ＭＴ法では、監視対象又は特徴量と呼ばれることもある。この負荷電流は、ワークピース１０の特定の加工範囲を加工中に取得されたものを利用する。

上記特定の加工範囲は、ワークピース１０において、第一の工具２１によって連続的に加工される所定の範囲である。例えば、図２に示す凹部１０ａを有するワークピース１０では、第一の工具２１の刃部は、壁面１１のみに作用する場合、底面１２のみに作用する場合、及び壁面１１及び底面１２の双方に同時に作用する場合がある。壁面１１及び底面１２の双方に同時に工具２の刃部が作用するのは、壁面１１と底面１２とで構成される角部１３を加工するからである。上記特定の加工範囲は、壁面１１を構成する範囲、底面１２を構成する範囲、又は角部１３を構成する範囲などであってもよい。

上記特定の加工範囲は、第一の工具２１による加工条件が変化する箇所を含む範囲であってもよい。工具２による加工条件とは、例えば、第一の工具２１の刃部の送り量、切り込み量、第一の工具２１又はワークピース１０の回転数、送り方向、加工時間である。例えば、凹部１０ａを有するワークピース１０では、上記特定の加工範囲は、角部１３を構成する範囲である。角部１３を構成する範囲とは、角部１３と角部１３の近傍とを含む範囲である。近傍とは、壁面１１と底面１２の両方を含む。角部１３を加工する場合、第一の工具２１の刃部は、壁面１１から底面１２に向かって送り方向が変化する。このように送り方向が変化すると、第一の工具２１の刃部におけるワークピース１０との接触箇所が変化する。具体的には、角部１３を加工する場合、第一の工具２１の刃部は、壁面１１及び底面１２の双方に同時に作用する。角部１３を構成する範囲では、第一の工具２１の加工抵抗が増加する。壁面１１、角部１３、及び底面１２を順に加工した際に測定器４で取得されたモータ３の負荷電流の波形を示すグラフが図３に示されている。このグラフの横軸は時間を示し、縦軸は負荷電流を示す。壁面１１を加工する領域を示す太矢印と底面１２を加工する領域を示す太矢印とが横軸に沿って付されている。両太矢印は部分的に重なっている。両太矢印の重なる領域には、角部１３を加工する領域を示す細矢印が付されている。このグラフの縦軸の＋（プラス）は正を示し、－（マイナス）は負を示す。角部１３を加工する第一の工具２１の加工抵抗が増加することによって、図３に示すように、角部１３での負荷電流は、壁面１１及び底面１２での負荷電流に比較して大きくなるような波形を有する。

負荷電流に基づくパラメータは、負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータと負荷電流の測定値とを含む。負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータは、例えば加工の種類及び加工条件によって適宜選択できる。負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータが、例えば、フーリエスペクトルのある周波数帯域に着目したパラメータである場合、その周波数帯域はモータ３の回転速度によって適宜選択できる。

負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータは、例えば、負荷電流をフーリエ変換した値の実効値と、負荷電流をフーリエ変換したフーリエスペクトルにおけるピークの振幅値と、そのピークの振幅の重心と、上記フーリエスペクトルの特定の周波数範囲におけるピークの振幅の重心とを含む。フーリエ変換した値の実効値とは、フーリエ変換した値の二乗平均平方根である。フーリエスペクトルのピークとは最大の振幅値を含む山型の曲線の全体をいう。フーリエスペクトルにおけるピークの振幅値とは、上記曲線における最大の振幅値である。フーリエスペクトルにおけるピークの振幅の重心とは、上記曲線の下部の重心の振幅値である。特定の周波数範囲におけるピークの振幅の重心とは、特定の周波数範囲の曲線の下部の重心の振幅値である。

負荷電流をフーリエ変換したフーリエスペクトルの波形を示すグラフが図４に示されている。図４のフーリエスペクトルのグラフは、図３の負荷電流をフーリエ変換したグラフである。図４のグラフの横軸は周波数を示し、縦軸は振幅を示す。図４のグラフにおけるピークとは、変曲点ｘ１から変曲点ｘ２までの範囲の山型の曲線の全体をいう。図４において、ピークの振幅値は変曲点ｘ１から変曲点ｘ２までの範囲の振幅値の最大値である振幅値ｙ１である。図４において、ピークの振幅の重心は、変曲点ｘ１から変曲点ｘ２の範囲における曲線の下部の重心の振幅値ｇ１である。つまり、ピークの振幅の重心は、横軸と変曲点ｘ１から縦軸に沿った直線と変曲点ｘ２から縦軸に沿った直線と変曲点ｘ１から変曲点ｘ２の範囲における曲線とで囲まれる面積の重心の振幅値ｇ１である。図４において、例えば特定の周波数範囲がｘ３以上ｘ４以下の範囲におけるピークの振幅の重心は、ｘ３以上ｘ４以下の範囲における曲線の下部の重心の振幅値ｇ２である。つまり、ｘ３以上ｘ４以下の範囲におけるピークの振幅の重心は、横軸と変曲点ｘ１から縦軸に沿った直線と変曲点ｘ２から縦軸に沿った直線とｘ３以上ｘ４以下の範囲における曲線とで囲まれる面積の重心の振幅値ｇ２である。

負荷電流の測定値は、例えば、負荷電流の最大値と負荷電流の実効値とを含む。負荷電流の最大値とは、負荷電流の絶対値が最も大きい値である。負荷電流の実効値とは、上記最大値を２の平方根で除した値である。図３において、負荷電流の最大値は電流値ａ１である。図３において、負荷電流の実効値は電流値ａ２である。

パラメータの数は、検知精度の高低、具体的には後述するカイ二乗分布の確率に応じて適宜選択できる。本実施形態では、パラメータの数は、第一のパラメータから第七のパラメータの７個である。第一のパラメータから第五のパラメータは、負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータである。第六のパラメータ及び第七のパラメータは、負荷電流の測定値である。

具体的には、第一のパラメータは、上記負荷電流をフーリエ変換した値の実効値である。第二のパラメータは、上記負荷電流をフーリエ変換したフーリエスペクトルにおけるピークの振幅である。第三のパラメータは、上記フーリエスペクトルにおけるピークの振幅の重心である。第四のパラメータは、上記フーリエスペクトルの２８Ｈｚ以上３０Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。第五のパラメータは、上記フーリエスペクトルの３１Ｈｚ以上３３Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。第六のパラメータは、負荷電流の最大値である。第七のパラメータは、負荷電流の実効値である。上記フーリエ変換は、高速フーリエ変換を用いることができる。高速フーリエ変換は、離散フーリエ変換を高速で計算するアルゴリズムである。即ち、高速フーリエ変換は、計算時間が短い。

作成した単位空間を用いて各良品のＭＤ値を求める。そして、良品のＭＤ値のカイ二乗分布の平方根を求める。ＭＤ値の二乗はカイ二乗分布に従うからである。カイ二乗分布の確率は、例えば、１ヶ月当たりの加工物の生産数に応じて適宜選択できる。この確率は、１ヶ月当たりの加工物の生産数がＮ個の場合、例えば、｛１－（１／Ｎ）｝超である。確率は、例えば、｛１－（１／１．５Ｎ）｝以上、更に｛１－（１／２Ｎ）｝以上、特に｛１－（１／２．５Ｎ）｝以上である。この確率は、例えば、｛１－（１／１００００００）｝、即ち０．９９９９９９とする。カイ二乗分布の自由度は、「ｎ－１」とする。ｎは、パラメータの数である。本実施形態におけるパラメータの数は７個であるので、自由度は６である。確率が０．９９９９９９であり、自由度が６である場合、カイ二乗分布の平方根は６．２である。この値は、小数点第２位を四捨五入した値である。求めたカイ二乗分布の平方根の値を閾値とする。この場合、統計学上、良品のＭＤ値の９９．９９９９％は、閾値以下であることを意味する。即ち、ＭＤ値が閾値超である場合、そのＭＤ値を有する加工物は不良品であることがわかる。

（演算部）
演算部５２は、現在加工中のワークピース１０のＭＤ値を演算する。このＭＤ値は、現在加工中のワークピース１０における特定の加工範囲を加工中に第一の測定器４１で取得された負荷電流に基づくパラメータを用いて求められた値である。特定の加工範囲は、上述の通りである。上述のように第一の工具２１による加工条件が変化する箇所では、第一の測定器４１で取得される負荷電流に特異な変化が生じる。その特異な変化に着目することで、ＭＤ値が閾値超か否かを判定し易い。負荷電流に基づくパラメータは、上述の閾値を設定する際に用いたパラメータと同じである。即ち、負荷電流に基づくパラメータは、上述した負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータと負荷電流の測定値とを含む。本実施形態では、ＭＤ値は、上述の第一のパラメータから第七のパラメータを用いて求められた値である。ＭＤ値を演算する際のフーリエ変換は、高速フーリエ変換を用いることができる。上述したように、高速フーリエ変換は、計算時間が短い。そのため、ワークピース１０の加工中にほぼリアルタイムに良品が生産されるか不良品が生産されるかが判定できる。演算結果は、記憶部５１に記憶されてもよい。

制御器５は、演算されたＭＤ値が閾値超の場合、第一のモータ３１の回転数をゼロとする。第一のモータ３１の回転数がゼロになると、本実施形態ではワークピース１０の回転が停止する。演算されたＭＤ値が閾値超の場合、不良品が生産されている。即ち、損傷した第一の工具２１でワークピース１０が加工されている。制御器５が第一のモータ３１の回転数をゼロにすることで、ワークピース１０の回転が停止される。そのため、回転が停止された以降、損傷した第一の工具２１によってワークピース１０が加工されない。よって、所定の加工が施されていない不良品が生産され続けることが防止される。

制御器５は、演算されたＭＤ値が閾値以下の場合、第一のモータ３１の回転数を変えない。その場合、次のワークピース１０は、その直前のワークピース１０と同じ回転数で第一のモータ３１が回転した状態で、その直前のワークピース１０を加工した第一の工具２１によって加工される。

［制御手順］
図５を参照して、制御器５による制御手順を説明する。

モータ３によってワークピース１０が回転し、第一の工具２１によってワークピース１０が加工される。

ステップＳ１では、第一の測定器４１が第一のモータ３１の負荷電流を取得する。

ステップＳ２では、演算部５２が現在加工中のワークピース１０のＭＤ値を演算する。このＭＤ値は、取得された負荷電流に基づく第一のパラメータから第七のパラメータを用いて求められる。ここでは、現在加工中のワークピース１０の特定の加工範囲を加工中に取得した負荷電流を用いる。特定の加工範囲とは、本実施形態では上述した工具２による加工条件が変化する箇所を含む範囲、即ち角部１３を構成する範囲である。

ステップＳ３では、演算されたＭＤ値が閾値超を満たすか否かを判定する。本実施形態では、ＭＤ値を演算する際のフーリエ変換は、高速フーリエ変換である。

ステップＳ３が閾値超を満たす場合、ステップＳ４では、制御器５が第一のモータ３１の回転数をゼロとする。そして、制御が終了する。ステップＳ３が閾値超を満たす場合とは、不良品が生産された場合をいう。即ち、閾値超を満たす場合とは、損傷した第一の工具２１によってワークピース１０が加工された場合をいう。

ステップＳ３の判定が否の場合、制御器５は第一のモータ３１の回転数を変えない。ステップＳ３の判定が否の場合とは、良品が生産された場合である。即ち、損傷していない正常な第一の工具２１によってワークピース１０が加工された場合をいう。そのため、次のワークピースは、その直前のワークピース１０と同じ第一のモータ３１の回転数にて、直前のワークピース１０を加工した第一の工具２１によって加工が行われる。そして、ＭＤ値が閾値超と判定されるまで、次のワークピース１０の加工と、ステップＳ１からステップＳ３と、が繰り返される。

本実施形態の加工システム１は、ＭＤ値が閾値超である場合、即ち不良品が生産された場合、直ちにモータ３の回転数をゼロにすることができるため、不良品の生産を抑制できる。特に、本実施形態の加工システム１は、モータ３の負荷電流に基づく第一のパラメータから第七のパラメータを用いて演算されたＭＤ値を不良品の生産の有無の判定に用いるため、多軸旋盤であっても不良品の生産の有無を適切に判別できる。

〔加工物の製造方法〕
実施形態の加工物の製造方法は、複数のワークピースを工具で順に加工する。本実施形態の加工は、仕上げ加工である。本実施形態とは異なり、加工は粗加工であってもよい。以下、加工する工程を詳細に説明する。

［加工する工程］
加工する工程は、工具又はワークピースを回転させるモータの負荷電流を測定器で測定しながら行う。この加工する工程では、ＭＤ値が閾値超の場合、モータの回転数を変える。具体的には、ＭＤ値が閾値超の場合、モータの回転数をゼロとする。ＭＤ値は、上述した通り、現在加工中のワークピースにおいて特定の加工範囲を加工中に測定器で取得された負荷電流に基づく第一のパラメータから第七のパラメータを用いて求められる。

モータの回転が停止したら、損傷した工具が新しい工具に交換される。新しい工具に交換されたら、ＭＤ値が閾値超となるまで、次のワークピースの加工が繰り返される。一方、ＭＤ値が閾値以下の場合、モータの回転数は変えない。その場合、次のワークピースは、その直前のワークピースの回転数と同じ回転数にした状態で、直前のワークピースを加工した工具によって加工される。そして、ＭＤ値が閾値超となるまで、次のワークピースの加工が繰り返される。

本実施形態の加工物の製造方法は、加工システム１と同様、ＭＤ値が閾値超である場合、即ち不良品が生産された場合、直ちにモータの回転数をゼロにすることができるため、不良品の生産を抑制できる。

《変形例１》
変形例１の加工システムは、図６に示すように、加工の種類が転削加工である点が、上述した実施形態の加工システム１と相違する。その他の構成は、実施形態の加工システム１と同様である。以下の説明は相違点を中心に行う。同様の構成に説明は省略する。この点は、後述する変形例２でも同様である。転削加工は、例えば、ミーリング加工である。第一の工具２１は、図示を省略する第一のモータによって自転させられる。本例の第一の工具２１は、エンドミルである。第一の工具２１は、駆動機構によって、図６に上下方向及び左右方向の矢印で示すように、前進、後退、及び水平移動する。この加工システムにおいても、第一の工具２１を回転させる第一のモータの負荷電流に基づくＭＤ値が閾値超である場合に第一のモータの回転を停止させればよい。

《変形例２》
変形例２の加工システム１は、図７に示すように、工作機械が対向２軸旋盤である点が、上述した実施形態の加工システム１と相違する。

対向２軸旋盤は、第一の主軸１０１と第二の主軸１０２とが互いに向き合っている旋盤である。本例では、第一の主軸１０１の回転軸と第二の主軸１０２の回転軸とが互いにずれている。本例では、第一の工具２１及び第二の工具２２は、ワークピース１０の異なる範囲に互い同じ仕上げ加工する。

本例では、移送機は、ワークピース１０を対向２軸旋盤の外部から第一のチャック１１１への移送と、第一のチャック１１１から第二のチャック１１２への移送と、第二のチャック１１２から対向２軸旋盤の外部への移送とを行う。

ワークピース１０の加工の流れは、次の通りである。ワークピース１０は、移送機によって対向２軸旋盤の外部から第一のチャック１１１に移送されて保持される。第一のチャック１１１にワークピース１０が保持されると、第一の主軸１０１がモータ３によって回転する。この回転によって、第一のチャック１１１に保持されたワークピース１０は回転する。回転するワークピース１０と第一の工具２１とが近づき、そのワークピース１０の第一凹部１０ｂが第一の工具２１によって加工される。第一凹部１０ｂは、実施形態１で説明した凹部１０ａと同じである。

第一の工具２１によって加工されたワークピース１０は、移送機によって第一のチャック１１１から取り外される。取り外されたワークピース１０は、移送機によって第二のチャック１１２に移送されて保持される。その後、上述したワークピース１０の第一凹部１０ｂの加工と同様にして、第二のチャック１１２に保持されたワークピース１０の第二凹部１０ｃが第二の工具２２によって加工される。第二凹部１０ｃは、ワークピース１０における第一凹部１０ｂとは反対にある凹部である。第二凹部１０ｃは、第一凹部１０ｂと同じである。第二の工具２２によって加工されたワークピース１０は、移送機によって第二のチャック１１２から取り外されて対向２軸旋盤の外部へ移送される。

第一の工具２１によって加工されたワークピース１０が移送機によって第一のチャック１１１から取り外されてから第二の工具２２によって加工されるまでの間に、次のワークピース１０が移送機によって第一のチャック１１１に移送されて保持される。そして、第一のチャック１１１に保持されたワークピース１０の加工と第二のチャック１１２に保持されたワークピース１０の加工とが、実質的に同時に行われる。これらを繰り返すことで、複数のワークピース１０を順次加工する。

この加工システム１においても、第一の工具２１を回転させる第一のモータ３１の負荷電流に基づくＭＤ値が閾値超である場合に第一のモータ３１の回転を停止させればよい。

《試作例》
次のようにして閾値を求めた。損傷していない正常な工具でワークピースを加工して複数の良品を作製した。ここでは、良品の数は８００個以上８５０個未満とした。各ワークピースの特定の加工範囲を加工中にモータの負荷電流を測定器で取得した。特定の加工範囲は、上述した角部を構成する範囲とした。単位空間を作成するに当たって、上記負荷電流に基づく３１個のパラメータを選択した。

第一のパラメータは、上記負荷電流を高速フーリエ変換した値の実効値である。
第二のパラメータは、上記負荷電流を高速フーリエ変換したフーリエスペクトルにおけるピークの振幅値である。
第三のパラメータは、上記フーリエスペクトルにおける波高率である。波高率とは、上記ピークの振幅値と上記実効値との比（上記ピークの振幅値／上記実効値）である。

第四のパラメータは、上記フーリエスペクトルにおけるピークの振幅の重心である。
第五のパラメータは、上記フーリエスペクトルの１０Ｈｚ以上１５Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。
第六のパラメータは、上記フーリエスペクトルの１５Ｈｚ以上２０Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。
第七のパラメータは、上記フーリエスペクトルの２２Ｈｚ以上２４Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。
第八のパラメータは、上記フーリエスペクトルの２５Ｈｚ以上２７Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。
第九のパラメータは、上記フーリエスペクトルの２８Ｈｚ以上３０Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。
第十のパラメータは、上記フーリエスペクトルの３１Ｈｚ以上３３Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。
第十一のパラメータは、上記フーリエスペクトルの３４Ｈｚ以上３６Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。
第十二のパラメータは、上記フーリエスペクトルの３７Ｈｚ以上３９Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。
第十三のパラメータは、上記フーリエスペクトルの４０Ｈｚ以上４２Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。
第十四のパラメータは、上記フーリエスペクトルの７９Ｈｚ以上９３Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心である。

第十五のパラメータは、上記負荷電流の最大値である。
第十六のパラメータは、上記負荷電流の最小値である。
第十七のパラメータは、上記負荷電流の実効値である。
第十八のパラメータは、上記負荷電流の歪度である。歪度とは、負荷電流のヒストグラムの左右対称性を示す指標であり、負荷電流のヒストグラムが正規分布に対してどの程度偏っているかを示す値である。
第十九のパラメータは、上記負荷電流の尖度である。尖度とは、負荷電流のヒストグラムの山の尖り度合い、裾の広がり度合いを示す指標であり、負荷電流のヒストグラムが正規分布に対してどの程度尖っているか示す値である。

第二十のパラメータは、上記負荷電流の存在量１である。
第二十一のパラメータは、上記負荷電流の存在量２である。
第二十二のパラメータは、上記負荷電流の存在量３である。
第二十三のパラメータは、上記負荷電流の存在量４である。
第二十四のパラメータは、上記負荷電流の存在量５である。
第二十五のパラメータは、上記負荷電流の存在量６である。

第二十六のパラメータは、上記負荷電流の変化量１である。
第二十七のパラメータは、上記負荷電流の変化量２である。
第二十八のパラメータは、上記負荷電流の変化量３である。
第二十九のパラメータは、上記負荷電流の変化量４である。
第三十のパラメータは、上記負荷電流の変化量５である。
第三十一のパラメータは、上記負荷電流の変化量６である。

上記存在量とは、特定の加工範囲を加工している時間内に負荷電流がある値を上回るデータ点数である。例えば、負荷電流が７．２Ａ、７．４Ａ、７．６Ａ、７．４Ａ、７．２Ａ、のように推移し、ある値が７．５Ａである場合、データ点数は１点である。データ点数とは、１ワークピース当たりのデータの総数である。例えば図３において、仮に特定の加工範囲を加工している時間がグラフの左端から右端までの時間であるとする。ある値が電流値ａ３である場合、データ点数は１５点である。ある値が電流値ａ４である場合、データ点数は４点である。上記存在量１とは、負荷電流が７．５Ａを上回ったデータ点数である。上記存在量２とは、負荷電流が８Ａを上回ったデータ点数である。上記存在量３とは、負荷電流が８．５Ａを上回ったデータ点数である。上記存在量４とは、負荷電流が９．０Ａを上回ったデータ点数である。上記存在量５とは、負荷電流が９．５Ａを上回ったデータ点数である。上記存在量６とは、負荷電流が１０Ａを上回ったワークピースの数である。即ち、上記存在量１には、上記存在量２から上記存在量６が含まれる。同様に、上記存在量２には、上記存在量３から上記存在量６が含まれる。上記存在量３には、上記存在量４から上記存在量６が含まれる。上記存在量５には、上記存在量６が含まれる。

上記変化量とは、特定の加工範囲を加工している時間内に負荷電流がある値を跨いだ回数である。例えば、負荷電流が７．５Ａ未満から７．５Ａ超へ推移した回数、及び７．５Ａ超から７．５Ａ未満へ推移した回数をそれぞれ１回と数える。即ち、上述のように負荷電流が７．２Ａ、７．４Ａ、７．６Ａ、７．４Ａ、７．２Ａ、のように推移して負荷電流が７．５Ａを上回ったデータ点数が１点の場合、負荷電流７．５Ａを跨いだ回数は２回である。例えば図３において、仮に特定の加工範囲を加工している時間がグラフの左端から右端までの時間であるとする。ある値が電流値ａ３である場合、跨いだ回数は３０回である。ある値が電流値ａ４である場合、跨いだ回数は８回である。上記変化量１とは、負荷電流が７．５Ａを跨いだ回数である。上記変化量２とは、負荷電流が８Ａを跨いだ回数である。上記変化量３とは、負荷電流が８．５Ａを跨いだ回数である。上記変化量４とは、負荷電流が９Ａを跨いだ回数である。上記変化量５とは、負荷電流が９．５Ａを跨いだ回数である。上記変化量６とは、負荷電流が１０Ａを跨いだ回数である。

３１個のパラメータを用いてＭＴ法における単位空間を作成した。作成した単位空間を用いて、各良品のＭＤ値を求めた。そして、良品のＭＤ値のカイ二乗分布の平方根を求めた。カイ二乗分布の確率は、０．９９９９９９とした。カイ二乗分布の自由度は、３０である。この確率及び自由度から求めたカイ二乗分布の平方根は、９．１であった。この値は、小数点第２位を四捨五入した値である。この値を閾値とした。

１つの工具で８５０個以上９００個未満のワークピースを順に加工して加工物を作製した。これらの加工物には、良品と不良品とが含まれる。上記３１個のパラメータを用いて各加工物のＭＤ値を求めた。ＭＤ値が閾値以下を満たす加工物と閾値超を満たす加工物とに分けた。その結果、ＭＤ値が閾値以下を満たす加工物の中に不良品が見つかった。その上、ＭＤ値が閾値超を満たす加工物の中に良品が見つかった。

そこで、３１個のパラメータからパラメータの選定、単位空間の作成、閾値の設定、選定されたパラメータを用いたＭＤ値の再計算、閾値を基準に加工物の層別、を繰り返した。

具体的には、パラメータの数を１４個とした。１４個のパラメータは、上記第一のパラメータ、上記第二のパラメータ、上記第四のパラメータ、上記第五のパラメータ、上記第七のパラメータ、上記第九のパラメータ、上記第十のパラメータ、上記第十五のパラメータ、上記第十七のパラメータ、上記第二十のパラメータ、上記第二十一のパラメータ、上記第二十二のパラメータ、上記第二十五のパラメータ、及び上記第三十のパラメータである。１４個のパラメータを用い、単位空間の作成、閾値の設定、閾値を基準に加工物を層別した。カイ二乗分布の確率は、０．９９９９９９とした。カイ二乗分布の自由度は、１３である。この確率及び自由度から求めたカイ二乗分布の平方根は、７．３であった。この値は、小数点第２位を四捨五入した値である。この値を閾値とした。この閾値を基準に層別しても、３１個のパラメータを用いた場合と同様、閾値で良品と不良品とを正確に層別できなかった。

更に、パラメータの数を７個とした。７個のパラメータは、上記第一のパラメータ、上記第二のパラメータ、上記第四のパラメータ、上記第九のパラメータ、上記第十のパラメータ、上記第十五のパラメータ、及び上記第十七のパラメータとした。７個のパラメータを用い、単位空間の作成、閾値の設定、閾値を基準に加工物を層別した。カイ二乗分布の確率は、０．９９９９９９とした。カイ二乗分布の自由度は、６である。この確率及び自由度から求めたカイ二乗分布の平方根は、６．２であった。この値は、小数点第２位を四捨五入した値である。この値を閾値とした。この閾値を基準に層別したところ、ＭＤ値が閾値以下を満たす加工物は全て良品であり、ＭＤ値が閾値超を満たす加工物は全て不良品であることがわかった。即ち、ＭＤ値が閾値以下を満たす不良品も、ＭＤ値が閾値超を満たす良品も見つからなかった。

本発明は、これらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。例えば、上記加工システム及び加工物の製造方法は、溝入れ加工を行う場合にも好適に利用できる。

１加工システム
２工具、２１第一の工具、２２第二の工具
３モータ、３１第一のモータ、３２第二のモータ
４測定器、４１第一の測定器、４２第二の測定器
５制御器、５１記憶部、５２演算部
１０ワークピース
１０ａ凹部、１０ｂ第一凹部、１０ｃ第二凹部
１１壁面、１２底面、１３角部
１００主軸、１０１第一の主軸、１０２第二の主軸
１１０チャック、１１１第一のチャック、１１２第二のチャック

Claims

ワークピースを加工する工具と、
前記工具又は前記ワークピースを回転させるモータと、
前記モータを制御する制御器と、
前記モータの負荷電流を取得する測定器とを備え、
前記制御器は、マハラノビスの距離が閾値超である場合、前記モータの回転数を変え、
前記マハラノビスの距離は、前記ワークピースにおける特定の加工範囲にて前記測定器で取得された前記負荷電流に基づくパラメータを用いて求められた値であり、
前記負荷電流に基づくパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータと前記負荷電流の測定値とを含む、
加工システム。
前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータは、
前記負荷電流をフーリエ変換した値の実効値と、
前記負荷電流をフーリエ変換したフーリエスペクトルにおけるピークの振幅値と、
前記ピークの振幅の重心と、
前記フーリエスペクトルの特定の周波数範囲におけるピークの振幅の重心と、を含む、請求項１に記載の加工システム。
前記負荷電流の測定値は、
前記負荷電流の最大値と、
前記負荷電流の実効値と、を含む、請求項１又は請求項２に記載の加工システム。
前記負荷電流に基づくパラメータの数は、第一のパラメータから第七のパラメータの７個であり、
前記第一のパラメータから前記第五のパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータであり、
前記第六のパラメータ及び前記第七のパラメータは、前記負荷電流の測定値である、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の加工システム。
前記第一のパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換した値の実効値であり、
前記第二のパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換したフーリエスペクトルにおけるピークの振幅値であり、
前記第三のパラメータは、前記ピークの振幅の重心であり、
前記第四のパラメータは、前記フーリエスペクトルの２８Ｈｚ以上３０Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心であり、
前記第五のパラメータは、前記フーリエスペクトルの３１Ｈｚ以上３３Ｈｚ以下におけるピークの振幅の重心であり、
前記第六のパラメータは、前記負荷電流の最大値であり、
前記第七のパラメータは、前記負荷電流の実効値である、請求項４に記載の加工システム。
前記特定の加工範囲は、前記工具による加工条件が変化する箇所を含む範囲である、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の加工システム。
前記加工システムは、多軸旋盤を有し、
前記工具は、前記多軸旋盤に備わる旋削工具である、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の加工システム。
工具又はワークピースをモータで回転させ、かつ前記モータの負荷電流を測定器で測定しながら、前記工具で前記ワークピースを加工する工程を備え、
前記加工する工程は、マハラノビスの距離が閾値超である場合、前記モータの回転数を変え、
前記マハラノビスの距離は、前記ワークピースにおける特定の加工範囲にて前記測定器で取得された前記負荷電流に基づくパラメータを用いて求められた値であり、
前記負荷電流に基づくパラメータは、前記負荷電流をフーリエ変換して得られたパラメータと前記負荷電流の測定値とを含む、
加工物の製造方法。