JP7207062B2 - Hydraulic oil control valve and method for manufacturing hydraulic oil control valve - Google Patents

Hydraulic oil control valve and method for manufacturing hydraulic oil control valve Download PDF

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Description

本開示は、バルブタイミング調整装置に用いられる作動油制御弁に関する。 The present disclosure relates to hydraulic fluid control valves used in valve timing adjustment devices.

従来から、内燃機関の吸気弁や排気弁のバルブタイミングを調整可能な、油圧式のバルブタイミング調整装置が知られている。油圧式のバルブタイミング調整装置において、ハウジング内でベーンロータが区画形成する各油圧室への作動油の供給および各油圧室からの作動油の排出は、ベーンロータの中央部に設けられた作動油制御弁により実現されることがある。特許文献１には、アウタースリーブおよびインナースリーブからなる二重構造の筒状のスリーブとスプールとを有し、アウタースリーブがカム軸の端部に締結され、インナースリーブの内側をスプールがソレノイドにより駆動されて摺動することにより油路を切り換える作動油制御弁が開示されている。かかる作動油制御弁では、ソレノイド側にインナースリーブとスプールとが抜けることを抑制するために、アウタースリーブの内壁に固定部材が嵌合されている。 2. Description of the Related Art Conventionally, a hydraulic valve timing adjusting device is known that can adjust the valve timing of an intake valve and an exhaust valve of an internal combustion engine. In a hydraulic valve timing adjusting device, hydraulic fluid is supplied to and discharged from each hydraulic chamber defined by a vane rotor in a housing by a hydraulic fluid control valve provided in the center of the vane rotor. may be realized by Patent Literature 1 discloses a cylinder having a dual structure consisting of an outer sleeve and an inner sleeve, and a spool. A hydraulic oil control valve is disclosed that switches oil passages by being slid. In such a hydraulic oil control valve, a fixing member is fitted to the inner wall of the outer sleeve in order to prevent the inner sleeve and the spool from coming off toward the solenoid.

特開２０１８－１１５６１８号公報JP 2018-115618 A

本願発明者らは、アクチュエータとしてのソレノイドが配置される側から軸方向に沿った荷重をかけることにより、固定部材をアウタースリーブにかしめ固定することを想定した。しかしながら、このような固定方法によれば、かしめ荷重による固定部材の軸方向の変形や、かしめ荷重の誤差等に起因して、スプールのアクチュエータ側の端面の位置がばらつくおそれがあることを見出した。このため、スプールのアクチュエータ側の端面の軸方向に沿った位置のばらつきを抑制できる技術が望まれる。 The inventors of the present application assumed that the fixing member is crimped and fixed to the outer sleeve by applying a load along the axial direction from the side on which the solenoid as the actuator is arranged. However, according to such a fixing method, it has been found that the position of the actuator-side end surface of the spool may vary due to axial deformation of the fixing member due to the caulking load, errors in the caulking load, and the like. . Therefore, there is a demand for a technique that can suppress variations in the position of the actuator-side end face of the spool along the axial direction.

本開示は、以下の形態として実現することが可能である。
［形態１］駆動軸（３１０）と前記駆動軸から動力が伝達されてバルブ（３３０）を開閉駆動する従動軸（３２０）とのうちの一方の軸の端部（３２１）に固定され前記バルブのバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置（１００）において、前記バルブタイミング調整装置の回転軸（ＡＸ）に配置されて用いられて、作動油供給源（３５０）から供給される作動油の流動を制御する作動油制御弁（１０、１０ａ、１０ｂ）であって、インナースリーブ（４０、４０ａ、４０ｂ）と、軸方向（ＡＤ）に沿った軸孔（３４）が形成され、前記軸孔の前記軸方向における少なくとも一部に前記インナースリーブが挿入されているアウタースリーブ（３０、３０ｂ）と、を有する筒状のスリーブ（２０）と、自身の一端に当接して配置されるアクチュエータ（１６０）により駆動され、前記インナースリーブの径方向の内側を前記軸方向に摺動するスプール（５０、５０ｂ）と、
前記軸孔の前記軸方向の端部であって前記軸方向における前記アクチュエータ側の端部に圧入固定され、前記インナースリーブと前記スプールとが前記軸孔から前記軸方向において前記アクチュエータ側に抜けることをそれぞれ規制する固定部材（７０）と、を備え、前記軸孔には、前記軸方向に沿った前記アクチュエータ側とは反対側への前記インナースリーブの移動を規制する移動規制部（８０）が形成されており、前記インナースリーブは、前記固定部材と前記軸方向に当接可能な第１当接部（ＣＰ１）と、前記移動規制部と前記軸方向に当接可能な第２当接部（ＣＰ２）とを有し、前記固定部材と前記第１当接部との間と、前記移動規制部と前記第２当接部との間と、のうちの少なくとも一方には、前記軸方向の隙間（Ｃ）が形成されており、前記固定部材は、前記軸方向と交差する平板状に形成された平板部（７１）と、前記平板部から前記径方向と交差する方向に突起して形成された嵌合突起部（７３）とを有し、前記インナースリーブは、前記軸方向の端部であって前記軸方向における前記アクチュエータ側の端部において前記嵌合突起部と周方向に嵌合する嵌合部（４８）を有する、作動油制御弁。 The present disclosure can be implemented as the following forms.
[Mode 1] A drive shaft (310) and a driven shaft (320) to which power is transmitted from the drive shaft to drive a valve (330) to open and close. In the valve timing adjusting device (100) for adjusting the valve timing of the A hydraulic fluid control valve (10, 10a, 10b) for controlling, comprising an inner sleeve (40, 40a, 40b) and an axial bore (34) along the axial direction (AD), wherein the A cylindrical sleeve (20) having an outer sleeve (30, 30b) into which the inner sleeve is inserted at least partially in the axial direction, and an actuator (160) arranged in contact with one end of the sleeve (20). spools (50, 50b) driven to slide radially inside the inner sleeve in the axial direction;
The axial end of the axial hole is press-fitted and fixed to the actuator-side end in the axial direction, and the inner sleeve and the spool come out of the axial hole toward the actuator in the axial direction. and a movement restricting portion (80) that restricts the movement of the inner sleeve to the side opposite to the actuator side along the axial direction in the shaft hole. The inner sleeve includes a first contact portion (CP1) capable of contacting the fixed member in the axial direction, and a second contact portion capable of contacting the movement restricting portion in the axial direction. (CP2), wherein at least one of between the fixing member and the first contact portion and between the movement restricting portion and the second contact portion is provided in the axial direction The fixing member includes a flat plate portion (71) formed in a flat plate shape that intersects with the axial direction, and a flat plate portion (71) that protrudes from the flat plate portion in a direction that intersects with the radial direction. The inner sleeve is circumferentially fitted with the fitting protrusion (73) at the axial end on the actuator side. A hydraulic fluid control valve having a mating fitting (48).

本開示の一形態によれば、作動油制御弁（１０、１０ａ、１０ｂ）が提供される。この作動油制御弁は、駆動軸（３１０）と前記駆動軸から動力が伝達されてバルブ（３３０）を開閉駆動する従動軸（３２０）とのうちの一方の軸の端部（３２１）に固定され前記バルブのバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置（１００）において、前記バルブタイミング調整装置の回転軸（ＡＸ）に配置されて用いられて、作動油供給源（３５０）から供給される作動油の流動を制御する作動油制御弁であって、インナースリーブ（４０、４０ａ、４０ｂ）と、軸方向（ＡＤ）に沿った軸孔（３４）が形成され、前記軸孔の前記軸方向における少なくとも一部に前記インナースリーブが挿入されているアウタースリーブ（３０、３０ｂ）と、を有する筒状のスリーブ（２０）と、自身の一端に当接して配置されるアクチュエータ（１６０）により駆動され、前記インナースリーブの径方向の内側を前記軸方向に摺動するスプール（５０、５０ｂ）と、前記軸孔の前記軸方向の端部であって前記軸方向における前記アクチュエータ側の端部に圧入固定され、前記インナースリーブと前記スプールとが前記軸孔から前記軸方向において前記アクチュエータ側に抜けることをそれぞれ規制する固定部材（７０）と、を備え、前記軸孔には、前記軸方向に沿った前記アクチュエータ側とは反対側への前記インナースリーブの移動を規制する移動規制部（８０）が形成されており、前記インナースリーブは、前記固定部材と前記軸方向に当接可能な第１当接部（ＣＰ１）と、前記移動規制部と前記軸方向に当接可能な第２当接部（ＣＰ２）とを有し、前記固定部材と前記第１当接部との間と、前記移動規制部と前記第２当接部との間と、のうちの少なくとも一方には、前記軸方向の隙間（Ｃ）が形成されている。 According to one aspect of the present disclosure, a hydraulic fluid control valve (10, 10a, 10b) is provided. The hydraulic oil control valve is fixed to one end (321) of a drive shaft (310) and a driven shaft (320) to which power is transmitted from the drive shaft to open and close a valve (330). In a valve timing adjusting device (100) for adjusting the valve timing of the valve, hydraulic oil is arranged on a rotating shaft (AX) of the valve timing adjusting device and supplied from a hydraulic oil supply source (350). A hydraulic fluid control valve for controlling the flow of the fluid, comprising an inner sleeve (40, 40a, 40b) and an axial hole (34) along the axial direction (AD), wherein at least Driven by a cylindrical sleeve (20) having an outer sleeve (30, 30b) into which the inner sleeve is partially inserted, and an actuator (160) arranged in contact with one end of the sleeve, the Spools (50, 50b) that slide in the axial direction on the radially inner side of the inner sleeve; and a fixing member (70) for restricting the inner sleeve and the spool from slipping out of the axial hole toward the actuator in the axial direction, wherein the axial hole includes the A movement restricting portion (80) is formed to restrict movement of the inner sleeve to the side opposite to the actuator side, and the inner sleeve is a first contact portion capable of contacting the fixing member in the axial direction. (CP1), and a second contact portion (CP2) capable of contacting the movement restricting portion in the axial direction, and between the fixing member and the first contact portion and the movement restricting portion and the second contact portion, the axial clearance (C) is formed at least one of the two.

この形態の作動油制御弁によれば、インナースリーブとスプールとが軸孔から軸方向においてアクチュエータ側に抜けることをそれぞれ規制する固定部材が、軸孔に圧入固定されている。このため、固定部材がかしめ固定される構成と比較して、かしめ荷重による固定部材の軸方向の変形やかしめ荷重の誤差等に起因する、スプールのアクチュエータ側の端面の軸方向に沿った位置のばらつきを抑制できる。また、固定部材と第１当接部との間と、移動規制部と第２当接部との間とのうちの少なくとも一方に、軸方向の隙間が形成されているので、かかる隙間が形成されない構成と比較して、固定部材の軸方向に沿った寸法の製造誤差等に起因する、スプールのアクチュエータ側の端面の軸方向に沿った位置のばらつきを抑制できる。 According to this aspect of the hydraulic oil control valve, the fixing members for restricting the inner sleeve and the spool from slipping out of the shaft hole in the axial direction toward the actuator side are press-fitted and fixed in the shaft hole. For this reason, compared to a structure in which the fixing member is fixed by caulking, the position of the actuator-side end surface of the spool along the axial direction is shifted due to axial deformation of the fixing member due to the caulking load and errors in the caulking load. Variation can be suppressed. In addition, since an axial gap is formed between at least one of the fixed member and the first contact portion and between the movement restricting portion and the second contact portion, such a gap is formed. As compared with a configuration that does not include such an arrangement, it is possible to suppress variations in the axial position of the actuator-side end surface of the spool caused by manufacturing errors in the axial direction of the fixing member.

本開示は、種々の形態で実現することも可能である。例えば、作動油制御弁の製造方法、作動油制御弁を備えるバルブタイミング調整装置、かかるバルブタイミング調整装置の製造方法等の形態で実現することができる。 The present disclosure may also be embodied in various forms. For example, it can be implemented in the form of a method for manufacturing a hydraulic oil control valve, a valve timing adjusting device having a hydraulic oil control valve, a method for manufacturing such a valve timing adjusting device, and the like.

第１実施形態の作動油制御弁を備えるバルブタイミング調整装置の概略構成を示す断面図である。1 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a valve timing adjusting device including a hydraulic fluid control valve according to a first embodiment; FIG. 図１のＩＩ－ＩＩ線に沿った断面を示す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing a cross section taken along line II-II of FIG. 1; 作動油制御弁の詳細構成を示す断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view showing the detailed configuration of the hydraulic fluid control valve; 作動油制御弁の詳細構成を分解して示す分解斜視図である。FIG. 3 is an exploded perspective view showing the detailed configuration of the hydraulic fluid control valve in an exploded manner; 図３のＡ矢視図である。4 is a view in the direction of arrow A in FIG. 3; FIG. スプールがストッパに当接した状態を示す断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view showing a state in which the spool is in contact with the stopper; スプールが摺動範囲の略中央に位置する状態を示す断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view showing a state in which the spool is positioned substantially in the center of the sliding range; 作動油制御弁の製造方法の手順を示す工程図である。It is process drawing which shows the procedure of the manufacturing method of a hydraulic-fluid control valve. 第２実施形態における作動油制御弁の概略構成を示す断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a hydraulic fluid control valve in a second embodiment; 第２実施形態の作動油制御弁の詳細構成を分解して示す分解斜視図である。FIG. 7 is an exploded perspective view showing the detailed configuration of the hydraulic oil control valve of the second embodiment; 第３実施形態における作動油制御弁の概略構成を示す断面図である。FIG. 11 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a hydraulic fluid control valve in a third embodiment;

Ａ．第１実施形態：
Ａ－１．装置構成：
図１に示すバルブタイミング調整装置１００は、図示しない車両が備える内燃機関３００において、クランク軸３１０から動力が伝達されるカム軸３２０により開閉駆動されるバルブのバルブタイミングを調整する。バルブタイミング調整装置１００は、クランク軸３１０からカム軸３２０までの動力伝達経路に設けられている。より具体的には、バルブタイミング調整装置１００は、カム軸３２０の回転軸ＡＸに沿った方向（以下、「軸方向ＡＤ」とも呼ぶ）において、カム軸３２０の端部３２１に固定配置されている。バルブタイミング調整装置１００の回転軸ＡＸは、カム軸３２０の回転軸ＡＸと一致している。本実施形態のバルブタイミング調整装置１００は、バルブとしての吸気弁３３０と排気弁３４０とのうち、吸気弁３３０のバルブタイミングを調整する。 A. First embodiment:
A-1. Device configuration:
A valve timing adjusting device 100 shown in FIG. 1 adjusts the valve timing of a valve driven to open and close by a camshaft 320 to which power is transmitted from a crankshaft 310 in an internal combustion engine 300 provided in a vehicle (not shown). Valve timing adjusting device 100 is provided in a power transmission path from crankshaft 310 to camshaft 320 . More specifically, the valve timing adjusting device 100 is fixed to an end portion 321 of the camshaft 320 in a direction along the rotation axis AX of the camshaft 320 (hereinafter also referred to as "axial direction AD"). . A rotation axis AX of the valve timing adjusting device 100 coincides with a rotation axis AX of the camshaft 320 . The valve timing adjusting device 100 of this embodiment adjusts the valve timing of the intake valve 330 out of the intake valve 330 and the exhaust valve 340 as valves.

カム軸３２０の端部３２１には、軸穴部３２２と、供給穴部３２６とが形成されている。軸穴部３２２は、軸方向ＡＤに形成されている。軸穴部３２２の内周面には、後述する作動油制御弁１０を固定するための軸固定部３２３が形成されている。軸固定部３２３には、雌ねじ部３２４が形成されている。雌ねじ部３２４は、作動油制御弁１０の固定部３２に形成された雄ねじ部３３と螺合する。供給穴部３２６は、径方向に形成され、カム軸３２０の外周面と軸穴部３２２を連通させている。供給穴部３２６には、作動油供給源３５０から作動油が供給される。作動油供給源３５０は、オイルポンプ３５１とオイルパン３５２とを有する。オイルポンプ３５１は、オイルパン３５２に貯留されている作動油を汲み上げる。 A shaft hole portion 322 and a supply hole portion 326 are formed in an end portion 321 of the cam shaft 320 . The shaft hole portion 322 is formed in the axial direction AD. A shaft fixing portion 323 for fixing the hydraulic oil control valve 10, which will be described later, is formed on the inner peripheral surface of the shaft hole portion 322. As shown in FIG. A female screw portion 324 is formed in the shaft fixing portion 323 . The female threaded portion 324 is screwed with the male threaded portion 33 formed on the fixed portion 32 of the hydraulic oil control valve 10 . The supply hole portion 326 is formed in the radial direction and allows the outer peripheral surface of the cam shaft 320 and the shaft hole portion 322 to communicate with each other. Hydraulic oil is supplied from a hydraulic oil supply source 350 to the supply hole portion 326 . Hydraulic oil supply source 350 has an oil pump 351 and an oil pan 352 . The oil pump 351 pumps up hydraulic oil stored in the oil pan 352 .

図１および図２に示すように、バルブタイミング調整装置１００は、ハウジング１２０と、ベーンロータ１３０と、作動油制御弁１０とを備える。図２では、作動油制御弁１０の図示を省略している。 As shown in FIGS. 1 and 2, the valve timing adjusting device 100 includes a housing 120, a vane rotor 130, and a hydraulic fluid control valve 10. As shown in FIG. In FIG. 2, illustration of the hydraulic oil control valve 10 is omitted.

図１に示すように、ハウジング１２０は、スプロケット１２１と、ケース１２２とを有する。スプロケット１２１は、カム軸３２０の端部３２１に嵌合され、回転可能に支持されている。スプロケット１２１には、後述するロックピン１５０と対応する位置に嵌入凹部１２８が形成されている。スプロケット１２１には、クランク軸３１０のスプロケット３１１とともに、環状のタイミングチェーン３６０が掛け渡されている。スプロケット１２１は、複数のボルト１２９によってケース１２２と固定されている。このため、ハウジング１２０は、クランク軸３１０と連動して回転する。ケース１２２は、有底筒状の外観形状を有し、スプロケット１２１により開口端が塞がれている。図２に示すように、ケース１２２は、径方向内側に向かって周方向に互いに並んで形成された複数の隔壁部１２３を有する。周方向において互いに隣り合う各隔壁部１２３の間には、後述するベーンロータ１３０の各ベーン１３１がそれぞれ配置される。図１に示すように、ケース１２２の底部の中央部には、開口部１２４が形成されている。 As shown in FIG. 1, housing 120 has sprocket 121 and case 122 . The sprocket 121 is fitted to the end portion 321 of the camshaft 320 and rotatably supported. A fitting recess 128 is formed in the sprocket 121 at a position corresponding to a lock pin 150 to be described later. An annular timing chain 360 is stretched over the sprocket 121 together with the sprocket 311 of the crankshaft 310 . Sprocket 121 is fixed to case 122 with a plurality of bolts 129 . Therefore, housing 120 rotates in conjunction with crankshaft 310 . The case 122 has a cylindrical outer shape with a bottom, and the open end is closed by the sprocket 121 . As shown in FIG. 2 , the case 122 has a plurality of partition walls 123 formed side by side in the circumferential direction facing radially inward. Vanes 131 of vane rotors 130, which will be described later, are arranged between partition wall portions 123 that are adjacent to each other in the circumferential direction. As shown in FIG. 1, an opening 124 is formed in the center of the bottom of case 122 .

ベーンロータ１３０は、ハウジング１２０の内部に収容され、後述する作動油制御弁１０から供給される作動油の油圧に応じて、ハウジング１２０に対して遅角方向または進角方向へ相対回転する。このため、ベーンロータ１３０は、駆動軸に対する従動軸の位相を変更する位相変更部として機能する。ベーンロータ１３０は、複数のベーン１３１と、ボス１３５とを有する。 The vane rotor 130 is housed inside the housing 120 and rotates relative to the housing 120 in the retarding direction or the advancing direction according to the hydraulic pressure of hydraulic fluid supplied from the hydraulic fluid control valve 10 described later. Therefore, vane rotor 130 functions as a phase changer that changes the phase of the driven shaft with respect to the drive shaft. Vane rotor 130 has a plurality of vanes 131 and bosses 135 .

図２に示すように、複数のベーン１３１は、ベーンロータ１３０の中央部に位置するボス１３５から径方向外側に向かってそれぞれ突出し、周方向に互いに並んで形成されている。各ベーン１３１は、周方向において互いに隣り合う各隔壁部１２３の間にそれぞれ収容され、油圧室１４０としての遅角室１４１と進角室１４２とに区画している。遅角室１４１は、ベーン１３１に対して周方向の一方に位置する。進角室１４２は、ベーン１３１に対して周方向の他方に位置する。複数のベーン１３１のうちの１つには、軸方向に収容穴部１３２が形成されている。収容穴部１３２は、ベーン１３１に形成された遅角室側ピン制御油路１３３を介して遅角室１４１と連通し、進角室側ピン制御油路１３４を介して進角室１４２と連通している。収容穴部１３２には、軸方向ＡＤに往復動可能なロックピン１５０が配置されている。ロックピン１５０は、ハウジング１２０に対するベーンロータ１３０の相対回転を規制し、油圧が不十分な状態においてハウジング１２０とベーンロータ１３０とが周方向に衝突することを抑制する。ロックピン１５０は、スプリング１５１により、スプロケット１２１に形成された嵌入凹部１２８側へと軸方向ＡＤに付勢されている。 As shown in FIG. 2 , the plurality of vanes 131 each protrude radially outward from a boss 135 located in the central portion of the vane rotor 130 and are arranged side by side in the circumferential direction. Each vane 131 is accommodated between partition wall portions 123 adjacent to each other in the circumferential direction, and is divided into a retard chamber 141 and an advance chamber 142 as a hydraulic chamber 140 . The retard chamber 141 is located on one side of the vane 131 in the circumferential direction. The advance chamber 142 is located on the other side of the vane 131 in the circumferential direction. One of the plurality of vanes 131 is formed with an accommodation hole 132 in the axial direction. The housing hole 132 communicates with the retard chamber 141 through a retard chamber-side pin control oil passage 133 formed in the vane 131, and communicates with the advance chamber 142 through an advance chamber-side pin control oil passage 134. are doing. A lock pin 150 that can reciprocate in the axial direction AD is arranged in the accommodation hole portion 132 . The lock pin 150 restricts relative rotation of the vane rotor 130 with respect to the housing 120, and suppresses circumferential collision between the housing 120 and the vane rotor 130 in a state of insufficient hydraulic pressure. The lock pin 150 is biased in the axial direction AD by a spring 151 toward a fitting recess 128 formed in the sprocket 121 .

ボス１３５は、円筒状の外観形状を有し、カム軸３２０の端部３２１に固定されている。したがってボス１３５が形成されているベーンロータ１３０は、カム軸３２０の端部３２１に固定されて、カム軸３２０と一体に回転する。ボス１３５の中央部には、軸方向ＡＤに貫通する貫通孔１３６が形成されている。貫通孔１３６には、作動油制御弁１０が配置される。ボス１３５には、複数の遅角油路１３７と複数の進角油路１３８とが、径方向に貫通して形成されている。各遅角油路１３７と各進角油路１３８とは、軸方向ＡＤにおいて互いに並んで形成されている。各遅角油路１３７は、後述する作動油制御弁１０の遅角ポート２７と遅角室１４１を連通させている。各進角油路１３８は、後述する作動油制御弁１０の進角ポート２８と進角室１４２を連通させている。貫通孔１３６において、各遅角油路１３７と各進角油路１３８との間は、後述する作動油制御弁１０のアウタースリーブ３０によってシールされている。 Boss 135 has a cylindrical external shape and is fixed to end 321 of cam shaft 320 . Accordingly, vane rotor 130 having boss 135 is fixed to end 321 of camshaft 320 and rotates integrally with camshaft 320 . A through hole 136 is formed through the boss 135 in the axial direction AD. The hydraulic oil control valve 10 is arranged in the through hole 136 . A plurality of retarding oil passages 137 and a plurality of advancing oil passages 138 are formed through the boss 135 in the radial direction. Each retard oil passage 137 and each advance oil passage 138 are formed side by side in the axial direction AD. Each retard oil passage 137 communicates the retard port 27 of the hydraulic oil control valve 10 and the retard chamber 141, which will be described later. Each advance oil passage 138 communicates an advance port 28 of the hydraulic oil control valve 10 and an advance chamber 142, which will be described later. In the through-hole 136, the space between each retard oil passage 137 and each advance oil passage 138 is sealed by an outer sleeve 30 of the hydraulic oil control valve 10, which will be described later.

本実施形態において、ハウジング１２０およびベーンロータ１３０は、アルミニウム合金により形成されているが、アルミニウム合金に限らず、鉄やステンレス鋼等の任意の金属材料や樹脂材料等により形成されていてもよい。 In this embodiment, the housing 120 and the vane rotor 130 are made of an aluminum alloy, but they may be made of any metal material such as iron or stainless steel, a resin material, or the like.

図１に示すように、作動油制御弁１０は、バルブタイミング調整装置１００の回転軸ＡＸに配置されて用いられ、作動油供給源３５０から供給される作動油の流動を制御する。作動油制御弁１０の動作は、内燃機関３００の全体動作を制御する図示しないＥＣＵからの指示により制御される。作動油制御弁１０は、軸方向ＡＤにおいてカム軸３２０側とは反対側に配置されたソレノイド１６０により駆動される。ソレノイド１６０は、内燃機関３００を収容する図示しないカバーに固定されている。ソレノイド１６０は、電磁部１６２とシャフト１６４とを有する。ソレノイド１６０は、上述のＥＣＵの指示による電磁部１６２への通電によって軸方向ＡＤにシャフト１６４を変位させることにより、後述する作動油制御弁１０のスプール５０を、バネ６０の付勢力に抗してカム軸３２０側へと押圧する。後述するように、押圧によってスプール５０が軸方向ＡＤに摺動することで、遅角室１４１に連通する油路と進角室１４２に連通する油路とを切り替えることができる。以降の説明では、軸方向ＡＤにおいてソレノイド１６０側とは反対側を、便宜上「カム軸３２０側」とも呼ぶ。 As shown in FIG. 1 , the hydraulic fluid control valve 10 is arranged on the rotation axis AX of the valve timing adjusting device 100 and used to control the flow of hydraulic fluid supplied from the hydraulic fluid supply source 350 . The operation of hydraulic oil control valve 10 is controlled by an instruction from an ECU (not shown) that controls the overall operation of internal combustion engine 300 . The hydraulic oil control valve 10 is driven by a solenoid 160 arranged on the opposite side of the camshaft 320 in the axial direction AD. Solenoid 160 is fixed to a cover (not shown) that houses internal combustion engine 300 . Solenoid 160 has an electromagnetic portion 162 and a shaft 164 . The solenoid 160 displaces the shaft 164 in the axial direction AD by energizing the electromagnetic portion 162 according to the above-mentioned instruction from the ECU, thereby displacing the spool 50 of the hydraulic oil control valve 10 described later against the biasing force of the spring 60. It presses toward the camshaft 320 side. As will be described later, the pressure causes the spool 50 to slide in the axial direction AD, so that the oil passage communicating with the retard chamber 141 and the oil passage communicating with the advance chamber 142 can be switched. In the following description, the side opposite to the solenoid 160 side in the axial direction AD is also referred to as the "camshaft 320 side" for convenience.

図３および図４に示すように、作動油制御弁１０は、スリーブ２０と、スプール５０と、バネ６０と、チェック弁９０と、フィルタ部材２００と、固定部材７０とを備える。なお、図３では、回転軸ＡＸに沿った断面を示している。 As shown in FIGS. 3 and 4, the hydraulic fluid control valve 10 includes a sleeve 20, a spool 50, a spring 60, a check valve 90, a filter member 200 and a fixing member . Note that FIG. 3 shows a cross section along the rotation axis AX.

スリーブ２０は、アウタースリーブ３０と、インナースリーブ４０とを有する。アウタースリーブ３０とインナースリーブ４０とは、いずれも略筒状の外観形状を有する。スリーブ２０は、アウタースリーブ３０に形成された軸孔３４にインナースリーブ４０が挿入された概略構成を有する。 The sleeve 20 has an outer sleeve 30 and an inner sleeve 40 . Both the outer sleeve 30 and the inner sleeve 40 have a substantially cylindrical outer shape. The sleeve 20 has a schematic configuration in which an inner sleeve 40 is inserted into an axial hole 34 formed in the outer sleeve 30 .

アウタースリーブ３０は、作動油制御弁１０の外郭を構成し、インナースリーブ４０の径方向外側に配置されている。アウタースリーブ３０は、本体部３１と、突出部３５と、固定部３２と、拡径部３６と、移動規制部８０と、工具係合部３８とを有する。本体部３１と固定部３２とには、軸方向ＡＤに沿った軸孔３４が形成されている。軸孔３４は、アウタースリーブ３０を軸方向ＡＤに貫通して形成されている。 The outer sleeve 30 constitutes the outer shell of the hydraulic oil control valve 10 and is arranged radially outside the inner sleeve 40 . The outer sleeve 30 has a body portion 31 , a projecting portion 35 , a fixing portion 32 , an enlarged diameter portion 36 , a movement restricting portion 80 and a tool engaging portion 38 . A shaft hole 34 is formed in the main body portion 31 and the fixing portion 32 along the axial direction AD. The shaft hole 34 is formed through the outer sleeve 30 in the axial direction AD.

本体部３１は、略筒状の外観形状を有し、図１に示すようにベーンロータ１３０の貫通孔１３６に配置されている。図４に示すように、本体部３１には、複数のアウター遅角ポート２１と複数のアウター進角ポート２２とが形成されている。複数のアウター遅角ポート２１は、周方向に互いに並んで形成され、それぞれ本体部３１の外周面と軸孔３４を連通させている。複数のアウター進角ポート２２は、軸方向ＡＤにおいてアウター遅角ポート２１よりもソレノイド１６０側にそれぞれ形成されている。複数のアウター進角ポート２２は、周方向に互いに並んで形成され、それぞれ本体部３１の外周面と軸孔３４を連通させている。 The body portion 31 has a substantially cylindrical outer shape, and is arranged in the through hole 136 of the vane rotor 130 as shown in FIG. 1 . As shown in FIG. 4 , the body portion 31 is formed with a plurality of outer retard ports 21 and a plurality of outer advance ports 22 . The plurality of outer retarded angle ports 21 are formed side by side in the circumferential direction, and communicate the outer peripheral surface of the main body portion 31 with the shaft hole 34 . The plurality of outer advance ports 22 are formed closer to the solenoid 160 than the outer retard port 21 in the axial direction AD. The plurality of outer advance ports 22 are formed side by side in the circumferential direction, and communicate the outer peripheral surface of the main body portion 31 with the shaft hole 34 .

突出部３５は、本体部３１から径方向外側に突出して形成されている。突出部３５は、図１に示すベーンロータ１３０をカム軸３２０の端部３２１との間で軸方向ＡＤに挟み込む。このため、突出部３５は、軸方向ＡＤにベーンロータ１３０と当接し、軸力を発生させている。突出部３５は、後述するように、作動油制御弁１０の組み付けの際に利用される。 The protruding portion 35 is formed to protrude radially outward from the body portion 31 . The projecting portion 35 sandwiches the vane rotor 130 shown in FIG. 1 with the end portion 321 of the camshaft 320 in the axial direction AD. Therefore, the projecting portion 35 contacts the vane rotor 130 in the axial direction AD to generate an axial force. The projecting portion 35 is used when the hydraulic oil control valve 10 is assembled, as will be described later.

固定部３２は、筒状の外観形状を有し、軸方向ＡＤにおいて本体部３１と連なって形成されている。固定部３２は、本体部３１と略同じ径に形成され、図１に示すようにカム軸３２０の軸固定部３２３に挿入されている。固定部３２の外周面には、雄ねじ部３３が形成されている。雄ねじ部３３は、軸固定部３２３に形成された雌ねじ部３２４と螺合する。アウタースリーブ３０は、雄ねじ部３３と雌ねじ部３２４との締結により、カム軸３２０側へと向かう軸方向ＡＤの軸力が加えられてカム軸３２０の端部３２１に固定される。軸力が加えられることにより、吸気弁３３０を押すことによるカム軸３２０の偏心力によって作動油制御弁１０とカム軸３２０の端部３２１とがずれることを抑制でき、作動油が漏れることを抑制できる。本実施形態において、雄ねじ部３３の少なくとも一部は、後述するインナースリーブ４０の底部４２と、径方向に見て重なって形成されている。 The fixed portion 32 has a tubular external shape, and is formed so as to be continuous with the main body portion 31 in the axial direction AD. The fixing portion 32 is formed to have substantially the same diameter as the main body portion 31, and is inserted into the shaft fixing portion 323 of the camshaft 320 as shown in FIG. A male threaded portion 33 is formed on the outer peripheral surface of the fixed portion 32 . The male threaded portion 33 is screwed with a female threaded portion 324 formed on the shaft fixing portion 323 . The outer sleeve 30 is fixed to the end portion 321 of the cam shaft 320 by applying an axial force in the axial direction AD toward the cam shaft 320 side by fastening the male thread portion 33 and the female thread portion 324 . By applying the axial force, it is possible to suppress the displacement between the hydraulic oil control valve 10 and the end portion 321 of the camshaft 320 due to the eccentric force of the camshaft 320 caused by pushing the intake valve 330, thereby suppressing the leakage of the hydraulic oil. can. In the present embodiment, at least part of the male threaded portion 33 is formed so as to overlap with a bottom portion 42 of an inner sleeve 40, which will be described later, when viewed in the radial direction.

図３に示すように、本体部３１のうちソレノイド１６０側の端部には、拡径部３６が形成されている。拡径部３６は、本体部３１の他部分に比べて内径が拡大して形成されている。拡径部３６には、後述するインナースリーブ４０の鍔部４６が配置される。 As shown in FIG. 3, an enlarged diameter portion 36 is formed at the end portion of the body portion 31 on the solenoid 160 side. The expanded diameter portion 36 is formed to have an inner diameter larger than that of other portions of the main body portion 31 . A collar portion 46 of an inner sleeve 40 , which will be described later, is arranged on the expanded diameter portion 36 .

移動規制部８０は、アウタースリーブ３０の内周面において拡径部３６によって形成される径方向の段差として構成されている。移動規制部８０は、固定部材７０との間において、後述するインナースリーブ４０の鍔部４６を軸方向ＡＤに挟み込む。これにより、移動規制部８０は、軸方向ＡＤに沿ったソレノイド１６０の電磁部１６２から遠ざかる方向へのインナースリーブ４０の移動を規制する。換言すると、移動規制部８０は、軸方向ＡＤに沿ったソレノイド１６０側とは反対側へのインナースリーブ４０の移動を規制する。本実施形態において、移動規制部８０は、軸方向ＡＤにおいて突出部３５よりもソレノイド１６０側に設けられている。 The movement restricting portion 80 is configured as a radial step formed by the enlarged diameter portion 36 on the inner peripheral surface of the outer sleeve 30 . The movement restricting portion 80 sandwiches a collar portion 46 of the inner sleeve 40 (to be described later) in the axial direction AD between itself and the fixing member 70 . Thereby, the movement restricting portion 80 restricts movement of the inner sleeve 40 in a direction away from the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160 along the axial direction AD. In other words, the movement restricting portion 80 restricts movement of the inner sleeve 40 to the side opposite to the solenoid 160 side along the axial direction AD. In this embodiment, the movement restricting portion 80 is provided closer to the solenoid 160 than the projecting portion 35 in the axial direction AD.

工具係合部３８は、軸方向ＡＤにおいて突出部３５よりもソレノイド１６０側に形成されている。図５に示すように、工具係合部３８は、図示しない六角ソケット等の工具と係合可能に構成され、アウタースリーブ３０を含む作動油制御弁１０をカム軸３２０の端部３２１に締結固定するために用いられる。 The tool engaging portion 38 is formed closer to the solenoid 160 than the projecting portion 35 in the axial direction AD. As shown in FIG. 5 , the tool engaging portion 38 is configured to be engageable with a tool such as a hexagonal socket (not shown), and fastens and fixes the hydraulic oil control valve 10 including the outer sleeve 30 to the end portion 321 of the camshaft 320 . used to

図３および図４に示すように、インナースリーブ４０は、筒部４１と、底部４２と、複数の遅角側突出壁４３と、複数の進角側突出壁４４と、封止壁４５と、鍔部４６と、ストッパ４９とを有する。 As shown in FIGS. 3 and 4, the inner sleeve 40 includes a cylindrical portion 41, a bottom portion 42, a plurality of retard side protruding walls 43, a plurality of advance side protruding walls 44, a sealing wall 45, It has a collar portion 46 and a stopper 49 .

筒部４１は、略筒状の外観形状を有し、アウタースリーブ３０の本体部３１と固定部３２とに亘ってアウタースリーブ３０の径方向内側に位置している。筒部４１には、遅角側供給ポートＳＰ１と、進角側供給ポートＳＰ２と、リサイクルポート４７とがそれぞれ形成されている。遅角側供給ポートＳＰ１は、軸方向ＡＤにおいて遅角側突出壁４３よりも底部４２側に形成され、筒部４１の外周面と内周面を連通させている。本実施形態において、遅角側供給ポートＳＰ１は、周方向の半周に亘って複数並んで形成されているが、全周に亘って形成されていてもよく、単数であってもよい。進角側供給ポートＳＰ２は、軸方向ＡＤにおいて進角側突出壁４４よりもソレノイド１６０側に形成され、筒部４１の外周面と内周面を連通させている。本実施形態において、進角側供給ポートＳＰ２は、周方向の半周に亘って複数並んで形成されているが、全周に亘って形成されていてもよく、単数であってもよい。遅角側供給ポートＳＰ１と進角側供給ポートＳＰ２とは、図１に示すカム軸３２０の軸穴部３２２とそれぞれ連通している。図３および図４に示すように、リサイクルポート４７は、軸方向ＡＤにおいて遅角側突出壁４３と進角側突出壁４４との間に形成され、筒部４１の外周面と内周面を連通させている。リサイクルポート４７は、図４に示すように、遅角側供給ポートＳＰ１および進角側供給ポートＳＰ２とそれぞれ連通している。具体的には、リサイクルポート４７は、アウタースリーブ３０の本体部３１の内周面とインナースリーブ４０の筒部４１の外周面との間の空間であって、周方向に互いに隣り合う遅角側突出壁４３の間および周方向に互いに隣り合う進角側突出壁４４の間の空間により、各供給ポートＳＰ１、ＳＰ２と連通している。このため、リサイクルポート４７は、遅角室１４１および進角室１４２から排出された作動油を供給側へと戻すリサイクル機構として機能する。本実施形態において、リサイクルポート４７は、周方向に複数並んで形成されているが、単数であってもよい。なお、スプール５０の摺動による油路の切り替え動作を含めたバルブタイミング調整装置１００の動作については、後述する。 The cylindrical portion 41 has a substantially cylindrical external shape, and is positioned radially inside the outer sleeve 30 across the body portion 31 and the fixing portion 32 of the outer sleeve 30 . A retard side supply port SP1, an advance side supply port SP2, and a recycle port 47 are formed in the tubular portion 41, respectively. The retard-side supply port SP1 is formed closer to the bottom portion 42 than the retard-side projecting wall 43 in the axial direction AD, and allows the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the cylindrical portion 41 to communicate with each other. In the present embodiment, a plurality of retard side supply ports SP1 are formed side by side over a half circumference in the circumferential direction, but they may be formed over the entire circumference or may be singular. The advance-side supply port SP2 is formed closer to the solenoid 160 than the advance-side projecting wall 44 in the axial direction AD, and communicates the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the tubular portion 41 . In the present embodiment, a plurality of advance side supply ports SP2 are formed side by side over a half circumference in the circumferential direction. The retard side supply port SP1 and the advance side supply port SP2 communicate with the shaft hole portion 322 of the camshaft 320 shown in FIG. As shown in FIGS. 3 and 4, the recycle port 47 is formed between the retard side protruding wall 43 and the advance side protruding wall 44 in the axial direction AD, and separates the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the cylindrical portion 41 from each other. I am communicating. As shown in FIG. 4, the recycle port 47 communicates with the retard side supply port SP1 and the advance side supply port SP2. Specifically, the recycling port 47 is a space between the inner peripheral surface of the main body portion 31 of the outer sleeve 30 and the outer peripheral surface of the tubular portion 41 of the inner sleeve 40, and is adjacent to each other in the circumferential direction. Spaces between the protruding walls 43 and between adjacent advancing side protruding walls 44 in the circumferential direction communicate with the supply ports SP1 and SP2. Therefore, the recycle port 47 functions as a recycle mechanism that returns the hydraulic oil discharged from the retard chamber 141 and the advance chamber 142 to the supply side. In this embodiment, a plurality of recycle ports 47 are formed side by side in the circumferential direction, but a single recycle port may be formed. The operation of the valve timing adjusting device 100 including the oil passage switching operation due to the sliding of the spool 50 will be described later.

図３に示すように、底部４２は、筒部４１と一体に形成され、筒部４１の軸方向ＡＤにおけるカム軸３２０側の端部を塞いでいる。底部４２には、バネ６０の一端が当接している。底部４２は、インナースリーブ４０の軸方向ＡＤの端部であって軸方向ＡＤにおけるカム軸３２０側の端部を構成している。 As shown in FIG. 3 , the bottom portion 42 is formed integrally with the tubular portion 41 and closes the end portion of the tubular portion 41 on the side of the cam shaft 320 in the axial direction AD. One end of the spring 60 is in contact with the bottom portion 42 . The bottom portion 42 constitutes an end portion of the inner sleeve 40 in the axial direction AD, which is on the side of the camshaft 320 in the axial direction AD.

図４に示すように、複数の遅角側突出壁４３は、筒部４１から径方向外側に突出するように、周方向に互いに並んで形成されている。周方向に互いに隣り合う遅角側突出壁４３の間は、図１に示すカム軸３２０の軸穴部３２２と連通しており、作動油供給源３５０から供給される作動油が流通する。図４に示すように、各遅角側突出壁４３には、それぞれインナー遅角ポート２３が形成されている。各インナー遅角ポート２３は、それぞれ遅角側突出壁４３の外周面と内周面を連通させている。図３に示すように、各インナー遅角ポート２３は、それぞれアウタースリーブ３０に形成された各アウター遅角ポート２１と連通する。インナー遅角ポート２３の軸線は、アウター遅角ポート２１の軸線と軸方向ＡＤにおいてずれている。 As shown in FIG. 4 , the plurality of retarded angle side protruding walls 43 are formed side by side in the circumferential direction so as to protrude radially outward from the cylindrical portion 41 . Circumferentially adjacent protruding walls 43 communicate with the shaft hole 322 of the camshaft 320 shown in FIG. As shown in FIG. 4 , the inner retarded angle port 23 is formed in each of the retarded side projecting walls 43 . Each inner retarded angle port 23 communicates between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the retarded side projecting wall 43 . As shown in FIG. 3 , each inner retarded angle port 23 communicates with each outer retarded angle port 21 formed in the outer sleeve 30 . The axis of the inner retard port 23 is offset from the axis of the outer retard port 21 in the axial direction AD.

図４に示すように、複数の進角側突出壁４４は、それぞれ軸方向ＡＤにおいて遅角側突出壁４３よりもソレノイド１６０側に形成されている。複数の進角側突出壁４４は、筒部４１から径方向外側に突出するように、周方向に互いに並んで形成されている。周方向に互いに隣り合う進角側突出壁４４の間は、図１に示す軸穴部３２２と連通しており、作動油供給源３５０から供給される作動油が流通する。図４に示すように、各進角側突出壁４４には、それぞれインナー進角ポート２４が形成されている。各インナー進角ポート２４は、それぞれ進角側突出壁４４の外周面と内周面を連通させている。図３に示すように、各インナー進角ポート２４は、それぞれアウタースリーブ３０に形成された各アウター進角ポート２２と連通する。インナー進角ポート２４の軸線は、アウター進角ポート２２の軸線と軸方向ＡＤにおいてずれている。 As shown in FIG. 4 , the plurality of advance-side projecting walls 44 are formed closer to the solenoid 160 than the retard-side projecting wall 43 in the axial direction AD. The plurality of advance-angle-side protruding walls 44 are formed side by side in the circumferential direction so as to protrude radially outward from the cylindrical portion 41 . Adjacent side protruding walls 44 adjacent to each other in the circumferential direction communicate with shaft hole portion 322 shown in FIG. As shown in FIG. 4 , an inner advance port 24 is formed in each advance side projecting wall 44 . Each inner advance port 24 communicates between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the advance-side projecting wall 44 . As shown in FIG. 3 , each inner advance port 24 communicates with each outer advance port 22 formed in the outer sleeve 30 . The axis of the inner advance port 24 is offset from the axis of the outer advance port 22 in the axial direction AD.

封止壁４５は、軸方向ＡＤにおける進角側供給ポートＳＰ２よりもソレノイド１６０側において、筒部４１の全周に亘って径方向外側に向かって突出して形成されている。封止壁４５は、アウタースリーブ３０の本体部３１の内周面とインナースリーブ４０の筒部４１の外周面とをシールすることにより、後述する作動油供給油路２５を流通する作動油がソレノイド１６０側へと漏れることを抑制する。封止壁４５の外径は、遅角側突出壁４３および進角側突出壁４４の外径と略同じに形成されている。 The sealing wall 45 protrudes radially outward along the entire circumference of the cylindrical portion 41 on the solenoid 160 side of the advance side supply port SP2 in the axial direction AD. The sealing wall 45 seals the inner peripheral surface of the main body portion 31 of the outer sleeve 30 and the outer peripheral surface of the cylindrical portion 41 of the inner sleeve 40, so that the hydraulic oil flowing through the hydraulic oil supply oil passage 25, which will be described later, flows through the solenoid. It suppresses leakage to the 160 side. The outer diameter of the sealing wall 45 is formed to be substantially the same as the outer diameters of the retarded side projecting wall 43 and the advancing side projecting wall 44 .

鍔部４６は、インナースリーブ４０のソレノイド１６０側の端部において、筒部４１の全周に亘って径方向外側に向かって突出して形成されている。鍔部４６は、アウタースリーブ３０の拡径部３６に配置されている。図４に示すように、鍔部４６には、複数の嵌合部４８が形成されている。複数の嵌合部４８は、鍔部４６の外縁部において周方向に互いに並んで形成されている。本実施形態において、各嵌合部４８は、鍔部４６の外縁部が直線状に切り落とされて形成されているが、直線状に限らず曲線状に形成されていてもよい。各嵌合部４８は、後述する固定部材７０の各嵌合突起部７３とそれぞれ嵌合する。本実施形態において、鍔部４６のソレノイド１６０側の端面は、第１当接部ＣＰ１として機能する。第１当接部ＣＰ１は、固定部材７０と当接可能に構成されている。また、鍔部４６のカム軸３２０側の端面は、第２当接部ＣＰ２として機能する。第２当接部ＣＰ２は、移動規制部８０と当接可能に構成されている。 The collar portion 46 is formed so as to protrude radially outward along the entire circumference of the cylindrical portion 41 at the end portion of the inner sleeve 40 on the solenoid 160 side. The collar portion 46 is arranged on the enlarged diameter portion 36 of the outer sleeve 30 . As shown in FIG. 4 , a plurality of fitting portions 48 are formed on the collar portion 46 . A plurality of fitting portions 48 are formed side by side in the circumferential direction at the outer edge portion of the flange portion 46 . In the present embodiment, each fitting portion 48 is formed by cutting off the outer edge portion of the collar portion 46 in a straight line, but the fitting portion 48 may be formed in a curved shape without being limited to a straight shape. Each fitting portion 48 is fitted with each fitting projection portion 73 of a fixing member 70 to be described later. In the present embodiment, the end surface of the flange portion 46 on the solenoid 160 side functions as the first contact portion CP1. The first contact portion CP1 is configured to be able to contact with the fixing member 70 . In addition, the end surface of the flange portion 46 on the camshaft 320 side functions as a second contact portion CP2. The second contact portion CP2 is configured to contact the movement restricting portion 80 .

図３に示すように、ストッパ４９は、インナースリーブ４０の軸方向ＡＤの端部であってカム軸３２０側の端部に形成されている。ストッパ４９は、筒部４１の他部分に比べて内径が縮小して形成されることにより、スプール５０のカム軸３２０側の端部が当接可能に構成されている。ストッパ４９は、ソレノイド１６０の電磁部１６２から遠ざかる方向へのスプール５０の摺動限界を規定する。 As shown in FIG. 3, the stopper 49 is formed at the end of the inner sleeve 40 in the axial direction AD, which is on the camshaft 320 side. The stopper 49 is formed to have an inner diameter smaller than that of other portions of the tubular portion 41 so that the end portion of the spool 50 on the camshaft 320 side can come into contact with the stopper 49 . The stopper 49 defines the sliding limit of the spool 50 in the direction away from the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160 .

このような構成により、インナースリーブ４０は、軸方向ＡＤにおけるソレノイド１６０側においてアウタースリーブ３０に保持される一方で、軸方向ＡＤにおけるカム軸３２０側においてアウタースリーブ３０に保持されていない。 With such a configuration, the inner sleeve 40 is held by the outer sleeve 30 on the solenoid 160 side in the axial direction AD, but is not held by the outer sleeve 30 on the cam shaft 320 side in the axial direction AD.

アウタースリーブ３０に形成された軸孔３４と、インナースリーブ４０との間における空間は、アウタースリーブ３０がカム軸３２０の端部３２１に固定された状態において、作動油供給源３５０と連通する作動油供給油路２５として機能する。作動油供給油路２５は、図１に示すカム軸３２０の軸穴部３２２と連通しており、作動油供給源３５０から供給される作動油を遅角側供給ポートＳＰ１および進角側供給ポートＳＰ２へと導く。図３に示すように、アウター遅角ポート２１とインナー遅角ポート２３とは、遅角ポート２７を構成し、図２に示す遅角油路１３７を介して遅角室１４１と連通する。図３に示すように、アウター進角ポート２２とインナー進角ポート２４とは、進角ポート２８を構成し、図２に示す進角油路１３８を介して進角室１４２と連通する。本実施形態において、アウター遅角ポート２１の軸方向ＡＤに沿った大きさは、インナー遅角ポート２３の軸方向ＡＤに沿った大きさよりも大きく形成されている。また、アウター進角ポート２２の軸方向ＡＤに沿った大きさは、インナー進角ポート２４の軸方向ＡＤに沿った大きさよりも大きく形成されている。 A space between the shaft hole 34 formed in the outer sleeve 30 and the inner sleeve 40 is a hydraulic fluid that communicates with the hydraulic fluid supply source 350 when the outer sleeve 30 is fixed to the end portion 321 of the cam shaft 320 . It functions as the supply oil passage 25 . The hydraulic oil supply passage 25 communicates with the shaft hole portion 322 of the camshaft 320 shown in FIG. Lead to SP2. As shown in FIG. 3, the outer retard port 21 and the inner retard port 23 constitute a retard port 27, which communicates with the retard chamber 141 via the retard oil passage 137 shown in FIG. As shown in FIG. 3, the outer advance port 22 and the inner advance port 24 constitute an advance port 28, which communicates with the advance chamber 142 via the advance oil passage 138 shown in FIG. In this embodiment, the size of the outer retard port 21 along the axial direction AD is larger than the size of the inner retard port 23 along the axial direction AD. Further, the size of the outer advance port 22 along the axial direction AD is larger than the size of the inner advance port 24 along the axial direction AD.

図３に示すように、アウタースリーブ３０とインナースリーブ４０とは、作動油の漏れを抑制するために、軸方向ＡＤの少なくとも一部においてシールされている。より具体的には、遅角側突出壁４３によって、遅角側供給ポートＳＰ１およびリサイクルポート４７と遅角ポート２７との間がシールされ、進角側突出壁４４によって、進角側供給ポートＳＰ２およびリサイクルポート４７と進角ポート２８との間がシールされている。また、封止壁４５によって、作動油供給油路２５と作動油制御弁１０の外部とがシールされている。 As shown in FIG. 3, the outer sleeve 30 and the inner sleeve 40 are sealed at least partially in the axial direction AD in order to suppress leakage of hydraulic oil. More specifically, the retard side projecting wall 43 seals between the retard side supply port SP1 and the recycle port 47 and the retard port 27, and the advance side projecting wall 44 seals the advance side supply port SP2. and between the recycle port 47 and the advance port 28 is sealed. Further, the sealing wall 45 seals the hydraulic oil supply passage 25 and the outside of the hydraulic oil control valve 10 .

スプール５０は、インナースリーブ４０の径方向内側に配置されている。図１に示すように、スプール５０は、自身の一端であるスプール底部５２に当接して配置されるソレノイド１６０により駆動され、軸方向ＡＤに摺動する。 The spool 50 is arranged radially inside the inner sleeve 40 . As shown in FIG. 1, the spool 50 is driven by a solenoid 160 arranged in contact with the spool bottom portion 52, which is one end of the spool 50, and slides in the axial direction AD.

図３に示すように、スプール５０は、スプール筒部５１と、スプール底部５２と、バネ受け部５６とを有する。また、スプール５０には、軸方向ＡＤに沿った軸孔が形成されている。かかる軸孔は、後述するドレン油路５３の一部を構成する。また、スプール５０には、かかる軸孔とそれぞれ連通するドレン流入部５４とドレン流出部５５とが形成されている。 As shown in FIG. 3 , the spool 50 has a spool tubular portion 51 , a spool bottom portion 52 and a spring receiving portion 56 . Further, the spool 50 is formed with an axial hole along the axial direction AD. Such an axial hole forms part of a drain oil passage 53, which will be described later. Further, the spool 50 is formed with a drain inflow portion 54 and a drain outflow portion 55 communicating with the shaft hole.

図３および図４に示すように、スプール筒部５１は、略筒状の外観形状を有する。スプール筒部５１の外周面には、遅角側シール部５７と、進角側シール部５８と、係止部５９とが、軸方向ＡＤにおいてカム軸３２０側からこの順に並んで、それぞれ径方向外側に向かって突出して全周に亘って形成されている。遅角側シール部５７は、図３に示すようにスプール５０が最もソレノイド１６０の電磁部１６２に近付いた状態において、リサイクルポート４７と遅角ポート２７との連通を断ち、図６に示すようにスプール５０が最も電磁部１６２から遠ざかった状態において、遅角側供給ポートＳＰ１と遅角ポート２７との連通を断つ。進角側シール部５８は、図３に示すようにスプール５０が最も電磁部１６２に近付いた状態において、進角側供給ポートＳＰ２と進角ポート２８との連通を断ち、図６に示すようにスプール５０が最も電磁部１６２から遠ざかった状態において、リサイクルポート４７と進角ポート２８との連通を断つ。係止部５９は、固定部材７０と当接することにより、ソレノイド１６０の電磁部１６２に近付く方向へのスプール５０の摺動限界を規定する。 As shown in FIGS. 3 and 4, the spool tubular portion 51 has a substantially tubular external shape. On the outer peripheral surface of the spool cylinder portion 51, a retard side seal portion 57, an advance side seal portion 58, and a locking portion 59 are arranged in this order from the camshaft 320 side in the axial direction AD, and are arranged radially. It protrudes outward and is formed over the entire circumference. When the spool 50 is closest to the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160, as shown in FIG. When the spool 50 is furthest from the electromagnetic portion 162, the communication between the retard side supply port SP1 and the retard port 27 is cut off. The advance side seal portion 58 cuts communication between the advance side supply port SP2 and the advance port 28 when the spool 50 is closest to the electromagnetic portion 162 as shown in FIG. Communication between the recycle port 47 and the advance port 28 is cut off when the spool 50 is the farthest from the electromagnetic part 162 . The locking portion 59 abuts on the fixing member 70 to define the sliding limit of the spool 50 in the direction of approaching the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160 .

スプール底部５２は、スプール筒部５１と一体に形成され、スプール筒部５１のソレノイド１６０側の端部を塞いでいる。スプール底部５２は、軸方向ＡＤにおいてスリーブ２０よりもソレノイド１６０側に突出可能に構成されている。スプール底部５２は、スプール５０の基端部として機能する。 The spool bottom portion 52 is formed integrally with the spool tubular portion 51 and closes the end portion of the spool tubular portion 51 on the solenoid 160 side. The spool bottom portion 52 is configured to protrude from the sleeve 20 toward the solenoid 160 in the axial direction AD. The spool bottom 52 functions as the proximal end of the spool 50 .

スプール筒部５１とスプール底部５２とインナースリーブ４０の筒部４１と底部４２とにより囲まれた空間は、ドレン油路５３として機能する。このため、スプール５０の内部は、ドレン油路５３の少なくとも一部として機能する。ドレン油路５３には、油圧室１４０としての遅角室１４１と進角室１４２とから排出される作動油が流通する。 A space surrounded by the spool tubular portion 51 , the spool bottom portion 52 , and the tubular portion 41 and the bottom portion 42 of the inner sleeve 40 functions as a drain oil passage 53 . Therefore, the inside of the spool 50 functions as at least part of the drain oil passage 53 . Hydraulic oil discharged from the retard chamber 141 and the advance chamber 142 as the hydraulic chamber 140 flows through the drain oil passage 53 .

ドレン流入部５４は、スプール筒部５１のうち軸方向ＡＤにおいて遅角側シール部５７と進角側シール部５８との間に形成されている。ドレン流入部５４は、スプール筒部５１の外周面と内周面を連通させている。ドレン流入部５４は、油圧室１４０から排出される作動油をドレン油路５３へと導く。また、ドレン流入部５４は、リサイクルポート４７を介して各供給ポートＳＰ１、ＳＰ２と連通している。このとき、リサイクルポート４７と各供給ポートＳＰ１、ＳＰ２とは、インナースリーブ４０の外周面において、遅角側突出壁４３と進角側突出壁４４とが形成されていない部分を介して互いに連通している。 The drain inlet portion 54 is formed between the retard side seal portion 57 and the advance side seal portion 58 in the axial direction AD of the spool tubular portion 51 . The drain inflow portion 54 allows the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the spool tubular portion 51 to communicate with each other. The drain inflow portion 54 guides hydraulic fluid discharged from the hydraulic chamber 140 to the drain oil passage 53 . Also, the drain inflow portion 54 communicates with the supply ports SP1 and SP2 via the recycle port 47 . At this time, the recycle port 47 and the supply ports SP1 and SP2 communicate with each other through a portion of the outer peripheral surface of the inner sleeve 40 where the retard side protruding wall 43 and the advance side protruding wall 44 are not formed. ing.

ドレン流出部５５は、スプール５０の一端であるスプール底部５２において、径方向外側に開口するように形成されている。ドレン流出部５５は、ドレン油路５３の作動油を作動油制御弁１０の外部へと排出する。図１に示すように、ドレン流出部５５から排出された作動油は、オイルパン３５２へと回収される。 The drain outflow portion 55 is formed to open radially outward at the spool bottom portion 52 which is one end of the spool 50 . The drain outflow portion 55 discharges hydraulic oil in the drain oil passage 53 to the outside of the hydraulic oil control valve 10 . As shown in FIG. 1 , hydraulic oil discharged from drain outflow portion 55 is recovered in oil pan 352 .

図３に示すように、バネ受け部５６は、スプール筒部５１のカム軸３２０側の端部において、スプール筒部５１の他部分に比べて内径が拡大されて形成されている。バネ受け部５６には、バネ６０の他端が当接されている。 As shown in FIG. 3 , the spring receiving portion 56 is formed at the cam shaft 320 side end portion of the spool tubular portion 51 with an inner diameter larger than that of the other portion of the spool tubular portion 51 . The other end of the spring 60 is in contact with the spring receiving portion 56 .

本実施形態において、アウタースリーブ３０とスプール５０とは、それぞれ鉄により形成され、インナースリーブ４０は、アルミニウムにより形成されている。なお、これらの材料に限らず、任意の金属材料や樹脂材料等によりそれぞれ形成されていてもよい。 In this embodiment, the outer sleeve 30 and the spool 50 are each made of iron, and the inner sleeve 40 is made of aluminum. In addition, they may be formed of any metal material, resin material, or the like, without being limited to these materials.

バネ６０は、圧縮コイルバネにより構成され、自身の端部がインナースリーブ４０のバネ当接部６９とスプール５０のバネ受け部５６とにそれぞれ当接して配置されている。バネ６０は、軸方向ＡＤに沿って、スプール５０をソレノイド１６０側へと付勢している。 The spring 60 is composed of a compression coil spring, and its ends are disposed in contact with the spring contact portion 69 of the inner sleeve 40 and the spring receiving portion 56 of the spool 50 respectively. The spring 60 urges the spool 50 toward the solenoid 160 along the axial direction AD.

チェック弁９０は、作動油の逆流を抑制する。チェック弁９０は、２つの供給チェック弁９１と、リサイクルチェック弁９２とを含んで構成されている。図４に示すように、各供給チェック弁９１とリサイクルチェック弁９２とは、それぞれ帯状の薄板を環状に巻いて形成されることにより、径方向に弾性変形する。図３に示すように、各供給チェック弁９１は、遅角側供給ポートＳＰ１および進角側供給ポートＳＰ２と対応する位置において、それぞれ筒部４１の内周面と当接して配置されている。各供給チェック弁９１は、径方向外側から作動油の圧力を受けることによって、帯状の薄板の重なり部分が大きくなり、径方向に縮小する。リサイクルチェック弁９２は、リサイクルポート４７と対応する位置において、筒部４１の外周面と当接して配置されている。リサイクルチェック弁９２は、径方向内側から作動油の圧力を受けることによって、帯状の薄板の重なり部分が小さくなり、径方向に拡大する。 The check valve 90 suppresses backflow of hydraulic oil. The check valve 90 includes two supply check valves 91 and a recycle check valve 92 . As shown in FIG. 4, each of the supply check valve 91 and the recycle check valve 92 is elastically deformed in the radial direction by being formed by annularly winding a strip-shaped thin plate. As shown in FIG. 3, each supply check valve 91 is arranged in contact with the inner peripheral surface of the cylindrical portion 41 at positions corresponding to the retard side supply port SP1 and the advance side supply port SP2. Each supply check valve 91 receives hydraulic fluid pressure from the outside in the radial direction, so that the overlapped portion of the strip-shaped thin plate becomes larger and shrinks in the radial direction. The recycle check valve 92 is arranged in contact with the outer peripheral surface of the cylindrical portion 41 at a position corresponding to the recycle port 47 . When the recycle check valve 92 receives the pressure of the hydraulic fluid from the radially inner side, the overlapped portion of the strip-shaped thin plates becomes smaller and expands in the radial direction.

フィルタ部材２００は、作動油供給油路２５に配置され、作動油供給源３５０から供給される作動油に含まれる異物を捕捉する。フィルタ部材２００は、金属により形成され、図４に示すように環状の外観形状を有する。フィルタ部材２００には、軸方向ＡＤに貫通する図示しない複数の貫通孔が形成されている。 The filter member 200 is arranged in the hydraulic oil supply passage 25 and traps foreign matter contained in the hydraulic oil supplied from the hydraulic oil supply source 350 . The filter member 200 is made of metal and has an annular external shape as shown in FIG. The filter member 200 is formed with a plurality of through-holes (not shown) penetrating in the axial direction AD.

固定部材７０は、軸孔３４のソレノイド１６０側の端部に圧入固定されている。固定部材７０は、薄板状の外観形状を有し、平板部７１と、複数の嵌合突起部７３とを有する。 The fixing member 70 is press-fitted and fixed to the end of the shaft hole 34 on the solenoid 160 side. The fixing member 70 has a thin plate-like external shape, and has a flat plate portion 71 and a plurality of fitting protrusions 73 .

図４に示すように、平板部７１は、径方向に沿った平板状に形成されている。平板部７１は、径方向に限らず、軸方向ＡＤと交差する方向に沿って形成されていてもよい。平板部７１の略中央には、開口７２が形成されている。図３に示すように、開口７２には、スプール５０の一端であるスプール底部５２が挿入される。 As shown in FIG. 4, the flat plate portion 71 is formed in a flat plate shape along the radial direction. The flat plate portion 71 may be formed not only along the radial direction but also along the direction intersecting the axial direction AD. An opening 72 is formed substantially in the center of the flat plate portion 71 . As shown in FIG. 3 , the spool bottom portion 52 that is one end of the spool 50 is inserted into the opening 72 .

図４に示すように、複数の嵌合突起部７３は、平板部７１から軸方向ＡＤに向かって突起し、周方向に互いに並んで形成されている。嵌合突起部７３は、軸方向ＡＤに限らず、径方向と交差する任意の方向に突出して形成されていてもよい。各嵌合突起部７３は、インナースリーブ４０の各嵌合部４８とそれぞれ周方向に嵌合する。本実施形態では、３つの嵌合突起部７３が形成されているが、３つに限らず１つや４つ等、任意の数の嵌合突起部７３が形成されていてもよい。 As shown in FIG. 4, the plurality of fitting protrusions 73 protrude from the flat plate portion 71 in the axial direction AD and are formed side by side in the circumferential direction. The fitting protrusion 73 may be formed to protrude not only in the axial direction AD, but also in any direction intersecting the radial direction. Each fitting protrusion 73 is fitted with each fitting portion 48 of the inner sleeve 40 in the circumferential direction. In this embodiment, three fitting protrusions 73 are formed, but the number of fitting protrusions 73 is not limited to three, and any number of fitting protrusions 73 such as one or four may be formed.

本実施形態において、クランク軸３１０は、本開示における駆動軸の下位概念に相当し、カム軸３２０は、本開示における従動軸の下位概念に相当し、吸気弁３３０は、本開示におけるバルブの下位概念に相当し、ソレノイド１６０は、本開示におけるアクチュエータの下位概念に相当する。また、アウター遅角ポート２１とアウター進角ポート２２とは、それぞれ本開示における第１のポートの下位概念に相当し、インナー遅角ポート２３とインナー進角ポート２４とは、それぞれ本開示における第２のポートの下位概念に相当する。また、底部４２は、本開示におけるインナースリーブの軸方向の端部であって軸方向におけるアクチュエータ側とは反対側の端部の下位概念に相当する。 In the present embodiment, the crankshaft 310 corresponds to a subordinate concept of the drive shaft in this disclosure, the camshaft 320 corresponds to a subordinate concept of the driven shaft in this disclosure, and the intake valve 330 corresponds to a subordinate concept of the valve in this disclosure. concept, and the solenoid 160 corresponds to a subordinate concept of actuator in the present disclosure. Further, the outer retard port 21 and the outer advance port 22 each correspond to a subordinate concept of the first port in the present disclosure, and the inner retard port 23 and the inner advance port 24 each correspond to the first port in the present disclosure. 2 port. In addition, the bottom portion 42 corresponds to a subordinate concept of the axial end portion of the inner sleeve in the present disclosure, which is the end portion on the side opposite to the actuator side in the axial direction.

Ａ－２．作動油制御弁の製造方法：
図８に示す作動油制御弁１０の製造方法では、上述の構成を有するスリーブ２０と、スプール５０と、固定部材７０とを準備する（工程Ｐ４１０）。工程Ｐ４１０を、準備工程とも呼ぶ。なお、準備工程では、バネ６０、チェック弁９０およびフィルタ部材２００もそれぞれ準備される。 A-2. Manufacturing method of hydraulic oil control valve:
In the method of manufacturing the hydraulic oil control valve 10 shown in FIG. 8, the sleeve 20, the spool 50, and the fixing member 70 having the configurations described above are prepared (step P410). Step P410 is also called a preparatory step. In the preparation step, the spring 60, the check valve 90 and the filter member 200 are also prepared.

インナースリーブ４０の径方向内側にスプール５０を挿入し、軸孔３４にインナースリーブ４０を挿入する（工程Ｐ４２０）。工程Ｐ４２０を、挿入工程とも呼ぶ。なお、挿入工程では、バネ６０、チェック弁９０およびフィルタ部材２００もそれぞれ配置される。 The spool 50 is inserted radially inside the inner sleeve 40, and the inner sleeve 40 is inserted into the shaft hole 34 (process P420). Step P420 is also called an insertion step. In addition, in the insertion step, the spring 60, the check valve 90 and the filter member 200 are also arranged.

軸孔３４の軸方向ＡＤの端部であって軸方向ＡＤにおけるソレノイド１６０側の端部に固定部材７０を圧入固定する（工程Ｐ４３０）。工程Ｐ４３０を、圧入工程とも呼ぶ。圧入工程において、固定部材７０は、図５に示すように嵌合突起部７３と嵌合部４８とが嵌合された状態で軸孔３４の端部に圧入される。本実施形態において、圧入工程は、図３に示すように、アウタースリーブ３０の突出部３５のカム軸３２０側の端面から固定部材７０のソレノイド１６０側の端面までの寸法Ｌ１が一定となるように、図示しない治具を用いて実行される。これにより、突出部３５のカム軸３２０側の端面からスプール５０のソレノイド１６０側の端面までの寸法Ｌ２がばらつくことが抑制される。なお、寸法Ｌ２は、スプール５０が最もソレノイド１６０の電磁部１６２に近付いた状態における寸法である。したがって、スプール５０のソレノイド１６０側の端面の位置のばらつきが抑制され、図１に示すソレノイド１６０のシャフト１６４とスプール底部５２との軸方向ＡＤに沿った相対位置のばらつきが抑制される。 The fixing member 70 is press-fitted and fixed to the end of the shaft hole 34 in the axial direction AD, which is the end on the solenoid 160 side in the axial direction AD (step P430). Step P430 is also called a press-fitting step. In the press-fitting step, the fixing member 70 is press-fitted into the end portion of the shaft hole 34 with the fitting protrusion 73 and the fitting portion 48 being fitted together as shown in FIG. In this embodiment, as shown in FIG. 3, the press-fitting step is performed so that the dimension L1 from the cam shaft 320 side end face of the outer sleeve 30 to the solenoid 160 side end face of the fixed member 70 is constant. , is performed using a jig (not shown). As a result, variations in the dimension L2 from the cam shaft 320 side end surface of the projecting portion 35 to the solenoid 160 side end surface of the spool 50 are suppressed. Note that the dimension L2 is the dimension when the spool 50 is closest to the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160 . Therefore, variation in the position of the end surface of the spool 50 on the solenoid 160 side is suppressed, and variation in the relative position along the axial direction AD between the shaft 164 of the solenoid 160 and the spool bottom portion 52 shown in FIG. 1 is suppressed.

本実施形態では、圧入工程（工程Ｐ４３０）において寸法Ｌ１が一定となるような治具を用いることにより、固定部材７０と第１当接部ＣＰ１との間と、移動規制部８０と第２当接部ＣＰ２との間と、のうちの少なくとも一方に軸方向ＡＤの隙間Ｃが形成される。図３では、移動規制部８０と第２当接部ＣＰ２との間に軸方向ＡＤの隙間Ｃが形成された状態が示されている。 In the present embodiment, by using a jig that keeps the dimension L1 constant in the press-fitting step (step P430), the distance between the fixing member 70 and the first contact portion CP1 and between the movement restricting portion 80 and the second contact portion CP1 is reduced. A gap C in the axial direction AD is formed between the contact portion CP2 and at least one of them. FIG. 3 shows a state in which a gap C in the axial direction AD is formed between the movement restricting portion 80 and the second contact portion CP2.

固定部材７０が軸孔３４に固定されることにより、インナースリーブ４０とスプール５０とが、軸孔３４から軸方向ＡＤにおいてソレノイド１６０側に抜けることがそれぞれ規制される。また、圧入固定によってアウタースリーブ３０に対する固定部材７０の軸方向ＡＤの位置が定められるので、固定部材７０に当接するスプール５０のソレノイド１６０側への摺動限界が定められ、スプール底部５２の軸方向ＡＤの位置がずれることが抑制される。また、嵌合突起部７３と嵌合部４８との周方向の嵌合により、インナースリーブ４０がアウタースリーブ３０に対して周方向に回転することが規制される。以上により、作動油制御弁１０の構成部品が組み付けられて作動油制御弁１０の製造が完了する。 By fixing the fixing member 70 to the shaft hole 34 , the inner sleeve 40 and the spool 50 are restricted from coming off from the shaft hole 34 toward the solenoid 160 in the axial direction AD. Further, since the position of the fixing member 70 in the axial direction AD with respect to the outer sleeve 30 is determined by press-fitting, the sliding limit of the spool 50 in contact with the fixing member 70 toward the solenoid 160 is determined, and the axial direction of the spool bottom portion 52 is determined. AD positional deviation is suppressed. In addition, the circumferential rotation of the inner sleeve 40 with respect to the outer sleeve 30 is restricted by the circumferential fitting of the fitting protrusion 73 and the fitting portion 48 . As described above, the components of the hydraulic fluid control valve 10 are assembled, and the manufacturing of the hydraulic fluid control valve 10 is completed.

Ａ－３．バルブタイミング調整装置の動作：
図１に示すように、作動油供給源３５０から供給穴部３２６へと供給された作動油は、軸穴部３２２を通って作動油供給油路２５へと流通する。図３に示す状態のように、ソレノイド１６０に通電が行われずスプール５０が最もソレノイド１６０の電磁部１６２に近付いた状態において、遅角ポート２７は、遅角側供給ポートＳＰ１と連通する。これにより、作動油供給油路２５の作動油が遅角室１４１へと供給されて、ベーンロータ１３０がハウジング１２０に対して遅角方向へ相対回転し、クランク軸３１０に対するカム軸３２０の相対回転位相が遅角側へと変化する。また、この状態において、進角ポート２８は、進角側供給ポートＳＰ２と連通せず、リサイクルポート４７と連通する。これにより、進角室１４２から排出された作動油は、リサイクルポート４７を介して遅角側供給ポートＳＰ１へと戻されて再循環する。また、進角室１４２から排出された作動油の一部は、ドレン流入部５４を介してドレン油路５３に流入し、ドレン流出部５５を通ってオイルパン３５２へと戻される。 A-3. How the valve timing adjuster works:
As shown in FIG. 1 , the hydraulic fluid supplied from the hydraulic fluid supply source 350 to the supply hole portion 326 flows through the shaft hole portion 322 to the hydraulic fluid supply passage 25 . 3, when the solenoid 160 is not energized and the spool 50 is closest to the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160, the retarded angle port 27 communicates with the retarded side supply port SP1. As a result, the hydraulic oil in the hydraulic oil supply passage 25 is supplied to the retard chamber 141, the vane rotor 130 rotates in the retard direction relative to the housing 120, and the relative rotation phase of the camshaft 320 with respect to the crankshaft 310 is changed. changes to the retard side. Also, in this state, the advance port 28 does not communicate with the advance side supply port SP2 but communicates with the recycle port 47 . As a result, the hydraulic oil discharged from the advance chamber 142 is returned to the retard side supply port SP1 via the recycle port 47 and recirculated. Also, part of the hydraulic oil discharged from the advance chamber 142 flows into the oil drain passage 53 via the drain inflow portion 54 and is returned to the oil pan 352 through the drain outflow portion 55 .

図６に示すように、ソレノイド１６０に通電が行われてスプール５０が最もソレノイド１６０の電磁部１６２から遠ざかった状態、すなわち、スプール５０がストッパ４９に当接した状態において、進角ポート２８は、進角側供給ポートＳＰ２と連通する。これにより、作動油供給油路２５の作動油が進角室１４２へと供給されて、ベーンロータ１３０がハウジング１２０に対して進角方向へ相対回転し、クランク軸３１０に対するカム軸３２０の相対回転位相が進角側へと変化する。また、この状態において、遅角ポート２７は、遅角側供給ポートＳＰ１と連通せず、リサイクルポート４７と連通する。これにより、遅角室１４１から排出された作動油は、リサイクルポート４７を介して進角側供給ポートＳＰ２へと戻されて再循環する。また、遅角室１４１から排出された作動油の一部は、ドレン流入部５４を介してドレン油路５３に流入し、ドレン流出部５５を通ってオイルパン３５２へと戻される。 As shown in FIG. 6, when the solenoid 160 is energized and the spool 50 is farthest from the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160, that is, when the spool 50 is in contact with the stopper 49, the advance port 28 It communicates with the advance side supply port SP2. As a result, the hydraulic oil in the hydraulic oil supply passage 25 is supplied to the advance chamber 142, the vane rotor 130 rotates relative to the housing 120 in the advance direction, and the relative rotation phase of the camshaft 320 with respect to the crankshaft 310 is changed. changes to the advance side. In this state, the retarded angle port 27 communicates with the recycle port 47 without communicating with the retarded side supply port SP1. As a result, the hydraulic fluid discharged from the retard chamber 141 is returned to the advance side supply port SP2 via the recycle port 47 and recirculated. Also, part of the hydraulic oil discharged from the retard chamber 141 flows into the oil drain passage 53 via the drain inflow portion 54 and is returned to the oil pan 352 through the drain outflow portion 55 .

また、図７に示すように、ソレノイド１６０に通電が行われてスプール５０が摺動範囲の略中央に位置する状態では、遅角ポート２７と遅角側供給ポートＳＰ１とが連通し、進角ポート２８と進角側供給ポートＳＰ２とが連通する。これにより、作動油供給油路２５の作動油が遅角室１４１と進角室１４２との両方へと供給されて、ベーンロータ１３０のハウジング１２０に対する相対回転が抑制され、クランク軸３１０に対するカム軸３２０の相対回転位相が保持される。 Further, as shown in FIG. 7, when the solenoid 160 is energized and the spool 50 is positioned substantially in the center of the sliding range, the retarded angle port 27 and the retarded side supply port SP1 are communicated with each other to advance the angle. The port 28 communicates with the advance side supply port SP2. As a result, the hydraulic oil in the hydraulic oil supply passage 25 is supplied to both the retard chamber 141 and the advance chamber 142 , suppressing the relative rotation of the vane rotor 130 with respect to the housing 120 and suppressing the rotation of the camshaft 320 with respect to the crankshaft 310 . relative rotational phase is preserved.

遅角室１４１または進角室１４２へと供給される作動油は、遅角室側ピン制御油路１３３または進角室側ピン制御油路１３４を介して収容穴部１３２へと流入する。こうして、遅角室１４１または進角室１４２に十分な油圧がかけられて、収容穴部１３２へと流入した作動油によってロックピン１５０がスプリング１５１の付勢力に抗して嵌入凹部１２８から抜け出すと、ハウジング１２０に対するベーンロータ１３０の相対回転が許容された状態となる。 Hydraulic oil supplied to retard chamber 141 or advance chamber 142 flows into accommodation hole 132 via retard chamber side pin control oil passage 133 or advance chamber side pin control oil passage 134 . Sufficient hydraulic pressure is thus applied to the retard chamber 141 or the advance chamber 142, and when the lock pin 150 is released from the fitting recess 128 against the biasing force of the spring 151 by the hydraulic oil that has flowed into the housing hole 132. , relative rotation of the vane rotor 130 with respect to the housing 120 is permitted.

バルブタイミング調整装置１００は、カム軸３２０の相対回転位相が目標値よりも進角側である場合、ソレノイド１６０への通電量を比較的小さくすることによって、ベーンロータ１３０をハウジング１２０に対して遅角方向へ相対回転させる。これにより、クランク軸３１０に対するカム軸３２０の相対回転位相が遅角側へと変化し、バルブタイミングが遅角する。また、バルブタイミング調整装置１００は、カム軸３２０の相対回転位相が目標値よりも遅角側である場合、ソレノイド１６０への通電量を比較的大きくすることによって、ベーンロータ１３０をハウジング１２０に対して進角方向へ相対回転させる。これにより、クランク軸３１０に対するカム軸３２０の相対回転位相が進角側へと変化し、バルブタイミングが進角する。また、バルブタイミング調整装置１００は、カム軸３２０の相対回転位相が目標値と一致する場合、ソレノイド１６０への通電量を中程度とすることによって、ベーンロータ１３０のハウジング１２０に対する相対回転を抑制する。これにより、クランク軸３１０に対するカム軸３２０の相対回転位相が保持され、バルブタイミングが保持される。 Valve timing adjusting device 100 retards vane rotor 130 with respect to housing 120 by relatively reducing the amount of power supplied to solenoid 160 when the relative rotational phase of camshaft 320 is on the advance side of the target value. Rotate relative to direction. As a result, the relative rotational phase of camshaft 320 with respect to crankshaft 310 changes to the retarded side, and the valve timing is retarded. Further, when the relative rotational phase of camshaft 320 is retarded from the target value, valve timing adjusting device 100 relatively increases the amount of power supplied to solenoid 160 to move vane rotor 130 relative to housing 120 . Relatively rotate in advance direction. As a result, the relative rotational phase of camshaft 320 with respect to crankshaft 310 changes to the advance side, and the valve timing advances. Further, when the relative rotation phase of camshaft 320 matches the target value, valve timing adjusting device 100 suppresses relative rotation of vane rotor 130 with respect to housing 120 by moderately energizing solenoid 160 . As a result, the relative rotational phase of camshaft 320 with respect to crankshaft 310 is maintained, and the valve timing is maintained.

本実施形態において、作動油供給源３５０から供給される高圧の作動油は、インナースリーブ４０の底部４２よりも、ソレノイド１６０から離れた位置から作動油制御弁１０の内部へと供給される。換言すると、作動油供給源３５０と連通する供給孔３２８は、インナースリーブ４０の底部４２よりも、軸方向ＡＤにおいてカム軸３２０側に位置している。ここで、内燃機関３００の作動中において、作動油供給源３５０から供給される作動油の油圧は、バネ６０の反力よりも大きくなる。このため、インナースリーブ４０は、作動油の油圧を底部４２で受けることにより、軸方向ＡＤに沿ってソレノイド１６０側へと押し付けられる。これにより、内燃機関３００の作動中において、アウタースリーブ３０に対するインナースリーブ４０の軸方向ＡＤの位置が定められるので、アウター遅角ポート２１とインナー遅角ポート２３との軸方向ＡＤの位置がずれることが抑制され、アウター進角ポート２２とインナー進角ポート２４との軸方向ＡＤの位置がずれることが抑制される。 In this embodiment, the high-pressure hydraulic fluid supplied from the hydraulic fluid supply source 350 is supplied into the hydraulic fluid control valve 10 from a position farther from the solenoid 160 than the bottom portion 42 of the inner sleeve 40 . In other words, the supply hole 328 that communicates with the hydraulic oil supply source 350 is located closer to the cam shaft 320 than the bottom portion 42 of the inner sleeve 40 in the axial direction AD. Here, during operation of internal combustion engine 300 , the hydraulic pressure of hydraulic oil supplied from hydraulic oil supply source 350 becomes greater than the reaction force of spring 60 . Therefore, the inner sleeve 40 is pressed toward the solenoid 160 along the axial direction AD by receiving the hydraulic pressure of the hydraulic oil at the bottom portion 42 . As a result, the position of the inner sleeve 40 in the axial direction AD relative to the outer sleeve 30 is determined during operation of the internal combustion engine 300, so that the positions of the outer retarded angle port 21 and the inner retarded angle port 23 in the axial direction AD are not deviated. is suppressed, and misalignment in the axial direction AD between the outer advance port 22 and the inner advance port 24 is suppressed.

以上説明した第１実施形態のバルブタイミング調整装置１００が備える作動油制御弁１０によれば、インナースリーブ４０とスプール５０とが軸孔３４から軸方向ＡＤにおいてソレノイド１６０側に抜けることをそれぞれ規制する固定部材７０が、軸孔３４に圧入固定されている。このため、アウタースリーブ３０の突出部３５のカム軸３２０側の端面から固定部材７０のソレノイド１６０側の端面までの寸法Ｌ１がばらつくことを抑制できる。これにより、突出部３５のカム軸３２０側の端面からスプール５０のソレノイド１６０側の端面までの寸法Ｌ２であってスプール５０が最もソレノイド１６０の電磁部１６２に近付いた状態における寸法Ｌ２のばらつきを抑制できる。したがって、スプール５０のソレノイド１６０側の端面の位置のばらつきを抑制でき、スプール５０のソレノイド１６０側の端面とソレノイド１６０のシャフト１６４との軸方向ＡＤに沿った相対位置がばらつくことを抑制できる。このため、かかる相対位置のばらつきの影響を吸収するためにソレノイド１６０のシャフト１６４を余分にストロークさせる必要がない。したがって、ソレノイド１６０の電磁部１６２のコイルの巻回数の増加を抑制でき、電磁部１６２の大型化を抑制でき、ソレノイド１６０の製造に要するコストの増大を抑制できる。 According to the hydraulic oil control valve 10 provided in the valve timing adjusting device 100 of the first embodiment described above, the inner sleeve 40 and the spool 50 are restricted from coming off from the shaft hole 34 toward the solenoid 160 in the axial direction AD. A fixing member 70 is press-fitted and fixed in the shaft hole 34 . Therefore, it is possible to suppress variations in the dimension L1 from the cam shaft 320 side end surface of the projecting portion 35 of the outer sleeve 30 to the solenoid 160 side end surface of the fixed member 70 . This suppresses variation in the dimension L2 from the cam shaft 320 side end surface of the projecting portion 35 to the solenoid 160 side end surface of the spool 50 when the spool 50 is closest to the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160. can. Therefore, variations in the position of the solenoid 160 side end surface of the spool 50 can be suppressed, and variations in the relative positions of the solenoid 160 side end surface of the spool 50 and the shaft 164 of the solenoid 160 along the axial direction AD can be suppressed. Therefore, it is not necessary to make an extra stroke of the shaft 164 of the solenoid 160 in order to absorb the influence of variations in relative positions. Therefore, an increase in the number of turns of the coil of the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160 can be suppressed, an increase in size of the electromagnetic portion 162 can be suppressed, and an increase in cost required for manufacturing the solenoid 160 can be suppressed.

また、固定部材７０が軸孔３４に圧入固定されるので、固定部材７０と第１当接部ＣＰ１との間と、移動規制部８０と第２当接部ＣＰ２との間とのうちの少なくとも一方に、軸方向ＡＤの隙間Ｃを容易に形成できる。移動規制部８０と第２当接部ＣＰ２との間とのうちの少なくとも一方に軸方向ＡＤの隙間Ｃが形成されるので、隙間Ｃが形成されない構成と比較して、固定部材７０の平板部７１の板厚の製造誤差およびインナースリーブ４０の鍔部４６の軸方向ＡＤに沿った寸法の製造誤差等に起因する、スプール５０のソレノイド１６０側の端面の軸方向ＡＤの位置のばらつきを抑制できる。また、突出部３５のカム軸３２０側の端面から移動規制部８０までの軸方向ＡＤに沿った寸法の製造誤差や、固定部材７０の平板部７１のソレノイド１６０側の端面から嵌合突起部７３のカム軸３２０側の端部までの軸方向ＡＤに沿った寸法の製造誤差等に起因する、スプール５０のソレノイド１６０側の端面の軸方向ＡＤの位置のばらつきを抑制できる。したがって、隙間Ｃが形成されない構成と比較して、公差管理を簡素化できる。 In addition, since the fixing member 70 is press-fitted into the shaft hole 34, at least between the fixing member 70 and the first contact portion CP1 and between the movement restricting portion 80 and the second contact portion CP2. On the one hand, the gap C in the axial direction AD can be easily formed. Since the gap C in the axial direction AD is formed between at least one of the movement restricting portion 80 and the second contact portion CP2, the flat plate portion of the fixing member 70 is smaller than the structure in which the gap C is not formed. It is possible to suppress variations in the position of the end surface of the spool 50 on the solenoid 160 side in the axial direction AD caused by manufacturing errors in the plate thickness of the spool 71 and manufacturing errors in the dimension of the collar portion 46 of the inner sleeve 40 along the axial direction AD. . In addition, there is a manufacturing error in the dimension along the axial direction AD from the cam shaft 320 side end surface of the projecting portion 35 to the movement restricting portion 80, and the fitting projection portion 73 from the solenoid 160 side end surface of the flat plate portion 71 of the fixed member 70. It is possible to suppress variations in the position of the end face of the spool 50 on the solenoid 160 side in the axial direction AD caused by manufacturing errors in the dimensions along the axial direction AD up to the end on the camshaft 320 side of the spool 50 . Therefore, tolerance management can be simplified compared to a configuration in which the gap C is not formed.

また、圧入工程が、アウタースリーブ３０の突出部３５のカム軸３２０側の端面から固定部材７０のソレノイド１６０側の端面までの寸法Ｌ１が一定となるような治具を用いて実行される。このため、圧入工程において寸法Ｌ１等を測定することを省略でき、圧入工程の複雑化を抑制できる。また、突出部３５のカム軸３２０側の端面から固定部材７０のソレノイド１６０側の端面までの寸法Ｌ１が一定となるように圧入されるので、工具係合部３８等、突出部３５以外の部位を基準として寸法が調整される構成と比較して、突出部３５のカム軸３２０側の端面からスプール５０のソレノイド１６０側の端面までの寸法Ｌ２がばらつくことをより抑制できる。 In addition, the press-fitting process is performed using a jig that keeps the dimension L1 from the camshaft 320 side end surface of the projecting portion 35 of the outer sleeve 30 to the solenoid 160 side end surface of the fixing member 70 constant. Therefore, it is possible to omit the measurement of the dimension L1 and the like in the press-fitting process, thereby suppressing the complication of the press-fitting process. In addition, since the dimension L1 from the cam shaft 320 side end surface of the projecting portion 35 to the solenoid 160 side end surface of the fixing member 70 is press-fitted so as to be constant, parts other than the projecting portion 35, such as the tool engaging portion 38, may be press-fitted. As compared with a configuration in which the dimension is adjusted with reference to , variations in the dimension L2 from the cam shaft 320 side end face of the protruding portion 35 to the solenoid 160 side end face of the spool 50 can be further suppressed.

また、固定部材７０が軸孔３４に圧入固定されているので、固定部材７０が軸孔３４に挿入されてアウタースリーブ３０にかしめ固定される構成と比較して、かしめ荷重による固定部材７０の軸方向ＡＤの変形やかしめ荷重の誤差等に起因する、スプール５０のソレノイド１６０側の端面の軸方向ＡＤの位置のばらつきを抑制できる。 In addition, since the fixing member 70 is press-fitted into the shaft hole 34 and fixed to the outer sleeve 30 by caulking, compared to the structure in which the fixing member 70 is inserted into the shaft hole 34 and caulked to be fixed to the outer sleeve 30, the shaft of the fixing member 70 is not affected by the caulking load. Variation in the position of the end face of the spool 50 on the solenoid 160 side in the axial direction AD due to deformation in the direction AD, an error in caulking load, etc. can be suppressed.

また、アウタースリーブ３０に固定された固定部材７０が、インナースリーブ４０がアウタースリーブ３０に対して周方向に回転することを規制可能、かつ、インナースリーブ４０とスプール５０とがアウタースリーブ３０から軸方向ＡＤにおいてソレノイド１６０側に抜けることをそれぞれ規制可能に構成されている。このため、インナースリーブ４０の回転止めとインナースリーブ４０の抜け止めとスプール５０の抜け止めとを、１つの部品で兼用して実現できる。したがって、インナースリーブ４０の回転止めとインナースリーブ４０の抜け止めとスプール５０の抜け止めとを別々の部品により実現する構成と比較して、作動油制御弁１０の部品点数の増加を抑制でき、作動油制御弁１０の製造工程の複雑化を抑制できる。また、嵌合突起部７３と嵌合部４８との周方向の嵌合により、インナースリーブ４０がアウタースリーブ３０に対して周方向に回転することを規制できるので、アウター遅角ポート２１とインナー遅角ポート２３との周方向の位置がずれることと、アウター進角ポート２２とインナー進角ポート２４との周方向の位置がずれることとを抑制できる。 In addition, the fixing member 70 fixed to the outer sleeve 30 can restrict the rotation of the inner sleeve 40 in the circumferential direction with respect to the outer sleeve 30, and the inner sleeve 40 and the spool 50 are axially separated from the outer sleeve 30. It is configured so that it can be restricted from being pulled out to the solenoid 160 side in AD. For this reason, one component can be used to prevent rotation of the inner sleeve 40, prevent the inner sleeve 40 from coming off, and prevent the spool 50 from coming off. Therefore, compared to a configuration in which separate components are used to prevent the rotation of the inner sleeve 40, the retainer of the inner sleeve 40, and the retainer of the spool 50, an increase in the number of components of the hydraulic oil control valve 10 can be suppressed. Complication of the manufacturing process of the oil control valve 10 can be suppressed. In addition, since the circumferential rotation of the inner sleeve 40 with respect to the outer sleeve 30 can be restricted by the circumferential fitting between the fitting protrusion 73 and the fitting portion 48, the outer retardation port 21 and the inner retardation port 21 can be controlled. Circumferential misalignment with the square port 23 and circumferential misalignment between the outer advance port 22 and the inner advance port 24 can be suppressed.

また、固定部材７０がアウタースリーブ３０に固定されているので、固定部材７０の固定のためにインナースリーブ４０に過度な荷重がかかることを抑制できる。このため、インナースリーブ４０の変形を抑制でき、スプール５０の摺動性の悪化を抑制できる。 In addition, since the fixing member 70 is fixed to the outer sleeve 30 , it is possible to prevent an excessive load from being applied to the inner sleeve 40 for fixing the fixing member 70 . Therefore, deformation of the inner sleeve 40 can be suppressed, and deterioration of the slidability of the spool 50 can be suppressed.

また、作動油がインナースリーブ４０の底部４２よりもソレノイド１６０から離れた位置から作動油制御弁１０の内部へと供給されるので、作動油の供給圧力によってインナースリーブ４０が軸方向ＡＤに沿ってソレノイド１６０側へと押し付けられる。このため、内燃機関３００の作動中において、アウター遅角ポート２１とインナー遅角ポート２３との軸方向ＡＤに沿った位置がずれることを抑制でき、また、アウター進角ポート２２とインナー進角ポート２４との軸方向ＡＤに沿った位置がずれることを抑制できる。したがって、遅角ポート２７と進角ポート２８とにおける作動油の流路抵抗が増大することを抑制できる。また、作動油の供給圧力によってインナースリーブ４０が軸方向ＡＤに沿ってソレノイド１６０側へと押し付けられるので、固定部材７０をアウタースリーブ３０にかしめ固定することによりインナースリーブ４０と固定部材７０とを当接させる構成と比べた場合に、バネ６０の付勢力を略同じに設定でき、ソレノイド１６０の電磁部１６２への通電量の設定変更が生じることを抑制できる。 Further, since the hydraulic oil is supplied into the hydraulic oil control valve 10 from a position farther from the solenoid 160 than the bottom portion 42 of the inner sleeve 40, the pressure of the hydraulic oil supplied causes the inner sleeve 40 to move along the axial direction AD. It is pressed to the solenoid 160 side. Therefore, during the operation of the internal combustion engine 300, it is possible to suppress the positional deviation of the outer retard port 21 and the inner retard port 23 along the axial direction AD. 24 along the axial direction AD can be suppressed. Therefore, it is possible to suppress an increase in flow path resistance of hydraulic oil in the retard port 27 and the advance port 28 . In addition, since the inner sleeve 40 is pressed toward the solenoid 160 along the axial direction AD by the supply pressure of the hydraulic oil, the inner sleeve 40 and the fixing member 70 are brought into contact with each other by caulking the fixing member 70 to the outer sleeve 30 . Compared to the contact configuration, the biasing force of the spring 60 can be set to be substantially the same, and it is possible to suppress the setting change of the energization amount to the electromagnetic portion 162 of the solenoid 160 .

また、アウター遅角ポート２１の軸方向ＡＤに沿った大きさがインナー遅角ポート２３の軸方向ＡＤに沿った大きさよりも大きく形成され、また、アウター進角ポート２２の軸方向ＡＤに沿った大きさがインナー進角ポート２４の軸方向ＡＤに沿った大きさよりも大きく形成されている。このため、隙間Ｃによってアウタースリーブ３０に対するインナースリーブ４０の軸方向ＡＤに沿った位置が変動しても、アウター遅角ポート２１とインナー遅角ポート２３との軸方向ＡＤに沿った位置がずれることを抑制でき、また、アウター進角ポート２２とインナー進角ポート２４との軸方向ＡＤに沿った位置がずれることを抑制できる。 The size of the outer retard port 21 along the axial direction AD is larger than the size of the inner retard port 23 along the axial direction AD. The size is formed larger than the size of the inner advance port 24 along the axial direction AD. Therefore, even if the position of the inner sleeve 40 relative to the outer sleeve 30 along the axial direction AD changes due to the clearance C, the positions of the outer retarded angle port 21 and the inner retarded angle port 23 along the axial direction AD do not shift. can be suppressed, and displacement of the outer advance port 22 and the inner advance port 24 along the axial direction AD can be suppressed.

また、スプール５０の内部がドレン油路５３の少なくとも一部として機能するので、ドレン油路５３の流路断面積を大きくでき、ドレン油路５３の形状が複雑化することを抑制できる。このため、作動油が作動油制御弁１０の外部へと排出される際の流路抵抗が大きくなることを抑制でき、作動油制御弁１０の動作の遅延等、作動油制御弁１０の性能悪化を抑制できる。また、スプール５０の内部を作動油供給油路２５として機能させる構成と比較して、作動油の供給のためにスプール５０に油圧がかかることを抑制でき、スプール５０の摺動性の悪化を抑制できる。また、スプール底部５２にドレン流出部５５が形成されているので、カム軸３２０にドレン流出部を設けることを省略でき、カム軸３２０の軸穴部３２２の構成が複雑化することを抑制できる。 In addition, since the inside of the spool 50 functions as at least part of the drain oil passage 53, the cross-sectional area of the drain oil passage 53 can be increased, and complication of the shape of the drain oil passage 53 can be suppressed. Therefore, it is possible to suppress the flow resistance from increasing when the hydraulic oil is discharged to the outside of the hydraulic oil control valve 10, and the deterioration of the performance of the hydraulic oil control valve 10, such as a delay in the operation of the hydraulic oil control valve 10, can be prevented. can be suppressed. In addition, compared to a configuration in which the inside of the spool 50 functions as the hydraulic oil supply passage 25, it is possible to suppress the application of hydraulic pressure to the spool 50 for supplying the hydraulic oil, and suppress deterioration of the slidability of the spool 50. can. Further, since the drain outflow portion 55 is formed in the spool bottom portion 52, it is possible to omit the provision of the drain outflow portion in the camshaft 320, thereby suppressing the complication of the structure of the shaft hole portion 322 of the camshaft 320.

また、雄ねじ部３３の少なくとも一部がインナースリーブ４０の底部４２と径方向に見て重なって形成されているので、雄ねじ部３３が底部４２よりも軸方向ＡＤにおいてカム軸３２０側に形成される構成と比較して、作動油制御弁１０の軸方向ＡＤに沿った寸法の大型化を抑制できる。 Further, since at least a portion of the male threaded portion 33 overlaps the bottom portion 42 of the inner sleeve 40 in the radial direction, the male threaded portion 33 is formed closer to the cam shaft 320 than the bottom portion 42 in the axial direction AD. Compared to the configuration, it is possible to suppress an increase in size of the hydraulic oil control valve 10 along the axial direction AD.

また、アウタースリーブ３０およびインナースリーブ４０からなる二重構造のスリーブ２０を有するので、アウタースリーブ３０に形成された軸孔３４とインナースリーブ４０との間の空間により作動油供給油路２５を容易に実現できる。このため、スプール５０の内部を作動油供給油路として機能させる構成と比較して、作動油の供給のためにスプール５０に油圧がかかることを抑制でき、スプール５０の摺動性の悪化を抑制できる。また、各ポートＳＰ１、ＳＰ２、２３、２４、４７や、遅角側供給ポートＳＰ１と進角側供給ポートＳＰ２とを連通させるための構造等の、複雑な構成をインナースリーブ４０に容易に形成できる。このため、スリーブ２０の加工性を向上でき、スリーブ２０の製造工程が複雑化することを抑制できる。また、かかる加工性を向上できるので、各ポートＳＰ１、ＳＰ２、２７、２８、４７等の設計の自由度を向上でき、作動油制御弁１０およびバルブタイミング調整装置１００の搭載性を向上できる。 In addition, since the sleeve 20 has a double structure consisting of the outer sleeve 30 and the inner sleeve 40, the space between the shaft hole 34 formed in the outer sleeve 30 and the inner sleeve 40 facilitates the hydraulic oil supply passage 25. realizable. Therefore, compared to a configuration in which the inside of the spool 50 functions as a hydraulic oil supply passage, the application of hydraulic pressure to the spool 50 for supplying the hydraulic oil can be suppressed, and deterioration of the slidability of the spool 50 can be suppressed. can. In addition, the inner sleeve 40 can be easily formed with a complicated structure such as the ports SP1, SP2, 23, 24, 47 and the structure for communicating the retard side supply port SP1 and the advance side supply port SP2. . Therefore, the workability of the sleeve 20 can be improved, and complication of the manufacturing process of the sleeve 20 can be suppressed. In addition, since such workability can be improved, the degree of freedom in designing each port SP1, SP2, 27, 28, 47, etc. can be improved, and the mountability of the hydraulic oil control valve 10 and the valve timing adjusting device 100 can be improved.

Ｂ．第２実施形態：
図９および図１０に示す第２実施形態の作動油制御弁１０ａは、インナースリーブ４０に代えてインナースリーブ４０ａを備える点と、ガイドスプリング２２０をさらに備える点とにおいて、第１実施形態の作動油制御弁１０と異なる。その他の構成は、第１実施形態と同じであるので、同一の構成には同一の符号を付し、それらの詳細な説明を省略する。なお、図９では、スプール５０が最もソレノイドの電磁部に近付いた状態における作動油の流れを白抜きの矢印で示している。 B. Second embodiment:
The hydraulic oil control valve 10a of the second embodiment shown in FIGS. 9 and 10 has an inner sleeve 40a instead of the inner sleeve 40, and further has a guide spring 220. Differs from control valve 10 . Since other configurations are the same as those of the first embodiment, the same configurations are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted. In FIG. 9, the white arrow indicates the flow of hydraulic oil when the spool 50 is closest to the electromagnetic portion of the solenoid.

第２実施形態の作動油制御弁１０ａが備えるインナースリーブ４０ａは、底部４２が省略されている。このため、インナースリーブ４０ａのカム軸３２０側の端部には、軸方向ＡＤに貫通する開口部４２ａが形成されている。開口部４２ａには、ガイドスプリング２２０が固定されている。 The bottom portion 42 is omitted from the inner sleeve 40a of the hydraulic oil control valve 10a of the second embodiment. For this reason, an opening 42a penetrating in the axial direction AD is formed at the end of the inner sleeve 40a on the camshaft 320 side. A guide spring 220 is fixed to the opening 42a.

ガイドスプリング２２０は、有底筒状の外観形状を有し、バネ６０の伸縮をガイドする。ガイドスプリング２２０は、筒部２２２と底部２２４とを有する。筒部２２２は、軸方向ＡＤに沿って形成され、バネ６０の軸方向ＡＤにおけるカム軸３２０側の一端の径方向外側に配置されている。底部２２４は、径方向に沿って形成され、インナースリーブ４０ａの開口部４２ａを塞いでいる。底部２２４には、バネ６０の一端が当接している。 The guide spring 220 has a cylindrical outer shape with a bottom and guides the expansion and contraction of the spring 60 . Guide spring 220 has a cylindrical portion 222 and a bottom portion 224 . The cylindrical portion 222 is formed along the axial direction AD and arranged radially outside one end of the spring 60 on the cam shaft 320 side in the axial direction AD. The bottom portion 224 is formed along the radial direction and closes the opening 42a of the inner sleeve 40a. One end of the spring 60 is in contact with the bottom portion 224 .

本実施形態において、開口部４２ａは、本開示におけるインナースリーブの軸方向の端部であって軸方向におけるアクチュエータ側とは反対側の端部の下位概念に相当する。 In the present embodiment, the opening 42a corresponds to a subordinate concept of the axial end of the inner sleeve in the present disclosure, which is the end on the side opposite to the actuator side in the axial direction.

図９に示すようにスプール５０が最もソレノイドの電磁部に近付いた状態において、作動油供給源から供給された作動油は、作動油供給油路２５、遅角側供給ポートＳＰ１および遅角ポート２７を介して遅角室へと供給される。また、この状態において進角室から排出された作動油は、リサイクルポート４７を介して遅角側供給ポートＳＰ１へと戻されて再循環する。また、進角室から排出された作動油の一部は、ドレン流入部５４を介してドレン油路５３に流入し、ドレン流出部５５を介して作動油制御弁１０ａの外部に排出される。 As shown in FIG. 9, when the spool 50 is closest to the electromagnetic portion of the solenoid, hydraulic oil supplied from the hydraulic oil supply source flows through the hydraulic oil supply passage 25, the retard side supply port SP1 and the retard port 27. supplied to the retardation chamber via the In this state, the hydraulic oil discharged from the advance chamber is returned to the retard side supply port SP1 via the recycle port 47 and recirculated. Also, part of the hydraulic fluid discharged from the advance chamber flows into the drain oil passage 53 via the drain inflow portion 54 and is discharged to the outside of the hydraulic fluid control valve 10a via the drain outflow portion 55 .

以上説明した第２実施形態の作動油制御弁１０ａによれば、第１実施形態の作動油制御弁１０と同様な効果を奏する。加えて、ガイドスプリング２２０を備えるので、インナースリーブ４０ａの構成を簡略化できる。 According to the hydraulic fluid control valve 10a of the second embodiment described above, the same effects as those of the hydraulic fluid control valve 10 of the first embodiment are obtained. In addition, since the guide spring 220 is provided, the configuration of the inner sleeve 40a can be simplified.

Ｃ．第３実施形態：
図１１に示す第３実施形態の作動油制御弁１０ｂは、作動油の供給機構と作動油の排出機構とにおいて、第１実施形態の作動油制御弁１０と異なる。より具体的には、アウタースリーブ３０とインナースリーブ４０とスプール５０とフィルタ部材２００とに代えて、アウタースリーブ３０ｂとインナースリーブ４０ｂとスプール５０ｂとフィルタ部材２００ｂとを備える点において、第１実施形態の作動油制御弁１０と異なる。その他の構成は、第１実施形態と同じであるので、同一の構成には同一の符号を付し、それらの詳細な説明を省略する。なお、図１１では、スプール５０ｂが最もソレノイドの電磁部に近付いた状態における作動油の流れを白抜きの矢印で示している。 C. Third embodiment:
The hydraulic oil control valve 10b of the third embodiment shown in FIG. 11 differs from the hydraulic oil control valve 10 of the first embodiment in the hydraulic oil supply mechanism and the hydraulic oil discharge mechanism. More specifically, instead of the outer sleeve 30, the inner sleeve 40, the spool 50, and the filter member 200, an outer sleeve 30b, an inner sleeve 40b, a spool 50b, and a filter member 200b are provided. It differs from the hydraulic oil control valve 10 . Since other configurations are the same as those of the first embodiment, the same configurations are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted. In FIG. 11, the white arrow indicates the flow of hydraulic oil when the spool 50b is closest to the electromagnetic portion of the solenoid.

第３実施形態の作動油制御弁１０ｂが備えるアウタースリーブ３０ｂは、本体部３１と固定部３２とに代えて本体部３１ｂと固定部３２ｂとを有し、軸方向ＡＤにおいて本体部３１ｂと固定部３２ｂとの間に連なる縮径部３２７ｂを有する。 The outer sleeve 30b included in the hydraulic oil control valve 10b of the third embodiment has a main body portion 31b and a fixed portion 32b instead of the main body portion 31 and the fixed portion 32. 32b and a reduced diameter portion 327b.

本体部３１ｂには、アウター遅角ポート２１よりも軸方向ＡＤにおいてカム軸３２０側に、本体部３１ｂの外周面と内周面を連通させる供給孔３２８ｂが形成されている。供給孔３２８ｂには、作動油供給源から作動油が供給される。本実施形態において、供給孔３２８ｂは、インナースリーブ４０ｂの開口部４２ｂよりも軸方向ＡＤにおいてソレノイド１６０側に位置している。 A supply hole 328b is formed in the body portion 31b on the side of the cam shaft 320 in the axial direction AD relative to the outer retarded angle port 21, and allows the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the body portion 31b to communicate with each other. Hydraulic oil is supplied to the supply hole 328b from a hydraulic oil supply source. In this embodiment, the supply hole 328b is located closer to the solenoid 160 in the axial direction AD than the opening 42b of the inner sleeve 40b.

固定部３２ｂは、本体部３１ｂよりも外径と内径とがそれぞれ小さく形成されている。固定部３２ｂの内部は、ドレン油路５３ｂとして機能する。固定部３２ｂのカム軸３２０側の端部には、第２ドレン流出部５５ｂが形成されている。第２ドレン流出部５５ｂは、ドレン油路５３ｂの作動油を、カム軸に形成された軸穴部を介して作動油制御弁１０ｂの外部に排出する。 The fixing portion 32b has an outer diameter and an inner diameter smaller than those of the main body portion 31b. The interior of the fixed portion 32b functions as a drain oil passage 53b. A second drain outflow portion 55b is formed at the camshaft 320 side end portion of the fixed portion 32b. The second drain outflow portion 55b discharges hydraulic oil in the drain oil passage 53b to the outside of the hydraulic oil control valve 10b through a shaft hole formed in the camshaft.

縮径部３２７ｂは、本体部３１ｂよりも外径と内径とがそれぞれ小さく形成されている。縮径部３２７ｂは、シール部Ｓと、ストッパ４９ｂと、バネ当接部６９ｂとを有する。シール部Ｓとストッパ４９ｂとバネ当接部６９ｂとは、軸方向ＡＤにおいてソレノイド１６０側からこの順に並んで、縮径部３２７ｂの内径が段階的に縮小して形成されている。 The reduced-diameter portion 327b has an outer diameter and an inner diameter smaller than those of the body portion 31b. The reduced diameter portion 327b has a seal portion S, a stopper 49b, and a spring contact portion 69b. The seal portion S, the stopper 49b, and the spring contact portion 69b are arranged in this order from the solenoid 160 side in the axial direction AD, and the inner diameter of the reduced diameter portion 327b is gradually reduced.

シール部Ｓは、作動油供給油路２５ｂとドレン油路５３ｂとを分離している。シール部Ｓの内径は、インナースリーブ４０ｂのカム軸３２０側の端部の外径と略同じ大きさに形成されている。ストッパ４９ｂは、スプール５０ｂのカム軸３２０側の端部が当接可能に構成されている。ストッパ４９ｂは、ソレノイドの電磁部から遠ざかる方向へのスプール５０ｂの摺動限界を規定する。バネ当接部６９ｂには、バネ６０の一端が当接している。 The seal portion S separates the hydraulic oil supply passage 25b and the drain passage 53b. The inner diameter of the seal portion S is formed to have substantially the same size as the outer diameter of the end portion of the inner sleeve 40b on the camshaft 320 side. The stopper 49b is configured so that the end portion of the spool 50b on the camshaft 320 side can come into contact therewith. Stopper 49b defines the sliding limit of spool 50b away from the electromagnetic portion of the solenoid. One end of the spring 60 is in contact with the spring contact portion 69b.

インナースリーブ４０ｂは、底部４２が省略されている。このため、インナースリーブ４０ｂのカム軸３２０側の端部には、軸方向ＡＤに貫通する開口部４２ｂが形成されている。開口部４２ｂには、スプール５０ｂのカム軸３２０側の端部が挿入される。 The bottom portion 42 of the inner sleeve 40b is omitted. Therefore, an opening 42b penetrating in the axial direction AD is formed at the end of the inner sleeve 40b on the cam shaft 320 side. An end portion of the spool 50b on the camshaft 320 side is inserted into the opening 42b.

スプール５０ｂは、スプール底部５２と係止部５９とに代えてスプール底部５２ｂと係止部５９ｂとを有する。スプール底部５２ｂは、固定部材７０よりもカム軸３２０側に位置している。係止部５９ｂは、スプール底部５２ｂにおいて径方向外側に突出して形成されている。 The spool 50b has a spool bottom portion 52b and a locking portion 59b instead of the spool bottom portion 52 and the locking portion 59. As shown in FIG. The spool bottom portion 52b is located closer to the camshaft 320 than the fixing member 70 is. The engaging portion 59b is formed to protrude radially outward from the spool bottom portion 52b.

フィルタ部材２００ｂは、リング状の外観形状を有し、供給孔３２８ｂと対応する位置に配置されている。フィルタ部材２００ｂには、径方向に貫通する図示しない複数の貫通孔が形成されている。 The filter member 200b has a ring-shaped external shape and is arranged at a position corresponding to the supply hole 328b. A plurality of through holes (not shown) penetrating in the radial direction are formed in the filter member 200b.

図１１に示すようにスプール５０が最もソレノイドの電磁部に近付いた状態において、作動油供給源から供給孔３２８ｂを介して供給された作動油は、作動油供給油路２５ｂ、遅角側供給ポートＳＰ１および遅角ポート２７を介して遅角室へと供給される。また、この状態において進角室から排出された作動油は、リサイクルポート４７を介して遅角側供給ポートＳＰ１へと戻されて再循環する。また、進角室から排出された作動油の一部は、ドレン流入部５４を介してドレン油路５３ｂに流入し、ドレン流出部５５および第２ドレン流出部５５ｂを介して作動油制御弁１０ｂの外部に排出される。 As shown in FIG. 11, when the spool 50 is closest to the electromagnetic portion of the solenoid, the hydraulic oil supplied from the hydraulic oil supply source through the supply hole 328b flows through the hydraulic oil supply passage 25b and the retard side supply port. It is supplied to the retard chamber via SP1 and retard port 27 . In this state, the hydraulic oil discharged from the advance chamber is returned to the retard side supply port SP1 via the recycle port 47 and recirculated. Also, part of the hydraulic fluid discharged from the advance chamber flows into the drain oil passage 53b via the drain inflow portion 54, and flows through the drain outflow portion 55 and the second drain outflow portion 55b to the hydraulic fluid control valve 10b. is discharged to the outside of the

以上説明した第３実施形態の作動油制御弁１０ｂによれば、第１実施形態の作動油制御弁１０と同様な効果を奏する。 According to the hydraulic fluid control valve 10b of the third embodiment described above, the same effects as those of the hydraulic fluid control valve 10 of the first embodiment are obtained.

Ｄ．他の実施形態：
（１）上記各実施形態において、圧入工程は、アウタースリーブ３０、３０ｂの突出部３５のカム軸３２０側の端面から固定部材７０のソレノイド１６０側の端面までの寸法Ｌ１が一定となるように、図示しない治具を用いて実行されていたが、治具を用いずに実行される態様であってもよい。かかる態様は、例えば、第１実施形態および第２実施形態において、スプール５０の係止部５９のソレノイド１６０側の端面からスプール底部５２のソレノイド１６０側の端面までの寸法を測定することにより実行されてもよい。また、突出部３５に代えて、工具係合部３８やアウター進角ポート２２から固定部材７０のソレノイド１６０側の端面までの寸法が一定となるような治具を用いて圧入工程が実行されてもよい。このような構成によっても、上記各実施形態と同様な効果を奏する。 D. Other embodiments:
(1) In each of the above embodiments, the press-fitting step is performed so that the dimension L1 from the cam shaft 320 side end surface of the projecting portion 35 of the outer sleeve 30, 30b to the solenoid 160 side end surface of the fixed member 70 is constant. Although it was performed using a jig (not shown), it may be performed without using a jig. For example, in the first and second embodiments, this aspect is implemented by measuring the dimension from the solenoid 160 side end surface of the locking portion 59 of the spool 50 to the solenoid 160 side end surface of the spool bottom portion 52 . may Further, instead of the projecting portion 35, the press-fitting process is performed using a jig that makes the dimension from the tool engaging portion 38 or the outer advance port 22 to the end face of the fixing member 70 on the solenoid 160 side constant. good too. Even with such a configuration, the same effects as those of the above-described embodiments can be obtained.

（２）上記各実施形態では、圧入工程（工程Ｐ４３０）において、固定部材７０と第１当接部ＣＰ１との間と、移動規制部８０と第２当接部ＣＰ２との間と、のうちの少なくとも一方に軸方向ＡＤの隙間Ｃが形成されていたが、挿入工程（工程Ｐ４２０）において移動規制部８０と第２当接部ＣＰ２との間に軸方向ＡＤの隙間Ｃが形成されてもよい。また、圧入工程（工程Ｐ４３０）と挿入工程（工程Ｐ４２０）との両方の工程により、固定部材７０と第１当接部ＣＰ１との間と、移動規制部８０と第２当接部ＣＰ２との間と、のうちの少なくとも一方に軸方向ＡＤの隙間Ｃが形成されていてもよい。このような構成によっても、上記各実施形態と同様な効果を奏する。 (2) In each of the above embodiments, in the press-fitting step (step P430), between the fixing member 70 and the first contact portion CP1 and between the movement restricting portion 80 and the second contact portion CP2 Although the gap C in the axial direction AD is formed in at least one of good. In addition, by both the press-fitting step (step P430) and the insertion step (step P420), the gap between the fixing member 70 and the first contact portion CP1 and between the movement restricting portion 80 and the second contact portion CP2 is reduced. A gap C in the axial direction AD may be formed between and/or at least one of. Even with such a configuration, the same effects as those of the above-described embodiments can be obtained.

（３）上記各実施形態における固定部材７０の構成は、あくまで一例であり、種々変更可能である。例えば、嵌合突起部７３が省略された態様であってもよい。かかる態様においては、例えば、アウタースリーブ３０、３０ｂの軸孔３４とインナースリーブ４０、４０ａ、４０ｂの外周面とにそれぞれ形成された凹凸を噛み合わせることにより、インナースリーブ４０、４０ａ、４０ｂがアウタースリーブ３０、３０ｂに対して周方向に回転することが規制されてもよい。かかる構成によっても、上記各実施形態と同様な効果を奏する。 (3) The configuration of the fixing member 70 in each of the above-described embodiments is merely an example, and various modifications are possible. For example, the fitting protrusion 73 may be omitted. In this embodiment, for example, the inner sleeves 40, 40a, 40b are formed into outer sleeves by engaging the unevennesses formed in the shaft holes 34 of the outer sleeves 30, 30b and the outer peripheral surfaces of the inner sleeves 40, 40a, 40b. Circumferential rotation with respect to 30, 30b may be restricted. Such a configuration also provides the same effects as those of the above-described embodiments.

（４）上記各実施形態における作動油制御弁１０、１０ａ、１０ｂの構成は、あくまで一例であり、種々変更可能である。例えば、アウター遅角ポート２１の軸方向ＡＤに沿った大きさは、インナー遅角ポート２３の軸方向ＡＤに沿った大きさと略同じに形成されていてもよく、インナー遅角ポート２３の軸方向ＡＤに沿った大きさよりも小さく形成されていてもよい。また、アウター進角ポート２２の軸方向ＡＤに沿った大きさは、インナー進角ポート２４の軸方向ＡＤに沿った大きさと略同じに形成されていてもよく、インナー進角ポート２４の軸方向ＡＤに沿った大きさよりも小さく形成されていてもよい。また、例えば、リサイクルポート４７によるリサイクル機構が省略されていてもよい。また、例えば、スプール５０、５０ａの内部が作動油供給油路２５として構成されていてもよい。また、例えば、雄ねじ部３３がインナースリーブ４０、４０ａ、４０ｂの底部４２または開口部４２ａ、４２ｂと径方向に見て重ならない位置に形成されていてもよい。また、例えば、雄ねじ部３３と雌ねじ部３２４との締結に限らず、溶接等の任意の固定方法により、カム軸３２０の端部３２１に固定されてもよい。また、ソレノイド１６０に限らず、電動モータやエアシリンダー等の任意のアクチュエータにより駆動されてもよい。また、例えば、第３実施形態において、ドレン流出部５５と第２ドレン流出部５５ｂとのうちのいずれか一方が省略されていてもよい。このような構成によっても、上記各実施形態と同様な効果を奏する。 (4) The configurations of the hydraulic oil control valves 10, 10a, and 10b in each of the above-described embodiments are merely examples, and various modifications are possible. For example, the size of the outer retard port 21 along the axial direction AD may be substantially the same as the size of the inner retard port 23 along the axial direction AD. It may be formed smaller than the size along AD. Further, the size of the outer advance port 22 along the axial direction AD may be substantially the same as the size of the inner advance port 24 along the axial direction AD. It may be formed smaller than the size along AD. Further, for example, the recycling mechanism by the recycling port 47 may be omitted. Further, for example, the inside of the spools 50 and 50a may be configured as the hydraulic oil supply passage 25 . Further, for example, the male threaded portion 33 may be formed at a position that does not overlap the bottom portion 42 or the opening portions 42a, 42b of the inner sleeves 40, 40a, 40b when viewed in the radial direction. Further, for example, it may be fixed to the end portion 321 of the camshaft 320 by any fixing method such as welding, without being limited to fastening the male threaded portion 33 and the female threaded portion 324 . Moreover, it is not limited to the solenoid 160, and may be driven by an arbitrary actuator such as an electric motor or an air cylinder. Further, for example, in the third embodiment, either one of the drain outflow portion 55 and the second drain outflow portion 55b may be omitted. Even with such a configuration, the same effects as those of the above-described embodiments can be obtained.

（５）上記各実施形態において、バルブタイミング調整装置１００は、カム軸３２０が開閉駆動する吸気弁３３０のバルブタイミングを調整していたが、排気弁３４０のバルブタイミングを調整してもよい。また、駆動軸としてのクランク軸３１０から中間の軸を介して動力が伝達される従動軸としてのカム軸３２０の端部３２１に固定されて用いられてもよく、二重構造のカム軸が備える駆動軸と従動軸とのうちの一方の端部に固定されて用いられてもよい。 (5) In each of the above-described embodiments, the valve timing adjusting device 100 adjusts the valve timing of the intake valve 330 driven to open and close by the camshaft 320, but the valve timing of the exhaust valve 340 may be adjusted. In addition, it may be fixed to the end portion 321 of a camshaft 320 as a driven shaft to which power is transmitted from the crankshaft 310 as a drive shaft through an intermediate shaft, and a double structure camshaft is provided. It may be used by being fixed to one end of the drive shaft and the driven shaft.

本開示は、上述の各実施形態に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現することができる。例えば、発明の概要の欄に記載した形態中の技術的特徴に対応する各実施形態中の技術的特徴は、上述の課題の一部又は全部を解決するために、あるいは、上述の効果の一部又は全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことが可能である。また、その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除することが可能である。 The present disclosure is not limited to the embodiments described above, and can be implemented in various configurations without departing from the scope of the present disclosure. For example, the technical features in each embodiment corresponding to the technical features in the form described in the outline of the invention are used to solve some or all of the above problems, or Substitutions and combinations may be made as appropriate to achieve part or all. Also, if the technical features are not described as essential in this specification, they can be deleted as appropriate.

１０、１０ａ、１０ｂ 作動油制御弁、２０ スリーブ、３０、３０ｂ アウタースリーブ、３４ 軸孔、４０、４０ａ、４０ｂ インナースリーブ、５０、５０ｂ スプール、７０ 固定部材、８０ 移動規制部、１００ バルブタイミング調整装置、１６０ ソレノイド（アクチュエータ）、３１０ クランク軸（駆動軸）、３２０ カム軸（従動軸）、３２１ 端部、３３０ 吸気弁（バルブ）、３５０ 作動油供給源、ＡＤ 軸方向、ＡＸ 回転軸、Ｃ 隙間、ＣＰ１ 第１当接部、ＣＰ２ 第２当接部 Reference Signs List 10, 10a, 10b Hydraulic oil control valve 20 Sleeve 30, 30b Outer sleeve 34 Shaft hole 40, 40a, 40b Inner sleeve 50, 50b Spool 70 Fixing member 80 Movement restricting part 100 Valve timing adjusting device , 160 solenoid (actuator), 310 crankshaft (drive shaft), 320 camshaft (driven shaft), 321 end, 330 intake valve (valve), 350 hydraulic oil supply source, AD axial direction, AX rotary shaft, C clearance , CP1 first contact portion, CP2 second contact portion

Claims (6)

駆動軸（３１０）と前記駆動軸から動力が伝達されてバルブ（３３０）を開閉駆動する従動軸（３２０）とのうちの一方の軸の端部（３２１）に固定され前記バルブのバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置（１００）において、前記バルブタイミング調整装置の回転軸（ＡＸ）に配置されて用いられて、作動油供給源（３５０）から供給される作動油の流動を制御する作動油制御弁（１０、１０ａ、１０ｂ）であって、
インナースリーブ（４０、４０ａ、４０ｂ）と、軸方向（ＡＤ）に沿った軸孔（３４）が形成され、前記軸孔の前記軸方向における少なくとも一部に前記インナースリーブが挿入されているアウタースリーブ（３０、３０ｂ）と、を有する筒状のスリーブ（２０）と、
自身の一端に当接して配置されるアクチュエータ（１６０）により駆動され、前記インナースリーブの径方向の内側を前記軸方向に摺動するスプール（５０、５０ｂ）と、
前記軸孔の前記軸方向の端部であって前記軸方向における前記アクチュエータ側の端部に圧入固定され、前記インナースリーブと前記スプールとが前記軸孔から前記軸方向において前記アクチュエータ側に抜けることをそれぞれ規制する固定部材（７０）と、
を備え、
前記軸孔には、前記軸方向に沿った前記アクチュエータ側とは反対側への前記インナースリーブの移動を規制する移動規制部（８０）が形成されており、
前記インナースリーブは、前記固定部材と前記軸方向に当接可能な第１当接部（ＣＰ１）と、前記移動規制部と前記軸方向に当接可能な第２当接部（ＣＰ２）とを有し、
前記固定部材と前記第１当接部との間と、前記移動規制部と前記第２当接部との間と、のうちの少なくとも一方には、前記軸方向の隙間（Ｃ）が形成されており、
前記固定部材は、前記軸方向と交差する平板状に形成された平板部（７１）と、前記平板部から前記径方向と交差する方向に突起して形成された嵌合突起部（７３）とを有し、
前記インナースリーブは、前記軸方向の端部であって前記軸方向における前記アクチュエータ側の端部において前記嵌合突起部と周方向に嵌合する嵌合部（４８）を有する、
作動油制御弁。 A drive shaft (310) and a driven shaft (320) to which power is transmitted from the drive shaft to open and close a valve (330) are fixed to the end (321) of one of the shafts to adjust the valve timing of the valve. Hydraulic oil for controlling the flow of hydraulic oil supplied from a hydraulic oil supply source (350) in a valve timing adjusting device (100) to be adjusted, which is used by being disposed on the rotating shaft (AX) of the valve timing adjusting device. A control valve (10, 10a, 10b),
An outer sleeve having an inner sleeve (40, 40a, 40b) and an axial hole (34) extending in the axial direction (AD), and the inner sleeve being inserted into at least a portion of the axial hole in the axial direction. a tubular sleeve (20) having (30, 30b);
a spool (50, 50b) driven by an actuator (160) placed in contact with one end of the spool (50, 50b) and sliding in the axial direction inside the inner sleeve in the radial direction;
The axial end of the axial hole is press-fitted and fixed to the actuator-side end in the axial direction, and the inner sleeve and the spool come out of the axial hole toward the actuator in the axial direction. a fixing member (70) for respectively regulating the
with
A movement restricting portion (80) is formed in the axial hole for restricting movement of the inner sleeve in the axial direction opposite to the actuator side,
The inner sleeve has a first contact portion (CP1) capable of contacting the fixed member in the axial direction, and a second contact portion (CP2) capable of contacting the movement restricting portion in the axial direction. have
At least one of between the fixed member and the first contact portion and between the movement restricting portion and the second contact portion is formed with the axial gap (C). and
The fixing member includes a flat plate portion (71) formed in a flat plate shape that intersects with the axial direction, and a fitting protrusion (73) formed by protruding from the flat plate portion in a direction that intersects with the radial direction. has
The inner sleeve has a fitting portion (48) that fits in the fitting projection portion in the circumferential direction at the end portion in the axial direction and on the side of the actuator in the axial direction,
Hydraulic oil control valve. 請求項１に記載の作動油制御弁において、
前記作動油は、前記インナースリーブの前記軸方向の端部であって前記軸方向における前記アクチュエータ側とは反対側の端部（４２、４２ａ）よりも、前記アクチュエータから離れた位置から前記作動油制御弁の内部へと供給される、
作動油制御弁。 In the hydraulic oil control valve according to claim 1,
The hydraulic oil is supplied from a position farther from the actuator than the end (42, 42a) of the inner sleeve in the axial direction opposite to the actuator side in the axial direction. fed into the interior of the control valve,
Hydraulic oil control valve. 請求項１または請求項２に記載の作動油制御弁において、
前記アウタースリーブには、前記バルブタイミング調整装置に形成された油圧室（１４０）へと前記作動油を供給するための前記径方向に貫通する第１のポート（２１、２２）が形成されており、
前記インナースリーブには、前記第１のポートと連通し、前記油圧室へと前記作動油を供給するための前記径方向に貫通する第２のポート（２３、２４）が形成されており、
前記第１のポートの前記軸方向に沿った大きさは、前記第２のポートの前記軸方向に沿った大きさよりも大きい、
作動油制御弁。 In the hydraulic oil control valve according to claim 1 or claim 2,
The outer sleeve is formed with first ports (21, 22) penetrating in the radial direction for supplying the working oil to a hydraulic chamber (140) formed in the valve timing adjusting device. ,
The inner sleeve is formed with second ports (23, 24) communicating with the first port and penetrating in the radial direction for supplying the hydraulic oil to the hydraulic chamber,
the axial dimension of the first port is greater than the axial dimension of the second port;
Hydraulic oil control valve. 請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載の作動油制御弁において、
前記スプールの内部は、前記バルブタイミング調整装置に形成された油圧室から排出される前記作動油が流通するドレン油路（５３）の少なくとも一部として機能し、
前記スリーブの前記一端側には、前記ドレン油路の前記作動油を前記作動油制御弁の外部に排出させるドレン流出部（５５）が形成されている、
作動油制御弁。 In the hydraulic oil control valve according to any one of claims 1 to 3 ,
The inside of the spool functions as at least part of a drain oil passage (53) through which the hydraulic oil discharged from the hydraulic chamber formed in the valve timing adjusting device flows,
A drain outflow portion (55) for discharging the hydraulic oil in the drain oil passage to the outside of the hydraulic oil control valve is formed on the one end side of the sleeve,
Hydraulic oil control valve. 請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の作動油制御弁において、
前記アウタースリーブの外周面のうち、前記軸方向における前記アクチュエータ側とは反対側には、前記作動油制御弁を前記一方の軸の端部に締結するための雄ねじ部（３３）が形成されており、
前記雄ねじ部の少なくとも一部は、前記インナースリーブの前記軸方向の端部であって前記軸方向における前記アクチュエータ側とは反対側の端部と、前記径方向に見て重なっている、
作動油制御弁。 In the hydraulic oil control valve according to any one of claims 1 to 4 ,
A male threaded portion (33) for fastening the hydraulic oil control valve to the end portion of the one shaft is formed on the outer peripheral surface of the outer sleeve on the side opposite to the actuator side in the axial direction. cage,
At least part of the male threaded portion overlaps an end portion of the inner sleeve in the axial direction that is opposite to the actuator side in the axial direction when viewed in the radial direction,
Hydraulic oil control valve. 駆動軸（３１０）と前記駆動軸から動力が伝達されてバルブ（３３０）を開閉駆動する従動軸（３２０）とのうちの一方の軸の端部（３２１）に固定され前記バルブのバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置（１００）において、前記バルブタイミング調整装置の回転軸（ＡＸ）に配置されて用いられて、作動油供給源（３５０）から供給される作動油の流動を制御する作動油制御弁（１０、１０ａ、１０ｂ）の製造方法であって、
インナースリーブ（４０、４０ａ、４０ｂ）と軸方向（ＡＤ）に沿った軸孔（３４）が形成され前記軸孔の前記軸方向における少なくとも一部に前記インナースリーブが挿入されるアウタースリーブ（３０、３０ｂ）とを有する筒状のスリーブ（２０）と、自身の一端に当接して配置されるアクチュエータ（１６０）により駆動されて前記インナースリーブの径方向の内側を前記軸方向に摺動するスプール（５０、５０ｂ）と、前記インナースリーブと前記スプールとが前記軸孔から前記軸方向において前記アクチュエータ側に抜けることをそれぞれ規制する固定部材（７０）と、を準備する準備工程と、
前記インナースリーブの前記径方向の内側に前記スプールを挿入し、前記軸孔の前記軸方向における少なくとも一部に前記インナースリーブを挿入する挿入工程と、
前記軸孔の前記軸方向の端部であって前記軸方向における前記アクチュエータ側の端部に前記固定部材を圧入固定する圧入工程と、
を備え、
前記軸孔には、前記軸方向に沿った前記アクチュエータ側とは反対側への前記インナースリーブの移動を規制する移動規制部（８０）が形成されており、
前記インナースリーブは、前記固定部材と前記軸方向に当接可能な第１当接部（ＣＰ１）と、前記移動規制部と前記軸方向に当接可能な第２当接部（ＣＰ２）とを有し、
前記挿入工程と前記圧入工程とのうちの少なくとも一方は、前記固定部材と前記第１当接部との間と、前記移動規制部と前記第２当接部との間と、のうちの少なくとも一方に前記軸方向の隙間（Ｃ）が形成されるように実行され、
前記固定部材は、前記軸方向と交差する平板状に形成された平板部（７１）と、前記平板部から前記径方向と交差する方向に突起して形成された嵌合突起部（７３）とを有し、
前記インナースリーブは、前記軸方向の端部であって前記軸方向における前記アクチュエータ側の端部において嵌合部（４８）を有し、
前記圧入工程は、前記嵌合突起部と前記嵌合部とが周方向に嵌合するように、前記軸方向における前記アクチュエータ側の端部に前記固定部材を圧入固定する工程を含む、
作動油制御弁の製造方法。 A drive shaft (310) and a driven shaft (320) to which power is transmitted from the drive shaft to open and close a valve (330) are fixed to the end (321) of one of the shafts to adjust the valve timing of the valve. Hydraulic oil for controlling the flow of hydraulic oil supplied from a hydraulic oil supply source (350) in a valve timing adjusting device (100) to be adjusted, which is used by being disposed on the rotating shaft (AX) of the valve timing adjusting device. A method for manufacturing a control valve (10, 10a, 10b), comprising:
An outer sleeve (30, 40a, 40b) and an outer sleeve (30, 40b) are formed with a shaft hole (34) along the axial direction (AD), and the inner sleeve is inserted into at least a part of the shaft hole in the axial direction. 30b) and a spool (20) driven by an actuator (160) placed in contact with one end of the sleeve (20) to slide in the axial direction inside the inner sleeve ( 50, 50b), and a fixing member (70) for restricting the inner sleeve and the spool from slipping out of the axial hole toward the actuator in the axial direction;
an inserting step of inserting the spool inside the inner sleeve in the radial direction and inserting the inner sleeve into at least part of the shaft hole in the axial direction;
a press-fitting step of press-fitting and fixing the fixing member to an end portion of the shaft hole in the axial direction that is on the side of the actuator in the axial direction;
with
A movement restricting portion (80) is formed in the axial hole for restricting movement of the inner sleeve in the axial direction opposite to the actuator side,
The inner sleeve has a first contact portion (CP1) capable of contacting the fixed member in the axial direction, and a second contact portion (CP2) capable of contacting the movement restricting portion in the axial direction. have
At least one of the insertion step and the press-fitting step includes at least one of between the fixing member and the first contact portion and between the movement restricting portion and the second contact portion. carried out so that said axial clearance (C) is formed on one side ,
The fixing member includes a flat plate portion (71) formed in a flat plate shape that intersects with the axial direction, and a fitting protrusion (73) formed by protruding from the flat plate portion in a direction that intersects with the radial direction. has
The inner sleeve has a fitting portion (48) at an end portion in the axial direction and on the side of the actuator in the axial direction,
The press-fitting step includes a step of press-fitting and fixing the fixing member to an end portion on the actuator side in the axial direction so that the fitting protrusion and the fitting portion are fitted in the circumferential direction.
A method for manufacturing a hydraulic oil control valve.
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