JP7192901B2 - Blast Furnace Operation Method and Blast Furnace Incidental Equipment - Google Patents
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Description
本発明は、高炉の操業方法および高炉附帯設備に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method of operating a blast furnace and equipment associated with the blast furnace.
近年、地球環境問題を背景として、二酸化炭素（ＣＯ２）の排出量削減が強く求められている。そのため、製鉄所内に設けられた高炉の操業においても、低還元材比（低ＲＡＲ）操業を行うことが求められている。 In recent years, against the backdrop of global environmental problems, there has been a strong demand for a reduction in carbon dioxide (CO 2 ) emissions. Therefore, even in the operation of a blast furnace provided in a steelworks, it is required to perform a low reducing agent ratio (low RAR) operation.
一般的な高炉では、羽口から送風ガスとして熱風（１２００℃程度に加熱した空気）を高炉内に吹込む。これにより、熱風中の酸素と、還元材となるコークスや微粉炭とが反応して、一酸化炭素（ＣＯ）ガスや水素（Ｈ２）ガスが生成する。これらの一酸化炭素ガスや水素ガスによって、高炉内に装入した鉄鉱石が還元される。また、この鉄鉱石の還元反応において、二酸化炭素が発生する。
なお、送風ガスは、羽口から高炉内に吹き込まれるガスである。送風ガスは、高炉内において微粉炭やコークスをガス化する役割も果たすものである。
In a general blast furnace, hot air (air heated to about 1200° C.) is blown into the blast furnace from tuyeres as blowing gas. As a result, oxygen in the hot air reacts with coke and pulverized coal as reducing agents to generate carbon monoxide (CO) gas and hydrogen (H 2 ) gas. The iron ore charged into the blast furnace is reduced by these carbon monoxide gas and hydrogen gas. In addition, carbon dioxide is generated in the iron ore reduction reaction.
The blast gas is gas that is blown into the blast furnace from the tuyeres. The blast gas also serves to gasify pulverized coal and coke in the blast furnace.
このような高炉の操業における二酸化炭素の排出量削減技術として、高炉等から排出される副生ガスに含まれる一酸化炭素や二酸化炭素を改質して、メタンやエタノールなどの炭化水素を生成し、生成した炭化水素を、再度、高炉に還元材として導入する技術が提案されている。 As a technology to reduce carbon dioxide emissions in such blast furnace operations, carbon monoxide and carbon dioxide contained in by-product gases discharged from blast furnaces are reformed to produce hydrocarbons such as methane and ethanol. , a technology has been proposed in which the produced hydrocarbon is again introduced into the blast furnace as a reducing agent.
例えば、特許文献１には、
「ＣＯ２及び／又はＣＯを含む混合ガスからＣＯ２及び／又はＣＯを分離回収する工程（Ａ）と、該工程（Ａ）で分離回収されたＣＯ２及び／又はＣＯに水素を添加し、ＣＯ２及び／又はＣＯをＣＨ４に変換する工程（Ｂ）と、該工程（Ｂ）を経たガスからＨ２Ｏを分離除去する工程（Ｃ）と、該工程（Ｃ）を経たガスを高炉内に吹き込む工程（Ｄ）を有することを特徴とする高炉の操業方法。」
が開示されている。
For example, in
"Step (A) of separating and recovering CO 2 and / or CO from a mixed gas containing CO 2 and / or CO, adding hydrogen to the CO 2 and / or CO separated and recovered in the step (A), A step (B) of converting CO 2 and / or CO into CH 4 , a step (C) of separating and removing H 2 O from the gas after the step (B), and a blast furnace with the gas after the step (C) A method of operating a blast furnace characterized by having a step (D) of blowing into the inside."
is disclosed.
また、特許文献２には、
「高炉ガスを燃料の一部または全部として使用する燃焼炉の排ガスからＣＯ２を分離し、分離したＣＯ２をメタンに改質して得られた還元ガスを高炉に吹込むことを特徴とする高炉操業方法。」
が開示されている。
Moreover, in Patent Document 2,
"It is characterized by separating CO2 from the exhaust gas of a combustion furnace that uses blast furnace gas as part or all of the fuel, and blowing the reducing gas obtained by reforming the separated CO2 into methane into the blast furnace. Blast furnace operating method."
is disclosed.
しかし、特許文献１および２の技術では、還元材として高炉に吹込むメタンの量が一定以上になると、高炉下部の着熱不足や圧損上昇、出滓不良などの操業トラブルを引き起こす場合がある。
そのため、安定した操業の下、高炉からの二酸化炭素の排出量の一層の削減が可能な高炉の操業方法の開発が求められている。
However, in the techniques of
Therefore, the development of a blast furnace operating method capable of further reducing carbon dioxide emissions from the blast furnace under stable operation is required.
本発明は、上記の現状に鑑み開発されたものであって、安定した操業の下、高炉からの二酸化炭素の排出量の一層の削減が可能な高炉の操業方法を提供することを目的とする。
また、本発明は、上記の高炉の操業方法に用いる高炉附帯設備を提供することを目的とする。
The present invention was developed in view of the above circumstances, and aims to provide a blast furnace operating method capable of further reducing carbon dioxide emissions from the blast furnace under stable operation. .
Another object of the present invention is to provide blast furnace incidental equipment used in the above blast furnace operating method.
さて、発明者らは、上記の目的を達成すべく、鋭意検討を重ねた。
まず、発明者らは、特許文献１および２の技術において、還元材として高炉に吹込むメタンの量を一定以上とした場合に、操業トラブルが発生する原因について検討した。
その結果、以下の知見を得た。
還元材として高炉に吹込むメタンの量を一定以上にすると、羽口の出口近傍に生じる燃焼領域（レースウェイ）において吹込み還元材およびコークスが燃焼して生じる火炎の温度（以下、羽口先温度ともいう）が大幅に低下する。そして、この羽口先温度の低下が、高炉下部の着熱不足や圧損上昇、出滓不良などの操業トラブルの発生原因となる。
The inventors have made extensive studies in order to achieve the above object.
First, the inventors examined the causes of operational troubles in the techniques of
As a result, the following findings were obtained.
When the amount of methane injected into the blast furnace as a reducing agent is set above a certain level, the temperature of the flame generated by the combustion of the injected reducing agent and coke in the combustion zone (raceway) near the exit of the tuyere (hereinafter referred to as the tuyere tip temperature ) is significantly reduced. This decrease in tuyere tip temperature causes operational troubles such as insufficient heat transfer in the lower part of the blast furnace, increased pressure loss, and poor slag output.
すなわち、羽口から高炉内に還元材として微粉炭を吹込む場合、微粉炭の主成分は炭素であるため、レースウェイでは以下のような反応が起こる。
Ｃ＋０．５Ｏ２＝ＣＯ＋１１０．５ｋＪ／ｍｏｌ
一方、羽口から高炉内に還元材としてメタンを吹込む場合、レースウェイでは以下のような反応が起こる。
ＣＨ４＋０．５Ｏ２＝ＣＯ＋２Ｈ２＋３５．７ｋＪ／ｍｏｌ
当該反応時に発生する熱量を、ＣＯおよびＨ２の合計量の１モルあたりに換算すると、１１．９ｋＪ／ｍｏｌとなる。
高炉の安定操業のためには、羽口先温度を２０００℃～２４００℃の範囲に制御する必要がある。しかし、高炉内に吹込む還元材の多くを微粉炭からメタンガスに置換すると、上記の反応熱の差により、羽口先温度が低下する。その結果、羽口先温度を上記範囲内に制御することができなくなって、種々の操業トラブルが発生する。
That is, when pulverized coal is injected into the blast furnace from the tuyere as a reducing agent, the following reaction occurs in the raceway because the main component of the pulverized coal is carbon.
C+ 0.5O2 =CO+110.5kJ/mol
On the other hand, when methane is injected into the blast furnace from the tuyere as a reducing agent, the following reactions occur at the raceway.
CH4+ 0.5O2 = CO+2H2 + 35.7 kJ/mol
The amount of heat generated during the reaction is 11.9 kJ/mol when converted to 1 mol of the total amount of CO and H 2 .
For stable operation of a blast furnace, it is necessary to control the tuyere tip temperature within the range of 2000°C to 2400°C. However, when most of the reducing material injected into the blast furnace is replaced with methane gas from pulverized coal, the difference in reaction heat reduces the tuyere tip temperature. As a result, the tuyere tip temperature cannot be controlled within the above range, and various operational troubles occur.
そこで、発明者らは、上記の知見を基に、さらに検討を重ねた。
その結果、送風ガスとして、熱風（１２００℃程度に加熱した空気）ではなく、酸素ガスを使用することにより、高炉内に吹込む還元材に多量のメタンを用いても、羽口先温度の低下が有効に防止されることを知見した。そして、このようなメタンを高炉から排出される副生ガス（以下、高炉ガスともいう）から再生し、この再生したメタン（再生メタンガス）を還元材として高炉内に再度吹込むことによって、高炉からの二酸化炭素の排出量を一層削減しつつ、安定した高炉の操業が可能になるとの知見を得た。
また、送風ガスとして、特に酸素濃度の高い酸素ガスを使用することにより、高炉ガスに含まれる窒素の量が大幅に低減される。その結果、当該高炉ガスから一酸化炭素や二酸化炭素を分離する工程が不要となり、設備のコンパクト化の点でも極めて有利になるとの知見を得た。
Therefore, the inventors conducted further studies based on the above findings.
As a result, by using oxygen gas instead of hot air (air heated to about 1200°C) as the blast gas, even if a large amount of methane is used as the reducing agent blown into the blast furnace, the tuyere tip temperature does not decrease. It has been found to be effectively prevented. Then, such methane is regenerated from the by-product gas discharged from the blast furnace (hereinafter also referred to as blast furnace gas), and the regenerated methane (regenerated methane gas) is re-injected into the blast furnace as a reducing agent to remove the methane from the blast furnace. We have obtained knowledge that stable blast furnace operation will be possible while further reducing carbon dioxide emissions.
In addition, by using oxygen gas having a particularly high oxygen concentration as the blast gas, the amount of nitrogen contained in the blast furnace gas is greatly reduced. As a result, the inventors have found that a process for separating carbon monoxide and carbon dioxide from the blast furnace gas is not necessary, and that this is extremely advantageous in terms of downsizing of equipment.
なお、発明者らは、送風ガスとして、酸素ガスを使用することにより、高炉内に吹込む還元材に多量のメタンを用いても、羽口先温度を２０００℃～２４００℃の範囲に制御することが可能である理由について、次のように考えている。
すなわち、送風ガスとして、熱風（１２００℃程度に加熱した空気）を使用する場合、燃焼ガス中に燃焼反応に寄与しない５０体積％程度の窒素が含まれるため、レースウェイにおける火炎の温度は高温となり難い。そのため、高炉内に吹込む還元材の多くを微粉炭からメタンガスに置換すると、上記した微粉炭－酸素の反応における反応熱と、メタンガス－酸素の反応における反応熱との差によって、羽口先温度が低下し、ひいては、羽口先温度が適正温度の下限である２０００℃を下回ってしまう。
一方、送風ガスとして、酸素ガスを使用することにより、燃焼反応に寄与しない窒素ガスの混入を抑制できるので、羽口先温度を十分な温度まで昇温することが可能となる。すなわち、レースウェイにおける火炎の温度を、熱風を使用する場合と比べて高温とすることができるため、羽口から還元材として多量のメタンを吹込む場合にも、羽口先温度を適正範囲である２０００℃～２４００℃の範囲に制御することが可能となる。
By using oxygen gas as the blast gas, the inventors have found that even if a large amount of methane is used as the reducing agent blown into the blast furnace, the tuyere tip temperature can be controlled within the range of 2000°C to 2400°C. I think the reason why it is possible is as follows.
That is, when hot air (air heated to about 1200°C) is used as the blowing gas, the combustion gas contains about 50% by volume of nitrogen that does not contribute to the combustion reaction, so the temperature of the flame on the raceway becomes high. hard. Therefore, if most of the reducing material injected into the blast furnace is replaced with methane gas from pulverized coal, the difference between the reaction heat in the pulverized coal-oxygen reaction and the reaction heat in the methane gas-oxygen reaction causes the tuyere tip temperature to rise. As a result, the tuyere tip temperature falls below 2000°C, which is the lower limit of the proper temperature.
On the other hand, by using oxygen gas as the blowing gas, it is possible to suppress the mixing of nitrogen gas that does not contribute to the combustion reaction, so that it is possible to raise the tuyere tip temperature to a sufficient temperature. That is, the temperature of the flame in the raceway can be made higher than when hot air is used, so even when a large amount of methane is blown from the tuyere as a reducing agent, the tuyere tip temperature can be kept within an appropriate range. It is possible to control the temperature within the range of 2000°C to 2400°C.
また、高炉ガスからメタンを再生するには、高炉ガスに含まれる一酸化炭素や二酸化炭素と水素とを反応させる必要がある。
ここで、日本において主流である５，０００ｍ３級の大型高炉から発生する高炉ガスの全量を、メタンとして再生するには、６０，０００ｍ３／ｈ程度の水素が必要である。しかし、このような大量の水素を、製鉄所外部から調達することは極めて困難である。
Further, in order to regenerate methane from blast furnace gas, it is necessary to react hydrogen with carbon monoxide or carbon dioxide contained in blast furnace gas.
Here, about 60,000 m 3 /h of hydrogen is required to regenerate the entire amount of blast furnace gas generated from a 5,000 m 3 -class large blast furnace, which is the mainstream in Japan, as methane. However, it is extremely difficult to procure such a large amount of hydrogen from outside the steelworks.
この点についても、発明者らは検討を重ね、再生メタンガスの生成に必要な水素ガスの供給源として、廃プラスチック類の熱分解により発生するガス（以下、熱分解ガスともいう）を水蒸気改質したガス（以下、水蒸気改質ガスともいう）を利用することが有利であることを知見した。
すなわち、廃プラスチック類は、合成樹脂くずや合成繊維くず、合成ゴムくず（廃タイヤを含む）等、固形状・液状の全ての合成高分子系化合物の廃棄物に分類されるものである。近年、廃プラスチック類による海洋汚染などが問題となっており、廃プラスチック類の処理が課題となっている。
上述したように、廃プラスチック類は基本的に合成樹脂くず等の合成高分子系化合物により構成されるので、廃プラスチック類を熱分解すると、主に水素および一酸化炭素からなる熱分解ガスが発生する。そして、この熱分解ガスは、水蒸気と以下のような反応（水蒸気改質）を起こす。
ＣＯ＋Ｈ２Ｏ→ＣＯ２＋Ｈ２
そのため、上記の反応後に得られる水蒸気改質ガスには、多量の水素ガスが含まれるようになる。また、この水蒸気改質ガスは、水の電気分解などと比較して、大量かつ安価に製造することができる。さらに、この水蒸気改質ガスは、廃プラスチック類由来のものなので、廃プラスチック類の再資源化推進にも有効に寄与する。
そのため、再生メタンガスの生成に必要な水素ガスの供給源として、廃プラスチック類由来の水蒸気改質ガスを利用することによって、コスト性に優れ、廃プラスチック類の再資源化推進の点からも有利である、高効率な資源循環システムを構築することが可能となる。
また、水蒸気改質に用いる水蒸気に、再生メタンガスを生成する工程において副次的に生成する水（以下、副生水ともいう）を使用すると、資源循環効率が一層高まるので、上記した高炉の操業条件（還元材として再生メタンガスを用いる操業条件）と組み合わせて、特に有利である。
本発明は、上記の知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。
Regarding this point as well, the inventors have repeatedly studied, and steam reforming gas generated by thermal decomposition of waste plastics (hereinafter also referred to as thermal decomposition gas) as a supply source of hydrogen gas necessary for generating regenerated methane gas. It has been found to be advantageous to utilize a gas that has been reformed (hereinafter also referred to as steam reformed gas).
That is, waste plastics are classified into all solid and liquid wastes of synthetic polymer compounds, such as synthetic resin scraps, synthetic fiber scraps, synthetic rubber scraps (including waste tires). In recent years, marine pollution by waste plastics has become a problem, and disposal of waste plastics has become an issue.
As described above, waste plastics are basically composed of synthetic polymer compounds such as synthetic resin scraps, so when the waste plastics are thermally decomposed, pyrolysis gas mainly composed of hydrogen and carbon monoxide is generated. do. Then, this pyrolysis gas causes the following reaction (steam reforming) with steam.
CO+ H2O → CO2 + H2
Therefore, the steam reformed gas obtained after the above reaction contains a large amount of hydrogen gas. In addition, this steam reformed gas can be produced in large quantities at a low cost compared to the electrolysis of water or the like. Furthermore, since this steam-reformed gas is derived from waste plastics, it effectively contributes to promotion of recycling of waste plastics.
Therefore, by using steam-reformed gas derived from waste plastics as a supply source of the hydrogen gas required to generate recycled methane gas, it is advantageous in terms of cost efficiency and the promotion of recycling of waste plastics. It is possible to construct a highly efficient resource circulation system.
In addition, if the water generated secondarily in the process of generating regenerated methane gas (hereinafter also referred to as by-product water) is used as the steam used for steam reforming, the efficiency of resource circulation will be further enhanced. In combination with conditions (operating conditions with regenerated methane gas as reducing agent), it is particularly advantageous.
The present invention has been completed based on the above findings and further studies.
すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
１．高炉の操業方法であって、
廃プラスチック類の熱分解により発生する熱分解ガス、および、水蒸気を用いて、水蒸気改質ガスを生成する工程と、
前記高炉から排出される副生ガスである高炉ガス、および、前記水蒸気改質ガスを供給源の少なくとも一部とする水素ガスを用いて、再生メタンガスを生成する工程と、
前記高炉の羽口から前記高炉内に送風ガスおよび還元材を吹込む工程と、を有し、
前記送風ガスとして酸素ガスを用い、かつ、前記還元材の少なくとも一部に前記再生メタンガスを用いる、高炉の操業方法。
That is, the gist and configuration of the present invention are as follows.
1. A method of operating a blast furnace, comprising:
a step of generating a steam reformed gas using a pyrolysis gas generated by thermal decomposition of waste plastics and steam;
a step of generating regenerated methane gas using blast furnace gas, which is a by-product gas discharged from the blast furnace, and hydrogen gas whose supply source is at least part of the steam reformed gas;
a step of blowing a blowing gas and a reducing agent into the blast furnace from the tuyeres of the blast furnace;
A method of operating a blast furnace, wherein oxygen gas is used as the blowing gas, and the regenerated methane gas is used as at least part of the reducing agent.
２．前記水蒸気の少なくとも一部に、前記再生メタンガスを生成する工程において生成する副生水を使用する、前記１に記載の高炉の操業方法。 2. 2. The method for operating a blast furnace according to 1 above, wherein by-product water produced in the step of producing the regenerated methane gas is used as at least part of the steam.
３．前記水素ガスの供給源を、全量、前記水蒸気改質ガスとする、前記１または２に記載の高炉の操業方法。 3. 3. The method for operating a blast furnace according to 1 or 2 above, wherein the supply source of the hydrogen gas is the steam reformed gas.
４．前記還元材における循環炭素原子の原単位が６０ｋｇ／ｔ以上である、前記１～３のいずれかに記載の高炉の操業方法。
ここで、循環炭素原子の原単位とは、溶銑１ｔを製造する際に還元材として高炉内に吹込まれる再生メタンガスの炭素換算質量であり、次式により求める。
［循環炭素原子の原単位（ｋｇ／ｔ）］＝［還元材として高炉内に吹込まれる再生メタンガス中のメタンの質量（ｋｇ）］×（１２／１６）÷［溶銑製造量（ｔ）］
4. 4. The method for operating a blast furnace according to any one of 1 to 3 above, wherein the basic unit of circulating carbon atoms in the reducing material is 60 kg/t or more.
Here, the basic unit of circulating carbon atoms is the carbon-equivalent mass of regenerated methane gas blown into the blast furnace as a reducing agent when manufacturing 1 ton of hot metal, and is obtained by the following equation.
[Basic unit of circulating carbon atoms (kg/t)] = [mass (kg) of methane in regenerated methane gas blown into the blast furnace as a reducing agent] x (12/16) ÷ [amount of hot metal produced (t)]
５．前記酸素ガスの酸素濃度が８０体積％以上である、前記１～４のいずれかに記載の高炉の操業方法。 5. 5. The method for operating a blast furnace according to any one of 1 to 4 above, wherein the oxygen gas has an oxygen concentration of 80% by volume or more.
６．前記高炉ガスの一部から前記再生メタンガスを生成し、前記高炉ガスの余剰分を製鉄所内に供給する、前記１～５のいずれかに記載の高炉の操業方法。 6. 6. The method for operating a blast furnace according to any one of 1 to 5 above, wherein the regenerated methane gas is generated from a part of the blast furnace gas, and the surplus of the blast furnace gas is supplied to the steelworks.
７．前記再生メタンガスの余剰分を製鉄所内に供給する、前記１～６のいずれかに記載の高炉の操業方法。 7. 7. The method for operating a blast furnace according to any one of 1 to 6 above, wherein the surplus of the regenerated methane gas is supplied into the steelworks.
８．前記１～７のいずれかに記載の高炉の操業方法に用いる高炉附帯設備であって、
前記熱分解ガス、および、前記水蒸気を用いて、前記水蒸気改質ガスを生成する、水蒸気改質装置と、
前記高炉ガス、および、前記水蒸気改質ガスを供給源の少なくとも一部とする水素ガスを用いて、前記再生メタンガスを生成する、メタンガス生成装置と、
前記再生メタンガスを前記高炉の羽口に導入するメタンガス供給部、および、前記酸素ガスを前記高炉の羽口に導入する酸素ガス供給部を有する、ガス吹込装置と、
をそなえる、高炉附帯設備。
8. A blast furnace incidental facility used in the blast furnace operating method according to any one of 1 to 7 above,
a steam reformer that uses the pyrolysis gas and the steam to generate the steam reformed gas;
a methane gas generator that generates the regenerated methane gas using hydrogen gas supplied at least in part from the blast furnace gas and the steam reformed gas;
a gas injection device having a methane gas supply section for introducing the regenerated methane gas into the tuyeres of the blast furnace and an oxygen gas supply section for introducing the oxygen gas into the tuyeres of the blast furnace;
Blast furnace incidental equipment.
本発明によれば、安定した操業の下、高炉からの二酸化炭素（ＣＯ２）の排出量の一層の削減が可能となる。また、コスト性に優れ、廃プラスチック類の再資源化推進の点からも有利である、高効率な資源循環システムを構築することが可能となる。さらに、高炉ガスから生成したメタンガスを使用することにより、コークスおよび微粉炭、すなわち、有限の化石燃料である石炭の使用量を削減することも可能となる。 According to the present invention, it is possible to further reduce carbon dioxide (CO 2 ) emissions from the blast furnace under stable operation. In addition, it is possible to construct a highly efficient resource recycling system that is cost-effective and advantageous in promoting the recycling of waste plastics. Furthermore, by using methane gas generated from blast furnace gas, it is also possible to reduce the amount of coke and pulverized coal, that is, coal, which is a finite fossil fuel.
本発明を、以下の実施形態に基づき説明する。
本発明の一実施形態は、高炉の操業方法であって、
廃プラスチック類の熱分解により発生する熱分解ガス、および、水蒸気を用いて、水蒸気改質ガスを生成する工程と、
前記高炉から排出される副生ガスである高炉ガス、および、前記水蒸気改質ガスを供給源の少なくとも一部とする水素ガスを用いて、再生メタンガスを生成する工程と、
前記高炉の羽口から前記高炉内に送風ガスおよび還元材を吹込む工程と、を有し、
前記送風ガスとして酸素ガスを用い、かつ、前記還元材の少なくとも一部に前記再生メタンガスを用いる、というものである。
The present invention will be described based on the following embodiments.
One embodiment of the present invention is a method for operating a blast furnace,
a step of generating a steam reformed gas using a pyrolysis gas generated by thermal decomposition of waste plastics and steam;
a step of generating regenerated methane gas using blast furnace gas, which is a by-product gas discharged from the blast furnace, and hydrogen gas whose supply source is at least part of the steam reformed gas;
a step of blowing a blowing gas and a reducing agent into the blast furnace from the tuyeres of the blast furnace;
Oxygen gas is used as the blowing gas, and the regenerated methane gas is used as at least part of the reducing agent.
まず、本発明の一実施形態に従う高炉の操業方法を、図１に模式的に示す高炉および高炉附帯設備に適用した場合を例として、説明する。
図中、符号１は高炉、２は羽口、３はメタンガス生成装置、３－１は水蒸気改質装置、３－２は廃プラスチック類分解装置、４はガス吹込装置、５は第１の脱水装置、６は第２の脱水装置、７はバーナーである。
なお、ここでいう高炉には、シャフト型還元炉なども含むものとする。
First, a case where a blast furnace operating method according to an embodiment of the present invention is applied to a blast furnace and blast furnace incidental equipment schematically shown in FIG. 1 will be described as an example.
In the figure,
The blast furnace referred to here includes a shaft-type reducing furnace and the like.
［高炉の操業方法］
本発明の一実施形態に従う高炉の操業方法では、高炉の炉頂部から高炉内へ原料となる焼結鉱や塊鉱石、ペレット（以下、鉱石原料ともいう）やコークスなどが装入される（図示せず）。また、高炉下部に設置された羽口２から高炉１内へ、送風ガスと還元材とが吹込まれる。なお、羽口２から高炉１内へ吹込む還元材を、コークスと区別するため、吹込み還元材ともいう。
そして、送風ガスと還元材の反応により生じた一酸化炭素ガスや水素ガスによって、高炉１内に装入した鉱石原料が還元される。この鉱石原料の還元反応において、二酸化炭素が発生する。そして、この二酸化炭素は、鉱石原料と反応しなかった一酸化炭素や水素などとともに、副生ガスとして、高炉の炉頂部から排出される。高炉の炉頂部は２．５気圧程度の高圧条件となっている。そのため、この高炉の炉頂部から排出される副生ガスである高炉ガスが常圧に戻る際の膨張冷却により、水蒸気が凝縮する。そして、第１の脱水装置５において、その凝縮水が除去される。
[Blast furnace operation method]
In the blast furnace operating method according to one embodiment of the present invention, raw materials such as sintered ore, lump ore, pellets (hereinafter also referred to as ore raw materials) and coke are charged from the top of the blast furnace into the blast furnace (Fig. not shown). Further, a blowing gas and a reducing agent are blown into the
The ore raw material charged into the
ついで、高炉ガスの少なくとも一部を、メタンガス生成装置３に導入する。そして、メタンガス生成装置３において、高炉ガスに含まれる一酸化炭素および二酸化炭素と、水素とを反応させて、メタン（ＣＨ４）ガスを生成する。なお、高炉ガスを反応させて得たメタンガスを、再生メタンガスと称する。
なお、再生メタンガスの生成に使用する水素ガスは、水素濃度：１００体積％のガスでなくてもよいが、再生メタンガスのメタン濃度を高濃度とするため、水素濃度が高いガス、具体的には、水素濃度が８０体積％以上の水素ガスを用いることが好ましい。水素濃度は、より好ましくは９０体積％以上、さらに好ましくは９５体積％以上である。水素濃度は１００体積％であってもよい。水素以外の残部ガスとしては、例えば、ＣＯやＣＯ２、Ｈ２Ｓ、ＣＨ４、Ｎ２などが挙げられる。
At least part of the blast furnace gas is then introduced into the
The hydrogen gas used to generate the regenerated methane gas does not have to be a gas with a hydrogen concentration of 100% by volume. , it is preferable to use hydrogen gas having a hydrogen concentration of 80% by volume or more. The hydrogen concentration is more preferably 90% by volume or higher, still more preferably 95% by volume or higher. The hydrogen concentration may be 100% by volume. Examples of residual gases other than hydrogen include CO, CO 2 , H 2 S, CH 4 and N 2 .
そして、再生メタンガスの生成の際に使用する水素ガス供給源の少なくとも一部に、廃プラスチック類の熱分解により発生する熱分解ガスと水蒸気とから得られる水蒸気改質ガスを用いる。
水蒸気改質ガスには、多量の水素ガスが含まれている。また、この水蒸気改質ガスは、水の電気分解などと比較して、大量かつ安価に製造することができる。さらに、この水蒸気改質ガスは、廃プラスチック類由来のものなので、廃プラスチック類の再資源化推進にも有効に寄与する。
そのため、再生メタンガスの生成に必要な水素ガスの供給源として、廃プラスチック類由来の水蒸気改質ガスを利用することによって、コスト性に優れ、廃プラスチック類の再資源化推進の点からも有利である、高効率な資源循環システムを構築することが可能となる。
また、水蒸気改質に使用する水蒸気に、再生メタンガスを生成する工程において副次的に生成する副生水を使用すると、資源循環効率が一層高まるので、上記した高炉の操業条件と組み合わせて、特に有利である。
At least a part of the hydrogen gas supply source used in generating the regenerated methane gas is a steam reformed gas obtained from a pyrolysis gas generated by pyrolysis of waste plastics and steam.
The steam reformed gas contains a large amount of hydrogen gas. In addition, this steam reformed gas can be produced in large quantities at a low cost compared to the electrolysis of water or the like. Furthermore, since this steam-reformed gas is derived from waste plastics, it effectively contributes to promotion of recycling of waste plastics.
Therefore, by using steam-reformed gas derived from waste plastics as a supply source of the hydrogen gas required to generate recycled methane gas, it is advantageous in terms of cost efficiency and the promotion of recycling of waste plastics. It is possible to construct a highly efficient resource circulation system.
In addition, if by-product water, which is secondarily generated in the process of generating regenerated methane gas, is used as the steam used for steam reforming, resource circulation efficiency is further increased. Advantageous.
なお、廃プラスチック類は、合成樹脂くずや合成繊維くず、合成ゴムくず（廃タイヤを含む）等、固形状・液状の全ての合成高分子系化合物の廃棄物に分類されるものである。また、廃プラスチック類は、その一部に天然樹脂などの天然有機化合物の廃棄物を含んでいてもよい。 Waste plastics are classified into all solid and liquid wastes of synthetic polymer compounds, such as synthetic resin scraps, synthetic fiber scraps, synthetic rubber scraps (including waste tires). Moreover, the waste plastics may partially contain waste products of natural organic compounds such as natural resins.
また、水蒸気改質反応直後の水蒸気改質ガスには、通常、水素が２０～５０体積％含まれる。残部ガスは基本的にＣＯ２から構成されるので、物理吸着法や化学吸収法などにより、水蒸気改質反応直後の水蒸気改質ガスからＣＯ２を分離することが好ましい。水蒸気改質ガス中にＣＯ２が含まれると、再生メタンガスの生成で使用する高炉ガス中のＣＯ２が減少するからである。水蒸気改質反応直後の水蒸気改質ガスからＣＯ２を分離することによって、水素を主成分とする水蒸気改質ガス、具体的には、水素濃度が９５体積％以上、さらには、水素濃度が９９体積％以上の水蒸気改質ガスが得られる。 Further, the steam reformed gas immediately after the steam reforming reaction usually contains 20 to 50% by volume of hydrogen. Since the residual gas is basically composed of CO2 , it is preferable to separate CO2 from the steam reformed gas immediately after the steam reforming reaction by means of a physical adsorption method, a chemical absorption method, or the like. This is because if the steam reformed gas contains CO2 , the amount of CO2 in the blast furnace gas used to generate the regenerated methane gas will decrease. By separating CO2 from the steam reformed gas immediately after the steam reforming reaction, a steam reformed gas containing hydrogen as a main component, specifically, a hydrogen concentration of 95% by volume or more, or a hydrogen concentration of 99 A steam reformed gas of vol% or more can be obtained.
また、上記の水蒸気改質ガスは、例えば、以下のようにして得ることができる。
すなわち、廃プラスチック類分解装置３－２において、廃プラスチック類を熱分解すると、主に水素および一酸化炭素からなる熱分解ガスが発生する。
廃プラスチック類の熱分解（ガス化）の方法については特に限定されるものではないが、例えば、水蒸気含むガスをガス化剤として、廃プラスチック類をガス化炉などで６００℃以上の温度に加熱する方法が挙げられる。加熱温度が６００℃未満になると、廃プラスチック類が熱分解しにくく、また、熱分解しても油分が生成してガスが得られにくい。また、熱分解ガスには、通常、タールが含有されている。そのため、タール付着によるガス化炉内の閉塞を回避するため、熱分解ガスを１０００℃以上に昇温し、タール分を分解することが望ましい。例えば、熱分解ガスに助燃ガスとして酸素ガスを加えて燃焼させることにより、熱分解ガスを１０００℃以上に昇温することが可能である。なお、助燃ガスとしては空気を用いることも可能であるが、空気中の窒素によって、燃焼時にサーマルＮＯｘが生成し、また熱分解ガスが希釈されてしまう。そのため、助燃ガスには、酸素ガスを使用する方が好ましい。
ガス化炉の形式は特に限定されず、例えば、噴流層方式、流動層方式、外熱型キルン方式などの、一般的な有機物ガス化技術で用いられる炉形式を用いることが可能である。また、比較的低温で熱分解ガスを発生させるガス発生炉と、発生した熱分解ガスを高温で分解し、水素および一酸化炭素を含んだガスにするガス改質炉を備えたガス化方法も採用することができる。
Further, the above steam reformed gas can be obtained, for example, as follows.
That is, when the waste plastics are thermally decomposed in the waste plastics decomposition apparatus 3-2, a thermal decomposition gas mainly composed of hydrogen and carbon monoxide is generated.
The method of thermal decomposition (gasification) of waste plastics is not particularly limited, but for example, waste plastics are heated to a temperature of 600° C. or higher in a gasification furnace or the like using a gas containing water vapor as a gasification agent. method. If the heating temperature is less than 600° C., it is difficult to thermally decompose the waste plastics, and even if thermally decomposed, it is difficult to obtain oil and gas. Moreover, the pyrolysis gas usually contains tar. Therefore, in order to avoid clogging of the gasification furnace due to tar adhesion, it is desirable to raise the temperature of the pyrolysis gas to 1000° C. or higher to decompose the tar. For example, it is possible to raise the temperature of the pyrolysis gas to 1000° C. or higher by adding oxygen gas as a combustion supporting gas to the pyrolysis gas and burning it. Although air can be used as the combustion support gas, the nitrogen in the air produces thermal NOx during combustion and dilutes the pyrolysis gas. Therefore, it is preferable to use oxygen gas as the combustion support gas.
The type of gasification furnace is not particularly limited, and for example, furnace types used in general organic matter gasification technology, such as spouted bed system, fluidized bed system, and external heat kiln system, can be used. There is also a gasification method comprising a gas generating furnace that generates pyrolysis gas at a relatively low temperature and a gas reforming furnace that decomposes the generated pyrolysis gas at a high temperature into a gas containing hydrogen and carbon monoxide. can be adopted.
ついで、上記の熱分解ガスを、水蒸気改質装置３－１に導入し、熱分解ガスに含まれる一酸化炭素と水蒸気により、７００～１２００℃で、以下の水蒸気改質反応（水性ガスシフト反応）を生じさせる。
ＣＯ＋Ｈ２Ｏ→ＣＯ２＋Ｈ２
そして、上記の反応後に得られるガスから、好適には二酸化炭素を分離する（例えば、ＰＳＡ等のガス分離装置により、二酸化炭素を分離する）ことによって、水素を主成分とする水蒸気改質ガスを得ることができる。
なお、分離した二酸化炭素は、炭酸ガスもしくはドライアイス等としてリサイクルすることが可能である。また、水蒸気改質反応に使用する水蒸気の供給源としては、再生メタンガスを生成する工程において副次的に生成する副生水を使用することが好適であるが、不足分が生じる場合には、製鉄所内から、適宜、供給すればよい。
Next, the above pyrolysis gas is introduced into the steam reformer 3-1, and the following steam reforming reaction (water gas shift reaction) occurs at 700 to 1200 ° C. with carbon monoxide and steam contained in the pyrolysis gas. give rise to
CO+ H2O → CO2 + H2
Then, carbon dioxide is preferably separated from the gas obtained after the above reaction (for example, carbon dioxide is separated by a gas separator such as PSA) to obtain a steam reformed gas containing hydrogen as a main component. Obtainable.
The separated carbon dioxide can be recycled as carbon dioxide gas, dry ice, or the like. As a supply source of steam used in the steam reforming reaction, it is preferable to use by-product water that is secondarily produced in the step of producing regenerated methane gas. It may be supplied as appropriate from within the steelworks.
また、廃プラスチック類の再資源化を推進するという点からは、再生メタンガスの生成に使用する水素ガスの供給源を、好ましくは５０体積％以上、より好ましくは８０体積％以上、さらに好ましくは９０体積％以上、よりさらに好ましくは全量（１００体積％）、水蒸気改質ガスとすることが好ましい。
なお、再生メタンガスの生成に使用する水素ガスの別の供給源としては、例えば、製鉄所の外部から供給される水素ガス（以下、外部供給水素ガスともいう）や水の電気分解により生成した水素ガスなどが挙げられる。外部供給水素ガスとしては、例えば、天然ガスなどの炭化水素を水蒸気改質などによって改質することで製造される水素ガスや、液化水素を気化させて得られる水素ガス、有機ハイドライドを脱水素して製造される水素ガスなどが挙げられる。
また、外部供給水素ガス、および、水の電気分解により生成される水素ガス（以下、その他の水素ガスともいう）は、例えば、図１に示すように、水蒸気改質ガスとは別のラインでメタンガス生成装置３に導入すればよい。また、メタンガス生成装置３と水蒸気改質装置３－１の間（ＰＳＡ等のガス（二酸化炭素）分離装置（図示せず）を設ける場合には、その下流側）の水蒸気改質ガス流通路に、その他の水素ガスの供給ラインを接続してもよい。
In addition, from the viewpoint of promoting the recycling of waste plastics, the supply source of hydrogen gas used for generating recycled methane gas is preferably 50% by volume or more, more preferably 80% by volume or more, and still more preferably 90% by volume. At least vol%, more preferably the entire amount (100 vol%) is preferably steam reformed gas.
In addition, as another supply source of hydrogen gas used for generating regenerated methane gas, for example, hydrogen gas supplied from outside the steelworks (hereinafter also referred to as externally supplied hydrogen gas) and hydrogen generated by electrolysis of water gas and the like. Examples of externally supplied hydrogen gas include hydrogen gas produced by steam reforming of hydrocarbons such as natural gas, hydrogen gas obtained by vaporizing liquefied hydrogen, and dehydrogenation of organic hydride. and hydrogen gas produced by
In addition, externally supplied hydrogen gas and hydrogen gas generated by electrolysis of water (hereinafter also referred to as other hydrogen gas) are, for example, as shown in FIG. It may be introduced into the
ついで、再生メタンガスを常温まで冷却することにより、再生メタンガス中の水蒸気が凝縮され、第２の脱水装置６において副生水が除去される。なお、上述したように、この副生水を、水蒸気改質に使用する水蒸気源として使用することが好ましい。
Then, by cooling the regenerated methane gas to normal temperature, water vapor in the regenerated methane gas is condensed, and by-product water is removed in the
ついで、再生メタンガスを、ガス吹込装置４に導入する。ガス吹込装置４は、第２の脱水装置６を介してメタンガス生成装置３と接続される。また、ガス吹込装置４は、吹込み還元材となる再生メタンガスを高炉１の羽口２に導入するメタンガス供給部、および、送風ガスとなる酸素ガスを高炉の羽口に導入する酸素ガス供給部を有する。
Then, the regenerated methane gas is introduced into the
例えば、図２（ａ）に示すように、ガス吹込装置４は、中心管４－１および外管４－３を有する同軸多重管から構成される。そして、メタンガス供給部（路）となる中心管内路へメタンガス（再生メタンガス、および、適宜、後述する外部メタンガス）が導入され、酸素ガス供給部（路）となる中心管４－１と外管４－３との間の環状管路へ酸素ガスが導入される。
また、その他の吹込み還元材、例えば、微粉炭や廃プラスチック、水素ガスや一酸化炭素ガス等の還元ガスを一緒に使用してもよい。なお、その他の吹込み還元材の高炉内への吹込み量は、合計で１５０ｋｇ／ｔ以下とすることが好適である。ここで、「ｋｇ／ｔ」という単位は、溶銑１ｔを製造する際に高炉内へ吹込むその他の吹込み還元材の量である。
その他の吹込み還元材を使用する場合、メタンガス供給部に、その他の吹込み還元材も一緒に導入してもよい。また、その他の吹込み還元材として微粉炭や廃プラスチックを用いる場合には、メタンガス供給部とは別に、微粉炭や廃プラスチックを流通させる別の還元材供給部（路）を設けることが好ましい。この場合、ガス吹込装置４は、例えば、図２（ｂ）に示すように、中心管４－１および外管４－３に加え、中心管４－１と外管４－３の間に内管４－２を設けた同軸多重管により構成される。そして、別の還元材供給部となる中心管内路から微粉炭や廃プラスチックなどのその他の吹込み還元材が導入される。また、メタンガス供給部となる中心管４－１と外管４－３との間の環状管路からメタンガスが導入され、酸素ガス供給部となる内管４－２と外管４－３との間の環状管路から酸素が導入される。
なお、送風ガスに常温の酸素ガスを用いると着火性が悪くなるので、ガス吹込装置４の酸素ガス供給部を構成する外管の吐出部を多孔構造とし、酸素ガスと吹込み還元材の混合を促進することが好ましい。
For example, as shown in FIG. 2(a), the
In addition, other blowing reducing materials such as pulverized coal, waste plastics, and reducing gases such as hydrogen gas and carbon monoxide gas may be used together. It is preferable that the total amount of the other injected reducing materials injected into the blast furnace is 150 kg/t or less. Here, the unit of "kg/t" is the amount of other injected reductant injected into the blast furnace when producing 1 ton of hot metal.
When using other blown reductants, the other blown reductants may also be introduced into the methane gas supply. When pulverized coal or waste plastics are used as other blow-in reducing agents, it is preferable to provide a separate reducing agent supply section (passage) for circulating pulverized coal or waste plastics in addition to the methane gas supply section. In this case, for example, as shown in FIG. It is composed of a coaxial multiplex tube provided with a tube 4-2. Other injecting reductants such as pulverized coal and waste plastics are introduced from the central pipe inner passage serving as another reductant supply portion. In addition, methane gas is introduced from the annular pipeline between the central tube 4-1 and the outer tube 4-3, which serve as the methane gas supply section, and the inner tube 4-2 and the outer tube 4-3, which serve as the oxygen gas supply section. Oxygen is introduced through an intermediate annular conduit.
If oxygen gas at room temperature is used as the blowing gas, the ignitability is deteriorated. Therefore, the discharge part of the outer pipe constituting the oxygen gas supply part of the
また、羽口から高炉内に吹込むメタンガス（以下、吹込みメタンガスともいう）の全量を再生メタンガスとする必要はなく、製鉄所の操業に合わせて、別のラインから供給されるメタンガス（外部メタンガスともいう）を使用してもよい。この場合、ガス吹込装置４のメタンガス供給部に外部メタンガスの供給ラインを接続してもよいし、上記した別の還元材供給部に外部メタンガスの供給ラインを接続してもよい。また、メタンガス生成装置３とガス吹込装置４の間（好ましくは、第２の脱水装置６とガス吹込装置４の間）の再生メタンガス流通路に、外部メタンガスの供給ラインを接続してもよい。
なお、外部メタンガスとしては、例えば、化石燃料由来のメタンガスなどが挙げられる。
In addition, it is not necessary to use all of the methane gas injected into the blast furnace from the tuyeres (hereinafter also referred to as "injected methane gas") as regenerated methane gas. ) may also be used. In this case, an external methane gas supply line may be connected to the methane gas supply portion of the
Note that external methane gas includes, for example, methane gas derived from fossil fuels.
ついで、図２（ａ）および（ｂ）に示すように、ガス吹込装置４から導入された吹込みメタンガス等の吹込み還元材および酸素ガスが羽口２内で混合され、この混合ガスが、羽口２から高炉１内に吹込まれた直後に、急速着火・急速燃焼する。そして、羽口２の先の高炉内に、吹込みメタンガス等の吹込み還元材やコークスと酸素ガスとが反応する領域であるレースウェイ８が形成される。
Then, as shown in FIGS. 2(a) and 2(b), the blown reducing agent such as methane gas and oxygen gas introduced from the
なお、送風ガス中の酸素濃度が増加すると、炉内ガス量が少なくなり、高炉上部における装入物の昇温が不十分となる場合がある。この場合には、図１に示すように、第１の脱水装置５の下流の高炉ガスの一部を、８００℃～１０００℃程度となるようにバーナー７により部分燃焼させた後、高炉シャフト部に吹込む予熱ガス吹込みを行うことが好ましい。
In addition, when the oxygen concentration in the blast gas increases, the amount of gas in the furnace decreases, and the temperature rise of the charge in the upper part of the blast furnace may become insufficient. In this case, as shown in FIG. 1, part of the blast furnace gas downstream of the
そして、本発明の一実施形態に係る高炉の操業方法では、上述したように、送風ガスとして、熱風（１２００℃程度に加熱した空気）ではなく、酸素ガスを使用することが重要となる。
すなわち、送風ガスとして、熱風（１２００℃程度に加熱した空気）を使用する場合、燃焼ガス中に燃焼反応に寄与しない５０体積％程度の窒素が含まれるため、レースウェイにおける火炎の温度は高温となり難い。そのため、高炉内に吹込む還元材の多くを微粉炭からメタンガスに置換すると、上記した微粉炭－酸素の反応における反応熱と、メタンガス－酸素の反応における反応熱との差によって、羽口先温度が低下して、羽口先温度が適正温度の下限である２０００℃を下回ってしまう。その結果、高炉下部の着熱不足や圧損上昇、出滓不良などの操業トラブルを招く。また、高炉ガスに窒素が多量に含まれるようになるので、高炉ガスからメタンガスを生成する工程の前工程で、窒素と、一酸化炭素および二酸化炭素とを分離する工程が必要となる。
一方、送風ガスとして、酸素ガスを使用することにより、燃焼反応に寄与しない窒素ガスの混入を抑制できるので、羽口先温度を十分な温度まで昇温することが可能となる。すなわち、レースウェイにおける火炎の温度を、熱風を使用する場合と比べて高温とすることができる。そのため、羽口から還元材として多量のメタンを吹込む場合にも、羽口先温度を適正範囲である２０００℃～２４００℃の範囲に制御することが可能となる。
そのため、本発明の一実施形態に係る高炉の操業方法では、送風ガスとして、酸素ガスを使用することが重要となる。
In the blast furnace operating method according to one embodiment of the present invention, as described above, it is important to use oxygen gas instead of hot air (air heated to about 1200 ° C.) as the blowing gas.
That is, when hot air (air heated to about 1200°C) is used as the blowing gas, the combustion gas contains about 50% by volume of nitrogen that does not contribute to the combustion reaction, so the temperature of the flame on the raceway becomes high. hard. Therefore, if most of the reducing material injected into the blast furnace is replaced with methane gas from pulverized coal, the difference between the reaction heat in the pulverized coal-oxygen reaction and the reaction heat in the methane gas-oxygen reaction causes the tuyere tip temperature to rise. As a result, the temperature at the tip of the tuyere falls below 2000°C, which is the lower limit of the proper temperature. As a result, operational troubles such as insufficient heating in the lower part of the blast furnace, increased pressure loss, and poor slag output are caused. In addition, since the blast furnace gas contains a large amount of nitrogen, a step of separating nitrogen from carbon monoxide and carbon dioxide is required prior to the step of generating methane gas from the blast furnace gas.
On the other hand, by using oxygen gas as the blowing gas, it is possible to suppress the mixing of nitrogen gas that does not contribute to the combustion reaction, so that it is possible to raise the tuyere tip temperature to a sufficient temperature. That is, the temperature of the flame in the raceway can be made higher than when hot air is used. Therefore, even when a large amount of methane is blown as a reducing agent from the tuyeres, it is possible to control the tuyere tip temperature within the appropriate range of 2000°C to 2400°C.
Therefore, in the blast furnace operating method according to one embodiment of the present invention, it is important to use oxygen gas as the blowing gas.
なお、図６に、送風ガスとして熱風（１２００℃程度に加熱した空気）を用いた条件（以下、熱風送風条件ともいう）と、送風ガスとして酸素ガス（酸素濃度：１００体積％）を用いた条件（以下、酸素ガス送風条件ともいう）について、後述する還元材における循環炭素原子の原単位（以下、単に循環炭素原子の原単位ともいう）と羽口先温度との関係の一例を示す。両方の条件とも、吹込み還元材には、全量、再生メタンガス（メタン濃度：９９．５体積％）を使用している。
図６に示したように、熱風送風条件では、循環炭素原子の原単位が５２ｋｇ／ｔ以上（すなわち、再生メタンの吹き込み量が９７Ｎｍ３／ｔ以上）になると、羽口先温度が適正温度の下限である２０００℃を下回ってしまうことがわかる。このように、一般的に用いられている熱風送風条件では、循環炭素原子の原単位を、５５ｋｇ／ｔ以上、特には、６０ｋｇ／ｔ以上にすると、羽口先温度の低下を招き、安定した操業を行うことができない。
一方、酸素ガス送風条件では、循環炭素原子の原単位を５５ｋｇ／ｔ以上、さらには、６０ｋｇ／ｔ以上としても、羽口先温度を２０００℃以上に保つことが可能であることがわかる。
なお、図６の酸素ガス送風条件では、循環炭素原子の原単位が５５ｋｇ／ｔ～８０ｋｇ／ｔの範囲で羽口先温度が適正温度の上限である２４００℃を超えている。これは、吹込み還元材に、全量、再生メタンを使用しているためであり、吹込み還元材の一部に外部メタンガスを使用する場合には、循環炭素原子の原単位が５５ｋｇ／ｔ～８０ｋｇ／ｔの範囲においても羽口先温度を２０００℃～２４００℃の範囲に制御することが可能である。また、吹込み還元材に、全量、再生メタンを使用する場合にも、酸素ガスの酸素濃度を調整することによって、羽口先温度を２０００℃～２４００℃の範囲に制御することが可能である。
In addition, in FIG. 6, conditions using hot air (air heated to about 1200 ° C.) as the blowing gas (hereinafter also referred to as hot air blowing conditions) and oxygen gas (oxygen concentration: 100% by volume) as the blowing gas. Regarding the conditions (hereinafter also referred to as oxygen gas blowing conditions), an example of the relationship between the basic unit of circulating carbon atoms (hereinafter also simply referred to as the basic unit of circulating carbon atoms) in the reducing material described later and the tuyere tip temperature is shown. In both conditions, the total amount of recycled methane gas (methane concentration: 99.5% by volume) is used as the blown reducing agent.
As shown in FIG. 6, under hot air blowing conditions, when the basic unit of circulating carbon atoms is 52 kg/t or more (that is, the amount of recycled methane injected is 97 Nm 3 /t or more), the tuyere tip temperature is the lower limit of the appropriate temperature. It can be seen that the temperature falls below 2000°C. Thus, under generally used hot air blowing conditions, if the basic unit of circulating carbon atoms is 55 kg/t or more, particularly 60 kg/t or more, the temperature at the tuyere tip will decrease, resulting in stable operation. cannot be done.
On the other hand, under oxygen gas blowing conditions, it is possible to keep the tuyere tip temperature at 2000° C. or higher even when the basic unit of circulating carbon atoms is 55 kg/t or higher, or even 60 kg/t or higher.
Under the oxygen gas blowing conditions of FIG. 6, the tuyere tip temperature exceeds 2400° C., which is the upper limit of the appropriate temperature, when the basic unit of circulating carbon atoms is in the range of 55 kg/t to 80 kg/t. This is because recycled methane is used for the entire amount of the injected reducing agent, and when external methane gas is used as part of the injected reducing agent, the basic unit of circulating carbon atoms is 55 kg / t. Even in the range of 80 kg/t, it is possible to control the tuyere tip temperature in the range of 2000°C to 2400°C. Also, even when regenerated methane is used as the total amount of the blown reducing material, it is possible to control the tuyere tip temperature within the range of 2000° C. to 2400° C. by adjusting the oxygen concentration of the oxygen gas.
また、酸素ガスにおける酸素濃度は、８０体積％以上とすることが好ましい。すなわち、酸素ガスにおける酸素濃度が低いと、高炉内への導入するガス量、ひいては、高炉の圧力損失が増大して、生産性が低下するおそれがある。また、上記のガス循環を繰り返す間に、再生メタンガス中のメタンガスの濃度が相対的に低下する。そのため、酸素ガスにおける酸素濃度は８０体積％以上とすることが好ましい。酸素濃度は、より好ましくは９０体積％以上、さらに好ましくは９５体積％以上である。特に、酸素濃度が９０体積％以上であれば、通常の高炉の操業期間を超えて操業する場合にも、外部メタンガスの供給などなしに、再生メタンガス中のメタンガス濃度を高濃度（９０体積％程度）に保つことができるので、非常に有利である。酸素濃度は１００体積％であってもよい。
なお、酸素ガス中の酸素以外の残部ガスとしては、例えば、窒素や二酸化炭素、アルゴン等が含まれていてもよい。
また、廃プラスチック類の熱分解に助燃ガスとして酸素ガスを使用する場合の好適な酸素濃度や残部ガスは、上記の送風ガス用の酸素ガスの好適な酸素濃度や残部ガスと同様である。
Moreover, the oxygen concentration in the oxygen gas is preferably 80% by volume or more. That is, if the oxygen concentration in the oxygen gas is low, the amount of gas introduced into the blast furnace and, in turn, the pressure loss in the blast furnace may increase, resulting in a decrease in productivity. Further, while repeating the gas circulation, the concentration of methane gas in the regenerated methane gas relatively decreases. Therefore, it is preferable that the oxygen concentration in the oxygen gas is 80% by volume or more. The oxygen concentration is more preferably 90% by volume or higher, still more preferably 95% by volume or higher. In particular, if the oxygen concentration is 90% by volume or more, even when the blast furnace is operated beyond the normal operating period, the methane gas concentration in the regenerated methane gas is increased to a high concentration (about 90% by volume) without supplying external methane gas. ), which is very advantageous. The oxygen concentration may be 100% by volume.
In addition, nitrogen, carbon dioxide, argon, or the like may be included as the residual gas other than oxygen in the oxygen gas.
The preferred oxygen concentration and residual gas when oxygen gas is used as the combustion support gas for pyrolysis of waste plastics are the same as the preferred oxygen concentration and residual gas of the oxygen gas for blowing gas described above.
また、再生メタンガス、または、再生メタンガスおよび外部メタンガスにより構成される吹込みメタンガスのメタン濃度は８０体積％以上とすることが好ましい。
すなわち、吹込みメタンガス中のメタン濃度が低いと、高炉内への吹込むガス量、ひいては、高炉の圧力損失が増大して、生産性が低下するおそれがある。また、上記したガス循環を繰り返す間に、再生メタンガス中のメタン濃度が相対的に低下する。そのため、吹込みメタンガスのメタン濃度は、８０体積％以上とすることが好ましい。吹込みメタンガスのメタン濃度は、より好ましくは９０体積％以上、さらに好ましくは９５体積％以上である。吹込みメタンガスのメタン濃度は１００体積％であってもよい。
同様の理由から、再生メタンガスおよび外部メタンガスのメタン濃度もそれぞれ、８０体積％以上とすることが好ましい。再生メタンガスおよび外部メタンガスのメタン濃度はそれぞれ、より好ましくは９０体積％以上、さらに好ましくは９５体積％以上である。再生メタンガスおよび外部メタンガスのメタン濃度はそれぞれ１００体積％であってもよい。
なお、吹込みメタンガス、再生メタンガスおよび外部メタンガス中のメタン以外の残部ガスとしては、例えば、一酸化炭素、二酸化炭素、水素および炭化水素、ならびに、窒素などの不純物ガスが含まれていてもよい。
また、再生メタンガスのメタン濃度が低下した場合には、例えば、吹込みメタンガスにおける再生メタンガスの割合を低下させる一方、メタン濃度の高い外部メタンガスの割合を増加させることによって、吹込みメタンガス中のメタン濃度を高く保つことが可能である。
Further, the methane concentration of the regenerated methane gas or the injected methane gas composed of the regenerated methane gas and the external methane gas is preferably 80% by volume or more.
That is, if the methane concentration in the injected methane gas is low, the amount of gas injected into the blast furnace and, in turn, the pressure loss in the blast furnace may increase, resulting in a decrease in productivity. Further, while repeating the gas circulation described above, the methane concentration in the regenerated methane gas relatively decreases. Therefore, the methane concentration of the blown methane gas is preferably 80% by volume or more. The methane concentration of the blown methane gas is more preferably 90% by volume or more, still more preferably 95% by volume or more. The methane concentration of the blown methane gas may be 100% by volume.
For the same reason, the methane concentrations of the regenerated methane gas and the external methane gas are also preferably 80% by volume or more. The methane concentrations of the regenerated methane gas and the external methane gas are each more preferably 90% by volume or more, and still more preferably 95% by volume or more. The methane concentration of the regenerated methane gas and the external methane gas may each be 100% by volume.
The residual gas other than methane in the blown methane gas, regenerated methane gas, and external methane gas may contain, for example, carbon monoxide, carbon dioxide, hydrogen and hydrocarbons, and impurity gases such as nitrogen.
Further, when the methane concentration of the regenerated methane gas is lowered, for example, while decreasing the ratio of the regenerated methane gas in the injected methane gas, while increasing the ratio of the external methane gas having a high methane concentration, the methane concentration in the injected methane gas is reduced. can be kept high.
また、本発明の一実施形態に係る高炉の操業方法では、還元材における循環炭素原子の原単位を５５ｋｇ／ｔ以上、さらには６０ｋｇ／ｔ以上とすることが好ましい。
ここで、循環炭素原子の原単位とは、溶銑１ｔを製造する際に還元材として高炉内に吹込まれる再生メタンガスの炭素換算質量であり、次式により求める。
［循環炭素原子の原単位（ｋｇ／ｔ）］＝［還元材として高炉内に吹込まれる再生メタンガス中のメタンの質量（ｋｇ）］×（１２／１６）÷［溶銑製造量（ｔ）］
In the method for operating a blast furnace according to an embodiment of the present invention, the basic unit of circulating carbon atoms in the reducing material is preferably 55 kg/t or more, more preferably 60 kg/t or more.
Here, the basic unit of circulating carbon atoms is the carbon-equivalent mass of regenerated methane gas blown into the blast furnace as a reducing agent when manufacturing 1 ton of hot metal, and is obtained by the following equation.
[Basic unit of circulating carbon atoms (kg/t)] = [mass (kg) of methane in regenerated methane gas blown into the blast furnace as a reducing agent] x (12/16) ÷ [amount of hot metal produced (t)]
高炉の安定操業のためには、通常、羽口先温度を２０００℃～２４００℃の範囲に制御する必要がある。そのため、送風ガスとして、熱風（１２００℃程度に加熱した空気）を使用する場合には、羽口先温度を上記の範囲に保持する観点から、メタンガスを、炭素換算質量で５２ｋｇ／ｔ程度までしか高炉内に吹込むことができない。すなわち、高炉内に吹込むメタンガスの全量を、再生メタンガスとしても、還元材における循環炭素原子の原単位は、５２ｋｇ／ｔ程度にしかならない。 For stable operation of a blast furnace, it is usually necessary to control the tuyere tip temperature within the range of 2000°C to 2400°C. Therefore, when hot air (air heated to about 1200 ° C.) is used as the blast gas, from the viewpoint of maintaining the tuyere tip temperature in the above range, methane gas is limited to about 52 kg / t in terms of carbon conversion mass. cannot be blown inside. That is, even if all the methane gas injected into the blast furnace is regenerated methane gas, the basic unit of circulating carbon atoms in the reducing material is only about 52 kg/t.
一方、本発明の一実施形態に係る高炉の操業方法では、メタンガスの吹込み量を大幅に増加させても羽口先温度を２０００℃～２４００℃の範囲に制御することができる。そのため、還元材における循環炭素原子の原単位を５５ｋｇ／ｔ以上、さらには６０ｋｇ／ｔ以上に増加させることができる。これによって、高炉ガスに含まれる一酸化炭素や二酸化炭素に由来する再生メタンガスの使用量が増加し、高炉からの二酸化炭素の排出量が一層削減される。還元材における循環炭素原子の原単位は、８０ｋｇ／ｔ以上、さらには、９０ｋｇ／ｔ以上とすることがより好適である。還元材における循環炭素原子の原単位の上限は、特に限定されるものではないが、１１０ｋｇ／ｔ以下とすることが好ましい。
なお、還元材における循環炭素原子の原単位は、吹込み還元材における再生メタンガスの羽口への吹き込み量を調整することにより、制御することができる。
特に、吹込みメタンガスにおける再生メタンガスの割合を８０体積％以上、好ましくは９０体積％以上とすることにより、高い二酸化炭素の排出量削減効果が得られる。
On the other hand, in the blast furnace operating method according to one embodiment of the present invention, the tuyere tip temperature can be controlled within the range of 2000° C. to 2400° C. even if the amount of methane gas injected is greatly increased. Therefore, the basic unit of circulating carbon atoms in the reducing material can be increased to 55 kg/t or more, and further to 60 kg/t or more. As a result, the amount of recycled methane gas derived from carbon monoxide and carbon dioxide contained in the blast furnace gas is increased, and the amount of carbon dioxide emitted from the blast furnace is further reduced. The basic unit of circulating carbon atoms in the reducing material is more preferably 80 kg/t or more, more preferably 90 kg/t or more. Although the upper limit of the basic unit of circulating carbon atoms in the reducing material is not particularly limited, it is preferably 110 kg/t or less.
The basic unit of circulating carbon atoms in the reducing agent can be controlled by adjusting the amount of regenerated methane gas blown into the tuyeres in the injected reducing agent.
In particular, by setting the ratio of the regenerated methane gas in the injected methane gas to 80% by volume or more, preferably 90% by volume or more, a high effect of reducing carbon dioxide emissions can be obtained.
また、高炉ガスの一部から再生メタンガスを生成し、高炉ガスの余剰分を製鉄所内に供給してもよい。さらに、再生メタンガスに余剰分がある場合には、その余剰分を製鉄所内に供給してもよい。 Alternatively, reclaimed methane gas may be generated from part of the blast furnace gas, and the surplus blast furnace gas may be supplied to the steelworks. Furthermore, when there is a surplus in the regenerated methane gas, the surplus may be supplied into the steelworks.
なお、酸素ガスおよび還元材の吹込み量やその他の操業条件は、特に限定されず、高炉の容量などに応じ、適宜決定すればよい。 The amount of oxygen gas and reducing agent to be blown and other operating conditions are not particularly limited, and may be appropriately determined according to the capacity of the blast furnace and the like.
［高炉附帯設備］
本発明の一実施形態に従う高炉附帯設備は、上記の高炉の操業方法に用いる高炉附帯設備であって、
前記熱分解ガス、および、水蒸気を用いて、前記水蒸気改質ガスを生成する、水蒸気改質装置と、
前記高炉ガス、および、前記水蒸気改質ガスを供給源の少なくとも一部とする水素ガスを用いて、前記再生メタンガスを生成する、メタンガス生成装置と、
前記再生メタンガスを前記高炉の羽口に導入するメタンガス供給部、および、前記酸素ガスを前記高炉の羽口に導入する酸素ガス供給部を有する、ガス吹込装置と、
をそなえる、高炉附帯設備である。
[Equipment attached to blast furnace]
A blast furnace incidental facility according to one embodiment of the present invention is a blast furnace incidental facility used in the above-described blast furnace operating method,
a steam reformer that uses the pyrolysis gas and steam to generate the steam reformed gas;
a methane gas generator that generates the regenerated methane gas using hydrogen gas supplied at least in part from the blast furnace gas and the steam reformed gas;
a gas injection device having a methane gas supply section for introducing the regenerated methane gas into the tuyeres of the blast furnace and an oxygen gas supply section for introducing the oxygen gas into the tuyeres of the blast furnace;
It is a blast furnace incidental facility.
ここで、水蒸気改質装置３－１は、例えば、廃プラスチック類分解装置３－２と直接または間接的に接続する熱分解ガス取入れ部と、水蒸気取入れ部と、反応部と、水蒸気改質ガス取出し部とを有する。反応部では、熱分解ガス取入れ部から取り入れた熱分解ガスに含まれる一酸化炭素と、水蒸気取入れ部から取り入れた水蒸気により、以下の水蒸気改質反応（水性ガスシフト反応）を生じさせる。
ＣＯ＋Ｈ２Ｏ→ＣＯ２＋Ｈ２
なお、水蒸気改質装置３－１は、水蒸気取入れ部の上流に、同装置の一部、または、別装置として、ボイラーなどの水蒸気発生器を有していてもよい。また、水蒸気改質ガス取出し部～再生メタンガス生成装置の間に、水蒸気改質装置３－１の一部、または、別装置として、ガス（二酸化炭素）分離装置を有していてもよい。
Here, the steam reforming device 3-1 includes, for example, a pyrolysis gas intake unit directly or indirectly connected to the waste plastics decomposition unit 3-2, a steam intake unit, a reaction unit, and a steam reformed gas. and an extractor. In the reaction section, carbon monoxide contained in the pyrolysis gas taken in from the pyrolysis gas intake section and steam taken in from the steam intake section cause the following steam reforming reaction (water gas shift reaction).
CO+ H2O → CO2 + H2
The steam reforming device 3-1 may have a steam generator such as a boiler upstream of the steam intake unit as a part of the same device or as a separate device. Further, a gas (carbon dioxide) separation device may be provided as part of the steam reformer 3-1 or as a separate device between the steam reformed gas extraction unit and the regenerated methane gas generator.
また、メタンガス生成装置３は、例えば、高炉ガス取入れ部と、水蒸気改質装置３－１と直接または間接的に接続する水素ガス取入れ部と、反応部と、再生メタンガス取出し部とを有する。また、メタンガス生成装置は、その他の水素供給源からの水素ガス取入れ部を有していてもよい。反応部では、高炉ガス取入れ部から取り入れた高炉ガスと、水素ガスとを反応させて、再生メタンガスを生成する。
なお、メタンガスの生成反応では発熱が起こるので、反応部は冷却機構をそなえることが好ましい。
Further, the
Since heat is generated in the methane gas production reaction, the reaction section preferably has a cooling mechanism.
また、ガス吹込装置４は、上記したように、例えば、図２（ａ）に示すように、中心管４－１および外管４－３を有する同軸多重管から構成される。そして、メタンガス供給部（路）となる中心管内路へメタンガス（再生メタンガス、および、適宜、後述する外部メタンガス）が導入され、酸素ガス供給部（路）となる中心管４－１と外管４－３との間の環状管路へ酸素ガスが導入される。
また、その他の吹込み還元材、例えば、微粉炭や廃プラスチック、水素ガスや一酸化炭素ガス等の還元ガスを一緒に使用してもよい。
その他の吹込み還元材を使用する場合、メタンガス供給部に、その他の吹込み還元材も一緒に導入してもよい。また、その他の吹込み還元材として微粉炭や廃プラスチックを用いる場合には、メタンガス供給部とは別に、微粉炭や廃プラスチックを流通させる別の還元材供給部（路）を設けることが好ましい。この場合、ガス吹込装置は、例えば、図２（ｂ）に示すように、中心管４－１および外管４－３に加え、中心管４－１と外管４－３の間に内管４－２を設けた同軸多重管により構成される。そして、別の還元材供給部となる中心管内路から微粉炭や廃プラスチックなどのその他の吹込み還元材が導入される。また、メタンガス供給部となる中心管４－１と外管４－３との間の環状管路からメタンガスが導入され、酸素ガス供給部となる内管４－２と外管４－３との間の環状管路から酸素が導入される。
Further, as described above, the
In addition, other blowing reducing materials such as pulverized coal, waste plastics, and reducing gases such as hydrogen gas and carbon monoxide gas may be used together.
When using other blown reductants, the other blown reductants may also be introduced into the methane gas supply. When pulverized coal or waste plastics are used as other blow-in reducing agents, it is preferable to provide a separate reducing agent supply section (passage) for circulating pulverized coal or waste plastics in addition to the methane gas supply section. In this case, for example, as shown in FIG. It is composed of a coaxial multiple tube provided with 4-2. Other injecting reductants such as pulverized coal and waste plastics are introduced from the central pipe inner passage serving as another reductant supply portion. In addition, methane gas is introduced from the annular pipeline between the central tube 4-1 and the outer tube 4-3, which serve as the methane gas supply section, and the inner tube 4-2 and the outer tube 4-3, which serve as the oxygen gas supply section. Oxygen is introduced through an intermediate annular conduit.
加えて、本発明の一実施形態に従う高炉附帯設備は、さらに、廃プラスチック類分解装置３－２を備えていてもよい。廃プラスチック類分解装置３－２は、例えば、ガス化炉により構成され、このガス化炉で廃プラスチック類を加熱し熱分解して、主に水素および一酸化炭素からなる熱分解ガスを発生させる。そして、発生した熱分解ガスを、上記の水蒸気改質装置３－１に導入する。
なお、ガス化炉の形式などは上述したとおりである。
In addition, the blast furnace incidental equipment according to one embodiment of the present invention may further include a waste plastics decomposition device 3-2. The waste plastics decomposition device 3-2 is composed of, for example, a gasification furnace in which waste plastics are heated and thermally decomposed to generate pyrolysis gas mainly composed of hydrogen and carbon monoxide. . Then, the generated pyrolysis gas is introduced into the steam reformer 3-1.
The type of gasification furnace and the like are as described above.
図１、図３～５に模式的に示した高炉および高炉附帯設備を用いて、表１に示す条件で高炉操業を行い、操業中の羽口先温度および高炉からの二酸化炭素の排出量を評価した。評価結果を表１に併記する。
なお、図３～５中、符号９は熱風炉、１０はガス分離装置、１１は熱風炉排ガス用脱水装置である。
Using the blast furnace and blast furnace ancillary equipment schematically shown in Figures 1 and 3 to 5, blast furnace operation was performed under the conditions shown in Table 1, and the tuyere tip temperature during operation and the amount of carbon dioxide emitted from the blast furnace were evaluated. did. The evaluation results are also shown in Table 1.
3 to 5,
ここで、発明例１では、図１に模式的に示した高炉および高炉附帯設備を用い、高炉ガスの一部から再生メタンガスを生成し、高炉ガスの余剰分を製鉄所内に供給した。また、吹込み還元材には、全量、再生メタンガスを使用し、再生メタンガスの余剰分を、製鉄所内に供給した。さらに、再生メタンガスの生成に必要な水素ガスには、全量、廃プラスチック類由来の水蒸気改質ガスに含まれる水素ガスを使用した。
具体的には、廃プラスチック類分解装置（ガス化炉）において、廃プラスチック類を７００℃に加熱してガス化し、熱分解ガスを得た。ついで、この熱分解ガスを、高温のまま水蒸気改質装置に導入し、１３００℃で水蒸気と反応させて、主に水素と二酸化炭素とからなる水蒸気改質ガスを得た。なお、水蒸気は、製鉄所内のボイラーで生成し、使用する水の一部に再生メタンガスの生成工程で生成した副生水を使用した。ついで、得られた水蒸気改質ガスを、冷却・脱水したのち、ガス分離装置により、二酸化炭素を分離して、水素ガス濃度が９９体積％以上の水蒸気改質ガスを得た。なお、後述する発明例２～５でも同様である。
発明例２では、図１に模式的に示した高炉および高炉附帯設備を用い、高炉ガスの一部から再生メタンガスを生成し、高炉ガスの余剰分を製鉄所内に供給した。また、吹込み還元材には、全量、再生メタンガスを使用し、再生メタンガスの余剰分が発生しないように、再生メタンガスの生成量を調整した。さらに、再生メタンガスの生成に必要な水素ガスには、全量、廃プラスチック類由来の水蒸気改質ガスに含まれる水素ガスを使用した。
発明例３では、図１に模式的に示した高炉および高炉附帯設備を用い、高炉ガスの全量から再生メタンガスを生成した。また、吹込み還元材には、全量、再生メタンガスを使用し、再生メタンガスの余剰分を、製鉄所内に供給した。さらに、再生メタンガスの生成に必要な水素ガスには、全量、廃プラスチック類由来の水蒸気改質ガスに含まれる水素ガスを使用した。
発明例４および５では、図１に模式的に示した高炉および高炉附帯設備を用い、高炉ガスの一部から再生メタンガスを生成し、高炉ガスの余剰分を製鉄所内に供給した。また、吹込み還元材には、再生メタンガスに加え、一部、化石燃料由来の外部メタンガスを使用した。さらに、再生メタンガスの生成に必要な水素ガスには、全量、廃プラスチック類由来の水蒸気改質ガスに含まれる水素ガスを使用した。
Here, in Invention Example 1, the blast furnace and blast furnace ancillary equipment schematically shown in FIG. 1 were used to generate regenerated methane gas from part of the blast furnace gas, and the surplus blast furnace gas was supplied to the steelworks. In addition, all of the regenerated methane gas was used as the injected reducing agent, and the surplus regenerated methane gas was supplied to the steelworks. Furthermore, hydrogen gas contained in steam-reformed gas derived from waste plastics was used as the hydrogen gas necessary for generating regenerated methane gas.
Specifically, in a waste plastics decomposition apparatus (gasification furnace), waste plastics were heated to 700° C. and gasified to obtain pyrolysis gas. Then, this pyrolysis gas was introduced into a steam reformer while still at a high temperature, and reacted with steam at 1300° C. to obtain a steam reformed gas mainly composed of hydrogen and carbon dioxide. The water vapor was generated in a boiler in the steelworks, and part of the water used was by-product water generated in the process of generating regenerated methane gas. After cooling and dehydration of the obtained steam reformed gas, carbon dioxide was separated by a gas separator to obtain a steam reformed gas having a hydrogen gas concentration of 99% by volume or more. The same applies to Invention Examples 2 to 5, which will be described later.
In Invention Example 2, the blast furnace and blast furnace incidental equipment schematically shown in FIG. 1 were used to generate recycled methane gas from part of the blast furnace gas and supply the surplus blast furnace gas to the steelworks. In addition, all of the regenerated methane gas was used as the blown reducing material, and the amount of regenerated methane gas was adjusted so as not to generate surplus regenerated methane gas. Furthermore, hydrogen gas contained in steam-reformed gas derived from waste plastics was used as the hydrogen gas necessary for generating regenerated methane gas.
In Invention Example 3, the blast furnace and blast furnace incidental equipment schematically shown in FIG. 1 were used to generate recycled methane gas from the total amount of blast furnace gas. In addition, all of the regenerated methane gas was used as the injected reducing agent, and the surplus regenerated methane gas was supplied to the steelworks. Furthermore, hydrogen gas contained in steam-reformed gas derived from waste plastics was used as the hydrogen gas necessary for generating regenerated methane gas.
In Invention Examples 4 and 5, the blast furnace and blast furnace ancillary equipment schematically shown in FIG. 1 were used to generate regenerated methane gas from part of the blast furnace gas and supply the surplus blast furnace gas to the steelworks. In addition to regenerated methane gas, external methane gas derived from fossil fuel was partially used as the injected reducing agent. Furthermore, hydrogen gas contained in steam-reformed gas derived from waste plastics was used as the hydrogen gas necessary for generating regenerated methane gas.
一方、比較例１では、図３に模式的に示した高炉および高炉附帯設備を用いた。すなわち、比較例１は、送風ガスとして、熱風（１２００℃程度に加熱した空気（酸素濃度：２１～２５体積％程度））を、吹込み還元材として微粉炭をそれぞれ使用した、一般的な高炉操業方法である。なお、高炉ガスからの再生メタンガスの生成は行わなかった。
比較例２では、図４に模式的に示した高炉および高炉附帯設備を用いた。ここでは、送風ガスとして、熱風（１２００℃程度に加熱した空気（酸素濃度：２１～２５体積％程度））を、吹込み還元材として再生メタンガスをそれぞれ使用した。また、再生メタンガスの生成前に、高炉ガスから一酸化炭素および二酸化炭素を分離し、分離した一酸化炭素および二酸化炭素から、再生メタンガスを生成した。なお、廃プラスチック類由来の水蒸気改質ガスに含まれる水素ガスは、再生メタンガスの生成に使用しなかった。
比較例３では、図５に模式的に示した高炉および高炉附帯設備を用いた。ここでは、送風ガスとして、熱風（１２００℃程度に加熱した空気（酸素濃度：２１～２５体積％程度））を、吹込み還元材として再生メタンガスをそれぞれ使用した。また、再生メタンガスの生成では、高炉ガスではなく、熱風炉の副生ガス（以下、熱風炉排ガスともいう）を使用した。そして、熱風炉排ガスから二酸化炭素を分離し、分離した二酸化炭素から、再生メタンガスを生成した。なお、廃プラスチック類由来の水蒸気改質ガスに含まれる水素ガスは、再生メタンガスの生成に使用しなかった。
比較例４では、図１に類似した高炉および高炉附帯設備を用い、高炉ガスの一部から再生メタンガスを生成し、高炉ガスの余剰分を製鉄所内に供給した。また、吹込み還元材には、再生メタンガスに加え、一部、化石燃料由来の外部メタンガスを使用した。なお、廃プラスチック類由来の水蒸気改質ガスに含まれる水素ガスは、再生メタンガスの生成に使用しなかった。
比較例５では、比較例２と同様、図４に模式的に示した高炉および高炉附帯設備を用いた。なお、比較例５は、吹込みメタンガス比を増加させたこと以外は、比較例２と同じ条件である。
On the other hand, in Comparative Example 1, the blast furnace and blast furnace incidental equipment schematically shown in FIG. 3 were used. That is, in Comparative Example 1, hot air (air heated to about 1200 ° C. (oxygen concentration: about 21 to 25% by volume)) was used as the blowing gas, and pulverized coal was used as the blowing reducing agent. method of operation. Note that no regenerated methane gas was generated from the blast furnace gas.
In Comparative Example 2, the blast furnace and blast furnace incidental equipment schematically shown in FIG. 4 were used. Here, hot air (air heated to about 1200° C. (oxygen concentration: about 21 to 25% by volume)) was used as the blown gas, and regenerated methane gas was used as the blown reducing agent. Further, before the generation of regenerated methane gas, carbon monoxide and carbon dioxide were separated from the blast furnace gas, and regenerated methane gas was generated from the separated carbon monoxide and carbon dioxide. The hydrogen gas contained in the steam-reformed gas derived from waste plastics was not used to generate regenerated methane gas.
In Comparative Example 3, the blast furnace and blast furnace incidental equipment schematically shown in FIG. 5 were used. Here, hot air (air heated to about 1200° C. (oxygen concentration: about 21 to 25% by volume)) was used as the blown gas, and regenerated methane gas was used as the blown reducing agent. Further, in the production of regenerated methane gas, by-product gas from a hot stove (hereinafter also referred to as hot stove exhaust gas) was used instead of blast furnace gas. Then, carbon dioxide was separated from the hot stove exhaust gas, and regenerated methane gas was generated from the separated carbon dioxide. The hydrogen gas contained in the steam-reformed gas derived from waste plastics was not used to generate regenerated methane gas.
In Comparative Example 4, a blast furnace and blast furnace ancillary equipment similar to those in FIG. 1 were used to generate recycled methane gas from part of the blast furnace gas and supply the surplus blast furnace gas to the steelworks. In addition to regenerated methane gas, external methane gas derived from fossil fuel was partially used as the injected reducing agent. The hydrogen gas contained in the steam-reformed gas derived from waste plastics was not used to generate regenerated methane gas.
In Comparative Example 5, as in Comparative Example 2, the blast furnace and blast furnace incidental equipment schematically shown in FIG. 4 were used. In Comparative Example 5, the conditions were the same as in Comparative Example 2, except that the ratio of blown methane gas was increased.
なお、比較の観点から、高炉の諸元は可能な限り統一した。すなわち、シャフト効率は９４％、ヒートロスは１５００００ｋｃａｌ／ｔとなるようにした。
なお、「ｋｃａｌ／ｔ」という単位は、溶銑１ｔを製造する際に発生するヒートロス量（ｋｃａｌ）を意味するものである。同様に、コークス比などで使用する「ｋｇ／ｔ」という単位は、溶銑１ｔを製造する際に使用されるコークスの量（ｋｇ）などを意味するものである。また、吹込みメタン比などに使用する「Ｎｍ３／ｔ」という単位も、溶銑１ｔを製造する際に高炉内に吹込まれる吹込みメタンガス中のメタン量（Ｎｍ３）などを意味するものである（なお、吹込みメタン比は、再生メタン比および外部メタン比の和であるが、再生メタンガスには、メタン以外の微量の残部ガスが含まれている。また、表１中に表示している再生メタン比および外部メタン比の値は、いずれもメタン以外の微量の残部ガスを除いたメタン量であり、小数点以下第１位を四捨五入した値である。そのため、表１中の吹込みメタン比と、再生メタン比および外部メタン比の和が一致しない場合がある。また、表１中の他の数値についても、同様の場合がある。）。
また、表１中の「高炉ＩｎｐｕｔＣ」は、溶銑１ｔを製造する際に使用する外部由来の（具体的には、コークス、微粉炭および外部メタンガスに含まれる）炭素原子の質量（ｋｇ）を意味するものである。
From the viewpoint of comparison, the specifications of the blast furnaces were unified as much as possible. That is, the shaft efficiency was set to 94% and the heat loss was set to 150,000 kcal/t.
The unit "kcal/t" means the amount of heat loss (kcal) generated when manufacturing 1 ton of hot metal. Similarly, the unit of "kg/t" used in the coke ratio and the like means the amount (kg) of coke used when manufacturing 1 ton of hot metal. In addition, the unit " Nm3 /t" used for the injection methane ratio etc. also means the amount of methane ( Nm3 ) in the injection methane gas injected into the blast furnace when manufacturing 1t of hot metal. (Note that the injected methane ratio is the sum of the regenerated methane ratio and the external methane ratio, but the regenerated methane gas contains a small amount of residual gas other than methane. The values of the regenerated methane ratio and the external methane ratio shown in Table 1 are the amounts of methane excluding trace amounts of residual gas other than methane, and are values rounded to the first decimal place. The ratio may not match the sum of the regenerated methane ratio and the external methane ratio, and the same may apply to other values in Table 1).
In addition, "Blast Furnace Input C" in Table 1 means the mass (kg) of carbon atoms derived from the outside (specifically, contained in coke, pulverized coal and external methane gas) used when producing 1t of hot metal. It is something to do.
表１に示すように、発明例ではいずれも、羽口先温度を２０００℃～２４００℃の範囲に制御することで安定した高炉の操業を行いながら、高炉から外部へ排出される二酸化炭素量を削減することができた。特に、発明例１～３では、高炉から外部へ排出される二酸化炭素量を大幅に削減することができた。
一方、比較例１～４では、十分な二酸化炭素量の削減効果が得られなかった。また、比較例５では、吹込みメタンガス量の増加により、羽口先温度が２０００℃未満になったため、安定した高炉の操業を行うことができなかった。
As shown in Table 1, all of the invention examples reduce the amount of carbon dioxide discharged from the blast furnace to the outside while performing stable blast furnace operation by controlling the tuyere tip temperature in the range of 2000 ° C to 2400 ° C. We were able to. In particular, invention examples 1 to 3 were able to significantly reduce the amount of carbon dioxide discharged from the blast furnace to the outside.
On the other hand, in Comparative Examples 1 to 4, a sufficient effect of reducing the amount of carbon dioxide was not obtained. Moreover, in Comparative Example 5, the tuyere tip temperature became less than 2000° C. due to an increase in the amount of blown methane gas, so stable blast furnace operation could not be performed.
１：高炉
２：羽口
３：メタンガス生成装置
３－１：水蒸気改質装置
３－２：廃プラスチック類分解装置
４：ガス吹込装置
４－１：中心管
４－２：内管
４－３：外管
５：第１の脱水装置
６：第２の脱水装置
７：バーナー
８：レースウェイ
９：熱風炉
１０：ガス分離装置
１１：熱風炉排ガス用脱水装置
1: blast furnace 2: tuyere 3: methane gas generator 3-1: steam reformer 3-2: waste plastic decomposition device 4: gas injection device 4-1: central pipe 4-2: inner pipe 4-3: Outer tube 5: First dehydrator 6: Second dehydrator 7: Burner 8: Raceway 9: Hot blast furnace 10: Gas separation device 11: Dehydrator for hot blast furnace exhaust gas
Claims (7)
廃プラスチック類の熱分解により発生する熱分解ガス、および、水蒸気を用いて、水蒸気改質ガスを生成する工程と、
前記高炉から排出される副生ガスである高炉ガス、および、前記水蒸気改質ガスを供給源の少なくとも一部とする水素ガスを用いて、再生メタンガスを生成する工程と、
前記高炉の羽口から前記高炉内に送風ガスおよび還元材を吹込む工程と、を有し、
前記送風ガスとして酸素ガスを用い、かつ、前記還元材の少なくとも一部に前記再生メタンガスを用い、
溶銑１ｔを製造する際に還元材として高炉内に吹込まれる再生メタンガスの炭素換算質量である循環炭素原子の原単位が５５ｋｇ／ｔ以上であり、
前記酸素ガスの酸素濃度が８０体積％以上である、高炉の操業方法。 A method of operating a blast furnace, comprising:
a step of generating a steam reformed gas using a pyrolysis gas generated by thermal decomposition of waste plastics and steam;
a step of generating regenerated methane gas using blast furnace gas, which is a by-product gas discharged from the blast furnace, and hydrogen gas whose supply source is at least part of the steam reformed gas;
a step of blowing a blowing gas and a reducing agent into the blast furnace from the tuyeres of the blast furnace;
using oxygen gas as the blowing gas and using the regenerated methane gas as at least part of the reducing agent ;
The basic unit of circulating carbon atoms, which is the carbon-equivalent mass of recycled methane gas blown into the blast furnace as a reducing agent when producing 1 ton of hot metal, is 55 kg/t or more,
A method for operating a blast furnace, wherein the oxygen gas has an oxygen concentration of 80% by volume or more .
ここで、循環炭素原子の原単位は、次式により求める。
［循環炭素原子の原単位（ｋｇ／ｔ）］＝［還元材として高炉内に吹込まれる再生メタンガス中のメタンの質量（ｋｇ）］×（１２／１６）÷［溶銑製造量（ｔ）］ The method for operating a blast furnace according to any one of claims 1 to 3, wherein the basic unit of circulating carbon atoms in the reducing material is 60 kg/t or more.
Here, the basic unit of cyclic carbon atoms is obtained by the following formula.
[Basic unit of circulating carbon atoms (kg/t)] = [mass (kg) of methane in regenerated methane gas blown into the blast furnace as a reducing agent] x (12/16) ÷ [amount of hot metal produced (t)]
前記熱分解ガス、および、前記水蒸気を用いて、前記水蒸気改質ガスを生成する、水蒸気改質装置と、
前記高炉ガス、および、前記水蒸気改質ガスを供給源の少なくとも一部とする水素ガスを用いて、前記再生メタンガスを生成する、メタンガス生成装置と、
前記再生メタンガスを前記高炉の羽口に導入するメタンガス供給部、および、前記酸素ガスを前記高炉の羽口に導入する酸素ガス供給部を有する、ガス吹込装置と、
をそなえる、高炉附帯設備。 A blast furnace auxiliary equipment used in the blast furnace operating method according to any one of claims 1 to 6 ,
a steam reformer that uses the pyrolysis gas and the steam to generate the steam reformed gas;
a methane gas generator that generates the regenerated methane gas using hydrogen gas supplied at least in part from the blast furnace gas and the steam reformed gas;
a gas injection device having a methane gas supply section for introducing the regenerated methane gas into the tuyeres of the blast furnace and an oxygen gas supply section for introducing the oxygen gas into the tuyeres of the blast furnace;
Blast furnace incidental equipment.
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2021
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Patent Citations (7)
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|---|---|---|---|---|
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