JP7170502B2 - Zoom lens and imaging device - Google Patents

Zoom lens and imaging device Download PDF

Info

Publication number
JP7170502B2
JP7170502B2 JP2018202436A JP2018202436A JP7170502B2 JP 7170502 B2 JP7170502 B2 JP 7170502B2 JP 2018202436 A JP2018202436 A JP 2018202436A JP 2018202436 A JP2018202436 A JP 2018202436A JP 7170502 B2 JP7170502 B2 JP 7170502B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens
lens group
group
zoom lens
zoom
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2018202436A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2020071237A (en
Inventor
勇輝 森
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Tamron Co Ltd
Original Assignee
Tamron Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tamron Co Ltd filed Critical Tamron Co Ltd
Priority to JP2018202436A priority Critical patent/JP7170502B2/en
Publication of JP2020071237A publication Critical patent/JP2020071237A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP7170502B2 publication Critical patent/JP7170502B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Lenses (AREA)
  • Adjustment Of Camera Lenses (AREA)

Description

本件発明は、ズームレンズ及び撮像装置に関し、特に、固体撮像素子等を用いた小型の撮像装置に好適なズームレンズ及び撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an imaging device, and more particularly to a zoom lens and an imaging device suitable for a compact imaging device using a solid-state imaging device or the like.

近年、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等の固体撮像素子を用いた撮影装置が普及している。撮像装置の撮像光学系として、例えば、複数のレンズ群を備え、変倍時に各レンズ群間の間隔を変化させることで焦点距離を変化させ、一部のレンズ群を合焦群として光軸上を移動させることで被写体に合焦するズームレンズが知られている。 2. Description of the Related Art In recent years, image capturing apparatuses using solid-state image sensors, such as digital still cameras and digital video cameras, have become widespread. As an imaging optical system of an imaging device, for example, a plurality of lens groups are provided, and the focal length is changed by changing the distance between each lens group during zooming, and some lens groups are used as focusing groups on the optical axis. A zoom lens that focuses on a subject by moving is known.

ズームレンズは被写体との距離に応じて焦点距離を調整することができるため、撮像時の利便性が高く、ユーザからの需要も高い。近年の撮像装置の高性能化及び小型化の急速な進展を受けて、ズームレンズにおいても高性能化及び小型化がより強く求められている。 Since the zoom lens can adjust the focal length according to the distance to the subject, it is highly convenient for imaging and is in high demand from users. 2. Description of the Related Art In recent years, with the rapid progress in high performance and downsizing of imaging devices, there is a strong demand for high performance and downsizing of zoom lenses as well.

ところで、高性能なズームレンズを実現するには、変倍域全域で諸収差を良好に補正する必要がある。しかしながら、収差補正のためにレンズ枚数を増加すると、ズームレンズの大型化につながる。そのため、ズームレンズの小型化を図るには、少ないレンズ枚数でズームレンズを構成する必要がある。 By the way, in order to realize a high-performance zoom lens, it is necessary to satisfactorily correct various aberrations over the entire zoom range. However, increasing the number of lenses for aberration correction leads to an increase in the size of the zoom lens. Therefore, in order to reduce the size of the zoom lens, it is necessary to configure the zoom lens with a small number of lenses.

変倍域全域で諸収差を良好に補正するには、変倍時における諸収差の変動を抑制することが求められる。諸収差の変動を抑制するには、最も物体側に配置される第１レンズ群を合焦群として光軸上を移動させて、被写体に合焦することが有効である。しかしながら、第１レンズ群は比較的径の大きいレンズで構成される。そのため、第１レンズ群の移動に伴い、合焦時にズームレンズの重心位置が移動し、像ブレが生じるおそれがある。 In order to satisfactorily correct various aberrations over the entire zooming range, it is required to suppress fluctuations in various aberrations during zooming. In order to suppress variations in various aberrations, it is effective to focus on the object by moving the first lens group located closest to the object as a focusing group along the optical axis. However, the first lens group is composed of lenses with a relatively large diameter. Therefore, as the first lens group moves, the position of the center of gravity of the zoom lens moves during focusing, which may cause image blurring.

さらに、第１レンズ群を移動させるには、鏡筒を入れ子構造に構成し、内筒又は外筒を外筒又は内筒に対して伸張自在に構成する必要がある。そのため、第１レンズ群を合焦群とした場合、ズームレンズの鏡筒を防塵防滴構造とするのが困難である。ズームレンズは、一眼レフカメラ等のユーザが携帯可能な撮像装置の他、車載用撮像装置や監視カメラ等の各種移動体や建造物等に据付固定されて使用される撮像装置などの撮像光学系としても使用されている。各種移動体や建造物等に据付固定されて使用される撮像装置は、屋外で使用されることも多いため、防塵防滴構造であることが求められる。 Furthermore, in order to move the first lens group, it is necessary to configure the lens barrel to have a telescopic structure and to configure the inner cylinder or the outer cylinder to be freely extendable with respect to the outer cylinder or the inner cylinder. Therefore, when the first lens group is used as the focusing group, it is difficult to provide the lens barrel of the zoom lens with a dust-proof and drip-proof structure. A zoom lens is used in imaging devices such as single-lens reflex cameras that can be carried by users, as well as imaging optical systems such as in-vehicle imaging devices, surveillance cameras, and imaging devices that are installed and fixed to various moving objects and buildings. is also used as 2. Description of the Related Art Imaging devices that are installed and fixed to various moving bodies, buildings, and the like are often used outdoors, and are therefore required to have a dust-proof and drip-proof structure.

そこで、特許文献１に開示のズームレンズでは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、負の屈折力の第４レンズ群、正の屈折力の第５レンズ群を備え、変倍時及び合焦時に第１レンズ群を像面に対して固定し、第４レンズ群を合焦群とすることにより、合焦時における重心位置の変動を抑制しつつ、防塵防滴に優れた鏡筒構造を採用可能にすることが行われている。 Therefore, in the zoom lens disclosed in Patent Document 1, in order from the object side, the first lens group with positive refractive power, the second lens group with negative refractive power, the third lens group with positive refractive power, and the negative refractive power A fourth lens group with a strong refractive power and a fifth lens group with a positive refractive power are provided, the first lens group is fixed with respect to the image plane during zooming and focusing, and the fourth lens group is used as a focusing group. Therefore, it is possible to adopt a lens barrel structure that is excellent in dust and drip resistance while suppressing fluctuations in the position of the center of gravity during focusing.

また、特許文献２に開示のズームレンズにおいても、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、負の屈折力の第４レンズ群、正の屈折力の第５レンズ群を備え、変倍時及び合焦時に第１レンズ群を像面に対して固定し、第４レンズ群を合焦群とすることが行われている。 Also in the zoom lens disclosed in Patent Document 2, in order from the object side, the first lens group with positive refractive power, the second lens group with negative refractive power, the third lens group with positive refractive power, and the lens group with negative refractive power. Equipped with a fourth lens group with a refractive power and a fifth lens group with a positive refractive power, the first lens group is fixed with respect to the image plane during zooming and focusing, and the fourth lens group is used as a focusing group. is being done.

特開２０１６－１３９１２５号公報JP 2016-139125 A 特許第４７９４９１２号公報Japanese Patent No. 4794912

しかしながら、特許文献１に開示のズームレンズでは、第２レンズ群の最も物体側に、ｄ線に対する屈折率が１．８０４３２である硝材からなるレンズを配置している。ズームレンズの高性能化及び小型化を図る上で、このように屈折率の高い硝材からなるレンズを用いることは有効である。しかしながら、屈折率の高い硝材は比重が大きい傾向にある。また、ズームレンズの物体側に配置されるレンズは、像側に配置されるレンズと比較すると径が大きい傾向にある。そのため、特許文献１に開示のズームレンズのように、第２レンズ群の最も物体側に屈折率が高く、比重の大きい硝材からなるレンズを配置すると、ズームレンズが重くなるため、ズームレンズの軽量化が困難になる。さらに、ズームレンズの物体側に比重の大きい硝材からなるレンズを配置すると、ズームレンズの重心が物体側に位置する。そのため、当該ズームレンズを水平に維持することが困難である。 However, in the zoom lens disclosed in Patent Document 1, a lens made of a glass material having a refractive index with respect to the d-line of 1.80432 is arranged closest to the object side of the second lens group. It is effective to use a lens made of a glass material having a high refractive index in order to improve the performance and reduce the size of a zoom lens. However, a glass material with a high refractive index tends to have a large specific gravity. Also, the lens arranged on the object side of the zoom lens tends to have a larger diameter than the lens arranged on the image side. Therefore, if a lens made of a glass material with a high refractive index and a large specific gravity is arranged on the second lens group closest to the object side, as in the zoom lens disclosed in Patent Document 1, the zoom lens becomes heavy. become difficult to convert. Furthermore, when a lens made of a glass material with a large specific gravity is placed on the object side of the zoom lens, the center of gravity of the zoom lens is positioned on the object side. Therefore, it is difficult to keep the zoom lens horizontal.

特許文献２に開示のズームレンズについても、第１レンズ群を屈折率が高く、比重の大きい硝材からなるレンズで構成している。そのため、特許文献１に開示のズームレンズと同様に、ズームレンズの軽量化が困難であり、重心位置が物体側になる。 In the zoom lens disclosed in Patent Document 2, the first lens group is also composed of lenses made of a glass material having a high refractive index and a large specific gravity. Therefore, like the zoom lens disclosed in Patent Document 1, it is difficult to reduce the weight of the zoom lens, and the position of the center of gravity is on the object side.

本件発明の課題は、防塵防滴に優れた鏡筒構造を採用可能であり、小型軽量化を図ったズームレンズ及び撮像装置を提供することにある。 SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a compact and lightweight zoom lens and image pickup apparatus that can employ a lens barrel structure that is excellent in dust and drip resistance.

上記課題を解決するため、本件発明に係るズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とから実質的に構成され、広角端から望遠端への変倍時に、前記第１レンズ群は像面に対して固定され、互いに隣り合うレンズ群間の光軸上の間隔が変化するように少なくとも前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（１） ７．８ ＜ Ｌ／ｙ × Ｎｄ２ａｖｅ ＜ １１
（２） ８．０ ＜ Ｌ／ｙ × Ｎｄ２ｍａｘ ＜ １３
但し、
Ｌ：当該ズームレンズの光学全長
ｙ：当該ズームレンズの最大像高
Ｎｄ２ａｖｅ：前記第２レンズ群に含まれる負レンズのｄ線に対する屈折率の平均
Ｎｄ２ｍａｘ：前記第２レンズ群に含まれる負レンズの中でｄ線に対する屈折率が最も高い硝材からなる負レンズのｄ線に対する屈折率 In order to solve the above problems, a zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. The first lens group is fixed with respect to the image plane when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the lens groups are adjacent to each other. At least the second lens group and the third lens group move in the optical axis direction so that the distance on the optical axis between them changes, and the following conditional expression is satisfied.
(1) 7.8 < L/y × Nd2ave < 11
(2) 8.0 < L/y × Nd2max < 13
however,
L: optical total length of the zoom lens y: maximum image height of the zoom lens Nd2ave: average refractive index for the d-line of the negative lenses included in the second lens group Nd2max: number of negative lenses included in the second lens group The refractive index for the d-line of the negative lens made of the glass material with the highest refractive index for the d-line

また、上記課題を解決するため、本件発明に係る撮像装置は、上記ズームレンズの像側に前記ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換にする撮像素子を備えたことを特徴とする。 Further, in order to solve the above-mentioned problems, an imaging apparatus according to the present invention is characterized by comprising an imaging element for converting an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal on the image side of the zoom lens. do.

本件発明によれば、防塵防滴に優れた鏡筒構造を採用可能であり、小型軽量化を図ったズームレンズ及び撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to employ a lens barrel structure excellent in dust and drip resistance, and to provide a compact and lightweight zoom lens and imaging apparatus.

本件発明の実施例１のズームレンズの無限遠合焦時のレンズ断面図であり、上段は望遠端、中段は中間焦点距離位置、下段は広角端におけるレンズ断面を示す。It is a lens cross-sectional view of the zoom lens of Example 1 of the present invention when focusing on infinity, the upper row shows the lens cross-section at the telephoto end, the middle row shows the intermediate focal length position, and the lower row shows the lens cross-section at the wide-angle end. 実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の収差図である。4 is an aberration diagram of the zoom lens of Example 1 at the wide-angle end when focusing on infinity. FIG. 実施例１のズームレンズの中間焦点距離位置における無限遠合焦時の収差図である。4 is an aberration diagram of the zoom lens of Example 1 at an intermediate focal length position when focusing on infinity. FIG. 実施例１のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の収差図である。4 is an aberration diagram of the zoom lens of Example 1 at the telephoto end when focusing on infinity. FIG. 本件発明の実施例２のズームレンズの無限遠合焦時のレンズ断面図であり、上段は望遠端、中段は中間焦点距離位置、下段は広角端におけるレンズ断面を示す。It is a lens cross-sectional view of the zoom lens of Example 2 of the present invention when focusing on infinity, the upper row shows the lens cross-section at the telephoto end, the middle row shows the intermediate focal length position, and the lower row shows the lens cross-section at the wide-angle end. 実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram at the wide-angle end of the zoom lens of Example 2 when focusing on infinity. 実施例２のズームレンズの中間焦点距離位置における無限遠合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram of the zoom lens of Example 2 at an intermediate focal length position when focusing on infinity. 実施例２のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens of Example 2 when focusing on infinity. 本件発明の実施例３のズームレンズの無限遠合焦時のレンズ断面図であり、上段は望遠端、中段は中間焦点距離位置、下段は広角端におけるレンズ断面を示す。It is a lens cross-sectional view of the zoom lens of Example 3 of the present invention when focusing on infinity, the upper row shows the lens cross section at the telephoto end, the middle row shows the intermediate focal length position, and the lower row shows the lens cross section at the wide-angle end. 実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram at the wide-angle end of the zoom lens of Example 3 when focusing on infinity. 実施例３のズームレンズの中間焦点距離位置における無限遠合焦時の収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram of the zoom lens of Example 3 at an intermediate focal length position when focusing on infinity. 実施例３のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens of Example 3 when focusing on infinity. 本件発明の実施例４のズームレンズの無限遠合焦時のレンズ断面図であり、上段は望遠端、中段は中間焦点距離位置、下段は広角端におけるレンズ断面を示す。It is a lens cross-sectional view of the zoom lens of Example 4 of the present invention when focusing on infinity, the upper row shows the lens cross-section at the telephoto end, the middle row shows the intermediate focal length position, and the lower row shows the lens cross-section at the wide-angle end. 実施例４のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の収差図である。FIG. 12 is an aberration diagram at the wide-angle end of the zoom lens of Example 4 when focusing on infinity. 実施例４のズームレンズの中間焦点距離位置における無限遠合焦時の収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram of the zoom lens of Example 4 at an intermediate focal length position when focusing on infinity. 実施例４のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens of Example 4 when focusing on infinity.

以下、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の実施の形態を説明する。但し、以下に説明する当該ズームレンズ及び撮像装置は本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の一態様であって、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置は以下の態様に限定されるものではない。 Embodiments of a zoom lens and an imaging device according to the present invention will be described below. However, the zoom lens and imaging device described below are aspects of the zoom lens and imaging device according to the present invention, and the zoom lens and imaging device according to the present invention are not limited to the following aspects.

１．ズームレンズ
１－１．ズームレンズの光学構成
本件発明に係るズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とから実質的に構成される。ここで、「実質的に構成される」とは、当該ズームレンズを構成するレンズ群のうち、実質的なパワーを有するレンズ群は上記第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群及び後続レンズ群であるが、それ以外に実質的にパワーを持たないレンズ群や、絞り、カバーガラス等のレンズ以外の光学要素等を備えることは許容されることを意味する。なお、各レンズ群は少なくとも１枚のレンズを含むものとする。 1. Zoom lens 1-1. Optical Configuration of Zoom Lens A zoom lens according to the present invention comprises a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, and a lens group having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. and a subsequent lens group. Here, the term "substantially constructed" means that among the lens groups constituting the zoom lens, the lens groups having substantial power are the first lens group, the second lens group, the third lens group, and the Although it is a subsequent lens group, it means that it is permissible to provide a lens group that has substantially no power, an aperture stop, a cover glass, and other optical elements other than lenses. It is assumed that each lens group includes at least one lens.

当該ズームレンズは、第１レンズ群に収斂作用を持たせ、その物体側に配置される第２レンズ群に発散作用を持たせた望遠型のパワー配置を採用している。そのため望遠端では焦点距離に比して光学全長を短くすることができるため、狭画角化を達成しつつ当該ズームレンズの小型化を図ることができる。以下、各レンズ群の光学構成についてより詳細に説明する。 The zoom lens adopts a telephoto power arrangement in which the first lens group has a converging effect and the second lens group arranged on the object side has a diverging effect. Therefore, at the telephoto end, the total optical length can be made shorter than the focal length, so that the size of the zoom lens can be reduced while achieving a narrower angle of view. The optical configuration of each lens group will be described in more detail below.

（１）第１レンズ群
第１レンズ群は少なくとも１枚の正レンズを含み、全体として正の屈折力を有する限り、その具体的なレンズ構成は特に限定されるものではない。例えば、第１レンズ群を１枚の正レンズから構成してもよいし、複数枚の正レンズから構成してもよい。但し、当該ズームレンズの小型軽量化を図る上で、第１レンズ群を構成するレンズ枚数は少ない方が好ましい。第１レンズ群は、３つ以下のレンズ成分から構成することが好ましく、２つ以下のレンズ成分から構成することがより好ましく、１つのレンズ成分から構成することがより好ましく、１つの正レンズ（正の屈折力を有する１つの硝材からなる単レンズ）から構成されることが最も好ましい。ここで、レンズ成分とは、１つの硝材からなる単レンズ、又は、異なる硝材のレンズが接合された接合レンズをいい、１つのレンズ成分内には空気間隔が含まれないものとする。なお、いわゆる複合非球面レンズも当該単レンズ成分に含まれるものとする（以下、同じ）。また、歪曲収差の補正を良好に行うためには、第１レンズ群の最物体側面が凸面とであることがより好ましい。 (1) First Lens Group The first lens group includes at least one positive lens, and as long as it has positive refractive power as a whole, its specific lens configuration is not particularly limited. For example, the first lens group may be composed of one positive lens, or may be composed of a plurality of positive lenses. However, in order to reduce the size and weight of the zoom lens, it is preferable that the number of lenses constituting the first lens group is as small as possible. The first lens group is preferably composed of three or less lens components, more preferably two or less lens components, more preferably one lens component, and one positive lens ( Most preferably, it consists of a single lens made of one glass material having a positive refractive power. Here, a lens component refers to a single lens made of one glass material or a cemented lens in which lenses of different glass materials are cemented together, and one lens component does not include an air gap. A so-called compound aspherical lens is also included in the single lens component (hereinafter the same). Further, in order to properly correct distortion, it is more preferable that the surface closest to the object side of the first lens group is a convex surface.

当該ズームレンズでは、変倍時及び合焦時、第１レンズ群を像面に対して固定するため、第１レンズ群を移動させるための機構が不要である。そのため、鏡筒長を固定することができ、鏡筒を防塵防滴構造にすることが容易である。 In this zoom lens, since the first lens group is fixed with respect to the image plane during zooming and focusing, a mechanism for moving the first lens group is unnecessary. Therefore, the length of the lens barrel can be fixed, and the lens barrel can be easily provided with a dust-proof and drip-proof structure.

ズームレンズにおいて、第１レンズ群は他のレンズ群と比較すると径の大きなレンズにより構成される。そのため、第１レンズ群を構成するレンズの比重が大きくなり過ぎると、第１レンズ群が重くなり、当該ズームレンズの重心が物体側に位置しやすくなる。従って、当該観点から、第１レンズ群を構成するレンズの硝材の比重は大きすぎない方がよい。一方、望遠端において望遠比（当該ズームレンズの光学全長／当該ズームレンズの焦点距離）の小さいズームレンズを得るには、第１レンズ群には強い正の屈折力を配置することが好ましい。そのため、第１レンズ群を構成する正レンズの硝材の屈折率は高い方が好ましい。しかしながら、既述のとおり、屈折率の高い硝材は、比重が大きくなる傾向にある。従って、当該観点から、第１レンズ群を構成するレンズの硝材の比重が小さくなり過ぎることは好ましくない。これらのことから、当該ズームレンズの重心が物体側に位置することを抑制しつつ、小型軽量であり光学性能の高いズームレンズを得るには、第１レンズ群を構成する正レンズの硝材の屈折率は、１．７０以下１．４５以上であることが好ましく、１．６８以下１．４８以上であることが好ましい。 In a zoom lens, the first lens group is composed of a lens with a larger diameter than other lens groups. Therefore, if the specific gravity of the lenses constituting the first lens group becomes too large, the first lens group becomes heavy, and the center of gravity of the zoom lens tends to be located on the object side. Therefore, from this point of view, the specific gravity of the glass material of the lenses constituting the first lens group should not be too large. On the other hand, in order to obtain a zoom lens with a small telephoto ratio (the total optical length of the zoom lens/the focal length of the zoom lens) at the telephoto end, it is preferable to place a strong positive refractive power in the first lens group. Therefore, it is preferable that the refractive index of the glass material of the positive lens constituting the first lens group is high. However, as described above, a glass material with a high refractive index tends to have a large specific gravity. Therefore, from this point of view, it is not preferable for the specific gravity of the glass material of the lenses constituting the first lens group to become too small. For these reasons, in order to obtain a compact, lightweight zoom lens with high optical performance while suppressing the position of the center of gravity of the zoom lens on the object side, the refractive index of the glass material of the positive lens constituting the first lens group must be The ratio is preferably 1.70 or less and 1.45 or more, and preferably 1.68 or less and 1.48 or more.

なお、当該ズームレンズの重心が物体側に位置するとは、当該ズームレンズにおいて最も物体側に配置される面から、１／３×Ｌの距離までの位置に重心が位置することを意味するものとする。但し、「Ｌ」は当該ズームレンズの光学全長を意味する。 The position of the center of gravity of the zoom lens on the object side means that the center of gravity is positioned at a distance of ⅓×L from the surface of the zoom lens closest to the object side. do. However, "L" means the total optical length of the zoom lens.

（２）第２レンズ群
第２レンズ群は少なくとも１枚の負レンズを含み、全体として負の屈折力を有する限り、その具体的なレンズ構成は特に限定されるものではない。例えば、第２レンズ群を１枚の負レンズから構成してもよいし、複数枚の負レンズから構成してもよい。望遠比のより小さいズームレンズを得る上で、第２レンズ群には強い負の屈折力を配置することが好ましい。このとき、第２レンズ群を２枚以上の負レンズから構成することで、各面の曲率が小さくなり過ぎるのを抑制し、第２レンズ群における像面湾曲の発生を抑制することができる。また、第２レンズ群を少なくとも１枚の正レンズを含む構成とすることにより、第２レンズ群における色収差の発生を抑制することができる。第２レンズ群を４つ以下のレンズ成分で構成することが、ズームレンズの軽量化を図る上で好ましい。当該第２レンズ群のより軽量化を図る上では、第２レンズ群は３つ以下のレンズ成分で構成されることがより好ましい。 (2) Second lens group The second lens group includes at least one negative lens, and as long as it has negative refractive power as a whole, its specific lens configuration is not particularly limited. For example, the second lens group may be composed of one negative lens, or may be composed of a plurality of negative lenses. In order to obtain a zoom lens with a smaller telephoto ratio, it is preferable to place a strong negative refracting power in the second lens group. At this time, by forming the second lens group from two or more negative lenses, it is possible to suppress the curvature of each surface from becoming too small, and to suppress the occurrence of curvature of field in the second lens group. Further, by configuring the second lens group to include at least one positive lens, it is possible to suppress the occurrence of chromatic aberration in the second lens group. It is preferable to configure the second lens group with four or less lens components in order to reduce the weight of the zoom lens. In order to further reduce the weight of the second lens group, it is more preferable that the second lens group is composed of three or less lens components.

当該ズームレンズにおいて、変倍時に第２レンズ群は光軸に沿って移動する。そのため、第２レンズ群の比重が大きいと、変倍時における第２レンズ群の位置によって、当該ズームレンズの重心位置が変動しやすくなる。特に、第２レンズ群において最も物体側に配置されるレンズは比較的径が大きい。そのため、第１レンズ群において述べた理由と同様の理由から、第２レンズ群において最も物体側に配置されるレンズの硝材の屈折率は、１．７０以下１．４５以上であることが好ましく、１．６８以下１．４８以上であることが好ましい。また、後述する条件式（１）、（２）を満足することが好ましい。 In this zoom lens, the second lens group moves along the optical axis during zooming. Therefore, when the specific gravity of the second lens group is large, the position of the center of gravity of the zoom lens tends to fluctuate depending on the position of the second lens group during zooming. In particular, the lens located closest to the object side in the second lens group has a relatively large diameter. Therefore, for the same reason as described for the first lens group, the refractive index of the glass material of the lens disposed closest to the object side in the second lens group is preferably 1.70 or less and 1.45 or more. It is preferably 1.68 or less and 1.48 or more. Moreover, it is preferable to satisfy conditional expressions (1) and (2) described later.

（３）第３レンズ群
第３レンズ群は少なくとも１枚の正レンズを含み、全体として正の屈折力を有する限り、その具体的なレンズ構成は特に限定されるものではない。例えば、少なくとも１枚の負レンズを含む構成とすることで、色収差の発生を抑制することができて好ましい。 (3) Third Lens Group The third lens group includes at least one positive lens, and as long as it has positive refractive power as a whole, its specific lens configuration is not particularly limited. For example, a configuration including at least one negative lens is preferable because it is possible to suppress the occurrence of chromatic aberration.

（４）後続レンズ群
当該ズームレンズにおいて、後続レンズ群は、第３レンズ群の像側であって像面よりも物体側に配置された実質的なパワーを有する全てのレンズ群を指す。後続レンズ群は、１つのレンズ群から構成されてもよいし、２つ以上のレンズ群から構成されてもいい。後続レンズ群が２つ以上のレンズ群を備える場合、変倍時における収差変動を抑制することができ、変倍域全域において高い光学性能を実現することがより容易になる。また、後続レンズ群を構成するレンズ群の数が増加すると、当該ズームレンズの重心が物体側に位置することを抑制することが容易になる。しかしながら、当該後続レンズ群を構成するレンズ群の数が多くなると、当該ズームレンズの小型軽量化を図ることが困難である。これらの観点から、後続レンズ群を構成するレンズ群の数は３以下であることが好ましく、２以下であることが好ましい。例えば、後続レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを備えることが好ましい。当該構成を採用することにより、後続レンズ群において発生する球面収差、非点収差、軸上色収差及び倍率色収差の変倍時における収差変動を抑制することができ、変倍域全域において高い光学性能を実現することが容易になる。 (4) Subsequent lens group In the zoom lens, the subsequence lens group refers to all lens groups having a substantial power arranged on the image side of the third lens group and on the object side of the image plane. The subsequent lens group may consist of one lens group, or may consist of two or more lens groups. When the succeeding lens group is provided with two or more lens groups, aberration fluctuations during zooming can be suppressed, making it easier to achieve high optical performance over the entire zooming range. Further, when the number of lens groups constituting the subsequent lens group increases, it becomes easier to prevent the center of gravity of the zoom lens from being located on the object side. However, when the number of lens groups constituting the subsequent lens group increases, it is difficult to reduce the size and weight of the zoom lens. From these points of view, the number of lens groups constituting the subsequent lens group is preferably 3 or less, preferably 2 or less. For example, the subsequent lens group preferably includes, in order from the object side, a fourth lens group having negative refractive power and a fifth lens group having positive refractive power. By adopting this configuration, it is possible to suppress aberration fluctuations during zooming, such as spherical aberration, astigmatism, axial chromatic aberration, and chromatic aberration of magnification that occur in the subsequent lens groups, and achieve high optical performance throughout the zoom range. easier to implement.

後続レンズ群の最も像側に配置されるレンズ群は、１つのレンズ成分から構成されることが好ましい。この構成によって、レンズの構成枚数が減少し、ズームレンズの小型軽量化を図ることができる。なお、後続レンズ群の最も像側に配置されるレンズ群は単レンズから構成されることがより好ましい。 It is preferable that the lens group arranged closest to the image side of the subsequent lens group is composed of one lens component. With this configuration, the number of constituent lenses is reduced, and the size and weight of the zoom lens can be reduced. It is more preferable that the lens group arranged closest to the image side of the subsequent lens group is composed of a single lens.

１－２．動作
（１）変倍時の動作
当該ズームレンズでは、変倍時に互いに隣り合うレンズ群間の光軸上の間隔を変化させることにより変倍する。変倍時における各レンズ群の移動の有無、移動の向き、移動量などは、例えば、次のようにすることが好ましい。 1-2. Operation (1) Operation during zooming In this zoom lens, zooming is performed by changing the interval on the optical axis between adjacent lens groups during zooming. Whether or not each lens group moves, the direction of movement, the amount of movement, etc. during zooming are preferably determined as follows, for example.

ｉ）第１レンズ群
広角端から望遠端への変倍の際に、第１レンズ群は像面に対して固定されることが好ましい。第１レンズ群を固定群とすることにより、上述したとおり、鏡筒を防塵防滴構造にすることが容易になる。 i) First Lens Group During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group is preferably fixed with respect to the image plane. By making the first lens group a fixed group, it becomes easier to make the lens barrel dustproof and dripproof as described above.

ｉｉ）第２レンズ群
当該ズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍の際に、第２レンズ群を光軸方向に移動させることが好ましい。この際、第２レンズ群を像側に移動させることがより好ましい。 ii) Second Lens Group In the zoom lens, it is preferable to move the second lens group in the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. At this time, it is more preferable to move the second lens group toward the image side.

ｉｉｉ）第３レンズ群
当該ズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍の際に、第３レンズ群を光軸方向に移動させることが好ましい。この際、第３レンズ群を物体側に移動させることがより好ましい。 iii) Third Lens Group In the zoom lens, it is preferable to move the third lens group in the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. At this time, it is more preferable to move the third lens group toward the object side.

ｉｖ）後続レンズ群
後続レンズ群は、変倍時に光軸上に固定され、又は、光軸上を移動し、屈折力を有する１以上のレンズ群を含んで構成されていればよく、後続レンズ群は複数のレンズ群を含み、変倍時に互いに隣り合うレンズ群間の光軸上の間隔が変化するように構成されていてもよい。後続レンズ群が１つのレンズ群から構成される場合、その１つのレンズ群は変倍時に像面に対して固定される固定群であってもよいし、光軸方向に移動する移動群であってもよい。後続レンズ群が１つのレンズ群から構成されるとき、その１つのレンズ群を固定群とすれば、変倍全域において光学全長の変化がないため、鏡筒を防塵防滴構造にすることがより容易になる。また、その１つのレンズ群を移動群とすれば、変倍時における収差変動を抑制することが容易になり、変倍域全域において光学性能の高いズームレンズを実現することがより容易になる。 iv) Subsequent lens group The subsequent lens group may be fixed on the optical axis during zooming, or may move along the optical axis and may include one or more lens groups having refractive power. The group may include a plurality of lens groups, and may be configured such that the distance on the optical axis between adjacent lens groups changes during zooming. When the succeeding lens group consists of one lens group, that one lens group may be a fixed group that is fixed with respect to the image plane during zooming, or a movable group that moves in the direction of the optical axis. may When the succeeding lens group consists of one lens group, if that one lens group is a fixed lens group, the total optical length does not change throughout the entire range of zooming. become easier. Also, if one of the lens groups is a moving group, it becomes easier to suppress aberration fluctuations during zooming, and it becomes easier to realize a zoom lens with high optical performance over the entire zooming range.

後続レンズ群が２つ以上のレンズ群から構成される場合、最も像面側に配置されるレンズ群は、変倍時に像面に対して固定される固定群であることが、鏡筒の防塵防滴構造を採用する上で好ましい。理由は上記と同様である。 If the subsequent lens group consists of two or more lens groups, the lens group closest to the image plane should be a fixed group that is fixed with respect to the image plane during zooming. This is preferable for adopting a drip-proof structure. The reason is the same as above.

後続レンズ群が２つ以上のレンズ群から構成される場合、第３レンズ群の像側に隣接して配置されるレンズ群（すなわち、第４レンズ群）は、変倍時に光軸方向に移動する移動群であることが好ましい。当該第４レンズ群を移動群とすることにより、変倍時における収差変動を抑制することがより容易になり、変倍域全域においてより光学性能の高いズームレンズを実現することができる。 When the subsequent lens group is composed of two or more lens groups, the lens group arranged adjacent to the image side of the third lens group (that is, the fourth lens group) moves in the optical axis direction during zooming. Preferably, it is a moving group that By using the fourth lens group as a moving group, it becomes easier to suppress aberration fluctuations during zooming, and a zoom lens with higher optical performance over the entire zooming range can be realized.

後続レンズ群が、例えば、負の屈折力を有する第４レンズ群及び正の屈折力を有する第５レンズ群の２つのレンズ群から構成される場合、第４レンズ群を移動群として、第５レンズ群を固定群とすることが好ましい。当該構成によれば、変倍域全域において高い光学性能を実現すると共に、鏡筒の防塵防滴構造を採用することが容易になる。 For example, when the subsequent lens group is composed of two lens groups, a fourth lens group having negative refractive power and a fifth lens group having positive refractive power, the fourth lens group is the moving group, and the fifth lens group is the moving group. Preferably, the lens group is a fixed group. According to this configuration, high optical performance can be achieved over the entire zooming range, and it becomes easy to employ a dust-proof and drip-proof structure for the lens barrel.

後続レンズ群が３つのレンズ群から構成される場合、第４レンズ群を固定群としてもよいし、第４レンズ群を移動群としてもよい。第４レンズ群を移動群とし、第４レンズ群及び第５レンズ群をそれぞれ異なる移動量で光軸上を移動させることによって、変倍時における収差変動を抑制し、変倍域全域において高い光学性能を実現することができる。また、第４レンズ群を正の屈折力を有するレンズ群とし、第５レンズ群を負の屈折力を有するレンズ群とした場合、第５レンズ群を小径化することが可能となる。このとき、第５レンズ群を合焦群として採用することで、合焦群を小型軽量化することが可能となる。また、第４レンズ群を移動群とし、第４レンズ群及び第６レンズ群を変倍時に同じ移動量で光軸上を移動させることによって、ズームレンズの構成を簡素化し、軽量化を図ることができる。また、後続レンズ群は、４つのレンズ群から構成してもよく、各レンズ群の屈折力は適宜選択することができる。このとき、第７レンズ群を変倍時に像面に対して固定することが好ましい。 When the subsequent lens group is composed of three lens groups, the fourth lens group may be a fixed group, or the fourth lens group may be a moving group. By moving the fourth and fifth lens groups along the optical axis by different amounts of movement, aberration fluctuations during zooming are suppressed and optical performance is enhanced throughout the zoom range. performance can be achieved. Further, when the fourth lens group is a lens group having positive refractive power and the fifth lens group is a lens group having negative refractive power, it is possible to reduce the diameter of the fifth lens group. At this time, by adopting the fifth lens group as the focusing group, the size and weight of the focusing group can be reduced. Further, by making the fourth lens group a moving group and moving the fourth and sixth lens groups along the optical axis by the same amount of movement during zooming, the construction of the zoom lens can be simplified and the weight of the zoom lens can be reduced. can be done. Also, the subsequent lens group may be composed of four lens groups, and the refractive power of each lens group can be selected as appropriate. At this time, it is preferable to fix the seventh lens group with respect to the image plane during zooming.

当該ズームレンズにおいて、広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との間隔をＤ１２ｗ、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群とのＤ２３ｗとしたとき、０．００＜Ｄ１２ｗ／Ｄ２３ｗ＜０．５０を満足することが、変倍比のより大きいズームレンズを得る上で好ましい。このとき、上限値は０．４０、０．３０、０．２０、０．１０のいずれかであることがさらに好ましい。 In this zoom lens, when the distance between the first lens group and the second lens group at the wide-angle end is D12w, and the distance between the second lens group and the third lens group at the wide-angle end is D23w, 0.00<D12w/D23w< Satisfying 0.50 is preferable for obtaining a zoom lens with a large zoom ratio. At this time, the upper limit is more preferably 0.40, 0.30, 0.20, or 0.10.

当該ズームレンズにおいて、望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間隔をＤ１２ｔ、望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群とのＤ２３ｔとしたとき、０．５０＜Ｄ１２ｔ／Ｄ２３ｔを満足することが、変倍比のより大きいズームレンズを得る上で好ましい。このとき、下限値は１．００、１．５０、２．００、３．００、５．００のいずれかであることがさらに好ましい。 In the zoom lens, when the distance between the first lens group and the second lens group at the telephoto end is D12t, and the distance between the second lens group and the third lens group at the telephoto end is D23t, 0.50<D12t/D23t. Satisfaction is preferable in obtaining a zoom lens with a larger zoom ratio. At this time, the lower limit is more preferably 1.00, 1.50, 2.00, 3.00, or 5.00.

（２）合焦時の動作
当該ズームレンズにおいて、無限遠から近接物体への合焦の際に、後続レンズ群に含まれるレンズ群のうちいずれか一のレンズ群を光軸方向に移動させて被写体に合焦することが好ましい。合焦群は、変倍時に光軸上を移動するいずれか一のレンズ群であってもよいし、変倍時に光軸上を移動するいずれか一のレンズ群の一部であってもよい。このとき、合焦群は負の屈折力を有するレンズ群であることが好ましい。後続レンズ群において、負の屈折力を有するレンズ群は正の屈折力を有するレンズ群と比較すると軽量であるため、合焦群の軽量化を図る上で好ましい。特に、合焦群は、負の屈折力を有する１つのレンズ成分から構成されることが好ましい。このように合焦群を空気間隔を有しないレンズ成分から構成することで、合焦時に合焦群を駆動するための種々の機構を簡素化することができ、ズームレンズ全体の小型軽量化を図ることができる。なお、両凹形状の負レンズ（負の屈折力を有する単レンズ）を合焦群とすることが、合焦時の性能をより良好にするためにはより好ましい。 (2) Focusing operation In this zoom lens, when focusing on a close object from infinity, one of the lens groups included in the subsequent lens group is moved in the optical axis direction to focus on the subject. It is preferable to focus on The focusing group may be any one lens group that moves along the optical axis during zooming, or may be a part of any one lens group that moves along the optical axis during zooming. . At this time, the focusing group is preferably a lens group having negative refractive power. Among the subsequent lens groups, the lens group having negative refractive power is lighter than the lens group having positive refractive power, and is therefore preferable for reducing the weight of the focusing group. In particular, the focusing group preferably consists of one lens component with negative refractive power. By constructing the focusing group from lens components having no air gap in this manner, various mechanisms for driving the focusing group during focusing can be simplified, and the size and weight of the entire zoom lens can be reduced. can be planned. It is more preferable to use a biconcave negative lens (single lens having negative refractive power) as the focusing group in order to improve the focusing performance.

また、後続レンズ群が複数のレンズ群から構成される場合、鏡筒の防塵防滴構造を採用する上で、後続レンズ群を構成するレンズ群のうち最も像側に配置されるレンズ群は合焦の際の像面に対して固定されていることが好ましい。すなわち、当該ズームレンズにおいて最も像側に配置されるレンズ群よりも物体側に配置されるレンズ群を合焦群とすることが好ましい。例えば、後続レンズ群が３つのレンズ群で構成される場合は、第４レンズ群又は第５レンズ群を合焦群とすることが好ましい。 Also, when the subsequent lens group is composed of multiple lens groups, the lens group closest to the image side of the lens group constituting the subsequent lens group must be combined in order to adopt the dustproof and splashproof structure of the lens barrel. It is preferably fixed with respect to the image plane in focus. That is, it is preferable that the lens group arranged closer to the object side than the lens group arranged closest to the image side in the zoom lens is used as the focusing group. For example, when the succeeding lens group is composed of three lens groups, it is preferable to use the fourth lens group or the fifth lens group as the focusing group.

後続レンズ群が上記のように負の屈折力を有する第４レンズ群と正の屈折力を有する第５レンズ群とから構成される場合、無限遠から近接物体への合焦の際に、第４レンズ群を光軸方向に移動させて被写体に合焦することが上記観点から好ましい。また、第４レンズ群を合焦群とすることにより、被写体距離による収差変動を抑制することができ、被写体との距離が近い場合であっても、すなわち近接撮像時も被写体像を高解像度で取得することができる。 When the subsequent lens group is composed of the fourth lens group having negative refractive power and the fifth lens group having positive refractive power as described above, when focusing from infinity to a near object, the fourth lens group From the above point of view, it is preferable to focus on the object by moving the lens group in the optical axis direction. In addition, by using the fourth lens group as the focusing group, it is possible to suppress aberration fluctuations due to the distance to the subject. can be obtained.

（３）防振時の動作
また、当該ズームレンズは、上記列挙したレンズ群のうち、いずれか一のレンズ群全体又はその一部を光軸と略直交する方向に移動可能に構成してもよい。すなわち、上記列挙したレンズ群のうち、いずれか一のレンズ群全体又はその一部を防振群として構成してもよい。このように防振群を設けることにより、当該ズームレンズに対して振動が加わり、像ブレが生じた際などに、防振群を光軸と略直交する方向に移動させて像ブレを補正することができる。 (3) Operation during anti-vibration In addition, the zoom lens may be configured such that any one of the lens groups listed above or a part thereof can be moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis. good. That is, the entire or a part of any one of the lens groups listed above may be configured as the anti-vibration group. By providing the anti-vibration group in this way, when vibration is applied to the zoom lens and image blur occurs, the image blur is corrected by moving the anti-vibration group in a direction substantially perpendicular to the optical axis. be able to.

１－３．条件式
当該ズームレンズでは、上述した構成を採用するとともに、次に説明する条件式を１つ以上満足することが好ましい。 1-3. Conditional Expressions It is preferable that the zoom lens adopts the configuration described above and satisfies one or more of the following conditional expressions.

１－３－１．条件式（１）
７．８ ＜ Ｌ／ｙ × Ｎｄ２ａｖｅ ＜ １１ ・・・（１）
但し、
Ｌ：当該ズームレンズの光学全長
ｙ：当該ズームレンズの最大像高
Ｎｄ２ａｖｅ：第２レンズ群に含まれる負レンズのｄ線に対する屈折率の平均 1-3-1. Conditional expression (1)
7.8 < L/y × Nd2ave < 11 (1)
however,
L: optical total length of the zoom lens y: maximum image height of the zoom lens Nd2ave: average refractive index for the d-line of the negative lens included in the second lens group

上記条件式（１）は、当該ズームレンズの大きさに対する第２レンズ群に含まれる負レンズのｄ線に対する屈折率の平均を規定した式である。「Ｌ／ｙ」は当該ズームレンズの大きさを表している。既述のとおり、レンズの比重は、その硝材の屈折率が高くなるほど大きくなる傾向にある。条件式（１）を満足させることにより、第２レンズ群に含まれる負レンズの比重が大きくなり過ぎることを防ぎ、第２レンズ群の軽量化を図ることができる。そのため、当該ズームレンズの重心が物体側に位置することを抑制することができる。 The above conditional expression (1) defines the average refractive index for the d-line of the negative lens included in the second lens group for the size of the zoom lens. "L/y" represents the size of the zoom lens. As described above, the specific gravity of a lens tends to increase as the refractive index of its glass material increases. By satisfying conditional expression (1), it is possible to prevent the specific gravity of the negative lens included in the second lens group from becoming too large, and to reduce the weight of the second lens group. Therefore, it is possible to prevent the center of gravity of the zoom lens from being located on the object side.

これに対して、条件式（１）の数値が下限値以下になると、当該ズームレンズの大きさに対して第２レンズ群に含まれる負レンズの硝材の比重が小さくなり、第２レンズ群の軽量化を図る上では好ましい。しかしながら、この場合、第２レンズ群に含まれる負レンズの屈折率が低いため、所定の変倍比を実現するには、第２レンズ群に含まれる負レンズの曲率を大きくする、或いは、変倍時における第２レンズ群の移動量を大きくする必要がある。第２レンズ群に含まれる負レンズの曲率を大きくすると、球面収差等の諸収差の発生量が多くなるため、好ましくない。また、変倍時における第２レンズ群の移動量を大きくすると、当該ズームレンズの光学長が長くなり、当該ズームレンズの小型化を図る上で好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (1) is equal to or less than the lower limit, the specific gravity of the glass material of the negative lens included in the second lens group becomes small relative to the size of the zoom lens. This is preferable for weight reduction. However, in this case, since the refractive index of the negative lens included in the second lens group is low, the curvature of the negative lens included in the second lens group must be increased or the It is necessary to increase the amount of movement of the second lens group when magnifying. If the curvature of the negative lens included in the second lens group is increased, the amount of various aberrations such as spherical aberration increases, which is not preferable. Further, if the amount of movement of the second lens group during zooming is increased, the optical length of the zoom lens becomes long, which is not preferable for miniaturization of the zoom lens.

一方、条件式（１）の数値が上限値以上になると、当該ズームレンズの大きさに対して第２レンズ群に含まれる負レンズの硝材の比重が大きくなり、第２レンズ群を軽量化することが困難になる。そのため、当該ズームレンズの重心が物体側に位置しやすくなるため好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (1) exceeds the upper limit, the specific gravity of the glass material of the negative lens included in the second lens group increases with respect to the size of the zoom lens, thereby reducing the weight of the second lens group. becomes difficult. Therefore, the center of gravity of the zoom lens tends to be located on the object side, which is not preferable.

これらの効果を得る上で、条件式（１）の下限値は、８．０であることがより好ましく、８．４であることがさらに好ましく、８．８であることが一層好ましく、８．８８であることがより一層好ましい。また条件式（１）の上限値は、１０．９であることがより好ましく、１０．８５であることがさらに好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of conditional expression (1) is preferably 8.0, even more preferably 8.4, even more preferably 8.8. 88 is even more preferred. Further, the upper limit of conditional expression (1) is more preferably 10.9, and even more preferably 10.85.

１－３－２．条件式（２）
８．０ ＜ Ｌ／ｙ × Ｎｄ２ｍａｘ ＜ １３ ・・・（２）
但し、
Ｌ：当該ズームレンズの光学全長
ｙ：当該ズームレンズの最大像高
Ｎｄ２ｍａｘ：第２レンズ群に含まれる負レンズの中でｄ線に対する屈折率が最も高い硝材からなる負レンズのｄ線に対する屈折率 1-3-2. Conditional expression (2)
8.0<L/y×Nd2max<13 (2)
however,
L: optical total length of the zoom lens y: maximum image height of the zoom lens Nd2max: refractive index for the d-line of the negative lens made of a glass material with the highest refractive index for the d-line among the negative lenses included in the second lens group

上記条件式（２）は、当該ズームレンズの大きさに対する第２レンズ群に含まれる負レンズの中でｄ線に対する屈折率が最も高い硝材からなる負レンズのｄ線に対する屈折率を規定した式である。「Ｌ／ｙ」は当該ズームレンズの大きさを表している。条件式（１）の場合と同様に、条件式（２）を満足させることにより、第２レンズ群に含まれる負レンズの比重が大きくなり過ぎることを防ぎ、第２レンズ群の軽量化を図ることができる。そのため、当該ズームレンズの重心が物体側に位置することを抑制することができる。 Conditional expression (2) defines the refractive index for the d-line of the negative lens made of a glass material having the highest refractive index for the d-line among the negative lenses included in the second lens group for the size of the zoom lens. is. "L/y" represents the size of the zoom lens. As in the case of conditional expression (1), by satisfying conditional expression (2), the weight of the second lens group can be reduced by preventing the specific gravity of the negative lens included in the second lens group from becoming too large. be able to. Therefore, it is possible to prevent the center of gravity of the zoom lens from being located on the object side.

これに対して、条件式（２）の数値が下限値以下になると、当該ズームレンズの大きさに対して第２レンズ群に含まれる負レンズの中でｄ線に対する屈折率が最も高い硝材からなる負レンズの比重が小さくなり、第２レンズ群の軽量化を図る上では好ましい。しかしながら、この場合、第２レンズ群に含まれる負レンズの屈折率が低いため、所定の変倍比を実現するには、第２レンズ群に含まれる負レンズの曲率を大きくする、或いは、変倍時における第２レンズ群の移動量を大きくする必要がある。第２レンズ群に含まれる負レンズの曲率を大きくすると、球面収差等の諸収差の発生量が多くなるため、好ましくない。また、変倍時における第２レンズ群の移動量を大きくすると、当該ズームレンズの光学長が長くなり、当該ズームレンズの小型化を図る上で好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (2) is equal to or less than the lower limit, the lens material with the highest refractive index for the d-line among the negative lenses included in the second lens group for the size of the zoom lens is used. This is preferable for reducing the weight of the second lens group because the specific gravity of the negative lens becomes small. However, in this case, since the refractive index of the negative lens included in the second lens group is low, the curvature of the negative lens included in the second lens group must be increased or the It is necessary to increase the amount of movement of the second lens group when magnifying. If the curvature of the negative lens included in the second lens group is increased, the amount of various aberrations such as spherical aberration increases, which is not preferable. Further, if the amount of movement of the second lens group during zooming is increased, the optical length of the zoom lens becomes long, which is not preferable for miniaturization of the zoom lens.

一方、条件式（２）の数値が上限値以上になると、当該ズームレンズの大きさに対して第２レンズ群に含まれる負レンズの硝材の比重が大きくなり、第２レンズ群を軽量化することが困難になる。そのため、当該ズームレンズの重心が物体側に位置しやすくなるため好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (2) exceeds the upper limit, the specific gravity of the glass material of the negative lens included in the second lens group increases with respect to the size of the zoom lens, and the weight of the second lens group is reduced. becomes difficult. Therefore, the center of gravity of the zoom lens tends to be located on the object side, which is not preferable.

これらの効果を得る上で、条件式（２）の下限値は、８．３であることがより好ましく、８．６であることがさらに好ましく、８．８であることが一層好ましく、８．９であることがより一層好ましい。また条件式（２）の上限値は、１２であることがより好ましく、１１．５であることがさらに好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of conditional expression (2) is preferably 8.3, even more preferably 8.6, even more preferably 8.8. 9 is even more preferred. Further, the upper limit of conditional expression (2) is more preferably 12, and even more preferably 11.5.

１－３－３．条件式（３）
０．８ ＜ ｜ｆ２／ｆｗ｜ ＜ １．４ ・・・（３）
但し、
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離 1-3-3. Conditional expression (3)
0.8<|f2/fw|<1.4 (3)
however,
f2: focal length of the second lens group fw: focal length of the zoom lens at the wide-angle end

上記条件式（３）は、第２レンズ群の焦点距離と広角端における当該ズームレンズの焦点距離との比を規定した式である。条件式（３）を満足させることにより、当該ズームレンズの小型軽量化を図りつつ、変倍時における諸収差、特に、球面収差、像面収差、コマ収差を良好に補正することができ、変倍域全域において光学性能の高いズームレンズを実現することがより容易になる。 The above conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the second lens group and the focal length of the zoom lens at the wide-angle end. By satisfying conditional expression (3), it is possible to reduce the size and weight of the zoom lens, and to satisfactorily correct various aberrations, particularly spherical aberration, field aberration, and coma, during zooming. It becomes easier to realize a zoom lens with high optical performance over the entire magnification range.

これに対して、条件式（３）の数値が下限値以下になると、広角端における当該ズームレンズの焦点距離に対して、第２レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、球面収差、像面収差、コマ収差等の諸収差の発生量が増加し、変倍時における収差変動が大きくなる。そのため、変倍域全域において光学性能の高いズームレンズを実現するためには、収差補正のためにレンズ枚数を増加させる必要があり、当該ズームレンズの小型軽量化を図ることが困難になる。一方、条件式（３）の数値が上限値以上になると、広角端における当該ズームレンズの焦点距離に対して、第２レンズ群の屈折力が弱くなりすぎ、所定の変倍比を実現するためには、変倍時における第２レンズ群の移動量を増加させる必要があり、光学全長が長くなる。そのため、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になる。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (3) is equal to or less than the lower limit, the refractive power of the second lens group becomes too strong for the focal length of the zoom lens at the wide-angle end, resulting in spherical aberration and image plane aberration. , the amount of various aberrations such as coma increases, and aberration fluctuations during zooming increase. Therefore, in order to realize a zoom lens with high optical performance over the entire zoom range, it is necessary to increase the number of lenses for correcting aberrations, making it difficult to reduce the size and weight of the zoom lens. On the other hand, if the numerical value of conditional expression (3) exceeds the upper limit, the refractive power of the second lens group becomes too weak for the focal length of the zoom lens at the wide-angle end, and a predetermined zoom ratio cannot be achieved. Therefore, it is necessary to increase the amount of movement of the second lens group during zooming, which increases the total optical length. Therefore, it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens.

これらの効果を得る上で、条件式（３）の下限値は、０．９であることがより好ましく、１．０であることがさらに好ましい。また条件式（３）の上限値は、１．３５であることがより好ましい。 To obtain these effects, the lower limit of conditional expression (3) is more preferably 0.9, and even more preferably 1.0. More preferably, the upper limit of conditional expression (3) is 1.35.

１－３－４．条件式（４）
０．７５ ＜ Ｍ２／Ｍ３ ＜ １．５ ・・・（４）
但し、
Ｍ２：広角端から望遠端への変倍時における第２レンズ群の移動量
Ｍ３：広角端から望遠端への変倍時における第３レンズ群の移動量 1-3-4. Conditional expression (4)
0.75<M2/M3<1.5 (4)
however,
M2: Amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end M3: Amount of movement of the third lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end

上記条件式（４）は、広角端から望遠端への変倍時に第２レンズ群と第３レンズ群とはそれぞれ異なる向きに移動する場合に、広角端から望遠端への変倍時における第２レンズ群の移動量と第３レンズ群の移動量との比を規定した式である。但し、第２レンズ群の「移動量」とは、広角端における第２レンズ群の光軸上の位置と、望遠端における第２レンズ群の光軸上の位置との間の差分をいい、符号のない値をいう。第３レンズ群の「移動量」についても同様である。条件式（４）を満足させることにより、変倍時における当該ズームレンズの重心位置の変動を抑制することができる。そのため、例えば、車載用撮像装置や監視カメラ等の各種移動体や建造物等に据付固定されて使用される撮像装置等において、遠隔操作又は自動制御等によりズーム操作が行われる際なども当該ズームレンズを水平に維持することができる。 The above conditional expression (4) satisfies the condition that the second lens group and the third lens group move in different directions during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. This is an expression that defines the ratio between the amount of movement of the second lens group and the amount of movement of the third lens group. However, the "movement amount" of the second lens group refers to the difference between the position on the optical axis of the second lens group at the wide-angle end and the position on the optical axis of the second lens group at the telephoto end, A value without a sign. The same applies to the "movement amount" of the third lens group. By satisfying conditional expression (4), it is possible to suppress fluctuations in the position of the center of gravity of the zoom lens during zooming. Therefore, for example, when zooming is performed by remote control or automatic control, etc., in an imaging device installed and fixed to various moving objects such as an in-vehicle imaging device and a surveillance camera, or an imaging device used by being fixed to a building, etc. The lens can be kept horizontal.

これに対して、条件式（４）の数値が下限値以下又は上限値以上になると、変倍時に当該ズームレンズの重心位置が変動し、各種移動体や建造物等に据付固定されて使用される撮像装置等において、遠隔操作又は自動制御等によりズーム操作が行われる際などに当該ズームレンズが重心位置のある側に傾くなどして、目的とする被写体の一部又は全てが意図せず像面の外側に移動する等の不具合が生じるおそれがあるため、好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (4) is below the lower limit or above the upper limit, the position of the center of gravity of the zoom lens will fluctuate during zooming, and the zoom lens will not be installed and fixed to various moving objects or buildings. When the zoom lens is operated by remote control or automatic control, etc., the zoom lens tilts to the side where the center of gravity is located, and part or all of the target subject is unintentionally imaged. This is not preferable because there is a possibility that problems such as movement to the outside of the surface may occur.

なお、広角端から望遠端への変倍時に、第２レンズ群は像側に移動し、第３レンズ群は物体側に移動することが好ましく、その際に当該条件式（４）を満足することが好ましい。 When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, it is preferable that the second lens group moves toward the image side and the third lens group moves toward the object side, in which case conditional expression (4) is satisfied. is preferred.

これらの効果を得る上で、条件式（４）の下限値は、０．８であることがより好ましく、０．８５であることがさらに好ましい。また条件式（４）の上限値は、１．３であることがより好ましく、１．２であることがさらに好ましい。 In order to obtain these effects, the lower limit of conditional expression (4) is more preferably 0.8, and even more preferably 0.85. Further, the upper limit of conditional expression (4) is more preferably 1.3, and even more preferably 1.2.

２．撮像装置
次に、本件発明に係る撮像装置について説明する。本件発明に係る撮像装置は、上記本件発明に係るズームレンズと、当該ズームレンズの像面側に設けられた、当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。 2. Imaging Apparatus Next, an imaging apparatus according to the present invention will be described. An imaging device according to the present invention includes the zoom lens according to the present invention, and an imaging device provided on the image plane side of the zoom lens for converting an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal. characterized by

ここで、撮像素子等に特に限定はなく、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）センサやＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）センサなどの固体撮像素子等も用いることができる。本件発明に係る撮像装置は、デジタルカメラやビデオカメラ等のこれらの固体撮像素子を用いた撮像装置に好適である。また、当該撮像装置は、レンズが筐体に固定されたレンズ固定式の撮像装置であってもよいし、一眼レフカメラやミラーレス一眼カメラ等のレンズ交換式の撮像装置であってもよいのは勿論である。特に、本件発明に係るズームレンズは防塵防滴に優れた鏡筒構造を採用可能であり、物体側に重心が位置することを防ぎつつ、小型軽量化を図られているため、一眼レフカメラ等のユーザが携帯可能な撮像装置は勿論のこと、車載用撮像装置や監視カメラ等の各種移動体や建造物等に据付固定されて使用される撮像装置等にも好適である。 Here, the imaging element or the like is not particularly limited, and a solid-state imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) sensor or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) sensor can also be used. The imaging device according to the present invention is suitable for imaging devices using these solid-state imaging devices, such as digital cameras and video cameras. Further, the imaging device may be a lens-fixed imaging device in which a lens is fixed to a housing, or may be a lens-exchangeable imaging device such as a single-lens reflex camera or a mirrorless single-lens camera. is of course. In particular, the zoom lens according to the present invention can employ a lens barrel structure that is excellent in dust and drip resistance, and is compact and lightweight while preventing the center of gravity from being positioned on the object side. It is suitable not only for imaging devices that can be carried by users, but also for imaging devices installed and fixed to various moving bodies such as in-vehicle imaging devices and surveillance cameras, and buildings.

本件発明の撮像装置は、撮像素子により取得した撮像画像データを電気的に加工して、撮像画像の形状を変化させる画像処理部や、当該画像処理部において撮像画像データを加工するために用いる画像補正データ、画像補正プログラム等を保持する画像補正データ保持部等を有することがより好ましい。ズームレンズを小型化した場合、結像面において結像された撮像画像形状の歪み（歪曲）が生じやすくなる。その際、画像補正データ保持部に予め撮像画像形状の歪みを補正するための歪み補正データを保持させておき、上記画像処理部において、画像補正データ保持部に保持された歪み補正データを用いて、撮像画像形状の歪みを補正することが好ましい。このような撮像装置によれば、ズームレンズの小型化をより一層図ることができ、秀麗な撮像画像を得ると共に、撮像装置全体の小型化を図ることができる。 The imaging apparatus of the present invention includes an image processing unit that electrically processes captured image data acquired by an imaging device to change the shape of the captured image, and an image that is used for processing the captured image data in the image processing unit. It is more preferable to have an image correction data holding section for holding correction data, an image correction program, and the like. When the size of the zoom lens is reduced, the shape of the captured image formed on the imaging plane is likely to be distorted. At that time, the distortion correction data for correcting the distortion of the captured image shape is held in advance in the image correction data holding unit, and the image processing unit uses the distortion correction data held in the image correction data holding unit. , it is preferable to correct the distortion of the captured image shape. According to such an image pickup apparatus, it is possible to further reduce the size of the zoom lens, obtain an excellent captured image, and reduce the size of the entire image pickup apparatus.

さらに、本件発明に係る撮像装置において、上記画像補正データ保持部に予め倍率色収差補正データを保持させておき、上記画像処理部において、画像補正データ保持部に保持された倍率色収差補正データを用いて、当該撮像画像の倍率色収差補正を行わせることが好ましい。画像処理部により、倍率色収差、すなわち、色の歪曲収差を補正することで、光学系を構成するレンズ枚数を削減することが可能になる。そのため、このような撮像装置によれば、ズームレンズの小型化をより一層図ることができ、秀麗な撮像画像を得ると共に、撮像装置全体の小型化を図ることができる。 Further, in the image pickup apparatus according to the present invention, the image correction data holding unit holds the magnification chromatic aberration correction data in advance, and the image processing unit uses the magnification chromatic aberration correction data held in the image correction data holding unit. , it is preferable to correct the chromatic aberration of magnification of the captured image. By correcting lateral chromatic aberration, that is, color distortion aberration, the image processing unit can reduce the number of lenses constituting the optical system. Therefore, according to such an image pickup apparatus, it is possible to further reduce the size of the zoom lens, obtain an excellent captured image, and reduce the size of the entire image pickup apparatus.

次に、実施例を示して本件発明を具体的に説明する。但し、本件発明は以下の実施例に限定されるものではない。 EXAMPLES Next, the present invention will be described in detail with reference to Examples. However, the present invention is not limited to the following examples.

（１）ズームレンズの光学構成
図１に、本件発明に係る実施例１のズームレンズのレンズ断面図を示す。なお、図中に示す「Ｉ」は像面であり、具体的にはＣＣＤセンサ、ＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子の撮像面、或いは、銀塩フィルムのフィルム面等を表す。また、像面Ｉの物体側にはカバーガラス「ＣＧ」等の実質的な屈折力を有さない平行平板を備える。これらの点は、他の実施例で示す各レンズ断面図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 1 shows a cross-sectional view of a zoom lens of Example 1 according to the present invention. Note that "I" shown in the drawing indicates an image plane, and specifically represents an imaging plane of a solid-state imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor, or a film plane of a silver halide film. Further, on the object side of the image plane I, a parallel plate having no substantial refractive power such as a cover glass "CG" is provided. Since these points are the same in each lens cross-sectional view shown in other examples, description thereof will be omitted below.

実施例１のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。本件発明にいう後続レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。 The zoom lens of Example 1 comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. , a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power. The subsequent lens group referred to in the present invention is composed of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、１枚の両凸レンズから構成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズと、両凹レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズと、開口絞りＳと、両凹レンズ及び両凸レンズが接合された接合レンズと、両凸レンズ及び像側に凸の負メニスカスレンズが接合された接合レンズとから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は両凹レンズから構成されている。第５レンズ群Ｇ５は物体側に凸の正メニスカスレンズから構成されている。 The configuration of each lens group will be described below. The first lens group G1 is composed of one biconvex lens. The second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens convex to the object side, a biconcave lens, and a positive meniscus lens convex to the object side. The third lens group G3 is composed of a biconvex lens, an aperture diaphragm S, a cemented lens in which a biconcave lens and a biconvex lens are cemented together, and a cemented lens in which a biconvex lens and a negative meniscus lens convex to the image side are cemented together. ing. The fourth lens group G4 is composed of a biconcave lens. The fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens convex to the object side.

広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面に対して固定される。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane, the second lens group G2 moves toward the image side, the third lens group G3 moves toward the object side, and the third lens group G3 moves toward the object side. The fourth lens group G4 moves toward the image side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane.

また、無限遠から近接物体への合焦に際し、第４レンズ群Ｇ４が像側に移動する。 In addition, the fourth lens group G4 moves toward the image side when focusing from infinity to a close object.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１に、本件発明に係る実施例１のズームレンズの面データを示す（表１における第２２面及び第２３面はカバーガラスＣＧの面データである。）。表１において、「面番号」は物体側から数えたレンズ面の順番、「ｒ」は曲率半径、「ｄ」は光軸上のレンズ厚さ又はレンズ間隔、「ｎｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．５６ｎｍ）における屈折率、「νｄ」はｄ線におけるアッベ数を示している。また、面番号の右側に表示する「＊」は当該レンズ面が非球面であることを表している。また、「ｄ」の欄に示すＤ（○○）（○○には面番号が入る）」は、当該レンズ面の光軸上の間隔が変倍時又は合焦時に変化する可変間隔であることを意味する。なお、表中の長さの単位は全て「ｍｍ」であり、曲率半径の欄の「∞」は平面を意味する。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 1 shows the surface data of the zoom lens of Example 1 according to the present invention (the 22nd and 23rd surfaces in Table 1 are the surface data of the cover glass CG). In Table 1, "surface number" is the order of the lens surfaces counted from the object side, "r" is the radius of curvature, "d" is the lens thickness or lens spacing on the optical axis, and "nd" is the d-line (wavelength λ = 587.56 nm), and “νd” indicates the Abbe number at the d-line. Also, "*" displayed on the right side of the surface number indicates that the lens surface is an aspherical surface. In addition, D (○○) (where ○○ is a surface number)” shown in the column of “d” is a variable interval in which the interval on the optical axis of the lens surface changes during zooming or focusing. means that The unit of length in the table is all "mm", and "∞" in the column of radius of curvature means a plane.

表２は、各非球面の非球面係数である。当該非球面係数は、各非球面形状を下記式で定義したときの値である。 Table 2 shows the aspheric coefficients of each aspheric surface. The aspherical surface coefficient is a value when each aspherical surface shape is defined by the following equation.

ｚ＝ｃｈ２／［１＋｛１－（１＋ｋ）ｃ２ｈ２｝１／２］＋Ａ４ｈ４＋Ａ６ｈ６＋Ａ８ｈ８＋Ａ１０ｈ１０・・・ z=ch 2 /[1+{1−(1+k)c 2 h 2 } 1/2 ]+A4h 4 +A6h 6 +A8h 8 +A10h 10 ...

但し、上記式において、「ｃ」は曲率（１／ｒ）、「ｈ」は光軸からの高さ、「ｋ」は円錐係数、「Ａ４」、「Ａ６」、「Ａ８」、「Ａ１０」・・・は各次数の非球面係数。また、表２において「Ｅ－ｎ」は「×１０ｎ」を示す。 However, in the above formula, "c" is the curvature (1/r), "h" is the height from the optical axis, "k" is the conic coefficient, "A4", "A6", "A8", "A10" . . . are aspheric coefficients of each order. Also, in Table 2, "En" indicates "×10 n ".

表３に、当該ズームレンズの各種データを示す。当該表には、当該ズームレンズの変倍比及び最大像高（ｙ）、広角端、中間焦点距離位置、望遠端における当該ズームレンズの焦点距離、Ｆナンバー、半画角、光学全長（Ｌ）、バックフォーカスを示す。また、表３には、無限遠合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。なお、表中の長さの単位は全て「ｍｍ」であり、角度の単位は全て「°」である。 Table 3 shows various data of the zoom lens. The table shows the zoom ratio and maximum image height (y) of the zoom lens, the wide-angle end, the intermediate focal length position, the focal length of the zoom lens at the telephoto end, the F number, the half angle of view, and the total optical length (L). , indicates the back focus. Table 3 shows the variable spacing of the zoom lens on the optical axis when focusing on infinity. In the table, the unit of length is all "mm" and the unit of angle is "°".

表４に、各レンズ群に含まれる面番号と、各レンズ群の焦点距離を示す。また、表１７に条件式（１）～条件式（５）の値と、当該値を算出するために用いた各値を示す。 Table 4 shows the surface number included in each lens group and the focal length of each lens group. Table 17 shows the values of conditional expressions (1) to (5) and the values used to calculate the values.

上述した各表に関する事項は他の実施例で示す各表においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Matters relating to each table described above are the same for each table shown in other embodiments, so descriptions thereof will be omitted below.

［表１］
面番号 r d nd νd
1 58.539 3.5232 1.5187 64.20
2 -2740.091 D( 2)
3 84.654 0.900 1.6615 50.85
4 11.814 7.480
5* -25.920 0.900 1.4986 81.56
6* 62.984 0.940
7 38.600 2.409 1.8551 23.78
8 1451.071 D(8)
9* 16.185 3.009 1.5552 71.68
10* -42.443 1.868
11 ∞ 8.513 （開口絞り）
12 -25.9596 0.800 1.8629 24.80
13 19.171 2.890 1.5552 71.68
14* -25.260 0.150
15 39.065 3.296 1.8118 33.27
16 -16.712 0.800 1.7044 30.05
17 -50.118 D(17)
18* -43.637 0.800 1.7717 49.24
19* 40.289 D(19)
20 31.009 3.751 1.9332 20.88
21 86.429 13.070
22 ∞ 3.560 1.5187 64.20
23 ∞ 1.000 [Table 1]
Face number rd nd νd
1 58.539 3.5232 1.5187 64.20
2-2740.091D(2)
3 84.654 0.900 1.6615 50.85
4 11.814 7.480
5* -25.920 0.900 1.4986 81.56
6* 62.984 0.940
7 38.600 2.409 1.8551 23.78
8 1451.071 D(8)
9* 16.185 3.009 1.5552 71.68
10* -42.443 1.868
11 ∞ 8.513 (aperture diaphragm)
12 -25.9596 0.800 1.8629 24.80
13 19.171 2.890 1.5552 71.68
14* -25.260 0.150
15 39.065 3.296 1.8118 33.27
16 -16.712 0.800 1.7044 30.05
17-50.118 D(17)
18* -43.637 0.800 1.7717 49.24
19* 40.289 D(19)
20 31.009 3.751 1.9332 20.88
21 86.429 13.070
22 ∞ 3.560 1.5187 64.20
23 ∞ 1.000

［表２］
面番号 k A4 A6 A8 A10 A12
5 0 4.7315E-05 -7.7177E-07 4.0564E-09 -1.0246E-11 0.0000E+00
6 0 3.5547E-05 -8.0950E-07 3.9794E-09 -1.0729E-12 -4.2432E-14
9 0 -1.6225E-05 1.1053E-07 -5.6590E-09 7.9654E-11 0.0000E+00
10 0 2.0066E-05 5.0866E-08 -4.0245E-09 6.9796E-11 0.0000E+00
14 0 2.6713E-05 3.4924E-07 -3.6677E-09 1.2666E-10 0.0000E+00
18 0 2.0046E-05 3.8105E-08 -1.6475E-10 4.2803E-12 0.0000E+00
19 0 3.7309E-05 -2.5483E-08 5.7917E-11 -1.8033E-12 0.0000E+00
なお、表２に表示していない非球面係数は0.00である。 [Table 2]
Surface number k A4 A6 A8 A10 A12
5 0 4.7315E-05 -7.7177E-07 4.0564E-09 -1.0246E-11 0.0000E+00
6 0 3.5547E-05 -8.0950E-07 3.9794E-09 -1.0729E-12 -4.2432E-14
9 0 -1.6225E-05 1.1053E-07 -5.6590E-09 7.9654E-11 0.0000E+00
10 0 2.0066E-05 5.0866E-08 -4.0245E-09 6.9796E-11 0.0000E+00
14 0 2.6713E-05 3.4924E-07 -3.6677E-09 1.2666E-10 0.0000E+00
18 0 2.0046E-05 3.8105E-08 -1.6475E-10 4.2803E-12 0.0000E+00
19 0 3.7309E-05 -2.5483E-08 5.7917E-11 -1.8033E-12 0.0000E+00
Note that the aspheric coefficient not shown in Table 2 is 0.00.

［表３］
変倍比 1.78、像高 14.20
広角 中間 望遠
焦点距離 18.490 22.793 32.990
Fナンバー 3.387 3.539 3.859
半画角 40.804 33.099 23.296
レンズ全長 84.016 84.016 84.016
バックフォーカス 17.630 17.630 17.630
D(2） 1.000 4.967 9.000
D(8) 16.627 10.683 1.500
D(17) 2.447 4.517 9.862
D(19) 4.263 4.170 3.976 [Table 3]
Zoom ratio 1.78, image height 14.20
Wide Angle Medium Telephoto Focal Length 18.490 22.793 32.990
F number 3.387 3.539 3.859
Half angle of view 40.804 33.099 23.296
Overall lens length 84.016 84.016 84.016
Back focus 17.630 17.630 17.630
D(2) 1.000 4.967 9.000
D(8) 16.627 10.683 1.500
D(17) 2.447 4.517 9.862
D(19) 4.263 4.170 3.976

［表４］
群 面番号 焦点距離
1群 1-2 110.951
2群 3-8 -18.796
3群 9-17 21.158
4群 18-19 -27.163
5群 20-21 50.753 [Table 4]
Group surface number Focal length
Group 1 1-2 110.951
Group 2 3-8 -18.796
Group 3 9-17 21.158
Group 4 18-19 -27.163
Group 5 20-21 50.753

また、図２から図４に当該実施例１のズームレンズの広角端、中間焦点距離位置、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図を示す。各図に示す縦収差図は、図面に向かって左側から順に、それぞれ球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、歪曲収差（％）、倍率色収差（ｍｍ）である。 2 to 4 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of Example 1 at the wide-angle end, the intermediate focal length position, and the telephoto end when focusing on infinity. The longitudinal aberration diagrams shown in each figure are spherical aberration (mm), astigmatism (mm), distortion (%), and lateral chromatic aberration (mm) in order from the left side of the drawing.

球面収差図では、縦軸はＦナンバー（図中Ｆｎｏで示す）を表し、実線がｄ線（波長５８７．５６００ｎｍ）における球面収差、破線がＣ線（波長６５６．２８００ｎｍ）における球面収差、一点鎖線がＦ線（波長４８６．１３００ｎｍ）における球面収差を示している。 In the spherical aberration diagram, the vertical axis represents the F-number (indicated by Fno in the figure), the solid line is the spherical aberration at the d-line (wavelength 587.5600 nm), the dashed line is the spherical aberration at the C-line (wavelength 656.2800 nm), and the dash-dotted line. indicates spherical aberration at the F-line (wavelength 486.1300 nm).

非点収差図では、縦軸に像高（図中Ｙで示す）をとり、実線がｄ線に対するサジタル像面（Ｓ）における非点収差、破線がメリジオナル（タンジェンシャル）像面（Ｍ）における非点収差を示している。 In the astigmatism chart, the vertical axis represents the image height (indicated by Y in the figure), the solid line is the astigmatism in the sagittal image plane (S) for the d-line, and the broken line is the meridional (tangential) image plane (M). It shows astigmatism.

歪曲収差図では、縦軸に像高（図中Ｙで示す）をとり、実線がｄ線における歪曲収差を示している。 In the distortion diagrams, the vertical axis represents the image height (indicated by Y in the diagram), and the solid line indicates the distortion at the d-line.

これらの縦収差図に関する事項は、他の実施例で示す縦収差図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Matters relating to these longitudinal aberration diagrams are the same for the longitudinal aberration diagrams shown in other examples, and therefore description thereof will be omitted below.

（１）ズームレンズの光学構成
図５に、本件発明に係る実施例２のズームレンズのレンズ断面図を示す。実施例２のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。本件発明にいう後続レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 5 shows a cross-sectional view of a zoom lens of Example 2 according to the present invention. The zoom lens of Example 2 comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. , a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power. The subsequent lens group referred to in the present invention is composed of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、１枚の両凸レンズから構成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズと、両凹レンズと、両凸レンズとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズと、開口絞りＳと、両凹レンズ及び両凸レンズが接合された接合レンズと、両凸レンズ及び両凹レンズとが接合された接合レンズとから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は両凹レンズから構成されている。第５レンズ群Ｇ５は物体側に凸の正メニスカスレンズから構成されている。 The configuration of each lens group will be described below. The first lens group G1 is composed of one biconvex lens. The second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens convex to the object side, a biconcave lens, and a biconvex lens. The third lens group G3 is composed of a biconvex lens, an aperture stop S, a cemented lens in which a biconcave lens and a biconvex lens are cemented together, and a cemented lens in which a biconvex lens and a biconcave lens are cemented together. The fourth lens group G4 is composed of a biconcave lens. The fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens convex to the object side.

広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面に対して固定される。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane, the second lens group G2 moves toward the image side, the third lens group G3 moves toward the object side, and the third lens group G3 moves toward the object side. The fourth lens group G4 moves toward the image side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane.

また、無限遠から近接物体への合焦に際し、第４レンズ群Ｇ４が像側に移動する。 In addition, the fourth lens group G4 moves toward the image side when focusing from infinity to a close object.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表５に本件発明に係る実施例２のズームレンズの面データを示し、表６に各非球面の非球面係数を示し、表７に当該ズームレンズの各種データを示し、表８に各レンズ群に含まれる面番号と、各レンズ群の焦点距離を示す。また、表１７に条件式（１）～条件式（５）の値と、当該値を算出するために用いた各値を示す。さらに、図６から図８に当該実施例２のズームレンズの広角端、中間焦点距離位置、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図を示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 5 shows the surface data of the zoom lens of Example 2 according to the present invention, Table 6 shows the aspheric coefficients of each aspheric surface, Table 7 shows various data of the zoom lens, and Table 8 shows each lens group. and the focal length of each lens group. Table 17 shows the values of conditional expressions (1) to (5) and the values used to calculate the values. Further, FIGS. 6 to 8 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of Example 2 at the wide-angle end, the intermediate focal length position, and the telephoto end when focusing on infinity.

［表５］
面番号 r d nd νd
1 1152.433 2.4053 1.5187 64.20
2 -144.569 D( 2)
3 107.101 0.900 1.5956 67.00
4 11.750 7.352
5* -28.215 0.900 1.4986 81.56
6* 82.701 0.420
7 48.032 2.786 1.8093 39.64
8 -96.535 D(8)
9* 19.405 2.310 1.5552 71.68
10* -56.353 1.868
11 ∞ 9.235 （開口絞り）
12 -586.308 0.800 1.8551 23.78
13 13.5729 2.706 1.4986 81.56
14* -26.257 0.150
15 28.424 4.422 1.8126 25.46
16 -10.947 0.800 1.7044 30.05
17 38.978 D(17)
18* -39.619 0.900 1.6252 58.16
19* 68.946 D(19)
20 34.213 2.395 1.8108 40.73
21 120.718 12.947
22 ∞ 3.560 1.5187 64.20
23 ∞ 1.000 [Table 5]
Face number rd nd νd
1 1152.433 2.4053 1.5187 64.20
2-144.569D(2)
3 107.101 0.900 1.5956 67.00
4 11.750 7.352
5* -28.215 0.900 1.4986 81.56
6* 82.701 0.420
7 48.032 2.786 1.8093 39.64
8-96.535 D(8)
9* 19.405 2.310 1.5552 71.68
10* -56.353 1.868
11 ∞ 9.235 (aperture diaphragm)
12 -586.308 0.800 1.8551 23.78
13 13.5729 2.706 1.4986 81.56
14* -26.257 0.150
15 28.424 4.422 1.8126 25.46
16 -10.947 0.800 1.7044 30.05
17 38.978 D(17)
18* -39.619 0.900 1.6252 58.16
19* 68.946D(19)
20 34.213 2.395 1.8108 40.73
21 120.718 12.947
22 ∞ 3.560 1.5187 64.20
23 ∞ 1.000

［表６］
面番号 k A4 A6 A8 A10 A12
5 0 4.1771E-05 -6.9684E-07 4.1609E-09 -1.9409E-11 0.0000E+00
6 0 1.9876E-05 -7.0718E-07 3.1627E-09 -1.1081E-11 0.0000E+00
9 0 -2.0818E-05 9.8703E-08 -2.0272E-09 -1.9686E-11 0.0000E+00
10 0 3.9523E-06 1.2482E-07 -2.5474E-09 -1.3590E-11 0.0000E+00
14 0 1.4248E-05 4.8519E-08 4.2122E-09 1.3870E-12 0.0000E+00
18 0 -9.1343E-05 1.8219E-06 -1.3733E-08 4.8131E-11 0.0000E+00
19 0 -6.7481E-05 1.7161E-06 -1.3813E-08 4.6267E-11 0.0000E+00
なお、表６に表示していない非球面係数は0.00である。 [Table 6]
Surface number k A4 A6 A8 A10 A12
5 0 4.1771E-05 -6.9684E-07 4.1609E-09 -1.9409E-11 0.0000E+00
6 0 1.9876E-05 -7.0718E-07 3.1627E-09 -1.1081E-11 0.0000E+00
9 0 -2.0818E-05 9.8703E-08 -2.0272E-09 -1.9686E-11 0.0000E+00
10 0 3.9523E-06 1.2482E-07 -2.5474E-09 -1.3590E-11 0.0000E+00
14 0 1.4248E-05 4.8519E-08 4.2122E-09 1.3870E-12 0.0000E+00
18 0 -9.1343E-05 1.8219E-06 -1.3733E-08 4.8131E-11 0.0000E+00
19 0 -6.7481E-05 1.7161E-06 -1.3813E-08 4.6267E-11 0.0000E+00
The aspheric coefficient not shown in Table 6 is 0.00.

［表７］
変倍比 1.78、像高 14.163
広角 中間 望遠
焦点距離 18.518 22.816 33.009
Fナンバー 3.447 3.672 3.966
半画角 40.702 33.289 23.307
レンズ全長 84.487 84.487 84.487
バックフォーカス 17.507 17.507 17.507
D(2） 1.000 4.530 9.000
D(8) 18.698 12.004 1.500
D(17) 3.335 5.514 12.807
D(19) 3.597 4.583 3.323 [Table 7]
Zoom ratio 1.78, image height 14.163
Wide Angle Medium Telephoto Focal Length 18.518 22.816 33.009
F number 3.447 3.672 3.966
Half angle of view 40.702 33.289 23.307
Overall lens length 84.487 84.487 84.487
Back focus 17.507 17.507 17.507
D(2) 1.000 4.530 9.000
D(8) 18.698 12.004 1.500
D(17) 3.335 5.514 12.807
D(19) 3.597 4.583 3.323

［表８］
群 面番号 焦点距離
1群 1-2 248.716
2群 3-8 -24.621
3群 9-17 22.920
4群 18-19 -40.282
5群 20-21 58.506 [Table 8]
Group surface number Focal length
Group 1 1-2 248.716
Group 2 3-8 -24.621
Group 3 9-17 22.920
Group 4 18-19 -40.282
Group 5 20-21 58.506

（１）ズームレンズの光学構成
図９に、本件発明に係る実施例３のズームレンズのレンズ断面図を示す。実施例３のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。本件発明にいう後続レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 9 shows a cross-sectional view of a zoom lens of Example 3 according to the present invention. The zoom lens of Example 3 comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. , a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power. The subsequent lens group referred to in the present invention is composed of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、１枚の両凸レンズから構成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズと、両凹レンズと、両凸レンズとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズと、開口絞りＳと、両凹レンズ及び両凸レンズが接合された接合レンズと、両凸レンズ及び両凹レンズとが接合された接合レンズとから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は両凹レンズから構成されている。第５レンズ群Ｇ５は物体側に凸の正メニスカスレンズから構成されている。 The configuration of each lens group will be described below. The first lens group G1 is composed of one biconvex lens. The second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens convex to the object side, a biconcave lens, and a biconvex lens. The third lens group G3 is composed of a biconvex lens, an aperture stop S, a cemented lens in which a biconcave lens and a biconvex lens are cemented together, and a cemented lens in which a biconvex lens and a biconcave lens are cemented together. The fourth lens group G4 is composed of a biconcave lens. The fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens convex to the object side.

広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面に対して固定される。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane, the second lens group G2 moves toward the image side, the third lens group G3 moves toward the object side, and the third lens group G3 moves toward the object side. The fourth lens group G4 moves toward the image side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane.

また、無限遠から近接物体への合焦に際し、第４レンズ群Ｇ４が像側に移動する。 In addition, the fourth lens group G4 moves toward the image side when focusing from infinity to a close object.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表９に本件発明に係る実施例３のズームレンズの面データを示し、表１０に各非球面の非球面係数を示し、表１１に当該ズームレンズの各種データを示し、表１２に各レンズ群に含まれる面番号と、各レンズ群の焦点距離を示す。また、表１７に条件式（１）～条件式（５）の値と、当該値を算出するために用いた各値を示す。さらに、図１０から図１２に当該実施例３のズームレンズの広角端、中間焦点距離位置、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図を示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 9 shows the surface data of the zoom lens of Example 3 according to the present invention, Table 10 shows the aspheric coefficients of each aspheric surface, Table 11 shows various data of the zoom lens, and Table 12 shows each lens group. and the focal length of each lens group. Table 17 shows the values of conditional expressions (1) to (5) and the values used to calculate the values. Further, FIGS. 10 to 12 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of Example 3 at the wide-angle end, the intermediate focal length position, and the telephoto end when focusing on infinity.

［表９］
面番号 r d nd νd
1 492.973 2.6878 1.5187 64.20
2 -126.635 D( 2)
3 2342.077 0.900 1.5187 64.20
4 11.165 7.247
5* -36.829 0.900 1.4986 81.56
6* 62.305 0.420
7 37.921 2.753 1.8393 37.34
8 -319.366 D( 8)
9* 21.502 2.246 1.5552 71.68
10* -45.771 1.868
11 ∞ 8.930 （開口絞り）
12 -529.329 0.800 1.8629 24.80
13 13.5729 2.852 1.4986 81.56
14* -21.364 0.150
15 33.206 4.536 1.8126 25.46
16 -10.175 0.800 1.7044 30.05
17 36.919 D(17)
18* -45.100 0.900 1.5914 61.25
19* 65.574 D(19)
20 35.617 2.733 1.7902 43.93
21 140.419 13.082
22 ∞ 3.560 1.5187 64.20
23 ∞ 1.000 [Table 9]
Face number rd nd νd
1 492.973 2.6878 1.5187 64.20
2-126.635D(2)
3 2342.077 0.900 1.5187 64.20
4 11.165 7.247
5* -36.829 0.900 1.4986 81.56
6* 62.305 0.420
7 37.921 2.753 1.8393 37.34
8-319.366D(8)
9* 21.502 2.246 1.5552 71.68
10* -45.771 1.868
11 ∞ 8.930 (aperture diaphragm)
12 -529.329 0.800 1.8629 24.80
13 13.5729 2.852 1.4986 81.56
14* -21.364 0.150
15 33.206 4.536 1.8126 25.46
16 -10.175 0.800 1.7044 30.05
17 36.919 D(17)
18* -45.100 0.900 1.5914 61.25
19* 65.574D(19)
20 35.617 2.733 1.7902 43.93
21 140.419 13.082
22 ∞ 3.560 1.5187 64.20
23 ∞ 1.000

［表１０］
面番号 k A4 A6 A8 A10 A12
5 0 4.7184E-05 -6.2615E-07 2.9994E-09 -2.0905E-11 0.0000E+00
6 0 2.1714E-05 -6.4958E-07 9.7146E-10 -8.7780E-12 0.0000E+00
9 0 -2.2229E-05 8.2930E-08 -4.2273E-09 1.4025E-11 0.0000E+00
10 0 5.7005E-06 1.1070E-07 -4.8756E-09 2.6500E-11 0.0000E+00
14 0 1.3259E-05 -4.7574E-08 5.7140E-09 -1.9301E-11 0.0000E+00
18 0 -1.0682E-04 2.5030E-06 -2.3922E-08 1.0379E-10 0.0000E+00
19 0 -8.7809E-05 2.2325E-06 -2.0367E-08 7.8038E-11 0.0000E+00
なお、表１０に表示していない非球面係数は0.00である。 [Table 10]
Surface number k A4 A6 A8 A10 A12
5 0 4.7184E-05 -6.2615E-07 2.9994E-09 -2.0905E-11 0.0000E+00
6 0 2.1714E-05 -6.4958E-07 9.7146E-10 -8.7780E-12 0.0000E+00
9 0 -2.2229E-05 8.2930E-08 -4.2273E-09 1.4025E-11 0.0000E+00
10 0 5.7005E-06 1.1070E-07 -4.8756E-09 2.6500E-11 0.0000E+00
14 0 1.3259E-05 -4.7574E-08 5.7140E-09 -1.9301E-11 0.0000E+00
18 0 -1.0682E-04 2.5030E-06 -2.3922E-08 1.0379E-10 0.0000E+00
19 0 -8.7809E-05 2.2325E-06 -2.0367E-08 7.8038E-11 0.0000E+00
Note that the aspheric coefficient not shown in Table 10 is 0.00.

［表１１］
ズーム比 1.78、像高 14.163
広角 中間 望遠
焦点距離 18.518 22.813 33.005
Fナンバー 3.359 3.576 3.854
半画角 40.705 33.117 23.233
レンズ全長 83.487 83.487 84.487
バックフォーカス 17.642 17.642 17.642
D(2） 1.000 4.412 9.000
D(8) 18.619 12.010 1.500
D(17) 3.288 5.350 12.552
D(19) 3.216 4.350 3.070 [Table 11]
Zoom ratio 1.78, image height 14.163
Wide Angle Medium Telephoto Focal Length 18.518 22.813 33.005
F number 3.359 3.576 3.854
Half angle of view 40.705 33.117 23.233
Total lens length 83.487 83.487 84.487
Back focus 17.642 17.642 17.642
D(2) 1.000 4.412 9.000
D(8) 18.619 12.010 1.500
D(17) 3.288 5.350 12.552
D(19) 3.216 4.350 3.070

［表１２］
群 面番号 焦点距離
1群 1-2 195.246
2群 3-8 -24.815
3群 9-17 23.227
4群 18-19 -45.221
5群 20-21 60.033 [Table 12]
Group surface number Focal length
Group 1 1-2 195.246
Group 2 3-8 -24.815
Group 3 9-17 23.227
Group 4 18-19 -45.221
Group 5 20-21 60.033

（１）ズームレンズの光学構成
図１３に、本件発明に係る実施例４のズームレンズのレンズ断面図を示す。実施例４のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。本件発明にいう後続レンズ群は、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 13 shows a cross-sectional view of a zoom lens of Example 4 according to the present invention. The zoom lens of Example 4 comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. , a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power. The subsequent lens group referred to in the present invention is composed of the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を有する１枚の正レンズ（ｏｒ１枚の両凸レンズ）から構成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹レンズと、両凹レンズと、両凸レンズとから構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズと、開口絞りＳと、両凹レンズ及び両凸レンズが接合された接合レンズと、両凸レンズ及び像側に凸の負メニスカスレンズとが接合された接合レンズとから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は両凹レンズから構成されている。第５レンズ群Ｇ５は物体側に両凸レンズから構成されている。 The configuration of each lens group will be described below. The first lens group G1 is composed of one positive lens (or one biconvex lens) having a convex surface on the object side. The second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a biconcave lens, a biconcave lens, and a biconvex lens. The third lens group G3 consists of a biconvex lens, an aperture diaphragm S, a cemented lens in which a biconcave lens and a biconvex lens are cemented together, and a cemented lens in which a biconvex lens and a negative meniscus lens convex to the image side are cemented together. It is The fourth lens group G4 is composed of a biconcave lens. The fifth lens group G5 is composed of a biconvex lens on the object side.

広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は像面に対して固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は像面に対して固定される。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane, the second lens group G2 moves toward the image side, the third lens group G3 moves toward the object side, and the third lens group G3 moves toward the object side. The fourth lens group G4 moves toward the image side, and the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane.

また、無限遠から近接物体への合焦に際し、第４レンズ群Ｇ４が像側に移動する。また、第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動することで、無限遠から近接物体への合焦を行うことも可能である。 In addition, the fourth lens group G4 moves toward the image side when focusing from infinity to a close object. Further, by moving the fifth lens group G5 toward the object side, it is possible to perform focusing from infinity to a close object.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１３に本件発明に係る実施例４のズームレンズの面データを示し、表１４に各非球面の非球面係数を示し、表１５に当該ズームレンズの各種データを示し、表１６に各レンズ群に含まれる面番号と、各レンズ群の焦点距離を示す。また、表１７に条件式（１）～条件式（５）の値と、当該値を算出するために用いた各値を示す。さらに、図１３から図１６に当該実施例３のズームレンズの広角端、中間焦点距離位置、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図を示す。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 13 shows the surface data of the zoom lens of Example 4 according to the present invention, Table 14 shows the aspheric coefficients of each aspheric surface, Table 15 shows various data of the zoom lens, and Table 16 shows each lens group. and the focal length of each lens group. Table 17 shows the values of conditional expressions (1) to (5) and the values used to calculate the values. 13 to 16 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of Example 3 at the wide-angle end, the intermediate focal length position, and the telephoto end when focusing on infinity.

［表１３］
面番号 r d nd νd
1 46.872 4.5715 1.5168 64.20
2 1387.234 D( 2)
3 -257.244 0.900 1.7433 49.22
4 12.913 6.512
5* -28.318 0.900 1.6188 63.85
6* 117.460 0.924
7 37.169 6.425 1.8548 24.80
8 -131.002 D( 8)
9* 15.789 3.990 1.5533 71.68
10* -45.142 1.868
11 ∞ 8.513 （開口絞り）
12 -23.2645 0.800 1.8548 24.80
13 19.009 3.460 1.5533 71.68
14* -18.906 0.150
15 34.207 3.060 1.8061 33.27
16 -28.465 0.800 1.6990 30.05
17 -865.402 D(17)
18* -24.614 0.800 1.7680 49.24
19* 70.983 D(19)
20 65.888 3.698 1.9229 20.88
21 -55.667 12.440
22 ∞ 3.560 1.5168 64.20
23 ∞ 1.000 [Table 13]
Face number rd nd νd
1 46.872 4.5715 1.5168 64.20
2 1387.234D(2)
3 -257.244 0.900 1.7433 49.22
4 12.913 6.512
5* -28.318 0.900 1.6188 63.85
6* 117.460 0.924
7 37.169 6.425 1.8548 24.80
8-131.002D(8)
9* 15.789 3.990 1.5533 71.68
10* -45.142 1.868
11 ∞ 8.513 (aperture diaphragm)
12 -23.2645 0.800 1.8548 24.80
13 19.009 3.460 1.5533 71.68
14* -18.906 0.150
15 34.207 3.060 1.8061 33.27
16 -28.465 0.800 1.6990 30.05
17-865.402 D(17)
18* -24.614 0.800 1.7680 49.24
19* 70.983D(19)
20 65.888 3.698 1.9229 20.88
21 -55.667 12.440
22 ∞ 3.560 1.5168 64.20
23 ∞ 1.000

［表１４］
面番号 k A4 A6 A8 A10 A12
5 0 2.0431E-04 -3.0521E-06 2.6145E-08 -9.2291E-11 0.0000E+00
6 0 1.8663E-04 -3.1698E-06 2.7052E-08 -9.9697E-11 0.0000E+00
9 0 -1.6369E-05 1.4305E-07 -5.4488E-09 6.3472E-11 0.0000E+00
10 0 2.1638E-05 1.3639E-08 -2.9023E-09 5.5666E-11 0.0000E+00
14 0 1.6404E-05 7.2373E-07 -1.4362E-08 2.2837E-10 0.0000E+00
18 0 -1.6526E-05 9.9854E-07 -9.8565E-09 5.4782E-11 0.0000E+00
19 0 -9.5090E-06 7.8788E-07 -8.2305E-09 3.8223E-11 0.0000E+00
なお、表１４に表示していない非球面係数は0.00である。 [Table 14]
Surface number k A4 A6 A8 A10 A12
5 0 2.0431E-04 -3.0521E-06 2.6145E-08 -9.2291E-11 0.0000E+00
6 0 1.8663E-04 -3.1698E-06 2.7052E-08 -9.9697E-11 0.0000E+00
9 0 -1.6369E-05 1.4305E-07 -5.4488E-09 6.3472E-11 0.0000E+00
10 0 2.1638E-05 1.3639E-08 -2.9023E-09 5.5666E-11 0.0000E+00
14 0 1.6404E-05 7.2373E-07 -1.4362E-08 2.2837E-10 0.0000E+00
18 0 -1.6526E-05 9.9854E-07 -9.8565E-09 5.4782E-11 0.0000E+00
19 0 -9.5090E-06 7.8788E-07 -8.2305E-09 3.8223E-11 0.0000E+00
Note that the aspheric coefficient not shown in Table 14 is 0.00.

［表１５］
変倍比 1.78、像高 14.163
広角 中間 望遠
焦点距離 18.504 22.809 33.007
Fナンバー 3.500 3.661 4.084
半画角 42.211 33.751 23.426
レンズ全長 91.031 91.031 91.031
バックフォーカス 17.000 17.000 17.000
D(2） 1.770 5.341 9.770
D(8) 17.070 11.078 1.500
D(17) 3.556 5.457 10.462
D(19) 4.265 4.784 4.929 [Table 15]
Zoom ratio 1.78, image height 14.163
Wide Angle Medium Telephoto Focal Length 18.504 22.809 33.007
F number 3.500 3.661 4.084
Half angle of view 42.211 33.751 23.426
Total lens length 91.031 91.031 91.031
Back focus 17.000 17.000 17.000
D(2) 1.770 5.341 9.770
D(8) 17.070 11.078 1.500
D(17) 3.556 5.457 10.462
D(19) 4.265 4.784 4.929

［表１６］
群 面番号 焦点距離
1群 1-2 93.759
2群 3-8 -19.291
3群 9-17 22.631
4群 18-19 -23.711
5群 20-21 33.180 [Table 16]
Group surface number Focal length
Group 1 1-2 93.759
Group 2 3-8 -19.291
Group 3 9-17 22.631
Group 4 18-19 -23.711
Group 5 20-21 33.180

［表１７］
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
(1) L/Y×Nd2ave 9.335 9.218 8.883 10.805
(2) L/Y×Nd2max 9.812 9.506 8.941 11.205
(3) |f2/fw| 1.016 1.330 1.340 1.043
(4) M2/M3 1.123 0.870 0.877 1.057
(5) Nd2ave 1.5778 1.5453 1.5070 1.6811
L 84.016 84.487 83.487 91.031
Y 14.2 14.163 14.163 14.163
Nd2max 1.6584 1.5935 1.5168 1.7433
f2 -18.796 -24.621 -24.815 -19.291
fw 18.500 18.518 18.518 18.504
M2 8.000 8.000 8.000 8.000
M3 7.127 9.200 9.124 7.570 [Table 17]
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
(1) L/Y×Nd2ave 9.335 9.218 8.883 10.805
(2) L/Y×Nd2max 9.812 9.506 8.941 11.205
(3) |f2/fw| 1.016 1.330 1.340 1.043
(4) M2/M3 1.123 0.870 0.877 1.057
(5) Nd2ave 1.5778 1.5453 1.5070 1.6811
L 84.016 84.487 83.487 91.031
Y 14.2 14.163 14.163 14.163
Nd2max 1.6584 1.5935 1.5168 1.7433
f2 -18.796 -24.621 -24.815 -19.291
fw 18.500 18.518 18.518 18.504
M2 8.000 8.000 8.000 8.000
M3 7.127 9.200 9.124 7.570

本件発明によれば、防塵防滴に優れた鏡筒構造を採用可能であり、小型軽量化を図ったズームレンズ及び撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to employ a lens barrel structure excellent in dust and drip resistance, and to provide a compact and lightweight zoom lens and imaging apparatus.

Ｇ１・・・第１レンズ群
Ｇ２・・・第２レンズ群
Ｇ３・・・第３レンズ群
Ｇ４・・・第４レンズ群
Ｇ５・・・第５レンズ群
Ｓ ・・・開口絞り G1... 1st lens group G2... 2nd lens group G3... 3rd lens group G4... 4th lens group G5... 5th lens group S... Aperture diaphragm

Claims (7)

物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、後続レンズ群とから実質的に構成され、
前記後続レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とからなり、
広角端から望遠端への変倍時に、前記第１レンズ群は像面に対して固定され、互いに隣り合うレンズ群間の光軸上の間隔が変化するように少なくとも前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１） ７．８ ＜ Ｌ／ｙ × Ｎｄ２ａｖｅ ＜ １１
（２） ８．０ ＜ Ｌ／ｙ × Ｎｄ２ｍａｘ ＜ １３
但し、
Ｌ：当該ズームレンズの光学全長
ｙ：当該ズームレンズの最大像高
Ｎｄ２ａｖｅ：前記第２レンズ群に含まれる負レンズのｄ線に対する屈折率の平均
Ｎｄ２ｍａｘ：前記第２レンズ群に含まれる負レンズの中でｄ線に対する屈折率が最も高い硝材からなる負レンズのｄ線に対する屈折率 substantially composed of a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power, and a succeeding lens group, which are arranged in order from the object side; structured and
The subsequent lens group consists of, in order from the object side, a fourth lens group having negative refractive power and a fifth lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group is fixed with respect to the image plane, and at least the second lens group and the lens group are arranged such that the distance on the optical axis between adjacent lens groups changes. The third lens group moves in the optical axis direction,
A zoom lens that satisfies the following conditional expression.
(1) 7.8 < L/y × Nd2ave < 11
(2) 8.0 < L/y × Nd2max < 13
however,
L: optical total length of the zoom lens y: maximum image height of the zoom lens Nd2ave: average refractive index for the d-line of the negative lenses included in the second lens group Nd2max: number of negative lenses included in the second lens group The refractive index for the d-line of the negative lens made of the glass material with the highest refractive index for the d-line 広角端から望遠端への変倍時に、前記第４レンズ群が光軸方向に移動する請求項１に記載のズームレンズ。 2. The zoom lens according to claim 1, wherein the fourth lens group moves in the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. 前記後続レンズ群に含まれるレンズ群のうちいずれか一のレンズ群を光軸方向に移動させて合焦する請求項１又は請求項２に記載のズームレンズ。 3. The zoom lens according to claim 1, wherein one of the lens groups included in the subsequent lens group is moved in the optical axis direction for focusing. 前記第１レンズ群は、１枚の正レンズから構成される請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のズームレンズ。 4. The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the first lens group is composed of one positive lens. 以下の条件式を満足する請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（３） ０．８ ＜ ｜ｆ２／ｆｗ｜ ＜ １．４
但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離 5. The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, which satisfies the following conditional expression.
(3) 0.8 < |f2/fw| < 1.4
however,
f2: focal length of the second lens group fw: focal length of the zoom lens at the wide-angle end 以下の条件式を満足する請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のズームレンズ。
（４） ０．７５ ＜ Ｍ２／Ｍ３ ＜ １．５
但し、
Ｍ２：広角端から望遠端への変倍時における前記第２レンズ群の移動量
Ｍ３：広角端から望遠端への変倍時における前記第３レンズ群の移動量 6. The zoom lens according to any one of claims 1 to 5, which satisfies the following conditional expression.
(4) 0.75<M2/M3<1.5
however,
M2: Amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end M3: Amount of movement of the third lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end 請求項１から請求項６のいずれか一項に記載のズームレンズと、当該ズームレンズの像側に当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。 A zoom lens comprising: the zoom lens according to any one of claims 1 to 6 ; and an image sensor for converting an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal on the image side of the zoom lens. An imaging device characterized by:
JP2018202436A 2018-10-29 2018-10-29 Zoom lens and imaging device Active JP7170502B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018202436A JP7170502B2 (en) 2018-10-29 2018-10-29 Zoom lens and imaging device

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018202436A JP7170502B2 (en) 2018-10-29 2018-10-29 Zoom lens and imaging device

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2020071237A JP2020071237A (en) 2020-05-07
JP7170502B2 true JP7170502B2 (en) 2022-11-14

Family

ID=70547649

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2018202436A Active JP7170502B2 (en) 2018-10-29 2018-10-29 Zoom lens and imaging device

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP7170502B2 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111897092B (en) * 2020-08-10 2022-02-18 浙江大华技术股份有限公司 Lens
CN114660788B (en) * 2022-03-03 2024-03-29 嘉兴中润光学科技股份有限公司 Zoom lens and unmanned aerial vehicle

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012063663A (en) 2010-09-17 2012-03-29 Panasonic Corp Zoom lens system, lens barrel, interchangeable lens device, and camera system
US20120105683A1 (en) 2010-09-17 2012-05-03 Panasonic Corporation Zoom lens system, lens barrel, interchangeable lens apparatus and camera system

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3082928B2 (en) * 1990-07-25 2000-09-04 キヤノン株式会社 Zoom lens

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012063663A (en) 2010-09-17 2012-03-29 Panasonic Corp Zoom lens system, lens barrel, interchangeable lens device, and camera system
US20120105683A1 (en) 2010-09-17 2012-05-03 Panasonic Corporation Zoom lens system, lens barrel, interchangeable lens apparatus and camera system

Also Published As

Publication number Publication date
JP2020071237A (en) 2020-05-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6128387B2 (en) Zoom lens and imaging device
US20170276917A1 (en) Zoom lens and image pickup apparatus including the same
JP6004820B2 (en) Zoom lens and image pickup apparatus having the same
JP4672755B2 (en) Magnification optical system and imaging device
JP6204852B2 (en) Zoom lens and imaging device
JPWO2006090660A1 (en) Zoom lens system, imaging device and camera
US20130107089A1 (en) Zoom lens and image pick-up apparatus having the same
JP6438294B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5745188B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP2017207668A (en) Variable power optical system and imaging apparatus
JP2017187639A (en) Zoom optical system and imaging apparatus including the same
JP6437901B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP7113795B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP2017187631A (en) Zoom optical system and imaging device mounted with the same
JP2010008917A5 (en)
JP6289131B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2020109430A (en) Zoom lens and image capturing device
JP6066419B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP6422836B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP7170502B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP2017187640A (en) Variable power optical system and imaging apparatus including the same
JP2023033649A (en) Zoom lens and image capturing device
JP4617107B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2019148679A (en) Zoom lens and image capturing device having the same
JP2019117320A (en) Zoom lens

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20210408

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20220412

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20220527

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20220711

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20220916

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20221014

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20221101

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7170502

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150