JP7103295B2

JP7103295B2 - unit

Info

Publication number: JP7103295B2
Application number: JP2019073110A
Authority: JP
Inventors: 雅之伊藤; 周治栗田
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2019-04-05
Filing date: 2019-04-05
Publication date: 2022-07-20
Anticipated expiration: 2039-04-05
Also published as: JP2020171185A

Description

本発明は、ユニットに関し、電力源とリアクトルがバスバーで接続されたユニットに関する。 The present invention relates to a unit in which a power source and a reactor are connected by a bus bar.

電力源と機器をバスバーによって電気的に接続する構成が知られている。例えば、電力源と複数のリアクトルをバスバーによって電気的に接続する構成が知られている（例えば、特許文献１）。 A configuration is known in which a power source and a device are electrically connected by a bus bar. For example, a configuration is known in which a power source and a plurality of reactors are electrically connected by a bus bar (for example, Patent Document 1).

特開２０１６－１８４９９０号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2016-184990

電力源と機器に含まれる複数のリアクトルとを電気的に接続するために、電力源と複数のリアクトルを複数のバスバーで接続することがある。この場合に、複数のバスバーの電力源に接続する端部と複数のリアクトルに接続する端部との間を支持部材で支持することがあるが、支持部材でのバスバーの温度が高くなり、支持部材に悪影響を及ぼすことがある。 In order to electrically connect the power source and the plurality of reactors included in the device, the power source and the plurality of reactors may be connected by a plurality of bus bars. In this case, a support member may support between the end connected to the power source of the plurality of bus bars and the end connected to the plurality of reactors, but the temperature of the bus bar on the support member becomes high and the support is supported. It may adversely affect the members.

本発明は、上記課題に鑑みなされたものであり、支持部材でのバスバーの温度が高くなることを抑制することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to suppress an increase in the temperature of the bus bar at the support member.

本発明は、電力源と、複数のリアクトルを有する機器と、前記電力源と前記複数のリアクトルを電気的に接続し、前記複数のリアクトルに接続する第１端部から前記電力源に接続する第２端部に向かって温度が低くなる温度勾配を有する複数のバスバーと、前記第１端部と前記第２端部の間で前記複数のバスバーを支持する支持部材と、を備え、前記複数のバスバーは、前記電力源と前記複数のリアクトルのうちの第１リアクトルとの間に接続された第１バスバーと、前記電力源と前記複数のリアクトルのうちの第２リアクトルとの間に接続された第２バスバーと、を含み、前記第１バスバーの前記第１端部から前記第２端部までの長さに対する前記支持部材で支持ざれた支持部分から前記第１端部までの長さの割合は、前記第２バスバーの前記第１端部から前記第２端部までの長さに対する前記支持部材で支持された支持部分から前記第１端部までの長さの割合よりも小さく、前記第１バスバーの前記第１端部から前記第２端部までの前記第１バスバーの延在方向に直交する断面の外周長の平均値は、前記第２バスバーの前記第１端部から前記第２端部までの前記第２バスバーの延在方向に直交する断面の外周長の平均値よりも大きい、ユニットである。 In the present invention, a power source, a device having a plurality of reactors, the power source and the plurality of reactors are electrically connected, and the first end portion connected to the plurality of reactors is connected to the power source. The plurality of busbars provided with a plurality of busbars having a temperature gradient in which the temperature decreases toward the two ends, and a support member for supporting the plurality of busbars between the first end portion and the second end portion. The bus bar was connected between the first bus bar connected between the power source and the first reactor of the plurality of reactors, and between the power source and the second reactor of the plurality of reactors. The ratio of the length from the support portion supported by the support member to the first end portion to the length from the first end portion to the second end portion of the first bus bar, including the second bus bar. Is smaller than the ratio of the length from the support portion supported by the support member to the first end portion to the length from the first end portion to the second end portion of the second bus bar. The average value of the outer peripheral lengths of the cross sections of the 1 bus bar from the 1st end to the 2nd end perpendicular to the extending direction of the 1st bus bar is the average value of the outer peripheral lengths of the 2nd bus bar from the 1st end to the 2nd. It is a unit that is larger than the average value of the outer peripheral length of the cross section orthogonal to the extending direction of the second bus bar to the end.

本発明によれば、支持部材でのバスバーの温度が高くなることを抑制できる。 According to the present invention, it is possible to suppress an increase in the temperature of the bus bar at the support member.

図１は、実施例１に係る電源ユニットを説明する概略図である。FIG. 1 is a schematic view illustrating a power supply unit according to the first embodiment. 図２は、実施例１に係る電源ユニットの回路構成を説明する図である。FIG. 2 is a diagram illustrating a circuit configuration of a power supply unit according to the first embodiment. 図３（ａ）は、実施例１におけるリアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバー近傍の斜視図、図３（ｂ）は、バスバーの断面図である。FIG. 3A is a perspective view of the vicinity of the bus bar connecting between the reactor and the terminal plate in the first embodiment, and FIG. 3B is a cross-sectional view of the bus bar. 図４（ａ）は、比較例におけるリアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバー近傍の斜視図、図４（ｂ）は、バスバーの断面図である。FIG. 4 (a) is a perspective view of the vicinity of the bus bar connecting between the reactor and the terminal plate in the comparative example, and FIG. 4 (b) is a cross-sectional view of the bus bar. 図５（ａ）及び図５（ｂ）は、比較例におけるリアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバーの温度分布を評価したシミュレーション結果である。5 (a) and 5 (b) are simulation results for evaluating the temperature distribution of the bus bar connecting between the reactor and the terminal plate in the comparative example. 図６（ａ）から図６（ｃ）は、リアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバーの他の例を示す断面図である。6 (a) to 6 (c) are cross-sectional views showing another example of a bus bar connecting between the reactor and the terminal plate.

以下、図面を参照して、本発明の実施例について説明する。 Hereinafter, examples of the present invention will be described with reference to the drawings.

図１は、実施例１に係る電源ユニットを説明する概略図である。なお、図１では、昇圧コンバータ３０を透視して内部のリアクトル３２を図示している。電源ユニット１００は、燃料電池スタック１０と、昇圧コンバータ３０と、ケース５０と、バスバー６０及び７０と、支持部材８０及び８２と、を備える。燃料電池スタック１０は、特許請求の範囲における電力源の一例である。昇圧コンバータ３０は、特許請求の範囲における機器の一例である。 FIG. 1 is a schematic view illustrating a power supply unit according to the first embodiment. In FIG. 1, the internal reactor 32 is shown through the boost converter 30. The power supply unit 100 includes a fuel cell stack 10, a boost converter 30, a case 50, bus bars 60 and 70, and support members 80 and 82. The fuel cell stack 10 is an example of a power source within the scope of the claims. The boost converter 30 is an example of a device within the scope of claims.

燃料電池スタック１０は、複数の燃料電池セル１２が積層されたセル積層体１４と、ターミナルプレート１６ａ及び１６ｂと、絶縁プレート１８ａ及び１８ｂと、プレッシャプレート２０と、エンドプレート２２ａ及び２２ｂと、テンションプレート２４ａ及び２４ｂと、１又は複数のばね２６と、を備える。ターミナルプレート１６ａ及び１６ｂは、セル積層体１４の積層方向の両端部に配置されている。燃料電池スタック１０は、セル積層体１４がターミナルプレート１６ａ及び１６ｂと絶縁プレート１８ａ及び１８ｂとプレッシャプレート２０とばね２６とエンドプレート２２ａ及び２２ｂとで積層方向から挟持された構造をしている。 The fuel cell stack 10 includes a cell laminate 14 in which a plurality of fuel cell cells 12 are laminated, terminal plates 16a and 16b, insulating plates 18a and 18b, a pressure plate 20, end plates 22a and 22b, and a tension plate. 24a and 24b and one or more springs 26. The terminal plates 16a and 16b are arranged at both ends of the cell laminate 14 in the stacking direction. The fuel cell stack 10 has a structure in which the cell laminate 14 is sandwiched between the terminal plates 16a and 16b, the insulating plates 18a and 18b, the pressure plate 20, the spring 26, and the end plates 22a and 22b from the stacking direction.

ターミナルプレート１６ａ及び１６ｂは、例えば緻密性カーボン又は銅などの導電性材料で形成されていて、燃料電池セル１２が発電した電力を取り出すために用いられる。絶縁プレート１８ａ及び１８ｂは、例えばゴム又は樹脂などの絶縁性材料で形成されていて、ターミナルプレート１６ａ及び１６ｂと、絶縁プレート１８ａ及び１８ｂよりも外側に位置するプレッシャプレート２０並びにエンドプレート２２ａ及び２２ｂと、の間の絶縁を取るために用いられる。プレッシャプレート２０は、例えばステンレス鋼又はアルミニウム合金などの剛性の高い材料で形成されていて、ばね２６によってセル積層体１４に圧縮荷重を付与するために用いられる。テンションプレート２４ａ及び２４ｂは、エンドプレート２２ａ及び２２ｂの間でエンドプレート２２ａ及び２２ｂに固定されている。これにより、エンドプレート２２ａ及び２２ｂの間に、セル積層体１４とターミナルプレート１６ａ及び１６ｂと絶縁プレート１８ａ及び１８ｂとプレッシャプレート２０とが積層される。 The terminal plates 16a and 16b are made of a conductive material such as dense carbon or copper and are used to extract the electric power generated by the fuel cell 12. The insulating plates 18a and 18b are made of an insulating material such as rubber or resin, and include the terminal plates 16a and 16b, the pressure plates 20 located outside the insulating plates 18a and 18b, and the end plates 22a and 22b. Used to provide insulation between. The pressure plate 20 is made of a highly rigid material such as stainless steel or an aluminum alloy, and is used to apply a compressive load to the cell laminate 14 by the spring 26. The tension plates 24a and 24b are fixed to the end plates 22a and 22b between the end plates 22a and 22b. As a result, the cell laminate 14, the terminal plates 16a and 16b, the insulating plates 18a and 18b, and the pressure plate 20 are laminated between the end plates 22a and 22b.

なお、実施例１では、エンドプレート２２ｂとテンションプレート２４ａ及び２４ｂとは、セル積層体１４などを収容するスタックケース５０ａの一部によって構成されている場合を例に説明する。エンドプレート２２ｂとテンションプレート２４ａ及び２４ｂは、例えばアルミニウム合金で形成されている。エンドプレート２２ａは、ボルト９０によってスタックケース５０ａに締結固定されている。エンドプレート２２ａは、例えばステンレス鋼又はアルミニウム合金などの剛性の高い部材で形成されている。 In the first embodiment, the case where the end plate 22b and the tension plates 24a and 24b are composed of a part of the stack case 50a for accommodating the cell laminate 14 and the like will be described as an example. The end plate 22b and the tension plates 24a and 24b are made of, for example, an aluminum alloy. The end plate 22a is fastened and fixed to the stack case 50a by bolts 90. The end plate 22a is made of a highly rigid member such as stainless steel or an aluminum alloy.

プレッシャプレート２０とエンドプレート２２ｂの間にばね２６が配置されている。これにより、ばね２６の反力によって、セル積層体１４及びターミナルプレート１６ａ及び１６ｂなどには積層方向に圧縮荷重が付与される。ばね２６が備わることで、セル積層体１４にかかる圧縮荷重が一定の範囲内に収まり易くなり、発電性能及びシール性能が良好となる。 A spring 26 is arranged between the pressure plate 20 and the end plate 22b. As a result, the reaction force of the spring 26 applies a compressive load to the cell laminate 14 and the terminal plates 16a and 16b in the lamination direction. By providing the spring 26, the compressive load applied to the cell laminate 14 is easily settled within a certain range, and the power generation performance and the sealing performance are improved.

燃料電池セル１２は、反応ガスとして水素（アノードガス）と空気（カソードガス）の供給を受けて発電する固体高分子形燃料電池である。燃料電池セル１２は、電解質膜の両面に電極を配置した発電体である膜電極接合体と、膜電極接合体を挟持する一対のセパレータと、を備える。電解質膜は、スルホン酸基を有するフッ素系樹脂材料又は炭化水素系樹脂材料で形成された固体高分子膜であり、湿潤状態において良好なプロトン伝導性を有する。電極は、カーボン担体と、スルホン酸基を有する固体高分子であって湿潤状態で良好なプロトン伝導性を有するアイオノマーと、を含んで構成されている。カーボン担体には、発電反応を促進させるための触媒（例えば白金又は白金－コバルト合金など）が担持されている。各セルには、反応ガスを流すためのマニホールドが設けられている。マニホールドを流れる反応ガスは、各セルに設けられたガス流路を介して、各セルの発電領域に供給される。 The fuel cell 12 is a polymer electrolyte fuel cell that generates electricity by receiving hydrogen (anode gas) and air (cathode gas) as reaction gases. The fuel cell 12 includes a membrane electrode assembly, which is a power generator in which electrodes are arranged on both sides of an electrolyte membrane, and a pair of separators that sandwich the membrane electrode assembly. The electrolyte membrane is a solid polymer film formed of a fluorine-based resin material or a hydrocarbon-based resin material having a sulfonic acid group, and has good proton conductivity in a wet state. The electrode is composed of a carbon carrier and an ionomer which is a solid polymer having a sulfonic acid group and has good proton conductivity in a wet state. A catalyst for promoting the power generation reaction (for example, platinum or a platinum-cobalt alloy) is supported on the carbon carrier. Each cell is provided with a manifold for flowing a reaction gas. The reaction gas flowing through the manifold is supplied to the power generation region of each cell via the gas flow path provided in each cell.

昇圧コンバータ３０は、コンバータケース５０ｂ内に収容されている。コンバータケース５０ｂは、例えばアルミニウム合金で形成されている。コンバータケース５０ｂは、ボルト９２によってスタックケース５０ａに締結固定されている。これにより、スタックケース５０ａ及びコンバータケース５０ｂで構成されたケース５０によって形成される空間内に、昇圧コンバータ３０と、燃料電池スタック１０に含まれるセル積層体１４、ターミナルプレート１６ａ及び１６ｂ、絶縁プレート１８ａ及び１８ｂ、プレッシャプレート２０、並びにばね２６と、が収容されている。 The boost converter 30 is housed in the converter case 50b. The converter case 50b is made of, for example, an aluminum alloy. The converter case 50b is fastened and fixed to the stack case 50a by bolts 92. As a result, in the space formed by the case 50 composed of the stack case 50a and the converter case 50b, the boost converter 30, the cell laminate 14, the terminal plates 16a and 16b, and the insulating plate 18a included in the fuel cell stack 10 are included. And 18b, the pressure plate 20, and the spring 26 are housed.

昇圧コンバータ３０は、リアクトル３２を有する。リアクトル３２は、枠形状の鉄製の芯部３４と、芯部３４の周囲を銅製の線材又は板材が巻回するコイル部３６と、を有する。コイル部３６を構成する線材又は板材は断面積が比較的小さいために発熱量が大きい。このため、コイル部３６が高温になることを抑制するために、コイル部３６の一部が放熱シート３８を介してコンバータケース５０ｂ内に設けられた冷却槽４０に接触している。冷却槽４０の内部には、冷却槽４０の温度を所定温度範囲内に維持するために冷却液が循環している。なお、放熱シート３８を配置する代わりに、コイル部３６と冷却槽４０との間に、ポッティングにより絶縁性の放熱性樹脂材料が塗布されていてもよい。 The boost converter 30 has a reactor 32. The reactor 32 has a frame-shaped iron core portion 34 and a coil portion 36 around which a copper wire or plate material is wound around the core portion 34. Since the wire rod or plate material constituting the coil portion 36 has a relatively small cross-sectional area, it generates a large amount of heat. Therefore, in order to prevent the coil portion 36 from becoming hot, a part of the coil portion 36 is in contact with the cooling tank 40 provided in the converter case 50b via the heat radiating sheet 38. A coolant circulates inside the cooling tank 40 in order to maintain the temperature of the cooling tank 40 within a predetermined temperature range. Instead of arranging the heat radiating sheet 38, an insulating heat radiating resin material may be coated between the coil portion 36 and the cooling tank 40 by potting.

バスバー６０及び７０は、例えば銅、アルミニウム、又はこれらを含む合金などの電気抵抗の低い金属で形成されていて、ケース５０で形成された空間内に配置されている。バスバー６０は、燃料電池側バスバー６２とコンバータ側バスバー６４を含む。燃料電池側バスバー６２の一端はターミナルプレート１６ａにボルト固定されている。コンバータ側バスバー６４の一端は昇圧コンバータ３０の端子（不図示）に固定されている。燃料電池側バスバー６２の他端とコンバータ側バスバー６４の他端は重ね合わされて接触した状態でボルト９４によって支持部材８０に固定されている。 The bus bars 60 and 70 are made of a metal having low electric resistance such as copper, aluminum, or an alloy containing them, and are arranged in the space formed by the case 50. The bus bar 60 includes a fuel cell side bus bar 62 and a converter side bus bar 64. One end of the fuel cell side bus bar 62 is bolted to the terminal plate 16a. One end of the converter-side bus bar 64 is fixed to a terminal (not shown) of the boost converter 30. The other end of the fuel cell side bus bar 62 and the other end of the converter side bus bar 64 are overlapped and fixed to the support member 80 by the bolt 94 in a state of being overlapped and in contact with each other.

バスバー７０は、燃料電池側バスバー７２とコンバータ側バスバー７４を含む。燃料電池側バスバー７２の一端はターミナルプレート１６ｂにボルト固定されている。コンバータ側バスバー７４の一端は昇圧コンバータ３０が有するリアクトル３２のコイル部３６に溶接固定されている。燃料電池側バスバー７２の他端とコンバータ側バスバー７４の他端は重ね合わされて接触した状態でボルト９６によって支持部材８２に固定されている。燃料電池スタック１０と昇圧コンバータ３０は、バスバー６０及び７０によって電気的に接続されている。 The bus bar 70 includes a fuel cell side bus bar 72 and a converter side bus bar 74. One end of the fuel cell side bus bar 72 is bolted to the terminal plate 16b. One end of the converter-side bus bar 74 is welded and fixed to the coil portion 36 of the reactor 32 of the boost converter 30. The other end of the fuel cell side bus bar 72 and the other end of the converter side bus bar 74 are fixed to the support member 82 by bolts 96 in a state of being overlapped and in contact with each other. The fuel cell stack 10 and the boost converter 30 are electrically connected by bus bars 60 and 70.

支持部材８０及び８２は、例えば端子台であり、コンバータケース５０ｂに固定されている。バスバー６０及び７０は、コンバータケース５０ｂとの絶縁を確保するために、支持部材８０及び８２に設けられた樹脂製のホルダーに固定されている。 The support members 80 and 82 are, for example, terminal blocks and are fixed to the converter case 50b. The bus bars 60 and 70 are fixed to resin holders provided on the support members 80 and 82 in order to secure insulation from the converter case 50b.

図２は、実施例１に係る電源ユニットの回路構成を説明する図である。図２のように、昇圧コンバータ３０は、複数のリアクトル３２ａ～３２ｃと、複数の電流センサ４２ａ～４２ｃと、複数のスイッチング素子４４ａ～４４ｃと、複数のダイオード４６ａ～４６ｃと、コンデンサ４８と、を有する。リアクトル３２ａと電流センサ４２ａとダイオード４６ａ、リアクトル３２ｂと電流センサ４２ｂとダイオード４６ｂ、リアクトル３２ｃと電流センサ４２ｃとダイオード４６ｃは、それぞれ直列に接続されている。また、直列に接続されたこれらの構成部品は互いに並列に接続されている。 FIG. 2 is a diagram illustrating a circuit configuration of a power supply unit according to the first embodiment. As shown in FIG. 2, the boost converter 30 includes a plurality of reactors 32a to 32c, a plurality of current sensors 42a to 42c, a plurality of switching elements 44a to 44c, a plurality of diodes 46a to 46c, and a capacitor 48. Have. The reactor 32a, the current sensor 42a and the diode 46a, the reactor 32b and the current sensor 42b and the diode 46b, and the reactor 32c and the current sensor 42c and the diode 46c are connected in series, respectively. Also, these components connected in series are connected in parallel with each other.

電流センサ４２ａ～４２ｃは、リアクトル３２ａ～３２ｃに上流側又は下流側で接続されている。スイッチング素子４４ａ～４４ｃは電流センサ４２ａ～４２ｃで検出された値に応じて開閉制御されて、燃料電池スタック１０からの出力電圧が昇圧する。スイッチング素子４４ａ～４４ｃのそれぞれを開閉するデューティー比を制御することにより、リアクトル３２ａ～３２ｃを流れる電流を均一にすることができる。リアクトル３２ａ～３２ｃは、同じ構成をしていて、同じ性能を有する同一部品である。 The current sensors 42a to 42c are connected to the reactors 32a to 32c on the upstream side or the downstream side. The switching elements 44a to 44c are controlled to open and close according to the values detected by the current sensors 42a to 42c, and the output voltage from the fuel cell stack 10 is boosted. By controlling the duty ratio for opening and closing each of the switching elements 44a to 44c, the current flowing through the reactors 32a to 32c can be made uniform. The reactors 32a to 32c are the same parts having the same configuration and the same performance.

昇圧コンバータ３０は、燃料電池スタック１０からの出力電圧を昇圧して外部負荷９８に出力する。外部負荷９８は、例えば車両を駆動するモータインバータ、燃料電池を駆動するための補機（例えばエアコンプレッサ又は冷却水ポンプなど）のインバータ、車両の空調用補機のインバータなどである。 The boost converter 30 boosts the output voltage from the fuel cell stack 10 and outputs it to the external load 98. The external load 98 is, for example, a motor inverter for driving a vehicle, an inverter for an auxiliary machine for driving a fuel cell (for example, an air compressor or a cooling water pump), an inverter for an auxiliary machine for air conditioning of a vehicle, and the like.

燃料電池スタック１０とリアクトル３２ａは、燃料電池側バスバー７２ａとコンバータ側バスバー７４ａを含むバスバー７０ａで電気的に接続されている。燃料電池スタック１０とリアクトル３２ｂは、燃料電池側バスバー７２ｂとコンバータ側バスバー７４ｂを含むバスバー７０ｂで電気的に接続され、燃料電池スタック１０とリアクトル３２ｃは、燃料電池側バスバー７２ｃとコンバータ側バスバー７４ｃを含むバスバー７０ｃで電気的に接続されている。バスバー７０ａ～７０ｃは、例えば同じ材料で形成されている。 The fuel cell stack 10 and the reactor 32a are electrically connected by a bus bar 70a including a fuel cell side bus bar 72a and a converter side bus bar 74a. The fuel cell stack 10 and the reactor 32b are electrically connected by a bus bar 70b including a fuel cell side bus bar 72b and a converter side bus bar 74b, and the fuel cell stack 10 and the reactor 32c are connected to the fuel cell side bus bar 72c and the converter side bus bar 74c. It is electrically connected by a bus bar 70c including. The bus bars 70a to 70c are made of, for example, the same material.

図３（ａ）は、実施例１におけるリアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバー近傍の斜視図である。図３（ａ）では、支持部材８２を透視して図示している。図３（ｂ）は、実施例１におけるリアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバーの断面図である。図３（ｂ）は、バスバーが延在する方向に直交する方向でのバスバーの断面（例えば図３（ａ）の一点鎖線部分の断面）を図示している。図３（ａ）のように、ターミナルプレート１６ｂと複数のリアクトル３２ａ～３２ｃ（図３（ａ）では不図示）の間に複数のバスバー７０ａ～７０ｃが接続されている。 FIG. 3A is a perspective view of the vicinity of the bus bar connecting between the reactor and the terminal plate in the first embodiment. In FIG. 3A, the support member 82 is seen through. FIG. 3B is a cross-sectional view of the bus bar connecting between the reactor and the terminal plate in the first embodiment. FIG. 3B illustrates a cross section of the bus bar in a direction orthogonal to the direction in which the bus bar extends (for example, a cross section of the alternate long and short dash line portion in FIG. 3A). As shown in FIG. 3A, a plurality of bus bars 70a to 70c are connected between the terminal plate 16b and the plurality of reactors 32a to 32c (not shown in FIG. 3A).

バスバー７０ａ～７０ｃを構成する燃料電池側バスバー７２ａ～７２ｃは、ターミナルプレート１６ｂに接続する燃料電池側端部７１ａ～７１ｃから支持部材８２で支持された支持部分７３ａ～７３ｃまでの長さが同じになっている。燃料電池側端部７１ａ～７１ｃとは、例えば燃料電池側バスバー７２ａ～７２ｃとターミナルプレート１６ｂとがボルトなどで固定された部分である。支持部分７３ａ～７３ｃとは、例えば燃料電池側バスバー７２ａ～７２ｃ及びコンバータ側バスバー７４ａ～７４ｃと支持部材８２とが重なる部分である。なお、同じ長さには、製造誤差程度に異なる略同じ長さが含まれる。バスバー７０ａ～７０ｃを構成するコンバータ側バスバー７４ａ～７４ｃは、リアクトル３２ａ～３２ｃに接続するリアクトル側端部７５ａ～７５ｃから支持部分７３ａ～７３ｃまでの長さが互いに異なっている。コンバータ側バスバー７４ｂの長さはコンバータ側バスバー７４ａ、７４ｃの長さに比べて短くなっている。リアクトル側端部７５ａ～７５ｃとは、例えばコンバータ側バスバー７４ａ～７４ｃとリアクトル３２ａ～３２ｃが溶接などで固定された部分である。コンバータ側バスバー７４ａ～７４ｃの長さが異なるのは、実装上の制約などによるものである。したがって、バスバー７０ｂの燃料電池側端部７１ｂからリアクトル側端部７５ｂまでの長さに対する支持部分７３ｂからリアクトル側端部７５ｂまでの長さの割合は、バスバー７０ａ、７０ｃの燃料電池側端部７１ａ、７１ｃからリアクトル側端部７５ａ、７５ｃまでの長さに対する支持部分７３ａ、７３ｃからリアクトル側端部７５ａ、７５ｃまでの長さの割合よりも小さくなっている。 The fuel cell side bus bars 72a to 72c constituting the bus bars 70a to 70c have the same length from the fuel cell side end portions 71a to 71c connected to the terminal plate 16b to the support portions 73a to 73c supported by the support member 82. It has become. The fuel cell side end portions 71a to 71c are portions where, for example, the fuel cell side bus bars 72a to 72c and the terminal plate 16b are fixed with bolts or the like. The support portions 73a to 73c are portions where, for example, the fuel cell side bus bars 72a to 72c, the converter side bus bars 74a to 74c, and the support member 82 overlap. The same length includes substantially the same length that differs in degree of manufacturing error. The converter-side bus bars 74a to 74c constituting the bus bars 70a to 70c have different lengths from the reactor side ends 75a to 75c connected to the reactors 32a to 32c to the support portions 73a to 73c. The length of the converter-side bus bar 74b is shorter than the length of the converter-side bus bars 74a and 74c. The reactor side end portions 75a to 75c are portions where, for example, the converter side bus bars 74a to 74c and the reactors 32a to 32c are fixed by welding or the like. The lengths of the converter-side bus bars 74a to 74c are different due to mounting restrictions and the like. Therefore, the ratio of the length from the support portion 73b to the reactor side end portion 75b to the length from the fuel cell side end portion 71b to the reactor side end portion 75b of the bus bar 70b is the ratio of the length from the fuel cell side end portion 71a of the bus bars 70a and 70c to the fuel cell side end portion 71a. , 71c is smaller than the ratio of the lengths from the support portions 73a and 73c to the reactor side ends 75a and 75c to the lengths from the reactor side ends 75a and 75c.

燃料電池側バスバー７２ａ～７２ｃは例えば同じ厚さで形成されている。コンバータ側バスバー７４ａ～７４ｃは例えば同じ厚さで形成されている。また、燃料電池側バスバー７２ａ～７２ｃとコンバータ側バスバー７４ａ～７４ｃは例えば同じ厚さで形成されている。なお、同じ厚さには、製造誤差程度に異なる略同じ厚さが含まれる。 The fuel cell side bus bars 72a to 72c are formed, for example, with the same thickness. The converter-side bus bars 74a to 74c are formed, for example, with the same thickness. Further, the fuel cell side bus bars 72a to 72c and the converter side bus bars 74a to 74c are formed, for example, with the same thickness. The same thickness includes substantially the same thickness that differs in degree of manufacturing error.

燃料電池側バスバー７２ｂは、燃料電池側バスバー７２ａ、７２ｃに比べて幅が大きく形成されている。コンバータ側バスバー７４ｂは、コンバータ側バスバー７４ａ、７４ｃに比べて幅が大きく形成されている。燃料電池側バスバー７２ｂとコンバータ側バスバー７４ｂは例えば同じ幅で形成されている。燃料電池側バスバー７２ａと７２ｃは例えば同じ幅で形成され、コンバータ側バスバー７４ａ、７４ｃは例えば同じ幅で形成されている。燃料電池側バスバー７２ａ、７２ｃとコンバータ側バスバー７４ａ、７４ｃとは例えば同じ幅で形成されている。なお、同じ幅には、製造誤差程度に異なる略同じ幅が含まれる。 The fuel cell side bus bar 72b is formed to have a larger width than the fuel cell side bus bars 72a and 72c. The converter-side bus bar 74b is formed to have a larger width than the converter-side bus bars 74a and 74c. The fuel cell side bus bar 72b and the converter side bus bar 74b are formed, for example, with the same width. The fuel cell side bus bars 72a and 72c are formed, for example, with the same width, and the converter side bus bars 74a, 74c are formed, for example, with the same width. The fuel cell side bus bars 72a and 72c and the converter side bus bars 74a and 74c are formed, for example, with the same width. The same width includes substantially the same width that differs in degree of manufacturing error.

したがって、図３（ｂ）のように、バスバー７０ｂは、バスバー７０ａ、７０ｃに比べて、厚さが同じで且つ幅が大きくなっている。このため、バスバー７０ｂは、バスバー７０ａ、７０ｃに比べて、バスバーの延在方向に直交する断面の外周長が長くなっている。バスバー７０ｂは燃料電池側端部７１ｂからリアクトル側端部７５ｂにかけてバスバー７０ａ、７０ｃの燃料電池側端部７１ａ、７１ｃからリアクトル側端部７５ａ、７５ｃまでの幅よりも大きいことから、バスバー７０ｂは全体にわたってバスバー７０ａ、７０ｃよりもバスバーの延在方向に直交する断面の外周長が長くなっている。したがって、バスバー７０ｂの燃料電池側端部７１ｂからリアクトル側端部７５ｂまでのバスバー７０ｂの延在方向に直交する断面の外周長の平均値は、バスバー７０ａ、７０ｃの燃料電池側端部７１ａ、７１ｃからリアクトル側端部７５ａ、７５ｃまでのバスバー７０ａ、７０ｃの延在方向に直交する断面の外周長の平均値よりも大きくなっている。バスバーの燃料電池側端部からリアクトル側端部までの延在方向に直交する断面の外周長の平均値は、例えばバスバーの燃料電池側端部からリアクトル側端部までの間を５、１０、又は２０などの複数に等分し、等分したそれぞれの断面の外周長の平均値から求めてもよいし、その他の方法によって求めてもよい。なお、バスバー７０ｂは、バスバー７０ａ、７０ｃに比べて、全体の表面積が大きくなっていてもよい。 Therefore, as shown in FIG. 3B, the bus bar 70b has the same thickness and a larger width than the bus bars 70a and 70c. Therefore, the bus bar 70b has a longer outer peripheral length in a cross section orthogonal to the extending direction of the bus bar than the bus bars 70a and 70c. Since the bus bar 70b is larger than the width from the fuel battery side end 71b to the reactor side end 75b from the fuel battery side end 71a, 71c to the reactor side end 75a, 75c of the bus bars 70a, 70c, the entire bus bar 70b is The outer peripheral length of the cross section orthogonal to the extending direction of the bus bar is longer than that of the bus bars 70a and 70c. Therefore, the average value of the outer peripheral lengths of the cross sections orthogonal to the extending direction of the bus bar 70b from the fuel battery side end 71b of the bus bar 70b to the reactor side end 75b is the fuel battery side ends 71a, 71c of the bus bars 70a, 70c. It is larger than the average value of the outer peripheral lengths of the cross sections orthogonal to the extending direction of the bus bars 70a and 70c from the to the reactor side ends 75a and 75c. The average value of the outer circumference length of the cross section orthogonal to the extending direction from the fuel cell side end of the bus bar to the reactor side end is, for example, 5, 10 between the fuel cell side end of the bus bar and the reactor side end. Alternatively, it may be divided into a plurality of equal parts such as 20, and may be obtained from the average value of the outer peripheral lengths of the respective cross sections divided into equal parts, or may be obtained by other methods. The total surface area of the bus bar 70b may be larger than that of the bus bars 70a and 70c.

ここで、比較例に係る電源ユニットについて説明する。比較例に係る電源ユニットは、実施例１の電源ユニット１００と比べて、リアクトル３２ａ～３２ｃとターミナルプレート１６ｂとの間を接続するバスバーの延在方向に直交する断面の外周長が異なる点以外は同じ構成をしている。図４（ａ）は、比較例におけるリアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバー近傍の斜視図である。図４（ａ）では、支持部材８２を透視してバスバーを図示している。図４（ｂ）は、比較例におけるリアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバーの断面図である。図４（ｂ）は、バスバーが延在する方向に直交する方向でのバスバーの断面（例えば図４（ａ）の一点鎖線部分の断面）を図示している。図４（ａ）のように、比較例では、ターミナルプレート１６ｂと複数のリアクトル３２ａ～３２ｃ（図４（ａ）では不図示）の間に複数のバスバー１７０ａ～１７０ｃが接続されている。バスバー１７０ａ～１７０ｃは、例えば同じ材料で形成されている。 Here, the power supply unit according to the comparative example will be described. The power supply unit according to the comparative example is different from the power supply unit 100 of the first embodiment except that the outer peripheral length of the cross section orthogonal to the extending direction of the bus bar connecting the reactors 32a to 32c and the terminal plate 16b is different. It has the same configuration. FIG. 4A is a perspective view of the vicinity of the bus bar connecting between the reactor and the terminal plate in the comparative example. In FIG. 4A, the bus bar is shown through the support member 82. FIG. 4B is a cross-sectional view of a bus bar connecting between the reactor and the terminal plate in the comparative example. FIG. 4B illustrates a cross section of the bus bar in a direction orthogonal to the direction in which the bus bar extends (for example, a cross section of the alternate long and short dash line portion of FIG. 4A). As shown in FIG. 4A, in the comparative example, a plurality of bus bars 170a to 170c are connected between the terminal plate 16b and the plurality of reactors 32a to 32c (not shown in FIG. 4A). The bus bars 170a to 170c are made of, for example, the same material.

燃料電池側バスバー１７２ａ～１７２ｃは、実施例１の燃料電池側バスバー７２ａ～７２ｃと同様に、燃料電池側端部１７１ａ～１７１ｃから支持部分１７３ａ～１７３ｃまでの長さが同じになっている。また、実施例１のコンバータ側バスバー７４ａ～７４ｃと同様に、コンバータ側バスバー１７４ｂのリアクトル側端部１７５ｂから支持部分１７３ｂまでの長さは、コンバータ側バスバー１７４ａ、１７４ｃのリアクトル側端部１７５ａ、１７５ｃから支持部分１７３ａ、１７３ｃまでの長さよりも短くなっている。 The fuel cell side bus bars 172a to 172c have the same length from the fuel cell side end portions 171a to 171c to the support portions 173a to 173c, similarly to the fuel cell side bus bars 72a to 72c of the first embodiment. Further, similarly to the converter side bus bars 74a to 74c of the first embodiment, the length from the reactor side end portion 175b of the converter side bus bar 174b to the support portion 173b is the reactor side end portions 175a and 175c of the converter side bus bars 174a and 174c. It is shorter than the length from the support portion 173a to 173c.

燃料電池側バスバー１７２ａ～１７２ｃ及びコンバータ側バスバー１７４ａ～１７４ｃは、実施例１における燃料電池側バスバー７２ａ～７２ｃ及びコンバータ側バスバー７４ａ～７４ｃと異なり、全て厚さが同じで且つ幅が同じとなって形成されている。すなわち、図４（ｂ）のように、バスバー１７０ａ～１７０ｃは厚さが同じで且つ幅が同じになっている。このため、バスバー１７０ａ～１７０ｃは燃料電池側端部１７１ａ～１７１ｃからリアクトル側端部１７５ａ～１７５ｃにかけてバスバーの延在方向に直交する断面の外周長が同じ長さになっている。また、バスバー１７０ｂはバスバー１７０ａ、１７０ｃに比べて長さが短いことから、バスバー１７０ｂの全体の表面積はバスバー１７０ａ、１７０ｃの全体の表面積に比べて小さくなっている。 The fuel cell side bus bars 172a to 172c and the converter side bus bars 174a to 174c are different from the fuel cell side bus bars 72a to 72c and the converter side bus bars 74a to 74c in the first embodiment, and all have the same thickness and the same width. It is formed. That is, as shown in FIG. 4B, the bus bars 170a to 170c have the same thickness and the same width. Therefore, the bus bars 170a to 170c have the same outer peripheral length of the cross section orthogonal to the extending direction of the bus bar from the fuel cell side end portions 171a to 171c to the reactor side end portions 175a to 175c. Further, since the bus bar 170b is shorter in length than the bus bars 170a and 170c, the total surface area of the bus bar 170b is smaller than the total surface area of the bus bars 170a and 170c.

図５（ａ）及び図５（ｂ）は、比較例におけるリアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバーの温度分布を評価したシミュレーション結果である。図５（ａ）及び図５（ｂ）では、バスバー１７０ａ～１７０ｃに同じ大きさの電流が均等に流れたとしてシミュレーションをしている。図５（ａ）及び図５（ｂ）のように、バスバー１７０ａ～１７０ｃは、リアクトル側端部１７５ａ～１７５ｃの温度が燃料電池側端部１７１ａ～１７１ｃの温度に比べて高く、リアクトル側端部１７５ａ～１７５ｃから燃料電池側端部１７１ａ～１７１ｃに向かって徐々に温度が低下する温度勾配を有している。このような温度分布となるのは以下の理由によるものと考えられる。 5 (a) and 5 (b) are simulation results for evaluating the temperature distribution of the bus bar connecting between the reactor and the terminal plate in the comparative example. In FIGS. 5A and 5B, simulations are performed assuming that currents of the same magnitude flow evenly through the bus bars 170a to 170c. As shown in FIGS. 5A and 5B, in the bus bars 170a to 170c, the temperature of the reactor side ends 175a to 175c is higher than the temperature of the fuel battery side ends 171a to 171c, and the reactor side ends are higher. It has a temperature gradient in which the temperature gradually decreases from 175a to 175c toward the fuel cell side end portions 171a to 171c. It is considered that such a temperature distribution is caused by the following reasons.

燃料電池スタック１０は、冷却水により冷却されるため、発電中も所定の温度以下に維持される。このため、バスバー１７０ａ～１７０ｃの燃料電池側端部１７１ａ～１７１ｃの温度は、燃料電池スタック１０の温度近傍の温度に低く抑えられると考えられる。一方、リアクトル３２ａ～３２ｃのコイル部３６を構成する線材又は板材は断面積が比較的小さいことから発熱量が大きい。図１で説明したように、コイル部３６を冷却するために冷却槽４０が設けられているが、コイル部３６のコンバータ側バスバー１７４ａ～１７４ｃが接続される箇所までは冷却され難い。このため、バスバー１７０ａ～１７０ｃのリアクトル側端部１７５ａ～１７５ｃの温度は高くなると考えられる。このような理由から、バスバー１７０ａ～１７０ｃは、リアクトル側端部１７５ａ～１７５ｃから燃料電池側端部１７１ａ～１７１ｃに向かって徐々に温度が低下する温度勾配を有すると考えられる。 Since the fuel cell stack 10 is cooled by the cooling water, it is maintained at a predetermined temperature or lower even during power generation. Therefore, it is considered that the temperature of the fuel cell side ends 171a to 171c of the bus bars 170a to 170c can be suppressed to a temperature close to the temperature of the fuel cell stack 10. On the other hand, the wire rod or plate material constituting the coil portions 36 of the reactors 32a to 32c has a relatively small cross-sectional area, so that the amount of heat generated is large. As described with reference to FIG. 1, a cooling tank 40 is provided for cooling the coil portion 36, but it is difficult to cool the portion to which the converter-side bus bars 174a to 174c of the coil portion 36 are connected. Therefore, it is considered that the temperature of the reactor side ends 175a to 175c of the bus bars 170a to 170c becomes high. For this reason, it is considered that the bus bars 170a to 170c have a temperature gradient in which the temperature gradually decreases from the reactor side ends 175a to 175c toward the fuel cell side ends 171a to 171c.

また、図５（ａ）及び図５（ｂ）のように、バスバー１７０ｂの支持部分１７３ｂの温度は、バスバー１７０ａ、１７０ｃの支持部分１７３ａ、１７３ｃの温度よりも高くなっている。バスバー１７０ｂは支持部材８２の樹脂ホルダーに固定されることから、バスバー１７０ｂの支持部分１７３ｂの温度が高くなると樹脂ホルダーの強度が低下して変形などが生じる恐れがある。バスバー１７０ｂの支持部分１７３ｂの温度がバスバー１７０ａ、１７０ｃの支持部分１７３ａ、１７３ｃの温度に比べて高くなるのは以下の理由によるものと考えられる。 Further, as shown in FIGS. 5A and 5B, the temperature of the support portion 173b of the bus bar 170b is higher than the temperature of the support portions 173a and 173c of the bus bars 170a and 170c. Since the bus bar 170b is fixed to the resin holder of the support member 82, if the temperature of the support portion 173b of the bus bar 170b rises, the strength of the resin holder may decrease and deformation may occur. It is considered that the temperature of the support portion 173b of the bus bar 170b is higher than the temperature of the support portions 173a and 173c of the bus bars 170a and 170c for the following reasons.

図４（ａ）で説明したように、コンバータ側バスバー１７４ｂのリアクトル側端部１７５ｂから支持部分１７３ｂまでの長さは、コンバータ側バスバー１７４ａ、１７４ｃのリアクトル側端部１７５ａ、１７５ｃから支持部分１７３ａ、１７３ｃまでの長さよりも短い。したがって、バスバー１７０ｂの支持部分１７３ｂは、バスバー１７０ａ、１７０ｃの支持部分１７３ａ、１７３ｃに比べて、リアクトルからの熱が伝わり易い。このため、バスバー１７０ｂの支持部分１７３ｂの温度は、バスバー１７０ａ、１７０ｃの支持部分１７３ａ、１７３ｃの温度に比べて高くなったと考えられる。 As described with reference to FIG. 4A, the length from the reactor side end portion 175b of the converter side bus bar 174b to the support portion 173b is such that the converter side bus bars 174a, 174c have the reactor side end portions 175a, 175c to the support portion 173a. It is shorter than the length up to 173c. Therefore, the support portion 173b of the bus bar 170b is more likely to transfer heat from the reactor than the support portions 173a and 173c of the bus bars 170a and 170c. Therefore, it is considered that the temperature of the support portion 173b of the bus bar 170b is higher than the temperature of the support portions 173a and 173c of the bus bars 170a and 170c.

実施例１におけるバスバー７０ａ～７０ｃにおいても、比較例におけるバスバー１７０ａ～１７０ｃと同じ理由から、リアクトル側端部７５ａ～７５ｃから燃料電池側端部７１ａ～７１ｃに向かって温度が低下する温度勾配を有する。バスバー７０ａ～７０ｃの温度は、燃料電池スタック１０の温度とリアクトル３２ａ～３２ｃの温度の影響を受けるが、その他にもバスバー７０ａ～７０ｃを電流が流れる際の電気抵抗による発熱の影響も受ける。これらを踏まえると、燃料電池側端部からリアクトル側端部までの長さに対する支持部分からリアクトル側端部までの長さの割合が小さいバスバーは、割合が大きいバスバーに比べて、支持部分の温度が高くなり易い。図３（ｂ）で説明したように、バスバー７０ｂの燃料電池側端部７１ｂからリアクトル側端部７５ｂまでの長さに対する支持部分７３ｂからリアクトル側端部７５ｂまでの長さの割合は、バスバー７０ａ、７０ｃの燃料電池側端部７１ａ、７１ｃからリアクトル側端部７５ａ、７５ｃまでの長さに対する支持部分７３ａ、７３ｂからリアクトル側端部７５ａ、７５ｃまでの長さの割合よりも小さい。したがって、バスバー７０ｂの支持部分７３ｂの温度は高くなり易い。そこで、実施例１では、バスバー７０ｂのリアクトル側端部７５ｂから燃料電池側端部７１ｂまでのバスバー７０ｂの延在方向に直交する断面の外周長の平均値を、バスバー７０ａ、７０ｃのリアクトル側端部７５ａ、７５ｃから燃料電池側端部７１ａ、７１ｃまでのバスバー７０ａ、７０ｃの延在方向に直交する断面の外周長の平均値よりも大きくしている。これにより、バスバー７０ｂの放熱性を向上させることができ、バスバー７０ｂの支持部材８２での温度が高くなることを抑制できる。よって、支持部材８２に温度によるダメージを与えることを抑制でき、例えばバスバー７０ｂが固定される樹脂ホルダーの強度低下を抑制できる。 The bus bars 70a to 70c in the first embodiment also have a temperature gradient in which the temperature decreases from the reactor side ends 75a to 75c toward the fuel cell side ends 71a to 71c for the same reason as the bus bars 170a to 170c in the comparative example. .. The temperature of the bus bars 70a to 70c is affected by the temperature of the fuel cell stack 10 and the temperature of the reactors 32a to 32c, but is also affected by heat generation due to electrical resistance when a current flows through the bus bars 70a to 70c. Based on these, a bus bar with a small ratio of the length from the support part to the reactor side end with respect to the length from the fuel cell side end to the reactor side end has a lower temperature of the support part than a bus bar with a large ratio. Is likely to be high. As described with reference to FIG. 3B, the ratio of the length from the support portion 73b to the reactor side end portion 75b to the length from the fuel cell side end portion 71b to the reactor side end portion 75b of the bus bar 70b is the bus bar 70a. , 70c is smaller than the ratio of the length from the support portions 73a, 73b to the reactor side ends 75a, 75c to the length from the fuel cell side ends 71a, 71c to the reactor side ends 75a, 75c. Therefore, the temperature of the support portion 73b of the bus bar 70b tends to be high. Therefore, in the first embodiment, the average value of the outer peripheral lengths of the cross sections orthogonal to the extending direction of the bus bar 70b from the reactor side end portion 75b of the bus bar 70b to the fuel cell side end portion 71b is taken as the reactor side end of the bus bars 70a and 70c. It is made larger than the average value of the outer peripheral lengths of the cross sections orthogonal to the extending direction of the bus bars 70a and 70c from the portions 75a and 75c to the fuel cell side end portions 71a and 71c. As a result, the heat dissipation of the bus bar 70b can be improved, and it is possible to prevent the temperature of the support member 82 of the bus bar 70b from increasing. Therefore, it is possible to suppress damage to the support member 82 due to temperature, and for example, it is possible to suppress a decrease in strength of the resin holder to which the bus bar 70b is fixed.

また、バスバー７０ａ、７０ｃの延在方向に直交する断面の外周長を長くしないことで、バスバー７０ａ、７０ｃが大型化することを抑制できる。よって、燃料電池スタック１０と昇圧コンバータ３０を接続させる際の配策の自由度の向上、電源ユニット１００の質量の低減、及び電源ユニット１００のコストの低減を図ることができる。 Further, by not lengthening the outer peripheral length of the cross section orthogonal to the extending direction of the bus bars 70a and 70c, it is possible to prevent the bus bars 70a and 70c from becoming large in size. Therefore, it is possible to improve the degree of freedom of arrangement when connecting the fuel cell stack 10 and the boost converter 30, reduce the mass of the power supply unit 100, and reduce the cost of the power supply unit 100.

実施例１では、図３（ｂ）のように、バスバー７０ｂは、バスバー７０ａ、７０ｃに比べて、厚さは同じで幅を大きくすることで、バスバーの延在方向に直交する断面の外周長を長くする場合を例に示したが、この場合に限られない。図６（ａ）から図６（ｃ）は、リアクトルとターミナルプレートの間を接続するバスバーの他の例を示す断面図である。図６（ａ）のように、バスバー７０ｂは、バスバー７０ａ、７０ｃに比べて、幅は同じで厚さを大きくすることで断面の外周長を長くする場合でもよい。図６（ｂ）のように、バスバー７０ｂは、バスバー７０ａ、７０ｃに比べて、厚さと幅の両方を大きくすることで断面の外周長を長くする場合でもよい。図６（ｃ）のように、バスバー７０ｂは表面に凹凸を有することで、バスバー７０ａ、７０ｃに比べて断面の外周長を長くする場合でもよい。 In the first embodiment, as shown in FIG. 3B, the bus bar 70b has the same thickness and a larger width than the bus bars 70a and 70c, so that the outer peripheral length of the cross section orthogonal to the extending direction of the bus bar is increased. The case of lengthening is shown as an example, but the case is not limited to this case. 6 (a) to 6 (c) are cross-sectional views showing another example of a bus bar connecting between the reactor and the terminal plate. As shown in FIG. 6A, the bus bar 70b may have the same width as the bus bars 70a and 70c and may have a larger thickness to increase the outer peripheral length of the cross section. As shown in FIG. 6B, the bus bar 70b may have a longer outer peripheral length in cross section by increasing both the thickness and the width of the bus bar 70b as compared with the bus bars 70a and 70c. As shown in FIG. 6C, the bus bar 70b may have an uneven surface so that the outer peripheral length of the cross section is longer than that of the bus bars 70a and 70c.

実施例１では、バスバー７０ｂは、バスバー７０ａ、７０ｃに比べて、リアクトル側端部から燃料電池側端部にかけての全体で断面の外周長が長い場合を例に示したが、この場合に限られない。バスバー７０ｂのリアクトル側端部７５ｂから燃料電池側端部７１ｂまでの断面の外周長の平均値が、バスバー７０ａ、７０ｃのリアクトル側端部７５ａ、７５ｃから燃料電池側端部７１ａ、７１ｃまでの断面の外周長の平均値より大きくなれば、バスバー７０ｂの一部でバスバー７０ａ、７０ｃよりも断面の外周長が長い場合でもよい。例えば、燃料電池側バスバー７２ｂの断面の外周長は燃料電池側バスバー７２ａ、７２ｃの断面の外周長と同じで、コンバータ側バスバー７４ｂの断面の外周長がコンバータ側バスバー７４ａ、７４ｃの断面の外周長よりも大きい場合でもよい。コンバータ側バスバー７４ｂの断面の外周長はコンバータ側バスバー７４ａ、７４ｃの断面の外周長と同じで、燃料電池側バスバー７２ｂの断面の外周長が燃料電池側バスバー７２ａ、７２ｃの断面の外周長よりも大きい場合でもよい。 In the first embodiment, the bus bar 70b has a longer outer peripheral length in cross section from the reactor side end to the fuel cell side end than the bus bars 70a and 70c, but is limited to this case. do not have. The average value of the outer peripheral length of the cross section from the reactor side end 75b of the bus bar 70b to the fuel cell side end 71b is the cross section from the reactor side ends 75a and 75c of the bus bars 70a and 70c to the fuel cell side ends 71a and 71c. If it is larger than the average value of the outer peripheral length of the bus bar 70b, the outer peripheral length of the cross section of a part of the bus bar 70b may be longer than that of the bus bars 70a and 70c. For example, the outer peripheral length of the cross section of the fuel cell side bus bar 72b is the same as the outer peripheral length of the cross section of the fuel cell side bus bars 72a and 72c, and the outer peripheral length of the cross section of the converter side bus bar 74b is the outer peripheral length of the cross section of the converter side bus bars 74a and 74c. It may be larger than. The outer peripheral length of the cross section of the converter side bus bar 74b is the same as the outer peripheral length of the cross section of the converter side bus bars 74a and 74c, and the outer peripheral length of the cross section of the fuel cell side bus bar 72b is larger than the outer peripheral length of the cross section of the fuel cell side bus bars 72a and 72c. It may be large.

実施例１では、支持部材８２は樹脂ホルダーを有する端子台である場合を例に示したが、この場合に限られない。例えば、支持部材８２は、図２に示した電流センサ４２ａ～４２ｃであってもよい。一般的に、電流センサは使用可能な温度範囲があり、この温度範囲よりも高くなると故障及び／又は測定誤差が大きくなることが生じる。実施例１では、バスバー７０ｂの支持部材８２での温度を低下させることができるため、支持部材８２に電流センサ４２ａ～４２ｃを用いた場合でも、電流センサ４２ａ～４２ｃが故障及び／又は測定誤差が大きくなることを抑制できる。 In the first embodiment, the case where the support member 82 is a terminal block having a resin holder is shown as an example, but the case is not limited to this case. For example, the support member 82 may be the current sensors 42a to 42c shown in FIG. In general, the current sensor has a usable temperature range, and if it is higher than this temperature range, a failure and / or a measurement error may increase. In the first embodiment, since the temperature of the support member 82 of the bus bar 70b can be lowered, even when the current sensors 42a to 42c are used for the support member 82, the current sensors 42a to 42c have a failure and / or a measurement error. It can be suppressed from becoming large.

実施例１では、スタックケース５０ａの一部がエンドプレート２２ｂ並びにテンションプレート２４ａ及び２４ｂとして機能する場合を例に示したが、この場合に限られない。スタックケースと、エンドプレート及びテンションプレートなどの燃料電池スタックを構成する部品と、が別々の部品である場合でもよい。 In the first embodiment, a case where a part of the stack case 50a functions as an end plate 22b and tension plates 24a and 24b is shown as an example, but the case is not limited to this case. The stack case and the parts constituting the fuel cell stack such as the end plate and the tension plate may be separate parts.

実施例１では、電力源が燃料電池スタック１０で、機器が昇圧コンバータ３０である電源ユニット１００の場合を例に示したが、その他のユニットの場合でもよい。電力源は燃料電池スタック１０の場合に限られず、二次電池などのその他の場合でもよい。機器は昇圧コンバータ３０の場合に限られず、その他の場合でもよい。バスバー７０ａ～７０ｃにリアクトル３２ａ～３２ｃ側から電力源側に向かって温度が低下する温度勾配が形成される電力源及び機器であればよい。 In the first embodiment, the case where the power source is the fuel cell stack 10 and the device is the power supply unit 100 which is the boost converter 30 is shown as an example, but other units may also be used. The power source is not limited to the case of the fuel cell stack 10, and may be other cases such as a secondary battery. The device is not limited to the case of the boost converter 30, and may be other cases. Any power source or device may be used as long as the bus bars 70a to 70c have a temperature gradient in which the temperature decreases from the reactors 32a to 32c side toward the power source side.

以上、本発明の実施例について詳述したが、本発明はかかる特定の実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。 Although the examples of the present invention have been described in detail above, the present invention is not limited to such specific examples, and various modifications and modifications are made within the scope of the gist of the present invention described in the claims. It can be changed.

１０燃料電池スタック
１２燃料電池セル
１４セル積層体
１６ａ、１６ｂターミナルプレート
１８ａ、１８ｂ絶縁プレート
２０プレッシャプレート
２２ａ、２２ｂエンドプレート
２４ａ、２４ｂテンションプレート
２６ばね
３０昇圧コンバータ
３２～３２ｃリアクトル
３４芯部
３６コイル部
４２ａ～４２ｃ電流センサ
５０ケース
６０バスバー
６２燃料電池側バスバー
６４コンバータ側バスバー
７０～７０ｃバスバー
７１ａ～７１ｃ燃料電池側端部
７２～７２ｃ燃料電池側バスバー
７３ａ～７３ｃ支持部分
７４～７４ｃコンバータ側バスバー
７５ａ～７５ｃリアクトル側端部
８０、８２支持部材
１００電源ユニット 10 Fuel cell stack 12 Fuel cell cell 14 cell laminate 16a, 16b Terminal plate 18a, 18b Insulation plate 20 Pressure plate 22a, 22b End plate 24a, 24b Tension plate 26 Spring 30 Boost converter 32 to 32c Reactor 34 Core part 36 Coil part 42a-42c Current sensor 50 Case 60 Bus bar 62 Fuel battery side bus bar 64 Converter side bus bar 70-70c Bus bar 71a-71c Fuel battery side end 72-72c Fuel battery side bus bar 73a-73c Support part 74-74c Converter side bus bar 75a- 75c Reactor side end 80, 82 Support member 100 Power supply unit

Claims

Power source and
Equipment with multiple reactors and
A plurality of having a temperature gradient in which the power source and the plurality of reactors are electrically connected and the temperature decreases from the first end portion connected to the plurality of reactors to the second end portion connected to the power source. Bus bar and
A support member for supporting the plurality of bus bars between the first end portion and the second end portion is provided.
The plurality of bus bars are formed between a first bus bar connected between the power source and the first reactor of the plurality of reactors and between the power source and the second reactor of the plurality of reactors. Including the connected second busbar,
The ratio of the length from the support portion supported by the support member to the first end portion to the length from the first end portion to the second end portion of the first bus bar is the ratio of the length from the first end portion to the second bus bar. It is smaller than the ratio of the length from the support portion supported by the support member to the first end portion to the length from the first end portion to the second end portion.
The average value of the outer peripheral length of the cross section orthogonal to the extending direction of the first bus bar from the first end portion to the second end portion of the first bus bar is from the first end portion of the second bus bar to the said one. A unit that is larger than the average value of the outer peripheral length of the cross section orthogonal to the extending direction of the second bus bar up to the second end.