JP6947115B2 - チェック弁 - Google Patents

Description

本発明は、チェック弁に関する。

従来、内燃機関の駆動軸から従動軸まで動力を伝達する動力伝達経路に設けられ、従動軸により開閉駆動される吸気弁および排気弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置が知られている。バルブタイミング調整装置は、油圧式の場合、駆動軸および従動軸の一方と連動して回転するハウジングと、駆動軸および従動軸の他方の端部に固定されるベーンロータとを備え、ハウジング内でベーンロータが区画形成する第１油圧室および第２油圧室の一方に作動油を供給することによって、ハウジングに対してベーンロータを進角方向または遅角方向へ相対回転させる。上記作動油の供給は油路切換弁が行う。

米国特許第７６００５３１号明細書

例えば、特許文献１には、バルブタイミング調整装置の油路切換弁としての弁装置に適用されるチェック弁であって、筒状の弁座面、および、弁座面と外壁とを連通する流入穴を有する筒部材の内側に設けられ、流入穴を経由して筒部材の内側へ向かう流体の流れを許容し、筒部材の内側から流入穴へ向かう流体の流れを規制可能なチェック弁が開示されている。ここで、当該チェック弁は、単一の板材を長手方向が周方向に沿うよう巻くことにより筒状に形成され、外周壁が弁座面に当接可能なよう設けられる弁本体を備えている。当該弁本体は、周方向の一方の端部である弁外端部が、周方向の他方の端部である弁内端部側の部位の径方向外側に位置し周方向において弁内端部側の部位と重なるよう設けられる。

特許文献１のチェック弁では、弁本体は、周方向の弁外端部から弁内端部までの範囲において板厚が一定である。そのため、弁外端部と弁内端部側の部位の外周壁との間に板厚分の段差が形成される。これにより、チェック弁が筒部材の内側に設けられた状態において、上記段差を形成する弁外端部の端面と弁本体の弁内端部側の部位の外周壁と弁座面との間に隙間が形成される。したがって、弁本体が流入穴を塞ぐ閉弁状態において、弁外端部が流入穴に重なると、流入穴と上記隙間とが連通し、筒部材の内側の流体が上記隙間および流入穴を経由して筒部材の外部へ漏れるおそれがある。

本発明の目的は、閉弁時の流体の漏れを抑制可能なチェック弁を提供することにある。

本発明は、筒状の弁座面（５５０、６００）、および、弁座面と外壁（５３、５３１、５３２、Ｈｓ１）とを連通する流入穴（ＯＲｓ、ＯＡｓ、Ｈｉ）を有する筒部材（５０、６０）の内側に設けられ、流入穴を経由して筒部材の内側へ向かう流体の流れを許容し、筒部材の内側から流入穴へ向かう流体の流れを規制可能なチェック弁（７１、７２、７３）であって、弁本体（７００）を備えている。弁本体は、単一の板材を長手方向が周方向に沿うよう巻くことにより筒状に形成され、外周壁（７０５）が弁座面に当接可能なよう設けられる。

弁本体は、周方向の一方の端部である弁外端部（７０１）が、周方向の他方の端部である弁内端部（７０２）側の部位の径方向外側に位置し周方向において弁内端部側の部位と重なるよう設けられる。弁本体は、弁内端部から弁外端部近傍までの範囲において板厚が一定となるよう形成された定板厚部（７５０）、および、定板厚部と弁外端部との間において板厚が定板厚部の板厚より小さくなるよう形成された薄板厚部（７６０）を有している。そのため、弁本体の周方向の大部分を占める定板厚部の板厚と比べ、弁外端部の板厚を小さくできる。これにより、弁外端部と弁内端部側の部位の外周壁との間に形成される段差を小さくできる。そのため、チェック弁が筒部材の内側に設けられた状態において、上記段差を形成する弁外端部の端面と弁本体の弁内端部側の部位の外周壁と弁座面との間に形成される隙間を小さくできる。したがって、弁本体が流入穴を塞ぐ閉弁状態において、弁外端部が流入穴に重なり、流入穴と上記隙間とが連通したとしても、筒部材の内側の流体が上記隙間および流入穴を経由して筒部材の外部へ漏れるのを抑制することができる。
弁本体は、チェック弁が筒部材の内側に設けられた状態において、弁内端部が弁本体の内周壁から離間している。

第１実施形態によるチェック弁を適用した弁装置およびバルブタイミング調整装置を示す断面図。 図１のＩＩ−ＩＩ線断面図。 第１実施形態によるチェック弁を適用した弁装置を示す断面図。 図３のＩＶ−ＩＶ線断面図。 第１実施形態によるチェック弁の弁外端部およびその近傍を示す断面図。 第１実施形態によるチェック弁を示す斜視図。 第１実施形態によるチェック弁の弁外端部およびその近傍を示す図。 第１実施形態によるチェック弁を展開した状態における薄板厚部およびその近傍を示す模式図。 弁外端部と弁座面との間に形成される隙間について説明するための図。 隙間を経由した作動油の漏れ量と弁本体の板厚との関係を示す図。 弁本体の板厚と最大開口長との関係を示す図。 初期外径が１２．５ｍｍの弁本体が縮小するよう変形した状態を示す斜視図であって、外周壁における応力分布を示す図。 図１２を矢印ＸＩＩＩ方向から見た図。 初期外径が２５ｍｍの弁本体が縮小するよう変形した状態を示す斜視図であって、外周壁における応力分布を示す図。 図１４を矢印ＸＶ方向から見た図。 第２実施形態によるチェック弁の弁外端部およびその近傍を示す図。 第２実施形態によるチェック弁を展開した状態における薄板厚部およびその近傍を示す模式図。 第３実施形態によるチェック弁の弁外端部およびその近傍を示す図。 第４実施形態によるチェック弁を適用した弁装置を示す断面図。 第４実施形態によるチェック弁を示す斜視図。

以下、本発明の複数の実施形態によるチェック弁を適用した弁装置およびバルブタイミング調整装置を図面に基づき説明する。なお、複数の実施形態において実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。また、複数の実施形態において実質的に同一の構成部位は、同一または同様の作用効果を奏する。

（第１実施形態）
第１実施形態によるチェック弁を適用した弁装置およびバルブタイミング調整装置を図１、２に示す。バルブタイミング調整装置１０は、内燃機関としてのエンジン１のクランク軸２に対するカム軸３の回転位相を変化させることによって、カム軸３が開閉駆動する吸気弁４または排気弁５のうち吸気弁４のバルブタイミングを調整するものである。バルブタイミング調整装置１０は、クランク軸２からカム軸３までの動力伝達経路に設けられている。クランク軸２は、「駆動軸」に対応する。カム軸３は、「従動軸」に対応する。吸気弁４、排気弁５は、「バルブ」に対応する。

バルブタイミング調整装置１０の構成について図１、２に基づき説明する。バルブタイミング調整装置１０は、位相変換部ＰＣ、作動油供給源ＯＳ、「弁装置」としての作動油制御部ＯＣ、オイル排出部ＯＤ、遅角供給油路ＲＲｓ、進角供給油路ＲＡｓ、ドレン油路としての遅角ドレン油路ＲＲｄおよび進角ドレン油路ＲＡｄ等を備えている。

位相変換部ＰＣは、ハウジング２０、ベーンロータ３０を有している。ハウジング２０は、ギア部２１およびケース２２を有している。ケース２２は、筒部２２１、板部２２２、２２３を有している。筒部２２１は、筒状に形成されている。板部２２２は、筒部２２１の一端を塞ぐよう筒部２２１と一体に形成されている。板部２２３は、筒部２２１の他端を塞ぐよう設けられている。これにより、ハウジング２０の内側に空間２００が形成されている。板部２２３は、ボルト１２により筒部２２１に固定されている。ギア部２１は、板部２２３の外縁部に形成されている。

板部２２３は、カム軸３の端部に嵌合している。カム軸３は、ハウジング２０を回転可能に支持している。チェーン６は、ギア部２１とクランク軸２とに巻き掛けられている。ギア部２１は、クランク軸２と連動して回転する。ケース２２は、筒部２２１から径方向内側に突き出す複数の隔壁部２３を形成している。ケース２２の板部２２２の中央には、ケース２２の外側の空間に開口する開口部２４が形成されている。開口部２４は、ベーンロータ３０に対してカム軸３とは反対側に位置する。

ベーンロータ３０は、ボス３１、および、複数のベーン３２を有している。ボス３１は、筒状であり、カム軸３の端部に固定されている。ベーン３２は、ボス３１から径方向外側に向かって各隔壁部２３間に突き出している。ハウジング２０の内側の空間２００は、ベーン３２により遅角室２０１と進角室２０２とに仕切られている。すなわち、ハウジング２０は、ベーンロータ３０との間に遅角室２０１および進角室２０２を形成している。遅角室２０１は、ベーン３２に対して周方向の一方に位置している。進角室２０２は、ベーン３２に対して周方向の他方に位置している。ベーンロータ３０は、遅角室２０１および進角室２０２の油圧に応じて、ハウジング２０に対して遅角方向または進角方向へ相対回転する。

本実施形態では、作動油制御部ＯＣは、弁装置１１である。弁装置１１は、スリーブ４００、スプール６０、「チェック弁」としての遅角供給チェック弁７１および進角供給チェック弁７２、回転規制部９０等を備えている。弁装置１１は、流体としての作動油の流れを制御し、遅角室２０１および進角室２０２への作動油の供給、ならびに、遅角室２０１および進角室２０２からの作動油の排出を制御する。

本実施形態では、弁装置１１は、ハウジング２０およびベーンロータ３０の中央部に設けられている（図１、２参照）。すなわち、弁装置１１は、少なくとも一部がハウジング２０の内側に位置するよう設けられている。スリーブ４００は、アウタースリーブ４０、「筒部材」としてのインナースリーブ５０を有している。

アウタースリーブ４０は、例えば鉄を含む比較的硬度が高い材料により略円筒状に形成されている。アウタースリーブ４０は、内周壁が略円筒面状に形成されている。図３に示すように、アウタースリーブ４０の一方の端部の外周壁には、ねじ部４１が形成されている。アウタースリーブ４０の他方の端部側には、外周壁から径方向外側へ環状に延びる係止部４９が形成されている。

カム軸３のバルブタイミング調整装置１０側の端部には、軸穴部１００、供給穴部１０１が形成されている。軸穴部１００は、カム軸３のバルブタイミング調整装置１０側の端面の中央からカム軸３の軸方向に延びるようにして形成されている。供給穴部１０１は、カム軸３の外壁から径方向内側に延びて軸穴部１００に連通するよう形成されている。

カム軸３の軸穴部１００の内壁には、アウタースリーブ４０のねじ部４１にねじ結合可能な軸側ねじ部１１０が形成されている。アウタースリーブ４０は、ベーンロータ３０のボス３１の内側を通り、ねじ部４１がカム軸３の軸側ねじ部１１０に結合するようにしてカム軸３に固定される。このとき、係止部４９は、ベーンロータ３０のボス３１のカム軸３とは反対側の端面を係止する。これにより、ベーンロータ３０は、カム軸３と係止部４９とに挟み込まれるようにしてカム軸３に固定される。このように、アウタースリーブ４０は、ベーンロータ３０の中央部に設けられる。

本実施形態では、作動油供給源ＯＳは、オイルポンプ８である。また、オイル排出部ＯＤは、オイルパン７である。オイルポンプ８は、供給穴部１０１に接続される。オイルポンプ８は、オイルパン７に貯留されている作動油を汲み上げ、供給穴部１０１に供給する。これにより、軸穴部１００には、作動油が流入する。

「筒部材」としてのインナースリーブ５０は、例えばアルミニウムを含む比較的硬度が低い材料により略円筒状に形成されている。つまり、インナースリーブ５０は、アウタースリーブ４０よりも硬度が低い材料により形成されている。インナースリーブ５０は、外周壁が略円筒面状に形成されている。

図３に示すように、インナースリーブ５０は、外周壁がアウタースリーブ４０の内周壁に嵌合するようアウタースリーブ４０の内側に設けられている。インナースリーブ５０は、アウタースリーブ４０に対し相対移動不能である。

インナースリーブ５０の一端には、スリーブ封止部５１が設けられている。スリーブ封止部５１は、インナースリーブ５０の一端を塞いでいる。

スプール６０は、例えば金属により略円筒状に形成されている。スプール６０は、外周壁がインナースリーブ５０の内周壁５４と摺動し、軸方向に往復移動可能なようインナースリーブ５０の内側に設けられている。

スプール６０の一端には、スプール封止部６２が設けられている。スプール封止部６２は、スプール６０の一端を塞いでいる。インナースリーブ５０の内側におけるスリーブ封止部５１とスプール６０の他端との間には、容積可変空間Ｓｖが形成されている。容積可変空間Ｓｖは、スプール６０がインナースリーブ５０に対し軸方向へ移動するとき、容積が変化する。すなわち、スリーブ封止部５１は、スプール６０との間に、容積が変化する容積可変空間Ｓｖを形成している。

容積可変空間Ｓｖには、スプリング６３が設けられている。スプリング６３は、所謂コイルスプリングであり、一端がスリーブ封止部５１に当接し、他端がスプール６０の他端に当接している。スプリング６３は、スプール６０をスリーブ封止部５１とは反対側へ付勢している。

アウタースリーブ４０の他方の端部の径方向内側には、係止部６５が設けられている。係止部６５は有底筒状に形成され、外周壁がアウタースリーブ４０の内周壁に嵌合するよう設けられている。係止部６５の底部の中央には、穴部が形成されており、当該穴部の内側にスプール封止部６２が位置している。

係止部６５は、底部により、スプール６０の一端を係止可能である。係止部６５は、スプール６０のスリーブ封止部５１とは反対側への移動を規制可能である。これにより、スプール６０は、インナースリーブ５０の内側からの脱落が抑制されている。

スプール６０は、係止部６５に当接する位置から、スリーブ封止部５１に当接する位置まで、軸方向に移動可能である。すなわち、係止部６５に当接する位置（図３参照）から、スリーブ封止部５１に当接する位置までが、スリーブ４００に対する移動可能範囲である。以下、このスプール６０の移動可能範囲を「ストローク区間」と呼ぶ。

図３に示すように、インナースリーブ５０のスリーブ封止部５１側の端部は、外径がアウタースリーブ４０の内径より小さく形成されている。これにより、インナースリーブ５０のスリーブ封止部５１側の端部の外周壁とアウタースリーブ４０の内周壁との間には、略円筒状の空間である筒状空間Ｓｔ１が形成されている。

また、インナースリーブ５０には、環状凹部Ｈｔが形成されている。環状凹部Ｈｔは、インナースリーブ５０の外周壁の係止部４９に対応する位置から径方向内側へ環状に凹むよう形成されている。これにより、環状凹部Ｈｔとアウタースリーブ４０の内周壁との間には、環状の空間である環状空間Ｓｔ２が形成されている。

また、インナースリーブ５０には、流路溝部５２が形成されている。流路溝部５２は、インナースリーブ５０の外周壁から径方向内側へ凹み、かつ、インナースリーブ５０の軸方向へ延びるようにして形成されている。流路溝部５２は、軸方向供給油路ＲｓＡを形成している。すなわち、軸方向供給油路ＲｓＡは、アウタースリーブ４０とインナースリーブ５０との界面Ｔ１においてスリーブ４００の軸方向に延びるよう形成されている。軸方向供給油路ＲｓＡは、一端が筒状空間Ｓｔ１に接続し、他端が環状空間Ｓｔ２に接続している。

また、インナースリーブ５０には、環状溝部５５が形成されている。環状溝部５５は、遅角環状溝部５１１、進角環状溝部５１２を有している。遅角環状溝部５１１は、インナースリーブ５０の内周壁５４の筒状空間Ｓｔ１の端部に対応する位置から径方向外側へ凹みつつ周方向に延びて環状に形成されている。進角環状溝部５１２は、インナースリーブ５０の内周壁５４の環状凹部Ｈｔに対応する位置から径方向外側へ凹みつつ周方向に延びて環状に形成されている。

スリーブ４００は、「流入穴」としての遅角供給開口部ＯＲｓ、「流入穴」としての進角供給開口部ＯＡｓ、遅角開口部ＯＲ、進角開口部ＯＡを有している。

遅角供給開口部ＯＲｓは、インナースリーブ５０の遅角環状溝部５１１の底面５５０と、インナースリーブ５０の外壁５３のうち筒状空間Ｓｔ１の端部に対応する外壁である遅角外壁５３１とを連通するよう形成されている。これにより、遅角供給開口部ＯＲｓは、インナースリーブ５０の内側の空間と筒状空間Ｓｔ１および軸方向供給油路ＲｓＡとを接続している。ここで、遅角環状溝部５１１の底面５５０、および、遅角外壁５３１は、略円筒状に形成されている。

また、図４に示すように、遅角供給開口部ＯＲｓは、遅角環状溝部５１１の周方向に複数形成されている。本実施形態では、遅角供給開口部ＯＲｓは、５つ形成されている。５つの遅角供給開口部ＯＲｓは、１番目から５番目までが周方向に４５度の等間隔で形成され、５番目から１番目までが１８０度の間隔となるよう形成されている。つまり、遅角供給開口部ＯＲｓは、遅角環状溝部５１１の周方向における特定の部位に偏って形成されている。このように、遅角供給開口部ＯＲｓは、遅角環状溝部５１１の周方向の全範囲においては、不等間隔で複数形成されている。

進角供給開口部ＯＡｓは、インナースリーブ５０の進角環状溝部５１２の底面５５０と、インナースリーブ５０の外壁５３のうち環状凹部Ｈｔに対応する外壁である進角外壁５３２とを連通するよう形成されている。これにより、進角供給開口部ＯＡｓは、インナースリーブ５０の内側の空間と環状空間Ｓｔ２および軸方向供給油路ＲｓＡとを接続している。ここで、進角環状溝部５１２の底面５５０、および、進角外壁５３２は、略円筒状に形成されている。

また、進角供給開口部ＯＡｓは、遅角供給開口部ＯＲｓと同様、進角環状溝部５１２の周方向に複数形成されている。本実施形態では、進角供給開口部ＯＡｓは、５つ形成されている。５つの進角供給開口部ＯＡｓは、１番目から５番目までが周方向に４５度の等間隔で形成され、５番目から１番目までが１８０度の間隔となるよう形成されている。つまり、進角供給開口部ＯＡｓは、進角環状溝部５１２の周方向における特定の部位に偏って形成されている。このように、進角供給開口部ＯＡｓは、進角環状溝部５１２の周方向の全範囲においては、不等間隔で複数形成されている。

遅角開口部ＯＲは、スリーブ４００の径方向に延びてインナースリーブ５０の内側の空間とアウタースリーブ４０の外側の空間とを接続するよう形成されている。遅角開口部ＯＲは、スリーブ４００の周方向に複数形成されている。遅角開口部ＯＲは、遅角油路３０１を経由して遅角室２０１に連通している。

進角開口部ＯＡは、スリーブ４００の径方向に延びてインナースリーブ５０の内側の空間とアウタースリーブ４０の外側の空間とを接続するよう形成されている。進角開口部ＯＡは、遅角開口部ＯＲに対し係止部４９側に形成されている。進角開口部ＯＡは、スリーブ４００の周方向に複数形成されている。進角開口部ＯＡは、進角油路３０２を経由して進角室２０２に連通している。

スプール６０は、遅角供給凹部ＨＲｓ、遅角ドレン凹部ＨＲｄ、進角ドレン凹部ＨＡｄ、進角供給凹部ＨＡｓ、ドレン開口部Ｏｄ１、Ｏｄ２を有している。遅角供給凹部ＨＲｓ、遅角ドレン凹部ＨＲｄ、進角ドレン凹部ＨＡｄ、進角供給凹部ＨＡｓは、それぞれ、スプール６０の外周壁から径方向内側へ凹むようにして環状に形成されている。遅角供給凹部ＨＲｓ、遅角ドレン凹部ＨＲｄ、進角ドレン凹部ＨＡｄ、進角供給凹部ＨＡｓは、この順でスプール６０の軸方向に並ぶよう形成されている。また、遅角ドレン凹部ＨＲｄと進角ドレン凹部ＨＡｄとは、一体に形成されている。遅角ドレン凹部ＨＲｄおよび進角ドレン凹部ＨＡｄは、インナースリーブ５０の内周壁との間に特定空間Ｓｓを形成している。すなわち、スプール６０は、スリーブ４００との間に特定空間Ｓｓを形成している。

ドレン開口部Ｏｄ１は、スプール６０の内側の空間と遅角ドレン凹部ＨＲｄおよび進角ドレン凹部ＨＡｄ、すなわち、特定空間Ｓｓとを連通するよう形成されている。ドレン開口部Ｏｄ２は、スプール６０のスプール封止部６２側の端部において内側の空間と外側の空間とを連通するよう形成されている。なお、ドレン開口部Ｏｄ１、Ｏｄ２は、それぞれ、スプール６０の周方向に複数形成されている。

遅角供給油路ＲＲｓは、弁装置１１を経由してオイルポンプ８と遅角室２０１とを接続している。進角供給油路ＲＡｓは、弁装置１１を経由してオイルポンプ８と進角室２０２とを接続している。ドレン油路としての遅角ドレン油路ＲＲｄは、遅角室２０１とオイルパン７とを接続している。ドレン油路としての進角ドレン油路ＲＡｄは、進角室２０２とオイルパン７とを接続している。

遅角供給油路ＲＲｓは、供給穴部１０１、軸穴部１００、筒状空間Ｓｔ１、軸方向供給油路ＲｓＡ、遅角供給開口部ＯＲｓ、遅角環状溝部５１１、遅角供給凹部ＨＲｓ、遅角開口部ＯＲ、遅角油路３０１を経由して、オイルポンプ８と遅角室２０１とを接続している。

進角供給油路ＲＡｓは、供給穴部１０１、軸穴部１００、筒状空間Ｓｔ１、軸方向供給油路ＲｓＡ、進角供給開口部ＯＡｓ、進角環状溝部５１２、進角供給凹部ＨＡｓ、進角開口部ＯＡ、進角油路３０２を経由して、オイルポンプ８と進角室２０２とを接続している。

遅角ドレン油路ＲＲｄは、遅角油路３０１、遅角開口部ＯＲ、遅角ドレン凹部ＨＲｄ、ドレン開口部Ｏｄ１、Ｏｄ２を経由して、遅角室２０１とオイルパン７とを接続している。

進角ドレン油路ＲＡｄは、進角油路３０２、進角開口部ＯＡ、進角ドレン凹部ＨＡｄ、ドレン開口部Ｏｄ１、Ｏｄ２を経由して、進角室２０２とオイルパン７とを接続している。このように、遅角供給油路ＲＲｓ、進角供給油路ＲＡｓ、遅角ドレン油路ＲＲｄ、進角ドレン油路ＲＡｄは、一部が弁装置１１の内部に形成されている。

スプール６０が係止部６５に当接しているとき（図３参照）、すなわち、スプール６０がストローク区間の一方の端部に位置するとき、スプール６０が遅角開口部ＯＲを開いているため、オイルポンプ８は、遅角供給油路ＲＲｓの供給穴部１０１、軸穴部１００、筒状空間Ｓｔ１、軸方向供給油路ＲｓＡ、遅角供給開口部ＯＲｓ、遅角環状溝部５１１、遅角供給凹部ＨＲｓ、遅角開口部ＯＲ、遅角油路３０１を経由して遅角室２０１に連通する。これにより、オイルポンプ８から遅角供給油路ＲＲｓを経由して遅角室２０１に作動油を供給することができる。また、このとき、進角室２０２は、進角ドレン油路ＲＡｄの進角油路３０２、進角開口部ＯＡ、進角ドレン凹部ＨＡｄ、ドレン開口部Ｏｄ１、Ｏｄ２を経由してオイルパン７に連通する。これにより、進角室２０２から進角ドレン油路ＲＡｄを経由してオイルパン７に作動油を排出することができる。

スプール６０が係止部６５とスリーブ封止部５１との間に位置しているとき、すなわち、スプール６０がストローク区間の中間に位置するとき、オイルポンプ８は、進角供給油路ＲＡｓの供給穴部１０１、軸穴部１００、筒状空間Ｓｔ１、軸方向供給油路ＲｓＡ、進角供給開口部ＯＡｓ、進角環状溝部５１２、進角供給凹部ＨＡｓ、進角開口部ＯＡ、進角油路３０２を経由して進角室２０２に連通する。なお、このとき、遅角供給油路ＲＲｓによりオイルポンプ８と遅角室２０１とは連通している。これにより、オイルポンプ８から遅角供給油路ＲＲｓ、進角供給油路ＲＡｓを経由して遅角室２０１、進角室２０２に作動油を供給することができる。ただし、スプール６０により遅角ドレン油路ＲＲｄおよび進角ドレン油路ＲＡｄは閉じられている、すなわち、遮断されているため、作動油は遅角室２０１および進角室２０２からオイルパン７に排出されない。

スプール６０がスリーブ封止部５１に当接しているとき、すなわち、スプール６０がストローク区間の他方の端部に位置するとき、遅角室２０１は、遅角ドレン油路ＲＲｄの遅角油路３０１、遅角開口部ＯＲ、遅角ドレン凹部ＨＲｄ、ドレン開口部Ｏｄ１、Ｏｄ２を経由してオイルパン７に連通する。なお、このとき、進角供給油路ＲＡｓによりオイルポンプ８と進角室２０２とは連通している。これにより、遅角室２０１から遅角ドレン油路ＲＲｄを経由してオイルパン７に作動油を排出することができるとともに、オイルポンプ８から進角供給油路ＲＡｓを経由して進角室２０２に作動油を供給することができる。

アウタースリーブ４０のスリーブ封止部５１側の端部の内側、すなわち、遅角供給油路ＲＲｓおよび進角供給油路ＲＡｓの途中には、フィルタ６６が設けられている。フィルタ６６は、例えば円板状のメッシュである。フィルタ６６は、作動油に含まれる異物を捕集可能である。そのため、フィルタ６６の下流側、すなわち、オイルポンプ８とは反対側に異物が流れるのを抑制することができる。

「チェック弁」としての遅角供給チェック弁７１は、弁本体７００を有している。弁本体７００は、単一の板材を長手方向が周方向に沿うよう巻くことにより筒状に形成されている。より具体的には、弁本体７００は、例えば長方形の金属薄板を長手方向が周方向に沿うよう曲げて巻くことにより略円筒状に形成されている。弁本体７００は、径方向に弾性変形可能である。図６は、遅角供給チェック弁７１の斜視図である。なお、弁本体７００は、周方向において両端部が重なるようにして形成されている。

遅角供給チェック弁７１は、弁本体７００の周方向が遅角環状溝部５１１の底面５５０の周方向に沿うよう遅角環状溝部５１１に設けられる。ここで、弁本体７００は、外周壁７０５が遅角環状溝部５１１の底面５５０に当接可能である。遅角供給チェック弁７１は、遅角供給開口部ＯＲｓを経由してインナースリーブ５０の内側へ向かう作動油の流れを許容し、インナースリーブ５０の内側から遅角供給開口部ＯＲｓへ向かう作動油の流れを規制可能である。

より具体的には、作動油が遅角供給油路ＲＲｓにおいて遅角供給開口部ＯＲｓ側から遅角供給凹部ＨＲｓ側へ流れるとき、遅角供給チェック弁７１の弁本体７００は、外周壁７０５が作動油により押され径方向内側へ縮まるよう、すなわち、内径が縮小するようにして変形する。これにより、遅角供給チェック弁７１の弁本体７００の外周壁７０５が遅角供給開口部ＯＲｓおよび遅角環状溝部５１１の底面５５０から離間し、作動油は、遅角供給チェック弁７１を経由して遅角供給凹部ＨＲｓ側へ流れることができる。このとき、弁本体７００は、両端部の重なり範囲の長さを拡大しながら一部が重なった状態を維持している。

遅角供給油路ＲＲｓを流れる作動油の流量が所定値以下になると、遅角供給チェック弁７１の弁本体７００は、径方向外側へ拡がるよう、すなわち、内径が拡大するようにして変形する。さらに、作動油が遅角供給凹部ＨＲｓ側から遅角供給開口部ＯＲｓ側へ流れる場合、遅角供給チェック弁７１の弁本体７００の内周壁が作動油により径方向外側へ押され、弁本体７００の外周壁７０５が遅角供給開口部ＯＲｓおよび遅角環状溝部５１１の底面５５０に当接する。これにより、遅角供給凹部ＨＲｓ側から遅角供給開口部ＯＲｓ側への作動油の流れが規制される。ここで、遅角環状溝部５１１の底面５５０は、「弁座面」に対応している。

このように、遅角供給チェック弁７１は、逆止弁として機能し、遅角供給開口部ＯＲｓ側から遅角供給凹部ＨＲｓ側への作動油の流れを許容し、遅角供給凹部ＨＲｓ側から遅角供給開口部ＯＲｓ側への作動油の流れを規制可能である。

進角供給チェック弁７２は、遅角供給チェック弁７１と同様、弁本体７００を有している。進角供給チェック弁７２の弁本体７００の構成は、遅角供給チェック弁７１の弁本体７００の構成と同様である（図６参照）。

進角供給チェック弁７２は、弁本体７００の周方向が進角環状溝部５１２の底面５５０の周方向に沿うよう進角環状溝部５１２に設けられる。ここで、弁本体７００は、外周壁７０５が進角環状溝部５１２の底面５５０に当接可能である。進角供給チェック弁７２は、進角供給開口部ＯＡｓを経由してインナースリーブ５０の内側へ向かう作動油の流れを許容し、インナースリーブ５０の内側から進角供給開口部ＯＡｓへ向かう作動油の流れを規制可能である。

より具体的には、作動油が進角供給油路ＲＡｓにおいて進角供給開口部ＯＡｓ側から進角供給凹部ＨＡｓ側へ流れるとき、進角供給チェック弁７２の弁本体７００は、外周壁７０５が作動油により押され径方向内側へ縮まるよう、すなわち、内径が縮小するようにして変形する。これにより、進角供給チェック弁７２の弁本体７００の外周壁７０５が進角供給開口部ＯＡｓおよび進角環状溝部５１２の底面５５０から離間し、作動油は、進角供給チェック弁７２を経由して進角供給凹部ＨＡｓ側へ流れることができる。このとき、弁本体７００は、両端部の重なり範囲の長さを拡大しながら一部が重なった状態を維持している。

進角供給油路ＲＡｓを流れる作動油の流量が所定値以下になると、進角供給チェック弁７２の弁本体７００は、径方向外側へ拡がるよう、すなわち、内径が拡大するようにして変形する。さらに、作動油が進角供給凹部ＨＡｓ側から進角供給開口部ＯＡｓ側へ流れる場合、進角供給チェック弁７２の弁本体７００の内周壁が作動油により径方向外側へ押され、弁本体７００の外周壁７０５が進角供給開口部ＯＡｓおよび進角環状溝部５１２の底面５５０に当接する。これにより、進角供給凹部ＨＡｓ側から進角供給開口部ＯＡｓ側への作動油の流れが規制される。ここで、進角環状溝部５１２の底面５５０は、「弁座面」に対応している。

このように、進角供給チェック弁７２は、逆止弁として機能し、進角供給開口部ＯＡｓ側から進角供給凹部ＨＡｓ側への作動油の流れを許容し、進角供給凹部ＨＡｓ側から進角供給開口部ＯＡｓ側への作動油の流れを規制可能である。

次に、「チェック弁」としての遅角供給チェック弁７１の構成について、詳細に説明する。図４に示すように、遅角供給チェック弁７１の弁本体７００は、周方向の一方の端部である弁外端部７０１が、周方向の他方の端部である弁内端部７０２側の部位の径方向外側に位置し周方向において弁内端部７０２側の部位と重なるようインナースリーブ５０の内側に設けられる。図６〜８に示すように、弁本体７００は、定板厚部７５０、薄板厚部７６０を有している。

定板厚部７５０は、弁内端部７０２から弁外端部７０１近傍までの範囲において板厚が一定となるよう形成されている。薄板厚部７６０は、定板厚部７５０と弁外端部７０１との間において板厚が定板厚部７５０の板厚より小さくなるよう形成されている。

薄板厚部７６０は、定板厚部７５０から弁外端部７０１に向かうに従い板厚が小さくなるようテーパ状に形成されている（図８参照）。より具体的には、外周壁７０５が平面状になるよう弁本体７００を展開した状態において（図８参照）、薄板厚部７６０は、弁本体７００の内周壁７０６側の面である加工面７６１が、定板厚部７５０から弁外端部７０１に向かうに従い一定の割合で外周壁７０５に近付くよう形成されている。なお、加工面７６１は、例えばプレス等により形成される。

弁本体７００は、定曲率部７７０、小曲率部７８０を有している。定曲率部７７０は、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられた状態において、弁内端部７０２側の部位の弁外端部７０１に対応する位置Ｐ０に対し弁内端部７０２とは反対側の位置である特定位置Ｐｓ１から弁外端部７０１までの範囲において外周壁７０５の曲率が一定となるよう形成されている。小曲率部７８０は、定曲率部７７０と弁内端部７０２との間において外周壁７０５の曲率が定曲率部７７０の曲率より小さくなるよう形成されている。つまり、図７に示すように、小曲率部７８０の外周壁７０５の曲率半径ｒ２は、定曲率部７７０の外周壁７０５の曲率半径ｒ１より小さい。このように、弁本体７００の外周壁７０５は、特定位置Ｐｓ１を境に定曲率部７７０側と小曲率部７８０側とで曲率が異なっている。本実施形態では、弁本体７００の周方向において、外周壁７０５の位置Ｐ０と特定位置Ｐｓ１との間の長さは、位置Ｐ０と弁内端部７０２との間の長さより短い（図７参照）。

小曲率部７８０は、定板厚部７５０の弁内端部７０２側に形成されている。定曲率部７７０は、定板厚部７５０の一部と薄板厚部７６０とを含んでいる（図６参照）。なお、小曲率部７８０の外周壁７０５の曲率半径ｒ２は、定曲率部７７０と弁内端部７０２との間で一定である。

図７に示すように、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられた状態において、弁本体７００の弁外端部７０１と弁内端部７０２側の部位の外周壁７０５との間には段差ｄｓ１が形成される。当該段差ｄｓ１を形成する弁外端部７０１の端面と弁本体７００の弁内端部７０２側の部位の外周壁７０５と底面５５０との間には隙間Ｓ１が形成される。

図５に示すように、弁本体７００が遅角供給開口部ＯＲｓを塞ぐ閉弁状態において、弁外端部７０１が遅角供給開口部ＯＲｓに重なると、遅角供給開口部ＯＲｓと上記隙間Ｓ１とが連通し、インナースリーブ５０の内側の作動油が上記隙間Ｓ１および遅角供給開口部ＯＲｓを経由してインナースリーブ５０の外部へ漏れることが懸念される。

ここで、隙間Ｓ１の大きさと作動油の漏れ量との関係について説明する。図９に示すように、弁内端部７０２から弁外端部７０１まで板厚が一定の弁本体７００と底面５５０との間に形成される隙間Ｓ１を展開し三角形に置き換え、当該三角形の高さをｔ、底辺の長さをＳとし、作動油が弁本体７００の軸方向において隙間Ｓ１の両端部から内側へ流れると仮定すると、閉弁時にインナースリーブ５０の内側から隙間Ｓ１および遅角供給開口部ＯＲｓを経由してインナースリーブ５０の外部へ漏れる作動油の量である漏れ量Ｑは、下記式１で表される。

式１において、μは作動油の粘度、ｃ（ｓ）は隙間Ｓ１を示す関数、ｄＰ／ｄｘは圧力勾配に対応する。また、ｃ（ｓ）は、下記式２で表される。
ｃ（ｓ）＝ｔｓ／Ｓ ・・・式２

式２において、ｔは隙間Ｓ１を三角形に置き換えた場合の高さ、すなわち、弁本体７００の弁外端部７０１の板厚に対応し、ｓは隙間Ｓ１の弁本体７００の周方向における位置に対応している。よって、ｓ＝０のとき、ｃ（ｓ）＝０であり、ｓ＝Ｓのとき、ｃ（ｓ）＝ｔである。

図１０に、所定条件における漏れ量Ｑと板厚ｔとの関係を示す。ここで、前記所定条件は、以下のとおりである。
作動油油種：５Ｗ−３０
作動油油温：１００℃（粘度：）
圧力：１００ｋＰａ

図１０に示すように、板厚ｔが大きくなる程、漏れ量Ｑが増大する。板厚ｔが約０．１１ｍｍより大きい場合、漏れ量Ｑは、約１００ｃｃ／ｍｉｎ以上となる。ここで、約１００ｃｃ／ｍｉｎは、許容漏れ量に対応している。そこで、本実施形態では、薄板厚部７６０の弁外端部７０１における板厚ｔ２（図８参照）は、０．１１ｍｍ以下に設定されている。また、板厚ｔ２は、０．０４ｍｍ以上に設定されている。これは、板厚ｔ２が０．０４ｍｍより小さい場合、弁外端部７０１が摩耗等により損傷するおそれがあるためである。

図１１に、所定条件における、弁内端部７０２から弁外端部７０１まで板厚が一定の弁本体７００の板厚（ｍｍ）と、弁本体７００が最も開弁したときの弁本体７００と底面５５０との距離の最大値、すなわち、最大開口長（ｍｍ）との関係を示す。ここで、前記所定条件は、以下のとおりである。
評価手法：流れ解析およびばね荷重計算
作動油油種：５Ｗ−３０
作動油油温：４０℃（粘度：）
流量：１６ｌ（リットル）／ｍｉｎ（バルブタイミング調整装置の作動時の最大流量を想定）

図１１に示すように、板厚が小さくなる程、最大開口長が大きくなる。板厚が約０．１１ｍｍ以下の場合、最大開口長が約２．１ｍｍ以上となる。最大開口長が約２．１ｍｍ以上の場合、弁本体７００がスプール６０に衝突するおそれがある。そこで、本実施形態では、弁本体７００の定板厚部７５０の板厚ｔ３（図８参照）は、約０．１２ｍｍに設定されている。

上述したように、本実施形態では、弁本体７００の定板厚部７５０の板厚ｔ３を約０．１２ｍｍに設定し、薄板厚部７６０の弁外端部７０１における板厚ｔ２を０．１１ｍｍ以下に設定することにより、弁本体７００のばね荷重を適度に確保し弁本体７００のスプール６０への衝突を回避しつつ、作動油の漏れ量を抑制することができる。

図１２、１３に、弁内端部７０２から弁外端部７０１まで板厚が一定の弁本体７００が自由状態から外径が２３％縮小するよう変形した場合、すなわち、弁本体７００がスプール６０に衝突する直前の位置まで変形した場合の弁本体７００の外周壁７０５における応力分布を示す。図１２、１３において、網掛けが濃い程、応力が大きいことを示している。ここでの評価条件は、以下のとおりである。
評価手法：強度解析
弁本体７００の板厚：０．１２ｍｍ（弁内端部７０２から弁外端部７０１まで一定）
弁本体７００の初期外径（自由状態）：１２．５ｍｍ
弁本体７００の縮小率：２３％（スプール６０への衝突直前位置となる外径に対応）

図１３に示すように、弁外端部７０１から弁本体７００の周方向に長さｄ１の範囲において発生する応力は、他の部位に発生する応力と比べ、十分に小さい。ここで、長さｄ１は、約２．５ｍｍであり、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられる前の自由状態のときの弁本体７００の外径（１２．５ｍｍ）に対し２割の長さである。

図１４、１５に、弁内端部７０２から弁外端部７０１まで板厚が一定の弁本体７００が自由状態から外径が２３％縮小するよう変形した場合、すなわち、弁本体７００がスプール６０に衝突する直前の位置まで変形した場合の弁本体７００の外周壁７０５における応力分布を示す。図１４、１５において、網掛けが濃い程、応力が大きいことを示している。ここでの評価条件は、以下のとおりである。
評価手法：強度解析
弁本体７００の板厚：０．１２ｍｍ（弁内端部７０２から弁外端部７０１まで一定）
弁本体７００の初期外径（自由状態）：２５ｍｍ
弁本体７００の縮小率：２３％（スプール６０への衝突直前位置となる外径に対応）

図１５に示すように、弁外端部７０１から弁本体７００の周方向に長さｄ２の範囲において発生する応力は、他の部位に発生する応力と比べ、十分に小さい。ここで、長さｄ２は、約５ｍｍであり、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられる前の自由状態のときの弁本体７００の外径（２５ｍｍ）に対し２割の長さである。

上述したように、弁本体７００が初期外径から２３％縮小した場合、初期外径の大きさにかかわらず、弁外端部７０１から弁本体７００の周方向に、初期外径に対し２割以下の長さの範囲では外周壁７０５に発生する応力は十分小さい。そこで、本実施形態では、薄板厚部７６０の弁本体７００の周方向における長さＬ１（図８参照）は、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられる前の自由状態のときの弁本体７００の外径に対し２割以下の長さに設定されている。そのため、弁本体７００の周方向の大部分を占める定板厚部７５０の板厚と比べ、薄板厚部７６０の板厚を小さくしても、定板厚部７５０によりばね荷重を確保しつつ、応力集中による薄板厚部７６０の変形や破損を抑制できる。なお、本実施形態では、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられる前の自由状態のときの弁本体７００の外径すなわち初期外径は、例えば約１２．５ｍｍである。また、薄板厚部７６０の弁本体７００の周方向における長さＬ１は、例えば約２．５ｍｍである。

本実施形態では、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられた状態において、小曲率部７８０の外周壁７０５は、薄板厚部７６０の弁外端部７０１側の端部の内周壁７０６（加工面７６１）と接触し得る（図７参照）。

進角供給チェック弁７２は遅角供給チェック弁７１と同様の構成のため、進角供給チェック弁７２の具体的な説明は省略する。

スプール６０のカム軸３とは反対側には、リニアソレノイド９が設けられる。リニアソレノイド９は、スプール封止部６２に当接するようにして設けられる。リニアソレノイド９は、通電により、スプール封止部６２を介してスプール６０をスプリング６３の付勢力に抗してカム軸３側へ押圧する。これにより、スプール６０は、ストローク区間においてスリーブ４００に対する軸方向の位置が変化する。

容積可変空間Ｓｖは、遅角ドレン油路ＲＲｄおよび進角ドレン油路ＲＡｄに連通している。そのため、容積可変空間Ｓｖは、遅角ドレン油路ＲＲｄおよび進角ドレン油路ＲＡｄのドレン開口部Ｏｄ２を経由して大気に開放されている。これにより、容積可変空間Ｓｖの圧力を大気圧と同等にすることができる。そのため、スプール６０の軸方向の移動を円滑にすることができる。

本実施形態は、ロックピン３３をさらに備えている（図１、２参照）。ロックピン３３は、有底円筒状に形成され、ベーン３２に形成された収容穴部３２１に軸方向に往復移動可能に収容されている。ロックピン３３の内側には、スプリング３４が設けられている。スプリング３４は、ロックピン３３をケース２２の板部２２２側へ付勢している。ケース２２の板部２２２のベーン３２側には、嵌入凹部２５が形成されている。

ロックピン３３は、ハウジング２０に対しベーンロータ３０が最遅角位置にあるとき、嵌入凹部２５に嵌入可能である。ロックピン３３が嵌入凹部２５に嵌入しているとき、ハウジング２０に対するベーンロータ３０の相対回転が規制される。一方、ロックピン３３が嵌入凹部２５に嵌入していないとき、ハウジング２０に対するベーンロータ３０の相対回転が許容される。

ベーン３２のロックピン３３と進角室２０２との間には、進角室２０２に連通するピン制御油路３０４が形成されている（図２参照）。進角室２０２からピン制御油路３０４に流入する作動油の圧力は、ロックピン３３がスプリング３４の付勢力に抗して嵌入凹部２５から抜け出す方向に働く。

以上のように構成されたバルブタイミング調整装置１０では、進角室２０２に作動油が供給されると、ピン制御油路３０４に作動油が流入し、ロックピン３３が嵌入凹部２５から抜け出し、ハウジング２０に対するベーンロータ３０の相対回転が許容された状態となる。

次に、バルブタイミング調整装置１０の作動について説明する。バルブタイミング調整装置１０は、リニアソレノイド９の駆動により弁装置１１のスプール６０を押圧し、弁装置１１を、オイルポンプ８と遅角室２０１とを接続しつつ進角室２０２とオイルパン７とを接続する第１作動状態と、オイルポンプ８と進角室２０２とを接続しつつ遅角室２０１とオイルパン７とを接続する第２作動状態と、オイルポンプ８と遅角室２０１および進角室２０２とを接続しつつ遅角室２０１および進角室２０２とオイルパン７との間を遮断し位相変換部ＰＣの位相を保持する位相保持状態と、に作動させる。

第１作動状態では、遅角供給油路ＲＲｓを経由して遅角室２０１に作動油が供給されつつ、進角ドレン油路ＲＡｄを経由して進角室２０２から作動油がオイルパン７に戻される。第２作動状態では、進角供給油路ＲＡｓを経由して進角室２０２に作動油が供給されつつ、遅角ドレン油路ＲＲｄを経由して遅角室２０１から作動油がオイルパン７に戻される。位相保持状態では、遅角供給油路ＲＲｓおよび進角供給油路ＲＡｓを経由して遅角室２０１および進角室２０２に作動油が供給されつつ、遅角室２０１および進角室２０２の作動油の排出が規制される。

バルブタイミング調整装置１０は、カム軸３の回転位相が目標値よりも進角側である場合、弁装置１１を第１作動状態とする。これにより、ベーンロータ３０がハウジング２０に対して遅角方向へ相対回転し、カム軸３の回転位相が遅角側へ変化する。

また、バルブタイミング調整装置１０は、カム軸３の回転位相が目標値よりも遅角側である場合、弁装置１１を第２作動状態とする。これにより、ベーンロータ３０がハウジング２０に対して進角方向へ相対回転し、カム軸３の回転位相が進角側へ変化する。

また、バルブタイミング調整装置１０は、カム軸３の回転位相が目標値と一致する場合、弁装置１１を位相保持状態とする。これにより、カム軸３の回転位相が保持される。

以上説明したように、＜１＞本実施形態は、筒状の弁座面としての底面５５０、および、底面５５０と外壁５３とを連通する遅角供給開口部ＯＲｓ、進角供給開口部ＯＡｓを有するインナースリーブ５０の内側に設けられ、遅角供給開口部ＯＲｓ、進角供給開口部ＯＡｓを経由してインナースリーブ５０の内側へ向かう作動油の流れを許容し、インナースリーブ５０の内側から遅角供給開口部ＯＲｓ、進角供給開口部ＯＡｓへ向かう作動油の流れを規制可能なチェック弁としての遅角供給チェック弁７１、進角供給チェック弁７２であって、弁本体７００を備えている。弁本体７００は、単一の板材を長手方向が周方向に沿うよう巻くことにより筒状に形成され、外周壁７０５が底面５５０に当接可能なよう設けられる。

弁本体７００は、周方向の一方の端部である弁外端部７０１が、周方向の他方の端部である弁内端部７０２側の部位の径方向外側に位置し周方向において弁内端部７０２側の部位と重なるよう設けられる。弁本体７００は、弁内端部７０２から弁外端部７０１近傍までの範囲において板厚が一定となるよう形成された定板厚部７５０、および、定板厚部７５０と弁外端部７０１との間において板厚が定板厚部７５０の板厚より小さくなるよう形成された薄板厚部７６０を有している。そのため、弁本体７００の周方向の大部分を占める定板厚部７５０の板厚と比べ、弁外端部７０１の板厚を小さくできる。これにより、弁外端部７０１と弁内端部７０２側の部位の外周壁７０５との間に形成される段差ｄｓ１を小さくできる。そのため、遅角供給チェック弁７１、進角供給チェック弁７２がインナースリーブ５０の内側に設けられた状態において、上記段差ｄｓ１を形成する弁外端部７０１の端面と弁本体７００の弁内端部７０２側の部位の外周壁７０５と底面５５０との間に形成される隙間Ｓ１を小さくできる。したがって、弁本体７００が遅角供給開口部ＯＲｓ、進角供給開口部ＯＡｓを塞ぐ閉弁状態において、弁外端部７０１が遅角供給開口部ＯＲｓ、進角供給開口部ＯＡｓに重なり、遅角供給開口部ＯＲｓ、進角供給開口部ＯＡｓと上記隙間Ｓ１とが連通したとしても、インナースリーブ５０の内側の作動油が上記隙間Ｓ１および遅角供給開口部ＯＲｓ、進角供給開口部ＯＡｓを経由してインナースリーブ５０の外部へ漏れるのを抑制することができる。

ところで、上述の特許文献１のチェック弁では、流体の漏れを抑えるためには、弁本体の板厚を小さくし弁外端部に形成される隙間を小さくする必要がある。しかしながら、弁本体の板厚を小さくしつつばね荷重を確保しようとすると、弁本体の軸方向の長さである幅を大きくする必要があり、チェック弁が軸方向に大きくなるおそれがある。

一方、本実施形態では、薄板厚部７６０の板厚を小さくしつつ、弁本体７００の周方向の大部分を占める定板厚部７５０の板厚を確保できるため、上記隙間Ｓ１を小さくしつつ、弁本体７００のばね荷重を確保できる。よって、ばね荷重を確保するために弁本体７００の軸方向の長さである幅を大きくする必要がない。したがって、遅角供給チェック弁７１、進角供給チェック弁７２を軸方向に小型にでき、かつ、閉弁時の作動油の漏れを抑制できる。

また、＜２＞本実施形態では、薄板厚部７６０は、定板厚部７５０から弁外端部７０１に向かうに従い板厚が小さくなるようテーパ状に形成されている。そのため、薄板厚部７６０において急激な板厚変化による応力集中を避けることができる。

また、＜５＞本実施形態では、弁外端部７０１における薄板厚部７６０の板厚ｔ２は、０．１１ｍｍ以下である。そのため、隙間Ｓ１を十分小さくでき、インナースリーブ５０の内側の作動油が隙間Ｓ１および遅角供給開口部ＯＲｓ、進角供給開口部ＯＡｓを経由してインナースリーブ５０の外部へ漏れるのを効果的に抑制することができる。特に弁装置１１をバルブタイミング調整装置１０に適用した場合、作動油の漏れを十分抑制できる。

また、＜６＞本実施形態では、弁外端部７０１における薄板厚部７６０の板厚ｔ２は、０．０４ｍｍ以上である。そのため、弁外端部７０１が摩耗等により損傷するのを抑制できる。

また、＜７＞本実施形態では、弁本体７００の周方向における薄板厚部７６０の長さＬ１は、遅角供給チェック弁７１、進角供給チェック弁７２がインナースリーブ５０の内側に設けられる前の自由状態のときの弁本体７００の外径に対し２割以下の長さである。そのため、弁本体７００の周方向の大部分を占める定板厚部７５０の板厚と比べ、薄板厚部７６０の板厚を小さくしても、定板厚部７５０によりばね荷重を確保しつつ、応力集中による薄板厚部７６０の変形や破損を抑制できる。

また、＜８＞本実施形態では、弁本体７００は、遅角供給チェック弁７１、進角供給チェック弁７２がインナースリーブ５０の内側に設けられた状態において、弁内端部７０２側の部位の弁外端部７０１に対応する位置Ｐ０に対し弁内端部７０２とは反対側の位置である特定位置Ｐｓ１から弁外端部７０１までの範囲において外周壁７０５の曲率（曲率半径ｒ１）が一定となるよう形成された定曲率部７７０、および、定曲率部７７０と弁内端部７０２との間において外周壁７０５の曲率（曲率半径ｒ２）が定曲率部７７０の外周壁７０５の曲率（曲率半径ｒ１）より小さくなるよう形成された小曲率部７８０を有している。そのため、隙間Ｓ１をより小さくでき、隙間Ｓ１を経由した作動油の漏れをより一層効果的に抑制できる。

（第２実施形態）
第２実施形態によるチェック弁の一部を図１６、１７に示す。第２実施形態は、薄板厚部７６０の形状等が第１実施形態と異なる。

第２実施形態では、薄板厚部７６０は、定板厚部７５０と弁外端部７０１との間において板厚が定板厚部７５０の板厚より小さく、かつ、一定となるよう形成されている（図１７参照）。これにより、薄板厚部７６０と定板厚部７５０との間には、弁本体７００の軸方向に延びる段差面７６２が形成されている。より具体的には、薄板厚部７６０は、弁本体７００の内周壁７０６側の面である加工面７６１が、定板厚部７５０から弁外端部７０１にかけて外周壁７０５と平行になるよう形成されている。なお、加工面７６１は、例えばプレス、エッチング、平面研磨等により形成される。

弁本体７００は、定曲率部７７０、小曲率部７８０を有している。定曲率部７７０は、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられた状態において、弁内端部７０２側の部位の弁外端部７０１に対応する位置Ｐ０に対し弁内端部７０２とは反対側の位置である特定位置Ｐｓ１から弁外端部７０１までの範囲において外周壁７０５の曲率が一定となるよう形成されている。小曲率部７８０は、定曲率部７７０と弁内端部７０２との間において外周壁７０５の曲率が定曲率部７７０の曲率より小さくなるよう形成されている。つまり、図１６に示すように、小曲率部７８０の外周壁７０５の曲率半径ｒ２は、定曲率部７７０の外周壁７０５の曲率半径ｒ１より小さい。本実施形態では、弁本体７００の周方向において、外周壁７０５の位置Ｐ０と特定位置Ｐｓ１との間の長さは、位置Ｐ０と弁内端部７０２との間の長さより長い（図１６参照）。小曲率部７８０は、定板厚部７５０の弁内端部７０２側に形成されている。定曲率部７７０は、定板厚部７５０の一部と薄板厚部７６０とを含んでいる。

図１６に示すように、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられた状態において、弁本体７００の弁外端部７０１と弁内端部７０２側の部位の外周壁７０５との間には段差ｄｓ１が形成される。当該段差ｄｓ１を形成する弁外端部７０１の端面と弁本体７００の弁内端部７０２側の部位の外周壁７０５と底面５５０との間には隙間Ｓ１が形成される。

弁本体７００が遅角供給開口部ＯＲｓを塞ぐ閉弁状態において、弁外端部７０１が遅角供給開口部ＯＲｓに重なると、遅角供給開口部ＯＲｓと上記隙間Ｓ１とが連通し、インナースリーブ５０の内側の作動油が上記隙間Ｓ１および遅角供給開口部ＯＲｓを経由してインナースリーブ５０の外部へ漏れることが懸念される。

本実施形態では、隙間Ｓ１の大きさと作動油の漏れ量との関係（図９、１０参照）に基づき、薄板厚部７６０の弁外端部７０１における板厚ｔ２（図１７参照）は、０．０４ｍｍ以上、０．１１ｍｍ以下に設定されている。また、板厚と弁本体７００の最大開口長との関係（図１１参照）に基づき、弁本体７００の定板厚部７５０の板厚ｔ３（図１７参照）は、約０．１２ｍｍに設定されている。なお、薄板厚部７６０は、弁外端部７０１から定板厚部７５０までの範囲で板厚が一定（ｔ２）である。よって、ｔ３とｔ２との差が、段差面７６２の高さ（弁本体７００の径方向における長さ）となる。

また、本実施形態では、弁本体７００の初期外径と変形後の応力分布との関係（図１２〜１５参照）に基づき、薄板厚部７６０の弁本体７００の周方向における長さＬ１（図１７参照）は、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられる前の自由状態のときの弁本体７００の外径（初期外径）に対し２割以下の長さに設定されている。本実施形態では、弁本体７００の初期外径は、例えば約１２．５ｍｍである。また、薄板厚部７６０の弁本体７００の周方向における長さＬ１は、例えば約２．５ｍｍである。

本実施形態では、定曲率部７７０の曲率半径ｒ１と小曲率部７８０の曲率半径ｒ２との差は、比較的小さい。また、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられた状態において、小曲率部７８０の外周壁７０５は、薄板厚部７６０の弁外端部７０１側の端部の内周壁７０６（加工面７６１）、および、定板厚部７５０の薄板厚部７６０側の端部の内周壁７０６と接触し得る（図１６参照）。また、本実施形態では、弁本体７００の周方向における隙間Ｓ１の長さ（外周壁７０５の位置Ｐ０と特定位置Ｐｓ１との間の長さ）は、第１実施形態の隙間Ｓ１の長さより長い。そのため、本実施形態の隙間Ｓ１は、第１実施形態の隙間Ｓ１より大きい。

第２実施形態は、上述した点以外の構成は、第１実施形態と同様であり、第１実施形態と同様の効果を奏することができる。

以上説明したように、＜３＞本実施形態では、薄板厚部７６０は、定板厚部７５０と弁外端部７０１との間において板厚が一定となるよう形成されている。薄板厚部７６０と定板厚部７５０との間には、段差面７６２が形成されている。そのため、エッチングや平面研磨等により薄板厚部７６０を容易に形成できる。

また、＜４＞本実施形態では、段差面７６２は、弁本体７００の内周壁７０６側に形成されている。仮に段差面７６２を弁本体７００の外周壁７０５側に形成した場合、環状溝部５５の底面５５０と段差面７６２との間に、隙間Ｓ１とは別の隙間が形成され、当該隙間を経由した作動油の漏れが懸念される。本実施形態では、段差面７６２を弁本体７００の内周壁７０６側に形成することで、上記懸念を払拭できる。

（第３実施形態）
第３実施形態によるチェック弁の一部を図１８に示す。第３実施形態は、小曲率部７８０の構成等が第２実施形態と異なる。

第３実施形態では、小曲率部７８０の外周壁７０５の曲率半径ｒ２が、第２実施形態の小曲率部７８０の外周壁７０５の曲率半径ｒ２より小さい。また、弁本体７００の周方向における小曲率部７８０の長さは、第２実施形態の小曲率部７８０の長さより短い。本実施形態では、弁本体７００の周方向において、外周壁７０５の位置Ｐ０と特定位置Ｐｓ１との間の長さは、位置Ｐ０と弁内端部７０２との間の長さより短い（図１８参照）。

本実施形態では、定曲率部７７０の曲率半径ｒ１と小曲率部７８０の曲率半径ｒ２との差は、比較的大きい。また、遅角供給チェック弁７１がインナースリーブ５０の内側に設けられた状態において、小曲率部７８０の外周壁７０５は、薄板厚部７６０の弁外端部７０１側の端部の内周壁７０６（加工面７６１）と接触し得るものの、定板厚部７５０の薄板厚部７６０側の端部の内周壁７０６とは離間している（図１８参照）。また、本実施形態では、弁本体７００の周方向における隙間Ｓ１の長さ（外周壁７０５の位置Ｐ０と特定位置Ｐｓ１との間の長さ）は、第２実施形態の隙間Ｓ１の長さより短い。そのため、本実施形態の隙間Ｓ１は、第２実施形態の隙間Ｓ１より小さい。

第３実施形態は、上述した点以外の構成は、第２実施形態と同様であり、第２実施形態と同様の効果を奏することができる。

本実施形態では、第２実施形態と比べ、隙間Ｓ１を小さくできるため、隙間Ｓ１を経由した作動油の漏れを効果的に抑制できる。

（第４実施形態）
第４実施形態によるチェック弁を適用した弁装置を図１９に示す。第４実施形態は、チェック弁の構成等が第１実施形態と異なる。

第４実施形態のチェック弁を適用した弁装置１１では、アウタースリーブ４０とインナースリーブ５０とが一体に形成され、１つの筒状のスリーブ４００を構成している。スリーブ封止部５１は、スリーブ４００の一方の端部を塞いでいる。

スリーブ４００には、進角開口部ＯＡ、遅角開口部ＯＲ、ドレン開口部Ｏｄ２、供給開口部Ｏｓが形成されている。進角開口部ＯＡ、遅角開口部ＯＲ、ドレン開口部Ｏｄ２、供給開口部Ｏｓは、それぞれ、スリーブ４００の内周壁と外周壁とを接続するようスリーブ４００の周方向に複数形成されている。進角開口部ＯＡ、遅角開口部ＯＲ、ドレン開口部Ｏｄ２、供給開口部Ｏｓは、スリーブ４００のスリーブ封止部５１側から反対側に向かって、この順で形成されている。スリーブ封止部５１には、ドレン開口部Ｏｄ１が形成されている。

供給開口部Ｏｓには、オイルポンプ８が接続される。遅角開口部ＯＲは、遅角室２０１に接続している。進角開口部ＯＡは、進角室２０２に接続している。ドレン開口部Ｏｄ１、Ｏｄ２は、オイルパン７に接続される。

スプール６０は、略円筒状に形成され、スリーブ４００の内側において軸方向に往復移動可能に設けられている。スプール６０は、スリーブ封止部５１とは反対側の端部がスプール封止部６２で塞がれ、スリーブ封止部５１側の端部がスプール封止部６４で塞がれている。

スプール６０には、供給凹部Ｈｓ１、ドレン凹部Ｈｄ、供給凹部Ｈｓ２、弁座面６００、流入穴Ｈｉ、流出穴Ｈｏが形成されている。ここで、スプール６０は、「筒部材」に対応している。供給凹部Ｈｓ１、ドレン凹部Ｈｄ、供給凹部Ｈｓ２は、それぞれ、スプール６０の外周壁から径内方向へ凹みつつ周方向に延びるよう環状に形成されている。供給凹部Ｈｓ１、ドレン凹部Ｈｄ、供給凹部Ｈｓ２は、スプール６０のスプール封止部６２からスプール封止部６４に向かって、この順で形成されている。

弁座面６００は、スプール６０のスプール封止部６２側の端部の内周壁から径外方向へ凹みつつ周方向に延びる環状の溝部の底面に形成されている。弁座面６００は、略円筒状に形成されている。流入穴Ｈｉは、弁座面６００と供給凹部Ｈｓ１とを接続するようスプール６０の周方向に複数形成されている。ここで、供給凹部Ｈｓ１は、スプール６０の「外壁」に対応している。流出穴Ｈｏは、スプール６０の内周壁と供給凹部Ｈｓ２とを接続するようスプール６０の周方向に複数形成されている。

スプリング６３は、スリーブ封止部５１とスプール封止部６４との間に設けられ、スプール６０をスリーブ封止部５１とは反対側へ付勢する。リニアソレノイド９は、スプール封止部６２に当接するよう設けられ、スプール６０をスプリング６３の付勢力に抗してスリーブ封止部５１側へ押圧する。これにより、スプール６０は、ストローク区間においてスリーブ４００に対する軸方向の位置が変化する。

スプール６０が図１９に示す位置にあるとき、すなわち、スプール６０がストローク区間の一方の端部に位置するとき、オイルポンプ８からの作動油は、供給開口部Ｏｓ、供給凹部Ｈｓ１、流入穴Ｈｉを経由してスプール６０の内側へ流入する。また、このとき、スプール６０の内側の作動油は、流出穴Ｈｏ、供給凹部Ｈｓ２、遅角開口部ＯＲを経由して遅角室２０１へ流れる。また、このとき、進角室２０２の作動油は、進角開口部ＯＡ、ドレン開口部Ｏｄ１を経由してオイルパン７に排出される。

スプール６０がスリーブ封止部５１に当接する位置にあるとき、すなわち、スプール６０がストローク区間の他方の端部に位置するとき、オイルポンプ８からの作動油は、供給開口部Ｏｓ、供給凹部Ｈｓ１、流入穴Ｈｉを経由してスプール６０の内側へ流入する。また、このとき、スプール６０の内側の作動油は、流出穴Ｈｏ、供給凹部Ｈｓ２、進角開口部ＯＡを経由して進角室２０２へ流れる。また、このとき、遅角室２０１の作動油は、遅角開口部ＯＲ、ドレン凹部Ｈｄ、ドレン開口部Ｏｄ２を経由してオイルパン７に排出される。

本実施形態では、チェック弁としての供給チェック弁７３は、弁本体７００、軸部７９０、延伸部７９１を有している。軸部７９０は、板材を短手方向が周方向に沿うよう巻くことにより長い筒状に形成されている（図１９、２０参照）。なお、軸部７９０は、周方向の両端部が離間している。弁本体７００は、軸部７９０の径方向外側に位置している。延伸部７９１は、軸部７９０の周方向の一方の端部から弁本体７００へ向かって平面状に延び、弁本体７００の弁内端部７０２に接続している。すなわち、延伸部７９１は、軸部７９０と弁本体７００とを接続している。軸部７９０、延伸部７９１、弁本体７００は、一体に形成されている。軸部７９０の軸方向における弁本体７００および延伸部７９１の長さは、軸部７９０の長さより短い。弁本体７００の構成は、第１実施形態と同様である。

供給チェック弁７３は、弁本体７００の外周壁７０５が弁座面６００に当接可能なようスプール６０の内側に設けられる。ここで、供給チェック弁７３は、軸部７９０の端部がスプール封止部６２またはスプール封止部６４に当接したとき、軸方向の移動が規制される。

本実施形態では、第１実施形態と同様、薄板厚部７６０は、板厚が定板厚部７５０の板厚より小さくなるよう形成されている。そのため、供給チェック弁７３がスプール６０の内側に設けられた状態において、弁外端部７０１の端面と弁本体７００の弁内端部７０２側の部位の外周壁７０５と弁座面６００との間に形成される隙間を小さくできる。したがって、弁本体７００が流入穴Ｈｉを塞ぐ閉弁状態において、弁外端部７０１が流入穴Ｈｉに重なり、流入穴Ｈｉと上記隙間とが連通したとしても、スプール６０の内側の作動油が上記隙間および流入穴Ｈｉを経由してスプール６０の外部へ漏れるのを抑制することができる。

（他の実施形態）
上述の第１実施形態では、弁本体７００の内周壁７０６側の面である加工面７６１が、定板厚部７５０から弁外端部７０１に向かうに従い一定の割合で外周壁７０５に近付くよう、すなわち、定板厚部７５０から弁外端部７０１に向かうに従い板厚が一定の割合で小さくなるよう薄板厚部７６０がテーパ状に形成されている例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、外周壁７０５が平面状になるよう弁本体７００を展開した状態において（図８参照）、薄板厚部７６０は、板厚が定板厚部７５０の板厚より小さいのであれば、加工面７６１が、定板厚部７５０から弁外端部７０１に向かうに従い一定の割合で外周壁７０５に近付くよう形成されるのではなく、加工面７６１が外周壁７０５側へ凹となるよう、または、加工面７６１が外周壁７０５とは反対側へ凸となるよう曲面状に形成されていてもよい。また、加工面７６１は、弁本体７００の外周壁７０５側に形成されていてもよい。

また、上述の第２、３実施形態では、薄板厚部７６０が、定板厚部７５０と弁外端部７０１との間において板厚が一定となるよう形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、薄板厚部７６０は、定板厚部７５０と弁外端部７０１との間において板厚が一定となるよう形成されていなくてもよい。

また、本発明の他の実施形態では、弁外端部７０１における薄板厚部７６０の板厚は、０．０４ｍｍより小さくてもよいし、０．１１ｍｍより大きくてもよい。ただし、作動油の漏れを抑制する効果、および、弁外端部７０１の損傷を抑制する効果を考慮すると、弁外端部７０１における薄板厚部７６０の板厚は、０．０４ｍｍ以上、０．１１ｍｍ以下であることが望ましい。

また、本発明の他の実施形態では、弁本体７００の周方向における薄板厚部７６０の長さは、チェック弁が筒部材の内側に設けられる前の自由状態のときの弁本体７００の外径に対し２割より大きい長さであってもよい。ただし、定板厚部７５０によりばね荷重を確保しつつ、応力集中による薄板厚部７６０の変形や破損を抑制する効果を考慮すると、弁本体７００の周方向における薄板厚部７６０の長さは、チェック弁が筒部材の内側に設けられる前の自由状態のときの弁本体７００の外径に対し２割以下の長さであることが望ましい。

また、上述の実施形態では、小曲率部７８０が、定曲率部７７０と弁内端部７０２との間で外周壁７０５の曲率（曲率半径ｒ２）が一定となるよう形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、小曲率部７８０は、外周壁７０５の曲率（曲率半径ｒ２）が定曲率部７７０の外周壁７０５の曲率（曲率半径ｒ１）より小さいのであれば、定曲率部７７０と弁内端部７０２との間で外周壁７０５の曲率（曲率半径ｒ２）が変化するよう形成されていてもよい。

また、本発明の他の実施形態では、筒部材の流入穴は、環状溝部の周方向にいくつ形成されていてもよい。また、筒部材の流入穴は、環状溝部の周方向に等間隔で複数形成されていてもよい。

また、本発明の他の実施形態では、弁装置１１は、全ての部位がハウジング２０の外部に位置するよう設けられていてもよい。この場合、アウタースリーブ４０は、ねじ部４１を省略することができる。

また、本発明の他の実施形態では、チェーン６に代えて、例えばベルト等の伝達部材によりハウジング２０とクランク軸２とが連結されていてもよい。

また、上述の実施形態では、ベーンロータ３０がカム軸３の端部に固定され、ハウジング２０がクランク軸２に連動して回転する例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、ベーンロータ３０がクランク軸２の端部に固定され、ハウジング２０がカム軸３に連動して回転することとしてもよい。

本発明のバルブタイミング調整装置１０は、エンジン１の排気弁５のバルブタイミングを調整することとしてもよい。

また、本発明のチェック弁は、例えば上記特許文献１の弁装置に適用してもよい。また、本発明のチェック弁は、バルブタイミング調整装置を制御するための弁装置以外の弁装置に適用してもよい。
このように、本開示は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。

５０ インナースリーブ（筒部材）、６０ スプール（筒部材）、５５０ 底面（弁座面）、６００ 弁座面、５３ 外壁、５３１ 遅角外壁（外壁）、５３２ 進角外壁（外壁）、Ｈｓ１ 供給凹部（外壁）、ＯＲｓ 遅角供給開口部（流入穴）、ＯＡｓ 進角供給開口部（流入穴）、Ｈｉ 流入穴、７１ 遅角供給チェック弁（チェック弁）、７２ 進角供給チェック弁（チェック弁）、７３ 供給チェック弁（チェック弁）、７００ 弁本体、７０５ 外周壁、７０１ 弁外端部、７０２ 弁内端部、７５０ 定板厚部、７６０ 薄板厚部

Claims (8)

1. 筒状の弁座面（５５０、６００）、および、前記弁座面と外壁（５３、５３１、５３２、Ｈｓ１）とを連通する流入穴（ＯＲｓ、ＯＡｓ、Ｈｉ）を有する筒部材（５０、６０）の内側に設けられ、前記流入穴を経由して前記筒部材の内側へ向かう流体の流れを許容し、前記筒部材の内側から前記流入穴へ向かう流体の流れを規制可能なチェック弁（７１、７２、７３）であって、
   単一の板材を長手方向が周方向に沿うよう巻くことにより筒状に形成され、外周壁（７０５）が前記弁座面に当接可能なよう設けられる弁本体（７００）を備え、
   前記弁本体は、
   周方向の一方の端部である弁外端部（７０１）が、周方向の他方の端部である弁内端部（７０２）側の部位の径方向外側に位置し周方向において前記弁内端部側の部位と重なるよう設けられ、
   前記弁内端部から前記弁外端部近傍までの範囲において板厚が一定となるよう形成された定板厚部（７５０）、および、前記定板厚部と前記弁外端部との間において板厚が前記定板厚部の板厚より小さくなるよう形成された薄板厚部（７６０）を有し、
   前記チェック弁が前記筒部材の内側に設けられた状態において、前記弁内端部が前記弁本体の内周壁から離間しているチェック弁。
2. 前記薄板厚部は、前記定板厚部から前記弁外端部に向かうに従い板厚が小さくなるようテーパ状に形成されている請求項１に記載のチェック弁。
3. 前記薄板厚部は、前記定板厚部と前記弁外端部との間において板厚が一定となるよう形成されており、
   前記薄板厚部と前記定板厚部との間には、段差面（７６２）が形成されている請求項１に記載のチェック弁。
4. 前記段差面は、前記弁本体の内周壁（７０６）側に形成されている請求項３に記載のチェック弁。
5. 前記弁外端部における前記薄板厚部の板厚は、０．１１ｍｍ以下である請求項１〜４のいずれか一項に記載のチェック弁。
6. 前記弁外端部における前記薄板厚部の板厚は、０．０４ｍｍ以上である請求項１〜５のいずれか一項に記載のチェック弁。
7. 前記弁本体の周方向における前記薄板厚部の長さは、前記チェック弁が前記筒部材の内側に設けられる前の自由状態のときの前記弁本体の外径に対し２割以下の長さである請求項１〜６のいずれか一項に記載のチェック弁。
8. 前記弁本体は、前記チェック弁が前記筒部材の内側に設けられた状態において、前記弁内端部側の部位の前記弁外端部に対応する位置（Ｐ０）に対し前記弁内端部とは反対側の位置である特定位置（Ｐｓ１）から前記弁外端部までの範囲において外周壁の曲率が一定となるよう形成された定曲率部（７７０）、および、前記定曲率部と前記弁内端部との間において外周壁の曲率が前記定曲率部の外周壁の曲率より小さくなるよう形成された小曲率部（７８０）を有している請求項１〜７のいずれか一項に記載のチェック弁。

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