JP6854416B2

JP6854416B2 - Core wire for multi-core cable and multi-core cable

Info

Publication number: JP6854416B2
Application number: JP2018009914A
Authority: JP
Inventors: 成幸田中; 西川　信也; 信也西川; 裕之大川; 孝哉小堀; 裕平真山; 隆之平井
Original assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 2018-01-24
Filing date: 2018-01-24
Publication date: 2021-04-07
Anticipated expiration: 2035-09-30
Also published as: JP2018085346A

Description

本発明は、多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブルに関する。 The present invention relates to a core electric wire for a multi-core cable and a multi-core cable.

車両のＡＢＳ（Ａｎｔｉ−ｌｏｃｋＢｒａｋｅＳｙｓｔｅｍ）等に用いられるセンサや、電動パーキングブレーキ等に用いられるアクチュエータは、制御装置とケーブルにより接続される。このケーブルとしては、複数の絶縁電線（コア電線）を撚ったコア材（芯線）と、このコア材を被覆するシース層とを備えるものが一般に用いられる（特開２０１５−１５６３８６号公報参照）。 Sensors used in vehicle ABS (Anti-lock Brake System) and the like, and actuators used in electric parking brakes and the like are connected to a control device by a cable. As this cable, a cable having a core material (core wire) in which a plurality of insulated electric wires (core electric wires) are twisted and a sheath layer covering the core material is generally used (see JP-A-2015-156386). ..

上記ＡＢＳや電動パーキングブレーキ等と接続されるケーブルは、これらの車内での取り回しやアクチュエータの駆動等に伴って複雑に屈曲される。また、上記ケーブルは、使用環境によっては０℃以下の低温に晒される。 The cables connected to the ABS, the electric parking brake, and the like are complicatedly bent due to the handling in the vehicle, the driving of the actuator, and the like. Further, the cable is exposed to a low temperature of 0 ° C. or lower depending on the usage environment.

特開２０１５−１５６３８６号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2015-156386

従来のケーブルでは、絶縁性の観点から芯線を構成する絶縁電線の絶縁層としてポリエチレンが主に用いられているが、ポリエチレンを絶縁層として用いたケーブルは低温での屈曲時に破断が生じ易い。そのため、低温での耐屈曲性の改善が求められている。 In conventional cables, polyethylene is mainly used as an insulating layer of an insulated wire constituting a core wire from the viewpoint of insulation, but a cable using polyethylene as an insulating layer is liable to break when bent at a low temperature. Therefore, improvement of bending resistance at low temperature is required.

本発明は以上のような事情に基づいてなされたものであり、低温での耐屈曲性に優れる多芯ケーブル用コア電線及びそれを用いた多芯ケーブルの提供を目的とする。 The present invention has been made based on the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a core electric wire for a multi-core cable having excellent bending resistance at a low temperature and a multi-core cable using the core electric wire.

上記課題を解決するためになされた本発明の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線は、複数の素線を撚り合わせた導体と、この導体の外周を被覆する絶縁層とを備える多芯ケーブル用コア電線であって、上記導体の横断面における上記複数の素線間の空隙領域の占有面積率が５％以上２０％以下である。 The core electric wire for a multi-core cable according to one aspect of the present invention, which has been made to solve the above problems, is a multi-core cable including a conductor obtained by twisting a plurality of strands and an insulating layer covering the outer periphery of the conductor. It is a core electric wire for use, and the occupied area ratio of the gap region between the plurality of strands in the cross section of the conductor is 5% or more and 20% or less.

本発明の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブルは、低温での耐屈曲性に優れる。 The core electric wire for a multi-core cable and the multi-core cable according to one aspect of the present invention are excellent in bending resistance at low temperatures.

本発明の第１実施形態に係る多芯ケーブル用コア電線を示す模式的横断面図である。It is a schematic cross-sectional view which shows the core electric wire for a multi-core cable which concerns on 1st Embodiment of this invention. 本発明の第２実施形態に係る多芯ケーブルを示す模式的横断面図である。It is a schematic cross-sectional view which shows the multi-core cable which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 本発明の多芯ケーブルの製造装置を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the manufacturing apparatus of the multi-core cable of this invention. 本発明の第３実施形態に係る多芯ケーブルを示す模式的横断面図である。It is a schematic cross-sectional view which shows the multi-core cable which concerns on 3rd Embodiment of this invention. 導体の横断面の画像の二値化の例を示す図である。It is a figure which shows the example of binarization of the image of the cross section of a conductor. 実施例での屈曲性試験を説明するための模式図である。It is a schematic diagram for demonstrating the flexibility test in an Example.

［本発明の実施形態の説明］
本発明の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線は、複数の素線を撚り合わせた導体と、この導体の外周を被覆する絶縁層とを備える多芯ケーブル用コア電線であって、上記導体の横断面における上記複数の素線間の空隙領域の占有面積率が５％以上２０％以下である多芯ケーブル用コア電線である。 [Explanation of Embodiments of the Present Invention]
The core electric wire for a multi-core cable according to one aspect of the present invention is a core electric wire for a multi-core cable including a conductor obtained by twisting a plurality of strands and an insulating layer covering the outer periphery of the conductor. This is a core electric wire for a multi-core cable in which the occupied area ratio of the gap region between the plurality of strands in the cross section of the above is 5% or more and 20% or less.

当該多芯ケーブル用コア電線は、素線間の空隙の面積割合を５％以上とすることで、低温において比較的高い耐屈曲性を発揮する。このメカニズムとしては、素線間に適度な空隙が形成されることで、屈曲時にこの空隙で導体断面の変形を吸収し、素線に加わる曲げ応力を緩和できることと、この作用が温度の影響を受けにくく比較的低温でも維持されることとが考えられる。また、当該多芯ケーブル用コア電線は、素線間の空隙の面積割合を２０％以下とすることで、絶縁層と導体との密着力を維持して加工性等の低下を抑制できる。なお、「横断面」とは、軸に垂直な断面をいう。また、屈曲性は、電線又はケーブルを繰り返し屈曲させても導体が断線しない性能を言う。 The core electric wire for a multi-core cable exhibits relatively high bending resistance at low temperatures by setting the area ratio of the gaps between the strands to 5% or more. The mechanism is that by forming an appropriate void between the strands, the voids can absorb the deformation of the conductor cross section during bending and alleviate the bending stress applied to the strands, and this action affects the temperature. It is difficult to receive and it is considered that it is maintained even at a relatively low temperature. Further, in the core electric wire for a multi-core cable, by setting the area ratio of the gap between the strands to 20% or less, it is possible to maintain the adhesive force between the insulating layer and the conductor and suppress the deterioration of workability and the like. The "cross section" means a cross section perpendicular to the axis. Flexibility refers to the performance that the conductor does not break even if the electric wire or cable is repeatedly bent.

上記導体の横断面における平均面積としては１．０ｍｍ^２以上３．０ｍｍ^２以下が好ましい。導体の横断面の面積を上記範囲とすることで、当該多芯ケーブル用コア電線を車載用の多芯ケーブルに好適に用いることができる。 The average area of the cross section of the conductor ^{is preferably 1.0 mm 2} or more and 3.0 mm ² or less. By setting the area of the cross section of the conductor within the above range, the core electric wire for the multi-core cable can be suitably used for the multi-core cable for vehicles.

上記導体における複数の素線の平均径としては４０μｍ以上１００μｍ以下が好ましく、複数の素線の数としては１９６本以上２４５０本以下が好ましい。素線の平均径と数とを上記範囲とすることで、低温での耐屈曲性の向上効果の発現を促進できる。 The average diameter of the plurality of strands in the conductor is preferably 40 μm or more and 100 μm or less, and the number of the plurality of strands is preferably 196 or more and 2450 or less. By setting the average diameter and the number of strands in the above range, it is possible to promote the development of the effect of improving bending resistance at low temperatures.

上記導体が、複数の素線を撚り合せた撚素線をさらに撚り合せたものであるとよい。このように素線を撚り合せた撚素線をさらに撚り合せた導体（撚撚線）を用いることで、当該多芯ケーブル用コア電線の耐屈曲性の向上効果の発現を促進できる。 It is preferable that the conductor is a twisted wire obtained by twisting a plurality of wires. By using a conductor (twisted stranded wire) obtained by further twisting the stranded wires obtained by twisting the strands in this way, it is possible to promote the development of the effect of improving the bending resistance of the core electric wire for the multi-core cable.

上記絶縁層の主成分がエチレンとカルボニル基を有するαオレフィンとの共重合体であるとよく、上記共重合体のカルボニル基を有するαオレフィン含有量としては１４質量％以上４６質量％以下が好ましい。被覆層の主成分として、コモノマー比率が上記範囲のエチレンとカルボニル基を有するαオレフィンとの共重合体を用いることで、絶縁層の低温での耐屈曲性を高めることができるため、コア電線の低温での耐屈曲性の向上を著しく促進できる。 The main component of the insulating layer is preferably a copolymer of ethylene and an α-olefin having a carbonyl group, and the content of the α-olefin having a carbonyl group in the copolymer is preferably 14% by mass or more and 46% by mass or less. .. By using a copolymer of ethylene having a comonomer ratio in the above range and an α-olefin having a carbonyl group as the main component of the coating layer, the bending resistance of the insulating layer at a low temperature can be improved. It is possible to significantly promote the improvement of bending resistance at low temperatures.

上記共重合体が、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）又はエチレン−アクリル酸エチル共重合体（ＥＥＡ）であるとよい。このように上記共重合体としてＥＶＡ又はＥＥＡを用いることで、耐屈曲性の向上効果をさらに促進できる。 The copolymer is preferably an ethylene-vinyl acetate copolymer (EVA) or an ethylene-ethyl acrylate copolymer (EEA). By using EVA or EEA as the copolymer in this way, the effect of improving the bending resistance can be further promoted.

また、本発明の別の態様に係る多芯ケーブルは、複数のコア電線を撚り合わせた芯線と、この芯線の周囲に配設されるシース層とを備える多芯ケーブルであって、上記複数のコア電線の少なくとも１本が上記多芯ケーブル用コア電線である。 Further, the multi-core cable according to another aspect of the present invention is a multi-core cable including a core wire obtained by twisting a plurality of core electric wires and a sheath layer arranged around the core wire. At least one of the core electric wires is the core electric wire for the multi-core cable.

当該多芯ケーブルは、芯線を構成するコア電線として、上述の当該多芯ケーブル用コア電線を有するため、低温での耐屈曲性に優れる。 Since the multi-core cable has the above-mentioned core electric wire for the multi-core cable as the core electric wire constituting the core wire, it is excellent in bending resistance at a low temperature.

上記複数のコア電線の少なくとも１本が複数のコア電線を撚り合せたものであるとよい。このように撚コア電線を芯線が含むことで、耐屈曲性を維持しつつ、当該多芯ケーブルの用途を拡張することができる。 It is preferable that at least one of the plurality of core electric wires is a twisted plurality of core electric wires. By including the twisted core electric wire in the core wire in this way, it is possible to expand the use of the multi-core cable while maintaining the bending resistance.

［本発明の実施形態の詳細］
以下、本発明の実施形態に係る多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブルついて図面を参照しつつ詳説する。 [Details of Embodiments of the present invention]
Hereinafter, the core electric wire for a multi-core cable and the multi-core cable according to the embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

［第１実施形態］
図１の当該多芯ケーブル用コア電線１は、芯線と、この芯線の周囲に配設されるシース層とを備える多芯ケーブルに用いられる絶縁電線であり、撚り合されて上記芯線を形成する。当該多芯ケーブル用コア電線１は、線状の導体２と、この導体２の外周を被覆する保護層である絶縁層３とを有する。 [First Embodiment]
The core electric wire 1 for a multi-core cable of FIG. 1 is an insulated wire used for a multi-core cable including a core wire and a sheath layer arranged around the core wire, and is twisted to form the core wire. .. The core electric wire 1 for a multi-core cable has a linear conductor 2 and an insulating layer 3 which is a protective layer covering the outer periphery of the conductor 2.

当該多芯ケーブル用コア電線１の横断面形状は特に限定されないが、例えば円形とされる。当該多芯ケーブル用コア電線１の横断面形状を円形とする場合、その平均外径は用途により異なるが、例えば１ｍｍ以上１０ｍｍ以下とできる。 The cross-sectional shape of the core electric wire 1 for a multi-core cable is not particularly limited, but is, for example, circular. When the cross-sectional shape of the core electric wire 1 for a multi-core cable is circular, the average outer diameter thereof varies depending on the application, but can be, for example, 1 mm or more and 10 mm or less.

＜導体＞
導体２は、複数の素線を一定のピッチで撚り合せて構成される。この素線としては、特に限定されないが、例えば銅線、銅合金線、アルミニウム線、アルミニウム合金線等が挙げられる。また、導体２は、複数の素線を撚り合せた撚素線を用い、複数の撚素線をさらに撚り合せた撚撚線であるとよい。撚り合せる撚素線は同じ本数の素線を撚ったものが好ましい。 <Conductor>
The conductor 2 is formed by twisting a plurality of strands at a constant pitch. The strands are not particularly limited, and examples thereof include copper wire, copper alloy wire, aluminum wire, and aluminum alloy wire. Further, the conductor 2 is preferably a twisted wire obtained by twisting a plurality of strands and further twisting the plurality of strands. The twisted wire to be twisted is preferably a twisted wire of the same number.

素線の数は多芯ケーブルの用途や素線の径等にあわせて適宜設計されるが、下限としては、１９６本が好ましく、２９４本がより好ましい。一方、素線の数の上限としては、２４５０本が好ましく、２０００本がより好ましい。また、撚撚線の例としては、２８本の素線を撚り合せた７本の撚素線をさらに撚り合せた１９６本の素線を有する撚撚線、４２本の素線を撚り合せた７本の撚素線をさらに撚り合せた２９４本の素線を有する撚撚線、３２本の素線を撚り合せた７本の撚素線をさらに撚り合せた２２４本の素線を有する７本の撚撚線をさらに撚り合せた１５６８本の素線を有する撚撚線、５０本の素線を撚り合せた７本の撚素線をさらに撚り合せた３５０本の素線を有する７本の撚撚線をさらに撚り合せた２４５０本の素線を有する撚撚線等を挙げることができる。 The number of strands is appropriately designed according to the application of the multi-core cable, the diameter of the strands, etc., but the lower limit is preferably 196, more preferably 294. On the other hand, the upper limit of the number of strands is preferably 2450, more preferably 2000. Further, as an example of the twisted wire, a twisted wire having 196 strands obtained by further twisting seven twisted strands obtained by twisting 28 strands and a twisted strand having 42 strands twisted together. A stranded stranded wire having 294 strands obtained by further twisting 7 stranded wires, and a 224 strand having 224 strands obtained by further twisting 7 stranded wires obtained by twisting 32 strands. A twisted wire having 1568 strands obtained by further twisting a book twisted wire, and a 7 strand having 350 strands obtained by further twisting 7 twisted strands obtained by twisting 50 strands. A twisted wire having 2450 strands obtained by further twisting the twisted wires of the above can be mentioned.

素線の平均径の下限としては、４０μｍが好ましく、５０μｍがより好ましく、６０μｍがさらに好ましい。一方、素線の平均径の上限としては、１００μｍが好ましく、９０μｍがより好ましい。素線の平均径が上記下限より小さい、又は上記上限を超えると、当該多芯ケーブル用コア電線１の耐屈曲性向上効果が十分に発揮されないおそれがある。 The lower limit of the average diameter of the strands is preferably 40 μm, more preferably 50 μm, and even more preferably 60 μm. On the other hand, the upper limit of the average diameter of the strands is preferably 100 μm, more preferably 90 μm. If the average diameter of the strands is smaller than the above lower limit or exceeds the above upper limit, the bending resistance improving effect of the multi-core cable core electric wire 1 may not be sufficiently exhibited.

導体２の横断面における複数の素線間の空隙領域の占有面積率の下限としては、５％であり、６％がより好ましく、８％がさらに好ましい。一方、上記空隙領域の占有面積率の上限としては、２０％であり、１９％がより好ましく、１８％がさらに好ましい。上記空隙領域の占有面積率が上記下限より小さいと、多芯ケーブルの屈曲時に素線に大きな曲げ応力が局所的に加わり易くなるため、耐屈曲性が低下するおそれがある。逆に、上記空隙領域の占有面積率が上記上限を超えると、絶縁層３の押出成形性が低下し、当該多芯ケーブル用コア電線１の真円度や絶縁層３と導体２との密着力が低下するおそれがある。その結果、端末で導体２を露出させた際に導体２が絶縁層３に対し動き易くなり、端末加工性が低下するおそれがある。また、当該多芯ケーブル用コア電線１が変形し易くなるおそれや、水が浸入し易くなるおそれもある。 The lower limit of the occupied area ratio of the gap region between the plurality of strands in the cross section of the conductor 2 is 5%, more preferably 6%, still more preferably 8%. On the other hand, the upper limit of the occupied area ratio of the void region is 20%, more preferably 19%, and even more preferably 18%. If the occupied area ratio of the void region is smaller than the above lower limit, a large bending stress is likely to be locally applied to the wire when the multi-core cable is bent, so that the bending resistance may be lowered. On the contrary, when the occupied area ratio of the void region exceeds the upper limit, the extrusion moldability of the insulating layer 3 is lowered, and the roundness of the core electric wire 1 for the multi-core cable and the adhesion between the insulating layer 3 and the conductor 2 are reduced. The force may decrease. As a result, when the conductor 2 is exposed at the terminal, the conductor 2 tends to move with respect to the insulating layer 3, and the terminal workability may be deteriorated. Further, the core electric wire 1 for the multi-core cable may be easily deformed, or water may easily infiltrate.

なお、素線間の空隙領域の占有面積は、導体とその外周を被覆する絶縁層とを含む絶縁電線の横断面の写真を用い、絶縁層で囲まれる部分の面積（絶縁層及び導体間の隙間と、素線間の空隙とを含む導体の断面積）から、素線の断面積の総和を減じた値である。具体的な手順としては、例えば横断面の写真の濃淡を素線部分と空隙部分とで二値化し、空隙部分の面積を求める画像処理により空隙領域の占有面積を求めることができる。この画像処理は、例えば「Ｐａｉｎｔｓｈｏｐｐｒｏ」等のソフトウェアにより画像の２階調化を行い、素線境界が正しく区別されるよう目視確認で閾値を設定し、ヒストグラムで二値化した領域それぞれの面積割合を求めることで行える。 For the occupied area of the void region between the strands, the area of the portion surrounded by the insulating layer (between the insulating layer and the conductor) is obtained by using a photograph of the cross section of the insulated wire including the conductor and the insulating layer covering the outer periphery thereof. It is a value obtained by subtracting the total cross-sectional area of the wire from the cross-sectional area of the conductor including the gap and the gap between the wires). As a specific procedure, for example, the shading of the photograph of the cross section can be binarized between the strand portion and the void portion, and the occupied area of the void region can be obtained by image processing for determining the area of the void portion. In this image processing, for example, software such as "Paint shop pro" is used to make the image into two gradations, a threshold value is set by visual confirmation so that the strand boundaries are correctly distinguished, and each area binarized by the histogram is used. It can be done by finding the area ratio.

導体２の横断面における平均面積（素線間の空隙も含む）の下限としては、１．０ｍｍ^２が好ましく、１．５ｍｍ^２がより好ましく、１．８ｍｍ^２がさらに好ましく、２．０ｍｍ^２がさらに好ましい。一方、導体２の横断面における平均面積の上限としては、３．０ｍｍ^２が好ましく、２．８ｍｍ^２がより好ましい。導体２の横断面における平均面積を上記範囲とすることで、当該多芯ケーブル用コア電線１を車載用の多芯ケーブルに好適に用いることができる。 As the lower limit of the average area (including the voids between the strands) in the cross section of the conductor 2, 1.0 mm ² is preferable, 1.5 mm ² is more preferable, 1.8 mm ² is further preferable, and 2.0 mm ² is preferable. More preferred. On the other hand, as the upper limit of the average area in the cross section of the conductor 2, 3.0 mm ² is preferable, and 2.8 mm ² is more preferable. By setting the average area of the conductor 2 in the cross section to the above range, the core electric wire 1 for a multi-core cable can be suitably used for a multi-core cable for a vehicle.

導体２の横断面における複数の素線間の空隙領域の占有面積の調整方法としては、例えば素線の平均径及び本数の調整、素線を撚る際の張力の調整、素線の予備撚り回数、素線の螺旋のピッチや角度の調整、絶縁層３を押出形成する場合における押出径の調整、押出樹脂圧力の調整等が挙げられる。 As a method of adjusting the occupied area of the gap region between a plurality of strands in the cross section of the conductor 2, for example, the average diameter and the number of strands are adjusted, the tension when twisting the strands is adjusted, and the strands are pre-twisted. Examples include the number of times, adjustment of the pitch and angle of the spiral of the wire, adjustment of the extrusion diameter when the insulating layer 3 is extruded, adjustment of the extrusion resin pressure, and the like.

＜絶縁層＞
絶縁層３は、合成樹脂を主成分とする組成物により形成され、導体２の外周に積層されることで導体２を被覆する。絶縁層３の平均厚みとしては、特に限定されないが、例えば０．１ｍｍ以上５ｍｍ以下とされる。ここで「平均厚み」とは、任意の十点において測定した厚みの平均値をいう。なお、以下において他の部材等に対して「平均厚み」という場合にも同様に定義される。 <Insulation layer>
The insulating layer 3 is formed of a composition containing a synthetic resin as a main component, and is laminated on the outer periphery of the conductor 2 to cover the conductor 2. The average thickness of the insulating layer 3 is not particularly limited, but is, for example, 0.1 mm or more and 5 mm or less. Here, the "average thickness" means the average value of the thickness measured at any ten points. In the following, the term "average thickness" for other members and the like is also defined in the same manner.

絶縁層３の主成分は、絶縁性を有するものであれば特に限定されないが、低温化における耐屈曲性向上の観点から、エチレンとカルボニル基を有するαオレフィンとの共重合体（以下、主成分樹脂ともいう）が好ましい。上記主成分樹脂のカルボニル基を有するαオレフィン含有量の下限としては、１４質量％が好ましく、１５質量％がより好ましい。一方、上記カルボニル基を有するαオレフィン含有量の上限としては、４６質量％が好ましく、３０質量％がより好ましい。上記カルボニル基を有するαオレフィン含有量が上記下限より小さいと、低温での耐屈曲性向上効果が不十分となるおそれがある。逆に、上記カルボニル基を有するαオレフィン含有量が上記上限を超えると、絶縁層３の強度等の機械的特性が低下するおそれがある。 The main component of the insulating layer 3 is not particularly limited as long as it has insulating properties, but from the viewpoint of improving bending resistance at low temperatures, a copolymer of ethylene and an α-olefin having a carbonyl group (hereinafter, main component). Resin) is preferable. The lower limit of the α-olefin content having a carbonyl group of the main component resin is preferably 14% by mass, more preferably 15% by mass. On the other hand, the upper limit of the α-olefin content having a carbonyl group is preferably 46% by mass, more preferably 30% by mass. If the content of the α-olefin having a carbonyl group is less than the above lower limit, the effect of improving the bending resistance at a low temperature may be insufficient. On the contrary, if the content of the α-olefin having a carbonyl group exceeds the above upper limit, the mechanical properties such as the strength of the insulating layer 3 may deteriorate.

カルボニル基を有するαオレフィンとしては、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル等の（メタ）アクリル酸アルキルエステル；（メタ）アクリル酸フェニル等の（メタ）アクリル酸アリールエステル；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等のビニルエステル；（メタ）アクリル酸、クロトン酸、マレイン酸、イタコン酸等の不飽和酸；メチルビニルケトン、フェニルビニルケトン等のビニルケトン；（メタ）アクリル酸アミド等を挙げることができる。これらの中でも、（メタ）アクリル酸アルキルエステル及びビニルエステルが好ましく、アクリル酸エチル及び酢酸ビニルがより好ましい。 Examples of the α-olefin having a carbonyl group include (meth) acrylic acid alkyl esters such as methyl (meth) acrylate and (meth) ethyl acrylate; (meth) acrylic acid aryl esters such as (meth) phenyl acrylate; vinyl acetate. , Vinyl esters such as vinyl propionate; unsaturated acids such as (meth) acrylic acid, crotonic acid, maleic acid, and itaconic acid; vinyl ketones such as methyl vinyl ketone and phenyl vinyl ketone; (meth) acrylic acid amide and the like. Can be done. Among these, (meth) acrylic acid alkyl ester and vinyl ester are preferable, and ethyl acrylate and vinyl acetate are more preferable.

上記主成分樹脂としては、例えばＥＶＡ、ＥＥＡ、エチレン−メチルアクリレート共重合体（ＥＭＡ）、エチレン−ブチルアクリレート共重合体（ＥＢＡ）等の樹脂が挙げられ、これらの中でもＥＶＡ及びＥＥＡが好ましい。 Examples of the main component resin include resins such as EVA, EEA, ethylene-methyl acrylate copolymer (EMA), and ethylene-butyl acrylate copolymer (EBA), and among these, EVA and EEA are preferable.

絶縁層３の２５℃から−３５℃までの線膨張係数Ｃと−３５℃での弾性率Ｅとの積Ｃ×Ｅの下限としては、０．０１が好ましい。一方、上記積Ｃ×Ｅの上限としては、０．９が好ましく、０．７がより好ましく、０．６がさらに好ましい。上記積Ｃ×Ｅが上記下限より小さいと、絶縁層３の強度等の機械的特性が不十分となるおそれがある。逆に、上記積Ｃ×Ｅが上記上限を超えると、低温で絶縁層３が変形し難くなるため、当該多芯ケーブル用コア電線１の低温での耐屈曲性が低下するおそれがある。なお、Ｃ×Ｅは、αオレフィンの含有量、主成分樹脂の含有割合等により調整することができる。また、「線膨張係数」とは、ＪＩＳ−Ｋ７２４４−４（１９９９）に記載の動的機械特性の試験方法に準拠して測定される線膨張率であり、粘弾性測定装置（例えばアイティー計測制御社製「ＤＶＡ−２２０」）を用いて、引張モード、−１００℃から２００℃の温度範囲で、昇温速度５℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪０．０５％の条件で、温度変化に対する薄板の寸法変化から算出される値である。「弾性率」とは、ＪＩＳ−Ｋ７２４４−４（１９９９）に記載の動的機械特性の試験方法に準拠して測定される値であり、粘弾性測定装置（例えばアイティー計測制御社製「ＤＶＡ−２２０」）を用いて、引張モード、−１００℃から２００℃の温度範囲で、昇温速度５℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪０．０５％の条件で測定した貯蔵弾性率の値である。 The lower limit of the product C × E of the linear expansion coefficient C from 25 ° C. to −35 ° C. and the elastic modulus E at −35 ° C. of the insulating layer 3 is preferably 0.01. On the other hand, as the upper limit of the product C × E, 0.9 is preferable, 0.7 is more preferable, and 0.6 is further preferable. If the product C × E is smaller than the lower limit, the mechanical properties such as the strength of the insulating layer 3 may be insufficient. On the contrary, when the product C × E exceeds the upper limit, the insulating layer 3 is less likely to be deformed at a low temperature, so that the bending resistance of the core electric wire 1 for a multi-core cable at a low temperature may decrease. C × E can be adjusted by adjusting the content of the α-olefin, the content ratio of the main component resin, and the like. The "coefficient of linear expansion" is a coefficient of linear expansion measured in accordance with the test method for dynamic mechanical properties described in JIS-K7244-4 (1999), and is a viscoelasticity measuring device (for example, IT measurement). Using "DVA-220" manufactured by Control Co., Ltd., in a tension mode, in a temperature range of -100 ° C to 200 ° C, with a heating rate of 5 ° C / min, a frequency of 10 Hz, and a strain of 0.05%, with respect to temperature changes. It is a value calculated from the dimensional change of the thin plate. The "elastic modulus" is a value measured in accordance with the test method for dynamic mechanical properties described in JIS-K7244-4 (1999), and is a viscoelasticity measuring device (for example, "DVA" manufactured by IT Measurement Control Co., Ltd.). -220 ") is the value of the storage elastic modulus measured in a tensile mode, in a temperature range of -100 ° C to 200 ° C, with a heating rate of 5 ° C / min, a frequency of 10 Hz, and a strain of 0.05%. ..

絶縁層３の２５℃から−３５℃までの線膨張係数Ｃの下限としては、１×１０^−５Ｋ^−１が好ましく、１×１０^−４Ｋ^−１がより好ましい。一方、絶縁層３の線膨張係数Ｃの上限としては、２．５×１０^−４Ｋ^−１が好ましく、２×１０^−４Ｋ^−１がより好ましい。絶縁層３の線膨張係数Ｃが上記下限より小さいと、絶縁層３の強度等の機械的特性が不十分となるおそれがある。逆に、絶縁層３の線膨張係数Ｃが上記上限を超えると、低温で絶縁層３が変形し難くなるため、当該多芯ケーブル用コア電線１の低温での耐屈曲性が低下するおそれがある。 As the lower limit of the linear expansion coefficient C of the insulating layer 3 from 25 ° C. to −35 ° C., 1 × 10 ⁻⁵ K ^-1 is preferable, and 1 × 10 ^-4 K ^-1 is more preferable. On the other hand, as the upper limit of the coefficient of linear expansion C of the insulating layer 3, 2.5 × 10 ^-4 K ^-1 is preferable, and 2 × 10 ^-4 K ^-1 is more preferable. If the coefficient of linear expansion C of the insulating layer 3 is smaller than the above lower limit, the mechanical properties such as the strength of the insulating layer 3 may be insufficient. On the contrary, if the coefficient of linear expansion C of the insulating layer 3 exceeds the above upper limit, the insulating layer 3 is less likely to be deformed at a low temperature, so that the bending resistance of the core electric wire 1 for a multi-core cable at a low temperature may decrease. is there.

絶縁層３の−３５℃での弾性率Ｅの下限としては、１０００ＭＰａが好ましく、２０００ＭＰａがより好ましい。一方、絶縁層３の弾性率Ｅの上限としては、３５００ＭＰａが好ましく、３０００ＭＰａがより好ましい。絶縁層３の弾性率Ｅが上記下限より小さいと、絶縁層３の強度等の機械的特性が不十分となるおそれがある。逆に、絶縁層３の弾性率Ｅが上記上限を超えると、低温で絶縁層３が変形し難くなるため、当該多芯ケーブル用コア電線１の低温での耐屈曲性が低下するおそれがある。 The lower limit of the elastic modulus E of the insulating layer 3 at −35 ° C. is preferably 1000 MPa, more preferably 2000 MPa. On the other hand, the upper limit of the elastic modulus E of the insulating layer 3 is preferably 3500 MPa, more preferably 3000 MPa. If the elastic modulus E of the insulating layer 3 is smaller than the above lower limit, the mechanical properties such as the strength of the insulating layer 3 may be insufficient. On the contrary, if the elastic modulus E of the insulating layer 3 exceeds the above upper limit, the insulating layer 3 is less likely to be deformed at a low temperature, so that the bending resistance of the core electric wire 1 for a multi-core cable at a low temperature may decrease. ..

絶縁層３は、難燃剤、難燃助剤、酸化防止剤、滑剤、着色剤、反射付与剤、隠蔽剤、加工安定剤、可塑剤等の添加剤を含有していてもよい。また、絶縁層３は、上記主成分樹脂以外のその他の樹脂を含有してもよい。 The insulating layer 3 may contain additives such as a flame retardant, a flame retardant aid, an antioxidant, a lubricant, a colorant, a reflection-imparting agent, a concealing agent, a processing stabilizer, and a plasticizer. Further, the insulating layer 3 may contain a resin other than the above-mentioned main component resin.

その他の樹脂の含有量の上限としては、５０質量％が好ましく、３０質量％がより好ましく、１０質量％がさらに好ましい。また、絶縁層３は、その他の樹脂を実質的に含有しなくてもよい。 The upper limit of the content of the other resin is preferably 50% by mass, more preferably 30% by mass, still more preferably 10% by mass. Further, the insulating layer 3 does not have to substantially contain other resins.

上記難燃剤としては、臭素系難燃剤、塩素系難燃剤等のハロゲン系難燃剤、金属水酸化物、窒素系難燃剤、リン系難燃剤等のノンハロゲン系難燃剤などが挙げられる。難燃剤は、１種単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。 Examples of the flame retardant include halogen-based flame retardants such as brominated flame retardants and chlorine-based flame retardants, and non-halogen flame retardants such as metal hydroxides, nitrogen-based flame retardants and phosphorus-based flame retardants. The flame retardant may be used alone or in combination of two or more.

臭素系難燃剤としては、例えばデカブロモジフェニルエタン等が挙げられる。塩素系難燃剤としては、例えば塩素化パラフィン、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリフェノール、パークロルペンタシクロデカン等が挙げられる。金属水酸化物としては、例えば水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム等が挙げられる。窒素系難燃剤としては、例えばメラミンシアヌレート、トリアジン、イソシアヌレート、尿素、グアニジン等が挙げられる。リン系難燃剤としては、例えばホスフィン酸金属塩、ホスファフェナントレン、リン酸メラミン、リン酸アンモニウム、リン酸エステル、ポリホスファゼン等が挙げられる。 Examples of the brominated flame retardant include decabromodiphenylethane and the like. Examples of the chlorine-based flame retardant include chlorinated paraffin, chlorinated polyethylene, chlorinated polyphenol, and perchlorpentacyclodecane. Examples of the metal hydroxide include magnesium hydroxide and aluminum hydroxide. Examples of the nitrogen-based flame retardant include melamine cyanurate, triazine, isocyanurate, urea, guanidine and the like. Examples of the phosphorus-based flame retardant include phosphinic acid metal salt, phosphaphenanthrene, melamine phosphate, ammonium phosphate, phosphoric acid ester, polyphosphazene and the like.

難燃剤としては、環境負荷低減の観点からノンハロゲン系難燃剤が好ましく、金属水酸化物、窒素形難燃剤及びリン系難燃剤がより好ましい。 As the flame retardant, a non-halogen flame retardant is preferable from the viewpoint of reducing the environmental load, and a metal hydroxide, a nitrogen type flame retardant and a phosphorus flame retardant are more preferable.

絶縁層３における難燃剤の含有量の下限としては、樹脂成分１００質量部に対し、１０質量部が好ましく、５０質量部がより好ましい。一方、難燃剤の含有量の上限としては、２００質量部が好ましく、１３０質量部がより好ましい。難燃剤の含有量が上記下限より小さいと、難燃効果を十分に付与できないおそれがある。逆に、難燃剤の含有量が上記上限を超えると、絶縁層３の押出成型性を損なうおそれ、及び伸びや引張強さ等の機械特性を損なうおそれがある。 As the lower limit of the content of the flame retardant in the insulating layer 3, 10 parts by mass is preferable, and 50 parts by mass is more preferable with respect to 100 parts by mass of the resin component. On the other hand, as the upper limit of the content of the flame retardant, 200 parts by mass is preferable, and 130 parts by mass is more preferable. If the content of the flame retardant is less than the above lower limit, the flame retardant effect may not be sufficiently imparted. On the contrary, if the content of the flame retardant exceeds the above upper limit, the extrusion moldability of the insulating layer 3 may be impaired, and the mechanical properties such as elongation and tensile strength may be impaired.

絶縁層３は、樹脂成分が架橋されていることが好ましい。絶縁層３の樹脂成分を架橋する方法としては、電離放射線を照射する方法、熱架橋剤を用いる方法、シラングラフトマーを用いる方法等が挙げられ、電離放射線を照射する方法が好ましい。また、架橋を促進するため、絶縁層３を形成する組成物にはシランカップリング剤を添加することが好ましい。 The insulating layer 3 is preferably crosslinked with a resin component. Examples of the method of cross-linking the resin component of the insulating layer 3 include a method of irradiating ionizing radiation, a method of using a thermal cross-linking agent, a method of using a silane grafter, and the like, and a method of irradiating ionizing radiation is preferable. Further, in order to promote cross-linking, it is preferable to add a silane coupling agent to the composition forming the insulating layer 3.

＜多芯ケーブル用コア電線の製造方法＞
当該多芯ケーブル用コア電線１は、複数の素線を撚り合せる工程（撚り合せ工程）と、複数の素線を撚り合せた導体２の外周を被覆する絶縁層３を形成する工程（絶縁層形成工程）とを主に備える製造方法により得ることができる。 <Manufacturing method of core electric wire for multi-core cable>
The core electric wire 1 for a multi-core cable has a step of twisting a plurality of strands (twisting step) and a step of forming an insulating layer 3 covering the outer periphery of a conductor 2 obtained by twisting the plurality of strands (insulating layer). It can be obtained by a manufacturing method mainly including a forming step).

導体２の外周への絶縁層３の被覆方法としては、例えば絶縁層３を形成する組成物を導体２外周へ押出す方法が挙げられる。 Examples of the method of coating the insulating layer 3 on the outer periphery of the conductor 2 include a method of extruding the composition forming the insulating layer 3 to the outer periphery of the conductor 2.

また、当該多芯ケーブル用コア電線１の製造方法では、絶縁層３の樹脂成分を架橋する工程（架橋工程）をさらに備えるとよい。この架橋工程は、絶縁層３を形成する組成物の導体２への被覆前に行ってもよく、被覆後（絶縁層３の形成後）に行ってもよい。 Further, in the method for manufacturing the core electric wire 1 for a multi-core cable, it is preferable to further include a step (crosslinking step) of crosslinking the resin component of the insulating layer 3. This cross-linking step may be performed before coating the conductor 2 of the composition forming the insulating layer 3 or after coating (after forming the insulating layer 3).

上記架橋は、組成物への電離放射線の照射により行うことができる。電離放射線としては、例えばγ線、電子線、Ｘ線、中性子線、高エネルギーイオン線等を用いることができる。また、電離放射線の照射線量の下限としては、１０ｋＧｙが好ましく、３０ｋＧｙがより好ましい。一方、電離放射線の照射線量の上限としては、３００ｋＧｙが好ましく、２４０ｋＧｙがより好ましい。照射線量が上記下限より小さいと、架橋反応が十分進行しないおそれがある。逆に、照射線量が上記上限を超えると、樹脂成分の分解が生じるおそれがある。 The cross-linking can be performed by irradiating the composition with ionizing radiation. As the ionizing radiation, for example, γ-rays, electron beams, X-rays, neutron rays, high-energy ion rays and the like can be used. Further, as the lower limit of the irradiation dose of ionizing radiation, 10 kGy is preferable, and 30 kGy is more preferable. On the other hand, as the upper limit of the irradiation dose of ionizing radiation, 300 kGy is preferable, and 240 kGy is more preferable. If the irradiation dose is less than the above lower limit, the cross-linking reaction may not proceed sufficiently. On the contrary, if the irradiation dose exceeds the above upper limit, the resin component may be decomposed.

＜利点＞
当該多芯ケーブル用コア電線１は、素線間の空隙の面積割合を上記範囲とすることで、素線間に適度な空隙が形成され、屈曲時にこの空隙で導体断面の変形を吸収し、素線に加わる曲げ応力を緩和できる。また、この作用が温度の影響を受けにくく比較的低温でも維持される。その結果、当該多芯ケーブル用コア電線１は、低温において比較的高い耐屈曲性を発揮する。また、当該多芯ケーブル用コア電線１は、絶縁層と導体との密着力を維持して端末加工性等の低下を抑制できる。 <Advantage>
In the core electric wire 1 for a multi-core cable, an appropriate gap is formed between the strands by setting the area ratio of the gap between the strands to the above range, and the gap absorbs the deformation of the conductor cross section at the time of bending. Bending stress applied to the wire can be relaxed. In addition, this action is not easily affected by temperature and is maintained even at a relatively low temperature. As a result, the core electric wire 1 for a multi-core cable exhibits relatively high bending resistance at a low temperature. Further, the core electric wire 1 for a multi-core cable can maintain the adhesive force between the insulating layer and the conductor and suppress deterioration of terminal workability and the like.

［第２実施形態］
図２に示す多芯ケーブル１０は、複数の図１の当該多芯ケーブル用コア電線１を撚り合せた芯線４と、この芯線４の周囲に配設されるシース層５とを備える多芯ケーブルである。上記シース層５は、内側シース層５ａ（介在）と外側シース層５ｂ（外被）とを有する。当該多芯ケーブル１０は、電動パーキングブレーキのブレーキキャリパーを駆動するモータに電気信号を送信するためのケーブルとして好適に使用できる。 [Second Embodiment]
The multi-core cable 10 shown in FIG. 2 is a multi-core cable including a core wire 4 obtained by twisting a plurality of core electric wires 1 for the multi-core cable shown in FIG. 1 and a sheath layer 5 arranged around the core wire 4. Is. The sheath layer 5 has an inner sheath layer 5a (intervention) and an outer sheath layer 5b (coating). The multi-core cable 10 can be suitably used as a cable for transmitting an electric signal to a motor for driving a brake caliper of an electric parking brake.

当該多芯ケーブル１０の外径は、用途により適宜設計されるが、外径の下限としては、６ｍｍが好ましく、８ｍｍがより好ましい。一方、多芯ケーブル１０の外径の上限としては、１６ｍｍが好ましく、１４ｍｍがより好ましく、１２ｍｍがさらに好ましく、１０ｍｍが特に好ましい。 The outer diameter of the multi-core cable 10 is appropriately designed depending on the application, but the lower limit of the outer diameter is preferably 6 mm, more preferably 8 mm. On the other hand, as the upper limit of the outer diameter of the multi-core cable 10, 16 mm is preferable, 14 mm is more preferable, 12 mm is further preferable, and 10 mm is particularly preferable.

＜芯線＞
芯線４は、２本の同径の当該多芯ケーブル用コア電線１の対撚りにより構成される。この多芯ケーブル用コア電線１は、上述のように導体２及び絶縁層３を有する。 <Core wire>
The core wire 4 is composed of two twisted pairs of two core electric wires 1 for a multi-core cable having the same diameter. The core electric wire 1 for a multi-core cable has a conductor 2 and an insulating layer 3 as described above.

＜シース層＞
シース層５は、芯線４の外側に積層される内側シース層５ａと、内側シース層５ａの外周に積層される外側シース層５ｂとの二層構造である。 <Sheath layer>
The sheath layer 5 has a two-layer structure consisting of an inner sheath layer 5a laminated on the outer side of the core wire 4 and an outer sheath layer 5b laminated on the outer periphery of the inner sheath layer 5a.

内側シース層５ａの主成分としては、柔軟性を有する合成樹脂であれば特に限定されず、例えばポリエチレンやＥＶＡ等のポリオレフィン、ポリウレタンエラストマー、ポリエステルエラストマー等が挙げられる。これらは２種以上を混合して用いてもよい。 The main component of the inner sheath layer 5a is not particularly limited as long as it is a flexible synthetic resin, and examples thereof include polyolefins such as polyethylene and EVA, polyurethane elastomers, and polyester elastomers. These may be used in mixture of 2 or more types.

内側シース層５ａの最小厚さ（芯線４と内側シース層５ａの外周との最小距離）の下限としては、０．３ｍｍが好ましく、０．４ｍｍがより好ましい。一方、内側シース層５ａの最小厚さの上限としては、０．９ｍｍが好ましく、０．８ｍｍがより好ましい。また、内側シース層５ａの外径の下限としては、６．０ｍｍが好ましく、７．３ｍｍがより好ましい。一方、内側シース層５ａの外径の上限としては、１０ｍｍが好ましく、９．３ｍｍがより好ましい。 The lower limit of the minimum thickness of the inner sheath layer 5a (the minimum distance between the core wire 4 and the outer circumference of the inner sheath layer 5a) is preferably 0.3 mm, more preferably 0.4 mm. On the other hand, as the upper limit of the minimum thickness of the inner sheath layer 5a, 0.9 mm is preferable, and 0.8 mm is more preferable. The lower limit of the outer diameter of the inner sheath layer 5a is preferably 6.0 mm, more preferably 7.3 mm. On the other hand, the upper limit of the outer diameter of the inner sheath layer 5a is preferably 10 mm, more preferably 9.3 mm.

外側シース層５ｂの主成分としては、難燃性及び耐摩耗性に優れた合成樹脂であれば特に限定されず、例えばポリウレタン等が挙げられる。 The main component of the outer sheath layer 5b is not particularly limited as long as it is a synthetic resin having excellent flame retardancy and abrasion resistance, and examples thereof include polyurethane.

外側シース層５ｂの平均厚さとしては、０．３ｍｍ以上０．７ｍｍ以下が好ましい。 The average thickness of the outer sheath layer 5b is preferably 0.3 mm or more and 0.7 mm or less.

内側シース層５ａ及び外側シース層５ｂは、それぞれ樹脂成分が架橋されていることが好ましい。内側シース層５ａ及び外側シース層５ｂの架橋方法は、絶縁層３の架橋方法と同様とすることができる。 It is preferable that the resin components of the inner sheath layer 5a and the outer sheath layer 5b are crosslinked. The method of cross-linking the inner sheath layer 5a and the outer sheath layer 5b can be the same as the method of cross-linking the insulating layer 3.

また、内側シース層５ａ及び外側シース層５ｂは、絶縁層３で例示した添加剤を含有してもよい。 Further, the inner sheath layer 5a and the outer sheath layer 5b may contain the additives exemplified in the insulating layer 3.

なお、シース層５と芯線４との間に抑巻部材として、紙等のテープ部材を巻き付けてもよい。 A tape member such as paper may be wound between the sheath layer 5 and the core wire 4 as a winding member.

＜多芯ケーブルの製造方法＞
当該多芯ケーブル１０は、複数の多芯ケーブル用コア電線１を撚り合せる工程（撚り合せ工程）と、複数の多芯ケーブル用コア電線１を撚り合せた芯線４の外側にシース層を被覆する工程（シース層被覆工程）とを備える製造方法により得ることができる。 <Manufacturing method of multi-core cable>
The multi-core cable 10 covers a sheath layer on the outside of a core wire 4 obtained by twisting a plurality of core electric wires 1 for a multi-core cable (twisting step) and twisting a plurality of core electric wires 1 for a multi-core cable. It can be obtained by a manufacturing method including a step (sheath layer coating step).

上記多芯ケーブルの製造方法は、図３に示す多芯ケーブル製造装置を用いて行うことができる。この多芯ケーブル製造装置は、複数のコア電線サプライリール１０２と、撚り合せ部１０３と、内側シース層被覆部１０４と、外側シース層被覆部１０５と、冷却部１０６と、ケーブル巻付リール１０７とを主に備える。 The method for manufacturing a multi-core cable can be performed using the multi-core cable manufacturing apparatus shown in FIG. This multi-core cable manufacturing apparatus includes a plurality of core electric wire supply reels 102, a twisted portion 103, an inner sheath layer covering portion 104, an outer sheath layer covering portion 105, a cooling portion 106, and a cable winding reel 107. Mainly prepared.

（撚り合せ工程）
撚り合せ工程では、複数のコア電線サプライリール１０２に巻き付けられた多芯ケーブル用コア電線１をそれぞれ撚り合せ部１０３に供給し、撚り合せ部１０３で複数の多芯ケーブル用コア電線１を撚り合せて芯線４を形成する。 (Twisting process)
In the twisting step, the core electric wires 1 for multi-core cables wound around the plurality of core electric wire supply reels 102 are supplied to the twisting unit 103, and the core electric wires 1 for the plurality of multi-core cables are twisted at the twisting unit 103. The core wire 4 is formed.

（シース層被覆工程）
シース層被覆工程では、内側シース層被覆部１０４により、撚り合せ部１０３で形成された芯線４の外側に貯留部１０４ａに貯留された内側シース層形成用の樹脂組成物を押し出す。これにより、芯線４の外側に内側シース層５ａが被覆される。 (Sheath layer coating process)
In the sheath layer coating step, the inner sheath layer coating portion 104 pushes out the resin composition for forming the inner sheath layer stored in the storage portion 104a to the outside of the core wire 4 formed by the twisted portion 103. As a result, the inner sheath layer 5a is coated on the outer side of the core wire 4.

内側シース層５ａの被覆後、外側シース層被覆部１０５により、内側シース層５ａの外周に貯留部１０５ａに貯留された外側シース層形成用の樹脂組成物を押し出す。これにより、内側シース層５ａの外周に外側シース層５ｂが被覆される。 After coating the inner sheath layer 5a, the outer sheath layer coating portion 105 extrudes the resin composition for forming the outer sheath layer stored in the storage portion 105a on the outer periphery of the inner sheath layer 5a. As a result, the outer circumference of the inner sheath layer 5a is covered with the outer sheath layer 5b.

外側シース層５ｂの被覆後、芯線４を冷却部１０６で冷却することでシース層５が硬化し、当該多芯ケーブル１０が得られる。この当該多芯ケーブル１０は、ケーブル巻付リール１０７で巻取回収される。 After covering the outer sheath layer 5b, the core wire 4 is cooled by the cooling unit 106 to cure the sheath layer 5 and obtain the multi-core cable 10. The multi-core cable 10 is taken up and collected by a cable winding reel 107.

当該多芯ケーブルの製造方法は、シース層５の樹脂成分を架橋する工程（架橋工程）をさらに備えるとよい。この架橋工程は、シース層５を形成する組成物の芯線４への被覆前に行ってもよく、被覆後（シース層５の形成後）に行ってもよい。 The method for manufacturing the multi-core cable may further include a step of cross-linking the resin component of the sheath layer 5 (cross-linking step). This cross-linking step may be performed before coating the core wire 4 of the composition forming the sheath layer 5 or after coating (after forming the sheath layer 5).

上記架橋は、多芯ケーブル用コア電線１の絶縁層３と同様の組成物への電離放射線の照射により行うことができる。電離放射線の照射線量の下限としては、５０ｋＧｙが好ましく、１００ｋＧｙがより好ましい。一方、電離放射線の照射線量の上限としては、３００ｋＧｙが好ましく、２４０ｋＧｙがより好ましい。照射線量が上記下限より小さいと、架橋反応が十分進行しないおそれがある。逆に、照射線量が上記上限を超えると、樹脂成分の分解が生じるおそれがある。 The above-mentioned cross-linking can be performed by irradiating the same composition as the insulating layer 3 of the core electric wire 1 for a multi-core cable with ionizing radiation. As the lower limit of the irradiation dose of ionizing radiation, 50 kGy is preferable, and 100 kGy is more preferable. On the other hand, as the upper limit of the irradiation dose of ionizing radiation, 300 kGy is preferable, and 240 kGy is more preferable. If the irradiation dose is less than the above lower limit, the cross-linking reaction may not proceed sufficiently. On the contrary, if the irradiation dose exceeds the above upper limit, the resin component may be decomposed.

＜利点＞
当該多芯ケーブル１０は、芯線を構成するコア電線として、当該多芯ケーブル用コア電線１を有するため、低温での耐屈曲性に優れる。 <Advantage>
Since the multi-core cable 10 has the core electric wire 1 for the multi-core cable as the core electric wire constituting the core wire, it is excellent in bending resistance at a low temperature.

［第３実施形態］
図４に示す多芯ケーブル１１は、複数の図１の当該多芯ケーブル用コア電線を撚り合せた芯線１４と、この芯線１４の周囲に配設されるシース層５とを備える多芯ケーブルである。当該多芯ケーブル１１は、図２の多芯ケーブル１０と異なり、径の異なる複数の当該多芯ケーブル用コア電線を撚り合せた芯線１４を備える。当該多芯ケーブル１１は、電動パーキングブレーキの信号ケーブルとしての用途に加え、ＡＢＳの動作を制御する電気信号を送信する用途にも好適に使用できる。なお、上記シース層５は、図２の多芯ケーブル１０のシース層５と同じであるため、同一符号を付して説明を省略する。 [Third Embodiment]
The multi-core cable 11 shown in FIG. 4 is a multi-core cable including a core wire 14 obtained by twisting a plurality of core electric wires for the multi-core cable shown in FIG. 1 and a sheath layer 5 arranged around the core wire 14. is there. Unlike the multi-core cable 10 of FIG. 2, the multi-core cable 11 includes a core wire 14 obtained by twisting a plurality of core electric wires for the multi-core cable having different diameters. The multi-core cable 11 can be suitably used not only as a signal cable for an electric parking brake, but also as an application for transmitting an electric signal for controlling the operation of ABS. Since the sheath layer 5 is the same as the sheath layer 5 of the multi-core cable 10 of FIG. 2, the same reference numerals are given and the description thereof will be omitted.

＜芯線＞
芯線１４は、同径の２本の第１コア電線１ａと、この第１コア電線１ａよりも径が小さく、かつ同径の２本の第２コア電線１ｂとを撚り合せて構成される。具体的には、芯線１４は、上記２本の第１コア電線１ａと、上記２本の第２コア電線１ｂを対撚りした１本の撚コア電線とを撚り合せて構成される。当該多芯ケーブル１１をパーキングブレーキ及びＡＢＳの信号ケーブルとして用いる場合、第２コア電線２ｂを撚り合せた撚コア電線がＡＢＳ用の信号を送信する。 <Core wire>
The core wire 14 is formed by twisting two first core electric wires 1a having the same diameter and two second core electric wires 1b having a diameter smaller than that of the first core electric wire 1a and having the same diameter. Specifically, the core wire 14 is formed by twisting the two first core electric wires 1a and one twisted core electric wire obtained by twisting the two second core electric wires 1b. When the multi-core cable 11 is used as a signal cable for a parking brake and ABS, the twisted core electric wire obtained by twisting the second core electric wire 2b transmits a signal for ABS.

第１コア電線１ａは、図１の多芯ケーブル用コア電線１と同じものである。第２コア電線１ｂは、第１コア電線１ａと横断面の寸法以外の構成は同様であり、材料も同じものが使用できる。 The first core electric wire 1a is the same as the core electric wire 1 for the multi-core cable shown in FIG. The second core electric wire 1b has the same configuration as the first core electric wire 1a except for the dimensions of the cross section, and the same material can be used.

＜利点＞
当該多芯ケーブル１１は、車両に搭載される電動パーキングブレーキ用の電気信号だけでなく、ＡＢＳ用の電気信号も送信することができる。 <Advantage>
The multi-core cable 11 can transmit not only an electric signal for an electric parking brake mounted on a vehicle but also an electric signal for ABS.

［その他の実施形態］
今回開示された実施の形態は全ての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記実施形態の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。 [Other Embodiments]
It should be considered that the embodiments disclosed this time are exemplary in all respects and not restrictive. The scope of the present invention is not limited to the configuration of the above embodiment, but is indicated by the scope of claims, and is intended to include all modifications within the meaning and scope equivalent to the scope of claims. To.

当該多芯ケーブル用コア電線の絶縁層は多層構造であってもよい。また、当該多芯ケーブルのシース層は単層でもよく、３層以上の多層構造であってもよい。 The insulating layer of the core electric wire for the multi-core cable may have a multi-layer structure. Further, the sheath layer of the multi-core cable may be a single layer or may have a multi-layer structure of three or more layers.

当該多芯ケーブルは、コア電線として本発明の多芯ケーブル用コア電線以外の電線を含んでもよい。ただし、本発明の効果を有効に発現させるためには全てのコア電線を本発明の多芯ケーブル用コア電線とすることが好ましい。また、当該多芯ケーブルのコア電線の数は２本以上であれば特に限定されず、６本等とすることもできる。 The multi-core cable may include an electric wire other than the core electric wire for the multi-core cable of the present invention as the core electric wire. However, in order to effectively exhibit the effects of the present invention, it is preferable that all the core electric wires are the core electric wires for the multi-core cable of the present invention. Further, the number of core electric wires of the multi-core cable is not particularly limited as long as it is 2 or more, and may be 6 or the like.

また、当該多芯ケーブル用コア電線は、導体に直接積層されるプライマー層を有していてもよい。このプライマー層としては、金属水酸化物を含有しないエチレン等の架橋性樹脂を架橋させたものを好適に用いることができる。このようなプライマー層を設けることにより、絶縁層及び導体の剥離性の経時低下を防止できる。 Further, the core electric wire for the multi-core cable may have a primer layer directly laminated on the conductor. As the primer layer, one obtained by cross-linking a cross-linking resin such as ethylene that does not contain a metal hydroxide can be preferably used. By providing such a primer layer, it is possible to prevent the peelability of the insulating layer and the conductor from deteriorating with time.

以下、実施例によって本発明の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブルをさらに具体的に説明するが、本発明は以下の製造例に限定されるものではない。 Hereinafter, the core electric wire for a multi-core cable and the multi-core cable according to one aspect of the present invention will be described in more detail by way of examples, but the present invention is not limited to the following production examples.

［コア電線の作成］
表１に示す配合で絶縁層形成組成物を調整し、平均径８０μｍ、７２本の軟銅の素線を撚った７の本撚素線をさらに撚った導体（平均径２．４ｍｍ）の外周に絶縁層形成組成物を押出して外径３ｍｍの絶縁層を形成し、Ｎｏ．１〜７のコア電線を得た。なお、絶縁層に６０ｋＧｙで電子線照射を行い、樹脂成分を架橋させた。 [Creation of core wire]
The insulating layer forming composition was adjusted according to the formulation shown in Table 1, and a conductor (average diameter 2.4 mm) in which 7 main twisted wires were twisted with an average diameter of 80 μm and 72 annealed copper wires were twisted. The insulating layer forming composition was extruded on the outer periphery to form an insulating layer having an outer diameter of 3 mm. Core wires 1 to 7 were obtained. The insulating layer was irradiated with an electron beam at 60 kGy to crosslink the resin component.

なお、表１中、「ＥＥＡ」は、株式会社ＮＵＣの「ＤＰＤＪ−６１８２」（アクリル酸エチル含有量１５質量％）である。 In Table 1, "EEA" is "DPDJ-6182" (ethyl acrylate content 15% by mass) of NUC Co., Ltd.

また、表１中、「難燃剤」は、水酸化アルミニウム（昭和電工株式会社の「ハイジライト（登録商標）Ｈ−３１」）、「酸化防止剤」は、ＢＡＳＦ社の「イルガノックス（登録商標）１０１０」である。 In Table 1, "flame retardant" is aluminum hydroxide (Showa Denko Corporation's "Heidilite (registered trademark) H-31"), and "antioxidant" is BASF's "Irganox (registered trademark)". ) 1010 ”.

［多芯ケーブルの作成］
平均径８０μｍ、６０本の銅合金の素線を撚った導体（平均径０．７２ｍｍ）の外周に架橋難燃ポリオレフィンを押出して外径１．４５ｍｍの絶縁層を形成したコア電線を２本撚り合せて第２コア電線を得た。次に、同種の２本の上記コア電線と、上記第２コア電線とを撚り合せて芯線を形成し、この芯線の周囲にシース層を押出により被覆することで、Ｎｏ．１〜７の多芯ケーブルを得た。シース層としては、架橋ポリオレフィンを主成分とし、最小厚さが０．４５ｍｍ、平均外径が７．４ｍｍの内側シース層と、難燃性の架橋ポリウレタンを主成分とし、平均厚さが０．５ｍｍ、平均外径が８．４ｍｍの外側シース層とを有するものを形成した。なお、シース層の樹脂成分の架橋は、１８０ｋＧｙの電子線照射により行った。 [Creating a multi-core cable]
Two core electric wires with an average diameter of 80 μm and 60 copper alloy strands twisted around a conductor (average diameter 0.72 mm) extruded with crosslinked flame-retardant polyolefin to form an insulating layer with an outer diameter of 1.45 mm. The second core electric wire was obtained by twisting. Next, two core electric wires of the same type and the second core electric wire are twisted to form a core wire, and a sheath layer is extruded around the core wire to form a core wire. Multi-core cables 1 to 7 were obtained. The sheath layer contains a crosslinked polyolefin as a main component, an inner sheath layer having a minimum thickness of 0.45 mm and an average outer diameter of 7.4 mm, and a flame-retardant crosslinked polyurethane as a main component, and has an average thickness of 0. Those having an outer sheath layer of 5 mm and an average outer diameter of 8.4 mm were formed. The resin component of the sheath layer was crosslinked by irradiation with an electron beam of 180 kGy.

［空隙領域の占有面積率］
Ｎｏ．１〜７のコア電線の導体について、「Ｐｈｏｔｏｓｈｏｐｐｒｏ８」を用いて横断面の写真画像を図５に示すように二値化し、導体の横断面における上記複数の素線間の空隙領域の占有面積率を求めた。その結果を表１に示す。 [Occupied area ratio of void area]
No. For the conductors of the core electric wires 1 to 7, the photographic image of the cross section is binarized as shown in FIG. 5 using "Photo shop pro 8", and the gap region between the plurality of strands in the cross section of the conductor is defined. The occupied area ratio was calculated. The results are shown in Table 1.

［絶縁引抜力］
Ｎｏ．１〜７のコア電線において、絶縁層を軸方向に５０ｍｍ残して除去し導体を露出した。次に、内径が導体径より大きく絶縁層外径よりも小さい穴の開いた金属板（厚さ５ｍｍ）の穴に導体を通し、金属板を固定して導体を２００ｍｍ／分の速度で引き上げた。このとき絶縁層は金属板に引っかかって引き上げられず、導体だけが絶縁層から引き抜かれる。５０ｍｍの長さの絶縁層から５０ｍｍの長さの導体を引き抜きく時の力を測定し、その最大値を絶縁引抜力とした。その結果を表１に示す。 [Insulation pull-out force]
No. In the core wires 1 to 7, the insulating layer was removed leaving 50 mm in the axial direction to expose the conductor. Next, the conductor was passed through a hole of a metal plate (thickness 5 mm) having a hole whose inner diameter was larger than the conductor diameter and smaller than the outer diameter of the insulating layer, the metal plate was fixed, and the conductor was pulled up at a speed of 200 mm / min. .. At this time, the insulating layer is caught by the metal plate and is not pulled up, and only the conductor is pulled out from the insulating layer. The force at which the conductor having a length of 50 mm was pulled out from the insulating layer having a length of 50 mm was measured, and the maximum value was taken as the insulating pulling force. The results are shown in Table 1.

［屈曲試験］
図６に示すように、水平かつ互いに平行に配置された直径６０ｍｍの２本のマンドレル間にＮｏ．１〜７の多芯ケーブルＸを鉛直方向に通し、上端を一方のマンドレルＡ１の上側に当接するよう水平方向に９０°屈曲させた後、他方のマンドレルＡ２の上側に当接するよう逆向きに９０°屈曲させることを繰り返した。なお、試験条件は、多芯ケーブルＸの下端に下向きに２ｋｇの荷重を加え、温度を−３０℃、屈曲回数速度を６０回／分とした。この試験において、多芯ケーブルが断線（通電できなくなった状態）までの屈曲回数を計測した。その結果を表１に示す。 [Bending test]
As shown in FIG. 6, No. 6 was placed between two mandrels having a diameter of 60 mm arranged horizontally and parallel to each other. Pass the multi-core cables X of 1 to 7 in the vertical direction, bend the upper end 90 ° horizontally so as to abut on the upper side of one mandrel A1, and then 90 in the opposite direction so as to abut on the upper side of the other mandrel A2. ° Bending was repeated. The test conditions were such that a load of 2 kg was applied downward to the lower end of the multi-core cable X, the temperature was −30 ° C., and the bending speed was 60 times / minute. In this test, the number of bends until the multi-core cable was broken (a state in which energization could not be performed) was measured. The results are shown in Table 1.

表１に示すように、空隙領域の占有面積率を５％以上としたＮｏ．３〜５は、低温における断線までの屈曲回数が多く低温での耐屈曲性に優れると共に、絶縁引抜力が２０Ｎ／３０ｍｍ以上であり端末加工性等にも優れる。一方、空隙領域の占有面積率が５％未満のＮｏ．１、２は低温での耐屈曲性が不十分である。また、空隙領域の占有面積率が２０％超のＮｏ．６、７は、絶縁引抜力が２０Ｎ／３０ｍｍ未満であり、実用性に欠ける。 As shown in Table 1, No. 1 in which the occupied area ratio of the void region was 5% or more. Nos. 3 to 5 have a large number of bendings until disconnection at a low temperature and are excellent in bending resistance at a low temperature, and also have an insulating pull-out force of 20 N / 30 mm or more and are excellent in terminal workability and the like. On the other hand, No. 1 in which the occupied area ratio of the void region is less than 5%. 1 and 2 have insufficient bending resistance at low temperatures. In addition, No. 1 in which the occupied area ratio of the void region exceeds 20%. 6 and 7 have an insulating pull-out force of less than 20 N / 30 mm and lack practicality.

本発明の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線及びそれを用いた多芯ケーブルは、低温での耐屈曲性に優れる。 The core electric wire for a multi-core cable according to one aspect of the present invention and the multi-core cable using the same are excellent in bending resistance at low temperatures.

１、１ａ、１ｂ多芯ケーブル用コア電線
２導体
３絶縁層
４、１４芯線
５シース層
５ａ内側シース層
５ｂ外側シース層
１０、１１多芯ケーブル
１０２コア電線サプライリール
１０３撚り合せ部
１０４内側シース層被覆部
１０４ａ、１０５ａ貯留部
１０５外側シース層被覆部
１０６冷却部
１０７ケーブル巻付リール
Ａ１、Ａ２マンドレル
Ｘ多芯ケーブル 1, 1a, 1b Core wire for multi-core cable 2 Conductor 3 Insulation layer 4, 14 Core wire 5 Sheath layer 5a Inner sheath layer 5b Outer sheath layer 10, 11 Multi-core cable 102 Core wire Supply reel 103 Twisted part 104 Inner sheath layer Coating part 104a, 105a Storage part 105 Outer sheath layer Coating part 106 Cooling part 107 Cable winding reel A1, A2 Mandrel X Multi-core cable

Claims

A core electric wire for a multi-core cable, comprising a conductor obtained by twisting a plurality of strands and an insulating layer that covers the conductor by being laminated on the outer periphery of the conductor.
A core electric wire for a multi-core cable in which the occupied area ratio of the gap region between the plurality of strands in the cross section of the conductor is 10% or more.

The core electric wire for a multi-core cable according to claim 1, wherein the average area in the cross section of the conductor is 1.0 mm ² or more and 3.0 mm ² or less.

The core electric wire for a multi-core cable according to claim 1 or 2, wherein the average diameter of the plurality of strands in the conductor is 40 μm or more and 100 μm or less.

The core electric wire for a multi-core cable according to claim 1, claim 2 or claim 3 , wherein the plurality of strands in the conductor is 196 or more and 2450 or less.

The core electric wire for a multi-core cable according to any one of claims 1 to 4 , wherein the conductor is a twisted wire obtained by twisting a plurality of wires.

Claim 1 in which the main component of the insulating layer is a copolymer of ethylene and an α-olefin having a carbonyl group, and the content of the α-olefin having a carbonyl group in the copolymer is 14% by mass or more and 46% by mass or less. The core wire for a multi-core cable according to any one of claims 5.

The core electric wire for a multi-core cable according to claim 6 , wherein the copolymer is an ethylene-vinyl acetate copolymer or an ethylene-ethyl acrylate copolymer.

The core electric wire for a multi-core cable according to any one of claims 1 to 7 , wherein the average thickness of the insulating layer is 0.1 mm or more and 5 mm or less.

The core electric wire for a multi-core cable according to any one of claims 1 to 8 , wherein the cross-sectional shape is circular and the average outer diameter is 1 mm or more and 10 mm or less.

The core electric wire for a multi-core cable according to any one of claims 1 to 9 , which is for in-vehicle use.

A multi-core cable including a core wire obtained by twisting a plurality of core electric wires and a sheath layer arranged around the core wire.
A multi-core cable in which at least one of the plurality of core electric wires is the one according to any one of claims 1 to 10 .

The multi-core cable according to claim 11 , wherein at least one of the plurality of core electric wires is a twisted plurality of core electric wires.

The multi-core cable according to claim 11 or 12 , wherein the outer diameter is 6 mm or more and 16 mm or less.

The multi-core cable according to claim 11 , 12, or 13 , further comprising a tape member between the core wire and the sheath layer.

The multi-core cable according to any one of claims 11 to 14 , which is connected to the ABS and / or the electric parking brake of the vehicle.