JP6818525B2 - Zoom lens and imaging device with it - Google Patents
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Description
本発明は、ズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関するものであり、例えば一眼レフカメラ・デジタルスチルカメラ・デジタルビデオカメラ、監視カメラ等に用いられる撮像光学系として好適なものである。 The present invention relates to a zoom lens and an imaging device having the same, and is suitable as an imaging optical system used in, for example, a single-lens reflex camera, a digital still camera, a digital video camera, a surveillance camera, and the like.
近年、撮像装置に用いられる撮像光学系には、より広範囲な撮影条件に対応するために、広画角で、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有した小型のズームレンズであることが望まれている。また高画質化の要望より大型の撮像素子を用い、そのときに画面全体にわたり高い光学性能を有すること等が望まれている。全体が小型で広画角のズームレンズとして最も物体側に負の屈折力のレンズ群が配置されたネガティブリード型のズームレンズが知られている(特許文献1乃至3)。 In recent years, it has been desired that the imaging optical system used in an imaging device be a compact zoom lens having a wide angle of view and high optical performance over the entire zoom range in order to support a wider range of shooting conditions. There is. Further, in order to improve the image quality, it is desired to use a large image sensor and to have high optical performance over the entire screen at that time. As a zoom lens having a small overall size and a wide angle of view, a negative lead type zoom lens in which a lens group having a negative refractive power is arranged on the object side is known (Patent Documents 1 to 3).
特許文献1では、物体側から像側へ順に、負、正、負、正の屈折力のレンズ群からなり、隣り合うレンズ群の間隔を変化させてズーミングを行う4群ズームレンズを開示している。特許文献2では物体側から像側へ順に、負、正、正、負、正の屈折力の第1レンズ群乃至第5レンズ群よりなり、各レンズ群を移動させてズーミングを行う5群ズームレンズを開示している。特許文献3は物体側から像側へ順に、負、正、正、正の屈折力のレンズ群からなり、隣り合うレンズ群の間隔を変化させてズーミングを行う4群ズームレンズを開示している。 Patent Document 1 discloses a 4-group zoom lens composed of lens groups having negative, positive, negative, and positive refractive powers in order from the object side to the image side, and zooming by changing the distance between adjacent lens groups. There is. In Patent Document 2, a five-group zoom is composed of first to fifth lens groups having negative, positive, positive, negative, and positive refractive powers in order from the object side to the image side, and each lens group is moved for zooming. The lens is disclosed. Patent Document 3 discloses a 4-group zoom lens composed of lens groups having negative, positive, positive, and positive refractive powers in order from the object side to the image side, and zooming by changing the distance between adjacent lens groups. ..
負の屈折力のレンズ群が先行するネガティブリード型のズームレンズにおいて、全系の小型化を図りつつ、広画角化すると諸収差が多く発生してきて光学性能が低下してくる。また大型の撮像素子を用いて画質を高めようとすると、軸外収差の撮像素子への入射角度が増大し(大きくなり)画面周辺の光学性能が低下してくる。ネガティブリード型のズームレンズにおいて、全系の小型化を図りつつ広画角でしかも有効面積の大きい撮像素子を用いて画面全体にわたり高い光学性能を得るには、レンズ群の数、各レンズ群の屈折力やレンズ構成等を適切に設定することが重要になってくる。 In a negative lead type zoom lens in which a lens group having a negative refractive power precedes, various aberrations occur when the angle of view is widened while reducing the size of the entire system, and the optical performance deteriorates. Further, if an attempt is made to improve the image quality by using a large image sensor, the angle of incidence of off-axis aberrations on the image sensor increases (becomes large), and the optical performance around the screen deteriorates. In order to obtain high optical performance over the entire screen using an image sensor with a wide angle of view and a large effective area while reducing the size of the entire system in a negative lead type zoom lens, the number of lens groups and each lens group must be used. It is important to properly set the refractive power and lens configuration.
特に最も像側に配置されるレンズ群の屈折力や、レンズ構成そして最も像側に配置されるレンズ群より物体側に配置されるレンズ要素等を適切に設定することが重要になってくる。これらの設定が適切でないと全系が小型で広画角で全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有するズームレンズを得るのが困難になってくる。 In particular, it is important to appropriately set the refractive power of the lens group arranged on the image side, the lens configuration, and the lens element arranged on the object side of the lens group arranged on the image side. If these settings are not appropriate, it will be difficult to obtain a zoom lens that is compact in size, has a wide angle of view, and has high optical performance over the entire zoom range.
本発明は、全体が小型でかつ広画角でありながら、全ズーム範囲及び全面全体にわたり高い光学性能が容易に得られるズームレンズの提供を目的とする。 An object of the present invention is to provide a zoom lens that can easily obtain high optical performance over the entire zoom range and the entire entire surface while being compact and having a wide angle of view as a whole.
本発明のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群、正の屈折力の第2レンズ群、1つ以上のレンズ群を含む中間群、正の屈折力の最終レンズ群より構成され、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、
前記最終レンズ群は1枚の正レンズLpからなり、前記最終レンズ群の物体側には負レンズ要素Lnが配置されており、広角端に比べて望遠端のズーム位置では前記第1レンズ群は物体側に位置し、
広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群は像側へ移動した後に物体側へ移動し、
広角端における全系の焦点距離をfW、前記正レンズLpの焦点距離をfp、前記負レンズ要素Lnの焦点距離をfn、前記第1レンズ群の焦点距離をf1、前記第2レンズ群の焦点距離をf2、前記負レンズ要素Lnの最も物体側のレンズ面の曲率半径をLnr1、前記負レンズ要素Lnの最も像側のレンズ面の曲率半径をLnr2、広角端における前記第1レンズ群の位置から前記第1レンズ群が最も像側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1a、前記第1レンズ群が最も像側の位置する位置から前記第1レンズ群が最も物体側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1b、無限遠合焦時における広角端から望遠端へのズーミングにおける前記負レンズ要素Lnの移動量をMn、無限遠合焦時における広角端から望遠端へのズーミングにおける前記最終レンズ群の移動量をMpとするとき、
2.0<fp/fW<4.0
1.0<(Lnr2+Lnr1)/(Lnr2−Lnr1)<10.0
−6.5<fn/fW<−1.0
−1.35<f1/f2<−0.50
−1500.0<M1b/M1a<−2.0
−0.40<Mp/Mn<−0.05
なる条件式を満足することを特徴としている。
また、本発明の他のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群、正の屈折力の第2レンズ群、1つ以上のレンズ群を含む中間群、正の屈折力の最終レンズ群より構成され、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、
前記最終レンズ群は1枚の正レンズLpからなり、前記最終レンズ群の物体側には負レンズ要素Lnが配置されており、広角端に比べて望遠端のズーム位置では前記第1レンズ群は物体側に位置し、
広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群は像側へ移動した後に物体側へ移動し、
広角端における全系の焦点距離をfW、前記正レンズLpの焦点距離をfp、前記負レンズ要素Lnの焦点距離をfn、前記第1レンズ群の焦点距離をf1、前記第2レンズ群の焦点距離をf2、前記負レンズ要素Lnの最も物体側のレンズ面の曲率半径をLnr1、前記負レンズ要素Lnの最も像側のレンズ面の曲率半径をLnr2、広角端における前記第1レンズ群の位置から前記第1レンズ群が最も像側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1a、前記第1レンズ群が最も像側の位置する位置から前記第1レンズ群が最も物体側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1b、前記正レンズLpの物体側のレンズ面の曲率半径をLpr1、像側のレンズ面の曲率半径をLpr2とするとき、
2.0<fp/fW<4.0
1.0<(Lnr2+Lnr1)/(Lnr2−Lnr1)<10.0
−6.5<fn/fW<−1.0
−1.35<f1/f2<−0.50
−1500.0<M1b/M1a<−2.0
−2.0<(Lpr2+Lpr1)/(Lpr2−Lpr1)<0.0
なる条件式を満足することを特徴とする。
また、本発明の他のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群、正の屈折力の第2レンズ群、1つ以上のレンズ群を含む中間群、正の屈折力の最終レンズ群より構成され、ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、
前記最終レンズ群は1枚の正レンズLpからなり、前記最終レンズ群の物体側には負レンズ要素Lnが配置されており、広角端に比べて望遠端のズーム位置では前記第1レンズ群は物体側に位置し、
広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群は像側へ移動した後に物体側へ移動し、
広角端における全系の焦点距離をfW、前記正レンズLpの焦点距離をfp、前記負レンズ要素Lnの焦点距離をfn、前記第1レンズ群の焦点距離をf1、前記第2レンズ群の焦点距離をf2、前記負レンズ要素Lnの最も物体側のレンズ面の曲率半径をLnr1、前記負レンズ要素Lnの最も像側のレンズ面の曲率半径をLnr2、広角端における前記第1レンズ群の位置から前記第1レンズ群が最も像側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1a、前記第1レンズ群が最も像側の位置する位置から前記第1レンズ群が最も物体側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1b、第1レンズ群の最も物体側のレンズの材料の屈折率をG1Ndとするとき、
2.0<fp/fW<4.0
1.0<(Lnr2+Lnr1)/(Lnr2−Lnr1)<10.0
−6.5<fn/fW<−1.0
−1.35<f1/f2<−0.50
−1500.0<M1b/M1a<−2.0
1.920<G1Nd<2.060
なる条件式を満足することを特徴とする。
The zoom lens of the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, an intermediate group including one or more lens groups, and a positive lens group arranged in order from the object side to the image side. It is a zoom lens that is composed of the final lens group of the refractive power of, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming.
The final lens group is composed of one positive lens Lp, a negative lens element Ln is arranged on the object side of the final lens group, and the first lens group is at a zoom position at the telephoto end as compared with the wide-angle end. Located on the object side,
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves to the image side and then to the object side.
The focal distance of the entire system at the wide-angle end is fW, the focal distance of the positive lens Lp is fp, the focal distance of the negative lens element Ln is fn, the focal distance of the first lens group is f1, and the focal point of the second lens group. The distance is f2, the radius of curvature of the lens surface on the most object side of the negative lens element Ln is Lnr1 , the radius of curvature of the lens surface on the most image side of the negative lens element Ln is Lnr2 , and the position of the first lens group at the wide angle end. The amount of movement of the first lens group from the position where the first lens group is located on the image side is M1a, and the movement amount of the first lens group is from the position where the first lens group is located on the image side to the object side. The amount of movement of the first lens group until it is positioned is M1b, the amount of movement of the negative lens element Ln in zooming from the wide-angle end to the telephoto end at infinity focusing is Mn, and the amount of movement of the negative lens element Ln at infinity focusing is from the wide-angle end. When the amount of movement of the final lens group in zooming to the telephoto end is Mp ,
2.0 <fp / fW <4.0
1.0 <(Lnr2 + Lnr1) / (Lnr2-Lnr1) <10.0
-6.5 <fn / fW <-1.0
-1.35 <f1 / f2 <-0.50
-1500.0 <M1b / M1a <-2.0
-0.40 <Mp / Mn <-0.05
It is characterized by satisfying the conditional expression.
Further, the other zoom lens of the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and one or more lens groups arranged in order from the object side to the image side. It is a zoom lens that consists of an intermediate group and a final lens group with positive refractive power, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming.
The final lens group is composed of one positive lens Lp, a negative lens element Ln is arranged on the object side of the final lens group, and the first lens group is at a zoom position at the telephoto end as compared with the wide-angle end. Located on the object side,
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves to the image side and then to the object side.
The focal distance of the entire system at the wide-angle end is fW, the focal distance of the positive lens Lp is fp, the focal distance of the negative lens element Ln is fn, the focal distance of the first lens group is f1, and the focal point of the second lens group. The distance is f2, the radius of curvature of the lens surface on the most object side of the negative lens element Ln is Lnr1, the radius of curvature of the lens surface on the most image side of the negative lens element Ln is Lnr2, and the position of the first lens group at the wide angle end. The amount of movement of the first lens group from the position where the first lens group is located on the image side is M1a, and the movement amount of the first lens group is from the position where the first lens group is located on the image side to the object side. When the amount of movement of the first lens group until it is positioned is M1b, the radius of curvature of the lens surface of the positive lens Lp on the object side is Lpr1, and the radius of curvature of the lens surface on the image side is Lpr2.
2.0 <fp / fW <4.0
1.0 <(Lnr2 + Lnr1) / (Lnr2-Lnr1) <10.0
-6.5 <fn / fW <-1.0
-1.35 <f1 / f2 <-0.50
-1500.0 <M1b / M1a <-2.0
-2.0 <(Lpr2 + Lpr1) / (Lpr2-Lpr1) <0.0
It is characterized in that it satisfies the conditional expression.
Further, the other zoom lens of the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and one or more lens groups arranged in order from the object side to the image side. It is a zoom lens that consists of an intermediate group and a final lens group with positive refractive power, and the distance between adjacent lens groups changes during zooming.
The final lens group is composed of one positive lens Lp, a negative lens element Ln is arranged on the object side of the final lens group, and the first lens group is at a zoom position at the telephoto end as compared with the wide-angle end. Located on the object side,
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves to the image side and then to the object side.
The focal distance of the entire system at the wide-angle end is fW, the focal distance of the positive lens Lp is fp, the focal distance of the negative lens element Ln is fn, the focal distance of the first lens group is f1, and the focal point of the second lens group. The distance is f2, the radius of curvature of the lens surface on the most object side of the negative lens element Ln is Lnr1, the radius of curvature of the lens surface on the most image side of the negative lens element Ln is Lnr2, and the position of the first lens group at the wide angle end. The amount of movement of the first lens group from the position where the first lens group is located on the image side is M1a, and the movement amount of the first lens group is from the position where the first lens group is located on the image side to the object side. When the amount of movement of the first lens group until it is positioned is M1b and the refractive index of the material of the lens closest to the object side of the first lens group is G1Nd.
2.0 <fp / fW <4.0
1.0 <(Lnr2 + Lnr1) / (Lnr2-Lnr1) <10.0
-6.5 <fn / fW <-1.0
-1.35 <f1 / f2 <-0.50
-1500.0 <M1b / M1a <-2.0
1.920 <G1Nd <2.060
It is characterized by satisfying the conditional expression.
本発明によれば、全体が小型でかつ広画角でありながら、全ズーム範囲及び全面全体にわたり高い光学性能が容易に得られるズームレンズが得られる。 According to the present invention, it is possible to obtain a zoom lens that can easily obtain high optical performance over the entire zoom range and the entire entire surface while being compact and having a wide angle of view.
以下に、本発明の好ましい実施の形態を、添付の図面に基づいて詳細に説明する。本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群、正の屈折力の第2レンズ群、1つ以上のレンズ群を有する中間群、正の屈折力の最終レンズ群より構成されている。ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The zoom lens of the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, an intermediate group having one or more lens groups, and a positive lens group arranged in order from the object side to the image side. It is composed of the final lens group of the refractive power of. The distance between adjacent lens groups changes during zooming.
図1は実施例1の広角端におけるレンズ断面図である。図2Aの(a)、(b)実施例1の広角端、中間1のズーム位置の収差図である。図2Bの(a)、(b)は実施例1の中間2のズーム位置、望遠端の収差図である。実施例1はズーム比2.83、開口比(Fナンバー)2.88〜5.77程度のズームレンズである。 FIG. 1 is a cross-sectional view of a lens at a wide-angle end of Example 1. 2A and 2A are aberration diagrams of the zoom position at the wide-angle end and the middle 1 of the first embodiment. (A) and (b) of FIG. 2B are aberration diagrams of the zoom position and the telephoto end of the middle 2 of the first embodiment. The first embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 2.83 and an aperture ratio (F number) of about 2.88 to 5.77.
図3は実施例2の広角端におけるレンズ断面図である。図4Aの(a)、(b)実施例2の広角端、中間1のズーム位置の収差図である。図4Bの(a)、(b)は実施例2の中間2のズーム位置、望遠端の収差図である。実施例2はズーム比2.83、開口比(Fナンバー)2.88〜5.77程度のズームレンズである。 FIG. 3 is a cross-sectional view of the lens at the wide-angle end of the second embodiment. 4A and 4A are aberration diagrams of the zoom position at the wide-angle end and the middle 1 of the second embodiment. (A) and (b) of FIG. 4B are aberration diagrams of the zoom position and the telephoto end of the middle 2 of the second embodiment. The second embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 2.83 and an aperture ratio (F number) of about 2.88 to 5.77.
図5は実施例3の広角端におけるレンズ断面図である。図6Aの(a)、(b)実施例3の広角端、中間1のズーム位置の収差図である。図6Bの(a)、(b)は実施例3の中間2のズーム位置、望遠端の収差図である。実施例3はズーム比2.83、開口比(Fナンバー)2.88〜5.77程度のズームレンズである。 FIG. 5 is a cross-sectional view of the lens at the wide-angle end of Example 3. 6A and 6A are aberration diagrams of the zoom position at the wide-angle end and the middle 1 of the third embodiment. 6B (a) and 6B are aberration diagrams of the zoom position and the telephoto end of the middle 2 of the third embodiment. Example 3 is a zoom lens having a zoom ratio of 2.83 and an aperture ratio (F number) of about 2.88 to 5.77.
図7は実施例4の広角端におけるレンズ断面図である。図8Aの(a)、(b)実施例4の広角端、中間1のズーム位置の収差図である。図8Bの(a)、(b)は実施例4の中間2のズーム位置、望遠端の収差図である。実施例4はズーム比2.83、開口比(Fナンバー)2.88〜5.77程度のズームレンズである。 FIG. 7 is a cross-sectional view of the lens at the wide-angle end of Example 4. 8A and 8A are aberration diagrams of the zoom position at the wide-angle end and the middle 1 of the fourth embodiment. 8B (a) and 8B are aberration diagrams of the zoom position and the telephoto end of the middle 2 of the fourth embodiment. Example 4 is a zoom lens having a zoom ratio of 2.83 and an aperture ratio (F number) of about 2.88 to 5.77.
図9は実施例5の広角端におけるレンズ断面図である。図10Aの(a)、(b)実施例5の広角端、中間1のズーム位置の収差図である。図10Bの(a)、(b)は実施例5の中間2のズーム位置、望遠端の収差図である。実施例5はズーム比2.83、開口比(Fナンバー)2.88〜5.77程度のズームレンズである。 FIG. 9 is a cross-sectional view of the lens at the wide-angle end of Example 5. 10A (a) and (b) are aberration diagrams of the zoom position at the wide-angle end and the middle 1 of the fifth embodiment. 10B (a) and (b) are aberration diagrams of the zoom position and the telephoto end of the middle 2 of the fifth embodiment. Example 5 is a zoom lens having a zoom ratio of 2.83 and an aperture ratio (F number) of about 2.88 to 5.77.
図11は実施例6の広角端におけるレンズ断面図である。図12Aの(a)、(b)実施例6の広角端、中間1のズーム位置の収差図である。図12Bの(a)、(b)は実施例6の中間2のズーム位置、望遠端の収差図である。実施例6はズーム比2.83、開口比(Fナンバー)2.06〜5.05程度のズームレンズである。 FIG. 11 is a cross-sectional view of the lens at the wide-angle end of Example 6. 12A and 12A are aberration diagrams of the zoom position at the wide-angle end and the middle 1 of the sixth embodiment. 12B (a) and 12B are aberration diagrams of the zoom position and the telephoto end of the middle 2 of the sixth embodiment. Example 6 is a zoom lens having a zoom ratio of 2.83 and an aperture ratio (F number) of about 2.06 to 5.05.
図13は実施例7の広角端におけるレンズ断面図である。図14Aの(a)、(b)実施例7の広角端、中間1のズーム位置の収差図である。図14Bの(a)、(b)は実施例7の中間2のズーム位置、望遠端の収差図である。実施例7はズーム比2.85、開口比(Fナンバー)2.06〜5.05程度のズームレンズである。 FIG. 13 is a cross-sectional view of the lens at the wide-angle end of Example 7. 14A (a) and 14A (b) are aberration diagrams of the zoom position at the wide-angle end and the middle 1 of the seventh embodiment. 14B (a) and 14B are aberration diagrams of the zoom position and the telephoto end of the middle 2 of the seventh embodiment. Example 7 is a zoom lens having a zoom ratio of 2.85 and an aperture ratio (F number) of about 2.06 to 5.05.
図15は実施例8の広角端におけるレンズ断面図である。図16Aの(a)、(b)実施例8の広角端、中間1のズーム位置の収差図である。図16Bの(a)、(b)は実施例8の中間2のズーム位置、望遠端の収差図である。実施例8はズーム比2.85、開口比(Fナンバー)2.06〜5.78程度のズームレンズである。図17は、本発明のズームレンズを備えるカメラ(撮像装置)の要部概略図である。各実施例のズームレンズはビデオカメラ、デジタルカメラ、監視カメラ、そして銀塩フィルムカメラなどの撮像装置に用いられる撮像光学系である。 FIG. 15 is a cross-sectional view of the lens at the wide-angle end of Example 8. 16A and 16A are aberration diagrams of the zoom position at the wide-angle end and the middle 1 of Example 8. 16B (a) and 16B are aberration diagrams of the zoom position and the telephoto end of the middle 2 of the eighth embodiment. Example 8 is a zoom lens having a zoom ratio of 2.85 and an aperture ratio (F number) of about 2.06 to 5.78. FIG. 17 is a schematic view of a main part of a camera (imaging apparatus) including the zoom lens of the present invention. The zoom lens of each embodiment is an imaging optical system used in an imaging device such as a video camera, a digital camera, a surveillance camera, and a silver halide film camera.
レンズ断面図において、左方が物体側(前方)で、右方が像側(後方)である。また、レンズ断面図において、LOはズームレンズである。またiを物体側からのレンズ群の順番とすると、Liは第iレンズ群を示す。LMは1つ以上のレンズ群を有する中間群である。LRは正の屈折力の最終レンズ群である。Lnは最終レンズ群LRの物体側に位置する負レンズ要素である。 In the cross-sectional view of the lens, the left side is the object side (front) and the right side is the image side (rear). Further, in the cross-sectional view of the lens, LO is a zoom lens. If i is the order of the lens groups from the object side, Li indicates the i-th lens group. LM is an intermediate group having one or more lens groups. LR is the final lens group with positive refractive power. Ln is a negative lens element located on the object side of the final lens group LR.
Lpは最終レンズ群LRを構成する1枚の正レンズである。SP1は開口絞りである。SP2はフレアーカット絞りである。IPは像面である。像面IPは、デジタルカメラやビデオカメラ、監視カメラの撮影光学系としてズームレンズを使用する際には、CCDセンサーやCMOSセンサーなどの撮像素子(光電変換素子)の撮像面に相当する。また、銀塩フィルムカメラの撮影光学系としてズームレンズを使用する際には、フィルム面に相当する。 Lp is one positive lens that constitutes the final lens group LR. SP1 is an aperture stop. SP2 is a flare cut diaphragm. IP is an image plane. The image plane IP corresponds to the image pickup surface of an image pickup element (photoelectric conversion element) such as a CCD sensor or a CMOS sensor when a zoom lens is used as a photographing optical system of a digital camera, a video camera, or a surveillance camera. Further, when a zoom lens is used as a photographing optical system of a silver halide film camera, it corresponds to a film surface.
尚、以下の各実施例において広角端と望遠端は変倍用レンズ群が機構上、光軸上移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。レンズ断面図において、矢印は広角端から望遠端へのズーミングに際しての各レンズ群の移動軌跡を示している。 In each of the following embodiments, the wide-angle end and the telephoto end refer to the zoom positions when the variable magnification lens group is mechanically located at both ends of the movable range on the optical axis. In the cross-sectional view of the lens, the arrow indicates the movement locus of each lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
フォーカスに関する矢印は無限遠から近距離へのフォーカシングに際してのレンズ群の移動方向を示す。球面収差図において、実線のdはd線(587.6nm)、破線のgはg線(435.8nm)を表している。また、非点収差を示す図において、実線のSはd線のサジタル方向、破線のMはd線のメリディオナル方向を表している。また、歪曲を示す図は、d線における歪曲を表している。FnoはFナンバー、ωは撮影画角の半画角(度)である。 The arrow related to focus indicates the direction of movement of the lens group when focusing from infinity to a short distance. In the spherical aberration diagram, the solid line d represents the d line (587.6 nm), and the broken line g represents the g line (435.8 nm). Further, in the figure showing astigmatism, the solid line S represents the sagittal direction of the d line, and the broken line M represents the meridional direction of the d line. The figure showing the distortion shows the distortion on the d-line. Fno is the F number, and ω is the half angle of view (degrees) of the shooting angle of view.
各実施例のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群L1、正の屈折力の第2レンズ群L2、1つ以上のレンズ群を含む中間群LM、正の屈折力の最終レンズ群LRより構成される。ズーミングに際して隣り合うレンズ群の間隔が変化する。最終レンズ群LRは1枚の正レンズLpからなる。最終レンズ群LRの物体側には負レンズ要素Lnが配置されている。広角端に比べて望遠端のズーム位置では第1レンズ群L1は物体側に位置する。 The zoom lens of each embodiment is an intermediate lens group including a first lens group L1 having a negative power, a second lens group L2 having a positive power, and one or more lens groups arranged in order from the object side to the image side. It is composed of a group LM and a final lens group LR having a positive refractive power. The distance between adjacent lens groups changes during zooming. The final lens group LR consists of one positive lens Lp. A negative lens element Ln is arranged on the object side of the final lens group LR. The first lens group L1 is located on the object side at the zoom position at the telephoto end as compared with the wide-angle end.
広角端における全系の焦点距離をfW、正レンズLpの焦点距離をfp、負レンズ要素Lnの焦点距離をfn、第1レンズ群L1の焦点距離をf1、第2レンズ群L2の焦点距離をf2とする。負レンズ要素Lnの最も物体側のレンズ面の曲率半径をLnr1、負レンズ要素Lnの最も像側のレンズ面の曲率半径をLnr2とする。 The focal length of the entire system at the wide-angle end is fW, the focal length of the positive lens Lp is fp, the focal length of the negative lens element Ln is fn, the focal length of the first lens group L1 is f1, and the focal length of the second lens group L2 is f1. Let it be f2. Let Lnr1 be the radius of curvature of the lens surface on the most object side of the negative lens element Ln, and Lnr2 be the radius of curvature of the lens surface on the image side of the negative lens element Ln.
このとき、
2.0<fp/fW<4.0 ・・・(1)
1.0<(Lnr2+Lnr1)/(Lnr2−Lnr1)<10.0・・・(2)
−6.5<fn/fW<−1.0 ・・・(3)
−1.35<f1/f2<−0.50 ・・・(4)
なる条件式を満足する。ここでレンズ要素とは単一レンズ又は複数のレンズを接合した接合レンズを意味する。
At this time,
2.0 <fp / fW <4.0 ... (1)
1.0 <(Lnr2 + Lnr1) / (Lnr2-Lnr1) <10.0 ... (2)
-6.5 <fn / fW <-1.0 ... (3)
-1.35 <f1 / f2 <-0.50 ... (4)
Satisfies the conditional expression. Here, the lens element means a single lens or a bonded lens in which a plurality of lenses are joined.
次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。条件式(1)は最終レンズ群LRを構成する正レンズLpの屈折力を規定している。条件式(1)の上限値を超えて正レンズLpの屈折力が弱くなりすぎると、センサ(撮像面)への光束の入射角度がきつく(大きく)なる。または入射角度を小さくするためには、レンズ全長を大きくする必要があり好ましくない。 Next, the technical meaning of each of the above conditional expressions will be described. The conditional expression (1) defines the refractive power of the positive lens Lp constituting the final lens group LR. If the refractive power of the positive lens Lp becomes too weak beyond the upper limit of the conditional expression (1), the angle of incidence of the luminous flux on the sensor (imaging surface) becomes tight (large). Alternatively, in order to reduce the incident angle, it is necessary to increase the total length of the lens, which is not preferable.
条件式(1)の下限値を超えて正レンズLpの屈折力が強くなりすぎると、センサーへの入射角度は小さくなるが、屈折力が強くなりすぎることで、正レンズLpの肉厚が増してしまい、正レンズLpが大型化するため好ましくない。正レンズLpは結像点(像面)に近い位置に配置しているため光線有効径が大きく、レンズ外径が大きくなる。またレンズ面のレンズ曲率がきつくなり、正レンズLpのコバ厚を十分確保するためにレンズ肉厚が厚くなりやすいので良くない。 If the refractive power of the positive lens Lp becomes too strong beyond the lower limit of the conditional expression (1), the angle of incidence on the sensor becomes small, but if the refractive power becomes too strong, the wall thickness of the positive lens Lp increases. This is not preferable because the positive lens Lp becomes large. Since the positive lens Lp is arranged at a position close to the imaging point (image plane), the effective light diameter is large and the outer diameter of the lens is large. Further, the lens curvature of the lens surface becomes tight, and the lens wall thickness tends to be thick in order to secure a sufficient edge thickness of the positive lens Lp, which is not good.
条件式(2)は負レンズ要素Lnのレンズ形状を規定している。条件式(2)は負レンズ要素Lnが像側に凸面を向けたメニスカス形状であること意味している。条件式(2)の上限値を超えてレンズ形状が変化すると、物体側のレンズ面の曲率と像側のレンズ面の曲率の差が少なくなる方向のレンズ形状となり第1レンズ群L1との形状の対称性が崩れ、コマ収差が増大するため好ましくない。 The conditional expression (2) defines the lens shape of the negative lens element Ln. The conditional expression (2) means that the negative lens element Ln has a meniscus shape with a convex surface facing the image side. When the lens shape changes beyond the upper limit of the conditional expression (2), the lens shape is in the direction in which the difference between the curvature of the lens surface on the object side and the curvature of the lens surface on the image side is reduced, and the shape is different from that of the first lens group L1. This is not preferable because the symmetry of the lens is broken and coma aberration increases.
条件式(2)の下限値を超えてレンズ形状が変化すると、物体側のレンズ面の曲率と像側のレンズ面の曲率の差が大きくなりすぎて、第1レンズ群L1との形状の対称性は良くなりコマ収差は減少する方向であるが、負レンズ要素Lnの負の屈折力が強くなる。そしてペッツバール和がプラス方向に大きくなり像面湾曲がオーバーとなり好ましくない。 When the lens shape changes beyond the lower limit of the conditional expression (2), the difference between the curvature of the lens surface on the object side and the curvature of the lens surface on the image side becomes too large, and the shape is symmetrical with the first lens group L1. Although the property is improved and the coma aberration is reduced, the negative refractive power of the negative lens element Ln becomes stronger. Then, the Petzval sum becomes large in the positive direction and the curvature of field becomes over, which is not preferable.
条件式(3)は負レンズ要素Lnの負の屈折力を規定している。条件式(3)の下限値を超えて負レンズ要素Lnの負の屈折力が弱くなると(負の屈折力の絶対値が小さくなると)、軸外光線の負レンズ要素Lnからセンサーへの入射角度が緩くなりレンズ全長が増大するため好ましくない。また、負レンズ要素Lnにてフォーカシングする場合の移動量が大きくなること、負レンズ要素Lnと最終レンズ群を構成する正レンズLp間のフォーカスの際の移動空間をとるための間隔が必要となることで全系が大型化するため好ましくない。 The conditional expression (3) defines the negative refractive power of the negative lens element Ln. When the negative refractive power of the negative lens element Ln becomes weaker than the lower limit of the conditional expression (3) (when the absolute value of the negative refractive power becomes smaller), the incident angle of the off-axis ray from the negative lens element Ln to the sensor This is not preferable because the lens becomes loose and the total length of the lens increases. Further, the amount of movement when focusing with the negative lens element Ln is large, and a space for taking a moving space at the time of focusing between the negative lens element Ln and the positive lens Lp constituting the final lens group is required. This is not preferable because the entire system becomes large.
条件式(3)の上限値を超えて負レンズ要素Lnの負の屈折力が強くなると(負の屈折力の絶対値が大きくなると)レンズ全長の短縮化は容易となるが、偏心敏感度が高くなりすぎレンズの組み立てが困難となる。また負レンズ要素Lnにてフォーカシングする場合、球面収差の変動が大きくなるため好ましくない。 When the negative refractive power of the negative lens element Ln becomes stronger beyond the upper limit of the conditional expression (3) (when the absolute value of the negative refractive power becomes larger), it becomes easier to shorten the total lens length, but the eccentric sensitivity becomes higher. It becomes too expensive and it becomes difficult to assemble the lens. Further, when focusing with the negative lens element Ln, the fluctuation of spherical aberration becomes large, which is not preferable.
条件式(4)は第1レンズ群L1の屈折力と第2レンズ群L2の屈折力の比を規定している。条件式(4)の上限値を超えて第2レンズ群L2の正の屈折力に対する第1レンズ群L1の負の屈折力が強くなると、ズーミングに際して第2レンズ群L2の移動量が大きくなり望遠端におけるレンズ全長が増大する。また、ペッツバール和が小さくなり、像面変動がアンダー傾向となるため好ましくない。 Conditional expression (4) defines the ratio of the refractive power of the first lens group L1 to the refractive power of the second lens group L2. When the negative refractive power of the first lens group L1 with respect to the positive refractive power of the second lens group L2 becomes stronger than the upper limit of the conditional expression (4), the amount of movement of the second lens group L2 becomes large during zooming and telephoto. The total length of the lens at the edges increases. Further, the Petzval sum becomes small and the image plane variation tends to be under, which is not preferable.
条件式(4)の下限値を超えて第2レンズ群L2の正の屈折力に対する第1レンズ群L1の負の屈折力が弱くなると、レンズ全長は短くなる方向となるが、第1レンズ群L1の有効径が拡大し全系が大型化するため好ましくない。また、ペッツバール和が大きくなり、像面湾曲がオーバー傾向となるため好ましくない。 If the negative refractive power of the first lens group L1 with respect to the positive refractive power of the second lens group L2 becomes weaker than the lower limit of the conditional expression (4), the total length of the lens tends to be shortened, but the first lens group This is not preferable because the effective diameter of L1 is expanded and the entire system is enlarged. Further, the Petzval sum becomes large and the curvature of field tends to be over, which is not preferable.
なお、各実施例において、好ましくは、条件式(1)乃至(4)の数値範囲を次の如くするのが良い。
2.003<fp/fW<3.950 ・・・(1a)
1.005<(Lnr2+Lnr1)/(Lnr2−Lnr1)<8.000
・・・(2a)
−6.45<fn/fW<−1.05 ・・・(3a)
−1.34<f1/f2<−0.60 ・・・(4a)
In each embodiment, it is preferable that the numerical range of the conditional expressions (1) to (4) is as follows.
2.003 <fp / fW <3.950 ... (1a)
1.005 <(Lnr2 + Lnr1) / (Lnr2-Lnr1) <8.00
... (2a)
-6.45 <fn / fW <-1.05 ... (3a)
-1.34 <f1 / f2 <-0.60 ... (4a)
また、さらに好ましくは条件式(1a)乃至(4a)の数値範囲を次の如く設定すると、先に述べた各条件式が意味する効果を最大限に得られる。
2.005<fp/fW<3.930 ・・・(1b)
1.01<(Lnr2+Lnr1)/(Lnr2−Lnr1)<7.00・・・(2b)
−6.43<fn/fW<−1.10 ・・・(3b)
−1.33<f1/f2<−0.70 ・・・(4b)
Further, more preferably, when the numerical range of the conditional expressions (1a) to (4a) is set as follows, the effect meant by each of the conditional expressions described above can be obtained to the maximum.
2.005 <fp / fW <3.930 ... (1b)
1.01 <(Lnr2 + Lnr1) / (Lnr2-Lnr1) <7.00 ... (2b)
-6.43 <fn / fW <-1.10 ... (3b)
-1.33 <f1 / f2 <-0.70 ... (4b)
各実施例において、更に好ましくは次の条件式のうち1つ以上を満足するのが良い。広角端における正レンズLpの横倍率をβpW、広角端における負レンズ要素Lnの横倍率をβnWとする。無限遠に合焦時で広角端から望遠端へのズーミングにおける負レンズ要素Lnの移動量をMn、無限遠に合焦時で広角端から望遠端へのズーミングにおける正レンズLpの移動量をMpとする。広角端における開口絞りから負レンズ要素Lnの物体側のレンズ面までの光軸上の長さをLsnとする。 In each embodiment, it is more preferable to satisfy one or more of the following conditional expressions. The lateral magnification of the positive lens Lp at the wide-angle end is βpW, and the lateral magnification of the negative lens element Ln at the wide-angle end is βnW. The amount of movement of the negative lens element Ln in zooming from the wide-angle end to the telephoto end at in-focus is Mn, and the amount of movement of the positive lens Lp in zooming from the wide-angle end to the telephoto end at infinity is Mp. And. Let Lsn be the length on the optical axis from the aperture diaphragm at the wide-angle end to the lens surface of the negative lens element Ln on the object side.
第2レンズ群L2の物体側又は像側に開口絞りSP1を有し、広角端における開口絞りから像面までの光軸上の長さをLsIPとする。広角端における負レンズ要素Lnの最も物体側のレンズ面から像面までの光軸上の長さをLnIpとする。正レンズLpの物体側のレンズ面の曲率半径をLpr1、像側のレンズ面の曲率半径をLpr2とする。広角端から望遠端へのズーミングにおける第1レンズ群L1の移動量をM1とする。 The aperture diaphragm SP1 is provided on the object side or the image side of the second lens group L2, and the length on the optical axis from the aperture diaphragm to the image plane at the wide-angle end is defined as LsIP. Let LnIp be the length of the negative lens element Ln at the wide-angle end on the optical axis from the lens plane to the image plane on the most object side. Let Lpr1 be the radius of curvature of the lens surface on the object side of the positive lens Lp, and Lpr2 be the radius of curvature of the lens surface on the image side. Let M1 be the amount of movement of the first lens group L1 in zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側へ移動した後、物体側へ移動し、広角端を基準にし、第1レンズ群L1の最も像側の位置までの移動量をM1a、最も像側の位置から最も物体側までの移動量をM1bとする。 When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves to the image side, then moves to the object side, and the amount of movement to the most image-side position of the first lens group L1 with reference to the wide-angle end. Is M1a, and the amount of movement from the position closest to the image to the object side is M1b.
第1レンズ群L1の最も物体側のレンズの材料の屈折率をG1Ndとする。中間群LMは正の屈折力の第3レンズ群より構成されること、または中間群LMは物体側から像側へ順に配置された正の屈折力の第3レンズ群、負の屈折力の第4レンズ群より構成される。第3レンズ群L3の焦点距離をf3とする。広角端から望遠端へのズーミングにおける第2レンズ群L2の移動量をM2、第3レンズ群L3の移動量をM3とする。 Let G1Nd be the refractive index of the material of the lens on the most object side of the first lens group L1. The intermediate group LM is composed of a third lens group having a positive refractive power, or the intermediate group LM is a third lens group having a positive refractive power and a third lens group having a negative refractive power arranged in order from the object side to the image side. It consists of four lens groups. Let the focal length of the third lens group L3 be f3. Let M2 be the amount of movement of the second lens group L2 in zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and M3 be the amount of movement of the third lens group L3.
ここでレンズ群の移動量とは広角端におけるレンズ群の光軸上の位置と望遠端におけるレンズ群の光軸上の位置の差をいう。移動量の符号は広角端に比べて望遠端において像側に位置するときを正、物体側に位置するときを負とする。このとき、次の条件式のうち1つ以上を満足するのが良い。 Here, the amount of movement of the lens group refers to the difference between the position of the lens group on the optical axis at the wide-angle end and the position of the lens group on the optical axis at the telephoto end. The sign of the amount of movement is positive when it is located on the image side at the telephoto end and negative when it is located on the object side compared to the wide-angle end. At this time, it is preferable to satisfy one or more of the following conditional expressions.
−2.0<fp/fn<−0.5 ・・・(5)
−2.0<(1−βnW2)×βpW2<−0.3 ・・・(6)
0.6<βpW<0.9 ・・・(7)
−0.40<Mp/Mn<−0.05 ・・・(8)
−4.00<Lnr1/Lsn<−0.50 ・・・(9)
0.20<Lsn/LsIP<0.70 ・・・(10)
−4.50<fn/LnIP<−1.00 ・・・(11)
−2.0<(Lpr2+Lpr1)/(Lpr2−Lpr1)<0.0・・・(12)
−2.0<M1/fW<−0.2 ・・・(13)
−1500.0<M1b/M1a<−2.0 ・・・(14)
1.920<G1Nd<2.060 ・・・(15)
0.5<f3/f2<10.0 ・・・(16)
1.00<M2/M3<1.30 ・・・(17)
-2.0 <fp / fn <-0.5 ... (5)
-2.0 <(1-βnW 2 ) x βpW 2 <-0.3 ... (6)
0.6 <βpW <0.9 ・ ・ ・ (7)
-0.40 <Mp / Mn <-0.05 ... (8)
-4.00 <Lnr1 / Lsn <-0.50 ... (9)
0.20 <Lsn / LsIP <0.70 ... (10)
-4.50 <fn / LnIP <-1.00 ... (11)
-2.0 <(Lpr2 + Lpr1) / (Lpr2-Lpr1) <0.0 ... (12)
-2.0 <M1 / fW <-0.2 ... (13)
-1500.0 <M1b / M1a <-2.0 ... (14)
1.920 <G1Nd <2.060 ... (15)
0.5 <f3 / f2 <10.0 ... (16)
1.00 <M2 / M3 <1.30 ... (17)
次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。条件式(5)は正レンズLpの屈折力と負レンズ要素Lnの屈折力の比を規定している。具体的にはセンサーへの光束の入射角度と光学系の大きさ、そして光学性能に関する条件を規定している。 Next, the technical meaning of each of the above conditional expressions will be described. Conditional expression (5) defines the ratio of the refractive power of the positive lens Lp to the refractive power of the negative lens element Ln. Specifically, it defines the angle of incidence of the luminous flux on the sensor, the size of the optical system, and the conditions related to the optical performance.
条件式(5)の上限値を超えて負レンズ要素Lnに対する正レンズLpの正の屈折力が強くなると、広角端での光束のセンサーへの入射角は小さくなるが、正レンズLpの正の屈折力が強くなる分、正レンズLpのレンズ厚みが増す。そして正レンズLpが大型化するため好ましくない。また、ペッツバール和は小さくなるが、第1レンズ群L1と負レンズ要素Lnの対称性が崩れるため、コマ収差が多く発生し好ましくない。 When the positive refractive power of the positive lens Lp with respect to the negative lens element Ln becomes stronger beyond the upper limit of the conditional expression (5), the angle of incidence of the light beam at the wide-angle end on the sensor becomes smaller, but the positive lens Lp becomes positive. As the refractive power increases, the lens thickness of the positive lens Lp increases. And it is not preferable because the positive lens Lp becomes large. Further, although the Petzval sum is small, the symmetry between the first lens group L1 and the negative lens element Ln is broken, so that a large amount of coma is generated, which is not preferable.
条件式(5)の下限値を超えて負レンズ要素Lnに対する正レンズLpの屈折力が弱くなると、広角端での光束のセンサーへの入射角がきつくなるため好ましくない。また、コマ収差の補正は容易となるが、ペッツバール和が大きくなり、像面湾曲がオーバー傾向になるため好ましくない。 If the refractive power of the positive lens Lp with respect to the negative lens element Ln exceeds the lower limit of the conditional expression (5) and becomes weak, the angle of incidence of the luminous flux at the wide-angle end on the sensor becomes tight, which is not preferable. Further, although it becomes easy to correct the coma aberration, it is not preferable because the Petzval sum becomes large and the curvature of field tends to be over.
条件式(6)は負レンズ要素Lnの位置敏感度を規定している。条件式(6)の上限値を超えると、フォーカシングにおける負レンズ要素Lnの移動量が大きくなりすぎ、レンズ群間で干渉しないためのレンズ群間隔が予め多く必要となり、全系が大型化するために好ましくない。条件式(6)の下限値を超えると、フォーカシングにおける負レンズ要素Lnの移動量が小さくたるため全系の小型化には有利となるが、負レンズ要素Lnの負の屈折力が大きくなる方向となる。このため、偏心敏感度が大きくなりレンズ群間の精度が厳しくなりすぎるため好ましくない。 The conditional expression (6) defines the positional sensitivity of the negative lens element Ln. If the upper limit of the conditional expression (6) is exceeded, the amount of movement of the negative lens element Ln in focusing becomes too large, and a large lens group spacing is required in advance so as not to interfere between the lens groups, and the entire system becomes large. Not preferable. If the lower limit of the conditional expression (6) is exceeded, the amount of movement of the negative lens element Ln in Focusing becomes small, which is advantageous for miniaturization of the entire system, but the negative refractive power of the negative lens element Ln increases. It becomes. For this reason, the eccentric sensitivity becomes large and the accuracy between the lens groups becomes too strict, which is not preferable.
条件式(7)は正レンズLpの横倍率を規定している。条件式(7)の上限値を超えて正レンズLpの横倍率が大きくなると、負レンズ要素Lnの横倍率が小さくなる。そしてフォーカシングにおける負レンズ要素Lnの移動量が大きくなりすぎ、レンズ群間で干渉しないためのレンズ群間隔が予め多く必要となり、全系が大型化するために好ましくない。 The conditional expression (7) defines the lateral magnification of the positive lens Lp. When the lateral magnification of the positive lens Lp exceeds the upper limit of the conditional expression (7), the lateral magnification of the negative lens element Ln becomes smaller. Further, the amount of movement of the negative lens element Ln in focusing becomes too large, and a large lens group spacing is required in advance so as not to interfere between the lens groups, which is not preferable because the entire system becomes large.
条件式(7)の下限値を超えて正レンズLpの横倍率が小さくなると、負レンズ要素Lnの横倍率が大きくなり、フォーカシングにおける負レンズ要素Lnの移動量が小さくたるため全系の小型化には有利である。しかしながら、負レンズ要素Lnの負の屈折力が大きくなる方向であるため、偏心敏感度が大きくなりレンズ群間の精度が厳しくなりすぎるため好ましくない。 When the lateral magnification of the positive lens Lp exceeds the lower limit of the conditional expression (7), the lateral magnification of the negative lens element Ln becomes large, and the amount of movement of the negative lens element Ln in focusing becomes small, so that the entire system is miniaturized. Is advantageous to. However, since the negative refractive power of the negative lens element Ln increases, the eccentric sensitivity increases and the accuracy between the lens groups becomes too strict, which is not preferable.
条件式(8)は無限物点にて合焦している状態でのズーミングに際しての負レンズ要素Lnの移動量と正レンズLpの移動量の比を規定している。条件式(8)の上限値を超えて負レンズ要素Lnの移動量が大きくなると、望遠端にてレンズ全長が大きくなるため、好ましくない。 Conditional expression (8) defines the ratio of the amount of movement of the negative lens element Ln and the amount of movement of the positive lens Lp during zooming in a state of being in focus at an infinite object point. If the amount of movement of the negative lens element Ln exceeds the upper limit of the conditional expression (8), the total length of the lens increases at the telephoto end, which is not preferable.
条件式(8)の下限値を超えて正レンズLpの移動量が大きくなると、正レンズLpにて変倍を分担できるため、正レンズLpよりも物体側のレンズ群の移動量を小さくできる。しかしながら、広角端にて正レンズLpが物体側に位置するため、負レンズ要素Lnと干渉しやすくなるめ好ましくない。干渉をさけるためには広角端のレンズ全長を長くする必要があり、全系が大型化するため好ましくない。 When the amount of movement of the positive lens Lp exceeds the lower limit of the conditional expression (8), the variable magnification can be shared by the positive lens Lp, so that the amount of movement of the lens group on the object side can be made smaller than that of the normal lens Lp. However, since the positive lens Lp is located on the object side at the wide-angle end, it tends to interfere with the negative lens element Ln, which is not preferable. In order to avoid interference, it is necessary to increase the total length of the lens at the wide-angle end, which is not preferable because the entire system becomes large.
条件式(9)は負レンズ要素Lnの物体側のレンズ面の曲率半径と広角端における開口絞りSPから負レンズ要素Lnの物体側のレンズ面までの長さの比を規定している。具体的には軸外光線と負レンズ要素Lnの物体側のレンズ面とのコンセントリック条件を規定している。 Conditional expression (9) defines the ratio of the radius of curvature of the lens surface of the negative lens element Ln on the object side to the length from the aperture stop SP at the wide-angle end to the lens surface of the negative lens element Ln on the object side. Specifically, the concentric condition between the off-axis ray and the lens surface of the negative lens element Ln on the object side is defined.
条件式(9)の上限値を超えてレンズ面の曲率半径がきつくなると、負レンズ要素Lnのフォーカシングにおける球面収差の変動が大きくなり好ましくない。条件式(9)の下限値を超えてレンズ面の曲率半径が緩くなると、負レンズ要素Lnのフォーカシングにおける球面収差の変動は小さくなるが、第1レンズ群Lnとの形状の対称性が崩れ、コマ収差が多く発生するため好ましくない。 If the radius of curvature of the lens surface becomes tighter than the upper limit of the conditional expression (9), the fluctuation of the spherical aberration in the focusing of the negative lens element Ln becomes large, which is not preferable. When the radius of curvature of the lens surface becomes loose beyond the lower limit of the conditional expression (9), the fluctuation of the spherical aberration in the focusing of the negative lens element Ln becomes small, but the symmetry of the shape with the first lens group Ln is broken. It is not preferable because a lot of coma is generated.
条件式(10)は広角端における開口絞りSP1から負レンズ要素Lnの物体側のレンズ面までの長さと広角端における開口絞りSPから結像点(像面)までの長さの比を規定している。具体的には開口絞りSP1と結像点の間の負レンズ要素Lnの配置を規定している。 Conditional expression (10) defines the ratio of the length from the aperture diaphragm SP1 at the wide-angle end to the lens surface of the negative lens element Ln on the object side and the length from the aperture diaphragm SP at the wide-angle end to the imaging point (image plane). ing. Specifically, the arrangement of the negative lens element Ln between the aperture diaphragm SP1 and the imaging point is defined.
条件式(10)の上限値を超えて負レンズ要素Lnが結像点に近づくと、フォーカシングにおける移動量の余裕量が少なくなるため好ましくない。また、小型化のためには負レンズ要素Lnの負の屈折力を強める必要があり、その結果センサーへの光束の入射角がきつくなる、あるいは入射角の緩和のために、正レンズLpの正の屈折力が強くなり、正レンズLpの厚さが厚くなるため好ましくない。 If the negative lens element Ln approaches the imaging point beyond the upper limit of the conditional expression (10), the margin of the amount of movement in focusing becomes small, which is not preferable. Further, it is necessary to strengthen the negative refractive power of the negative lens element Ln for miniaturization, and as a result, the incident angle of the light flux to the sensor becomes tight, or the positive lens Lp is positive in order to relax the incident angle. This is not preferable because the refractive power of the positive lens becomes stronger and the thickness of the positive lens Lp becomes thicker.
条件式(10)の下限値を超えて負レンズ要素Lnが開口絞りSP1に近づくと、フォーカシングにおける移動量の余裕は確保できるが、第1レンズ群L1との開口絞りSP1の対称性が崩れ、コマ収差が多く発生するため好ましくない。 When the negative lens element Ln approaches the aperture diaphragm SP1 beyond the lower limit of the conditional expression (10), a margin of movement in focusing can be secured, but the symmetry of the aperture diaphragm SP1 with the first lens group L1 is broken. It is not preferable because a lot of coma aberration occurs.
条件式(11)は負レンズ要素Lnの焦点距離と広角端における負レンズ要素Lnの最も物体側のレンズ面から結像点までの長さの比を規定している。具体的にはセンサーへの光束の入射角度と、光学系の大きさを規定している。条件式(11)の上限値を超えて負レンズ要素Lnの負の屈折力が強くなると、センサーへの光束の入射角度がきつくなるため好ましくない。入射角度を緩めるためには正レンズLpの正の屈折力を強める必要があり、屈折力を強めるためにはレンズの肉厚が増し、沈胴時全系が大型化するため好ましくない。 Conditional expression (11) defines the ratio between the focal length of the negative lens element Ln and the length of the negative lens element Ln at the wide-angle end from the lens surface on the most object side to the imaging point. Specifically, it defines the angle of incidence of the luminous flux on the sensor and the size of the optical system. If the negative refractive power of the negative lens element Ln becomes stronger than the upper limit of the conditional expression (11), the angle of incidence of the light flux on the sensor becomes tight, which is not preferable. In order to loosen the incident angle, it is necessary to strengthen the positive refractive power of the positive lens Lp, and in order to strengthen the refractive power, the wall thickness of the lens increases and the entire system becomes large when retracted, which is not preferable.
条件式(11)の下限値を超えて負レンズ要素Lnの負の屈折力が弱くなると、フォーカシングに際しての移動量が増し、移動量の余裕量を確保するためにレンズ全長が長くなるため好ましくない。 If the negative refractive power of the negative lens element Ln becomes weaker than the lower limit of the conditional expression (11), the amount of movement during focusing increases, and the total length of the lens becomes long in order to secure a margin of the amount of movement, which is not preferable. ..
条件式(12)は正レンズLpのレンズ形状を規定している。具体的には像面特性(像面湾曲)に関係する。正レンズLpは結像点近くに配置されており、そのレンズ形状は像面特性に影響する。条件式(12)の上限値を超えて正レンズLpの物体側のレンズ面の曲率がきつくなると、望遠端において像面特性は良好となるが、広角端の像面特性が低下するため好ましくない。具体的には広角端において低像高にてメリディオナル像面がアンダー、高像高にてメリディオナル像面がオーバーとなる。 The conditional expression (12) defines the lens shape of the positive lens Lp. Specifically, it is related to image plane characteristics (field curvature). The positive lens Lp is arranged near the image plane, and its lens shape affects the image plane characteristics. If the curvature of the lens surface of the positive lens Lp on the object side exceeds the upper limit of the conditional expression (12), the image plane characteristics are good at the telephoto end, but the image plane characteristics at the wide-angle end are deteriorated, which is not preferable. .. Specifically, at the wide-angle end, the meridional image plane is under at low image height, and the meridional image plane is over at high image height.
条件式(12)の下限値を超えて正レンズLpの物体側のレンズ面の曲率が物体側に凹面を向けてきつくなると、広角端の像面特性は良くなるが、望遠端にて像面特性がオーバーになり好ましくない。 If the curvature of the lens surface of the positive lens Lp on the object side exceeds the lower limit of the conditional expression (12) and the concave surface is directed toward the object side, the image plane characteristics at the wide-angle end will improve, but the image plane at the telephoto end will improve. It is not preferable because the characteristics are over.
条件式(13)はズーミングにおける第1レンズ群L1の移動量を規定している。具体的には全系の光軸方向の長さを規定する。条件式(13)の下限値を超えて、第1レンズ群L1の移動量が大きくなると、望遠端におけるレンズ全長が延び全系が大型化するため、好ましくない。また、望遠端におけるレンズ全長を規定しつつ、下限値を超えると広角端においてレンズ全長が短くなるため前玉有効径は小さくなるが、第1レンズ群L1の屈折力が強くなるため、像面湾曲がアンダーとなり好ましくない。 The conditional expression (13) defines the amount of movement of the first lens group L1 in zooming. Specifically, the length of the entire system in the optical axis direction is specified. If the amount of movement of the first lens group L1 exceeds the lower limit of the conditional expression (13), the total length of the lens at the telephoto end increases and the entire system becomes large, which is not preferable. Further, while defining the total length of the lens at the telephoto end, if the lower limit is exceeded, the total length of the lens becomes shorter at the wide-angle end and the effective diameter of the front lens becomes smaller, but the refractive power of the first lens group L1 becomes stronger and therefore the image plane. The curvature is under, which is not preferable.
条件式(13)の上限値を越えて、第1レンズ群L1の移動量が小さくなると、望遠端におけるレンズ全長は短くなるが、広角端におけるレンズ全長が長くなり、第1レンズ群L1と開口絞りSP1との間隔が長くなるため前玉有効径が大きくなり好ましくない。 When the upper limit of the conditional expression (13) is exceeded and the amount of movement of the first lens group L1 becomes smaller, the total length of the lens at the telephoto end becomes shorter, but the total length of the lens at the wide-angle end becomes longer, and the aperture becomes larger than that of the first lens group L1. Since the distance from the aperture SP1 becomes long, the effective diameter of the front lens becomes large, which is not preferable.
条件式(14)はズーミングにおける第1レンズ群L1が像側へ凸状に移動するときの凸軌跡の移動量を規定している。具体的には全系の光軸方向の長さと光軸と直交する径方向の大きさを規定している。条件式(14)の上限値を超えて第1レンズ群L1の像側への移動量が大きくなると、広角端におけるレンズ全長が長くなり、前玉有効径が大きくなるため好ましくない。条件式(14)の下限値を超えて第1レンズ群L1の物体側への移動量が大きくなると、望遠端におけるレンズ全長が長くなるため好ましくない。 The conditional expression (14) defines the amount of movement of the convex locus when the first lens group L1 in zooming moves convexly toward the image side. Specifically, the length in the optical axis direction of the entire system and the size in the radial direction orthogonal to the optical axis are specified. If the amount of movement of the first lens group L1 toward the image side exceeds the upper limit of the conditional expression (14), the total length of the lens at the wide-angle end becomes long and the effective diameter of the front lens becomes large, which is not preferable. If the amount of movement of the first lens group L1 toward the object increases beyond the lower limit of the conditional expression (14), the total length of the lens at the telephoto end becomes long, which is not preferable.
条件式(15)は第1レンズ群L1の最も物体側のレンズの材料の屈折率を規定している。具体的には全系の光軸と直交する径方向の大きさを規定している。条件式(15)の上限値を超えて屈折率が大きくなると、現存する硝材料ではアッベ数が小さい硝材となり、色消しをするための第1レンズ群L1内の正レンズの硝材が少なくなり、色消しが困難となるため好ましくない。条件式(15)の下限値を超えて屈折率が小さくなると、色消しするための硝材は多く存在するが、屈折率が低くなるため、前玉有効径が増大し、好ましくない。 The conditional expression (15) defines the refractive index of the material of the lens on the most object side of the first lens group L1. Specifically, the size in the radial direction orthogonal to the optical axis of the entire system is specified. When the refractive index becomes large beyond the upper limit of the conditional expression (15), the existing glass material becomes a glass material having a small Abbe number, and the glass material of the positive lens in the first lens group L1 for achromatication decreases. It is not preferable because it is difficult to erase the color. When the refractive index becomes smaller than the lower limit of the conditional expression (15), there are many glass materials for achromatication, but the refractive index becomes low, so that the effective diameter of the front lens increases, which is not preferable.
条件式(16)は中間群LMが正の屈折力の第3レンズ群L3よりなること、又は中間群LMが正の屈折力の第3レンズ群L3と負の屈折力の第4レンズ群L4よりなるときの第2レンズ群L2と第3レンズ群L3の屈折力の比を規定している。具体的には、ズーミングにおける中間の像面特性に関する。 In the conditional equation (16), the intermediate group LM is composed of the third lens group L3 having a positive refractive power, or the intermediate group LM is the third lens group L3 having a positive refractive power and the fourth lens group L4 having a negative refractive power. The ratio of the refractive powers of the second lens group L2 and the third lens group L3 is defined. Specifically, it relates to an intermediate image plane characteristic in zooming.
条件式(16)の上限値を超えて第3レンズ群L3の正の屈折力が弱くなると、第2レンズ群L2のズーミングに際しての移動量が小さくなり全系の小型化には有利となる。しかしながら、第2レンズ群L2の正の屈折力が強くなりすぎ、ズーミングにおける中間の焦点位置のズーム位置での像面変動を抑えることが困難となるため、好ましくない。条件式(16)の下限値を超えて第3レンズ群L3の正の屈折力が強くなると、第2レンズ群L2のズーミングに際しての移動量が大きくなり、全系が大型化するため、好ましくない。 When the positive refractive power of the third lens group L3 becomes weaker than the upper limit of the conditional expression (16), the amount of movement of the second lens group L2 during zooming becomes small, which is advantageous for miniaturization of the entire system. However, the positive refractive power of the second lens group L2 becomes too strong, and it becomes difficult to suppress the image plane fluctuation at the zoom position of the intermediate focal position in zooming, which is not preferable. If the positive refractive power of the third lens group L3 becomes stronger beyond the lower limit of the conditional expression (16), the amount of movement of the second lens group L2 during zooming becomes large, and the entire system becomes large, which is not preferable. ..
条件式(17)は中間群LMが正の屈折力の第3レンズ群L3よりなること、又は中間群LMが正の屈折力の第3レンズ群L3と負の屈折力の第4レンズ群L4よりなるときのズーミングに際しての第2レンズ群L2と第3レンズ群L3の移動量を規定している。具体的には全系の光軸方向の長さに関係する。 In the conditional equation (17), the intermediate group LM is composed of the third lens group L3 having a positive refractive power, or the intermediate group LM is the third lens group L3 having a positive refractive power and the fourth lens group L4 having a negative refractive power. It defines the amount of movement of the second lens group L2 and the third lens group L3 at the time of zooming. Specifically, it is related to the length of the entire system in the optical axis direction.
条件式(17)の上限値を超えて第2レンズ群L2の移動量が大きくなると、望遠端におけるレンズ全長が長くなるため、好ましくない。条件式(17)の下限値を超えて第2レンズ群L2の移動量が小さくなると、全系の小型化には有利となるが、第2レンズ群L2と第3レンズ群L3が望遠端にて機構的に干渉する傾向となるため好ましくない。なお、各実施例において、好ましくは、条件式(5)乃至(17)の数値範囲を次の如くするのが良い。 If the amount of movement of the second lens group L2 exceeds the upper limit of the conditional expression (17), the total length of the lens at the telephoto end becomes long, which is not preferable. If the amount of movement of the second lens group L2 becomes smaller than the lower limit of the conditional expression (17), it is advantageous for miniaturization of the entire system, but the second lens group L2 and the third lens group L3 are at the telephoto end. This is not preferable because it tends to interfere mechanically. In each embodiment, it is preferable that the numerical range of the conditional expressions (5) to (17) is as follows.
−1.90<fp/fn<−0.55 ・・・(5a)
−1.80<(1−βnW2)・βpW2<−0.35 ・・・(6a)
0.65<βpW<0.88 ・・・(7a)
−0.38<Mp/Mn<−0.08 ・・・(8a)
−3.80<Lnr1/Lsn<−0.60 ・・・(9a)
0.25<Lsn/LsIP<0.65 ・・・(10a)
−4.40<fn/LnIP<−1.05 ・・・(11a)
−1.80<(Lpr2+Lpr1)/(Lpr2−Lpr1)<−0.1
・・・(12a)
−1.50<M1/fW<−0.30 ・・・(13a)
−1300.0<M1b/M1a<−2.5 ・・・(14a)
1.930<G1nd<2.030 ・・・(15a)
0.80<f3/f2<9.0 ・・・(16a)
1.03<M2/M3<1.29 ・・・(17a)
-1.90 <fp / fn <-0.55 ... (5a)
-1.80 <(1-βnW 2 ), βpW 2 <-0.35 ... (6a)
0.65 <βpW <0.88 ... (7a)
-0.38 <Mp / Mn <-0.08 ... (8a)
-3.80 <Lnr1 / Lsn <-0.60 ... (9a)
0.25 <Lsn / LsIP <0.65 ... (10a)
-4.40 <fn / LnIP <-1.05 ... (11a)
-1.80 <(Lpr2 + Lpr1) / (Lpr2-Lpr1) <-0.1
... (12a)
-1.50 <M1 / fW <-0.30 ... (13a)
-1300.0 <M1b / M1a <-2.5 ... (14a)
1.930 <G1nd <2.030 ... (15a)
0.80 <f3 / f2 <9.0 ... (16a)
1.03 <M2 / M3 <1.29 ... (17a)
また、さらに好ましくは条件式(5a)乃至(17a)の数値範囲を次の如く設定すると、先に述べた各条件式が意味する効果を最大限に得られる。 Further, more preferably, when the numerical range of the conditional expressions (5a) to (17a) is set as follows, the effect meant by each of the conditional expressions described above can be obtained to the maximum.
−1.85<fp/fn<−0.60 ・・・(5b)
−1.60<(1−βnW2)・βpW2<−0.40 ・・・(6b)
0.71<βpW<0.87 ・・・(7b)
−0.35<Mp/Mn<−0.10 ・・・(8b)
−3.60<Lnr1/Lsn<−0.65 ・・・(9b)
0.29<Lsn/LsIP<0.60 ・・・(10b)
−4.30<fn/LnIP<−1.08 ・・・(11b)
−1.70<(Lpr2+Lpr1)/(Lpr2−Lpr1)<−0.13
・・・(12b)
−1.30<M1/fW<−0.33 ・・・(13b)
−1100.0<M1b/M1a<−3.0 ・・・(14b)
1.950<G1nd<2.010 ・・・(15b)
0.90<f3/f2<8.0 ・・・(16b)
1.05<M2/M3<1.28 ・・・(17b)
-1.85 <fp / fn <-0.60 ... (5b)
−1.60 <(1-βnW 2 ) ・ βpW 2 <−0.40 ・ ・ ・ (6b)
0.71 <βpW <0.87 ... (7b)
-0.35 <Mp / Mn <-0.10 ... (8b)
-3.60 <Lnr1 / Lsn <-0.65 ... (9b)
0.29 <Lsn / LsIP <0.60 ... (10b)
-4.30 <fn / LnIP <-1.08 ... (11b)
-1.70 <(Lpr2 + Lpr1) / (Lpr2-Lpr1) <-0.13
... (12b)
-1.30 <M1 / fW <-0.33 ... (13b)
-1100.0 <M1b / M1a <-3.0 ... (14b)
1.950 <G1nd <2.010 ... (15b)
0.90 <f3 / f2 <8.0 ... (16b)
1.05 <M2 / M3 <1.28 ... (17b)
各実施例では以上のように各要素を構成することにより、全系が小型で高性能であるズームレンズを得ることができる。ネガティブリードのズームレンズにおいてレンズ径の小型化を図る場合、負の屈折力の第1レンズ群L1の負の屈折力は強くなるため、3枚のレンズ構成とするのが良い。 In each embodiment, by configuring each element as described above, it is possible to obtain a zoom lens in which the entire system is compact and has high performance. When reducing the lens diameter of a negative lead zoom lens, the negative refractive power of the first lens group L1 having a negative refractive power becomes strong, so it is preferable to use a three-lens configuration.
小型化のためにはレンズ枚数を少なくして負レンズ、正レンズの2枚のレンズよりなる構成が考えられる。しかし、小型化のために第1レンズ群L1の負の屈折力が強く、負レンズのレンズ面の曲率がきつくなることや、球面収差、像面特性等を良好に補正するために2枚のレンズ間の間隔も必要となることから、結局厚みが増す。 In order to reduce the size, it is conceivable to reduce the number of lenses and to include two lenses, a negative lens and a positive lens. However, due to the miniaturization, the negative refractive power of the first lens group L1 is strong, the curvature of the lens surface of the negative lens becomes tight, and two lenses are used to satisfactorily correct spherical aberration, image plane characteristics, and the like. Since the distance between the lenses is also required, the thickness increases after all.
そのため、第1レンズ群L1内の負レンズの屈折力を分割することで光学性能を良好に維持しつつ径方向の大きさを小さくすることが容易となる。第1レンズ群L1は物体側より像側へ順に、負レンズ11、負レンズ12、正レンズ13から構成することが好ましい。また、最も物体側の負レンズ11は高屈折率材料を採用し、負レンズ11よりもレンズ径の小さくなる負レンズ12のレンズ面を非球面化することで、非球面の加工難度も易くなり、全系の小型を図りつつ高い光学性能化が得られる。 Therefore, by dividing the refractive power of the negative lens in the first lens group L1, it becomes easy to reduce the size in the radial direction while maintaining good optical performance. The first lens group L1 is preferably composed of a negative lens 11, a negative lens 12, and a positive lens 13 in this order from the object side to the image side. Further, the negative lens 11 on the most object side uses a high refractive index material, and the lens surface of the negative lens 12 having a smaller lens diameter than the negative lens 11 is made aspherical, so that the aspherical surface can be easily processed. High optical performance can be obtained while reducing the size of the entire system.
第2レンズ群L2は正の屈折力を有することが望ましい。広角端において、軸上光束は負の屈折力の第1レンズ群L1を通過すると発散光束となる。しかしながら、第1レンズ群L1に続く後群の最も物体側に位置する第2レンズ群L2を正の屈折力とすることで、光束に対して収斂作用を持たせ、後群のレンズ有効径を小さくすることが容易となる。また、第2レンズ群L1は物体側より像側へ順に、正レンズ21、正レンズ22、負レンズ23を有する構成とし、正レンズ21を非球面レンズとすることが望ましい。 It is desirable that the second lens group L2 has a positive refractive power. At the wide-angle end, the axial luminous flux becomes a divergent luminous flux when it passes through the first lens group L1 having a negative refractive power. However, by setting the second lens group L2 located closest to the object side of the rear group following the first lens group L1 as a positive refractive power, a converging effect is given to the light beam, and the effective diameter of the lens of the rear group is increased. It becomes easy to make it smaller. Further, it is desirable that the second lens group L1 has a positive lens 21, a positive lens 22, and a negative lens 23 in this order from the object side to the image side, and the positive lens 21 is an aspherical lens.
有効径の大きくなる最も物体側の正レンズ21を非球面化することにより、球面収差やコマ収差を全ズーム領域にて良好に補正することが容易となる。 By asphericalizing the positive lens 21 on the most object side, which has a large effective diameter, it becomes easy to satisfactorily correct spherical aberration and coma in the entire zoom region.
次に各実施例のズームレンズのレンズ構成について説明する。実施例1、3、4、5のズームレンズは以下の構成よりなる。物体側より像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群L1、開口絞りSP1、正の屈折力の第2レンズ群L2、フレアーカット絞りSP2、正の屈折力の第3レンズ群L3、正の屈折力の第4レンズ群L4から構成されている。第3レンズ群L3は中間群LM、第4レンズ群L4は最終レンズ群LRに相当している。 Next, the lens configuration of the zoom lens of each embodiment will be described. The zoom lenses of Examples 1, 3, 4, and 5 have the following configurations. Negative refractive power first lens group L1, aperture aperture SP1, positive refractive power second lens group L2, flare cut aperture SP2, positive refractive power third lens arranged in order from the object side to the image side. It is composed of a group L3 and a fourth lens group L4 having a positive refractive power. The third lens group L3 corresponds to the intermediate group LM, and the fourth lens group L4 corresponds to the final lens group LR.
実施例1、3、4、5はズーム倍率(ズーム比)3倍程度にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群、正の屈折力の第2レンズ群を配置したネガティブリード型のレンズ構成としている。正の屈折力のレンズ群が先行するポジティブリード型のレンズ構成は、高倍率化(高ズーム比化)には有利となる。しかしながら、前玉有効径が大きくなるため、3倍程度のズーム倍率では、負の屈折力のレンズ群が先行するネガティブリード型のレンズ構成のほうが有利である。 In Examples 1, 3, 4, and 5, in order to reduce the size of the entire system at a zoom magnification (zoom ratio) of about 3 times, the zoom configuration is the first lens group having a negative refractive power in order from the object side to the image side. , A negative lead type lens configuration in which a second lens group having a positive refractive power is arranged. A positive lead type lens configuration in which a lens group having a positive refractive power precedes is advantageous for high magnification (high zoom ratio). However, since the effective diameter of the front lens becomes large, a negative lead type lens configuration in which a lens group having a negative refractive power precedes is more advantageous at a zoom magnification of about 3 times.
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で移動し、開口絞りSP1は物体側に移動し、第2レンズ群L2は物体に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は像側に移動している。第1レンズ群L1は広角端に比べて望遠端において、物体側に位置するように移動させることで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、開口絞りSP1と第1レンズ群L1を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。 When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves in a convex locus toward the image side, the aperture diaphragm SP1 moves toward the object side, the second lens group L2 moves to the object, and the third lens group L2 moves. The lens group L3 has moved to the object side, and the fourth lens group L4 has moved to the image side. By moving the first lens group L1 so that it is located closer to the object at the telephoto end than at the wide-angle end, the total length of the lens at the wide-angle end is shortened, and the aperture diaphragm SP1 and the first lens group L1 are brought closer to each other. We are trying to reduce the effective diameter of the front lens.
また、ズーミングにおいて開口絞りSP1を各レンズ群とは別軌跡に移動し、中間の焦点距離のズーム位置において第2レンズ群L2から物体側に離れ、第2レンズ群L2に対して物体側に凸状になる軌跡で移動する。これによって中間の焦点距離のズーム位置における軸外光線の下線フレアをカットし、中間の焦点距離のズーム位置における光学性能を良好にしている。フレアーカット絞りSP2はズーミングに際して第2レンズ群L2と同じ軌跡(一体的)で移動している。 Further, in zooming, the aperture diaphragm SP1 is moved to a different trajectory from each lens group, is separated from the second lens group L2 toward the object side at a zoom position of an intermediate focal length, and is convex toward the object side with respect to the second lens group L2. It moves in a shape-like trajectory. This cuts the underline flare of off-axis rays at the zoom position of the intermediate focal length, and improves the optical performance at the zoom position of the intermediate focal length. The flare-cut diaphragm SP2 moves on the same trajectory (integrally) as the second lens group L2 during zooming.
また、ズーミングに際して正の屈折力の第2レンズ群L2、正の屈折力の第3レンズ群L3を別の軌跡で移動することにより、ズーミングにおける中間の焦点距離のズーム位置において像面特性を良好に補正している。また、広角端から望遠端へのズーミングに際して正の屈折力の第4レンズ群L4を像側に移動させ、変倍効果を持たせることにより、ズーミングにおける第2レンズ群L2、第3レンズ群L3の移動量を少なくし、望遠端におけるレンズ全長を短縮している。 Further, by moving the second lens group L2 having a positive refractive power and the third lens group L3 having a positive refractive power in different trajectories during zooming, the image plane characteristics are improved at the zoom position of the intermediate focal length in zooming. It is corrected to. Further, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the fourth lens group L4 having a positive refractive power is moved to the image side to have a magnification-changing effect, so that the second lens group L2 and the third lens group L3 in zooming are provided. The amount of movement of the lens is reduced, and the total length of the lens at the telephoto end is shortened.
また、第4レンズ群L4を1枚の正レンズLpより構成している。第4レンズ群L4を正の屈折力することにより、広角端における射出瞳を物体側に遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。第4レンズ群L4は結像点(像面)に近い配置となり、レンズ有効径が大きくなるため、第4レンズ群L4を複数枚のレンズで構成するとレンズの厚みが増し全系が大型化するため1枚のレンズより構成している。 Further, the fourth lens group L4 is composed of one positive lens Lp. By making the fourth lens group L4 have a positive refractive power, the exit pupil at the wide-angle end is moved away to the object side, and the telecentricity is improved. Since the fourth lens group L4 is arranged close to the imaging point (image plane) and the effective lens diameter is large, if the fourth lens group L4 is composed of a plurality of lenses, the thickness of the lens increases and the entire system becomes large. Therefore, it is composed of one lens.
また、正の屈折力の第3レンズ群L3は最像側には負レンズ要素Lnを有している。負レンズ要素Lnは1枚のレンズ又は複数のレンズを接合した接合レンズでも良い。第4レンズ群L4を正の屈折力とすることで、像側から光束を逆トレースしたとき、光束は第4レンズ群L4の像側では収斂されるので、第4レンズ群L4の物体側に配置している負レンズ要素Lnのレンズ径を小さくすることができる。また、負レンズ要素Lnが負の屈折力であることにより、レンズ全長の短縮が容易となり全系の小型化に有利となる。 Further, the third lens group L3 having a positive refractive power has a negative lens element Ln on the most image side. The negative lens element Ln may be a single lens or a bonded lens in which a plurality of lenses are joined. By setting the fourth lens group L4 as a positive refractive power, when the light beam is reversely traced from the image side, the light beam converges on the image side of the fourth lens group L4, so that the light beam is converged on the object side of the fourth lens group L4. The lens diameter of the arranged negative lens element Ln can be reduced. Further, since the negative lens element Ln has a negative refractive power, the total length of the lens can be easily shortened, which is advantageous for miniaturization of the entire system.
また、第1レンズ群L1は負の屈折力の第1レンズ11、負の屈折力の第2レンズ12、正の屈折力の第3レンズ13の3枚のレンズにて構成しており、第1レンズ11の像側のレンズ面を凹面としたメニスカス形状としている。負レンズ要素Lnを像側に凸面を向けたメニスカス形状とすることにより、負の屈折力の第1レンズ11とは開口絞りに対して略対称形状となり、コマ収差の補正を容易にしている。また、小型、軽量な負レンズ要素Lnをフォーカシングレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。 Further, the first lens group L1 is composed of three lenses, a first lens 11 having a negative refractive power, a second lens 12 having a negative refractive power, and a third lens 13 having a positive refractive power. 1 The lens surface on the image side of the lens 11 is concave and has a meniscus shape. By forming the negative lens element Ln into a meniscus shape with a convex surface facing the image side, the shape is substantially symmetrical with that of the first lens 11 having a negative refractive power, facilitating the correction of coma aberration. Further, by using the small and lightweight negative lens element Ln as a focusing lens, rapid focusing is facilitated.
負レンズ要素Lnは無限物体から至近物体へのフォーカシングに際し、像側へ移動する。負レンズ要素Lnを像側に凸面を向けたメニスカス形状とすることにより、軸外光線とコンセントリックな配置としている。これにより、無限物体から至近物体へのフォーカシングに際し、像側へ移動後も軸外光線とのコンセントリックが変わらないようにして、フォーカシングによる軸外収差、例えば像面変動を良好に補正している。 The negative lens element Ln moves to the image side when focusing from an infinite object to a close object. The negative lens element Ln has a meniscus shape with a convex surface facing the image side, so that it is arranged concentrically with off-axis rays. As a result, when focusing from an infinite object to a close object, the concentric with the off-axis ray does not change even after moving to the image side, and off-axis aberration due to focusing, for example, image plane fluctuation is satisfactorily corrected. ..
負レンズ要素Lnに関する実線の曲線Lnaと点線の曲線Lnbは、各々無限遠物体と近距離物体にフォーカスしているときの変倍に伴う像面変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠物体から近距離物体へフォーカスを行う場合には、矢印Lncに示す如く負レンズ要素Lnを像側に繰り込むことで行っている。 The solid line curve Lna and the dotted line curve Lnb with respect to the negative lens element Ln are movement trajectories for correcting image plane fluctuations due to scaling when focusing on an infinity object and a short-range object, respectively. Further, when focusing from an infinity object to a short-distance object at the telephoto end, the negative lens element Ln is moved toward the image side as shown by the arrow Lnc.
また、第3レンズ群L3に負の屈折力のレンズ要素Lnとの像側に、正の屈折力の第4レンズ群L4の異符号の焦点距離持つレンズ群を配置している。これにより、負レンズ要素Lnにある程度強い負の屈折力を持たせることができるため、位置敏感度が高くなり、負レンズ要素Lnのフォーカシングによる移動量を少なくして、全系の小型化を容易にしている。 Further, a lens group having a different sign focal length of the fourth lens group L4 having a positive refractive power is arranged on the image side of the third lens group L3 with the lens element Ln having a negative refractive power. As a result, the negative lens element Ln can be given a strong negative refractive power to some extent, so that the position sensitivity is increased, the amount of movement of the negative lens element Ln due to Focusing is reduced, and the entire system can be easily miniaturized. I have to.
実施例2のズームレンズは物体側より像側へ順に配置された以下の構成よりなる。負の屈折力の第1レンズ群L1、開口絞りSP1、正の屈折力の第2レンズ群L2、フレアーカット絞りSP2、正の屈折力の第3レンズ群L3、負の屈折力の第4レンズ群L4、正の屈折力の第5レンズ群L5から構成されている。第3レンズ群L3と第4レンズ群L4は中間群LM、第5レンズ群L5は最終レンズ群LRに相当している。 The zoom lens of the second embodiment has the following configuration in which the zoom lens is arranged in order from the object side to the image side. Negative refractive power first lens group L1, aperture aperture SP1, positive refractive power second lens group L2, flare cut aperture SP2, positive refractive power third lens group L3, negative refractive power fourth lens It is composed of a group L4 and a fifth lens group L5 having a positive refractive power. The third lens group L3 and the fourth lens group L4 correspond to the intermediate group LM, and the fifth lens group L5 corresponds to the final lens group LR.
実施例2はズーム倍率(ズーム比)3倍程度にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群、正の屈折力の第2レンズ群を配置したネガティブリード型のレンズ構成としている。正の屈折力のレンズ群が先行するポジティブリード型のレンズ構成は、高倍率化(高ズーム比化)には有利となる。しかしながら、前玉有効径が大きくなるため、3倍程度のズーム倍率では、負の屈折力のレンズ群が先行するネガティブリード型のレンズ構成のほうが有利である。 In the second embodiment, in order to reduce the size of the entire system at a zoom magnification (zoom ratio) of about 3 times, the zoom configuration is such that the first lens group having a negative refractive power and the positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side. It has a negative lead type lens configuration in which the second lens group is arranged. A positive lead type lens configuration in which a lens group having a positive refractive power precedes is advantageous for high magnification (high zoom ratio). However, since the effective diameter of the front lens becomes large, a negative lead type lens configuration in which a lens group having a negative refractive power precedes is more advantageous at a zoom magnification of about 3 times.
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で移動し、開口絞りSP1は物体側に移動し、第2レンズ群L2は物体側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は物体側に移動している。第5レンズ群L5は像側に移動している。 When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves in a convex locus toward the image side, the aperture diaphragm SP1 moves toward the object side, and the second lens group L2 moves toward the object side. The 3 lens group L3 has moved to the object side, and the 4th lens group L4 has moved to the object side. The fifth lens group L5 is moving to the image side.
第1レンズ群L1は広角端に比べて望遠端において、物体側に位置するように移動させることで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、開口絞りSP1と第1レンズ群L1を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。また、ズーミングにおいて開口絞りSP1を各レンズ群とは別軌跡に移動し、中間の焦点距離のズーム位置において第2レンズ群L2から物体側に離れ、第2レンズ群L2に対して物体側に凸状になる軌跡で物体側へ移動する。これによって中間の焦点距離のズーム位置における軸外光線の下線フレアをカットし、中間の焦点距離のズーム位置における光学性能を良好にしている。 By moving the first lens group L1 so that it is located closer to the object at the telephoto end than at the wide-angle end, the total length of the lens at the wide-angle end is shortened, and the aperture diaphragm SP1 and the first lens group L1 are brought closer to each other. We are trying to reduce the effective diameter of the front lens. Further, in zooming, the aperture diaphragm SP1 is moved to a different trajectory from each lens group, is separated from the second lens group L2 toward the object side at a zoom position of an intermediate focal length, and is convex toward the object side with respect to the second lens group L2. It moves to the object side in a trajectory that becomes like a shape. This cuts the underline flare of off-axis rays at the zoom position of the intermediate focal length, and improves the optical performance at the zoom position of the intermediate focal length.
フレアーカット絞りSP2はズーミングに際して第2レンズ群L2と同じ軌跡で移動している。また、ズーミングに際して正の屈折力の第2レンズ群L2、正の屈折力の第3レンズ群L3、負の屈折力の第4レンズ群L4を別の軌跡で移動することにより、ズーミングにおける中間の焦点距離のズーム位置において像面特性を良好に補正している。 The flare-cut diaphragm SP2 moves on the same trajectory as the second lens group L2 during zooming. Further, during zooming, the second lens group L2 having a positive refractive power, the third lens group L3 having a positive refractive power, and the fourth lens group L4 having a negative refractive power are moved by different trajectories to be intermediate in zooming. The image plane characteristics are satisfactorily corrected at the zoom position of the focal length.
また、広角端から望遠端へのズーミングに際して正の屈折力の第5レンズ群L5を像側に移動させ、変倍効果を持たせることにより、ズーミングにおける第2レンズ群L2、第3レンズ群L3、第4レンズ群L4の移動量を少なくする。そして、望遠端におけるレンズ全長を短縮している。また、第5レンズ群L5を1枚の正レンズLpより構成している。 Further, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the fifth lens group L5 having a positive refractive power is moved to the image side to have a scaling effect, so that the second lens group L2 and the third lens group L3 in zooming are provided. , The amount of movement of the fourth lens group L4 is reduced. And the total length of the lens at the telephoto end is shortened. Further, the fifth lens group L5 is composed of one positive lens Lp.
第5レンズ群L5を正の屈折力することにより、広角端における射出瞳を物体側に遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。第5レンズ群L5は結像点(像面)に近い配置となるため、レンズ径が大きくなるため、第5レンズ群L5を複数枚のレンズで構成するとレンズの厚みが増し全系が大型化するため1枚のレンズより構成している。また、負の屈折力の第4レンズ群L4は負レンズ要素Lnより構成している。負レンズ要素Lnは1枚のレンズ又は複数のレンズを接合した接合レンズでも良い。 By applying a positive refractive power to the fifth lens group L5, the exit pupil at the wide-angle end is moved away to the object side, and the telecentricity is improved. Since the fifth lens group L5 is arranged close to the imaging point (image plane), the lens diameter becomes large. Therefore, if the fifth lens group L5 is composed of a plurality of lenses, the thickness of the lens increases and the entire system becomes large. Therefore, it is composed of one lens. Further, the fourth lens group L4 having a negative refractive power is composed of a negative lens element Ln. The negative lens element Ln may be a single lens or a bonded lens in which a plurality of lenses are joined.
第5レンズ群L5を正の屈折力とすることで、像側から光束を逆トレースしたとき光束は第5レンズ群L5の物体側では収斂されるので第5レンズ群L5の物体側に配置している負レンズ要素Lnのレンズ径を小さくすることができる。また、負レンズ要素Lnが負の屈折力であることにより、レンズ全長の短縮が容易となり全系の小型化に有利となる。また、第1レンズ群L1は負の屈折力の第1レンズ11、負の屈折力の第2レンズ12、正の屈折力の第3レンズ13の3枚のレンズにて構成しており、第1レンズ11の像側のレンズ面は凹面としたメニスカス形状としている。 By setting the fifth lens group L5 as a positive refractive power, when the light beam is reversely traced from the image side, the light beam is converged on the object side of the fifth lens group L5, so it is arranged on the object side of the fifth lens group L5. The lens diameter of the negative lens element Ln can be reduced. Further, since the negative lens element Ln has a negative refractive power, the total length of the lens can be easily shortened, which is advantageous for miniaturization of the entire system. Further, the first lens group L1 is composed of three lenses, a first lens 11 having a negative refractive power, a second lens 12 having a negative refractive power, and a third lens 13 having a positive refractive power. The lens surface on the image side of 1 lens 11 has a concave meniscus shape.
負レンズ要素Lnを像側に凸面を向けたメニスカス形状とすることにより、負の屈折力の第1レンズ11とは開口絞りに対して略対称形状となり、コマ収差の補正を容易にしている。また、小型、軽量な負レンズ要素Lnをフォーカシングレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。負レンズ要素Lnは無限物体から至近物体へのフォーカシングに際し、像側へ移動する。 By forming the negative lens element Ln into a meniscus shape with a convex surface facing the image side, the shape is substantially symmetrical with that of the first lens 11 having a negative refractive power, facilitating the correction of coma aberration. Further, by using the small and lightweight negative lens element Ln as a focusing lens, rapid focusing is facilitated. The negative lens element Ln moves to the image side when focusing from an infinite object to a close object.
負レンズ要素Lnを像側に凸面を向けたメニスカス形状とすることにより、軸外光線とコンセントリックな配置している。これにより、無限物体から至近物体へのフォーカシングに際し像側へ移動後も軸外光線とのコンセントリック性が変わらないようにして、フォーカシングによる軸外収差、例えば像面変動を良好に補正している。 By forming the negative lens element Ln into a meniscus shape with a convex surface facing the image side, it is arranged concentrically with off-axis rays. As a result, when focusing from an infinite object to a close object, the concentric property with the off-axis ray does not change even after moving to the image side, and off-axis aberration due to focusing, for example, image plane fluctuation is satisfactorily corrected. ..
負レンズ要素Lnに関する実線の曲線Lnaと点線の曲線Lnbは、各々無限遠物体と近距離物体にフォーカスしているときの変倍に伴う像面変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠物体から近距離物体へフォーカスを行う場合には、矢印Lncに示す如く負レンズ要素Lnを像側に繰り込むことで行っている。また、第4レンズ群L4を負の屈折力のレンズ要素Lnより構成し、その像側に正の屈折力の第5レンズ群L5の異符号の焦点距離持つレンズ群を配置している。 The solid line curve Lna and the dotted line curve Lnb with respect to the negative lens element Ln are movement trajectories for correcting image plane fluctuations due to scaling when focusing on an infinity object and a short-range object, respectively. Further, when focusing from an infinity object to a short-distance object at the telephoto end, the negative lens element Ln is moved toward the image side as shown by the arrow Lnc. Further, the fourth lens group L4 is composed of a lens element Ln having a negative refractive power, and a lens group having a differently signed focal length of the fifth lens group L5 having a positive refractive power is arranged on the image side thereof.
これにより、負レンズ要素Lnにある程度強い負の屈折力を持たせることができるため、位置敏感度が高くなり、負レンズ要素Lnのフォーカシングによる移動量を少なくして、全系の小型化を容易にしている。 As a result, the negative lens element Ln can be given a strong negative refractive power to some extent, so that the position sensitivity is increased, the amount of movement of the negative lens element Ln due to Focusing is reduced, and the entire system can be easily miniaturized. I have to.
実施例6、7、8のズームレンズは、物体側より像側へ順に配置された以下の構成よりなる。負の屈折力の第1レンズ群L1、フレアーカット絞りSP2、正の屈折力の第2レンズ群L2、開口絞りSP1、正の屈折力の第3レンズ群L3、負の屈折力の第4レンズ群L4、正の屈折力の第5レンズ群L5から構成されている。第3レンズ群L3と第4レンズ群L4は中間群LM、第5レンズ群L5は最終レンズ群LRに相当している。 The zoom lenses of Examples 6, 7 and 8 have the following configurations in which they are arranged in order from the object side to the image side. Negative power 1st lens group L1, flare cut aperture SP2, positive power 2nd lens group L2, aperture aperture SP1, positive power 3rd lens group L3, negative power 4th lens It is composed of a group L4 and a fifth lens group L5 having a positive refractive power. The third lens group L3 and the fourth lens group L4 correspond to the intermediate group LM, and the fifth lens group L5 corresponds to the final lens group LR.
実施例6、7、8はズーム倍率(ズーム比)3倍程度にて全系の小型化を図るため、ズーム構成は物体側より像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群、正の屈折力の第2レンズ群を配置したネガティブリード型のレンズ構成としている。正の屈折力のレンズ群が先行するポジティブリード型のレンズ構成は、高倍率化(高ズーム比化)には有利となる。しかしながら、前玉有効径が大きくなるため、3倍程度のズーム倍率では、負の屈折力のレンズ群が先行するネガティブリード型のレンズ構成のほうが有利である。 In Examples 6, 7 and 8, in order to reduce the size of the entire system at a zoom magnification (zoom ratio) of about 3 times, the zoom configuration is such that the first lens group having a negative refractive power is positive in order from the object side to the image side. It has a negative lead type lens configuration in which a second lens group having a refractive power of A positive lead type lens configuration in which a lens group having a positive refractive power precedes is advantageous for high magnification (high zoom ratio). However, since the effective diameter of the front lens becomes large, a negative lead type lens configuration in which a lens group having a negative refractive power precedes is more advantageous at a zoom magnification of about 3 times.
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で移動し、フレアーカット絞りSP2は物体側に移動し、第2レンズ群L2は物体側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は物体側に移動している。第5レンズ群L5は像側に移動している。第1レンズ群L1は広角端に比べて望遠端において、物体側に位置するように移動させることで、広角端におけるレンズ全長を短縮し、開口絞りSP1と第1レンズ群L1を近づけることにより、前玉有効径の小型化を図っている。 When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves in a convex locus toward the image side, the flare cut aperture SP2 moves toward the object side, and the second lens group L2 moves toward the object side. The third lens group L3 has moved to the object side, and the fourth lens group L4 has moved to the object side. The fifth lens group L5 is moving to the image side. By moving the first lens group L1 so that it is located closer to the object at the telephoto end than at the wide-angle end, the total length of the lens at the wide-angle end is shortened, and the aperture diaphragm SP1 and the first lens group L1 are brought closer to each other. We are trying to reduce the effective diameter of the front lens.
また、ズーミングにおいてフレアーカット絞りSP2を各レンズ群とは別軌跡に移動し、中間の焦点距離のズーム位置において第2レンズ群L2から物体側に離れ、第2レンズ群L2に対して物体側に凸状になる軌跡で物体側へ移動する。これによって中間の焦点距離のズーム位置における軸外光線の下線フレアをカットし、中間の焦点距離のズーム位置における光学性能を良好にしている。開口絞りSP1はズーミングに際して第2レンズ群L2と同じ軌跡で移動している。 Further, in zooming, the flare cut aperture SP2 is moved to a different trajectory from each lens group, separated from the second lens group L2 toward the object side at a zoom position of an intermediate focal length, and moved toward the object side with respect to the second lens group L2. It moves to the object side with a convex locus. This cuts the underline flare of off-axis rays at the zoom position of the intermediate focal length, and improves the optical performance at the zoom position of the intermediate focal length. The aperture diaphragm SP1 moves in the same locus as the second lens group L2 during zooming.
また、ズーミングに際して正の屈折力の第2レンズ群L2、正の屈折力の第3レンズ群L3、負の屈折力の第4レンズ群L4を別の軌跡で移動することにより、ズーミングにおける中間の焦点距離のズーム位置において像面特性を良好に補正している。また、広角端から望遠端へのズーミングに際して正の屈折力の第5レンズ群L5を像側に移動させ、変倍効果を持たせることにより、ズーミングにおける第2レンズ群L2、第3レンズ群L3、第4レンズ群L4の移動量を少なくする。そして望遠端におけるレンズ全長を短縮している。また、第5レンズ群L5を1枚の正レンズLpより構成している。 Further, during zooming, the second lens group L2 having a positive refractive power, the third lens group L3 having a positive refractive power, and the fourth lens group L4 having a negative refractive power are moved by different trajectories to be intermediate in zooming. The image plane characteristics are satisfactorily corrected at the zoom position of the focal length. Further, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the fifth lens group L5 having a positive refractive power is moved to the image side to have a magnification-changing effect, so that the second lens group L2 and the third lens group L3 in zooming are provided. , The amount of movement of the fourth lens group L4 is reduced. And the total length of the lens at the telephoto end is shortened. Further, the fifth lens group L5 is composed of one positive lens Lp.
第5レンズ群L5を正の屈折力することにより、広角端における射出瞳を物体側に遠ざけ、テレセントリック性を良好にしている。第5レンズ群L5は結像点(像面)に近い配置となるため、レンズ径が大きくなるため、第5レンズ群L5を複数枚のレンズで構成するとレンズの厚みが増し全系が大型化するため1枚のレンズより構成している。また、負の屈折力の第4レンズ群L4は負レンズ要素Lnより構成している。負レンズ要素Lnは1枚のレンズ又は複数のレンズを接合した接合レンズでも良い。 By applying a positive refractive power to the fifth lens group L5, the exit pupil at the wide-angle end is moved away to the object side, and the telecentricity is improved. Since the fifth lens group L5 is arranged close to the imaging point (image plane), the lens diameter becomes large. Therefore, if the fifth lens group L5 is composed of a plurality of lenses, the thickness of the lens increases and the entire system becomes large. Therefore, it is composed of one lens. Further, the fourth lens group L4 having a negative refractive power is composed of a negative lens element Ln. The negative lens element Ln may be a single lens or a bonded lens in which a plurality of lenses are joined.
第5レンズ群L5を正の屈折力とすることで、像側から光束を逆トレースしたとき光束は第5レンズ群L5の物体側では収斂されるので第5レンズ群L5の物体側に配置している負レンズ要素Lnのレンズ径を小さくすることができる。また、負レンズ要素Lnが負の屈折力であることにより、レンズ全長の短縮が容易となり全系の小型化に有利となる。また、第1レンズ群L1は負の屈折力の第1レンズ11、負の屈折力の第2レンズ12、正の屈折力の第3レンズ13の3枚のレンズにて構成しており、第1レンズ11の像側のレンズ面は凹面としたメニスカス形状としている。 By setting the fifth lens group L5 as a positive refractive power, when the light beam is reversely traced from the image side, the light beam is converged on the object side of the fifth lens group L5, so it is arranged on the object side of the fifth lens group L5. The lens diameter of the negative lens element Ln can be reduced. Further, since the negative lens element Ln has a negative refractive power, the total length of the lens can be easily shortened, which is advantageous for miniaturization of the entire system. Further, the first lens group L1 is composed of three lenses, a first lens 11 having a negative refractive power, a second lens 12 having a negative refractive power, and a third lens 13 having a positive refractive power. The lens surface on the image side of 1 lens 11 has a concave meniscus shape.
負レンズ要素Lnを像側に凸面を向けたメニスカス形状とすることにより、負の屈折力の第1レンズ11とは開口絞りに対して略対称形状となり、コマ収差の補正を容易にしている。また、小型、軽量な負レンズ要素Lnをフォーカシングレンズとすることにより、迅速なフォーカシングを容易にしている。負レンズ要素Lnは無限物体から至近物体へのフォーカシングに際し、像側へ移動する。 By forming the negative lens element Ln into a meniscus shape with a convex surface facing the image side, the shape is substantially symmetrical with that of the first lens 11 having a negative refractive power, facilitating the correction of coma aberration. Further, by using the small and lightweight negative lens element Ln as a focusing lens, rapid focusing is facilitated. The negative lens element Ln moves to the image side when focusing from an infinite object to a close object.
負レンズ要素Lnを像側に凸面を向けたメニスカス形状とすることにより、軸外光線とコンセントリックな配置している。これにより、無限物体から至近物体へのフォーカシングに際し像側へ移動後も軸外光線とのコンセントリック性が変わらないようにして、フォーカシングによる軸外収差、例えば像面変動を良好に補正している。 By forming the negative lens element Ln into a meniscus shape with a convex surface facing the image side, it is arranged concentrically with off-axis rays. As a result, when focusing from an infinite object to a close object, the concentric property with the off-axis ray does not change even after moving to the image side, and off-axis aberration due to focusing, for example, image plane fluctuation is satisfactorily corrected. ..
負レンズ要素Lnに関する実線の曲線Lnaと点線の曲線Lnbは、各々無限遠物体と近距離物体にフォーカスしているときの変倍に伴う像面変動を補正するための移動軌跡である。また望遠端において、無限遠物体から近距離物体へフォーカスを行う場合には、矢印Lncに示す如く負レンズ要素Lnを像側に繰り込むことで行っている。また、第4レンズ群L4を負の屈折力のレンズ要素Lnより構成し、その像側に正の屈折力の第5レンズ群L5の異符号の焦点距離持つレンズ群を配置している。 The solid line curve Lna and the dotted line curve Lnb with respect to the negative lens element Ln are movement trajectories for correcting image plane fluctuations due to scaling when focusing on an infinity object and a short-range object, respectively. Further, when focusing from an infinity object to a short-distance object at the telephoto end, the negative lens element Ln is moved toward the image side as shown by the arrow Lnc. Further, the fourth lens group L4 is composed of a lens element Ln having a negative refractive power, and a lens group having a differently signed focal length of the fifth lens group L5 having a positive refractive power is arranged on the image side thereof.
これにより、負レンズ要素Lnにある程度強い負の屈折力を持たせることができるため、位置敏感度が高くなり、負レンズ要素Lnのフォーカシングによる移動量を少なくして、全系の小型化を容易にしている。 As a result, the negative lens element Ln can be given a strong negative refractive power to some extent, so that the position sensitivity is increased, the amount of movement of the negative lens element Ln due to Focusing is reduced, and the entire system can be easily miniaturized. I have to.
各実施例のズーミングに際しての移動は次のとおりである。
<実施例1>
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で移動する。開口絞りSP1は第2レンズ群L2に対して物体側に凸状の軌跡で物体側へ移動する。第2レンズ群L2は物体側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は像側へ移動している。ここで中間1のズーム位置Z1はズーミングにおいて第1レンズ群L1が最も像側に位置するズーム位置である。
The movement during zooming of each embodiment is as follows.
<Example 1>
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves in a convex locus toward the image side. The aperture diaphragm SP1 moves toward the object side with a trajectory convex toward the object side with respect to the second lens group L2. The second lens group L2 has moved to the object side, the third lens group L3 has moved to the object side, and the fourth lens group L4 has moved to the image side. Here, the zoom position Z1 in the middle 1 is the zoom position where the first lens group L1 is located closest to the image side in zooming.
<実施例2>
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で移動する。開口絞りSP1は第2レンズ群L2に対して物体側に凸状の軌跡で物体側へ移動する。第2レンズ群L2は物体側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は物体側に移動し、第5レンズ群L5は像側に移動している。ここで中間1のズーム位置はズーミングにおいて第1レンズ群L1が最も像側に位置するズーム位置である。
<Example 2>
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves in a convex locus toward the image side. The aperture diaphragm SP1 moves toward the object side with a trajectory convex toward the object side with respect to the second lens group L2. The second lens group L2 moves to the object side, the third lens group L3 moves to the object side, the fourth lens group L4 moves to the object side, and the fifth lens group L5 moves to the image side. Here, the zoom position of the middle 1 is the zoom position where the first lens group L1 is located closest to the image side in zooming.
<実施例3>
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で物体側へ移動する。開口絞りSP1は第2レンズ群L2に対して物体側に凸状の軌跡で物体側へ移動する。第2レンズ群L2は物体側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は像側へ移動している。中間1のズーム位置はズーミングにおいて第1レンズ群L1が最も像側に位置するズーム位置である。
<Example 3>
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves toward the object side with a trajectory convex toward the image side. The aperture diaphragm SP1 moves toward the object side with a trajectory convex toward the object side with respect to the second lens group L2. The second lens group L2 has moved to the object side, the third lens group L3 has moved to the object side, and the fourth lens group L4 has moved to the image side. The zoom position of the middle 1 is the zoom position where the first lens group L1 is located closest to the image side in zooming.
<実施例4>
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で物体側へ移動する。開口絞りSP1は第2レンズ群L2に対して物体側に凸状の軌跡で物体側へ移動する。第2レンズ群L2は物体側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は像側へ移動している。中間1のズーム位置はズーミングにおいて第1レンズ群L1が最も像側に位置するズーム位置である。
<Example 4>
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves toward the object side with a trajectory convex toward the image side. The aperture diaphragm SP1 moves toward the object side with a trajectory convex toward the object side with respect to the second lens group L2. The second lens group L2 has moved to the object side, the third lens group L3 has moved to the object side, and the fourth lens group L4 has moved to the image side. The zoom position of the middle 1 is the zoom position where the first lens group L1 is located closest to the image side in zooming.
<実施例5>
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で物体側へ移動する。開口絞りSP1は第2レンズ群L2に対して物体側に凸状の軌跡で物体側へ移動する。第2レンズ群L2は物体側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は像側へ移動している。中間1のズーム位置はズーミングにおいて第1レンズ群L1が最も像側に位置するズーム位置である。
<Example 5>
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves toward the object side with a trajectory convex toward the image side. The aperture diaphragm SP1 moves toward the object side with a trajectory convex toward the object side with respect to the second lens group L2. The second lens group L2 has moved to the object side, the third lens group L3 has moved to the object side, and the fourth lens group L4 has moved to the image side. The zoom position of the middle 1 is the zoom position where the first lens group L1 is located closest to the image side in zooming.
<実施例6>
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で移動する。フレアーカット絞りSP2は物体側へ移動する。第2レンズ群L2は物体側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は物体側に移動し、第5レンズ群L5は像側に移動している。開口絞りSP1は第2レンズ群L2の像側に配置し、第2レンズ群L2と一体で(同じ軌跡で)移動する。中間1のズーム位置はズーミングにおいて第1レンズ群L1が最も像側に位置するズーム位置である。
<Example 6>
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves in a convex locus toward the image side. The flare cut diaphragm SP2 moves toward the object side. The second lens group L2 moves to the object side, the third lens group L3 moves to the object side, the fourth lens group L4 moves to the object side, and the fifth lens group L5 moves to the image side. The aperture diaphragm SP1 is arranged on the image side of the second lens group L2 and moves integrally with the second lens group L2 (with the same trajectory). The zoom position of the middle 1 is the zoom position where the first lens group L1 is located closest to the image side in zooming.
<実施例7>
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で移動する。フレアーカット絞りSP2は物体側へ移動する。第2レンズ群L2は物体側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は物体側に移動し、第5レンズ群L5は像側に移動している。開口絞りSP1は第2レンズ群L2の像側に配置し、第2レンズ群L2と一体で移動する。中間1のズーム位置はズーミングにおいて第1レンズ群L1が最も像側に位置するズーム位置である。
<Example 7>
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves in a convex locus toward the image side. The flare cut diaphragm SP2 moves toward the object side. The second lens group L2 moves to the object side, the third lens group L3 moves to the object side, the fourth lens group L4 moves to the object side, and the fifth lens group L5 moves to the image side. The aperture diaphragm SP1 is arranged on the image side of the second lens group L2 and moves integrally with the second lens group L2. The zoom position of the middle 1 is the zoom position where the first lens group L1 is located closest to the image side in zooming.
<実施例8>
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群L1は像側に凸状の軌跡で移動する。フレアーカット絞りSP2は物体側へ移動する。第2レンズ群L2は像側に移動し、第3レンズ群L3は物体側に移動し、第4レンズ群L4は物体側に移動し、第5レンズ群L5は像側に移動している。開口絞りSP1は第2レンズ群L2の像側に配置し、第2レンズ群L2と一体で移動する。中間1のズーム位置はズーミングにおいて第1レンズ群L1が最も像側に位置するズーム位置である。
<Example 8>
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves in a convex locus toward the image side. The flare cut diaphragm SP2 moves toward the object side. The second lens group L2 is moved to the image side, the third lens group L3 is moved to the object side, the fourth lens group L4 is moved to the object side, and the fifth lens group L5 is moved to the image side. The aperture diaphragm SP1 is arranged on the image side of the second lens group L2 and moves integrally with the second lens group L2. The zoom position of the middle 1 is the zoom position where the first lens group L1 is located closest to the image side in zooming.
次に本発明のズームレンズを撮像光学系として用いたデジタルカメラ(光学機器)の実施形態を図17を用いて説明する。図17において、20はデジタルカメラ本体、21は上述の実施例のズームレンズによって構成された撮像光学系、22は撮像光学系21によって被写体像を受光するCCD等の撮像素子、23は撮像素子22が受光した被写体像を記録する記録手段である。24は不図示の表示素子に表示された被写体像を観察するためのファインダーである。 Next, an embodiment of a digital camera (optical device) using the zoom lens of the present invention as an imaging optical system will be described with reference to FIG. In FIG. 17, 20 is a digital camera main body, 21 is an image pickup optical system configured by the zoom lens of the above-described embodiment, 22 is an image pickup element such as a CCD that receives a subject image by the image pickup optical system 21, and 23 is an image pickup element 22. Is a recording means for recording a subject image received by the camera. Reference numeral 24 denotes a finder for observing a subject image displayed on a display element (not shown).
上記表示素子は液晶パネル等によって構成され、撮像素子22上に形成された被写体像が表示される。24は前記ファインダーと同等の機能を有する液晶表示パネルである。このように本発明のズームレンズをデジタルカメラ等の撮像装置に適用することにより、小型で高い光学性能を有する撮像装置を実現している。尚、本発明のズームレンズは、ビデオカメラやデジタルスチルカメラ等の撮像光学系の他、プロジェクター等の投射光学系にも用いることができる。 The display element is composed of a liquid crystal panel or the like, and a subject image formed on the image pickup element 22 is displayed. Reference numeral 24 denotes a liquid crystal display panel having the same function as the finder. By applying the zoom lens of the present invention to an imaging device such as a digital camera in this way, an imaging device that is compact and has high optical performance is realized. The zoom lens of the present invention can be used not only for imaging optical systems such as video cameras and digital still cameras, but also for projection optical systems such as projectors.
次に本発明の各実施例の数値データを示す。各数値データにおいてiは物体側からの面の順序を示し、riはレンズ面の曲率半径、diは第i面と第i+1面との間のレンズ肉厚及び空気間隔、ndi、νdiはそれぞれd線に対する材料の屈折率、アッベ数を示す。BFはバックフォーカスであり、最終レンズ面から像面までの空気換算での距離で示している。レンズ全長は第1レンズ面から最終レンズ面までの距離にバックフォーカスを加えた値である。 Next, numerical data of each embodiment of the present invention is shown. In each numerical data, i indicates the order of the surfaces from the object side, ri is the radius of curvature of the lens surface, di is the lens wall thickness and air spacing between the i-th surface and the i + 1 surface, and ndi and νdi are d, respectively. The refractive index of the material with respect to the line and the Abbe number are shown. BF is the back focus and is indicated by the distance from the final lens surface to the image surface in terms of air. The total length of the lens is a value obtained by adding back focus to the distance from the first lens surface to the final lens surface.
数値データにおいてWは広角端、Z1は中間1のズーム位置、Z2は中間2のズーム位置、Tは望遠端である。また、最も像側の2面はフェースプレート等のガラス材である。非球面形状は光軸方向にX軸、光軸と垂直方向にH軸、光の進行方向を正としRを近軸曲率半径、Kを円錐定数、A4、A6、A8、A10を各々非球面係数としたとき、 In the numerical data, W is the wide-angle end, Z1 is the zoom position of the middle 1, Z2 is the zoom position of the middle 2, and T is the telephoto end. Further, the two surfaces on the most image side are glass materials such as a face plate. The aspherical shape is the X-axis in the optical axis direction, the H-axis in the direction perpendicular to the optical axis, the positive direction of light travel, R is the radius of curvature of the near axis, K is the conical constant, and A4, A6, A8, and A10 are aspherical. When used as a coefficient
なる式で表している。また[e+X]は[×10+x]を意味し、[e−X]は[×10+x]を意味している。非球面は面番号の後に*を付加して示す。また、各光学面の間隔dが(可変)となっている部分は、ズーミングに際して変化するものであり、別表に焦点距離に応じた面間隔を記している。各条件式と数値データの関係を表1、表2に示す。 It is expressed by the formula. Further, [e + X] means [x10 + x ], and [e-X] means [x10 + x ]. Aspherical surfaces are indicated by adding * after the surface number. Further, the portion where the distance d of each optical surface is (variable) changes during zooming, and the surface distance according to the focal length is shown in the attached table. Tables 1 and 2 show the relationship between each conditional expression and the numerical data.
[数値データ1]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 207.505 0.70 1.95375 32.3
2 19.029 4.30
3* -111.140 1.20 1.58313 59.4
4* 129.019 1.14
5 29.209 2.00 1.95906 17.5
6 70.616 (可変)
7 ∞ (可変) (開口絞り)
8* 15.802 3.05 1.76802 49.2
9* -121.661 1.68
10 21.620 2.60 1.95375 32.3
11 -23.989 0.68 1.85478 24.8
12 10.183 2.74
13 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
14 -60.771 1.35 1.88300 40.8
15 -22.963 3.23
16 -19.359 0.70 1.64769 33.8
17 -48.995 (可変)
18 67.939 4.20 1.59201 67.0
19* -50.748 (可変)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
像面 ∞
[Numerical data 1]
Unit mm
Surface data Surface number rd nd ν d
1 207.505 0.70 1.95375 32.3
2 19.029 4.30
3 * -111.140 1.20 1.58313 59.4
4 * 129.019 1.14
5 29.209 2.00 1.95906 17.5
6 70.616 (variable)
7 ∞ (variable) (opening aperture)
8 * 15.802 3.05 1.76802 49.2
9 * -121.661 1.68
10 21.620 2.60 1.95375 32.3
11 -23.989 0.68 1.85478 24.8
12 10.183 2.74
13 ∞ (variable) (flare cut aperture)
14 -60.771 1.35 1.88300 40.8
15 -22.963 3.23
16 -19.359 0.70 1.64769 33.8
17 -48.995 (variable)
18 67.939 4.20 1.59201 67.0
19 * -50.748 (variable)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
Image plane ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4= 7.36320e-005 A 6=-8.97020e-007
A 8= 5.90302e-009 A10=-1.53132e-011
第4面
K = 0.00000e+000 A 4= 6.74905e-005 A 6=-8.49827e-007
A 8= 5.48969e-009 A10=-1.40511e-011
第8面
K =-1.41037e-002 A 4=-3.65214e-005 A 6=-6.78959e-008
A 8=-2.82948e-010
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 9.54789e-006
第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.85797e-005 A 6=-3.61932e-008
A 8= 4.65755e-011
Aspherical data third surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 7.36320e-005 A 6 = -8.97020e-007
A 8 = 5.90302e-009 A10 = -1.53132e-011
4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 6.74905e-005 A 6 = -8.49827e-007
A 8 = 5.48969e-009 A10 = -1.40511e-011
8th page
K = -1.41037e-002 A 4 = -3.65214e-005 A 6 = -6.78959e-008
A 8 = -2.82948e-010
Side 9
K = 0.00000e + 000 A 4 = 9.54789e-006
Page 19
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.85797e-005 A 6 = -3.61932e-008
A 8 = 4.65755e-011
各種データ
ズーム比 2.83
W Z1 Z2 T
焦点距離 17.92 24.00 30.22 50.67
Fナンバー 2.88 4.66 4.66 5.77
半画角(度) 33.98 29.23 23.97 14.85
像高 12.08 13.43 13.43 13.43
レンズ全長 74.02 72.07 73.22 84.23
BF 9.13 8.47 7.93 4.71
開口絞り径 19.92 8.98 10.19 12.17
フレアーカット絞り径 9.25 9.25 9.25 9.25
d 6 21.93 13.02 7.65 1.76
d 7 0.03 0.93 1.38 0.10
d13 6.25 6.28 6.49 8.26
d17 7.11 13.81 20.19 39.83
d19 7.75 7.09 6.55 3.34
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -30.79 9.35
2 8 26.71 10.74
3 14 181.74 5.28
4 18 49.72 4.20
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -22.01
2 3 -102.20
3 5 50.74
4 8 18.39
5 10 12.26
6 11 -8.29
7 14 41.11
8 16 -49.87
9 18 49.72
10 20 0.00
Various data Zoom ratio 2.83
W Z1 Z2 T
Focal length 17.92 24.00 30.22 50.67
F number 2.88 4.66 4.66 5.77
Half angle of view (degrees) 33.98 29.23 23.97 14.85
Image height 12.08 13.43 13.43 13.43
Total lens length 74.02 72.07 73.22 84.23
BF 9.13 8.47 7.93 4.71
Aperture aperture diameter 19.92 8.98 10.19 12.17
Flare cut aperture diameter 9.25 9.25 9.25 9.25
d 6 21.93 13.02 7.65 1.76
d 7 0.03 0.93 1.38 0.10
d13 6.25 6.28 6.49 8.26
d17 7.11 13.81 20.19 39.83
d19 7.75 7.09 6.55 3.34
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1 -30.79 9.35
2 8 26.71 10.74
3 14 181.74 5.28
4 18 49.72 4.20
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 -22.01
2 3 -102.20
3 5 50.74
4 8 18.39
5 10 12.26
6 11 -8.29
7 14 41.11
8 16 -49.87
9 18 49.72
10 20 0.00
[数値データ2]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 78.141 0.70 2.00100 29.1
2 20.410 4.50
3* -85.253 1.20 1.58313 59.4
4* 47.721 0.88
5 24.356 2.10 1.95906 17.5
6 48.874 (可変)
7 ∞ (可変) (開口絞り)
8* 17.884 3.00 1.77250 49.5
9* -92.719 1.60
10 25.042 2.80 1.95375 32.3
11 -17.452 0.60 1.85478 24.8
12 12.115 2.74
13 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
14 138.529 2.10 1.88300 40.8
15 -25.744 (可変)
16 -16.543 0.70 1.83400 37.2
17 -2056.249 (可変)
18* 325.393 5.40 1.59201 67.0
19* -22.665 (可変)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
像面 ∞
[Numerical data 2]
Unit mm
Surface data Surface number rd nd ν d
1 78.141 0.70 2.00100 29.1
2 20.410 4.50
3 * -85.253 1.20 1.58313 59.4
4 * 47.721 0.88
5 24.356 2.10 1.95906 17.5
6 48.874 (variable)
7 ∞ (variable) (opening aperture)
8 * 17.884 3.00 1.77250 49.5
9 * -92.719 1.60
10 25.042 2.80 1.95375 32.3
11 -17.452 0.60 1.85478 24.8
12 12.115 2.74
13 ∞ (variable) (flare cut aperture)
14 138.529 2.10 1.88300 40.8
15 -25.744 (variable)
16 -16.543 0.70 1.83400 37.2
17 -2056.249 (variable)
18 * 325.393 5.40 1.59201 67.0
19 * -22.665 (variable)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
Image plane ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.88067e-005 A 6=-7.64700e-007 A 8= 5.74007e-009 A10=-1.59972e-011
第4面
K = 0.00000e+000 A 4= 6.15414e-005 A 6=-7.76157e-007 A 8= 6.26165e-009 A10=-1.78848e-011
第8面
K =-1.41037e-002 A 4=-3.20125e-005 A 6=-9.70282e-008 A 8= 1.23908e-010
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.13464e-005
第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.12877e-005
第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.86502e-005 A 6=-5.91750e-008 A 8= 1.02741e-010
Aspherical data third surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 4.88067e-005 A 6 = -7.64700e-007 A 8 = 5.74007e-009 A10 = -1.59972e-011
4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 6.15414e-005 A 6 = -7.76157e-007 A 8 = 6.26165e-009 A10 = -1.78848e-011
8th page
K = -1.41037e-002 A 4 = -3.20125e-005 A 6 = -9.70282e-008 A 8 = 1.23908e-010
Side 9
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.13464e-005
Page 18
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.12877e-005
Page 19
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.86502e-005 A 6 = -5.91750e-008 A 8 = 1.02741e-010
各種データ
ズーム比 2.83
W Z1 Z2 T
焦点距離 17.92 24.95 30.21 50.67
Fナンバー 2.88 4.66 4.66 5.77
半画角(度) 33.98 28.29 23.98 14.85
像高 12.08 13.43 13.43 13.43
レンズ全長 73.69 71.35 72.21 82.19
BF 7.74 7.70 7.56 5.19
開口絞り径 12.44 8.95 9.92 11.73
フレアーカット絞り径 9.60 9.60 9.60 9.60
d 6 21.60 12.05 7.88 2.08
d 7 -0.00 0.97 1.40 0.92
d13 7.64 8.13 8.60 10.96
d15 4.44 4.88 5.14 5.63
d17 3.95 9.30 13.31 29.09
d19 6.36 6.32 6.18 3.81
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -29.29 9.38
2 8 26.33 10.74
3 14 24.73 2.10
4 16 -20.00 0.70
5 18 36.00 5.40
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -27.77
2 3 -52.29
3 5 48.59
4 8 19.64
5 10 11.14
6 11 -8.29
7 14 24.73
8 16 -20.00
9 18 36.00
10 20 0.00
Various data Zoom ratio 2.83
W Z1 Z2 T
Focal length 17.92 24.95 30.21 50.67
F number 2.88 4.66 4.66 5.77
Half angle of view (degrees) 33.98 28.29 23.98 14.85
Image height 12.08 13.43 13.43 13.43
Total lens length 73.69 71.35 72.21 82.19
BF 7.74 7.70 7.56 5.19
Aperture aperture diameter 12.44 8.95 9.92 11.73
Flare cut aperture diameter 9.60 9.60 9.60 9.60
d 6 21.60 12.05 7.88 2.08
d 7 -0.00 0.97 1.40 0.92
d13 7.64 8.13 8.60 10.96
d15 4.44 4.88 5.14 5.63
d17 3.95 9.30 13.31 29.09
d19 6.36 6.32 6.18 3.81
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1 -29.29 9.38
2 8 26.33 10.74
3 14 24.73 2.10
4 16 -20.00 0.70
5 18 36.00 5.40
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 -27.77
2 3 -52.29
3 5 48.59
4 8 19.64
5 10 11.14
6 11 -8.29
7 14 24.73
8 16 -20.00
9 18 36.00
10 20 0.00
[数値データ3]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 536.401 0.70 1.95375 32.3
2 19.779 4.49
3* -76.283 1.20 1.58313 59.4
4* 5486.467 1.07
5 30.941 1.90 1.98738 16.4
6 67.513 (可変)
7 ∞ (可変) (開口絞り)
8* 15.407 3.20 1.76802 49.2
9* -150.024 1.90
10 24.959 2.30 1.91082 35.3
11 -42.360 0.60 1.80518 25.4
12 10.678 2.74
13 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
14 -35.965 1.00 1.80400 46.6
15 -19.777 3.04
16 -21.711 0.70 1.68893 31.1
17 -30.300 (可変)
18 -111.287 2.80 1.53160 55.8
19* -28.131 (可変)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
像面 ∞
[Numerical data 3]
Unit mm
Surface data Surface number rd nd ν d
1 536.401 0.70 1.95375 32.3
2 19.779 4.49
3 * -76.283 1.20 1.58313 59.4
4 * 5486.467 1.07
5 30.941 1.90 1.98738 16.4
6 67.513 (variable)
7 ∞ (variable) (opening aperture)
8 * 15.407 3.20 1.76802 49.2
9 * -150.024 1.90
10 24.959 2.30 1.91082 35.3
11 -42.360 0.60 1.80518 25.4
12 10.678 2.74
13 ∞ (variable) (flare cut aperture)
14 -35.965 1.00 1.80400 46.6
15 -19.777 3.04
16 -21.711 0.70 1.68893 31.1
17 -30.300 (variable)
18 -111.287 2.80 1.53160 55.8
19 * -28.131 (variable)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
Image plane ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4= 7.16637e-005 A 6=-9.10528e-007
A 8= 5.66875e-009 A10=-1.31102e-011
第4面
K = 0.00000e+000 A 4= 6.48111e-005 A 6=-8.51166e-007
A 8= 5.26319e-009 A10=-1.19707e-011
第8面
K =-1.41037e-002 A 4=-2.85442e-005 A 6=-4.85454e-008
A 8=-1.13473e-011
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.95828e-005
第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.76893e-005 A 6=-6.04208e-008
A 8= 5.13324e-011
Aspherical data third surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 7.16637e-005 A 6 = -9.10528e-007
A 8 = 5.66875e-009 A10 = -1.31102e-011
4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 6.48111e-005 A 6 = -8.51166e-007
A 8 = 5.26319e-009 A10 = -1.19707e-011
8th page
K = -1.41037e-002 A 4 = -2.85442e-005 A 6 = -4.85454e-008
A 8 = -1.13473e-011
Side 9
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.95828e-005
Page 19
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.76893e-005 A 6 = -6.04208e-008
A 8 = 5.13324e-011
各種データ
ズーム比 2.83
W Z1 Z2 T
焦点距離 17.92 26.81 30.27 50.67
Fナンバー 2.88 4.66 4.66 5.77
半画角(度) 33.98 26.61 23.93 14.85
像高 12.08 13.43 13.43 13.43
レンズ全長 76.44 73.70 74.35 84.25
BF 10.29 9.04 8.60 4.70
開口絞り径 13.01 9.72 10.40 12.32
フレアーカット絞り径 9.68 9.68 9.68 9.68
d 6 22.80 10.76 8.09 1.92
d 7 1.31 1.98 2.02 0.21
d13 1.50 1.89 2.06 3.11
d17 12.90 22.39 25.95 46.67
d19 8.91 7.67 7.22 3.32
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -30.00 9.36
2 8 28.85 10.74
3 14 96.93 4.74
4 18 70.00 2.80
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -21.55
2 3 -129.01
3 5 56.39
4 8 18.35
5 10 17.53
6 11 -10.54
7 14 53.19
8 16 -115.00
9 18 70.00
10 20 0.00
Various data Zoom ratio 2.83
W Z1 Z2 T
Focal length 17.92 26.81 30.27 50.67
F number 2.88 4.66 4.66 5.77
Half angle of view (degrees) 33.98 26.61 23.93 14.85
Image height 12.08 13.43 13.43 13.43
Total lens length 76.44 73.70 74.35 84.25
BF 10.29 9.04 8.60 4.70
Aperture aperture diameter 13.01 9.72 10.40 12.32
Flare cut aperture diameter 9.68 9.68 9.68 9.68
d 6 22.80 10.76 8.09 1.92
d 7 1.31 1.98 2.02 0.21
d13 1.50 1.89 2.06 3.11
d17 12.90 22.39 25.95 46.67
d19 8.91 7.67 7.22 3.32
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1 -30.00 9.36
2 8 28.85 10.74
3 14 96.93 4.74
4 18 70.00 2.80
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 -21.55
2 3 -129.01
3 5 56.39
4 8 18.35
5 10 17.53
6 11 -10.54
7 14 53.19
8 16 -115.00
9 18 70.00
10 20 0.00
[数値データ4]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 129.702 0.70 2.00100 29.1
2 21.848 4.22
3* -90.353 1.20 1.58573 59.7
4* 125.242 0.30
5 27.012 1.95 1.98738 16.4
6 55.382 (可変)
7 ∞ (可変) (開口絞り)
8* 14.630 2.50 1.77250 49.5
9* 106.425 0.46
10 19.739 3.10 2.00100 29.1
11 -15.459 1.20 1.84666 23.9
12 9.549 2.74
13 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
14 -158.581 1.60 1.88300 40.8
15 -22.891 2.70
16 -16.587 1.00 1.68893 31.1
17 -65.256 (可変)
18 1000.000 5.20 1.59201 67.0
19* -23.763 (可変)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
像面 ∞
[Numerical data 4]
Unit mm
Surface data Surface number rd nd ν d
1 129.702 0.70 2.00100 29.1
2 21.848 4.22
3 * -90.353 1.20 1.58573 59.7
4 * 125.242 0.30
5 27.012 1.95 1.98738 16.4
6 55.382 (variable)
7 ∞ (variable) (opening aperture)
8 * 14.630 2.50 1.77250 49.5
9 * 106.425 0.46
10 19.739 3.10 2.00100 29.1
11 -15.459 1.20 1.84666 23.9
12 9.549 2.74
13 ∞ (variable) (flare cut aperture)
14 -158.581 1.60 1.88300 40.8
15 -22.891 2.70
16 -16.587 1.00 1.68893 31.1
17 -65.256 (variable)
18 1000.000 5.20 1.59201 67.0
19 * -23.763 (variable)
20 ∞ 1.33 1.51633 64.1
21 ∞ 0.50
Image plane ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4= 6.05398e-005 A 6=-8.76481e-007
A 8= 5.61164e-009 A10=-1.41580e-011
第4面
K = 0.00000e+000 A 4= 6.20871e-005 A 6=-8.63409e-007
A 8= 5.60626e-009 A10=-1.40841e-011
第8面
K =-1.41037e-002 A 4=-2.04600e-005 A 6=-1.51668e-007
A 8=-1.52346e-009
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.43498e-005
第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.33533e-005 A 6=-5.76093e-008
A 8= 8.28073e-011
Aspherical data third surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 6.05398e-005 A 6 = -8.76481e-007
A 8 = 5.61164e-009 A10 = -1.41580e-011
4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 6.20871e-005 A 6 = -8.63409e-007
A 8 = 5.60626e-009 A10 = -1.40841e-011
8th page
K = -1.41037e-002 A 4 = -2.04600e-005 A 6 = -1.51668e-007
A 8 = -1.52346e-009
Side 9
K = 0.00000e + 000 A 4 = 4.43498e-005
Page 19
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.33533e-005 A 6 = -5.706093e-008
A 8 = 8.28073e-011
各種データ
ズーム比 2.83
W Z1 Z2 T
焦点距離 17.92 24.87 30.08 50.67
Fナンバー 2.88 4.66 5.77 5.77
半画角(度) 33.97 28.37 24.07 14.85
像高 12.08 13.43 13.43 13.43
レンズ全長 68.54 66.13 67.09 77.10
BF 10.61 10.24 9.96 4.70
開口絞り径 10.96 7.95 8.86 11.08
フレアーカット絞り径 8.61 8.61 8.61 8.61
d 6 19.12 9.51 5.44 1.43
d 7 1.32 1.93 2.00 0.07
d13 4.01 4.49 5.17 9.27
d17 4.61 11.10 15.64 32.75
d19 9.23 8.86 8.58 3.32
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 -35.00 8.37 -0.74 -7.49
2 8 26.50 10.01 -5.97 -10.77
3 14 205.31 5.30 -13.86 -16.84
4 18 39.28 5.20 3.20 -0.08
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -26.33
2 3 -89.43
3 5 51.64
4 8 21.70
5 10 9.06
6 11 -6.82
7 14 30.13
8 16 -32.56
9 18 39.28
10 20 0.00
Various data Zoom ratio 2.83
W Z1 Z2 T
Focal length 17.92 24.87 30.08 50.67
F number 2.88 4.66 5.77 5.77
Half angle of view (degrees) 33.97 28.37 24.07 14.85
Image height 12.08 13.43 13.43 13.43
Total length of lens 68.54 66.13 67.09 77.10
BF 10.61 10.24 9.96 4.70
Aperture aperture diameter 10.96 7.95 8.86 11.08
Flare cut aperture diameter 8.61 8.61 8.61 8.61
d 6 19.12 9.51 5.44 1.43
d 7 1.32 1.93 2.00 0.07
d13 4.01 4.49 5.17 9.27
d17 4.61 11.10 15.64 32.75
d19 9.23 8.86 8.58 3.32
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear principal point position
1 1 -35.00 8.37 -0.74 -7.49
2 8 26.50 10.01 -5.97 -10.77
3 14 205.31 5.30 -13.86 -16.84
4 18 39.28 5.20 3.20 -0.08
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 -26.33
2 3 -89.43
3 5 51.64
4 8 21.70
5 10 9.06
6 11 -6.82
7 14 30.13
8 16 -32.56
9 18 39.28
10 20 0.00
[数値データ5]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 75.221 0.85 2.00100 29.1
2 15.921 4.89
3* 79.381 1.20 1.58573 59.7
4* 29.103 0.46
5 23.297 2.60 1.95906 17.5
6 57.093 (可変)
7 ∞ (可変) (開口絞り)
8* 15.590 3.00 1.76802 49.2
9* -117.370 1.80
10 21.070 2.60 1.95375 32.3
11 -17.069 0.60 1.85478 24.8
12 9.894 2.74
13 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
14 -48.772 1.20 1.95375 32.3
15 -21.108 3.65
16 -17.849 1.55 1.67300 38.1
17 -13.070 0.50 1.72825 28.5
18 -35.815 (可変)
19 390.483 4.00 1.77250 49.5
20* -32.506 (可変)
21 ∞ 1.33 1.51633 64.1
22 ∞ 0.50
像面 ∞
[Numerical data 5]
Unit mm
Surface data Surface number rd nd ν d
1 75.221 0.85 2.00100 29.1
2 15.921 4.89
3 * 79.381 1.20 1.58573 59.7
4 * 29.103 0.46
5 23.297 2.60 1.95906 17.5
6 57.093 (variable)
7 ∞ (variable) (opening aperture)
8 * 15.590 3.00 1.76802 49.2
9 * -117.370 1.80
10 21.070 2.60 1.95375 32.3
11 -17.069 0.60 1.85478 24.8
12 9.894 2.74
13 ∞ (variable) (flare cut aperture)
14 -48.772 1.20 1.95375 32.3
15 -21.108 3.65
16 -17.849 1.55 1.67300 38.1
17 -13.070 0.50 1.72825 28.5
18 -35.815 (variable)
19 390.483 4.00 1.77250 49.5
20 * -32.506 (variable)
21 ∞ 1.33 1.51633 64.1
22 ∞ 0.50
Image plane ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-6.05471e-006 A 6=-9.00196e-008
A 8= 2.28454e-010 A10= 1.53273e-013
第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.85895e-005 A 6=-7.76554e-008
A 8=-1.34331e-010 A10= 1.33253e-012
第8面
K =-1.41037e-002 A 4=-4.05288e-005 A 6=-1.12534e-007
A 8=-1.71263e-010
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.44621e-005
第20面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.62531e-005 A 6=-4.58940e-008
A 8= 4.67097e-011
Aspherical data third surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -6.05471e-006 A 6 = -9.00196e-008
A 8 = 2.28454e-010 A10 = 1.53273e-013
4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.85895e-005 A 6 = -7.76554e-008
A 8 = -1.33431e-010 A10 = 1.33253e-012
8th page
K = -1.41037e-002 A 4 = -4.05288e-005 A 6 = -1.12534e-007
A 8 = -1.71263e-010
Side 9
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.44621e-005
20th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.62531e-005 A 6 = -4.59840e-008
A 8 = 4.67097e-011
各種データ
ズーム比 2.83
W Z1 Z2 T
焦点距離 15.45 22.11 26.14 43.70
Fナンバー 2.88 4.66 4.66 5.77
半画角(度) 38.01 31.28 27.20 17.09
像高 12.08 13.43 13.43 13.43
レンズ全長 73.44 70.43 71.10 80.60
BF 8.52 8.31 8.09 5.92
開口絞り径 11.33 8.15 8.89 10.64
フレアーカット絞り径 18.07 18.07 18.07 18.07
d 6 23.20 11.70 7.75 2.31
d 7 -0.00 1.51 1.94 0.10
d13 3.83 4.47 4.89 6.81
d18 6.24 12.80 16.79 33.81
d20 7.15 6.93 6.71 4.54
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -29.19 10.00
2 8 25.65 10.74
3 14 152.15 6.90
4 19 39.01 4.00
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -20.32
2 3 -79.15
3 5 39.55
4 8 18.10
5 10 10.23
6 11 -7.25
7 14 38.21
8 16 64.17
9 17 -28.53
10 19 39.01
11 21 0.00
Various data Zoom ratio 2.83
W Z1 Z2 T
Focal length 15.45 22.11 26.14 43.70
F number 2.88 4.66 4.66 5.77
Half angle of view (degrees) 38.01 31.28 27.20 17.09
Image height 12.08 13.43 13.43 13.43
Total lens length 73.44 70.43 71.10 80.60
BF 8.52 8.31 8.09 5.92
Aperture aperture diameter 11.33 8.15 8.89 10.64
Flare cut aperture diameter 18.07 18.07 18.07 18.07
d 6 23.20 11.70 7.75 2.31
d 7 -0.00 1.51 1.94 0.10
d13 3.83 4.47 4.89 6.81
d18 6.24 12.80 16.79 33.81
d20 7.15 6.93 6.71 4.54
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1 -29.19 10.00
2 8 25.65 10.74
3 14 152.15 6.90
4 19 39.01 4.00
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 -20.32
2 3 -79.15
3 5 39.55
4 8 18.10
5 10 10.23
6 11 -7.25
7 14 38.21
8 16 64.17
9 17 -28.53
10 19 39.01
11 21 0.00
[数値データ6]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 119.543 1.00 2.00100 29.1
2 19.873 5.00
3* 458.935 1.20 1.58573 59.7
4* 42.611 0.30
5 28.676 2.80 1.95906 17.5
6 75.584 (可変)
7 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
8* 19.601 4.10 1.85135 40.1
9* -151.889 1.59
10 23.782 3.35 1.88300 40.8
11 -41.943 0.90 1.85478 24.8
12 11.824 3.47
13 ∞ (可変) (開口絞り)
14 -79.080 1.00 1.69895 30.1
15 22.787 3.40 1.88300 40.8
16 -30.276 (可変)
17* -24.661 1.00 1.69350 53.2
18* -103.995 (可変)
19 271.789 5.20 1.59201 67.0
20* -28.000 (可変)
21 ∞ 1.33 1.51633 64.1
22 ∞ 0.50
像面 ∞
[Numerical data 6]
Unit mm
Surface data Surface number rd nd ν d
1 119.543 1.00 2.00100 29.1
2 19.873 5.00
3 * 458.935 1.20 1.58573 59.7
4 * 42.611 0.30
5 28.676 2.80 1.95906 17.5
6 75.584 (variable)
7 ∞ (variable) (flare cut aperture)
8 * 19.601 4.10 1.85135 40.1
9 * -151.889 1.59
10 23.782 3.35 1.88300 40.8
11 -41.943 0.90 1.85478 24.8
12 11.824 3.47
13 ∞ (variable) (opening aperture)
14 -79.080 1.00 1.69895 30.1
15 22.787 3.40 1.88300 40.8
16 -30.276 (variable)
17 * -24.661 1.00 1.69350 53.2
18 * -103.995 (variable)
19 271.789 5.20 1.59201 67.0
20 * -28.000 (variable)
21 ∞ 1.33 1.51633 64.1
22 ∞ 0.50
Image plane ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.53879e-006 A 6= 2.34933e-008
A 8=-3.59319e-011
第4面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.45740e-006 A 6= 2.28049e-008
A 8=-7.15321e-011
第8面
K =-1.41037e-002 A 4=-1.75432e-005 A 6=-2.58142e-008
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.91835e-006
第17面
K = 0.00000e+000 A 4= 6.78495e-006 A 6= 5.71769e-007
A 8=-3.12591e-009
第18面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.98153e-005 A 6= 4.50674e-007
A 8=-2.34101e-009
第20面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.04557e-005 A 6=-4.26708e-008
A 8= 5.19628e-011
Aspherical data third surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 4.53879e-006 A 6 = 2.34933e-008
A 8 = -3.59319e-011
4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.45740e-006 A 6 = 2.28049e-008
A 8 = -7.15321e-011
8th page
K = -1.41037e-002 A 4 = -1.75432e-005 A 6 = -2.58142e-008
Side 9
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.91835e-006
Page 17
K = 0.00000e + 000 A 4 = 6.78495e-006 A 6 = 5.71769e-007
A 8 = -3.12591e-009
Page 18
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.98153e-005 A 6 = 4.50674e-007
A 8 = -2.34101e-009
20th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.04557e-005 A 6 = -4.26708e-008
A 8 = 5.19628e-011
各種データ
ズーム比 2.83
W Z1 Z2 T
焦点距離 17.91 25.26 30.05 50.67
Fナンバー 2.06 3.94 3.94 5.05
半画角(度) 33.99 28.00 24.09 14.85
像高 12.08 13.43 13.43 13.43
レンズ全長 83.97 81.10 81.74 90.09
BF 11.73 10.72 9.96 6.09
フレアーカット絞り径 17.54 17.54 17.54 17.54
開口絞り径 12.54 7.97 8.95 10.23
d 6 22.89 12.65 8.86 2.00
d 7 2.00 1.58 1.19 -1.00
d13 3.57 5.59 6.71 9.96
d16 2.70 4.70 5.90 10.00
d18 6.78 11.55 14.81 28.73
d20 10.35 9.35 8.58 4.72
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -31.73 10.30
2 8 30.43 13.41
3 14 34.92 4.40
4 17 -46.86 1.00
5 19 43.16 5.20
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -23.93
2 3 -80.28
3 5 46.81
4 8 20.62
5 10 17.61
6 11 -10.71
7 14 -25.21
8 15 15.18
9 17 -46.86
10 19 43.16
11 21 0.00
Various data Zoom ratio 2.83
W Z1 Z2 T
Focal length 17.91 25.26 30.05 50.67
F number 2.06 3.94 3.94 5.05
Half angle of view (degrees) 33.99 28.00 24.09 14.85
Image height 12.08 13.43 13.43 13.43
Total lens length 83.97 81.10 81.74 90.09
BF 11.73 10.72 9.96 6.09
Flare cut aperture diameter 17.54 17.54 17.54 17.54
Aperture aperture diameter 12.54 7.97 8.95 10.23
d 6 22.89 12.65 8.86 2.00
d 7 2.00 1.58 1.19 -1.00
d13 3.57 5.59 6.71 9.96
d16 2.70 4.70 5.90 10.00
d18 6.78 11.55 14.81 28.73
d20 10.35 9.35 8.58 4.72
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1 -31.73 10.30
2 8 30.43 13.41
3 14 34.92 4.40
4 17 -46.86 1.00
5 19 43.16 5.20
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 -23.93
2 3 -80.28
3 5 46.81
4 8 20.62
5 10 17.61
6 11 -10.71
7 14 -25.21
8 15 15.18
9 17 -46.86
10 19 43.16
11 21 0.00
[数値データ7]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 124.624 1.00 1.95375 32.3
2 18.592 5.00
3* 85.328 1.20 1.58573 59.7
4* 27.074 0.90
5 25.277 2.90 1.95906 17.5
6 52.371 (可変)
7 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
8* 19.827 3.65 1.85135 40.1
9* -139.372 1.98
10 22.498 3.40 1.88300 40.8
11 -33.347 0.70 1.85478 24.8
12 11.684 3.47
13 ∞ (可変) (開口絞り)
14 -92.491 0.70 1.68893 31.1
15 21.848 3.15 1.88300 40.8
16 -31.232 (可変)
17* -27.875 1.00 1.69350 53.2
18* -132.778 (可変)
19 94.089 5.20 1.53160 55.8
20* -26.340 (可変)
21 ∞ 1.33 1.51633 64.1
22 ∞ 0.50
像面 ∞
[Numerical data 7]
Unit mm
Surface data Surface number rd nd ν d
1 124.624 1.00 1.95375 32.3
2 18.592 5.00
3 * 85.328 1.20 1.58573 59.7
4 * 27.074 0.90
5 25.277 2.90 1.95906 17.5
6 52.371 (variable)
7 ∞ (variable) (flare cut aperture)
8 * 19.827 3.65 1.85135 40.1
9 * -139.372 1.98
10 22.498 3.40 1.88300 40.8
11 -33.347 0.70 1.85478 24.8
12 11.684 3.47
13 ∞ (variable) (opening aperture)
14 -92.491 0.70 1.68893 31.1
15 21.848 3.15 1.88300 40.8
16 -31.232 (variable)
17 * -27.875 1.00 1.69350 53.2
18 * -132.778 (variable)
19 94.089 5.20 1.53160 55.8
20 * -26.340 (variable)
21 ∞ 1.33 1.51633 64.1
22 ∞ 0.50
Image plane ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.43444e-006 A 6= 3.51910e-008
A 8=-9.88586e-011
第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.93620e-006 A 6= 3.58178e-008
A 8=-1.78265e-010
第8面
K =-1.41037e-002 A 4=-1.76608e-005 A 6=-1.97003e-008
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 5.17749e-006
第17面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.31820e-005 A 6= 4.64891e-007
A 8=-1.24242e-009
第18面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.57046e-005 A 6= 3.27357e-007
第20面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.76804e-005 A 6=-1.03328e-007
A 8= 1.16138e-010
Aspherical data third surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.43444e-006 A 6 = 3.51910e-008
A 8 = -9.88586e-011
4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.93620e-006 A 6 = 3.58178e-008
A 8 = -1.78265e-010
8th page
K = -1.41037e-002 A 4 = -1.76608e-005 A 6 = -1.97003e-008
Side 9
K = 0.00000e + 000 A 4 = 5.17749e-006
Page 17
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.31820e-005 A 6 = 4.64891e-007
A 8 = -1.24242e-009
Page 18
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.57046e-005 A 6 = 3.27357e-007
20th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 4.76804e-005 A 6 = -1.03328e-007
A 8 = 1.16138e-010
各種データ
ズーム比 2.85
W Z1 Z2 T
焦点距離 15.45 21.67 25.96 44.00
Fナンバー 2.06 3.94 3.94 5.05
半画角(度) 38.01 31.80 27.36 16.98
像高 12.08 13.43 13.43 13.43
レンズ全長 82.38 79.56 80.27 89.83
BF 9.77 8.99 8.37 5.52
フレアーカット絞り径 17.20 17.20 17.20 17.20
開口絞り径 11.75 7.43 8.38 9.64
d 6 24.44 14.11 9.96 2.52
d 7 0.27 0.57 0.61 -0.42
d13 3.83 5.52 6.54 9.54
d16 2.70 4.90 6.22 10.00
d18 7.13 11.22 14.32 28.41
d20 8.39 7.61 6.99 4.15
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -27.13 11.00
2 8 29.23 13.20
3 14 33.61 3.85
4 17 -51.08 1.00
5 19 39.30 5.20
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -23.02
2 3 -68.22
3 5 48.41
4 8 20.61
5 10 15.66
6 11 -10.05
7 14 -25.59
8 15 14.98
9 17 -51.08
10 19 39.30
11 21 0.00
Various data Zoom ratio 2.85
W Z1 Z2 T
Focal length 15.45 21.67 25.96 44.00
F number 2.06 3.94 3.94 5.05
Half angle of view (degrees) 38.01 31.80 27.36 16.98
Image height 12.08 13.43 13.43 13.43
Total lens length 82.38 79.56 80.27 89.83
BF 9.77 8.99 8.37 5.52
Flare cut aperture diameter 17.20 17.20 17.20 17.20
Aperture aperture diameter 11.75 7.43 8.38 9.64
d 6 24.44 14.11 9.96 2.52
d 7 0.27 0.57 0.61 -0.42
d13 3.83 5.52 6.54 9.54
d16 2.70 4.90 6.22 10.00
d18 7.13 11.22 14.32 28.41
d20 8.39 7.61 6.99 4.15
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1 -27.13 11.00
2 8 29.23 13.20
3 14 33.61 3.85
4 17 -51.08 1.00
5 19 39.30 5.20
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 -23.02
2 3 -68.22
3 5 48.41
4 8 20.61
5 10 15.66
6 11 -10.05
7 14 -25.59
8 15 14.98
9 17 -51.08
10 19 39.30
11 21 0.00
[数値データ8]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 95.238 1.00 1.95375 32.3
2 16.551 4.95
3* 163.941 1.20 1.58573 59.7
4* 22.306 0.30
5 21.791 2.70 1.95906 17.5
6 48.506 (可変)
7 ∞ (可変) (フレアーカット絞り)
8* 20.044 3.65 1.85135 40.1
9* -132.773 2.00
10 23.893 3.60 1.88300 40.8
11 -31.622 0.60 1.85478 24.8
12 12.103 3.47
13 ∞ (可変) (開口絞り)
14 -99.847 0.70 1.68893 31.1
15 16.212 3.20 1.88300 40.8
16 -29.839 (可変)
17* -39.331 1.00 1.69350 53.2
18 -295.311 (可変)
19 54.599 4.90 1.53160 55.8
20* -38.433 (可変)
21 ∞ 1.33 1.51633 64.1
22 ∞ 0.50
像面 ∞
[Numerical data 8]
Unit mm
Surface data Surface number rd nd ν d
1 95.238 1.00 1.95375 32.3
2 16.551 4.95
3 * 163.941 1.20 1.58573 59.7
4 * 22.306 0.30
5 21.791 2.70 1.95906 17.5
6 48.506 (variable)
7 ∞ (variable) (flare cut aperture)
8 * 20.044 3.65 1.85135 40.1
9 * -132.773 2.00
10 23.893 3.60 1.88300 40.8
11 -31.622 0.60 1.85478 24.8
12 12.103 3.47
13 ∞ (variable) (opening aperture)
14 -99.847 0.70 1.68893 31.1
15 16.212 3.20 1.88300 40.8
16 -29.839 (variable)
17 * -39.331 1.00 1.69350 53.2
18 -295.311 (variable)
19 54.599 4.90 1.53160 55.8
20 * -38.433 (variable)
21 ∞ 1.33 1.51633 64.1
22 ∞ 0.50
Image plane ∞
非球面データ
第3面
K = 0.00000e+000 A 4= 6.04806e-006 A 6= 2.42287e-008
A 8=-1.96609e-010
第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.92366e-006 A 6=-7.21399e-009
A 8=-2.13759e-010
第8面
K =-1.41037e-002 A 4=-2.00249e-005 A 6=-2.60865e-008
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.24922e-006
第17面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.06926e-005 A 6= 5.80675e-008
A 8=-2.86018e-009
第20面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.50240e-005 A 6=-1.45605e-008
A 8= 2.23194e-011
Aspherical data third surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 6.04806e-006 A 6 = 2.42287e-008
A 8 = -1.96609e-010
4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.92366e-006 A 6 = -7.21399e-009
A 8 = -2.113759e-010
8th page
K = -1.41037e-002 A 4 = -2.00249e-005 A 6 = -2.60865e-008
Side 9
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.24922e-006
Page 17
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.06926e-005 A 6 = 5.80675e-008
A 8 = -2.806018e-009
20th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.50240e-005 A 6 = -1.45005e-008
A 8 = 2.23194e-011
各種データ
ズーム比 2.85
W Z1 Z2 T
焦点距離 15.45 15.92 26.04 44.00
Fナンバー 2.06 2.20 5.00 5.78
半画角(度) 38.01 37.18 27.29 16.98
像高 12.08 12.08 13.43 13.43
レンズ全長 77.62 77.61 82.38 96.21
BF 9.94 9.87 8.04 4.70
フレアーカット絞り径 15.78 15.78 15.78 15.78
開口絞り径 12.16 11.58 7.04 9.01
d 6 16.88 16.27 8.53 2.21
d 7 1.43 1.32 -0.43 -0.95
d13 4.11 4.21 6.07 8.22
d16 3.16 3.28 5.77 10.00
d18 8.83 9.39 21.14 38.77
d20 8.56 8.49 6.66 3.32
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -22.00 10.15
2 8 29.60 13.32
3 14 28.96 3.90
4 17 -65.53 1.00
5 19 43.22 4.90
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -21.14
2 3 -44.22
3 5 39.31
4 8 20.68
5 10 15.90
6 11 -10.18
7 14 -20.20
8 15 12.30
9 17 -65.53
10 19 43.22
11 21 0.00
Various data Zoom ratio 2.85
W Z1 Z2 T
Focal length 15.45 15.92 26.04 44.00
F number 2.06 2.20 5.00 5.78
Half angle of view (degrees) 38.01 37.18 27.29 16.98
Image height 12.08 12.08 13.43 13.43
Total lens length 77.62 77.61 82.38 96.21
BF 9.94 9.87 8.04 4.70
Flare cut aperture diameter 15.78 15.78 15.78 15.78
Aperture aperture diameter 12.16 11.58 7.04 9.01
d 6 16.88 16.27 8.53 2.21
d 7 1.43 1.32 -0.43 -0.95
d13 4.11 4.21 6.07 8.22
d16 3.16 3.28 5.77 10.00
d18 8.83 9.39 21.14 38.77
d20 8.56 8.49 6.66 3.32
Zoom lens group Data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1 -22.00 10.15
2 8 29.60 13.32
3 14 28.96 3.90
4 17 -65.53 1.00
5 19 43.22 4.90
Single lens Data lens Start surface Focal length
1 1 -21.14
2 3 -44.22
3 5 39.31
4 8 20.68
5 10 15.90
6 11 -10.18
7 14 -20.20
8 15 12.30
9 17 -65.53
10 19 43.22
11 21 0.00
L1 第1レンズ群 L2 第2レンズ群 L3 第3レンズ群
L4 第4レンズ群 L5 第5レンズ群 LP 正レンズ
LM 中間群 LR 最終レンズ群
L1 1st lens group L2 2nd lens group L3 3rd lens group L4 4th lens group L5 5th lens group LP positive lens LM intermediate group LR final lens group
Claims (20)
前記最終レンズ群は1枚の正レンズLpからなり、前記最終レンズ群の物体側には負レンズ要素Lnが配置されており、広角端に比べて望遠端のズーム位置では前記第1レンズ群は物体側に位置し、
広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群は像側へ移動した後に物体側へ移動し、
広角端における全系の焦点距離をfW、前記正レンズLpの焦点距離をfp、前記負レンズ要素Lnの焦点距離をfn、前記第1レンズ群の焦点距離をf1、前記第2レンズ群の焦点距離をf2、前記負レンズ要素Lnの最も物体側のレンズ面の曲率半径をLnr1、前記負レンズ要素Lnの最も像側のレンズ面の曲率半径をLnr2、広角端における前記第1レンズ群の位置から前記第1レンズ群が最も像側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1a、前記第1レンズ群が最も像側の位置する位置から前記第1レンズ群が最も物体側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1b、無限遠合焦時における広角端から望遠端へのズーミングにおける前記負レンズ要素Lnの移動量をMn、無限遠合焦時における広角端から望遠端へのズーミングにおける前記最終レンズ群の移動量をMpとするとき、
2.0<fp/fW<4.0
1.0<(Lnr2+Lnr1)/(Lnr2−Lnr1)<10.0
−6.5<fn/fW<−1.0
−1.35<f1/f2<−0.50
−1500.0<M1b/M1a<−2.0
−0.40<Mp/Mn<−0.05
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。 A first lens group having a negative power, a second lens group having a positive power, an intermediate group including one or more lens groups, and a final lens group having a positive power, arranged in order from the object side to the image side. It is a zoom lens that is composed of a lens and changes the distance between adjacent lens groups during zooming.
The final lens group is composed of one positive lens Lp, a negative lens element Ln is arranged on the object side of the final lens group, and the first lens group is at a zoom position at the telephoto end as compared with the wide-angle end. Located on the object side,
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves to the image side and then to the object side.
The focal distance of the entire system at the wide-angle end is fW, the focal distance of the positive lens Lp is fp, the focal distance of the negative lens element Ln is fn, the focal distance of the first lens group is f1, and the focal point of the second lens group. The distance is f2, the radius of curvature of the lens surface on the most object side of the negative lens element Ln is Lnr1 , the radius of curvature of the lens surface on the most image side of the negative lens element Ln is Lnr2 , and the position of the first lens group at the wide angle end. The amount of movement of the first lens group from the position where the first lens group is located on the image side is M1a, and the movement amount of the first lens group is from the position where the first lens group is located on the image side to the object side. The amount of movement of the first lens group until it is positioned is M1b, the amount of movement of the negative lens element Ln in zooming from the wide-angle end to the telephoto end at infinity focusing is Mn, and the amount of movement of the negative lens element Ln at infinity focusing is from the wide-angle end. When the amount of movement of the final lens group in zooming to the telephoto end is Mp ,
2.0 <fp / fW <4.0
1.0 <(Lnr2 + Lnr1) / (Lnr2-Lnr1) <10.0
-6.5 <fn / fW <-1.0
-1.35 <f1 / f2 <-0.50
-1500.0 <M1b / M1a <-2.0
-0.40 <Mp / Mn <-0.05
A zoom lens characterized by satisfying the conditional expression.
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。 - 2.0 <fp / fn <-0.5
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.
−2.0<(1−βnW2)×βpW2<−0.3
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1又は2に記載のズームレンズ。 When the lateral magnification of the positive lens Lp at the wide-angle end is βpW and the lateral magnification of the negative lens element Ln at the wide-angle end is βnW.
-2.0 <(1-βnW 2 ) x βpW2 <-0.3
The zoom lens according to claim 1 or 2, wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.
0.6<βpW<0.9
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載のズームレンズ。 When the lateral magnification of the positive lens Lp at the wide-angle end is βpW,
0.6 <βpW <0.9
The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.
−4.00<Lnr1/Lsn<−0.50
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至5のいずれか1項に記載のズームレンズ。 When an aperture diaphragm is provided on the object side or the image side of the second lens group, and the length on the optical axis from the aperture diaphragm to the lens surface of the negative lens element Ln on the object side at the wide-angle end is Lsn.
-4.00 <Lnr1 / Lsn <-0.50
The zoom lens according to any one of claims 1 to 5 , wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.
0.20<Lsn/LsIP<0.70
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至6のいずれか1項に記載のズームレンズ。 The second lens group has an aperture diaphragm on the object side or the image side, the length on the optical axis from the aperture diaphragm to the image plane at the wide-angle end is LsIP, and the length from the aperture diaphragm to the negative lens element Ln at the wide-angle end is When the length on the optical axis to the lens surface on the object side is Lsn,
0.20 <Lsn / LsIP <0.70
The zoom lens according to any one of claims 1 to 6 , wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.
−4.50<fn/LnIP<−1.00
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至7のいずれか1項に記載のズームレンズ。 When the length of the negative lens element Ln at the wide-angle end on the optical axis from the lens surface to the image surface on the most object side is LnIP,
-4.50 <fn / LnIP <-1.00
The zoom lens according to any one of claims 1 to 7 , wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.
−2.0<(Lpr2+Lpr1)/(Lpr2−Lpr1)<0.0
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至8のいずれか1項に記載のズームレンズ。 When the radius of curvature of the lens surface on the object side of the positive lens Lp is Lpr1 and the radius of curvature of the lens surface on the image side is Lpr2,
-2.0 <(Lpr2 + Lpr1) / (Lpr2-Lpr1) <0.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 8 , wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.
−2.0<M1/fW<−0.2
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至9のいずれか1項に記載のズームレンズ。 When the amount of movement of the first lens group in zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M1,
-2.0 <M1 / fW <-0.2
The zoom lens according to any one of claims 1 to 9 , wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.
1.920<G1Nd<2.060
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至11のいずれか1項に記載のズームレンズ。 When the refractive index of the material of the lens on the most object side of the first lens group is G1Nd,
1.920 <G1Nd <2.060
The zoom lens according to any one of claims 1 to 11 , wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.
0.5<f3/f2<10.0
なる条件式を満足することを特徴とする請求項14又は15に記載のズームレンズ。 When the focal length of the third lens group is f3,
0.5 <f3 / f2 <10.0
The zoom lens according to claim 14 or 15 , wherein the conditional expression is satisfied.
1.00<M2/M3<1.30
なる条件式を満足することを特徴とする請求項14乃至16のいずれか1項に記載のズームレンズ。 When the amount of movement of the second lens group in zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M2 and the amount of movement of the third lens group is M3,
1.00 <M2 / M3 <1.30
The zoom lens according to any one of claims 14 to 16 , characterized in that the conditional expression is satisfied.
前記最終レンズ群は1枚の正レンズLpからなり、前記最終レンズ群の物体側には負レンズ要素Lnが配置されており、広角端に比べて望遠端のズーム位置では前記第1レンズ群は物体側に位置し、The final lens group is composed of one positive lens Lp, a negative lens element Ln is arranged on the object side of the final lens group, and the first lens group is at a zoom position at the telephoto end as compared with the wide-angle end. Located on the object side,
広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群は像側へ移動した後に物体側へ移動し、When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves to the image side and then to the object side.
広角端における全系の焦点距離をfW、前記正レンズLpの焦点距離をfp、前記負レンズ要素Lnの焦点距離をfn、前記第1レンズ群の焦点距離をf1、前記第2レンズ群の焦点距離をf2、前記負レンズ要素Lnの最も物体側のレンズ面の曲率半径をLnr1、前記負レンズ要素Lnの最も像側のレンズ面の曲率半径をLnr2、広角端における前記第1レンズ群の位置から前記第1レンズ群が最も像側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1a、前記第1レンズ群が最も像側の位置する位置から前記第1レンズ群が最も物体側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1b、前記正レンズLpの物体側のレンズ面の曲率半径をLpr1、像側のレンズ面の曲率半径をLpr2とするとき、The focal distance of the entire system at the wide-angle end is fW, the focal distance of the positive lens Lp is fp, the focal distance of the negative lens element Ln is fn, the focal distance of the first lens group is f1, and the focal point of the second lens group. The distance is f2, the radius of curvature of the lens surface on the most object side of the negative lens element Ln is Lnr1, the radius of curvature of the lens surface on the most image side of the negative lens element Ln is Lnr2, and the position of the first lens group at the wide angle end. The amount of movement of the first lens group from the position where the first lens group is located on the image side is M1a, and the movement amount of the first lens group is from the position where the first lens group is located on the image side to the object side. When the amount of movement of the first lens group until it is positioned is M1b, the radius of curvature of the lens surface of the positive lens Lp on the object side is Lpr1, and the radius of curvature of the lens surface on the image side is Lpr2.
2.0<fp/fW<4.02.0 <fp / fW <4.0
1.0<(Lnr2+Lnr1)/(Lnr2−Lnr1)<10.01.0 <(Lnr2 + Lnr1) / (Lnr2-Lnr1) <10.0
−6.5<fn/fW<−1.0-6.5 <fn / fW <-1.0
−1.35<f1/f2<−0.50-1.35 <f1 / f2 <-0.50
−1500.0<M1b/M1a<−2.0-1500.0 <M1b / M1a <-2.0
−2.0<(Lpr2+Lpr1)/(Lpr2−Lpr1)<0.0-2.0 <(Lpr2 + Lpr1) / (Lpr2-Lpr1) <0.0
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying the conditional expression.
前記最終レンズ群は1枚の正レンズLpからなり、前記最終レンズ群の物体側には負レンズ要素Lnが配置されており、広角端に比べて望遠端のズーム位置では前記第1レンズ群は物体側に位置し、The final lens group is composed of one positive lens Lp, a negative lens element Ln is arranged on the object side of the final lens group, and the first lens group is at a zoom position at the telephoto end as compared with the wide-angle end. Located on the object side,
広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群は像側へ移動した後に物体側へ移動し、When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves to the image side and then to the object side.
広角端における全系の焦点距離をfW、前記正レンズLpの焦点距離をfp、前記負レンズ要素Lnの焦点距離をfn、前記第1レンズ群の焦点距離をf1、前記第2レンズ群の焦点距離をf2、前記負レンズ要素Lnの最も物体側のレンズ面の曲率半径をLnr1、前記負レンズ要素Lnの最も像側のレンズ面の曲率半径をLnr2、広角端における前記第1レンズ群の位置から前記第1レンズ群が最も像側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1a、前記第1レンズ群が最も像側の位置する位置から前記第1レンズ群が最も物体側に位置するまでの前記第1レンズ群の移動量をM1b、第1レンズ群の最も物体側のレンズの材料の屈折率をG1Ndとするとき、The focal distance of the entire system at the wide-angle end is fW, the focal distance of the positive lens Lp is fp, the focal distance of the negative lens element Ln is fn, the focal distance of the first lens group is f1, and the focal point of the second lens group. The distance is f2, the radius of curvature of the lens surface on the most object side of the negative lens element Ln is Lnr1, the radius of curvature of the lens surface on the most image side of the negative lens element Ln is Lnr2, and the position of the first lens group at the wide angle end. The amount of movement of the first lens group from the position where the first lens group is located on the image side is M1a, and the movement amount of the first lens group is from the position where the first lens group is located on the image side to the object side. When the amount of movement of the first lens group until it is positioned is M1b and the refractive index of the material of the lens closest to the object side of the first lens group is G1Nd.
2.0<fp/fW<4.02.0 <fp / fW <4.0
1.0<(Lnr2+Lnr1)/(Lnr2−Lnr1)<10.01.0 <(Lnr2 + Lnr1) / (Lnr2-Lnr1) <10.0
−6.5<fn/fW<−1.0-6.5 <fn / fW <-1.0
−1.35<f1/f2<−0.50-1.35 <f1 / f2 <-0.50
−1500.0<M1b/M1a<−2.0-1500.0 <M1b / M1a <-2.0
1.920<G1Nd<2.0601.920 <G1Nd <2.060
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying the conditional expression.
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