JP6815800B2

JP6815800B2 - Rotor

Info

Publication number: JP6815800B2
Application number: JP2016183482A
Authority: JP
Inventors: 泰平小山; 木下　力; 力木下; 寿郎長谷部
Original assignee: Toshiba Corp; Toshiba Infrastructure Systems and Solutions Corp
Current assignee: Toshiba Corp; Toshiba Infrastructure Systems and Solutions Corp
Priority date: 2016-09-20
Filing date: 2016-09-20
Publication date: 2021-01-20
Anticipated expiration: 2036-09-20
Also published as: JP2018050376A

Description

本発明の実施形態は、回転子に関する。 Embodiments of the present invention relate to rotors.

誘導電動機は、いわゆるかご型の回転子を有している場合が多い。この種の回転子は、軸線回りに回転する回転軸と、この回転軸に同軸上に固定される回転子鉄心と、を備えている。回転子鉄心の外周部には、軸線方向に貫通形成された複数のスロットが周方向に沿って等間隔に配置されている。各スロットには、それぞれ導体バーが挿入されている。これら導体バーの軸線方向両端には、回転軸の周囲を取り囲むようにリング状に形成された短絡環が設けられている。この短絡環によって複数の導体バーが連結される。そして、これら導体バーや短絡環は、二次導体として構成される。
このような構成のもと、回転子は、固定子側に発生する磁界と、この磁界により二次導体に生じる誘導電流との相互作用によって回転する。 Induction motors often have a so-called squirrel-cage rotor. This type of rotor includes a rotating shaft that rotates about an axis and a rotor core that is coaxially fixed to the rotating shaft. On the outer peripheral portion of the rotor core, a plurality of slots formed through the rotor in the axial direction are arranged at equal intervals along the circumferential direction. A conductor bar is inserted in each slot. Both ends of these conductor bars in the axial direction are provided with short-circuit rings formed in a ring shape so as to surround the circumference of the rotation axis. A plurality of conductor bars are connected by this short-circuit ring. Then, these conductor bars and short-circuit rings are configured as secondary conductors.
Under such a configuration, the rotor rotates by the interaction between the magnetic field generated on the stator side and the induced current generated in the secondary conductor by this magnetic field.

ところで、スロットに導体バーを固定する方法として、スロットの径方向外側（回転子鉄心の外周面側）を開口させ、この開口を介してスロットに挿入された導体バーを、回転ローラ等で径方向内側に押圧する方法がある。押圧された導体バーは、スロット内で押し広げられるので、スロット内に導体バーが固定される。 By the way, as a method of fixing the conductor bar to the slot, the radial outside of the slot (the outer peripheral surface side of the rotor core) is opened, and the conductor bar inserted into the slot through this opening is radially opened by a rotating roller or the like. There is a method of pressing inward. Since the pressed conductor bar is expanded in the slot, the conductor bar is fixed in the slot.

ここで、回転子鉄心の外周面に開口が形成されると（凹凸が形成されると）、回転子を回転させた際に開口部上を流れる風によって空気の渦が発生する。この渦は、開口の上流側における回転子鉄心の外周面側の角で発生した後、この角から剥離して開口の下流側に流れる。そして、下流側おける回転子鉄心の外周面側の角に渦が衝突する。この衝突による衝撃で渦の圧力差が大きくなり、これに起因して騒音が発生する場合があった。 Here, when an opening is formed on the outer peripheral surface of the rotor core (when unevenness is formed), an air vortex is generated by the wind flowing over the opening when the rotor is rotated. This vortex is generated at a corner on the outer peripheral surface side of the rotor core on the upstream side of the opening, then peels off from this corner and flows to the downstream side of the opening. Then, the vortex collides with the corner on the outer peripheral surface side of the rotor core on the downstream side. The impact of this collision increases the pressure difference between the vortices, which may cause noise.

例えば、回転子鉄心の外周面の凹凸を平滑化するために、回転子鉄心の外周面に円筒状の薄板を設ける場合もあるが、部品点数が増大し、回転子鉄心が重くなってしまう可能性があった。 For example, in order to smooth the unevenness of the outer peripheral surface of the rotor core, a cylindrical thin plate may be provided on the outer peripheral surface of the rotor core, but the number of parts may increase and the rotor core may become heavier. There was sex.

特開平１０−１３６５９１号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 10-136591

本発明が解決しようとする課題は、部品点数の増大や重量化してしまうことを防止しつつ、回転時の騒音を低減できる回転子を提供することである。 An object to be solved by the present invention is to provide a rotor capable of reducing noise during rotation while preventing an increase in the number of parts and an increase in weight.

実施形態の回転子は、回転軸と、回転子鉄心と、導体バーと、短絡環と、を持つ。回転軸は、軸線回りに回転する。回転子鉄心は、回転軸に軸線と同軸上に固定され、外周面に沿って配置される複数のティース、および隣接するティース間に形成されている複数のスロットを持ち、複数の電磁鋼板を積層してなる。導体バーは、複数のスロットに挿入されている。短絡環は、複数の導体バーの軸線方向両端に設けられ、複数の導体バーを連結する。複数のティースは、回転子鉄心の径方向に沿って延びる複数のティース本体部と、ティース本体部の径方向外側端から回転子鉄心の周方向両側に延び、周方向に所定間隔をあけて配置される複数の鍔部と、を持つ。各電磁鋼板の鍔部は、延出長さが異なる第１鍔部と第２鍔部とを持つ。第１鍔部と第２鍔部とが周方向に沿って交互に配置されている。各電磁鋼板は、所定枚数ごとにティース１つ分ずらしながら積層されている。 The rotor of the embodiment has a rotating shaft, a rotor core, a conductor bar, and a short-circuit ring. The axis of rotation rotates about the axis. The rotor core is fixed on the axis coaxial with the rotary shaft, a plurality of teeth disposed along the outer peripheral surface, and the adjacent Chi lifting a plurality of slots formed between the teeth, a plurality of electromagnetic steel plates It is made by stacking . The conductor bar is inserted in a plurality of slots. Short-circuit rings are provided at both ends in the axial direction of the plurality of conductor bars, and connect the plurality of conductor bars. The plurality of teeth extend along the radial direction of the rotor core, and extend from the radial outer end of the teeth body to both sides of the rotor core in the circumferential direction, and are arranged at predetermined intervals in the circumferential direction. It has multiple collars and. The flange portion of each electrical steel sheet has a first flange portion and a second flange portion having different extension lengths. The first flange portion and the second flange portion are alternately arranged along the circumferential direction. The electrical steel sheets are laminated while being shifted by one tooth for each predetermined number of sheets.

参考例の回転子を示す斜視図。 The perspective view which shows the rotor of a reference example . 参考例の回転子ティースを示す径方向に沿う断面の一部拡大図。Partial enlarged view of the cross section along the radial direction showing the rotor teeth of the reference example . 鍔部に傾斜面が形成されていない場合の空気の流れを示す説明図。Explanatory drawing which shows the air flow when the inclined surface is not formed in the flange part. 参考例における第１の変形例の鍔部を示す径方向に沿う断面の一部拡大図。A partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing the collar portion of the first modified example in the reference example . 参考例における第２の変形例の鍔部を示す径方向に沿う断面の一部拡大図。A partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing the collar portion of the second modified example in the reference example . 参考例における第３の変形例の鍔部を示す径方向に沿う断面の一部拡大図。A partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing the collar portion of the third modified example in the reference example . 参考例における第４の変形例の鍔部を示す径方向に沿う断面の一部拡大図。A partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing the collar portion of the fourth modified example in the reference example . 参考例における第５の変形例の鍔部を示す径方向に沿う断面の一部拡大図。A partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing the collar portion of the fifth modified example in the reference example . 参考例における第６の変形例の鍔部を示す径方向に沿う断面の一部拡大図。A partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing the collar portion of the sixth modified example in the reference example . 実施形態の回転子鉄心を示す斜視図。Perspective view of a rotor core of implementation forms. 実施形態の電磁鋼板を示す一部拡大平面図。Enlarged plan view partially showing an electromagnetic steel sheet implementation forms.

以下、実施形態の回転子を、図面を参照して説明する。 Hereinafter, the rotor of the embodiment will be described with reference to the drawings.

（第１の参考例）
図１は、回転子１の斜視図である。
同図に示すように、回転子１は、軸線Ｃ１回りに回転する回転軸２と、この回転軸２に固定される略円柱状の回転子鉄心３と、回転子鉄心３に設けられている板棒状の複数の導体バー４と、回転子鉄心３の軸線Ｃ１方向両側に配置された短絡環５と、を備えている。
なお、以下の説明では、軸線Ｃ１方向に直交する回転軸２の径方向を単に径方向と称し、回転軸２の回転方向を周方向と称する。 (First reference example )
FIG. 1 is a perspective view of the rotor 1.
As shown in the figure, the rotor 1 is provided on a rotating shaft 2 that rotates around the axis C1, a substantially columnar rotor core 3 fixed to the rotating shaft 2, and a rotor core 3. A plurality of rod-shaped conductor bars 4 and short-circuit rings 5 arranged on both sides of the rotor core 3 in the axis C1 direction are provided.
In the following description, the radial direction of the rotating shaft 2 orthogonal to the axis C1 direction is simply referred to as the radial direction, and the rotating direction of the rotating shaft 2 is referred to as the circumferential direction.

回転子鉄心３は、複数の電磁鋼板を積層したものである。なお、回転子鉄心３を、軟磁性粉を加圧成形することにより形成することも可能である。
回転子鉄心３の径方向中央には、回転軸２を挿入、または圧入可能な不図示の貫通孔が形成されている。この貫通孔に、回転軸２が挿入されている。 The rotor core 3 is formed by laminating a plurality of electromagnetic steel sheets. The rotor core 3 can also be formed by pressure molding soft magnetic powder.
A through hole (not shown) into which the rotating shaft 2 can be inserted or press-fitted is formed in the radial center of the rotor core 3. The rotating shaft 2 is inserted into this through hole.

また、回転子鉄心３の軸線Ｃ１方向両端には、それぞれ略円板状の鉄心押さえ７が設けられている。鉄心押さえ７は、鉄等の機械的強度の高い金属により形成されている。なお、鉄心押さえ７は、金属板に切削加工を施して形成したり、鋳物等により形成したりすることが可能である。
鉄心押さえ７の径方向中央には、回転軸２を圧入可能な貫通孔７ａが形成されている。この貫通孔７ａに回転軸２を圧入し、鉄心押さえ７によって回転子鉄心３を軸線Ｃ１方向両側から押さえ付ける。これにより、回転軸２上に、この回転軸２と同軸上に回転子鉄心３が固定され、回転軸２と回転子鉄心３とが一体となって回転する。 Further, substantially disk-shaped iron core retainers 7 are provided at both ends of the rotor core 3 in the axis C1 direction. The iron core retainer 7 is formed of a metal having high mechanical strength such as iron. The iron core retainer 7 can be formed by cutting a metal plate, or can be formed by casting or the like.
A through hole 7a through which the rotating shaft 2 can be press-fitted is formed at the center of the iron core retainer 7 in the radial direction. The rotating shaft 2 is press-fitted into the through hole 7a, and the rotor core 3 is pressed from both sides in the axis C1 direction by the iron core retainer 7. As a result, the rotor core 3 is fixed on the rotating shaft 2 coaxially with the rotating shaft 2, and the rotating shaft 2 and the rotor core 3 rotate integrally.

また、回転子鉄心３は、外周面に沿って等間隔に配置された複数の回転子ティース８を有している。回転子ティース８は、回転子鉄心３の軸線Ｃ１方向全体に渡って形成されている。また、回転子ティース８は、径方向外側に向かって突出形成されている。そして、隣接する回転子ティース８間に形成された回転子スロット６に、それぞれ導体バー４が挿入されている。 Further, the rotor core 3 has a plurality of rotor teeth 8 arranged at equal intervals along the outer peripheral surface. The rotor teeth 8 are formed over the entire axis C1 direction of the rotor core 3. Further, the rotor teeth 8 are formed so as to project outward in the radial direction. Then, the conductor bars 4 are inserted into the rotor slots 6 formed between the adjacent rotor teeth 8.

導体バー４は、銅やアルミ等を主成分とする導電体で、且つ非磁性体により構成されている。導体バー４の径方向に沿う断面形状は、略長方形状になる。しかしながら、導体バー４の径方向に沿う断面形状は、略長方形状に限られるものではなく、三角形以上の多角形でもよい。
導体バー４の両端は、鉄心押さえ７よりも軸線Ｃ１方向外側に突出している。このように突出された複数の導体バー４の両端に、短絡環５が連結されている。 The conductor bar 4 is a conductor whose main component is copper, aluminum, or the like, and is made of a non-magnetic material. The cross-sectional shape of the conductor bar 4 along the radial direction is substantially rectangular. However, the cross-sectional shape of the conductor bar 4 along the radial direction is not limited to a substantially rectangular shape, and may be a polygon of a triangle or more.
Both ends of the conductor bar 4 project outward from the iron core retainer 7 in the axis C1 direction. Short-circuit rings 5 are connected to both ends of the plurality of conductor bars 4 protruding in this way.

短絡環５は、導体バー４と同じ材料で回転軸２の周囲を取り囲むように略リング状に形成されている。なお、短絡環５の材料を導体バー４と異なる材料で形成することも可能であるが、導体バー４と同様に導電体で、且つ非磁性体により構成することが望ましい。また、導体バー４と短絡環５は、例えばロウ付けによって接合される。 The short-circuit ring 5 is made of the same material as the conductor bar 4 and is formed in a substantially ring shape so as to surround the circumference of the rotating shaft 2. Although it is possible to form the material of the short-circuit ring 5 with a material different from that of the conductor bar 4, it is desirable that the short-circuit ring 5 is made of a conductor and a non-magnetic material like the conductor bar 4. Further, the conductor bar 4 and the short-circuit ring 5 are joined by brazing, for example.

次に、図２に基づいて、回転子鉄心３の回転子ティース８について詳述する。
図２は、回転子ティース８の径方向に沿う断面の一部拡大図である。
同図に示すように、回転子ティース８は、径方向に沿う断面形状が略Ｔ字状になる。より具体的には、回転子ティース８は、径方向に沿って延びるティース本体部１１と、ティース本体部１１の径方向外側端（先端）から周方向に沿って延びる鍔部１２と、により構成されている。そして、この鍔部１２の外側面（外周面）１２ａが、回転子鉄心３の外周面３ａを構成している。 Next, the rotor teeth 8 of the rotor core 3 will be described in detail with reference to FIG.
FIG. 2 is a partially enlarged view of a cross section of the rotor tooth 8 along the radial direction.
As shown in the figure, the rotor tooth 8 has a substantially T-shaped cross section along the radial direction. More specifically, the rotor tooth 8 is composed of a tooth body portion 11 extending along the radial direction and a flange portion 12 extending along the circumferential direction from the radial outer end (tip) of the tooth body portion 11. Has been done. The outer surface (outer peripheral surface) 12a of the flange portion 12 constitutes the outer peripheral surface 3a of the rotor core 3.

鍔部１２は、ティース本体部１１から周方向両側に突出するように形成されている。また、鍔部１２は、隣接する他の鍔部１２との間に所定の間隔Ｋ１が空くように形成されている。このような構成のもと、隣接する２つのティース本体部１１の周方向側面１１ａ、および隣接する２つの鍔部１２の径方向内側の内側面１２ｂにより、導体バー４が挿入される回転子スロット６が形成される。回転子スロット６の径方向に沿う断面形状は、導体バー４の径方向に沿う断面形状に対応するように、略長方形状になる。 The collar portion 12 is formed so as to project from the tooth main body portion 11 on both sides in the circumferential direction. Further, the flange portion 12 is formed so that a predetermined interval K1 is provided between the flange portion 12 and the other adjacent collar portions 12. Under such a configuration, the rotor slot into which the conductor bar 4 is inserted by the circumferential side surface 11a of the two adjacent tooth main bodies 11 and the inner side surface 12b on the inner side in the radial direction of the two adjacent flange portions 12. 6 is formed. The cross-sectional shape of the rotor slot 6 along the radial direction is substantially rectangular so as to correspond to the cross-sectional shape of the conductor bar 4 along the radial direction.

また、回転子鉄心３の外周面３ａに、回転子スロット６に連通する開口部１３が形成される。この開口部１３は、回転子スロット６に導体バー４を固定する際に利用される。さらに、回転子鉄心３の外周面３ａ側に、開口部１３を介して導体バー４の一部が露出する。この露出した導体バー４の一部に、軸線Ｃ１方向全体に渡ってスウェッジ溝１４が形成されている。なお、導体バー４の固定方法についての詳細は後述する。 Further, an opening 13 communicating with the rotor slot 6 is formed on the outer peripheral surface 3a of the rotor core 3. The opening 13 is used when fixing the conductor bar 4 to the rotor slot 6. Further, a part of the conductor bar 4 is exposed on the outer peripheral surface 3a side of the rotor core 3 through the opening 13. A swedge groove 14 is formed in a part of the exposed conductor bar 4 over the entire axis C1 direction. The details of the method of fixing the conductor bar 4 will be described later.

ここで、鍔部１２の外側面１２ａには、周方向両端に傾斜面１５が形成されている。傾斜面１５の傾斜角度θ１は、軸線Ｃ１を中心とした任意の円Ｓ１と鍔部１２の周方向両端との交点Ｍ１における接線Ｌ１に対し、約４５°に設定されている。
傾斜面１５が形成されることにより、鍔部１２は、周方向両端に向かうに従って徐々に薄肉になる。換言すれば、回転子鉄心３の外周面３ａは、開口部１３に向かうに従って徐々に凹むように形成されている。 Here, the outer surface 12a of the flange portion 12 is formed with inclined surfaces 15 at both ends in the circumferential direction. The inclination angle θ1 of the inclined surface 15 is set to about 45 ° with respect to the tangent line L1 at the intersection M1 between the arbitrary circle S1 centered on the axis C1 and both ends in the circumferential direction of the flange portion 12.
By forming the inclined surface 15, the flange portion 12 gradually becomes thinner toward both ends in the circumferential direction. In other words, the outer peripheral surface 3a of the rotor core 3 is formed so as to be gradually recessed toward the opening 13.

また、傾斜面１５は、鍔部１２の周方向両端が尖らない程度に形成されている。具体的には、傾斜面１５は、鍔部１２の周方向両端の肉厚Ｔ１が、傾斜面１５が形成されていない箇所の鍔部１２の肉厚Ｔ２に対し、約半分程度となるように形成されている。これにより、鍔部１２の機械的な強度が確保される。 Further, the inclined surface 15 is formed so that both ends of the collar portion 12 in the circumferential direction are not sharpened. Specifically, on the inclined surface 15, the wall thickness T1 at both ends of the flange portion 12 in the circumferential direction is about half that of the wall thickness T2 of the flange portion 12 where the inclined surface 15 is not formed. It is formed. As a result, the mechanical strength of the flange portion 12 is ensured.

なお、傾斜面１５の形成方法としては、さまざまな方法を採用することが可能である。例えば、回転子鉄心３を複数の電磁鋼板を積層して構成する場合、各電磁鋼板にプレス加工等を施して回転子鉄心３の形状を形成する。この際、同時に傾斜面１５を形成すればよい。また、軟磁性粉を加圧成形することにより回転子鉄心３を形成する場合、金型等に予め傾斜面１５を形成可能なように加工を施しておけばよい。 As a method for forming the inclined surface 15, various methods can be adopted. For example, when the rotor core 3 is formed by laminating a plurality of electromagnetic steel plates, each electromagnetic steel plate is pressed or the like to form the shape of the rotor core 3. At this time, the inclined surface 15 may be formed at the same time. Further, when the rotor core 3 is formed by pressure molding the soft magnetic powder, the mold or the like may be processed in advance so that the inclined surface 15 can be formed.

次に、回転子鉄心３への導体バー４の固定方法について説明する。
まず、各回転子スロット６にそれぞれ導体バー４を挿入する。ここで、回転子スロット６に挿入する前の導体バー４の径方向に沿う断面積は、回転子スロット６の径方向に沿う開口面積よりも若干小さく設定されている。これにより、回転子スロット６に導体バー４をスムーズに挿入することができる。 Next, a method of fixing the conductor bar 4 to the rotor core 3 will be described.
First, the conductor bar 4 is inserted into each rotor slot 6. Here, the cross-sectional area along the radial direction of the conductor bar 4 before being inserted into the rotor slot 6 is set to be slightly smaller than the opening area along the radial direction of the rotor slot 6. As a result, the conductor bar 4 can be smoothly inserted into the rotor slot 6.

続いて、回転子鉄心３の径方向外側から開口部１３を介して不図示の回転ローラを押し当てる。回転ローラは、回転子鉄心３に導体バー４を固定するための治具である。この治具（回転ローラ）を導体バー４に押し当てるために、回転子鉄心３に開口部１３が形成される。つまり、開口部１３の周方向の開口幅は、不図示の回転ローラを挿通可能な幅に設定される。 Subsequently, a rotating roller (not shown) is pressed from the radial outside of the rotor core 3 through the opening 13. The rotary roller is a jig for fixing the conductor bar 4 to the rotor core 3. An opening 13 is formed in the rotor core 3 in order to press the jig (rotating roller) against the conductor bar 4. That is, the opening width of the opening 13 in the circumferential direction is set to a width through which a rotating roller (not shown) can be inserted.

導体バー４は、回転ローラに押圧されることにより、回転子スロット６内で押し広げられる。これにより、回転子スロット６に導体バー４が密着し、回転子鉄心３に導体バー４が固定される。また、回転ローラが押し当てられることにより、導体バー４の開口部１３に対応する箇所には、軸線Ｃ１方向全体に渡ってスウェッジ溝１４が形成される。 The conductor bar 4 is pushed out in the rotor slot 6 by being pressed by the rotating roller. As a result, the conductor bar 4 is brought into close contact with the rotor slot 6, and the conductor bar 4 is fixed to the rotor core 3. Further, when the rotating roller is pressed against the conductor bar 4, a swedge groove 14 is formed at a portion corresponding to the opening 13 of the conductor bar 4 over the entire axis C1 direction.

次に、回転子ティース８の鍔部１２に形成された傾斜面１５の作用について説明する。
まず、図３に基づいて、鍔部１２に傾斜面１５が形成されていない場合において、回転子１を回転させた場合の空気の流れについて説明する。 Next, the action of the inclined surface 15 formed on the flange portion 12 of the rotor teeth 8 will be described.
First, based on FIG. 3, the air flow when the rotor 1 is rotated when the inclined surface 15 is not formed on the flange portion 12 will be described.

図３は、鍔部１２に傾斜面１５が形成されていない場合の空気の流れを示す説明図である。なお、以下の説明では、空気の流れの上流側を単に上流側、空気の流れの下流側を単に下流側と称する。
同図に示すように、回転子１（回転子鉄心３）が回転すると（図３における矢印Ｙ１参照）、回転子鉄心３の回転方向Ｙ１とは逆向きに空気が流れて風が発生する（図３における矢印Ｙ２参照）。この風は、回転子鉄心３の開口部１３上で乱れ、渦を発生させる。 FIG. 3 is an explanatory view showing an air flow when the inclined surface 15 is not formed on the flange portion 12. In the following description, the upstream side of the air flow is simply referred to as the upstream side, and the downstream side of the air flow is simply referred to as the downstream side.
As shown in the figure, when the rotor 1 (rotor core 3) rotates (see the arrow Y1 in FIG. 3), air flows in the direction opposite to the rotation direction Y1 of the rotor core 3 and wind is generated (see the arrow Y1 in FIG. 3). See arrow Y2 in FIG. 3). This wind is turbulent on the opening 13 of the rotor core 3 and generates a vortex.

より詳しくは、開口部１３では、空気の乱れが生じて上流側における鍔部１２の外側面１２ａ側の角部１２ｃ（以下、単に角部１２ｃという）で渦Ｗが発生する。そして、この渦Ｗが上流側の角部１２ｃから剥離して下流側へと流れていく。すると、渦Ｗが下流側の角部１２ｃに衝突し、この際の衝撃により渦Ｗの圧力差（気圧差）が大きくなる。この圧力差が大きくなることに起因して開口部１３による風切音が大きくなる。これが回転子１を回転させる際の騒音になる。 More specifically, in the opening 13, air turbulence occurs and a vortex W is generated at a corner portion 12c (hereinafter, simply referred to as a corner portion 12c) on the outer surface 12a side of the flange portion 12 on the upstream side. Then, the vortex W separates from the corner portion 12c on the upstream side and flows to the downstream side. Then, the vortex W collides with the corner portion 12c on the downstream side, and the pressure difference (atmospheric pressure difference) of the vortex W increases due to the impact at this time. Due to the large pressure difference, the wind noise due to the opening 13 becomes large. This becomes noise when rotating the rotor 1.

これに対し、本第１の参考例では、図２に示すように鍔部１２の周方向両端に、傾斜面１５が形成されている。このため、上流側の鍔部１２から剥離した渦（図２では不図示）が下流側の鍔部１２の傾斜面１５に衝突する。この際、渦の衝突時の圧力が径方向外側に分散され、渦の圧力差が大きくなることが抑制される。 On the other hand, in the first reference example , inclined surfaces 15 are formed at both ends of the collar portion 12 in the circumferential direction as shown in FIG. Therefore, the vortex separated from the flange portion 12 on the upstream side (not shown in FIG. 2) collides with the inclined surface 15 of the flange portion 12 on the downstream side. At this time, the pressure at the time of collision of the vortex is dispersed outward in the radial direction, and it is suppressed that the pressure difference of the vortex becomes large.

したがって、上述の第１の参考例によれば、回転子１を回転させる際の騒音を低減できる。また、騒音を低減すべく、例えば回転子鉄心３の外周面３ａを平滑化するために別途部品を設けることがない。このため、回転子１の部品点数の増大を防止でき、製造コストを抑えることができると共に、重量化を防止できる。 Therefore, according to the first reference example described above, noise when rotating the rotor 1 can be reduced. Further, in order to reduce noise, for example, a separate component is not provided to smooth the outer peripheral surface 3a of the rotor core 3. Therefore, it is possible to prevent an increase in the number of parts of the rotor 1, reduce the manufacturing cost, and prevent the weight from being increased.

なお、上述の第１の参考例では、鍔部１２の鍔部１２の周方向両端に、傾斜面１５を形成した場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、鍔部１２は、周方向両端の少なくとも何れか一方の肉厚が周方向中央側の肉厚よりも薄くなるように形成されていればよい。そして、回転子鉄心３の外周面３ａにおいて、開口部１３の周方向両側が凹んでいればよい。以下、具体例を挙げて説明する。 In the first reference example described above, a case where inclined surfaces 15 are formed at both ends of the flange portion 12 in the circumferential direction of the flange portion 12 has been described. However, the thickness of the flange portion 12 is not limited to this, and the flange portion 12 may be formed so that the wall thickness of at least one of both ends in the circumferential direction is thinner than the wall thickness on the central side in the circumferential direction. Then, on the outer peripheral surface 3a of the rotor core 3, both sides of the opening 13 in the circumferential direction may be recessed. Hereinafter, a specific example will be described.

（第１の変形例）
図４は、鍔部１２の第１の変形例を示す径方向に沿う断面の一部拡大図であって、前述の図２に対応している。
前述の第１の参考例では、鍔部１２に形成されている傾斜面１５の傾斜角度θ１を約４５°に設定したが、図４に示すように、傾斜角度を約３０°（傾斜角度θ２≒３０°）に設定してもよい。このように構成することで、回転子１の回転時において、上流側の鍔部１２から剥離した渦が下流側の傾斜面１５に衝突する際、渦の衝突時の圧力の大部分が径方向外側に分散される。このため、下流側での渦の圧力差が大きくなることを、さらに効果的に抑制できる。 (First modification)
FIG. 4 is a partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing the first modification of the collar portion 12, and corresponds to FIG. 2 described above.
In the above-mentioned first reference example , the inclination angle θ1 of the inclined surface 15 formed on the flange portion 12 is set to about 45 °, but as shown in FIG. 4, the inclination angle is set to about 30 ° (inclination angle θ2). ≈30 °) may be set. With this configuration, when the vortex separated from the flange portion 12 on the upstream side collides with the inclined surface 15 on the downstream side during rotation of the rotor 1, most of the pressure at the time of collision of the vortex is in the radial direction. Distributed to the outside. Therefore, it is possible to more effectively suppress the increase in the pressure difference of the vortex on the downstream side.

（第２の変形例）
図５は、鍔部１２の第２の変形例を示す径方向に沿う断面の一部拡大図であって、前述の図２に対応している。
同図に示すように、鍔部１２の外側面１２ａの周方向両端に、傾斜面１５に代えて径方向外側が凸となるように湾曲面１６ａを形成してもよい。湾曲面１６ａは、略円弧状に形成されている。また、湾曲面１６ａは、鍔部１２の周方向両端の肉厚Ｔ３が、湾曲面１６ａが形成されていない箇所の鍔部１２の肉厚Ｔ４に対し、約半分程度となるように形成されている。しかしながら、これに限られるものではなく、鍔部１２の周方向両端の全体が湾曲面１６ａとなるように形成してもよい。 (Second modification)
FIG. 5 is a partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing a second modification of the collar portion 12, and corresponds to FIG. 2 described above.
As shown in the figure, curved surfaces 16a may be formed at both ends of the outer surface 12a of the collar portion 12 in the circumferential direction so that the outer side in the radial direction is convex instead of the inclined surface 15. The curved surface 16a is formed in a substantially arc shape. Further, the curved surface 16a is formed so that the wall thickness T3 at both ends of the flange portion 12 in the circumferential direction is about half of the wall thickness T4 of the flange portion 12 where the curved surface 16a is not formed. There is. However, the present invention is not limited to this, and the flange portion 12 may be formed so that the entire both ends in the circumferential direction are curved surfaces 16a.

（第３の変形例）
図６は、鍔部１２の第３の変形例を示す径方向に沿う断面の一部拡大図であって、前述の図２に対応している。
同図に示すように、本第３の変形例も鍔部１２の外側面１２ａの周方向両端に、湾曲面１６ｂが形成されている。但し、この湾曲面１６ｂの形状は、第２の変形例における湾曲面１６ａと形状が異なる。すなわち、第２の変形例における湾曲面１６ａは、略円弧状に形成されているのに対し、第３の変形例における湾曲面１６ｂは、略楕円形状に形成されている。また、湾曲面１６ｂは、その長軸方向が周方向に沿うように形成されている。 (Third variant)
FIG. 6 is a partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing a third modification of the collar portion 12, and corresponds to FIG. 2 described above.
As shown in the figure, in this third modification as well, curved surfaces 16b are formed at both ends of the outer surface 12a of the flange portion 12 in the circumferential direction. However, the shape of the curved surface 16b is different from that of the curved surface 16a in the second modification. That is, the curved surface 16a in the second modification is formed in a substantially arc shape, whereas the curved surface 16b in the third modification is formed in a substantially elliptical shape. Further, the curved surface 16b is formed so that its major axis direction is along the circumferential direction.

また、湾曲面１６ｂは、鍔部１２の周方向両端の肉厚Ｔ５が、湾曲面１６ｂが形成されていない箇所の鍔部１２の肉厚Ｔ６に対し、約２／３程度となるように形成されている。しかしながら、これに限られるものではなく、鍔部１２の周方向両端の全体が湾曲面１６ｂとなるように形成してもよい。 Further, the curved surface 16b is formed so that the wall thickness T5 at both ends of the flange portion 12 in the circumferential direction is about 2/3 of the wall thickness T6 of the flange portion 12 where the curved surface 16b is not formed. Has been done. However, the present invention is not limited to this, and the flange portion 12 may be formed so that the entire both ends in the circumferential direction are curved surfaces 16b.

上述の第２の変形例、および第３の変形例のように、鍔部１２の周方向両端に、傾斜面１５に代えて湾曲面１６ａ，１６ｂを形成すると、回転子１を回転させた際に開口部１３で生じる渦が、鍔部１２から剥離するのを抑制できる。また、発生した渦が下流側の鍔部１２に衝突した際に圧力差が大きくなってしまうことがより確実に抑制される。このため、回転子１を回転させる際の騒音をより確実に低減できる。 When curved surfaces 16a and 16b are formed instead of the inclined surfaces 15 at both ends in the circumferential direction of the flange portion 12 as in the second modification and the third modification described above, when the rotor 1 is rotated. It is possible to prevent the vortex generated at the opening 13 from peeling off from the flange 12. Further, it is more surely suppressed that the pressure difference becomes large when the generated vortex collides with the flange portion 12 on the downstream side. Therefore, the noise when rotating the rotor 1 can be reduced more reliably.

とりわけ、第３の変形例のように、湾曲面１６ｂが略楕円形状に形成されている場合、上流側の鍔部１２から剥離した渦が下流側の湾曲面１６ｂに衝突する際、渦の衝突時の圧力の大部分が径方向外側に分散される。このため、下流側での渦の圧力差が大きくなることを、さらに効果的に抑制できる。 In particular, when the curved surface 16b is formed in a substantially elliptical shape as in the third modification, when the vortex separated from the flange portion 12 on the upstream side collides with the curved surface 16b on the downstream side, the vortex collides. Most of the hourly pressure is distributed radially outward. Therefore, it is possible to more effectively suppress the increase in the pressure difference of the vortex on the downstream side.

（第４の変形例）
図７は、鍔部１２の第４の変形例を示す径方向に沿う断面の一部拡大図であって、前述の図２に対応している。
同図に示すように、鍔部１２の外側面１２ａの周方向両端に、傾斜面１５に代えて段差面１７を形成してもよい。
段差面１７は、段差部１７ａを介して形成され、平坦になっている。そして、鍔部１２の外側面１２ａの周方向両端側が凹んでいる。このため、鍔部１２の周方向両端（段差面１７が形成されている箇所）の肉厚Ｔ７が周方向中央側の肉厚Ｔ８よりも薄くなる。肉厚Ｔ７は、肉厚Ｔ８の約２／３程度に設定されている。しかしながら、これに限られるものではなく、肉厚Ｔ７を任意に設定することができる。 (Fourth modification)
FIG. 7 is a partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing a fourth modification of the collar portion 12, and corresponds to FIG. 2 described above.
As shown in the figure, stepped surfaces 17 may be formed at both ends of the outer surface 12a of the flange portion 12 in the circumferential direction instead of the inclined surface 15.
The stepped surface 17 is formed via the stepped portion 17a and is flat. Then, both ends of the outer surface 12a of the flange portion 12 in the circumferential direction are recessed. Therefore, the wall thickness T7 at both ends of the flange portion 12 in the circumferential direction (where the stepped surface 17 is formed) is thinner than the wall thickness T8 on the central side in the circumferential direction. The wall thickness T7 is set to about 2/3 of the wall thickness T8. However, the thickness is not limited to this, and the wall thickness T7 can be arbitrarily set.

（第５の変形例）
図８は、鍔部１２の第５の変形例を示す径方向に沿う断面の一部拡大図であって、前述の図２に対応している。
同図に示すように、鍔部１２の外側面１２ａの周方向両端に、傾斜面１５に代えて径方向外側が凹となるように湾曲面１８を形成してもよい。湾曲面１８は、略円弧状に形成されている。また、湾曲面１８は、鍔部１２の周方向両端の肉厚Ｔ９が、湾曲面１８が形成されていない箇所の鍔部１２の肉厚Ｔ１０に対し、約２／３程度となるように形成されている。しかしながら、これに限られるものではなく、肉厚Ｔ９を任意に設定することができる。また、湾曲面１８の形状も円弧状に限られるものではなく、任意に決定することができる。例えば、湾曲面１８を円弧状に代えて楕円状に形成してもよい。 (Fifth variant)
FIG. 8 is a partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing a fifth modification of the collar portion 12, and corresponds to FIG. 2 described above.
As shown in the figure, curved surfaces 18 may be formed at both ends of the outer surface 12a of the collar portion 12 in the circumferential direction so that the outer side in the radial direction is concave instead of the inclined surface 15. The curved surface 18 is formed in a substantially arc shape. Further, the curved surface 18 is formed so that the wall thickness T9 at both ends of the flange portion 12 in the circumferential direction is about two-thirds of the wall thickness T10 of the flange portion 12 where the curved surface 18 is not formed. Has been done. However, the thickness is not limited to this, and the wall thickness T9 can be arbitrarily set. Further, the shape of the curved surface 18 is not limited to the arc shape, and can be arbitrarily determined. For example, the curved surface 18 may be formed in an elliptical shape instead of an arc shape.

上述の第４の変形例、および第５の変形例のように、鍔部１２の周方向両端に、段差面１７や湾曲面１８を形成すると、開口部１３の周方向の開口幅が段付き状になる。すなわち、径方向外側の開口幅が、径方向内側の開口幅よりも段差を介して広くなる。このため、開口部１３で形成される渦が小さくなる。 When the stepped surface 17 and the curved surface 18 are formed on both ends of the flange portion 12 in the circumferential direction as in the fourth modification and the fifth modification described above, the opening width of the opening 13 in the circumferential direction is stepped. It becomes a shape. That is, the opening width on the outer side in the radial direction is wider than the opening width on the inner side in the radial direction through the step. Therefore, the vortex formed in the opening 13 becomes smaller.

つまり、例えば、第４変形例のように、段差面１７が形成されていると、この段差面１７上で空気の乱れが発生し、渦が形成される。段差面１７の径方向の深さは、段差面１７が形成されていない場合の開口部１３の径方向の深さと比較して浅い。このため、段差面１７で形成される渦の大きさは、段差面１７が形成されていない場合に開口部１３で形成される渦の大きさと比較して小さくなる。 That is, for example, when the stepped surface 17 is formed as in the fourth modification, air turbulence is generated on the stepped surface 17, and a vortex is formed. The radial depth of the stepped surface 17 is shallower than the radial depth of the opening 13 when the stepped surface 17 is not formed. Therefore, the size of the vortex formed by the stepped surface 17 is smaller than the size of the vortex formed by the opening 13 when the stepped surface 17 is not formed.

また、段差面１７や湾曲面１８が形成されている場合であっても開口部１３で渦が発生する。ここで、この開口部１３の径方向の深さも、段差面１７が形成されている場合の開口部１３の径方向の深さと比較して浅くなる。このため、開口部１３で形成される渦の大きさも、段差面１７が形成されていない場合に開口部１３で形成される渦の大きさと比較して小さくなる。 Further, even when the stepped surface 17 and the curved surface 18 are formed, a vortex is generated at the opening 13. Here, the radial depth of the opening 13 is also shallower than the radial depth of the opening 13 when the stepped surface 17 is formed. Therefore, the size of the vortex formed in the opening 13 is also smaller than the size of the vortex formed in the opening 13 when the stepped surface 17 is not formed.

このように、鍔部１２の周方向両端に、段差面１７や湾曲面１８が形成されている場合、開口部１３（段差面１７や湾曲面１８）で形成される渦が分散される。そして、１つ１つの渦の大きさが小さくなる。このため、上流側の鍔部１２から剥離した渦が下流側の鍔部１２に衝突する際の影響が小さくなるので、回転子１を回転させる際の騒音を低減できる。 In this way, when the stepped surface 17 or the curved surface 18 is formed at both ends of the flange portion 12 in the circumferential direction, the vortex formed by the opening 13 (the stepped surface 17 or the curved surface 18) is dispersed. Then, the size of each vortex becomes smaller. Therefore, the influence when the vortex separated from the flange portion 12 on the upstream side collides with the flange portion 12 on the downstream side is reduced, so that the noise when rotating the rotor 1 can be reduced.

（第６の変形例）
図９は、鍔部１２の第６の変形例を示す径方向に沿う断面の一部拡大図であって、前述の図２に対応している。
同図に示すように、鍔部１２は、周方向両端に向かうに従って先細りとなるように傾斜面１９を有している。 (Sixth variant)
FIG. 9 is a partially enlarged view of a cross section along the radial direction showing a sixth modification of the collar portion 12, and corresponds to FIG. 2 described above.
As shown in the figure, the flange portion 12 has an inclined surface 19 so as to taper toward both ends in the circumferential direction.

ここで、前述の第１の参考例における傾斜面１５と本第６の変形例における傾斜面１９との相違点は、第１の参考例における傾斜面１５は、鍔部１２の周方向両端が尖らない程度に形成されているのに対し、第６の変形例における傾斜面１９は、鍔部１２の周方向両端が尖るように全体に形成されている点にある。
また、傾斜面１９の根元、つまり傾斜面１９における鍔部１２の周方向中央側端と、鍔部１２の外側面１２ａは、湾曲面２０を介して連結されている。換言すれば、傾斜面１９の根元の外側面１２ａ側に、湾曲面１８が形成されている。 Here, the difference from the inclined surface 19 in a modification of the inclined surface 15 and the sixth in the first reference example described above, the inclined surface 15 of the first reference example, the circumferential ends of the collar portion 12 The inclined surface 19 in the sixth modification is formed so that both ends in the circumferential direction of the collar portion 12 are sharpened as a whole, whereas the inclined surface 19 is formed so as not to be sharp.
Further, the root of the inclined surface 19, that is, the circumferential central side end of the flange portion 12 on the inclined surface 19, and the outer surface 12a of the flange portion 12 are connected via the curved surface 20. In other words, the curved surface 18 is formed on the outer surface 12a side of the base of the inclined surface 19.

したがって、第６の変形例によれば、前述の第１の参考例、第１の変形例、および第２の変形例と同様の効果を奏することができる。 Therefore, according to the sixth modification, the same effect as that of the first reference example , the first modification, and the second modification described above can be obtained.

（実施形態）
次に、図１０、図１１に基づいて、実施形態について説明する。
図１０は、実施形態における回転子鉄心２０３の開口部２１３を径方向外側からみた斜視図であって、一部を拡大して示している。なお、前述の第１の参考例と同一態様には、同一符号を付して説明を省略する。
実施形態における回転子２０１の回転子鉄心２０３は、複数の電磁鋼板２１を積層してなる。各電磁鋼板２１を積層することにより、回転子鉄心２０３の外周面に複数の回転子ティース２０８が形成される。この回転子ティース２０８の形状が、前述の第１の参考例における回転子ティース８の形状と異なっている。以下に、詳述する。 (Implementation form)
Next, FIG. 10, on the basis of FIG. 11 will be described implementation form.
Figure 10 is a perspective view of the opening 213 of the rotor core 203 from the radially outer side in the implementation form, which shows an enlarged part. In the same embodiment as the above-mentioned first reference example , the same reference numerals are given and the description thereof will be omitted.
Rotor core 203 of the rotor 201 in the implementation form, formed by laminating a plurality of electromagnetic steel plates 21. By laminating the electrical steel sheets 21, a plurality of rotor teeth 208 are formed on the outer peripheral surface of the rotor core 203. The shape of the rotor teeth 208 is different from the shape of the rotor teeth 8 in the first reference example described above. It will be described in detail below.

図１１は、電磁鋼板２１の一部拡大平面図である。
ここで、同図に示すように、電磁鋼板２１に形成され、回転子ティース２０８を構成するティース片２２は、ノーマルティース片２３と、異形ティース片２４と、の２種類で構成され、これらノーマルティース片２３と異形ティース片２４とが周方向に交互に並んでいる。 FIG. 11 is a partially enlarged plan view of the electromagnetic steel sheet 21.
Here, as shown in the figure, the tooth piece 22 formed on the electromagnetic steel plate 21 and constituting the rotor teeth 208 is composed of two types, a normal tooth piece 23 and a deformed tooth piece 24, and these normal pieces are formed. The tooth piece 23 and the deformed tooth piece 24 are alternately arranged in the circumferential direction.

ノーマルティース片２３は、前述の第１の参考例における回転子ティース８の径方向に沿う断面形状と同一である。すなわち、ノーマルティース片２３は、軸線Ｃ１（図１０、図１１では不図示、図１参照）方向からみた平面視で、略Ｔ字状になっている。ノーマルティース片２３は、径方向に沿って延びるティース本体部２７と、ティース本体部２７の径方向外側端（先端）から周方向に沿って延びる鍔部２８と、により構成されている。 The normal tooth piece 23 has the same cross-sectional shape along the radial direction of the rotor tooth 8 in the above-mentioned first reference example . That is, the normal tooth piece 23 has a substantially T shape in a plan view from the direction of the axis C1 (not shown in FIGS. 10 and 11, see FIG. 1). The normal tooth piece 23 is composed of a tooth body portion 27 extending along the radial direction and a flange portion 28 extending along the circumferential direction from the radial outer end (tip) of the tooth body portion 27.

一方、異形ティース片２４も基本的構成は、ノーマルティース片２３と同様である。すなわち、異形ティース片２４は、径方向に沿って延びるティース本体部２５と、ティース本体部２５の径方向外側端（先端）から周方向に沿って延びる鍔部２６と、により構成されている。ここで、異形ティース片２４におけるティース本体部２５からの鍔部２６の延出長さＨ１は、ノーマルティース片２３におけるティース本体部２７からの鍔部２８の延出長さＨ２と比較して短く設定されている。 On the other hand, the basic configuration of the modified tooth piece 24 is the same as that of the normal tooth piece 23. That is, the deformed tooth piece 24 is composed of a tooth body portion 25 extending along the radial direction and a flange portion 26 extending along the circumferential direction from the radial outer end (tip) of the tooth body portion 25. Here, the extension length H1 of the collar portion 26 from the teeth body portion 25 in the deformed tooth piece 24 is shorter than the extension length H2 of the collar portion 28 from the teeth body portion 27 in the normal tooth piece 23. It is set.

そして、２つのティース本体部２５，２７の間と、２つの鍔部２６，２８の内側面２６ａ，２８ａとにより、導体バー４（図１０参照）が挿入される回転子スロット６が形成される。また、２つの鍔部２６，２８の周方向両端の間に、開口部２１３が形成される。 Then, a rotor slot 6 into which the conductor bar 4 (see FIG. 10) is inserted is formed by the space between the two tooth body portions 25 and 27 and the inner side surfaces 26a and 28a of the two flange portions 26 and 28. .. Further, an opening 213 is formed between both ends of the two flange portions 26 and 28 in the circumferential direction.

次に、回転子鉄心２０３の製造方法について説明する。
回転子鉄心２０３を製造するべく、複数の電磁鋼板２１を積層する際、まず、電磁鋼板２１を所定枚数積層する。この後、次に積層する電磁鋼板２１を回転子ティース２０８一つ分、周方向にずらす。そして、再び電磁鋼板２１を所定枚数積層した後、次に積層する電磁鋼板２１を回転子ティース２０８一つ分、周方向にずらす。これを繰り返し行いながら電磁鋼板２１を積層することにより、回転子鉄心２０３が完成する。 Next, a method of manufacturing the rotor core 203 will be described.
When laminating a plurality of electrical steel sheets 21 in order to manufacture the rotor core 203, first, a predetermined number of electrical steel sheets 21 are laminated. After that, the magnetic steel sheet 21 to be laminated next is shifted in the circumferential direction by one rotor tooth 208. Then, after laminating a predetermined number of electrical steel sheets 21 again, the electrical steel sheets 21 to be laminated next are shifted in the circumferential direction by one rotor tooth 208. By laminating the electromagnetic steel sheets 21 while repeating this, the rotor core 203 is completed.

ここで、ノーマルティース片２３と異形ティース片２４の２種類のティース片２２（２３，２４）を有する電磁鋼板２１を上記のように積層すると、図１０に示すように、回転子ティース２０８の鍔部２１２の周方向両端には、凹部３０が軸線Ｃ１方向に所定間隔をあけて複数形成される。凹部３０は、異形ティース片２４（鍔部２６）によって形成される。なお、凹部３０の軸線Ｃ１方向の幅は約１〜２ｍｍ程度が好ましい。また、軸線Ｃ１方向で隣接する凹部３０の間の間隔も、約１〜２ｍｍ程度が好ましい。 Here, when the electromagnetic steel plate 21 having two types of tooth pieces 22 (23, 24), that is, the normal tooth piece 23 and the deformed tooth piece 24, is laminated as described above, as shown in FIG. 10, the brim of the rotor teeth 208 A plurality of recesses 30 are formed at both ends of the portion 212 in the circumferential direction at predetermined intervals in the axis C1 direction. The recess 30 is formed by a deformed tooth piece 24 (flange portion 26). The width of the recess 30 in the axis C1 direction is preferably about 1 to 2 mm. Further, the distance between the recesses 30 adjacent to each other in the axis C1 direction is also preferably about 1 to 2 mm.

このような構成のもと、回転子鉄心２０３が回転すると、開口部２１３上で空気の流れの乱れが生じ、渦が発生する。このとき、上流側の鍔部２１２の周方向端部は、平坦に形成されておらず、複数の凹部３０が形成されているので、発生する渦が分散されて細かい渦が多数形成される。このため、１つ１つの渦の圧力差が小さくなる。また、下流側の鍔部２１２の周方向端部も複数の凹部３０が形成されているので、各渦が衝突する際の衝撃も分散される。
したがって、上述の実施形態によれば、前述の第１の参考例と同様の効果を奏することができる。 Under such a configuration, when the rotor core 203 rotates, the air flow is turbulent on the opening 213 and a vortex is generated. At this time, since the circumferential end of the flange portion 212 on the upstream side is not formed flat and a plurality of recesses 30 are formed, the generated vortices are dispersed and a large number of fine vortices are formed. Therefore, the pressure difference between each vortex becomes small. Further, since a plurality of recesses 30 are also formed at the circumferential end of the flange portion 212 on the downstream side, the impact when each vortex collides is also dispersed.
Therefore, according to the implementation described above, it is possible to achieve the same effect as the first reference example described above.

なお、上述の実施形態における電磁鋼板２１では、ノーマルティース片２３と異形ティース片２４とが周方向に交互に配置されている場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、各ティース片２３，２４を任意に配置してよい。また、異形ティース片２４を１種類とせずに、複数種類としてもよい。つまり、異形ティース片２４の鍔部２６におけるティース本体部２７から突出長さを、さまざまな長さに設定してもよい。また、例えば、ティース本体部２７から鍔部２６を突出させず、異形ティース片２４の形状を、軸線Ｃ１方向からみてＩ状としてもよい。 In the electromagnetic steel plates 21 in the implementation described above has been described when the where the normal tooth piece 23 and the profiled teeth piece 24 are alternately arranged in the circumferential direction. However, the present invention is not limited to this, and the tooth pieces 23 and 24 may be arranged arbitrarily. Further, the deformed tooth piece 24 may not be one type but may be a plurality of types. That is, the protruding length of the flange portion 26 of the deformed tooth piece 24 from the teeth main body portion 27 may be set to various lengths. Further, for example, the shape of the deformed tooth piece 24 may be formed in an I shape when viewed from the axis C1 direction without projecting the collar portion 26 from the tooth body portion 27.

また、上述の実施形態では、ノーマルティース片２３と異形ティース片２４の２種類のティース片２２を有する電磁鋼板２１を、周方向にずらしながら積層する場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、ノーマルティース片２３のみを有する電磁鋼板と、異形ティース片２４のみを有する電磁鋼板と、の２種類の電磁鋼板を用意してもよい。そして、これら電磁鋼板を所定枚数ずつ積層することにより、鍔部２１２の周方向端部に凹部３０を形成するようにしてもよい。
さらに、電磁鋼板を用いずに、軟磁性粉を加圧成形することにより回転子鉄心２０３を形成してもよい。そして、加圧成形時に鍔部２１２に複数の凹部３０を形成するようにしてもよい。 Also, in the implementation described above, it has been described a case where the laminated while shifting the electromagnetic steel plates 21 in the circumferential direction having two teeth piece 22 of the normal tooth piece 23 and the profiled teeth piece 24. However, the present invention is not limited to this, and two types of electrical steel sheets may be prepared: an electromagnetic steel sheet having only the normal tooth piece 23 and an electromagnetic steel sheet having only the deformed tooth piece 24. Then, the recesses 30 may be formed at the circumferential end of the flange portion 212 by laminating a predetermined number of these electromagnetic steel plates.
Further, the rotor core 203 may be formed by pressure forming the soft magnetic powder without using the electromagnetic steel plate. Then, a plurality of recesses 30 may be formed in the flange portion 212 during pressure molding.

以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、回転子鉄心３の鍔部１２において、周方向両端の少なくとも何れか一方の肉厚が周方向中央側の肉厚よりも薄くなるように形成したり、回転子鉄心２０３の鍔部２１２に凹部３０を形成したりしている。このため、回転子１，２０１を回転させる際の騒音を低減できる。
また、騒音を低減すべく、例えば回転子鉄心３，２０３の外周面３ａを平滑化するために別途部品を設けることがない。このため、回転子１，２０１の部品点数の増大を防止でき、製造コストを抑えることができると共に、重量化を防止できる。 According to at least one embodiment described above, the flange portion 12 of the rotor core 3 is formed so that the wall thickness of at least one of both ends in the circumferential direction is thinner than the wall thickness on the central side in the circumferential direction. , A recess 30 is formed in the flange portion 212 of the rotor core 203. Therefore, the noise when rotating the rotors 1,201 can be reduced.
Further, in order to reduce noise, for example, a separate component is not provided to smooth the outer peripheral surface 3a of the rotor cores 3, 203. Therefore, it is possible to prevent an increase in the number of parts of the rotors 1,201, to suppress the manufacturing cost, and to prevent the weight from being increased.

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。 Although some embodiments of the present invention have been described, these embodiments are presented as examples and are not intended to limit the scope of the invention. These embodiments can be implemented in various other forms, and various omissions, replacements, and changes can be made without departing from the gist of the invention. These embodiments and modifications thereof are included in the scope and gist of the invention as well as the invention described in the claims and the equivalent scope thereof.

１，２０１…回転子、２…回転軸、３，２０３…回転子鉄心、３ａ…外周面、４…導体バー、５…短絡環、６…回転子スロット（スロット）、８，２０８…回転子ティース（ティース）、１１…ティース本体部、１２，２１２…鍔部、１３，２１３…開口部、１５，１９…傾斜面、１６ａ，１６ｂ…湾曲面、１７…段差面、２０…湾曲面（連続面）、２１…電磁鋼板、２２…ティース片、２６…鍔部（第１鍔部）、２８…鍔部（第２鍔部）、３０…凹部、Ｃ１…軸線、Ｋ１…間隔、Ｌ１…接線 1,201 ... Rotor, 2 ... Rotor shaft, 3,203 ... Rotor iron core, 3a ... Outer surface, 4 ... Conductor bar, 5 ... Short circuit ring, 6 ... Rotor slot (slot), 8,208 ... Rotor Teeth (Teeth), 11 ... Teeth body, 12,212 ... Flange, 13,213 ... Opening, 15,19 ... Inclined surface, 16a, 16b ... Curved surface, 17 ... Stepped surface, 20 ... Curved surface (continuous) Surface), 21 ... Electromagnetic steel plate, 22 ... Teeth piece, 26 ... Flange (1st flange), 28 ... Flange (2nd flange), 30 ... Recess, C1 ... Axis, K1 ... Spacing, L1 ... tangent

Claims

A rotating shaft that rotates around the axis,
It has a plurality of teeth fixed coaxially with the axis on the rotating shaft and arranged along the outer peripheral surface, and a plurality of slots formed between the adjacent teeth, and a plurality of electrical steel sheets are laminated. Rotor iron core and
A plurality of conductor bars inserted in the plurality of slots and
A short-circuit ring provided at both ends of the plurality of conductor bars in the axial direction and connecting the plurality of conductor bars,
With
The plurality of teeth
A plurality of tooth bodies extending along the radial direction of the rotor core, and
A plurality of flanges extending from the radial outer end of the tooth body to both sides of the rotor core in the circumferential direction and arranged at predetermined intervals in the circumferential direction.
Have,
The flange portion of each of the electromagnetic steel sheets has a first flange portion and a second flange portion having different extension lengths, and the first flange portion and the second flange portion alternate along the circumferential direction. Have been placed and
Each of the electrical steel sheets is a rotor that is laminated while shifting by one of the teeth for each predetermined number of sheets.