JP6805574B2 - Austenitic heat resistant steel and austenitic heat transfer member - Google Patents

Austenitic heat resistant steel and austenitic heat transfer member Download PDF

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Description

本発明は、耐熱鋼及び伝熱部材に関し、さらに詳しくは、高温の水蒸気酸化環境下等で用いられるオーステナイト系耐熱鋼及びオーステナイト系伝熱部材に関する。 The present invention relates to heat-resistant steel and heat transfer members, and more particularly to austenitic heat-resistant steel and austenitic heat transfer members used in a high-temperature steam oxidation environment or the like.

火力発電プラントでは、CO2ガスの排出抑制及び経済性の観点から、発電効率の向上が求められており、タービン蒸気圧力の高温化及び高圧化が進められている。火力発電プラントで使用される伝熱部材は、高温高圧の水蒸気に長時間晒される。伝熱部材はたとえば、ボイラ用の配管である。高温の水蒸気に長時間晒されると、伝熱部材の表面に酸化スケールが生成する。伝熱部材の耐水蒸気酸化性が十分でない場合、伝熱部材の表面に多量の酸化スケールが生成する。ボイラの起動及び停止によって、伝熱部材は熱膨張及び収縮する。そのため、多量の酸化スケールが生成すれば、酸化スケールは剥離して配管の詰まりの原因となる。酸化スケールが多量に生成した場合はさらに、酸化スケールによって配管外部から配管内部への熱伝導が阻害される。そのため、配管内の温度を高く維持するために、外部からより多くの熱を与える必要がある。配管の温度上昇は、クリープ強度の低下を引き起こす。そのため、火力発電用ボイラ、タービン及び蒸気管等の機器に用いられる伝熱部材には、高い耐水蒸気酸化性が求められている。 In thermal power plants, improvement of power generation efficiency is required from the viewpoint of CO 2 gas emission control and economic efficiency, and turbine steam pressure is being increased and increased. Heat transfer members used in thermal power plants are exposed to high temperature and high pressure steam for a long time. The heat transfer member is, for example, a pipe for a boiler. When exposed to high temperature steam for a long time, oxide scale is formed on the surface of the heat transfer member. If the water vapor oxidation resistance of the heat transfer member is not sufficient, a large amount of oxidation scale is generated on the surface of the heat transfer member. By starting and stopping the boiler, the heat transfer member thermally expands and contracts. Therefore, if a large amount of oxide scale is generated, the oxide scale is peeled off and causes clogging of the pipe. When a large amount of oxide scale is generated, the oxide scale further hinders heat conduction from the outside of the pipe to the inside of the pipe. Therefore, it is necessary to apply more heat from the outside in order to keep the temperature inside the pipe high. An increase in the temperature of the pipe causes a decrease in creep strength. Therefore, high steam oxidation resistance is required for heat transfer members used in equipment such as boilers for thermal power generation, turbines, and steam pipes.

このような特性を満たす材料としてたとえば、オーステナイト系耐熱鋼及びフェライト系耐熱鋼が開発されてきた。オーステナイト系耐熱鋼はたとえば、Cr含有量が18〜25質量%のオーステナイト系耐熱鋼である。フェライト系耐熱鋼はたとえば、Cr含有量が8〜13質量%のフェライト系耐熱鋼である。オーステナイト系耐熱鋼は、フェライト系耐熱鋼と比較して、高温強度が高い。オーステナイト系耐熱鋼はさらに、フェライト系耐熱鋼と比較して基地組織の安定性が高く、高温耐食性に優れる。そのため、オーステナイト系耐熱鋼は、フェライト系耐熱鋼と比較して伝熱部材により適している。しかしながら、オーステナイト系耐熱鋼は、フェライト系耐熱鋼と比較して伝熱特性に劣る。したがって、オーステナイト系耐熱鋼の耐水蒸気酸化性のみならず、伝熱特性を高めることができれば、火力発電プラントにおいて、さらなる発電効率の向上が可能である。 For example, austenitic heat-resistant steel and ferritic heat-resistant steel have been developed as materials satisfying such characteristics. The austenitic heat-resistant steel is, for example, an austenitic heat-resistant steel having a Cr content of 18 to 25% by mass. The ferritic heat-resistant steel is, for example, a ferritic heat-resistant steel having a Cr content of 8 to 13% by mass. Austenitic heat-resistant steel has higher high-temperature strength than ferrite-based heat-resistant steel. Furthermore, austenitic heat-resistant steel has higher stability of the matrix structure and excellent high-temperature corrosion resistance as compared with ferritic heat-resistant steel. Therefore, austenitic heat-resistant steel is more suitable for heat transfer members than ferrite-based heat-resistant steel. However, austenitic heat-resistant steel is inferior in heat transfer characteristics to ferrite-based heat-resistant steel. Therefore, if not only the steam oxidation resistance of austenitic heat-resistant steel but also the heat transfer characteristics can be improved, it is possible to further improve the power generation efficiency in the thermal power plant.

酸化スケールの脱落を抑制したフェライト系耐熱鋼がたとえば、特開平11−92880号公報(特許文献1)に開示されている。特許文献1に記載されたフェライト系耐熱鋼は、使用中に表面に酸化被膜が生成する高Cr含有のフェライト系耐熱鋼であって、酸化被膜との界面若しくはその近傍に1ミクロン以下の径の極微細な酸化物が形成される。このため、酸化被膜と母材との密着性が向上する、と特許文献1には記載されている。 A ferrite-based heat-resistant steel that suppresses the shedding of oxide scale is disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-92880 (Patent Document 1). The ferritic heat-resistant steel described in Patent Document 1 is a ferritic heat-resistant steel containing a high Cr content in which an oxide film is formed on the surface during use, and has a diameter of 1 micron or less at or near the interface with the oxide film. Very fine oxides are formed. Therefore, it is described in Patent Document 1 that the adhesion between the oxide film and the base material is improved.

フェライト系耐熱鋼の表面のCr濃度を上げることで耐水蒸気酸化性を改善させる方法がたとえば、特開2007−39745号公報(特許文献2)に開示されている。特許文献2に記載されたフェライト系耐熱鋼の耐水蒸気酸化性改善方法は、Crを含有するフェライト系耐熱鋼の表面にCrを含む粉末粒子を担持させて、高温下でフェライト鋼表面にCr濃度の高いCr酸化物層を生成させる。この方法により、Crを含有したフェライト鋼の耐酸化性を容易にかつ経済的に改善できる、と特許文献2には記載されている。 For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-39745 (Patent Document 2) discloses a method for improving steam oxidation resistance by increasing the Cr concentration on the surface of a ferrite heat-resistant steel. The method for improving the steam oxidation resistance of ferritic heat-resistant steel described in Patent Document 2 is to support powder particles containing Cr on the surface of a ferritic heat-resistant steel containing Cr, and to have a Cr concentration on the surface of the ferritic steel at a high temperature. A high Cr oxide layer is formed. It is described in Patent Document 2 that the oxidation resistance of a ferrite steel containing Cr can be easily and economically improved by this method.

フェライト系耐熱鋼の表面にCr酸化被膜を形成することで、耐酸化性を改善させる方法がたとえば、特開2013−127103号公報(特許文献3)に開示されている。特許文献3に記載されたフェライト系耐熱鋼の耐酸化処理方法は、炭酸ガスと不活性ガスの混合ガスからなる低酸素分圧のガス雰囲気中で、クロムを含有するフェライト系耐熱鋼を熱処理して、その耐熱鋼の表面にクロムを含有する酸化被膜を形成することを特徴とする。この方法により、スケール中のCr濃度を増加させ、フェライト系耐熱鋼の耐酸化特性を容易にかつ経済的に改善できる、と特許文献3には記載されている。 For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2013-127103 (Patent Document 3) discloses a method for improving oxidation resistance by forming a Cr oxide film on the surface of a ferrite heat-resistant steel. The oxidation-resistant treatment method for ferritic heat-resistant steel described in Patent Document 3 heat-treats a ferritic heat-resistant steel containing chromium in a gas atmosphere having a low oxygen partial pressure composed of a mixed gas of carbon dioxide gas and an inert gas. Therefore, it is characterized in that an oxide film containing chromium is formed on the surface of the ferritic steel. Patent Document 3 describes that this method can increase the Cr concentration in the scale and easily and economically improve the oxidation resistance characteristics of the ferrite heat-resistant steel.

フェライト系耐熱鋼の表面にCrを付着させることにより耐水蒸気酸化性を改善したフェライト系耐熱鋼がたとえば、特開2009−179884号公報(特許文献4)に開示されている。特許文献4に記載されたフェライト系耐熱鋼は、高温高圧水蒸気環境下で使用されるフェライト系耐熱鋼であって、粉末Crショット材のショットピーニング処理により付着されたCrが予備酸化処理されてなるCr酸化物皮膜を基材表面に有することを特徴とする。このフェライト系耐熱鋼は、酸化環境中で使用する前に、耐熱鋼に耐酸化性の酸化物の保護皮膜が形成されているため、耐水蒸気酸化性が向上している、と特許文献4には記載されている。 For example, JP-A-2009-179884 (Patent Document 4) discloses a ferritic heat-resistant steel having improved steam oxidation resistance by adhering Cr to the surface of the ferritic heat-resistant steel. The ferrite-based heat-resistant steel described in Patent Document 4 is a ferrite-based heat-resistant steel used in a high-temperature and high-pressure steam environment, and Cr adhered by a shot peening treatment of a powdered Cr shot material is pre-oxidized. It is characterized by having a Cr oxide film on the surface of the base material. Patent Document 4 states that this ferritic heat-resistant steel has improved water vapor oxidation resistance because a protective film of an oxidation-resistant oxide is formed on the heat-resistant steel before it is used in an oxidizing environment. Is listed.

全体を均質な整粒の細粒組織とすることで耐水蒸気酸化性を高めたオーステナイト系ステンレス鋼管がたとえば、特開2003−268503号公報(特許文献5)に開示されている。特許文献5に記載されたオーステナイト系ステンレス鋼管は、質量%で、C:0.03〜0.12%、Si:0.1〜0.9%、Mn:0.1〜2%、Cr:15〜22%、Ni:8〜15%、Ti:0.002〜0.05%、Nb:0.3〜1.5%、sol.Al:0.0005〜0.03%、N:0.005〜0.2%、およびO(酸素):0.001〜0.008%を含み、残部がFeおよび不純物からなり、オーステナイト結晶粒度番号が7以上の細粒組織であることを特徴とする。全体を細粒組織とすることで、結晶粒界がCrの拡散経路となり、母材内部のCrが表層部に容易に供給される。その結果、表面に保護性の高いCr23からなる皮膜が生成し、耐水蒸気酸化性が向上する、と特許文献5には記載されている。 For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-268503 (Patent Document 5) discloses an austenitic stainless steel pipe having improved water vapor oxidation resistance by forming a fine-grained structure having a uniform size as a whole. The austenitic stainless steel pipe described in Patent Document 5 has a mass% of C: 0.03 to 0.12%, Si: 0.1 to 0.9%, Mn: 0.1 to 2%, Cr: 15 to 22%, Ni: 8 to 15%, Ti: 0.002 to 0.05%, Nb: 0.3 to 1.5%, sol. Al: 0.0005 to 0.03%, N: 0.005 to 0.2%, and O (oxygen): 0.001 to 0.008%, the balance consisting of Fe and impurities, austenite grain size It is characterized by having a fine grain structure having a number of 7 or more. By forming the whole into a fine grain structure, the crystal grain boundaries serve as a diffusion path for Cr, and Cr inside the base metal is easily supplied to the surface layer portion. As a result, a film made of Cr 2 O 3 having high protection is formed on the surface, and the steam oxidation resistance is improved, which is described in Patent Document 5.

特開平11−92880号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 11-92880 特開2007−39745号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2007-39745 特開2013−127103号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2013-127103 特開2009−179884号公報JP-A-2009-179884 特開2003−268503号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2003-268503

しかしながら、上述の技術を用いても、伝熱部材の伝熱特性及び耐水蒸気酸化性を十分に高めることができない場合がある。 However, even if the above technique is used, the heat transfer characteristics and steam oxidation resistance of the heat transfer member may not be sufficiently enhanced.

本発明の目的は、伝熱特性及び耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系耐熱鋼及びオーステナイト系伝熱部材を提供することである。 An object of the present invention is to provide an austenitic heat-resistant steel and an austenitic heat transfer member having excellent heat transfer characteristics and water vapor oxidation resistance.

本実施形態によるオーステナイト系耐熱鋼は、基材と、基材の表面に酸化層Aとを備える。基材は、質量%で、C:0.01〜0.3%、Si:0.01〜2.0%、Mn:0.01〜2.0%、P:0.10%以下、S:0.03%以下、Cr:15.0〜24.0%、Ni:6.0〜27.0%、N:0.005〜0.3%、sol.Al:0.001〜0.3%、Co:0〜5.0%、Ti:0〜1.0%、V:0〜1.0%、Nb:0〜1.0%、Hf:0〜1.0%、Ca:0〜0.1%、Mg:0〜0.1%、Zr:0〜0.1%、B:0〜0.1%、希土類元素:0〜0.1%、及び、Cu:0〜5.0%、Mo:0〜5.0%、Ta:0〜5.0%、W:0〜5.0%、及びRe:0〜5.0%からなる群から選択される1種又は2種以上を合計で0.5〜10.0%を含有し、残部がFe及び不純物からなる化学組成を有する。酸化層Aは、質量%で、Cr及びMnを合計で20〜45%を含有する化学組成を含む。酸化層Aは、質量%で、Cu、Mo、Ta、W、及びReからなる群から選択される1種又は2種以上を合計で0.5〜10%を含有する化学組成を含む。酸化層Aは1μm以上の厚さを含む。 The austenitic heat-resistant steel according to the present embodiment includes a base material and an oxide layer A on the surface of the base material. The base material is mass%, C: 0.01 to 0.3%, Si: 0.01 to 2.0%, Mn: 0.01 to 2.0%, P: 0.10% or less, S. : 0.03% or less, Cr: 15.0 to 24.0%, Ni: 6.0 to 27.0%, N: 0.005 to 0.3%, sol. Al: 0.001 to 0.3%, Co: 0 to 5.0%, Ti: 0 to 1.0%, V: 0 to 1.0%, Nb: 0 to 1.0%, Hf: 0 ~ 1.0%, Ca: 0 to 0.1%, Mg: 0 to 0.1%, Zr: 0 to 0.1%, B: 0 to 0.1%, rare earth elements: 0 to 0.1 % And Cu: 0-5.0%, Mo: 0-5.0%, Ta: 0-5.0%, W: 0-5.0%, and Re: 0-5.0% A total of 0.5 to 10.0% of one or more selected from the above group is contained, and the balance has a chemical composition of Fe and impurities. The oxide layer A contains a chemical composition containing 20 to 45% in total of Cr and Mn in mass%. The oxide layer A contains, in mass%, a chemical composition containing 0.5 to 10% in total of one or more selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W, and Re. The oxide layer A has a thickness of 1 μm or more.

本実施形態によるオーステナイト系耐熱鋼及びオーステナイト系伝熱部材は、伝熱特性及び耐水蒸気酸化性に優れる。 The austenitic heat-resistant steel and the austenitic heat transfer member according to the present embodiment are excellent in heat transfer characteristics and steam oxidation resistance.

図1は、本実施形態によるオーステナイト系耐熱鋼の断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view of the austenitic heat-resistant steel according to the present embodiment. 図2は、本実施形態によるオーステナイト系伝熱部材の断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view of the austenitic heat transfer member according to the present embodiment.

以下、図面を参照して、本実施形態を詳しく説明する。図中同一又は相当部分には同一符号を付してその説明は繰り返さない。 Hereinafter, the present embodiment will be described in detail with reference to the drawings. The same or corresponding parts in the drawings are designated by the same reference numerals, and the description thereof will not be repeated.

本発明者らは、オーステナイト系耐熱鋼及びオーステナイト系伝熱部材について種々検討を行った。その結果、以下の知見を得た。 The present inventors have conducted various studies on austenitic heat-resistant steel and austenitic heat transfer members. As a result, the following findings were obtained.

(1)本実施形態のオーステナイト系耐熱鋼は、ボイラ配管等の伝熱部材として利用できる。ボイラ配管等の伝熱部材は、高温の水蒸気と接する。高温の水蒸気に長時間晒されると、伝熱部材の表面には酸化スケールが生成する。酸化スケールは種々の酸化物及び不純物からなる。酸化物はたとえば、Fe34、Cr23等である。酸化スケールは、伝熱部材の表面に酸化皮膜を形成する。 (1) The austenitic heat-resistant steel of the present embodiment can be used as a heat transfer member for boiler piping and the like. Heat transfer members such as boiler pipes come into contact with high-temperature steam. When exposed to high temperature water vapor for a long time, oxide scale is formed on the surface of the heat transfer member. Oxidation scale consists of various oxides and impurities. The oxide is, for example, Fe 3 O 4 , Cr 2 O 3, and the like. The oxide scale forms an oxide film on the surface of the heat transfer member.

(2)酸化皮膜の熱伝導率が低ければ、伝熱部材の外部から伝熱部材の内部への伝熱特性が低下する。そのため、伝熱部材の内部を高温に維持するために、伝熱部材の外部から多量の熱を与える必要が生じ、ボイラの伝熱特性が低下する。伝熱部材の外部から多量の熱を与えた場合さらに、伝熱部材のクリープ強度が低下する場合がある。したがって、酸化皮膜の熱伝導率は高い方が好ましい。しかしながら、酸化皮膜の熱伝導率が高すぎる場合、伝熱部材の内表面に、高温水蒸気の熱が伝わる。伝わった熱は、伝熱部材の内表面の酸化反応を促進するため、伝熱部材の内表面に多量の酸化スケールが生じる。多量の酸化スケールは、伝熱部材の内表面から剥離する。伝熱部材が配管の場合、剥離した酸化スケールは配管の詰まりの原因となる。したがって、酸化皮膜の熱伝導率は、ある一定の範囲に制御される必要がある。 (2) If the thermal conductivity of the oxide film is low, the heat transfer characteristics from the outside of the heat transfer member to the inside of the heat transfer member deteriorate. Therefore, in order to maintain the inside of the heat transfer member at a high temperature, it is necessary to apply a large amount of heat from the outside of the heat transfer member, and the heat transfer characteristics of the boiler are deteriorated. When a large amount of heat is applied from the outside of the heat transfer member, the creep strength of the heat transfer member may further decrease. Therefore, it is preferable that the thermal conductivity of the oxide film is high. However, if the thermal conductivity of the oxide film is too high, the heat of high-temperature steam is transferred to the inner surface of the heat transfer member. Since the transferred heat promotes the oxidation reaction on the inner surface of the heat transfer member, a large amount of oxidation scale is generated on the inner surface of the heat transfer member. A large amount of oxide scale is exfoliated from the inner surface of the heat transfer member. When the heat transfer member is a pipe, the peeled oxide scale causes clogging of the pipe. Therefore, the thermal conductivity of the oxide film needs to be controlled within a certain range.

(3)酸化スケールの厚みが厚すぎる場合、伝熱部材の外部から伝熱部材の内部への熱伝導が阻害される。そのため、ボイラの伝熱特性が低下する。したがって、酸化皮膜の厚みは、なるべく薄い方が好ましい。 (3) If the thickness of the oxide scale is too thick, heat conduction from the outside of the heat transfer member to the inside of the heat transfer member is hindered. Therefore, the heat transfer characteristics of the boiler are deteriorated. Therefore, the thickness of the oxide film is preferably as thin as possible.

(4)上述の酸化物のうち、Fe34は、高温の水蒸気酸化環境下(以下、高温蒸気環境ともいう)で、熱力学的に安定して形成される。Fe34はさらに、その熱伝導率が高い。したがって、Fe34を多量に含有する酸化皮膜を、高温の水蒸気と接する伝熱部材の表面に形成すれば、ボイラの熱効率が向上する。しかしながら、Fe34を多量に含有する酸化皮膜の熱伝導率は高すぎる。そのため、この酸化皮膜のみでは、上述のとおり、伝熱部材の内表面に多量の酸化スケールが生じる。 (4) Of the above-mentioned oxides, Fe 3 O 4 is thermodynamically and stably formed in a high-temperature steam oxidation environment (hereinafter, also referred to as a high-temperature steam environment). Fe 3 O 4 also has a high thermal conductivity. Therefore, if an oxide film containing a large amount of Fe 3 O 4 is formed on the surface of the heat transfer member in contact with high-temperature steam, the thermal efficiency of the boiler is improved. However, the thermal conductivity of the oxide film containing a large amount of Fe 3 O 4 is too high. Therefore, with this oxide film alone, as described above, a large amount of oxidation scale is generated on the inner surface of the heat transfer member.

(5)ボイラ配管等の伝熱部材では、配管内表面のCr濃度を向上し、Cr23を多量に含有する酸化皮膜を伝熱部材の内表面に形成することが多い。これにより、多量の酸化スケールの生成が抑制され、伝熱部材の耐水蒸気酸化性が向上する。しかしながら、Cr23を多量に含有する酸化皮膜は熱伝導率が低い。そのため、伝熱部材の伝熱特性が低下する。そのため、この酸化皮膜のみでは、ボイラの伝熱特性を向上することはできない。 (5) In a heat transfer member such as a boiler pipe, the Cr concentration on the inner surface of the pipe is improved, and an oxide film containing a large amount of Cr 2 O 3 is often formed on the inner surface of the heat transfer member. As a result, the formation of a large amount of oxidation scale is suppressed, and the steam oxidation resistance of the heat transfer member is improved. However, the oxide film containing a large amount of Cr 2 O 3 has a low thermal conductivity. Therefore, the heat transfer characteristics of the heat transfer member are deteriorated. Therefore, the heat transfer characteristics of the boiler cannot be improved only by this oxide film.

(6)そこで、高温蒸気環境下で、伝熱特性が優れた酸化層、及び、耐水蒸気酸化性と伝熱特性との両立を図った酸化層の2層からなる酸化皮膜を伝熱部材の内表面に形成する。これにより、優れた伝熱特性及び優れた耐水蒸気酸化性を両立できる。 (6) Therefore, in a high-temperature steam environment, an oxide film composed of two layers, an oxide layer having excellent heat transfer characteristics and an oxide layer having both steam oxidation resistance and heat transfer characteristics, is formed as a heat transfer member. Formed on the inner surface. As a result, both excellent heat transfer characteristics and excellent water vapor oxidation resistance can be achieved.

(7)体積率で80%以上のFe34を含有する場合、酸化層の熱伝導率は高い。そのため、ボイラの伝熱特性を向上できる。そこで、高温の水蒸気と接する伝熱部材の表面に、体積率で80%以上のFe34を含有する酸化層Bを形成する。 (7) When Fe 3 O 4 having a volume fraction of 80% or more is contained, the thermal conductivity of the oxide layer is high. Therefore, the heat transfer characteristics of the boiler can be improved. Therefore, an oxide layer B containing Fe 3 O 4 having a volume fraction of 80% or more is formed on the surface of the heat transfer member in contact with high-temperature water vapor.

(8)一方、耐水蒸気酸化性と伝熱特性との両立を図った酸化層として、酸化層Cを、酸化層Bと基材との間に形成させる。酸化層Cは、Cr及びMnを合計で5超〜30質量%、及び、Cu、Mo、Ta、W及びReからなる群から選択される1種又は2種以上を合計で1〜15質量%含有する。 (8) On the other hand, an oxide layer C is formed between the oxide layer B and the base material as an oxide layer in which both water vapor oxidation resistance and heat transfer characteristics are achieved. The oxide layer C contains Cr and Mn in a total amount of more than 5 to 30% by mass, and one or more selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W and Re in a total amount of 1 to 15% by mass. contains.

Cr酸化物及びMn酸化物は基材の耐水蒸気酸化性を高める。しかしながら、Cr含有量が高すぎる場合、酸化皮膜の伝熱特性が低下する。Mn含有量が高すぎる場合、基材の高温強度が低下する。したがって、酸化層Cは、Cr及びMnを合計で5超〜30質量%含有する。 Cr oxide and Mn oxide enhance the steam oxidation resistance of the base material. However, if the Cr content is too high, the heat transfer characteristics of the oxide film deteriorate. If the Mn content is too high, the high temperature strength of the base material decreases. Therefore, the oxide layer C contains Cr and Mn in a total amount of more than 5 to 30% by mass.

Cu、Mo、Ta、W及びReが酸化層Cに含有される場合、酸化層Cの熱伝導率が高まる。しかしながら、これらの元素の含有量が高すぎる場合、酸化層Cの耐水蒸気酸化性が低下することがある。したがって、酸化層Cは、Cu、Mo、Ta、W及びReからなる群から選択される1種又は2種以上を合計で1〜15質量%含有する。 When Cu, Mo, Ta, W and Re are contained in the oxide layer C, the thermal conductivity of the oxide layer C is increased. However, if the content of these elements is too high, the water vapor oxidation resistance of the oxide layer C may decrease. Therefore, the oxide layer C contains 1 type or 2 or more types selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W and Re in a total amount of 1 to 15% by mass.

以上により、酸化層Cは、優れた伝熱特性及び優れた耐水蒸気酸化性を有する。 As described above, the oxide layer C has excellent heat transfer characteristics and excellent water vapor oxidation resistance.

(9)高温蒸気環境下で、上記の酸化層B及び酸化層Cを形成させるには、事前に基材上に、酸化層Aを形成させておくことが必要である。酸化層Aの厚さは1μm以上である。酸化層Aの化学組成は、質量%で、Cr及びMnを合計で20〜45%を含有する。酸化層Aの化学組成は、質量%で、Cu、Mo、Ta、W、及びReからなる群から選択される1種又は2種以上を合計で0.5〜10%を含有する。高温蒸気環境において使用されると、酸化層Aは、後述の伝熱特性に優れた酸化皮膜に変化する。高温とはたとえば、500〜650℃である。 (9) In order to form the oxide layer B and the oxide layer C in a high temperature steam environment, it is necessary to form the oxide layer A on the substrate in advance. The thickness of the oxide layer A is 1 μm or more. The chemical composition of the oxide layer A is mass% and contains 20 to 45% of Cr and Mn in total. The chemical composition of the oxide layer A is, in mass%, containing 0.5 to 10% in total of one or more selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W, and Re. When used in a high-temperature steam environment, the oxide layer A changes to an oxide film having excellent heat transfer characteristics, which will be described later. The high temperature is, for example, 500 to 650 ° C.

以上の知見に基づいて完成した本実施形態によるオーステナイト系耐熱鋼は、基材と、基材の表面に酸化層Aとを備える。基材は、質量%で、C:0.01〜0.3%、Si:0.01〜2.0%、Mn:0.01〜2.0%、P:0.10%以下、S:0.03%以下、Cr:15.0〜24.0%、Ni:6.0〜27.0%、N:0.005〜0.3%、sol.Al:0.001〜0.3%、Co:0〜5.0%、Ti:0〜1.0%、V:0〜1.0%、Nb:0〜1.0%、Hf:0〜1.0%、Ca:0〜0.1%、Mg:0〜0.1%、Zr:0〜0.1%、B:0〜0.1%、希土類元素:0〜0.1%、及び、Cu:0〜5.0%、Mo:0〜5.0%、Ta:0〜5.0%、W:0〜5.0%及びRe:0〜5.0%からなる群から選択される1種又は2種以上を合計で0.5〜10.0%を含有し、残部がFe及び不純物からなる化学組成を有する。酸化層Aは、質量%で、Cr及びMnを合計で20〜45%含有する化学組成を含む。酸化層Aは、質量%で、Cu、Mo、Ta、W、及びReからなる群から選択される1種又は2種以上を合計で0.5〜10%を含有する化学組成を含む。酸化層Aは1μm以上の厚さを含む。 The austenitic heat-resistant steel according to the present embodiment completed based on the above findings includes a base material and an oxide layer A on the surface of the base material. The base material is mass%, C: 0.01 to 0.3%, Si: 0.01 to 2.0%, Mn: 0.01 to 2.0%, P: 0.10% or less, S. : 0.03% or less, Cr: 15.0 to 24.0%, Ni: 6.0 to 27.0%, N: 0.005 to 0.3%, sol. Al: 0.001 to 0.3%, Co: 0 to 5.0%, Ti: 0 to 1.0%, V: 0 to 1.0%, Nb: 0 to 1.0%, Hf: 0 ~ 1.0%, Ca: 0 to 0.1%, Mg: 0 to 0.1%, Zr: 0 to 0.1%, B: 0 to 0.1%, rare earth elements: 0 to 0.1 %, Cu: 0-5.0%, Mo: 0-5.0%, Ta: 0-5.0%, W: 0-5.0% and Re: 0-5.0%. It contains 0.5 to 10.0% in total of one or more selected from the group, and has a chemical composition in which the balance is Fe and impurities. The oxide layer A contains a chemical composition containing 20 to 45% in total of Cr and Mn in mass%. The oxide layer A contains, in mass%, a chemical composition containing 0.5 to 10% in total of one or more selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W, and Re. The oxide layer A has a thickness of 1 μm or more.

本実施形態によるオーステナイト系耐熱鋼は、伝熱特性及び耐水蒸気酸化性に優れる。 The austenitic heat-resistant steel according to the present embodiment is excellent in heat transfer characteristics and steam oxidation resistance.

上記オーステナイト系耐熱鋼の基材の化学組成は、Co:0.005〜5.0%を含有してもよい。上記基材の化学組成は、Ti:0.01〜1.0%、V:0.01〜1.0%、Nb:0.01〜1.0%、及びHf:0.01〜1.0%からなる群から選択される1種又は2種以上を含有してもよい。上記基材の化学組成は、Ca:0.0015〜0.1%、Mg:0.0015〜0.1%、Zr:0.0015〜0.1%、B:0.0015〜0.1%、及び、希土類元素:0.0015〜0.1%からなる群から選択される1種又は2種以上を含有してもよい。 The chemical composition of the base material of the austenitic heat-resistant steel may contain Co: 0.005 to 5.0%. The chemical composition of the base material is Ti: 0.01 to 1.0%, V: 0.01 to 1.0%, Nb: 0.01 to 1.0%, and Hf: 0.01 to 1. It may contain one or more selected from the group consisting of 0%. The chemical composition of the base material is Ca: 0.0015 to 0.1%, Mg: 0.0015 to 0.1%, Zr: 0.0015 to 0.1%, B: 0.0015 to 0.1. % And rare earth element: 1 type or 2 or more types selected from the group consisting of 0.0015 to 0.1% may be contained.

本実施形態による伝熱部材は、基材と、基材の表面に酸化皮膜とを備える。酸化皮膜は、酸化層Bと酸化層Cとを含む。酸化層Bは、80体積%以上のFe34を含有する。酸化層Cは、酸化層Bと基材との間に形成される。酸化層Cの化学組成は、Cr及びMnを合計で5超〜30質量%、及び、Cu、Mo、Ta、W及びReからなる群から選択される1種又は2種以上を合計で1〜15質量%含有する。 The heat transfer member according to the present embodiment includes a base material and an oxide film on the surface of the base material. The oxide film includes an oxide layer B and an oxide layer C. The oxide layer B contains 80% by volume or more of Fe 3 O 4 . The oxide layer C is formed between the oxide layer B and the base material. The chemical composition of the oxide layer C is 1 to 30% by mass in total of Cr and Mn, and 1 or 2 or more selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W and Re. Contains 15% by mass.

本実施形態による伝熱部材は、伝熱特性及び耐水蒸気酸化性に優れる。 The heat transfer member according to the present embodiment is excellent in heat transfer characteristics and steam oxidation resistance.

好ましくは、酸化層Bは、Cr及びMnを合計で5質量%以下含有する。 Preferably, the oxide layer B contains Cr and Mn in a total amount of 5% by mass or less.

好ましくは、酸化層Cは、Cr23を5体積%以下含有する。 Preferably, the oxide layer C contains 5% by volume or less of Cr 2 O 3 .

この場合、熱伝導率が低いCr23の析出量を抑制することによって、酸化皮膜の熱伝導率が高まる。このため、ボイラの伝熱特性を向上できる。 In this case, the thermal conductivity of the oxide film is increased by suppressing the precipitation amount of Cr 2 O 3 having a low thermal conductivity. Therefore, the heat transfer characteristics of the boiler can be improved.

好ましくは、酸化層Cの熱伝導率は1.0〜3.0W・m-1・K-1である。 Preferably, the thermal conductivity of the oxide layer C is 1.0 to 3.0 W · m -1 · K -1 .

以下に、本実施形態によるオーステナイト系耐熱鋼及びオーステナイト系伝熱部材について詳述する。元素に関する「%」は、特に断りがない限り、質量%を意味する。 The austenitic heat-resistant steel and the austenitic heat transfer member according to the present embodiment will be described in detail below. Unless otherwise specified, "%" for an element means mass%.

[オーステナイト系耐熱鋼]
本実施形態によるオーステナイト系耐熱鋼の形状は、特に限定されない。オーステナイト系耐熱鋼はたとえば、鋼管、棒鋼、及び鋼板である。本実施形態によるオーステナイト系耐熱鋼に対して酸化処理を行う。酸化処理によりオーステナイト系耐熱鋼の表面に酸化層Aが形成される。
[Austenitic heat resistant steel]
The shape of the austenitic heat-resistant steel according to this embodiment is not particularly limited. Austenitic heat resistant steels are, for example, steel pipes, steel bars, and steel plates. Oxidation treatment is performed on the austenitic heat-resistant steel according to the present embodiment. The oxide layer A is formed on the surface of the austenitic heat-resistant steel by the oxidation treatment.

図1は、本実施形態によるオーステナイト系耐熱鋼の断面図である。図1を参照して、オーステナイト系耐熱鋼1は、基材2と、酸化層Aとを備える。基材2と、酸化層Aとを備えるオーステナイト系耐熱鋼1は、オーステナイト系伝熱部材として、高温蒸気環境下に用いられる。これにより、酸化層Aは、後述の、伝熱特性に優れる酸化皮膜3に変化する。 FIG. 1 is a cross-sectional view of the austenitic heat-resistant steel according to the present embodiment. With reference to FIG. 1, the austenitic heat-resistant steel 1 includes a base material 2 and an oxide layer A. The austenitic heat-resistant steel 1 provided with the base material 2 and the oxide layer A is used as an austenitic heat transfer member in a high-temperature steam environment. As a result, the oxide layer A changes to an oxide film 3 having excellent heat transfer characteristics, which will be described later.

[オーステナイト系伝熱部材]
本実施形態によるオーステナイト系伝熱部材の基材はオーステナイト系耐熱鋼である。本実施形態によるオーステナイト系伝熱部材の形状は、特に限定されない。オーステナイト系伝熱部材はたとえば、管、棒又は板材である。管状の形状を有する場合、伝熱部材はたとえば、ボイラ用配管等として使用される。
[Austenitic heat transfer member]
The base material of the austenitic heat transfer member according to the present embodiment is austenitic heat-resistant steel. The shape of the austenitic heat transfer member according to the present embodiment is not particularly limited. The austenitic heat transfer member is, for example, a pipe, a rod or a plate material. When having a tubular shape, the heat transfer member is used, for example, as a boiler pipe or the like.

図2は、本実施形態によるオーステナイト系伝熱部材の断面図である。図2を参照して、伝熱部材4は、基材2と、酸化皮膜3とを備える。酸化皮膜3は、酸化層Bと酸化層Cとを含む。 FIG. 2 is a cross-sectional view of the austenitic heat transfer member according to the present embodiment. With reference to FIG. 2, the heat transfer member 4 includes a base material 2 and an oxide film 3. The oxide film 3 includes an oxide layer B and an oxide layer C.

[基材2の化学組成]
基材2は、以下の化学組成を有する。
[Chemical composition of substrate 2]
The base material 2 has the following chemical composition.

C:0.01〜0.3%
炭素(C)は、オーステナイトを安定化させる。Cはさらに、固溶強化により基材2の高温強度を高める。しかしながら、基材2のC含有量が高すぎる場合、炭化物が過剰に析出し、基材の加工性及び溶接性が低下する。したがって、C含有量は0.01〜0.3%である。C含有量の好ましい下限は0.03%であり、C含有量の好ましい上限は0.15%である。
C: 0.01-0.3%
Carbon (C) stabilizes austenite. C further enhances the high temperature strength of the base material 2 by solid solution strengthening. However, if the C content of the base material 2 is too high, carbides are excessively precipitated, and the workability and weldability of the base material are lowered. Therefore, the C content is 0.01 to 0.3%. The preferred lower limit of the C content is 0.03%, and the preferred upper limit of the C content is 0.15%.

Si:0.01〜2.0%
シリコン(Si)は鋼を脱酸する。Siはさらに、基材2の耐水蒸気酸化性を向上する。しかしながら、Si含有量が高すぎる場合、基材2の靱性が低下する。したがって、Si含有量は0.01〜2.0%である。Si含有量の好ましい下限は0.05%であり、さらに好ましくは0.1%である。Si含有量の好ましい上限は1.0%であり、さらに好ましくは0.5%である。
Si: 0.01-2.0%
Silicon (Si) deoxidizes steel. Si further improves the steam oxidation resistance of the base material 2. However, if the Si content is too high, the toughness of the base material 2 decreases. Therefore, the Si content is 0.01-2.0%. The lower limit of the Si content is preferably 0.05%, more preferably 0.1%. The preferred upper limit of the Si content is 1.0%, more preferably 0.5%.

Mn:0.01〜2.0%
マンガン(Mn)は鋼を脱酸する。Mnはさらに、基材2中のSと結合してMnSを形成し、Sの粒界偏析を抑制する。これにより、基材2の熱間加工性が向上する。しかしながら、Mn含有量が高すぎる場合、基材2が脆くなりさらに、基材2の高温強度が低下する。したがって、Mn含有量は0.01〜2.0%である。Mn含有量の好ましい下限は0.05%であり、さらに好ましくは0.1%である。Mn含有量の好ましい上限は1.0%であり、さらに好ましくは0.8%である。
Mn: 0.01-2.0%
Manganese (Mn) deoxidizes steel. Mn further combines with S in the base material 2 to form MnS and suppresses grain boundary segregation of S. As a result, the hot workability of the base material 2 is improved. However, if the Mn content is too high, the base material 2 becomes brittle and the high temperature strength of the base material 2 decreases. Therefore, the Mn content is 0.01 to 2.0%. The preferred lower limit of the Mn content is 0.05%, more preferably 0.1%. The preferred upper limit of the Mn content is 1.0%, more preferably 0.8%.

P:0.10%以下
S:0.03%以下
燐(P)及び硫黄(S)は不純物である。P及びSは、基材2の結晶粒界に偏析して、基材2の熱間加工性を低下させる。P及びSはさらに、酸化皮膜3と基材2との界面に濃化して、酸化皮膜3の基材2に対する密着性を低下させる。したがって、P含有量及びS含有量はなるべく低い方が好ましい。P含有量は0.10%以下であり、好ましくは0.03%以下である。S含有量は0.03%以下であり、好ましくは0.015%以下である。
P: 0.10% or less S: 0.03% or less Phosphorus (P) and sulfur (S) are impurities. P and S segregate at the grain boundaries of the base material 2 to reduce the hot workability of the base material 2. P and S are further concentrated at the interface between the oxide film 3 and the base material 2 to reduce the adhesion of the oxide film 3 to the base material 2. Therefore, it is preferable that the P content and the S content are as low as possible. The P content is 0.10% or less, preferably 0.03% or less. The S content is 0.03% or less, preferably 0.015% or less.

Cr:15.0〜24.0%
クロム(Cr)は、基材2の耐酸化性を高める。Crはさらに、Cr23及び(Fe、Cr)34で定義される酸化物として酸化皮膜3中に含有される。Cr酸化物は基材2の耐水蒸気酸化性を高める。Cr酸化物はさらに、酸化皮膜3の基材2に対する密着性を高める。しかしながら、Cr含有量が高すぎる場合、酸化皮膜3中のCr23の濃度が高くなり、酸化皮膜3の伝熱特性が低下する。したがって、Cr含有量は15.0〜24.0%である。Cr含有量の好ましい下限は16.0%であり、さらに好ましくは17.0%である。Cr含有量の好ましい上限は23.5%であり、さらに好ましくは23.0%である。
Cr: 15.0 to 24.0%
Chromium (Cr) enhances the oxidation resistance of the base material 2. Cr is further contained in the oxide film 3 as an oxide defined by Cr 2 O 3 and (Fe, Cr) 3 O 4 . Cr oxide enhances the steam oxidation resistance of the base material 2. The Cr oxide further enhances the adhesion of the oxide film 3 to the substrate 2. However, if the Cr content is too high, the concentration of Cr 2 O 3 in the oxide film 3 becomes high, and the heat transfer characteristics of the oxide film 3 deteriorate. Therefore, the Cr content is 15.0 to 24.0%. The lower limit of the Cr content is preferably 16.0%, more preferably 17.0%. The preferred upper limit of the Cr content is 23.5%, more preferably 23.0%.

Ni:6.0〜27.0%
ニッケル(Ni)は、オーステナイトを安定化する。Niはさらに、オーステナイト系耐熱鋼の高温における強度を高める。しかしながら、Ni含有量が高すぎる場合、伝熱部材の熱伝導率が低下する。Niが高すぎる場合さらに、コストが高くなる。したがって、Ni含有量は6.0〜27.0%である。Ni含有量の好ましい下限は6.5%であり、さらに好ましくは7.0%である。Ni含有量の好ましい上限は26.5%であり、さらに好ましくは26.0%である。
Ni: 6.0-27.0%
Nickel (Ni) stabilizes austenite. Ni further enhances the strength of austenitic heat resistant steels at high temperatures. However, if the Ni content is too high, the thermal conductivity of the heat transfer member will decrease. If Ni is too high, the cost will be even higher. Therefore, the Ni content is 6.0 to 27.0%. The preferred lower limit of the Ni content is 6.5%, more preferably 7.0%. The preferred upper limit of the Ni content is 26.5%, more preferably 26.0%.

N:0.005〜0.3%
窒素(N)は、基材2中に固溶し、基材2の強度を高める。Nはさらに、基材2中の合金成分と窒化物を形成して基材2中に析出し、基材2の強度を高める。しかしながら、N含有量が高すぎる場合、窒化物が粗大化し、基材2の靱性が低下する。したがって、N含有量は0.005〜0.3%である。N含有量の好ましい下限は0.01%であり、N含有量の好ましい上限は0.27%である。
N: 0.005-0.3%
Nitrogen (N) dissolves in the base material 2 to increase the strength of the base material 2. Further, N forms a nitride with the alloy component in the base material 2 and precipitates in the base material 2 to increase the strength of the base material 2. However, if the N content is too high, the nitride becomes coarse and the toughness of the base material 2 decreases. Therefore, the N content is 0.005 to 0.3%. The preferred lower limit of the N content is 0.01%, and the preferred upper limit of the N content is 0.27%.

sol.Al:0.001〜0.3%
アルミニウム(Al)は鋼を脱酸する。しかしながら、Al含有量が高すぎる場合、基材2の熱間加工性が低下する。したがって、Al含有量は0.001〜0.3%である。Al含有量の好ましい下限は0.005%であり、Al含有量の好ましい上限は0.1%である。本実施形態において、Al含有量とは、酸可溶性Al(sol.Al)を意味する。
sol. Al: 0.001 to 0.3%
Aluminum (Al) deoxidizes steel. However, if the Al content is too high, the hot workability of the base material 2 is lowered. Therefore, the Al content is 0.001 to 0.3%. The preferable lower limit of the Al content is 0.005%, and the preferable upper limit of the Al content is 0.1%. In the present embodiment, the Al content means acid-soluble Al (sol.Al).

Cu:0〜5.0%、
Mo:0〜5.0%、
Ta:0〜5.0%、
W:0〜5.0%、及び
Re:0〜5.0%からなる群から選択される1種又は2種以上:合計で0.5〜10.0%
銅(Cu)、モリブデン(Mo)、タンタル(Ta)、タングステン(W)及びレニウム(Re)からなる群から選択される1種又は2種以上が含有される。これらの元素を以降、特定酸化層形成元素ともいう。特定酸化層形成元素は、基材2の表面に酸化層Aを形成する。特定酸化層形成元素はさらに、500〜650℃の高温蒸気環境下で、伝熱特性に優れる酸化層Cを形成する。これらの元素のうち1種類でも含有されれば、この効果が得られる。しかしながら、特定酸化層形成元素の含有量が高すぎる場合、基材2の靱性、延性及び加工性が低下する。したがって、Cu含有量は0〜5.0%であり、Mo含有量は0〜5.0%であり、Ta含有量は0〜5.0%であり、W含有量は0〜5.0%であり、Re含有量は0〜5.0%である。各特定酸化層形成元素の含有量の好ましい下限は、それぞれ0.01%であり、さらに好ましくは、それぞれ0.1%である。各特定酸化層形成元素の含有量の好ましい上限は、それぞれ4.0%であり、さらに好ましくは、それぞれ3.0%である。特定酸化層形成元素の合計含有量は、0.5〜10.0%である。特定酸化層形成元素の合計含有量の好ましい下限は0.6%であり、さらに好ましくは1.0%である。特定酸化層形成元素の合計含有量の好ましい上限は9.0%であり、さらに好ましくは8.0%である。
Cu: 0-5.0%,
Mo: 0-5.0%,
Ta: 0-5.0%,
One or more selected from the group consisting of W: 0 to 5.0% and Re: 0 to 5.0%: 0.5 to 10.0% in total
It contains one or more selected from the group consisting of copper (Cu), molybdenum (Mo), tantalum (Ta), tungsten (W) and rhenium (Re). Hereinafter, these elements are also referred to as specific oxide layer forming elements. The specific oxide layer forming element forms the oxide layer A on the surface of the base material 2. The specific oxide layer forming element further forms an oxide layer C having excellent heat transfer characteristics in a high temperature steam environment of 500 to 650 ° C. This effect can be obtained if even one of these elements is contained. However, if the content of the specific oxide layer forming element is too high, the toughness, ductility and processability of the base material 2 are lowered. Therefore, the Cu content is 0 to 5.0%, the Mo content is 0 to 5.0%, the Ta content is 0 to 5.0%, and the W content is 0 to 5.0. The Re content is 0 to 5.0%. The preferable lower limit of the content of each specific oxide layer forming element is 0.01%, and more preferably 0.1%, respectively. The preferable upper limit of the content of each specific oxide layer forming element is 4.0%, and more preferably 3.0%, respectively. The total content of the specific oxide layer forming element is 0.5 to 10.0%. The preferable lower limit of the total content of the specific oxide layer forming elements is 0.6%, more preferably 1.0%. The preferable upper limit of the total content of the specific oxide layer forming elements is 9.0%, more preferably 8.0%.

本実施形態による基材2の残部は、Fe及び不純物である。本実施形態において、不純物とは、鋼の原料として利用される鉱石やスクラップ、又は、製造過程の環境等から混入する元素をいい、本実施形態による伝熱部材4に悪影響を及ぼさない範囲で含有されるものをいう。不純物はたとえば、酸素(O)、ヒ素(As)、アンチモン(Sb)、タリウム(Tl)、鉛(Pb)、ビスマス(Bi)等である。 The rest of the base material 2 according to this embodiment is Fe and impurities. In the present embodiment, the impurities refer to ores and scraps used as raw materials for steel, or elements mixed from the environment of the manufacturing process, etc., and are contained within a range that does not adversely affect the heat transfer member 4 according to the present embodiment. It means what is done. Impurities are, for example, oxygen (O), arsenic (As), antimony (Sb), thallium (Tl), lead (Pb), bismuth (Bi) and the like.

本実施形態による伝熱部材4の基材2はさらに、Feの一部に代えて、以下の元素を含有してもよい。 The base material 2 of the heat transfer member 4 according to the present embodiment may further contain the following elements in place of a part of Fe.

Co:0〜5.0%
コバルト(Co)は必要に応じて任意で含有される。Coはオーステナイトを安定化させる。これにより、基材2の耐衝撃性を低下させるデルタフェライトの残留が抑制される。これらの元素のうち1種類でも含有されれば、この効果が得られる。しかしながら、これらの元素の含有量が高すぎる場合、基材2の熱間加工性が低下する。したがって、Co含有量は0〜5.0%である。Co含有量の好ましい上限は3.0%であり、さらに好ましくは2.0%である。Co含有量の好ましい下限は0.005%である。
Co: 0-5.0%
Cobalt (Co) is optionally contained. Co stabilizes austenite. As a result, residual delta ferrite, which lowers the impact resistance of the base material 2, is suppressed. This effect can be obtained if even one of these elements is contained. However, if the content of these elements is too high, the hot workability of the base material 2 is lowered. Therefore, the Co content is 0 to 5.0%. The preferred upper limit of the Co content is 3.0%, more preferably 2.0%. The preferable lower limit of the Co content is 0.005%.

Ti:0〜1.0%
V:0〜1.0%
Nb:0〜1.0%
Hf:0〜1.0%
チタン(Ti)、バナジウム(V)、ニオブ(Nb)及びハフニウム(Hf)は必要に応じて任意で含有される。これらの元素は、炭素及び窒素と結合して炭化物、窒化物又は炭窒化物を形成する。これらの炭化物、窒化物及び炭窒化物は、基材2を析出強化する。これらの元素のうち1種類でも含有されれば、この効果が得られる。しかしながら、これらの元素の含有量が高すぎる場合、基材2の加工性が低下する。したがって、Ti含有量は0〜1.0%であり、V含有量は0〜1.0%であり、Nb含有量は0〜1.0%であり、Hf含有量は0〜1.0%である。これらの元素の含有量の好ましい上限は、それぞれ0.8%であり、さらに好ましくは、それぞれ0.4%である。これらの元素の含有量の好ましい下限は、それぞれ0.01%である。
Ti: 0-1.0%
V: 0-1.0%
Nb: 0-1.0%
Hf: 0 to 1.0%
Titanium (Ti), vanadium (V), niobium (Nb) and hafnium (Hf) are optionally contained. These elements combine with carbon and nitrogen to form carbides, nitrides or carbonitrides. These carbides, nitrides and carbonitrides precipitate and strengthen the base material 2. This effect can be obtained if even one of these elements is contained. However, if the content of these elements is too high, the processability of the base material 2 is lowered. Therefore, the Ti content is 0 to 1.0%, the V content is 0 to 1.0%, the Nb content is 0 to 1.0%, and the Hf content is 0 to 1.0. %. The preferred upper limit of the content of these elements is 0.8%, and more preferably 0.4%, respectively. The preferred lower limit of the content of these elements is 0.01%, respectively.

Ca:0〜0.1%
Mg:0〜0.1%
Zr:0〜0.1%
B:0〜0.1%
希土類元素:0〜0.1%
カルシウム(Ca)、マグネシウム(Mg)、ジルコニウム(Zr)、ボロン(B)及び希土類元素(REM)は必要に応じて任意で含有される。これらの元素は基材2の強度、加工性及び耐酸化性を高める。これらの元素のうち1種類でも含有されれば、この効果が得られる。しかしながら、これらの元素の含有量が高すぎる場合、基材2の靱性及び溶接性が低下する。したがって、Ca含有量は0〜0.1%であり、Mg含有量は0〜0.1%であり、Zr含有量は0〜0.1%であり、B含有量は0〜0.1%であり、REMの含有量は0〜0.1%である。これらの元素の含有量の好ましい上限は、それぞれ0.05%である。これらの元素の含有量の好ましい下限は、それぞれ0.0015%である。ここで、REMとは、原子番号39番のイットリウム(Y)、ランタノイドである原子番号57番のランタン(La)〜原子番号71番のルテチウム(Lu)及び、アクチノイドである原子番号89番のアクチニウム(Ac)〜103番のローレンシウム(Lr)からなる群から選択される1種以上の元素である。
Ca: 0-0.1%
Mg: 0-0.1%
Zr: 0-0.1%
B: 0-0.1%
Rare earth element: 0-0.1%
Calcium (Ca), magnesium (Mg), zirconium (Zr), boron (B) and rare earth element (REM) are optionally contained. These elements enhance the strength, processability and oxidation resistance of the base material 2. This effect can be obtained if even one of these elements is contained. However, if the content of these elements is too high, the toughness and weldability of the base material 2 will decrease. Therefore, the Ca content is 0 to 0.1%, the Mg content is 0 to 0.1%, the Zr content is 0 to 0.1%, and the B content is 0 to 0.1. The content of REM is 0 to 0.1%. The preferred upper limit of the content of these elements is 0.05%, respectively. The preferred lower limit of the content of these elements is 0.0015%, respectively. Here, REM refers to ittium (Y) having an atomic number of 39, lantern (La) having an atomic number of 57 which is a lanthanoid, lutetium (Lu) having an atomic number of 71, and actinium having an atomic number of 89 which is an actinoid. (Ac) One or more elements selected from the group consisting of lawrencium (Lr) Nos. 103.

[酸化層A]
上述の化学組成を有する基材2に対して、酸化処理を行う。酸化処理により、基材2の表面に酸化層Aが形成される。基材2と酸化層Aとからなるオーステナイト系耐熱鋼は、高温蒸気環境下に用いられる。高温蒸気環境下において、酸化層Aは、耐水蒸気酸化特性を保持したまま、伝熱特性に優れる酸化皮膜3に変化する。すなわち、酸化層Aは、後述の、電熱特性に優れた酸化皮膜を形成するための素材となる。酸化層Aが酸化皮膜3に変化する仕組みは定かではないが、酸化層Aは、主に酸化層Cの形成に寄与する。
[Oxidized layer A]
The base material 2 having the above-mentioned chemical composition is subjected to an oxidation treatment. The oxide layer A is formed on the surface of the base material 2 by the oxidation treatment. The austenitic heat-resistant steel composed of the base material 2 and the oxide layer A is used in a high-temperature steam environment. In a high-temperature steam environment, the oxide layer A changes to an oxide film 3 having excellent heat transfer characteristics while maintaining the steam oxidation resistance. That is, the oxide layer A is a material for forming an oxide film having excellent electric heating characteristics, which will be described later. The mechanism by which the oxide layer A changes to the oxide film 3 is not clear, but the oxide layer A mainly contributes to the formation of the oxide layer C.

酸化層Aは、基材2の表面に厚さ1μm以上で形成する。酸化層Aの厚さが1μm未満であれば、高温蒸気環境下で酸化皮膜3が安定に形成されない。この場合、伝熱特性が低下する。そのため、酸化層Aの厚さは1μm以上とする。酸化層Aの厚さの上限は特に限定しないが、量産性を考慮すると、好ましくは20μm以下である。 The oxide layer A is formed on the surface of the base material 2 with a thickness of 1 μm or more. If the thickness of the oxide layer A is less than 1 μm, the oxide film 3 is not stably formed in a high temperature steam environment. In this case, the heat transfer characteristics are deteriorated. Therefore, the thickness of the oxide layer A is set to 1 μm or more. The upper limit of the thickness of the oxide layer A is not particularly limited, but is preferably 20 μm or less in consideration of mass productivity.

酸化層Aの厚さは、たとえば次の方法で求めることができる。後述の酸化処理を施したオーステナイト系耐熱鋼から試験片を作成する。得られた試験片を樹脂に埋め込み、断面に対して走査型電子顕微鏡(SEM)を用いて2000倍の倍率で観察を行う。酸化層に相当する部分の厚さを測定することで、酸化層Aの厚さを求めることができる。 The thickness of the oxide layer A can be determined by, for example, the following method. A test piece is prepared from austenitic heat-resistant steel that has been subjected to the oxidation treatment described later. The obtained test piece is embedded in a resin, and the cross section is observed at a magnification of 2000 times using a scanning electron microscope (SEM). The thickness of the oxide layer A can be obtained by measuring the thickness of the portion corresponding to the oxide layer.

酸化層Aの化学組成は、Cr及びMnを合計で20〜45%含有する。酸化層Aの化学組成はさらに、Cu、Mo、Ta、W、及びReからなる群から選択される1種又は2種以上を合計で0.5〜10%を含有する。この場合、高温蒸気環境下において、優れた伝熱特性を有する酸化皮膜3を形成する。Cr及びMnの好ましい合計含有量は22〜40%である。特定酸化層形成元素の好ましい合計含有量は1〜8%である。 The chemical composition of the oxide layer A contains 20 to 45% of Cr and Mn in total. The chemical composition of the oxide layer A further contains 0.5 to 10% in total of one or more selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W, and Re. In this case, an oxide film 3 having excellent heat transfer characteristics is formed in a high temperature steam environment. The preferred total content of Cr and Mn is 22-40%. The preferable total content of the specific oxide layer forming element is 1 to 8%.

酸化層AにおけるCr及びMnの含有量は、たとえば次の方法で測定できる。酸化層Aの断面に対して、エネルギー分散型X線分析(EDS)法を用いて、元素組成を分析する。得られた各元素の組成のうち、Cr及びMnの合計量を算出する。さらに、酸素(O)及び炭素(C)の量を除外した組成を100%として、Cr及びMnの合計量の割合(質量%)を算出する。特定酸化層形成元素の合計の含有量についても、同様の方法で測定できる。 The contents of Cr and Mn in the oxide layer A can be measured by, for example, the following method. The elemental composition of the cross section of the oxide layer A is analyzed by using the energy dispersive X-ray analysis (EDS) method. Of the obtained composition of each element, the total amount of Cr and Mn is calculated. Further, the ratio (mass%) of the total amount of Cr and Mn is calculated with the composition excluding the amounts of oxygen (O) and carbon (C) as 100%. The total content of the specific oxide layer forming elements can be measured by the same method.

[酸化皮膜3]
上述の化学組成を有する基材2に対して、後述する酸化処理及び水蒸気酸化処理を行うことによって、基材2の表面に酸化皮膜3が形成される。図2を参照して、酸化皮膜3は、酸化層B及び酸化層Cからなる2層の酸化皮膜である。酸化層Bは、伝熱部材4の最上層に形成される。酸化層Cは、酸化層Bと基材2との間に形成される。伝熱部材4がボイラ用配管の場合、酸化層Bが、ボイラ用配管の内表面側に相当し、基材2が、ボイラ用配管の外表面側に相当する。この場合、酸化層Bは、高温の水蒸気と接する。
[Oxide film 3]
An oxide film 3 is formed on the surface of the base material 2 by performing an oxidation treatment and a steam oxidation treatment described later on the base material 2 having the above-mentioned chemical composition. With reference to FIG. 2, the oxide film 3 is a two-layer oxide film composed of the oxide layer B and the oxide layer C. The oxide layer B is formed on the uppermost layer of the heat transfer member 4. The oxide layer C is formed between the oxide layer B and the base material 2. When the heat transfer member 4 is a boiler pipe, the oxide layer B corresponds to the inner surface side of the boiler pipe, and the base material 2 corresponds to the outer surface side of the boiler pipe. In this case, the oxide layer B is in contact with high temperature water vapor.

[酸化層B]
酸化層Bは、80体積%以上のFe34を含有する。Fe34の熱伝導率は高い。したがって、酸化層Bの熱伝導率は高く、伝熱部材の外部から与えられた熱を大きく減少させることなく伝熱部材の内部へと伝える。このため、ボイラの伝熱特性を向上できる。好ましくは、酸化層BにおけるFe34の含有量は90体積%以上である。酸化層Bは、Fe34からなるが、その一部がFe23であってもよい。酸化層Bは、Fe23を20体積%未満含有することができる。
[Oxidized layer B]
The oxide layer B contains 80% by volume or more of Fe 3 O 4 . The thermal conductivity of Fe 3 O 4 is high. Therefore, the thermal conductivity of the oxide layer B is high, and the heat given from the outside of the heat transfer member is transferred to the inside of the heat transfer member without being significantly reduced. Therefore, the heat transfer characteristics of the boiler can be improved. Preferably, the content of Fe 3 O 4 in the oxide layer B is 90% by volume or more. The oxide layer B is composed of Fe 3 O 4 , but a part thereof may be Fe 2 O 3 . The oxide layer B can contain Fe 2 O 3 in an amount of less than 20% by volume.

酸化層Bには、基材2中に含まれるCr及びMnの一部が酸化物となって含有される場合がある。Cr23は特に、熱伝導率が小さい。そのため、酸化層Bに含まれるCr及びMnは合計で5%以下にする。酸化層Bに含まれるCr及びMnは合計で3%以下であることが好ましい。 The oxide layer B may contain a part of Cr and Mn contained in the base material 2 as an oxide. Cr 2 O 3 has a particularly low thermal conductivity. Therefore, the total amount of Cr and Mn contained in the oxide layer B is 5% or less. The total amount of Cr and Mn contained in the oxide layer B is preferably 3% or less.

酸化層Bの好ましい厚さは、10〜400μmである。 The preferable thickness of the oxide layer B is 10 to 400 μm.

[酸化層C]
酸化層Cは、酸化層Bと基材2との間に形成され、基材2と接する。
[Oxidized layer C]
The oxide layer C is formed between the oxide layer B and the base material 2, and is in contact with the base material 2.

酸化層Cの化学組成は、Cr及びMnを合計で5超〜30%含有する。酸化層C中において、Cr及びMnは、(Fe、M)34の化学式で示される酸化物として存在する。式中、Mには、Cr及びMnが代入される。(Fe、M)34の化学式で示される酸化物とは、Fe34と同じいわゆるスピネル型結晶構造を持ち、Feの一部がCr及びMnに置換された酸化物である。酸化層Cに含有されるCr及びMnの合計量が5%を超える場合、酸化層CにおけるFe34の割合を抑制できる。そのため、耐水蒸気酸化特性を保持したまま、酸化層Cの熱伝導率を適切な範囲に制御できる。一方で、酸化層Cに含有されるCr及びMnの合計量が30%より多い場合、酸化層Cの熱伝導率が低くなり過ぎる。この場合、ボイラの伝熱特性が低下する。したがって、酸化層CにおけるCr及びMnの含有量は、合計で5超〜30%である。酸化層Cにおける、Cr及びMn含有量の好ましい下限は10%であり、さらに好ましくは13%である。酸化層Cにおける、Cr及びMn含有量の好ましい上限は28%であり、さらに好ましくは25%である。 The chemical composition of the oxide layer C contains a total of more than 5 to 30% of Cr and Mn. In the oxide layer C, Cr and Mn are present as oxides represented by the chemical formula of (Fe, M) 3 O 4 . In the formula, Cr and Mn are substituted for M. The oxide represented by the chemical formula of (Fe, M) 3 O 4 is an oxide having the same so-called spinel-type crystal structure as Fe 3 O 4, and a part of Fe is substituted with Cr and Mn. When the total amount of Cr and Mn contained in the oxide layer C exceeds 5%, the ratio of Fe 3 O 4 in the oxide layer C can be suppressed. Therefore, the thermal conductivity of the oxide layer C can be controlled within an appropriate range while maintaining the steam oxidation resistance. On the other hand, when the total amount of Cr and Mn contained in the oxide layer C is more than 30%, the thermal conductivity of the oxide layer C becomes too low. In this case, the heat transfer characteristics of the boiler are deteriorated. Therefore, the total content of Cr and Mn in the oxide layer C is more than 5 to 30%. The preferable lower limit of the Cr and Mn contents in the oxide layer C is 10%, more preferably 13%. The preferable upper limit of the Cr and Mn contents in the oxide layer C is 28%, more preferably 25%.

酸化層Cは、Cu、Mo、Ta、W及びReからなる群から選択される1種又は2種以上を合計で1〜15%含有してもよい。特定酸化層形成元素が酸化層Cに含有される場合、酸化層Cの熱伝導率が高まる。これらの元素が15%を超えて含有される場合、酸化層Cの耐水蒸気酸化性が低下することがある。したがって、含有量の上限は15%とするのが好ましい。酸化層Cにおけるこれらの元素の合計の含有量の好ましい上限は、9%である。酸化層Bにおけるこれらの元素の合計の含有量の好ましい下限は、1.5%である。 The oxide layer C may contain 1 type or 2 or more types selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W and Re in a total of 1 to 15%. When the specific oxide layer forming element is contained in the oxide layer C, the thermal conductivity of the oxide layer C is increased. If these elements are contained in an amount of more than 15%, the water vapor oxidation resistance of the oxide layer C may decrease. Therefore, the upper limit of the content is preferably 15%. The preferred upper limit of the total content of these elements in the oxide layer C is 9%. The preferable lower limit of the total content of these elements in the oxide layer B is 1.5%.

酸化層Cはさらに、その大部分が上述のスピネル型結晶構造を持つ酸化物であり、Cr23は5体積%以下であることが好ましい。熱伝導率の低いCr23の生成を5体積%以下に抑制し、スピネル型結晶構造を持つ酸化物を生成させることで、酸化層Bの熱伝導率を1.0〜3.0W・m-1・K-1の範囲に制御できる。酸化層CにおけるCr23の含有量は、好ましくは3体積%以下である。 The oxide layer C is further an oxide having the above-mentioned spinel-type crystal structure in most of the oxide layer C, and Cr 2 O 3 is preferably 5% by volume or less. By suppressing the formation of Cr 2 O 3 with low thermal conductivity to 5% by volume or less and forming an oxide having a spinel-type crystal structure, the thermal conductivity of the oxide layer B is 1.0 to 3.0 W. It can be controlled in the range of m -1 and K -1 . The content of Cr 2 O 3 in the oxide layer C is preferably 3% by volume or less.

酸化層Cの熱伝導率は、1.0〜3.0W・m-1・K-1の範囲に制御されるのが好ましい。この場合、基材2の表面へ伝わる高温水蒸気の熱を制御できる。これにより、基材2の表面の多量の酸化スケールの生成を抑制することができ、伝熱特性を損なうことなく伝熱部材4の耐水蒸気酸化性を向上できる。酸化層Cの熱伝導率が1.0W・m-1・K-1よりも小さければ、伝熱部材の外部から伝熱部材4の内部への熱伝導が阻害され、ボイラの伝熱特性が低下する。酸化層Bの熱伝導率が3.0W・m-1・K-1よりも大きければ、基材2の表面が過剰に加熱され、基材2の表面の酸化反応が促進される。そのため、基材2の表面で多量の酸化スケールが生成され、伝熱部材4の耐水蒸気酸化性が低下する。酸化層Cにおける、好ましい熱伝導率の下限は1.25W・m-1・K-1であり、さらに好ましくは1.3W・m-1・K-1である。酸化層Bにおける、好ましい熱伝導率の上限は2.8W・m-1・K-1であり、さらに好ましくは2.5W・m-1・K-1である。 The thermal conductivity of the oxide layer C is preferably controlled in the range of 1.0 to 3.0 W · m -1 · K -1 . In this case, the heat of high-temperature steam transmitted to the surface of the base material 2 can be controlled. As a result, the formation of a large amount of oxidation scale on the surface of the base material 2 can be suppressed, and the water vapor oxidation resistance of the heat transfer member 4 can be improved without impairing the heat transfer characteristics. If the thermal conductivity of the oxide layer C is smaller than 1.0 W · m -1 · K -1 , the heat transfer from the outside of the heat transfer member to the inside of the heat transfer member 4 is hindered, and the heat transfer characteristics of the boiler are improved. descend. If the thermal conductivity of the oxide layer B is larger than 3.0 W · m -1 · K -1 , the surface of the base material 2 is excessively heated and the oxidation reaction on the surface of the base material 2 is promoted. Therefore, a large amount of oxidation scale is generated on the surface of the base material 2, and the water vapor oxidation resistance of the heat transfer member 4 is lowered. In the oxidation layer C, the lower limit of the preferred thermal conductivity is 1.25W · m -1 · K -1, more preferably from 1.3W · m -1 · K -1. The upper limit of the preferable thermal conductivity in the oxide layer B is 2.8 W · m -1 · K -1 , and more preferably 2.5 W · m -1 · K -1 .

各酸化層の酸化物の体積率は、たとえば次の方法で測定できる。始めに、酸化層Bの表面に対してX線回折(XRD)法を用いて、酸化物を同定する。次に、試験片を樹脂に埋め込み、試験片の断面に対して電子線マイクロアナライザー(EPMA)を用いて、後方散乱電子(BSE)像を撮影する。得られた画像の濃淡から、各酸化物の面積率を求め、体積率に換算する。酸化層Aを除去した後、酸化層Bに対しても同様に測定することにより、各酸化層の酸化物の体積率を求めることができる。 The volume fraction of the oxide in each oxide layer can be measured by, for example, the following method. First, oxides are identified on the surface of oxide layer B using X-ray diffraction (XRD). Next, the test piece is embedded in a resin, and an electron backscattered electron (BSE) image is taken with respect to the cross section of the test piece using an electron probe microanalyzer (EPMA). The area ratio of each oxide is obtained from the shade of the obtained image and converted into the volume ratio. After removing the oxide layer A, the volume fraction of the oxide of each oxide layer can be obtained by measuring the oxide layer B in the same manner.

各酸化層におけるCr及びMnの含有量は、たとえば次の方法で測定できる。酸化層Bの表面に対して、エネルギー分散型X線分析(EDS)法を用いて、元素組成を分析する。得られた各元素の組成のうち、Cr及びMnの合計量を算出する。さらに、酸素(O)及び炭素(C)の量を除外した組成を100%として、Cr及びMnの合計量の割合(質量%)を算出する。酸化層Bを除去した後、酸化層Bに対しても同様に測定することにより、各酸化層に含まれる元素の含有量を求めることができる。Cu、Mo、Ta、W及びReの合計の含有量についても、同様の方法で測定できる。 The contents of Cr and Mn in each oxide layer can be measured by, for example, the following method. The elemental composition of the surface of the oxide layer B is analyzed using the energy dispersive X-ray analysis (EDS) method. Of the obtained composition of each element, the total amount of Cr and Mn is calculated. Further, the ratio (mass%) of the total amount of Cr and Mn is calculated with the composition excluding the amounts of oxygen (O) and carbon (C) as 100%. After removing the oxide layer B, the content of the element contained in each oxide layer can be determined by measuring the oxide layer B in the same manner. The total content of Cu, Mo, Ta, W and Re can be measured by the same method.

酸化層Cの熱伝導率は、たとえば次の方法で求めることができる。伝熱部材4の酸化層Bを除去した後、基材2を含む酸化層Cのかさ密度、比熱及び熱拡散率を測定する。次に、酸化層Cを除去した後、基材2に対しても同様に、かさ密度、比熱及び熱拡散率を測定する。それぞれの測定値の差を酸化層Cの測定値に換算し、次式に代入することによって、熱伝導率κを求めることができる。
κ=ρ×Cp×D
ここで、ρにはかさ密度、Cpには比熱、Dには熱拡散率が代入される。
The thermal conductivity of the oxide layer C can be determined by, for example, the following method. After removing the oxide layer B of the heat transfer member 4, the bulk density, specific heat and thermal diffusivity of the oxide layer C including the base material 2 are measured. Next, after removing the oxide layer C, the bulk density, the specific heat and the thermal diffusivity are measured for the base material 2 in the same manner. The thermal conductivity κ can be obtained by converting the difference between the measured values into the measured value of the oxide layer C and substituting it into the following equation.
κ = ρ × C p × D
Here, the bulk density is substituted for ρ, the specific heat is substituted for C p , and the thermal diffusivity is substituted for D.

酸化層C厚さの好ましい下限は、10μmである。 The preferable lower limit of the oxide layer C thickness is 10 μm.

[酸化皮膜3の厚さ]
酸化皮膜3の厚さは、特に限定されないが、薄い方が好ましい。酸化皮膜3が薄いと、伝熱部材4の伝熱特性が高まる。このため、ボイラの伝熱特性を向上できる。伝熱部材4が長時間使用されれば、酸化皮膜3は厚くなる。伝熱部材4の水蒸気酸化処理の温度が高い場合も、酸化皮膜3は厚くなる。後述の酸化処理及び水蒸気酸化処理を行えば、酸化層B及び酸化層Cは、ほとんど同じ厚さで形成される。したがって、酸化層Cが薄い場合、酸化皮膜3も薄くなる。
[Thickness of oxide film 3]
The thickness of the oxide film 3 is not particularly limited, but it is preferably thin. When the oxide film 3 is thin, the heat transfer characteristics of the heat transfer member 4 are enhanced. Therefore, the heat transfer characteristics of the boiler can be improved. If the heat transfer member 4 is used for a long time, the oxide film 3 becomes thicker. Even when the temperature of the steam oxidation treatment of the heat transfer member 4 is high, the oxide film 3 becomes thick. By performing the oxidation treatment and the steam oxidation treatment described later, the oxide layer B and the oxide layer C are formed to have almost the same thickness. Therefore, when the oxide layer C is thin, the oxide film 3 is also thin.

酸化層B及び酸化層Cの厚さは、たとえば次の方法で求めることができる。後述の酸化処理及び水蒸気酸化処理を施した伝熱部材4から試験片を作成する。得られた試験片を樹脂に埋め込み、断面に対して走査型電子顕微鏡(SEM)を用いて2000倍の倍率で観察を行う。各酸化層に相当する部分の厚さを測定することで、酸化層B及び酸化層Cの厚さを求めることができる。 The thickness of the oxide layer B and the oxide layer C can be determined by, for example, the following method. A test piece is prepared from the heat transfer member 4 which has been subjected to the oxidation treatment and the steam oxidation treatment described later. The obtained test piece is embedded in a resin, and the cross section is observed at a magnification of 2000 times using a scanning electron microscope (SEM). By measuring the thickness of the portion corresponding to each oxide layer, the thickness of the oxide layer B and the oxide layer C can be obtained.

[製造工程]
本実施形態による伝熱部材の製造工程は、準備工程、酸化処理工程及び水蒸気酸化処理工程を含む。準備工程では、上述の化学組成を有する素材を準備する。素材は、連続鋳造法により製造されたスラブ、ブルーム及びビレットであってもよい。素材は、造塊法により製造されたビレットであってもよい。たとえば、鋼管を製造する場合、準備された素材を加熱炉又は均熱炉に装入して加熱する。加熱された素材を熱間加工して基材2を製造する。熱間加工はたとえば、マンネスマン法である。マンネスマン法は、素材を、穿孔機を用いて穿孔圧延し素管にする。続いて、マンドレルミル及びサイジングミルを用いて素材を延伸圧延及び定形圧延する方法である。これにより継目無鋼管として基材2を製造する。基材2の製造法は、マンネスマン法に限定されず、素材を熱間押出又は熱間鍛造により製造してもよい。さらに、熱間加工により製造された基材2に対し、熱処理を実施してもよいし、冷間加工を実施してもよい。基材2は鋼板であってもよい。基材2を鋼板とする場合、素材を熱間加工し鋼板として基材2を製造する。溶接により鋼板を鋼管に加工し、溶接鋼管として基材2を製造してもよい。
[Manufacturing process]
The manufacturing process of the heat transfer member according to the present embodiment includes a preparation step, an oxidation treatment step, and a steam oxidation treatment step. In the preparatory step, a material having the above-mentioned chemical composition is prepared. The material may be slabs, blooms and billets produced by the continuous casting method. The material may be a billet produced by the lump formation method. For example, when manufacturing a steel pipe, the prepared material is charged into a heating furnace or a soaking furnace and heated. The heated material is hot-processed to produce the base material 2. Hot working is, for example, the Mannesmann method. In the Mannesmann method, the material is drilled and rolled using a drilling machine to make a raw pipe. Subsequently, it is a method of stretching rolling and standard rolling of a material using a mandrel mill and a sizing mill. As a result, the base material 2 is manufactured as a seamless steel pipe. The method for producing the base material 2 is not limited to the Mannesmann method, and the material may be produced by hot extrusion or hot forging. Further, the base material 2 produced by hot working may be heat-treated or cold-worked. The base material 2 may be a steel plate. When the base material 2 is a steel plate, the material is hot-processed to manufacture the base material 2 as a steel plate. The steel plate may be processed into a steel pipe by welding to manufacture the base material 2 as a welded steel pipe.

[酸化処理]
上述の基材2に対して酸化処理を行う。酸化処理は、燃焼ガス等のガス雰囲気中で基材2を加熱することにより行う。酸化処理に用いるガスのCO/CO2比は、体積比で0.6以上とする。CO/CO2比を0.6以上とすることで基材2の表面に、酸化層Aが形成される。酸化層Aは、後述の水蒸気酸化処理後に、酸化皮膜3に変化する。酸化皮膜3は、基材2の表面に酸化層B及び酸化層Cからなる2層で形成される。CO/CO2比は特に上限を設けないが、操業上の実用性を考慮して、2.0が好ましい。酸化処理に用いるガスは、CO/CO2比が0.6以上であればよく、ガスの種類は特に限定されない。CO−CO2の混合ガスを用いてもよいし、燃焼ガスを用いてもよい。燃焼ガスを用いる場合は、空燃比を調節することによって、CO/CO2比を0.6以上に調節できる。
[Oxidation treatment]
The above-mentioned base material 2 is subjected to an oxidation treatment. The oxidation treatment is performed by heating the base material 2 in a gas atmosphere such as combustion gas. The CO / CO 2 ratio of the gas used for the oxidation treatment shall be 0.6 or more in terms of volume ratio. By setting the CO / CO 2 ratio to 0.6 or more, the oxide layer A is formed on the surface of the base material 2. The oxide layer A changes to an oxide film 3 after the steam oxidation treatment described later. The oxide film 3 is formed on the surface of the base material 2 by two layers composed of an oxide layer B and an oxide layer C. The CO / CO 2 ratio is not particularly limited, but 2.0 is preferable in consideration of practicality in operation. The gas used for the oxidation treatment may have a CO / CO 2 ratio of 0.6 or more, and the type of gas is not particularly limited. A mixed gas of CO-CO 2 may be used, or a combustion gas may be used. When using combustion gas, the CO / CO 2 ratio can be adjusted to 0.6 or more by adjusting the air-fuel ratio.

酸化処理ガス雰囲気では、たとえば燃焼ガスにおける空燃比が制御される。空燃比を制御すれば、酸化処理ガス雰囲気内のガス組成が変化する。燃料として、天然ガス、メタン、プロパン、ブタン等を用いてもよい。また、CO−CO2等の混合ガスを使用してもよい。さらには、これらを混合した酸化処理ガス雰囲気を使用してもよい。 In the oxidized gas atmosphere, for example, the air-fuel ratio in the combustion gas is controlled. If the air-fuel ratio is controlled, the gas composition in the oxidation-treated gas atmosphere changes. Natural gas, methane, propane, butane and the like may be used as the fuel. Further, a mixed gas such as CO-CO 2 may be used. Further, an oxidation-treated gas atmosphere in which these are mixed may be used.

酸化処理の温度は1050〜1240℃である。酸化処理温度が1050℃未満であれば、酸化層Aの厚さが1μm未満になる。この場合、高温蒸気環境下において、酸化皮膜3を基材2の表面に均一に形成できない。これにより、基材2を酸化皮膜3で完全に被覆できない。その結果、オーステナイト系伝熱部材4の表面における熱伝導率が低下する。酸化処理温度が1240℃を超えれば、酸化層Aが厚くなりすぎる。この場合、酸化層Aと基材2との密着性が低下し、酸化処理後の冷却工程において酸化層Aが剥離する。その結果、高温蒸気環境下において、酸化皮膜3の形成が不完全になり、伝熱特性が低下する。酸化処理後に形成される酸化皮膜3の厚さを抑制できる。このため、酸化皮膜の剥離を抑制でき、後述の水蒸気酸化処理後に酸化皮膜3を安定的に形成できる。したがって、酸化処理温度は1050〜1240℃である。酸化処理温度の好ましい下限は1060℃であり、さらに好ましくは1080℃である。酸化処理温度の好ましい上限は1230℃であり、さらに好ましくは1210℃である。 The temperature of the oxidation treatment is 1050 to 1240 ° C. If the oxidation treatment temperature is less than 1050 ° C., the thickness of the oxide layer A is less than 1 μm. In this case, the oxide film 3 cannot be uniformly formed on the surface of the base material 2 in a high temperature steam environment. As a result, the base material 2 cannot be completely covered with the oxide film 3. As a result, the thermal conductivity on the surface of the austenitic heat transfer member 4 decreases. If the oxidation treatment temperature exceeds 1240 ° C., the oxide layer A becomes too thick. In this case, the adhesion between the oxide layer A and the base material 2 is lowered, and the oxide layer A is peeled off in the cooling step after the oxidation treatment. As a result, the formation of the oxide film 3 becomes incomplete in a high-temperature steam environment, and the heat transfer characteristics deteriorate. The thickness of the oxide film 3 formed after the oxidation treatment can be suppressed. Therefore, peeling of the oxide film can be suppressed, and the oxide film 3 can be stably formed after the steam oxidation treatment described later. Therefore, the oxidation treatment temperature is 1050 to 1240 ° C. The lower limit of the oxidation treatment temperature is preferably 1060 ° C, more preferably 1080 ° C. The preferred upper limit of the oxidation treatment temperature is 1230 ° C, more preferably 1210 ° C.

好ましい酸化処理時間は1分〜1時間である。酸化処理時間が短すぎると、酸化層Aの厚さが1μm未満になる。この場合、高温蒸気環境下において、酸化皮膜3を基材2の表面に均一に形成できない。これにより、基材2を酸化皮膜3で完全に被覆できない。その結果、オーステナイト系伝熱部材4の表面における熱伝導率が低下する。酸化処理時間が長すぎると、生産性が低下する。生産性を考慮すると、酸化処理時間は短い方が好ましい。そのため、さらに好ましい酸化処理時間は30分以下であり、さらに好ましくは20分以下である。酸化処理時間のさらに好ましい下限は3分である。 The preferred oxidation treatment time is 1 minute to 1 hour. If the oxidation treatment time is too short, the thickness of the oxide layer A becomes less than 1 μm. In this case, the oxide film 3 cannot be uniformly formed on the surface of the base material 2 in a high temperature steam environment. As a result, the base material 2 cannot be completely covered with the oxide film 3. As a result, the thermal conductivity on the surface of the austenitic heat transfer member 4 decreases. If the oxidation treatment time is too long, the productivity will decrease. In consideration of productivity, it is preferable that the oxidation treatment time is short. Therefore, the oxidation treatment time is more preferably 30 minutes or less, still more preferably 20 minutes or less. A more preferable lower limit of the oxidation treatment time is 3 minutes.

酸化処理の後にテンパー処理(低温焼鈍)を実施してもよい。さらに、酸化処理は基材2の全体に行ってもよいが、基材2が高温の水蒸気と接する面(例えば、鋼管の内表面)のみに行ってもよい。 Temper treatment (low temperature annealing) may be carried out after the oxidation treatment. Further, the oxidation treatment may be performed on the entire base material 2, but may be performed only on the surface where the base material 2 is in contact with high-temperature steam (for example, the inner surface of the steel pipe).

酸化処理は1回実施してもよいし、複数回実施してもよい。酸化処理後に、基材2の表面に付着した汚れや油分を除去するため、脱脂や洗浄等を実施してもよい。脱脂や洗浄等を実施しても、酸化層Aには影響しない。脱脂や洗浄等を実施しても、その後の酸化皮膜3の形成には影響しない。 The oxidation treatment may be carried out once or multiple times. After the oxidation treatment, degreasing, cleaning, or the like may be performed in order to remove dirt and oil adhering to the surface of the base material 2. Even if degreasing or cleaning is performed, the oxide layer A is not affected. Even if degreasing or cleaning is performed, it does not affect the subsequent formation of the oxide film 3.

以上の製造方法により製造したオーステナイト系耐熱鋼は、高温蒸気環境下において、優れた伝熱特性を有する。 The austenitic heat-resistant steel produced by the above production method has excellent heat transfer characteristics in a high-temperature steam environment.

[水蒸気酸化処理]
上述の酸化処理を施したオーステナイト系耐熱鋼に対して水蒸気酸化処理を行う。水蒸気酸化処理は、オーステナイト系耐熱鋼を、550〜700℃の水蒸気に晒すことによって行う。水蒸気酸化処理は100時間以上であれば、処理時間の上限は特に限定されない。水蒸気酸化処理により、酸化層Aが酸化層B及び酸化皮膜3に変化する。これにより、酸化層B及び酸化層Cからなる酸化皮膜3が、基材2上に形成される。
[Steam oxidation treatment]
The austenitic heat-resistant steel subjected to the above-mentioned oxidation treatment is subjected to steam oxidation treatment. The steam oxidation treatment is carried out by exposing the austenitic heat-resistant steel to steam at 550 to 700 ° C. As long as the steam oxidation treatment is 100 hours or more, the upper limit of the treatment time is not particularly limited. By the steam oxidation treatment, the oxide layer A is changed to the oxide layer B and the oxide film 3. As a result, the oxide film 3 composed of the oxide layer B and the oxide layer C is formed on the base material 2.

以上の工程により、本実施形態によるオーステナイト系伝熱部材を製造できる。 Through the above steps, the austenitic heat transfer member according to the present embodiment can be manufactured.

表1に示す化学組成を持つ各鋼片を製造し、表2に示す条件で酸化処理及び水蒸気酸化処理を行った。具体的には、表1に示す化学組成を持つインゴットを溶製した。得られた各インゴットに対して熱間圧延及び冷間圧延を実施して鋼板を製造し、基材とした。得られた各基材から試験片を作成し、各試験片に対して、表2に示す条件で酸化処理を行った。酸化層Aの厚さ及び酸化層Aの金属元素含有量を測定した。 Each steel piece having the chemical composition shown in Table 1 was produced and subjected to oxidation treatment and steam oxidation treatment under the conditions shown in Table 2. Specifically, an ingot having the chemical composition shown in Table 1 was melted. Each of the obtained ingots was hot-rolled and cold-rolled to produce a steel sheet, which was used as a base material. A test piece was prepared from each of the obtained base materials, and each test piece was subjected to an oxidation treatment under the conditions shown in Table 2. The thickness of the oxide layer A and the metal element content of the oxide layer A were measured.

Figure 0006805574
Figure 0006805574

Figure 0006805574
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[酸化層Aの厚さ測定試験]
各試験片の酸化層Aの厚さを、上述の方法で求めた。結果を表2に示す。
[Thickness measurement test of oxide layer A]
The thickness of the oxide layer A of each test piece was determined by the above method. The results are shown in Table 2.

[酸化層Aの金属元素の含有量測定試験]
各試験片の断面に対して、上述の方法で各金属元素の含有量を求めた。酸化層Aについて、Cr及びMnの合計量(質量%)、及び、Cu、Mo、Ta、W及びReの合計量(質量%)を求めた。結果を表2に示す。
[Measurement test of metal element content of oxide layer A]
The content of each metal element was determined for the cross section of each test piece by the above method. For the oxide layer A, the total amount of Cr and Mn (mass%) and the total amount of Cu, Mo, Ta, W and Re (mass%) were determined. The results are shown in Table 2.

各試験片に対して、表2に示す条件で水蒸気酸化処理を行った。得られた各試験片に対して、次の測定試験を行った。 Each test piece was subjected to steam oxidation treatment under the conditions shown in Table 2. The following measurement test was performed on each of the obtained test pieces.

[酸化物の体積率測定試験]
各試験片の断面に対して、上述の方法で酸化物の体積率を求めた。酸化層Bについて、Fe34の体積率及び、Fe23の体積率を求めた。結果を表2に示す。酸化層Cについて、Cr23の体積率を求めた。結果を表2に示す。
[Oxide volume fraction measurement test]
The volume fraction of the oxide was determined for the cross section of each test piece by the above method. For the oxide layer B, the volume fraction of Fe 3 O 4 and the volume fraction of Fe 2 O 3 were determined. The results are shown in Table 2. The volume fraction of Cr 2 O 3 was determined for the oxide layer C. The results are shown in Table 2.

[金属元素の含有量測定試験]
各試験片の断面に対して、上述の方法で各金属元素の含有量を求めた。酸化層Bについて、Cr及びMnの合計量(質量%)を求めた。結果を表2に示す。酸化層Cについて、Cr及びMnの合計量(質量%)、及び、Cu、Mo、Ta、W及びReの合計量(質量%)を求めた。結果を表2に示す。
[Metal element content measurement test]
The content of each metal element was determined for the cross section of each test piece by the above method. For the oxide layer B, the total amount (mass%) of Cr and Mn was determined. The results are shown in Table 2. For the oxide layer C, the total amount of Cr and Mn (mass%) and the total amount of Cu, Mo, Ta, W and Re (mass%) were determined. The results are shown in Table 2.

[酸化層Cの熱伝導率測定試験]
各試験片の酸化層Cの熱伝導率を、上述の方法で求めた。結果を表2に示す。
[Thermal conductivity measurement test of oxide layer C]
The thermal conductivity of the oxide layer C of each test piece was determined by the above method. The results are shown in Table 2.

[酸化層C厚さ測定試験]
各試験片の酸化層Cの厚さを、上述の方法で求めた。結果を表2に示す。
[Oxidation layer C thickness measurement test]
The thickness of the oxide layer C of each test piece was determined by the above method. The results are shown in Table 2.

[評価結果]
表1及び表2を参照して、試験番号1、2、4、8、10〜14の鋼の化学組成及び製造条件は適切であった。そのため、酸化層Aの厚さは1μm以上となった。これにより、酸化層Bは80体積%以上のFe34を含有した。酸化層CのCr+Mn合計含有量が5超〜30%であり、特定酸化層形成元素の含有量が1〜15%であった。その結果、酸化層Cの熱伝導率は1.0〜3.0W・m-1・K-1の範囲内となり優れた熱伝導率を示した。酸化層Cはさらに、厚さが60μm以下となり、優れた耐水蒸気酸化性を示した。
[Evaluation results]
With reference to Tables 1 and 2, the chemical composition and production conditions of the steels of test numbers 1, 2, 4, 8 and 10-14 were appropriate. Therefore, the thickness of the oxide layer A is 1 μm or more. As a result, the oxide layer B contained 80% by volume or more of Fe 3 O 4 . The total Cr + Mn content of the oxide layer C was more than 5 to 30%, and the content of the specific oxide layer forming element was 1 to 15%. As a result, the thermal conductivity of the oxide layer C was in the range of 1.0 to 3.0 W · m -1 · K -1 , and showed excellent thermal conductivity. The oxide layer C further had a thickness of 60 μm or less, and exhibited excellent water vapor oxidation resistance.

一方、試験番号3は、化学組成は適切であったものの、酸化処理を行わず酸化層Aを形成しなかった。そのため、酸化層Cの熱伝導率が1.0W・m-1・K-1未満となった。酸化層B中のCr及びMnの合計量が5%を超えたため、酸素の内方流速が抑制され、その結果、酸化層C中に熱伝導率の低いCr23が5体積%を超えて生成したからと考えられる。さらに、特定酸化層形成元素の合計量が1%未満であったため、熱伝導率を一層低下させたと考えられる。 On the other hand, in Test No. 3, although the chemical composition was appropriate, the oxidation treatment was not performed and the oxide layer A was not formed. Therefore, the thermal conductivity of the oxide layer C was less than 1.0 W · m -1 · K -1 . Since the total amount of Cr and Mn in the oxide layer B exceeded 5%, the inward flow velocity of oxygen was suppressed, and as a result, Cr 2 O 3 having a low thermal conductivity exceeded 5% by volume in the oxide layer C. It is probable that it was generated. Further, since the total amount of the specific oxide layer forming elements was less than 1%, it is considered that the thermal conductivity was further lowered.

試験番号5は、化学組成は適切であったものの、酸化処理温度が高すぎたため、酸化層AのCr及びMnの合計量が45質量%を超えた。そのため、酸化層Cの熱伝導率が1.0W・m-1・K-1未満となった。熱伝導率の低いCr23が5体積%を超え、さらに酸化層C中のCr及びMnの合計量が30%を超えて、酸化層Cに生成したためと考えられる。 In Test No. 5, although the chemical composition was appropriate, the oxidation treatment temperature was too high, so that the total amount of Cr and Mn in the oxide layer A exceeded 45% by mass. Therefore, the thermal conductivity of the oxide layer C was less than 1.0 W · m -1 · K -1 . It is considered that Cr 2 O 3 having a low thermal conductivity exceeded 5% by volume, and the total amount of Cr and Mn in the oxide layer C exceeded 30% to be formed in the oxide layer C.

試験番号6は、化学組成は適切であったものの、酸化処理温度が低すぎたため、酸化層Aの厚さが1μm未満となった。そのため、酸化層Cの熱伝導率が1.0W・m-1・K-1未満となった。酸化層C中の特定酸化層形成元素の合計量が1%未満であったためと考えられる。 In Test No. 6, although the chemical composition was appropriate, the thickness of the oxide layer A was less than 1 μm because the oxidation treatment temperature was too low. Therefore, the thermal conductivity of the oxide layer C was less than 1.0 W · m -1 · K -1 . It is considered that the total amount of the specific oxide layer forming elements in the oxide layer C was less than 1%.

試験番号7は、化学組成は適切であったものの、酸化処理におけるCO/CO2比が0.6未満であった。そのため、酸化層A中のCr及びMnの合計量が20%未満であり、さらに特定酸化層形成元素の合計量が0.5%未満であった。そのため、酸化層Cの熱伝導率が3.0W・m-1・K-1を超えた。これは、酸化層B中のFe34体積率が80%を下回ったため酸素の内方流束が大きくなり、酸化層Cの成長も促進されたためである。試験番号7はさらに、酸化層Cの厚さが60μmを超えた。酸化層Cの熱伝導率が高すぎたためと考えられる。 In Test No. 7, the CO / CO 2 ratio in the oxidation treatment was less than 0.6, although the chemical composition was appropriate. Therefore, the total amount of Cr and Mn in the oxide layer A was less than 20%, and the total amount of the specific oxide layer forming elements was less than 0.5%. Therefore, the thermal conductivity of the oxide layer C exceeded 3.0 W · m -1 · K -1 . This is because the volume fraction of Fe 3 O 4 in the oxide layer B was less than 80%, so that the inward flux of oxygen became large and the growth of the oxide layer C was also promoted. In Test No. 7, the thickness of the oxide layer C further exceeded 60 μm. It is considered that the thermal conductivity of the oxide layer C was too high.

試験番号9は、化学組成は適切であったものの、酸化処理時間が短すぎたため、酸化層Aの特定酸化層形成元素の合計量が10%を超えた。そのため、酸化層Cの熱伝導率が3.0W・m-1・K-1を超えた。これは、酸化層C中の特定酸化層形成元素の合計量が15%を超えたためと考えられる。試験番号9はさらに、酸化層Cの厚さが60μmを超えた。酸化層Cの熱伝導率が高すぎたためと考えられる。 In Test No. 9, although the chemical composition was appropriate, the oxidation treatment time was too short, so that the total amount of the specific oxide layer forming elements in the oxide layer A exceeded 10%. Therefore, the thermal conductivity of the oxide layer C exceeded 3.0 W · m -1 · K -1 . It is considered that this is because the total amount of the specific oxide layer forming elements in the oxide layer C exceeded 15%. In Test No. 9, the thickness of the oxide layer C further exceeded 60 μm. It is considered that the thermal conductivity of the oxide layer C was too high.

試験番号15及び16は、特定酸化層形成元素をいずれも含有しなかった。そのため、酸化層A中の特定酸化層形成元素が合計量で0.5%未満であった。そのため、酸化層Cの熱伝導率が1.0W・m-1・K-1未満となった。酸化層C中の特定酸化層形成元素の合計量が1%未満であったため、熱伝導率が低くなったと考えられる。 Test numbers 15 and 16 did not contain any of the specific oxide layer forming elements. Therefore, the total amount of the specific oxide layer forming element in the oxide layer A was less than 0.5%. Therefore, the thermal conductivity of the oxide layer C was less than 1.0 W · m -1 · K -1 . Since the total amount of the specific oxide layer forming elements in the oxide layer C was less than 1%, it is considered that the thermal conductivity was lowered.

試験番号17は、Cr含有量が低すぎた。そのため、製造方法は適切であったにも関わらず、酸化層Cの熱伝導率が3.0W・m-1・K-1を超えた。Cr含有量が低すぎたことで、酸化層Cにおいて、Cr及びMnの合計量が5%未満になったためと考えられる。試験番号17はさらに、酸化層Cの厚さが60μmを超えた。酸化層Cの熱伝導率が高すぎたためと考えられる。 Test number 17 had a Cr content that was too low. Therefore, although the production method was appropriate, the thermal conductivity of the oxide layer C exceeded 3.0 W · m -1 · K -1 . It is considered that the total amount of Cr and Mn in the oxide layer C was less than 5% because the Cr content was too low. In Test No. 17, the thickness of the oxide layer C further exceeded 60 μm. It is considered that the thermal conductivity of the oxide layer C was too high.

試験番号18は、Cr含有量が高すぎた。そのため、製造方法は適切であったにも関わらず、酸化層Cの熱伝導率が1.0W・m-1・K-1未満となった。熱伝導率の低いCr23が5体積%を超えて酸化層Cに生成したためと考えられる。 Test number 18 had too high a Cr content. Therefore, although the production method was appropriate, the thermal conductivity of the oxide layer C was less than 1.0 W · m -1 · K -1 . It is considered that Cr 2 O 3 having a low thermal conductivity was formed in the oxide layer C in excess of 5% by volume.

試験番号19は、Ni含有量が高すぎた。そのため、製造方法は適切であったにも関わらず、酸化層Cの熱伝導率が1.0W・m-1・K-1未満となった。熱伝導率の低いCr23が5体積%を超えて酸化層Cに生成したためと考えられる。 Test number 19 had too high a Ni content. Therefore, although the production method was appropriate, the thermal conductivity of the oxide layer C was less than 1.0 W · m -1 · K -1 . It is considered that Cr 2 O 3 having a low thermal conductivity was formed in the oxide layer C in excess of 5% by volume.

試験番号20は、特定酸化層形成元素の含有量が高すぎた。そのため、酸化層Aの特定酸化層形成元素の合計量が10%を超えた。そのため、酸化層Cの熱伝導率が3.0W・m-1・K-1を超えた。これは、酸化層C中の特定酸化層形成元素の合計量が15%を超えたためと考えられる。試験番号20はさらに、酸化層Cの厚さが60μmを超えた。酸化層Cの熱伝導率が高すぎたためと考えられる。 In test number 20, the content of the specific oxide layer forming element was too high. Therefore, the total amount of the specific oxide layer forming elements in the oxide layer A exceeded 10%. Therefore, the thermal conductivity of the oxide layer C exceeded 3.0 W · m -1 · K -1 . It is considered that this is because the total amount of the specific oxide layer forming elements in the oxide layer C exceeded 15%. In Test No. 20, the thickness of the oxide layer C further exceeded 60 μm. It is considered that the thermal conductivity of the oxide layer C was too high.

以上、本発明の実施の形態を説明した。しかしながら、上述した実施の形態は本発明を実施するための例示に過ぎない。したがって、本発明は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変更して実施することができる。 The embodiments of the present invention have been described above. However, the embodiments described above are merely examples for carrying out the present invention. Therefore, the present invention is not limited to the above-described embodiment, and the above-described embodiment can be appropriately modified and implemented without departing from the spirit of the present invention.

1 オーステナイト系耐熱鋼
2 基材
3 酸化皮膜
4 オーステナイト系伝熱部材
A 酸化層A
B 酸化層B
C 酸化層C
1 Austenitic heat-resistant steel 2 Base material 3 Oxidation film 4 Austenitic heat transfer member A Oxidized layer A
B Oxidized layer B
C Oxidized layer C

Claims (7)

基材と、
前記基材の表面に酸化層Aとを備え、
前記基材は、
質量%で、
C:0.01〜0.3%、
Si:0.01〜2.0%、
Mn:0.01〜2.0%、
P:0.10%以下、
S:0.03%以下、
Cr:15.0〜24.0%、
Ni:6.0〜27.0%、
N:0.005〜0.3%、
sol.Al:0.001〜0.3%、
Co:0〜5.0%、
Ti:0〜1.0%、
V:0〜1.0%、
Nb:0〜1.0%、
Hf:0〜1.0%、
Ca:0〜0.1%、
Mg:0〜0.1%、
Zr:0〜0.1%、
B:0〜0.1%、
希土類元素:0〜0.1%、及び、
Cu:0〜5.0%、Mo:0〜5.0%、Ta:0〜5.0%、W:0〜5.0%及びRe:0〜5.0%からなる群から選択される1種又は2種以上:合計で0.5〜10.0%、
を含有し、残部がFe及び不純物からなる化学組成を有し、
前記酸化層Aは、
質量%で、
Cr及びMn:合計で20〜45%、及び、
Cu、Mo、Ta、W、及びReからなる群から選択される1種又は2種以上:合計で0.5〜10%、
を含有する化学組成と、
1μm以上20μm以下の厚さとを含む、オーステナイト系耐熱鋼。
With the base material
An oxide layer A is provided on the surface of the base material.
The base material is
By mass%
C: 0.01-0.3%,
Si: 0.01-2.0%,
Mn: 0.01-2.0%,
P: 0.10% or less,
S: 0.03% or less,
Cr: 15.0 to 24.0%,
Ni: 6.0-27.0%,
N: 0.005-0.3%,
sol. Al: 0.001 to 0.3%,
Co: 0-5.0%,
Ti: 0-1.0%,
V: 0-1.0%,
Nb: 0-1.0%,
Hf: 0-1.0%,
Ca: 0-0.1%,
Mg: 0-0.1%,
Zr: 0-0.1%,
B: 0-0.1%,
Rare earth elements: 0-0.1% and
Selected from the group consisting of Cu: 0-5.0%, Mo: 0-5.0%, Ta: 0-5.0%, W: 0-5.0% and Re: 0-5.0%. 1 type or 2 or more types: 0.5 to 10.0% in total,
Has a chemical composition in which the balance is composed of Fe and impurities.
The oxide layer A is
By mass%
Cr and Mn: 20-45% in total, and
One or more selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W, and Re: 0.5-10% in total,
And the chemical composition containing
Austenitic heat-resistant steel containing a thickness of 1 μm or more and 20 μm or less .
請求項1に記載のオーステナイト系耐熱鋼であって、
前記基材の化学組成は、
Co:0.005〜5.0%を含有する、オーステナイト系耐熱鋼。
The austenitic heat-resistant steel according to claim 1.
The chemical composition of the base material is
Austenitic heat-resistant steel containing 0.005 to 5.0% of Co.
請求項1又は請求項2に記載のオーステナイト系耐熱鋼であって、
前記基材の化学組成は、
Ti:0.01〜1.0%、
V:0.01〜1.0%、
Nb:0.01〜1.0%、及び、
Hf:0.01〜1.0%からなる群から選択される1種又は2種以上を含有する、オーステナイト系耐熱鋼。
The austenitic heat-resistant steel according to claim 1 or 2.
The chemical composition of the base material is
Ti: 0.01-1.0%,
V: 0.01-1.0%,
Nb: 0.01 to 1.0% and
Hf: An austenitic heat-resistant steel containing one or more selected from the group consisting of 0.01 to 1.0%.
請求項1〜請求項3に記載のオーステナイト系耐熱鋼であって、
前記基材の化学組成は、
Ca:0.0015〜0.1%、
Mg:0.0015〜0.1%、
Zr:0.0015〜0.1%、
B:0.0015〜0.1%、及び、
希土類元素:0.0015〜0.1%からなる群から選択される1種又は2種以上を含有する、オーステナイト系耐熱鋼。
The austenitic heat-resistant steel according to claim 1 to 3.
The chemical composition of the base material is
Ca: 0.0015-0.1%,
Mg: 0.0015-0.1%,
Zr: 0.0015-0.1%,
B: 0.0015 to 0.1%, and
Rare earth element: An austenitic heat-resistant steel containing one or more selected from the group consisting of 0.0015 to 0.1%.
請求項1〜請求項4に記載の化学組成を有する基材と、
前記基材の表面に酸化皮膜とを備え、
前記酸化皮膜は、
体積%で80%以上のFeを含有する酸化層Bと、
前記酸化層Bと前記基材との間に形成される酸化層Cとを含み、
前記酸化層Cの化学組成は、
質量%で、
Cr及びMn:合計で5超〜30%、及び、
Cu、Mo、Ta、W及びReからなる群から選択される1種又は2種以上:合計で1〜15%を含有する、オーステナイト系伝熱部材。
A substrate having the chemical composition according to claim 1 to 4.
An oxide film is provided on the surface of the base material,
The oxide film is
Oxidized layer B containing 80% or more of Fe 3 O 4 by volume,
It contains an oxide layer C formed between the oxide layer B and the base material.
The chemical composition of the oxide layer C is
By mass%
Cr and Mn: 5 to 30% in total, and
One or more selected from the group consisting of Cu, Mo, Ta, W and Re: an austenitic heat transfer member containing 1 to 15% in total.
請求項5に記載のオーステナイト系伝熱部材であって、
前記酸化層Bの化学組成は、
質量%で、
Cr及びMn:合計で5%以下を含有する、伝熱部材。
The austenitic heat transfer member according to claim 5.
The chemical composition of the oxide layer B is
By mass%
Cr and Mn: A heat transfer member containing 5% or less in total.
請求項5又は請求項6に記載のオーステナイト系伝熱部材であって、
前記酸化層Cは、
体積%でCrを5%以下含有する、伝熱部材。
The austenitic heat transfer member according to claim 5 or 6.
The oxide layer C is
The Cr 2 O 3 having 5% or less under free volume%, the heat transfer member.
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