JP6786021B2

JP6786021B2 - Valve timing adjuster

Info

Publication number: JP6786021B2
Application number: JP2020541469A
Authority: JP
Inventors: 卓大松本; 横山　雅之; 雅之横山
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2018-09-18
Filing date: 2018-09-18
Publication date: 2020-11-18
Anticipated expiration: 2038-09-18
Also published as: JPWO2020059017A1; WO2020059017A1

Description

この発明は、バルブの開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置に関するものである。 The present invention relates to a valve timing adjusting device for adjusting the opening / closing timing of a valve.

エンジンの吸気バルブ及び排気バルブの少なくとも一方の開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置が知られている。
特許文献１のバルブタイミング調整装置では、外部ロータに対し出退可能に支持された出退部材が、内部ロータに形成された凹部に嵌まり込むことにより、外部ロータに対して内部ロータがロックされる。具体的には、内部ロータは、中間ロック位相、遅角側ロック位相及び最遅角側ロック位相という３つの位相のうちのいずれかでロックされる。A valve timing adjusting device for adjusting the opening / closing timing of at least one of an intake valve and an exhaust valve of an engine is known.
In the valve timing adjusting device of Patent Document 1, the retracting member supported so as to be retractable with respect to the external rotor is fitted into the recess formed in the internal rotor, so that the internal rotor is locked with respect to the external rotor. To. Specifically, the internal rotor is locked in one of three phases: an intermediate lock phase, a retard side lock phase, and the latest retard side lock phase.

特開２０１３―２４９７４９号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2013-249749

上記特許文献１のような機構により内部ロータがロックされる場合、ロック可能な位相は、出退部材と凹部の個数に応じて制限される。上記したように、上記特許文献１では、ロック可能な位相は、中間ロック位相、遅角側ロック位相及び最遅角側ロック位相という３つである。
このように、従来、任意の位相でロータをロックすることはできなかった。When the internal rotor is locked by a mechanism as in Patent Document 1, the lockable phase is limited according to the number of retractable members and recesses. As described above, in Patent Document 1, there are three lockable phases: an intermediate lock phase, a retard side lock phase, and the latest retard side lock phase.
As described above, conventionally, it has not been possible to lock the rotor in any phase.

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、任意の位相でロータをロックすることができるバルブタイミング調整装置を得ることを目的とする。 The present invention has been made to solve the above problems, and an object of the present invention is to obtain a valve timing adjusting device capable of locking a rotor in an arbitrary phase.

この発明に係るバルブタイミング調整装置は、内部に複数の油圧室が形成されるケースと、ケース内に設けられ、カムシャフトが固定されてケースに対して相対回転するロータと、ロータに形成されて複数の油圧室それぞれを進角油圧室と遅角油圧室とに仕切る複数のベーンのうちの少なくとも１つであり、平坦な先端面がケースの内周面と隙間を空けて対向すると共に先端面から径方向内側にのびたドレイン油路を有する第１ベーンと、先端面と内周面との隙間に設置された、先端面の両端部と内周面との距離よりも直径が大きい円柱状の２つのピンと、先端面において２つのピンの間に固定され、進角油圧室と遅角油圧室とを連通する連通穴、及び連通穴とドレイン油路とを連通する連通溝を有するホルダと、ホルダの連通穴に設置されて２つのピンを進角油圧室の方向及び遅角油圧室の方向に付勢するコイルスプリングとを備えるものである。 The valve timing adjusting device according to the present invention is formed in a case in which a plurality of hydraulic chambers are formed inside, a rotor provided in the case, a camshaft fixed and rotating relative to the case, and a rotor. It is at least one of a plurality of vanes that divide each of the plurality of hydraulic chambers into an advance angle hydraulic chamber and a retard angle hydraulic chamber, and the flat tip surface faces the inner peripheral surface of the case with a gap and the tip surface. A columnar column with a diameter larger than the distance between both ends of the tip surface and the inner peripheral surface, which is installed in the gap between the first vane having a drain oil passage extending radially inward from the tip surface and the inner peripheral surface. A holder having two pins, a communication hole fixed between the two pins on the tip surface and communicating the advance hydraulic chamber and the retard oil chamber, and a communication groove communicating the communication hole and the drain oil passage. It is provided with a coil spring which is installed in the communication hole of the holder and urges two pins in the direction of the advance hydraulic chamber and the direction of the retard hydraulic chamber.

この発明によれば、任意の位相でロータをロックすることができる。 According to the present invention, the rotor can be locked in any phase.

図１Ａは、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置の平面図である。図１Ｂは、図１Ａの部分Ａを拡大して示す図である。FIG. 1A is a plan view of the valve timing adjusting device according to the first embodiment. FIG. 1B is an enlarged view of a portion A of FIG. 1A. 図２Ａは、実施の形態１におけるホルダの平面図である。図２Ｂは、図２Ａに示す切断線Ａ−Ａに基づく断面図である。FIG. 2A is a plan view of the holder according to the first embodiment. FIG. 2B is a cross-sectional view based on the cutting line AA shown in FIG. 2A. 図３Ａは、ロックを解除してロータを進角方向に回転させるときの状態を示す図である。図３Ｂは、ロックを解除してロータを遅角方向に回転させるときの状態を示す図である。FIG. 3A is a diagram showing a state when the lock is released and the rotor is rotated in the advance angle direction. FIG. 3B is a diagram showing a state when the lock is released and the rotor is rotated in the retard direction. 図４Ａ及び図４Ｂは、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置の効果について説明するための図である。4A and 4B are diagrams for explaining the effect of the valve timing adjusting device according to the first embodiment. 実施の形態１におけるホルダの変形例を示す図である。It is a figure which shows the modification of the holder in Embodiment 1. FIG. 実施の形態１におけるホルダの変形例を示す図である。It is a figure which shows the modification of the holder in Embodiment 1. FIG. 図７Ａは、実施の形態１におけるホルダの変形例を示す図である。図７Ｂは、図７Ａの部分Ｂを拡大して示す図である。FIG. 7A is a diagram showing a modified example of the holder according to the first embodiment. FIG. 7B is an enlarged view of a portion B of FIG. 7A. 図８Ａは、実施の形態１に係るコイルスプリングの一例を示す上面図である。図８Ｂは、コイルスプリングのＣ矢視図である。FIG. 8A is a top view showing an example of the coil spring according to the first embodiment. FIG. 8B is a view taken along the line C of the coil spring. 図９Ａは、図９Ｂに示す切断線Ｂ−Ｂに基づく断面図である。図９Ｂは、切断線Ｂ−Ｂを示す平面図である。図９Ｃは、図９Ｄに示す切断線Ｃ−Ｃに基づく断面図である。図９Ｄは、切断線Ｃ−Ｃを示す平面図である。FIG. 9A is a cross-sectional view based on the cutting line BB shown in FIG. 9B. FIG. 9B is a plan view showing the cutting line BB. FIG. 9C is a cross-sectional view based on the cutting line CC shown in FIG. 9D. FIG. 9D is a plan view showing the cutting lines CC.

以下、この発明をより詳細に説明するために、この発明を実施するための形態について、添付の図面に従って説明する。
実施の形態１．
図１Ａは、実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００の平面図である。バルブタイミング調整装置１００は、不図示のエンジンの吸気バルブ及び排気バルブの少なくとも一方の開閉タイミングを調整するものである。バルブタイミング調整装置１００は、ケース１、ロータ２、ベーン３Ａ〜３Ｃ、コイルスプリング４及びピン５Ａ，５Ｂを備える。Hereinafter, in order to explain the present invention in more detail, a mode for carrying out the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
Embodiment 1.
FIG. 1A is a plan view of the valve timing adjusting device 100 according to the first embodiment. The valve timing adjusting device 100 adjusts the opening / closing timing of at least one of an intake valve and an exhaust valve of an engine (not shown). The valve timing adjusting device 100 includes a case 1, a rotor 2, vanes 3A to 3C, a coil spring 4, and pins 5A and 5B.

ケース１は、中心部に向けて突出する複数のシュー１Ａ〜１Ｃを内部に有する。複数のシュー１Ａ〜１Ｃにより、ケース１の内部には、複数の油圧室１Ｅ〜１Ｇが形成される。図１Ａでは、ケース１が３つのシュー１Ａ〜１Ｃ及び３つの油圧室１Ｅ〜１Ｇを有する場合を示している。ケース１の外周面には、不図示のエンジンのクランクシャフトからの駆動力を受けるために、スプロケット１０が形成されている。 The case 1 has a plurality of shoes 1A to 1C that project toward the center. A plurality of hydraulic chambers 1E to 1G are formed inside the case 1 by the plurality of shoes 1A to 1C. FIG. 1A shows a case where the case 1 has three shoes 1A to 1C and three hydraulic chambers 1E to 1G. A sprocket 10 is formed on the outer peripheral surface of the case 1 in order to receive a driving force from a crankshaft of an engine (not shown).

ロータ２は、ケース１内に設けられる。
ロータ２には、外周に向けて突出する複数のベーン３Ａ〜３Ｃが形成されている。図１Ａでは、３つのベーン３Ａ〜３Ｃが形成される場合を示している。ベーン３Ａ〜３Ｃは、油圧室１Ｅ〜１Ｇに一対一で対応し、油圧室１Ｅ〜１Ｇそれぞれを進角油圧室と遅角油圧室とに仕切っている。つまり、油圧室１Ｅは進角油圧室１１Ｅと遅角油圧室１２Ｅとに仕切られる。同様に、油圧室１Ｆ，１Ｇは進角油圧室１１Ｆ，１１Ｇと遅角油圧室１２Ｆ，１２Ｇとに仕切られる。図示例においては、時計回りの方向が進角方向、反時計回りの方向が遅角方向となる。The rotor 2 is provided in the case 1.
The rotor 2 is formed with a plurality of vanes 3A to 3C protruding toward the outer periphery. FIG. 1A shows the case where three vanes 3A to 3C are formed. The vanes 3A to 3C correspond one-to-one to the hydraulic chambers 1E to 1G, and each of the hydraulic chambers 1E to 1G is divided into an advance hydraulic chamber and a retard hydraulic chamber. That is, the hydraulic chamber 1E is divided into an advance hydraulic chamber 11E and a retard hydraulic chamber 12E. Similarly, the hydraulic chambers 1F and 1G are divided into the advance angle hydraulic chambers 11F and 11G and the retard angle hydraulic chambers 12F and 12G. In the illustrated example, the clockwise direction is the advance angle direction, and the counterclockwise direction is the retard angle direction.

ロータ２には不図示のカムシャフトが固定され、当該カムシャフトとロータ２とは一体的に回転する。図１Ａ中の軸Ｘは、ロータ２がカムシャフトと一体的に回転するときの回転軸であるロータ回転軸を示している。ケース１も、軸Ｘを回転軸として回転するように配置されている。なお、ロータ２は、カムシャフトと一体的に回転する一方、油圧を受けることでケース１に対して相対回転する。 A camshaft (not shown) is fixed to the rotor 2, and the camshaft and the rotor 2 rotate integrally. The shaft X in FIG. 1A shows a rotor rotation shaft which is a rotation shaft when the rotor 2 rotates integrally with the camshaft. The case 1 is also arranged so as to rotate with the axis X as a rotation axis. The rotor 2 rotates integrally with the camshaft, while the rotor 2 rotates relative to the case 1 when it receives hydraulic pressure.

ロータ２に固定されるカムシャフトは、エンジンの吸気側又は排気側のカムシャフトである。また、ケース１の内部に形成される油圧室の数及びロータ２に形成されるベーンの数は、図示のものに限らない。 The camshaft fixed to the rotor 2 is a camshaft on the intake side or the exhaust side of the engine. Further, the number of hydraulic chambers formed inside the case 1 and the number of vanes formed in the rotor 2 are not limited to those shown in the figure.

図１Ｂは、図１Ａの部分Ａを拡大して示す図である。第１ベーンであるベーン３Ａは、先端面３ａがケース１の内周面１ａと隙間を空けて対向する。なお、ベーン３Ａ以外のベーン３Ｂ，３Ｃにおいては、図１Ａに示すように、ベーン３Ａの先端面３ａと内周面１ａとの間ほどの隙間は無く、ベーン３Ｂ，３Ｃは、ロータ２がケース１に対して相対回転することを妨げないような隙間を内周面１ａに対して保っている。第１ベーンであるベーン３Ａは、平坦な先端面３ａに形成された凹形状のホルダ挿入部３ｂと、先端面３ａのホルダ挿入部３ｂから径方向内側にのびた溝状のドレイン油路３ｃとを有する。ドレイン油路３ｃは、バルブタイミング調整装置１００の外部とつながっており、進角油圧室１１Ｅ又は遅角油圧室１２Ｅ内にエンジンオイルが供給されて、ピン５Ａ又はピン５Ｂが解除される際に、ピン５Ａ又はピン５Ｂの背面にあるエンジンオイル又は空気が外部へ抜けるための通路となる。 FIG. 1B is an enlarged view of a portion A of FIG. 1A. The vane 3A, which is the first vane, has a tip surface 3a facing the inner peripheral surface 1a of the case 1 with a gap. In the vanes 3B and 3C other than the vanes 3A, as shown in FIG. 1A, there is no gap between the tip surface 3a and the inner peripheral surface 1a of the vanes 3A, and in the vanes 3B and 3C, the rotor 2 is the case. A gap is maintained with respect to the inner peripheral surface 1a so as not to prevent the relative rotation with respect to 1. The vane 3A, which is the first vane, has a concave holder insertion portion 3b formed on the flat tip surface 3a and a groove-shaped drain oil passage 3c extending radially inward from the holder insertion portion 3b on the tip surface 3a. Have. The drain oil passage 3c is connected to the outside of the valve timing adjusting device 100, and when engine oil is supplied into the advance angle hydraulic chamber 11E or the retard angle hydraulic chamber 12E and the pin 5A or the pin 5B is released, the drain oil passage 3c is connected to the outside. It is a passage for the engine oil or air on the back surface of the pin 5A or the pin 5B to escape to the outside.

先端面３ａと内周面１ａとの間には、コイルスプリング４が設けられている。コイルスプリング４は、樹脂等によって構成されたホルダ６により保持されている。ホルダ６の一端部が、先端面３ａに形成された凹形状のホルダ挿入部３ｂに挿入されることによって、ホルダ６が先端面３ａに固定されている。 A coil spring 4 is provided between the tip surface 3a and the inner peripheral surface 1a. The coil spring 4 is held by a holder 6 made of resin or the like. The holder 6 is fixed to the tip surface 3a by inserting one end of the holder 6 into the concave holder insertion portion 3b formed on the tip surface 3a.

図２Ａは、実施の形態１におけるホルダ６の平面図である。図２Ｂは、図２Ａに示す切断線Ａ−Ａに基づく断面図である。ホルダ６には、進角油圧室１１Ｅと遅角油圧室１２Ｅとを連通する連通穴６ａが、貫通している。この連通穴６ａには、コイルスプリング４が設置されている。また、ホルダ６には、この連通穴６ａとベーン３Ａのドレイン油路３ｃとを連通する連通溝６ｂが形成されている。 FIG. 2A is a plan view of the holder 6 according to the first embodiment. FIG. 2B is a cross-sectional view based on the cutting line AA shown in FIG. 2A. A communication hole 6a that communicates the advance angle hydraulic chamber 11E and the retard angle hydraulic chamber 12E penetrates through the holder 6. A coil spring 4 is installed in the communication hole 6a. Further, the holder 6 is formed with a communication groove 6b that communicates the communication hole 6a with the drain oil passage 3c of the vane 3A.

円柱状のピン５Ａは、先端面３ａにおいて、コイルスプリング４の進角油圧室１１Ｅ側に設けられている。また、円柱状のピン５Ｂは、先端面３ａにおいて、コイルスプリング４の遅角油圧室１２Ｅ側に設けられている。
内周面１ａは、断面が円弧状の曲面となっている。一方、図１Ｂから分かるように、先端面３ａは平坦な面を内周面１ａに向けている。ピン５Ａ，５Ｂは、内周面１ａと先端面３ａとの間の空間に設けられる。その際、ピン５Ａが設けられる空間は、内周面１ａと先端面３ａとの間の径方向の距離が、図１Ｂにおける右方つまりホルダ６に近付くにつれてピン５Ａの直径未満から当該直径よりも大きくなる空間となっている。内周面１ａと先端面３ａとの間の径方向の距離を具体的に図示すると、図１Ｂ中の距離ｄ１，ｄ２のようになる。また、ピン５Ａと同様に、ピン５Ｂが設けられる空間は、内周面１ａと先端面３ａとの間の径方向の距離が、図１Ｂにおける左方つまりホルダ６に近付くにつれてピン５Ｂの直径未満から当該直径よりも大きくなる空間となっている。The columnar pin 5A is provided on the tip surface 3a on the advancing hydraulic chamber 11E side of the coil spring 4. Further, the columnar pin 5B is provided on the tip surface 3a on the retard hydraulic chamber 12E side of the coil spring 4.
The inner peripheral surface 1a is a curved surface having an arcuate cross section. On the other hand, as can be seen from FIG. 1B, the flat surface of the tip surface 3a faces the inner peripheral surface 1a. The pins 5A and 5B are provided in the space between the inner peripheral surface 1a and the tip surface 3a. At that time, in the space where the pin 5A is provided, the diameter of the pin 5A is smaller than the diameter of the pin 5A as the distance in the radial direction between the inner peripheral surface 1a and the tip surface 3a approaches the right side in FIG. 1B, that is, the holder 6. It is a space that grows. When the radial distance between the inner peripheral surface 1a and the tip surface 3a is specifically illustrated, the distances d1 and d2 in FIG. 1B are obtained. Further, similarly to the pin 5A, in the space where the pin 5B is provided, the radial distance between the inner peripheral surface 1a and the tip surface 3a becomes smaller than the diameter of the pin 5B as it approaches the left side in FIG. 1B, that is, the holder 6. Therefore, the space is larger than the diameter.

上記のように構成されたバルブタイミング調整装置１００では、ピン５Ａは、コイルスプリング４によって図１Ｂにおける左方つまり進角油圧室１１Ｅの方向に付勢される。つまり、ピン５Ａは、内周面１ａと先端面３ａとの間の径方向の距離がピン５Ａの直径未満となる側に付勢されて、ケース１とベーン３Ａとに挟まれた状態となる。また、ピン５Ｂは、コイルスプリング４によって図１Ｂにおける右方つまり遅角油圧室１２Ｅの方向に付勢される。つまり、ピン５Ｂは、内周面１ａと先端面３ａとの間の径方向の距離がピン５Ｂの直径未満となる側に付勢されて、ケース１とベーン３Ａとに挟まれた状態となる。 In the valve timing adjusting device 100 configured as described above, the pin 5A is urged by the coil spring 4 to the left in FIG. 1B, that is, in the direction of the advance hydraulic chamber 11E. That is, the pin 5A is urged to the side where the radial distance between the inner peripheral surface 1a and the tip surface 3a is less than the diameter of the pin 5A, and is sandwiched between the case 1 and the vane 3A. .. Further, the pin 5B is urged by the coil spring 4 to the right in FIG. 1B, that is, in the direction of the retarded hydraulic chamber 12E. That is, the pin 5B is urged to the side where the radial distance between the inner peripheral surface 1a and the tip surface 3a is less than the diameter of the pin 5B, and is sandwiched between the case 1 and the vane 3A. ..

図１Ａ及び図１Ｂの状態のロータ２に対して、例えば進角方向の外力が加わると、ピン５Ａがストッパとして働き、ロータ２がケース１に対して進角方向に回転してしまうのを防ぐ。また、図１Ａ及び図１Ｂの状態のロータ２に対して、例えば遅角方向の外力が加わると、ピン５Ｂがストッパとして働き、ロータ２がケース１に対して遅角方向に回転してしまうのを防ぐ。
このように、進角方向の外力に対してはピン５Ａの働きによりロータ２がケース１に対してロックされ、遅角方向の外力に対してはピン５Ｂの働きによりロータ２がケース１に対してロックされる。When, for example, an external force in the advance angle direction is applied to the rotor 2 in the state of FIGS. 1A and 1B, the pin 5A acts as a stopper to prevent the rotor 2 from rotating in the advance angle direction with respect to the case 1. .. Further, when an external force in the retard direction is applied to the rotor 2 in the states of FIGS. 1A and 1B, the pin 5B acts as a stopper and the rotor 2 rotates in the retard direction with respect to the case 1. prevent.
In this way, the rotor 2 is locked to the case 1 by the action of the pin 5A against the external force in the advance angle direction, and the rotor 2 is locked to the case 1 by the action of the pin 5B against the external force in the retard direction. Is locked.

図１Ａ及び図１Ｂで示したロック状態から、油圧を印加してロックを解除するときの動作について、図３Ａ及び図３Ｂを用いて説明する。
図３Ａは、ロックを解除してロータ２を進角方向に回転させるときの状態を示している。エンジンオイルが進角油圧室１１Ｅに供給されると、エンジンオイルの油圧Ｐ１によってピン５Ａは、コイルスプリング４を圧縮させながら進角方向に押し出される。つまり、ピン５Ａは、内周面１ａと先端面３ａとの間の径方向の距離がピン５Ａの直径よりも大きくなる側に押し出される。これにより、ピン５Ａは、ケース１とベーン３Ａとに挟まれた状態から脱し、ストッパとして機能しなくなる。この状態で、エンジンオイルの油圧Ｐ１によってベーン３Ａが進角方向に動き始めると、ピン５Ｂが遅角方向に滑る。これにより、ピン５Ｂも、ケース１とベーン３Ａとに挟まれた状態から脱し、ストッパとして機能しなくなる。したがって、ロータ２は、ケース１に対して進角方向に回転することができる。The operation when the lock is released by applying a hydraulic pressure from the locked state shown in FIGS. 1A and 1B will be described with reference to FIGS. 3A and 3B.
FIG. 3A shows a state when the lock is released and the rotor 2 is rotated in the advance angle direction. When the engine oil is supplied to the advance hydraulic chamber 11E, the pin 5A is pushed out in the advance direction while compressing the coil spring 4 by the oil pressure P1 of the engine oil. That is, the pin 5A is pushed out to the side where the radial distance between the inner peripheral surface 1a and the tip surface 3a is larger than the diameter of the pin 5A. As a result, the pin 5A is released from the state of being sandwiched between the case 1 and the vane 3A, and does not function as a stopper. In this state, when the vane 3A starts to move in the advance direction due to the oil pressure P1 of the engine oil, the pin 5B slides in the retard direction. As a result, the pin 5B is also released from the state of being sandwiched between the case 1 and the vane 3A, and does not function as a stopper. Therefore, the rotor 2 can rotate in the advance angle direction with respect to the case 1.

図３Ｂは、ロックを解除してロータ２を遅角方向に回転させるときの状態を示している。エンジンオイルが遅角油圧室１２Ｅに供給されると、エンジンオイルの油圧Ｐ２によってピン５Ｂは、コイルスプリング４を圧縮させながら遅角方向に押し出される。つまり、ピン５Ｂは、内周面１ａと先端面３ａとの間の径方向の距離がピン５Ｂの直径よりも大きくなる側に押し出される。これにより、ピン５Ｂは、ケース１とベーン３Ａとに挟まれた状態から脱し、ストッパとして機能しなくなる。この状態で、エンジンオイルの油圧Ｐ２によってベーン３Ａが遅角方向に動き始めると、ピン５Ｂが進角方向に滑る。これにより、ピン５Ｂも、ケース１とベーン３Ａとに挟まれた状態から脱し、ストッパとして機能しなくなる。したがって、ロータ２は、ケース１に対して遅角方向に回転することができる。 FIG. 3B shows a state when the lock is released and the rotor 2 is rotated in the retard direction. When the engine oil is supplied to the retard angle hydraulic chamber 12E, the pin 5B is pushed out in the retard angle direction while compressing the coil spring 4 by the engine oil hydraulic pressure P2. That is, the pin 5B is pushed out to the side where the radial distance between the inner peripheral surface 1a and the tip surface 3a is larger than the diameter of the pin 5B. As a result, the pin 5B is released from the state of being sandwiched between the case 1 and the vane 3A, and does not function as a stopper. In this state, when the vane 3A starts to move in the retard direction due to the oil pressure P2 of the engine oil, the pin 5B slides in the advance direction. As a result, the pin 5B is also released from the state of being sandwiched between the case 1 and the vane 3A, and does not function as a stopper. Therefore, the rotor 2 can rotate in the retard direction with respect to the case 1.

なお、連通溝６ｂによって連通穴６ａとドレイン油路３ｃとが連通しているので、ピン５Ａとホルダ６との間にあるエンジンオイルは、連通穴６ａ及び連通溝６ｂからドレイン油路３ｃへと流れ込む。そのため、ピン５Ａは、油圧Ｐ１を受けてスムーズに進角方向に押し出される。同様に、ピン５Ｂとホルダ６との間にあるエンジンオイルも、連通穴６ａ及び連通溝６ｂからドレイン油路３ｃへと流れ込むため、ピン５Ｂは、油圧Ｐ２を受けてスムーズに遅角方向に押し出される。 Since the communication hole 6a and the drain oil passage 3c are communicated with each other by the communication groove 6b, the engine oil between the pin 5A and the holder 6 is transferred from the communication hole 6a and the communication groove 6b to the drain oil passage 3c. It flows in. Therefore, the pin 5A receives the hydraulic pressure P1 and is smoothly pushed out in the advance angle direction. Similarly, the engine oil between the pin 5B and the holder 6 also flows from the communication hole 6a and the communication groove 6b into the drain oil passage 3c, so that the pin 5B receives the oil pressure P2 and is smoothly pushed out in the retard direction. Is done.

図３Ａ及び図３Ｂのようにしてロータ２がケース１に対して相対回転した後、供給されたエンジンオイルがバルブタイミング調整装置１００の外部に排出されると、ピン５Ａ，５Ｂはコイルスプリング４に付勢されて、図１Ｂに示したようにケース１とベーン３Ａとに挟まれた状態となる。したがって、回転後の位相にてロータ２はロックされる。このように、バルブタイミング調整装置１００は、任意の位相でロータ２をロックすることができる。任意の位相でロータ２をロックできることにより、エンジンにとって理想的な位相でのロックが可能となる。
一方、例えば上記特許文献１のようにロック時の位相は任意ではなく３つの位相から選択するものである場合、３つの位相がいずれもエンジンにとって理想的な位相からずれていると、理想的な位相でロータをロックすることはできない。なお、上記特許文献１のような出退部材と凹部とを利用するバルブタイミング調整装置において、選択可能な位相を増やすためには、出退部材と凹部の個数を増やす必要がある。出退部材と凹部の個数の増加は、バルブタイミング調整装置のサイズアップ及びコストアップにつながる。実施の形態１のバルブタイミング調整装置１００であれば、そのようなサイズアップ及びコストアップを防ぐことができる。After the rotor 2 rotates relative to the case 1 as shown in FIGS. 3A and 3B, when the supplied engine oil is discharged to the outside of the valve timing adjusting device 100, the pins 5A and 5B are transferred to the coil spring 4. It is urged and is sandwiched between the case 1 and the vane 3A as shown in FIG. 1B. Therefore, the rotor 2 is locked in the phase after rotation. In this way, the valve timing adjusting device 100 can lock the rotor 2 in any phase. Since the rotor 2 can be locked in an arbitrary phase, it is possible to lock the rotor 2 in an ideal phase for the engine.
On the other hand, for example, when the locked phase is not arbitrary and is selected from three phases as in Patent Document 1, it is ideal if all three phases deviate from the ideal phase for the engine. The rotor cannot be locked in phase. In the valve timing adjusting device that uses the retracting member and the recess as in Patent Document 1, it is necessary to increase the number of the retracting member and the recess in order to increase the selectable phase. An increase in the number of exit members and recesses leads to an increase in the size and cost of the valve timing adjusting device. The valve timing adjusting device 100 of the first embodiment can prevent such an increase in size and cost.

図４Ａ及び図４Ｂは、バルブタイミング調整装置１００の他の効果について説明するための図である。ロータ２には、カムシャフトから図４Ａ中に示すカム反力Ｆ１，Ｆ２が加えられる。カム反力Ｆ１とカム反力Ｆ２は、互いに逆方向の力であり、まずカム反力Ｆ１次いでカム反力Ｆ２次いでカム反力Ｆ１というように、ロータ２に対して交互に加えられる力である。
図４Ａに示すようにロータ２がエンジンオイルの油圧Ｐ１によって進角方向に回転する場合、カム反力Ｆ２はロータ２の回転を戻すような力としてロータ２に作用する。しかしながら、カム反力Ｆ２によりロータ２が遅角方向に戻ろうとしたとしても、遅角方向へのロータ２の戻り動作は、ピン５Ｂにより止められる。したがって、ロータ２は、自身の回転方向と同じ方向のカム反力Ｆ１及び油圧Ｐ１によって駆動されることとなり、ロータ２の回転速度が向上する。ロータ２の回転速度の向上は、エンジン性能の向上及び排ガス低減性能の向上につながる。
なお、ロータ２が油圧Ｐ２によって遅角方向に回転する場合は、進角方向へのロータ２の戻り動作は、ピン５Ａにより止められる。4A and 4B are diagrams for explaining other effects of the valve timing adjusting device 100. Cam reaction forces F1 and F2 shown in FIG. 4A are applied to the rotor 2 from the camshaft. The cam reaction force F1 and the cam reaction force F2 are forces in opposite directions, and are forces that are alternately applied to the rotor 2, such as cam reaction force F1, then cam reaction force F2, and then cam reaction force F1. ..
As shown in FIG. 4A, when the rotor 2 is rotated in the advance direction by the oil pressure P1 of the engine oil, the cam reaction force F2 acts on the rotor 2 as a force for returning the rotation of the rotor 2. However, even if the rotor 2 tries to return in the retard direction due to the cam reaction force F2, the return operation of the rotor 2 in the retard direction is stopped by the pin 5B. Therefore, the rotor 2 is driven by the cam reaction force F1 and the oil pressure P1 in the same direction as its own rotation direction, and the rotation speed of the rotor 2 is improved. The improvement of the rotation speed of the rotor 2 leads to the improvement of the engine performance and the exhaust gas reduction performance.
When the rotor 2 is rotated in the retard direction by the hydraulic pressure P2, the return operation of the rotor 2 in the advance direction is stopped by the pin 5A.

図４Ａに対して、図４Ｂのようにコイルスプリング４及びピン５Ａ，５Ｂ等を有さないロータ２０の場合を考える。図４Ｂのロータ２０が油圧Ｐ１によって進角方向に回転する場合、ロータ２０は、カム反力Ｆ２により遅角方向へ回転が戻るような動作を繰り返しながら、油圧Ｐ１及びカム反力Ｆ１によって進角方向に回転することになる。したがって、図４Ａで示したロータ２の場合に比べ、ロータ２０の回転速度は低下する。 Consider the case of the rotor 20 which does not have the coil spring 4 and the pins 5A, 5B, etc. as shown in FIG. 4B with respect to FIG. 4A. When the rotor 20 of FIG. 4B is rotated in the advance direction by the hydraulic pressure P1, the rotor 20 is advanced by the hydraulic pressure P1 and the cam reaction force F1 while repeating the operation of returning the rotation in the retard direction by the cam reaction force F2. It will rotate in the direction. Therefore, the rotation speed of the rotor 20 is lower than that of the rotor 2 shown in FIG. 4A.

図５、図６及び図７Ａは、実施の形態１におけるホルダ６の変形例を示す図である。図５に示すように、ホルダ６における２つのピン５Ａ，５Ｂが接する２面は、Ｖ字形状の凹面部６ｃを有する。または、図６に示すように、ホルダ６における２つのピン５Ａ，５Ｂが接する２面は、ピン５Ａ，５Ｂより曲率半径が小さい曲面形状の凹面部６ｄを有してもよい。図５及び図６に示す構造では、ロック解除時にピン５Ａの周面がホルダ６の凹面部６ｃ，６ｄに当接し、連通穴６ａへのエンジンオイル流入を抑える。そのため、エンジンオイルが、進角油圧室１１Ｅから、ホルダ６の連通穴６ａ及び連通溝６ｂを通じてドレイン油路３ｃへ流れ込むことを防止できる。したがって、エンジンオイルの消費量低減効果が得られる。ピン５Ｂの周面がホルダ６の凹面部６ｃ，６ｄに当接して連通穴６ａへのエンジンオイル流入を抑えることによっても、エンジンオイルの消費量低減効果が得られる。 5, FIG. 6 and FIG. 7A are views showing a modified example of the holder 6 in the first embodiment. As shown in FIG. 5, the two surfaces of the holder 6 in contact with the two pins 5A and 5B have a V-shaped concave surface portion 6c. Alternatively, as shown in FIG. 6, the two surfaces of the holder 6 in contact with the two pins 5A and 5B may have a curved concave surface portion 6d having a radius of curvature smaller than that of the pins 5A and 5B. In the structures shown in FIGS. 5 and 6, the peripheral surface of the pin 5A abuts on the concave surfaces 6c and 6d of the holder 6 when the lock is released, and the inflow of engine oil into the communication hole 6a is suppressed. Therefore, it is possible to prevent the engine oil from flowing from the advance angle hydraulic chamber 11E into the drain oil passage 3c through the communication hole 6a and the communication groove 6b of the holder 6. Therefore, the effect of reducing the consumption of engine oil can be obtained. The effect of reducing the consumption of engine oil can also be obtained by suppressing the inflow of engine oil into the communication hole 6a when the peripheral surface of the pin 5B abuts on the concave surfaces 6c and 6d of the holder 6.

図７Ｂは、図７Ａの部分Ｂを拡大して示す図である。図７Ａ及び図７Ｂに示すように、ホルダ６は、ベーン３Ａ側に２つのリブ６ｅを有する。一方のリブ６ｅは、ホルダ６のベーン３Ａ側において、ピン５Ａが接する面からピン５Ａ側へ突出した形状である。もう一方のリブ６ｅは、ホルダ６のベーン３Ａ側において、ピン５Ｂが接する面からピン５Ｂ側へ突出した形状である。ホルダ挿入部３ｂには、２つのリブ６ｅが挿入される空間である２つのリブ挿入部３ｄが形成されている。ホルダ６にリブ６ｅが無い場合、進角油圧室１１Ｅに供給されたエンジンオイルが、図７Ｂに示す流路Ｒ１を通ってドレイン油路３ｃに流れ込み、バルブタイミング調整装置１００の外へ排出されてしまうことになる。これに対し、ホルダ６にリブ６ｅが有る場合、ホルダ挿入部３ｂとホルダ６との隙間に流入したエンジンオイルの油圧Ｐ３をリブ６ｅが受けることにより、ホルダ６の底面がホルダ挿入部３ｂの底面３ｅに押し付けられて、ドレイン油路３ｃへつながる流路Ｒ１をたつ。そのため、進角油圧室１１のエンジンオイルがドレイン油路３ｃへ流れ込むことを防止できる。したがって、エンジンオイルの消費量低減効果が得られる。また、リブ６ｅが有ることによって、遅角油圧室１２Ｅに供給されたエンジンオイルがドレイン油路３ｃへ流れ込むことも防止できる。 FIG. 7B is an enlarged view of a portion B of FIG. 7A. As shown in FIGS. 7A and 7B, the holder 6 has two ribs 6e on the vane 3A side. One of the ribs 6e has a shape protruding from the surface in contact with the pin 5A toward the pin 5A on the vane 3A side of the holder 6. The other rib 6e has a shape protruding from the surface in contact with the pin 5B toward the pin 5B on the vane 3A side of the holder 6. The holder insertion portion 3b is formed with two rib insertion portions 3d, which is a space into which the two ribs 6e are inserted. When the holder 6 does not have the rib 6e, the engine oil supplied to the advance hydraulic chamber 11E flows into the drain oil passage 3c through the flow path R1 shown in FIG. 7B and is discharged to the outside of the valve timing adjusting device 100. It will end up. On the other hand, when the holder 6 has a rib 6e, the bottom surface of the holder 6 becomes the bottom surface of the holder insertion portion 3b because the rib 6e receives the hydraulic pressure P3 of the engine oil that has flowed into the gap between the holder insertion portion 3b and the holder 6. It is pressed against 3e and runs through the flow path R1 leading to the drain oil passage 3c. Therefore, it is possible to prevent the engine oil in the advance hydraulic chamber 11 from flowing into the drain oil passage 3c. Therefore, the effect of reducing the consumption of engine oil can be obtained. Further, the presence of the rib 6e can prevent the engine oil supplied to the retarded hydraulic chamber 12E from flowing into the drain oil passage 3c.

図８Ａは、実施の形態１に係るコイルスプリング４の一例を示す上面図である。図８Ａでは、ピン５Ａ，５Ｂの端面ではなく周面が見えている。図８Ｂは、コイルスプリング４のＣ矢視図である。コイルスプリング４は、コイルが円形状に巻かれたものであってもよいし、図８Ａ及び図８Ｂのように楕円形状に巻かれたものであってもよい。コイルが楕円形状に巻かれたコイルスプリング４は、ピン５Ａ，５Ｂの幅広い領域に対して、均等に付勢力Ｆ１１を付与することができるため、ピン５Ａ，５Ｂの傾きを防ぐことができる。つまり、ロータ２が非ロック状態からロック状態へ移行する際に、ピン５Ａ，５Ｂが傾かないため、ピン５Ａ，５Ｂの一端側のみがケース１とベーン３Ａとに挟まれた状態になることを防止できる。したがって、ピン５Ａ，５Ｂの一端から他端までの全領域がケース１とベーン３Ａとに挟まれた状態、つまり安定したロック状態へ移行可能となり、ロック性能の向上効果が得られる。 FIG. 8A is a top view showing an example of the coil spring 4 according to the first embodiment. In FIG. 8A, the peripheral surface of the pins 5A and 5B is visible instead of the end surface. FIG. 8B is a view taken along the line C of the coil spring 4. The coil spring 4 may have a coil wound in a circular shape, or may be wound in an elliptical shape as shown in FIGS. 8A and 8B. Since the coil spring 4 in which the coil is wound in an elliptical shape can evenly apply the urging force F11 to a wide area of the pins 5A and 5B, the inclination of the pins 5A and 5B can be prevented. That is, when the rotor 2 shifts from the unlocked state to the locked state, the pins 5A and 5B do not tilt, so that only one end side of the pins 5A and 5B is sandwiched between the case 1 and the vane 3A. Can be prevented. Therefore, the entire region from one end to the other end of the pins 5A and 5B can be shifted to a state of being sandwiched between the case 1 and the vane 3A, that is, a stable lock state, and the effect of improving the lock performance can be obtained.

ここで、ホルダ６の厚さとベーン３Ａの厚さとの好ましい関係について説明する。なお、「厚さ」とは、軸Ｘ方向の長さのことを指す。
図９Ａは、図９Ｂに示す切断線Ｂ−Ｂに基づく断面図である。図９Ａでは、ホルダ６の厚さとベーン３Ａの厚さはいずれも厚さｔ１である。図９Ｃは、図９Ｄに示す切断線Ｃ−Ｃに基づく断面図である。図９Ｃでは、ホルダ６の厚さｔ２は、ベーン３Ａの厚さｔ１よりも小さい。ホルダ６の厚さｔ２がベーン３Ａの厚さｔ１よりも小さいと、例えば進角油圧室１１Ｅに供給されたエンジンオイルが、図９Ｃ及び図９Ｄ中に示す流路Ｒ２を通ってドレイン油路３ｃに流れ込んでしまう。これに対し、図９Ａ及び図９Ｂに示すように、ホルダ６の厚さとベーン３Ａの厚さが同じ厚さｔ１になることで、流路Ｒ２の発生を防ぐことができ、エンジンオイルの消費量が低減する効果を得られる。なお、ここでの「同じ」とは、厚さが厳密に同じ場合だけではなく、公差程度ずれている場合等、略同じと言える場合も含む。Here, a preferable relationship between the thickness of the holder 6 and the thickness of the vane 3A will be described. The "thickness" refers to the length in the axis X direction.
FIG. 9A is a cross-sectional view based on the cutting line BB shown in FIG. 9B. In FIG. 9A, the thickness of the holder 6 and the thickness of the vane 3A are both t1. FIG. 9C is a cross-sectional view based on the cutting line CC shown in FIG. 9D. In FIG. 9C, the thickness t2 of the holder 6 is smaller than the thickness t1 of the vane 3A. When the thickness t2 of the holder 6 is smaller than the thickness t1 of the vane 3A, for example, the engine oil supplied to the advance hydraulic chamber 11E passes through the flow path R2 shown in FIGS. 9C and 9D and the drain oil passage 3c. It flows into. On the other hand, as shown in FIGS. 9A and 9B, when the thickness of the holder 6 and the thickness of the vane 3A are the same thickness t1, the generation of the flow path R2 can be prevented and the consumption of engine oil can be prevented. Can be obtained. The term "same" as used herein includes not only the case where the thickness is exactly the same, but also the case where the thickness is substantially the same, such as when the tolerance is different.

なお、ホルダ６の厚さとベーン３Ａの厚さが同じことに加え、ピン５Ａ，５Ｂの長さも同じであると、エンジンオイルのドレイン油路３ｃへの流れ込みを防ぎエンジンオイルの消費量を低減するという観点から、なお好ましい。図９Ａは、ホルダ６の厚さとベーン３Ａの厚さとピン５Ａ，５Ｂの長さがいずれもｔ１の場合を示している。ピン５Ａ，５Ｂの長さｔ１は、ピン５Ａ，５Ｂの軸方向の長さである。 If the thickness of the holder 6 and the thickness of the vane 3A are the same and the lengths of the pins 5A and 5B are also the same, the flow of engine oil into the drain oil passage 3c is prevented and the consumption of engine oil is reduced. From the viewpoint, it is still preferable. FIG. 9A shows the case where the thickness of the holder 6, the thickness of the vane 3A, and the lengths of the pins 5A and 5B are all t1. The length t1 of the pins 5A and 5B is the axial length of the pins 5A and 5B.

以上のように、この実施の形態１に係るバルブタイミング調整装置１００は、ケース１と、ロータ２と、ベーン３Ａと、ピン５Ａ，５Ｂと、ホルダ６と、コイルスプリング４とを備える。ベーン３Ａは、ロータ２に形成された複数のベーン３Ａ〜３Ｃのうちの１つであり、平坦な先端面３ａがケース１の内周面１ａと隙間を空けて対向すると共に先端面３ａから径方向内側にのびたドレイン油路３ｃを有する。ピン５Ａ，５Ｂは、先端面３ａと内周面１ａとの隙間に設置された、先端面３ａの両端部と内周面１ａとの距離ｄ１よりも直径が大きい円柱である。ホルダ６は、先端面３ａにおいてピン５Ａとピン５Ｂとの間に固定され、進角油圧室１１Ｅと遅角油圧室１２Ｅとを連通する連通穴６ａ、及び連通穴６ａとドレイン油路３ｃとを連通する連通溝６ｂを有する。コイルスプリング４は、ホルダ６の連通穴６ａに設置されてピン５Ａ，５Ｂを進角油圧室１１Ｅの方向及び遅角油圧室１２Ｅの方向に付勢する。この構成により、バルブタイミング調整装置１００は、任意の位相でロータ２をロックすることができる。また、ホルダ６の連通穴６ａがコイルスプリング４の姿勢を安定させることにより、コイルスプリング４は安定した姿勢及び荷重でピン５Ａ，５Ｂを付勢することができ、ロック機能の精度向上につながる。 As described above, the valve timing adjusting device 100 according to the first embodiment includes a case 1, a rotor 2, vanes 3A, pins 5A and 5B, a holder 6, and a coil spring 4. The vane 3A is one of a plurality of vanes 3A to 3C formed on the rotor 2, and the flat tip surface 3a faces the inner peripheral surface 1a of the case 1 with a gap and has a diameter from the tip surface 3a. It has a drain oil passage 3c extending inward in the direction. The pins 5A and 5B are cylinders having a diameter larger than the distance d1 between both ends of the tip surface 3a and the inner peripheral surface 1a, which are installed in the gap between the tip surface 3a and the inner peripheral surface 1a. The holder 6 is fixed between the pin 5A and the pin 5B on the tip surface 3a, and has a communication hole 6a for communicating the advance angle hydraulic chamber 11E and the retard angle hydraulic chamber 12E, and a communication hole 6a and a drain oil passage 3c. It has a communication groove 6b for communication. The coil spring 4 is installed in the communication hole 6a of the holder 6 and urges the pins 5A and 5B in the direction of the advance hydraulic chamber 11E and the direction of the retard hydraulic chamber 12E. With this configuration, the valve timing adjusting device 100 can lock the rotor 2 in any phase. Further, since the communication hole 6a of the holder 6 stabilizes the posture of the coil spring 4, the coil spring 4 can urge the pins 5A and 5B with a stable posture and load, which leads to improvement in the accuracy of the locking function.

また、ホルダ６が、樹脂によって構成されている場合、連通穴６ａ及び連通溝６ｂを成型によって製作できる。この構成によれば、ホルダ６の製作に機械加工を必要としないことから、コスト低減が可能となる。 Further, when the holder 6 is made of resin, the communication hole 6a and the communication groove 6b can be manufactured by molding. According to this configuration, since the holder 6 does not require machining, the cost can be reduced.

また、ホルダ６におけるピン５Ａ，５Ｂが接する２面は、凹面部６ｃ又は凹面部６ｄを有する形状でもよい。この形状の場合、ロック解除時にピン５Ａ，５Ｂの周面が凹面部６ｃ又は凹面部６ｄに当接し、連通穴６ａへのエンジンオイル流入を抑える。したがって、凹面部６ｃ又は凹面部６ｄは、エンジンオイルが連通穴６ａを通じてドレイン油路３ｃへと流出することを防止でき、エンジンオイルの消費量低減効果が得られる。 Further, the two surfaces of the holder 6 in contact with the pins 5A and 5B may have a concave surface portion 6c or a concave surface portion 6d. In the case of this shape, the peripheral surfaces of the pins 5A and 5B come into contact with the concave surface portion 6c or the concave surface portion 6d at the time of unlocking, and the inflow of engine oil into the communication hole 6a is suppressed. Therefore, the concave surface portion 6c or the concave surface portion 6d can prevent the engine oil from flowing out to the drain oil passage 3c through the communication hole 6a, and the effect of reducing the consumption of the engine oil can be obtained.

また、ホルダ６は、ベーン３Ａ側に、外側に突出したリブ６ｅを有する。ベーン３Ａは、ホルダ６のベーン３Ａ側及びリブ６ｅが挿入されるホルダ挿入部３ｂを有する。この構成により、ホルダ６とホルダ挿入部３ｂとの隙間に流入したエンジンオイルの油圧Ｐ３が、リブ６ｅをホルダ挿入部３ｂの底面３ｅに押し付けることになり、エンジンオイルのドレイン油路３ｃへの流出を防止でき、エンジンオイルの消費量低減効果が得られる。 Further, the holder 6 has a rib 6e protruding outward on the vane 3A side. The vane 3A has a vane 3A side of the holder 6 and a holder insertion portion 3b into which the rib 6e is inserted. With this configuration, the hydraulic oil P3 of the engine oil that has flowed into the gap between the holder 6 and the holder insertion portion 3b presses the rib 6e against the bottom surface 3e of the holder insertion portion 3b, and the engine oil flows out to the drain oil passage 3c. Can be prevented, and the effect of reducing the consumption of engine oil can be obtained.

また、コイルスプリング４は、コイルが楕円形状に巻かれたものであってもよい。楕円形状のコイルスプリング４は、ピン５Ａ，５Ｂの傾きを防止することができるので、安定したロック状態を実現できる。 Further, the coil spring 4 may have a coil wound in an elliptical shape. Since the elliptical coil spring 4 can prevent the pins 5A and 5B from tilting, a stable locked state can be realized.

また、ホルダ６とベーン３Ａとは、軸Ｘ方向の長さが同じである。これにより、エンジンオイルのドレイン油路３ｃへの流出を防止でき、エンジンオイルの消費量低減効果が得られる。 Further, the holder 6 and the vane 3A have the same length in the axis X direction. As a result, the outflow of engine oil to the drain oil passage 3c can be prevented, and the effect of reducing the consumption of engine oil can be obtained.

また、ピン５Ａ，５Ｂとの軸方向の長さは、ベーン３Ａの軸Ｘ方向の長さと同じである。これにより、エンジンオイルのドレイン油路３ｃへの流出を防止でき、エンジンオイルの消費量低減効果が得られる。特に、ホルダ６の軸Ｘ方向の長さと、ベーン３Ａの軸Ｘ方向の長さと、ピン５Ａ，５Ｂの軸方向の長さが全て同じであると、エンジンオイルの消費量は顕著に低減する。 Further, the axial length of the pins 5A and 5B is the same as the axial length of the vane 3A. As a result, the outflow of engine oil to the drain oil passage 3c can be prevented, and the effect of reducing the consumption of engine oil can be obtained. In particular, when the length of the holder 6 in the axis X direction, the length of the vane 3A in the axis X direction, and the length of the pins 5A and 5B in the axial direction are all the same, the consumption of engine oil is significantly reduced.

なお、実施の形態１では、ベーン３Ａ〜３Ｃのうちのベーン３Ａに対して、コイルスプリング４、ピン５Ａ，５Ｂ、及びホルダ６から構成される１つのロック機構が設けられた例を説明したが、ベーン３Ａ〜３Ｃのうちの２つ以上のベーンそれぞれに対してロック機構が設けられていてもよい。 In the first embodiment, an example in which one lock mechanism composed of a coil spring 4, pins 5A, 5B, and a holder 6 is provided for the vane 3A among the vanes 3A to 3C has been described. , A locking mechanism may be provided for each of two or more vanes out of vanes 3A to 3C.

また、本願発明はその発明の範囲内において、実施の形態の任意の構成要素の変形、もしくは実施の形態の任意の構成要素の省略が可能である。 Further, in the present invention, within the scope of the invention, it is possible to modify any component of the embodiment or omit any component of the embodiment.

以上のように、この発明に係るバルブタイミング調整装置は、任意の位相でロータをロックすることができるので、高い性能が求められる車両に搭載して用いるのに適している。 As described above, the valve timing adjusting device according to the present invention can lock the rotor at an arbitrary phase, and is therefore suitable for mounting on a vehicle requiring high performance.

１ケース、１Ａ〜１Ｃシュー、１Ｅ〜１Ｇ油圧室、１ａ内周面、２ロータ、３Ａ〜３Ｃベーン、３ａ先端面、３ｂホルダ挿入部、３ｃドレイン油路、３ｄリブ挿入部（ホルダ挿入部）、３ｅ底面、４コイルスプリング、５Ａ，５Ｂピン、６ホルダ、６ａ連通穴、６ｂ連通溝、６ｃ，６ｄ凹面部、６ｅリブ、１０スプロケット、１１Ｅ〜１１Ｇ進角油圧室、１２Ｅ〜１２Ｇ遅角油圧室、２０ロータ、１００バルブタイミング調整装置。 1 case, 1A to 1C shoe, 1E to 1G hydraulic chamber, 1a inner peripheral surface, 2 rotor, 3A to 3C vane, 3a tip surface, 3b holder insertion part, 3c drain oil passage, 3d rib insertion part (holder insertion part) 3e bottom surface, 4 coil springs, 5A, 5B pins, 6 holders, 6a communication holes, 6b communication grooves, 6c, 6d concave surfaces, 6e ribs, 10 sprockets, 11E-11G advance hydraulic chambers, 12E-12G retard oil Chamber, 20 rotors, 100 valve timing regulator.

Claims

A case where multiple hydraulic chambers are formed inside,
A rotor provided in the case, to which a camshaft is fixed and which rotates relative to the case,
It is at least one of a plurality of vanes formed in the rotor and partitioning each of the plurality of hydraulic chambers into an advance angle hydraulic chamber and a retard angle hydraulic chamber, and a flat tip surface is a gap with the inner peripheral surface of the case. A first vane having a drain oil passage extending inward in the radial direction from the tip surface while facing each other.
Two cylindrical pins having a diameter larger than the distance between both ends of the tip surface and the inner peripheral surface, which are installed in the gap between the tip surface and the inner peripheral surface,
A holder fixed between the two pins on the tip surface and having a communication hole for communicating the advance angle hydraulic chamber and the retard angle hydraulic chamber, and a communication groove for communicating the communication hole and the drain oil passage. When,
A valve timing adjusting device including a coil spring installed in the communication hole of the holder and urging the two pins in the direction of the advance hydraulic chamber and the direction of the retard hydraulic chamber.

The valve timing adjusting device according to claim 1, wherein the holder is made of a resin.

The valve timing adjusting device according to claim 1, wherein the two surfaces of the holder in which the two pins are in contact have a concave surface portion.

The valve timing adjusting device according to claim 3, wherein the concave surface portion has a V shape.

The valve timing adjusting device according to claim 3, wherein the concave surface portion has a curved surface shape having a radius of curvature smaller than that of the two pins.

The holder has ribs protruding outward on the first vane side.
The valve timing adjusting device according to claim 1, wherein the first vane has a holder insertion portion into which the rib is inserted and the first vane side of the holder.

The valve timing adjusting device according to claim 1, wherein the coil spring is a coil wound in an elliptical shape.

The valve timing adjusting device according to claim 1, wherein the holder and the first vane have the same length in the rotor rotation axis direction.

The valve timing adjusting device according to claim 1, wherein the axial lengths of the two pins are the same as the axial lengths of the rotor rotation axis of the first vane.