JP6782080B2

JP6782080B2 - Grease for rolling bearings of information recording / playback equipment, rolling bearings, rolling bearing equipment and information recording / playback equipment

Info

Publication number: JP6782080B2
Application number: JP2016041341A
Authority: JP
Inventors: 飯野　朗弘; 朗弘飯野; 圭太郎頃石; 久哉中村; 裕樹用田
Original assignee: Seiko Instruments Inc; Nippeco Ltd
Current assignee: Seiko Instruments Inc; Nippeco Ltd
Priority date: 2015-05-01
Filing date: 2016-03-03
Publication date: 2020-11-11
Anticipated expiration: 2036-03-03
Also published as: CN106085556A; JP2016210961A

Description

本発明は、情報記録再生装置の転がり軸受用グリース、転がり軸受、転がり軸受装置及び情報記録再生装置に関する。 The present invention relates to a rolling bearing grease, a rolling bearing, a rolling bearing device, and an information recording / reproducing device of an information recording / reproducing device.

各種の情報を磁気的又は光学的にディスクに記録及び再生させるものとして、ハードディスクドライブ（ＨＤＤ）等の情報記録再生装置が知られている。該情報記録再生装置は、一般に、ディスクに信号を記録再生するヘッドジンバルアッセンブリ（磁気ヘッド）が先端に設けられたスイングアームと、スイングアームの回動の支点となる転がり軸受装置と、スイングアームを回動させるアクチュエータとを備える。スイングアームを回動させて磁気ヘッドをディスクの所定位置に移動させることで信号の記録や再生が行える。 An information recording / reproducing device such as a hard disk drive (HDD) is known as a device that magnetically or optically records and reproduces various types of information on a disk. The information recording / reproducing device generally includes a swing arm provided with a head gimbal assembly (magnetic head) for recording / reproducing a signal on a disk, a rolling bearing device serving as a fulcrum for rotation of the swing arm, and a swing arm. It is provided with a rotating actuator. Signals can be recorded and played back by rotating the swing arm to move the magnetic head to a predetermined position on the disk.

転がり軸受装置は、一般に、内輪と外輪の間に複数の球状の転動体が設けられた２つの転がり軸受と、該転がり軸受の内側に挿入されたシャフトとを備える。複数の転動体の転動によってシャフトの軸周りに外輪が回動し、それに伴って外輪と接続されたスイングアームが回動する。該転がり軸受では、長期的に安定して作動することが要求されるため、内輪と外輪の間の転導体の動きを滑らかにする目的でグリースが用いられる。 A rolling bearing device generally includes two rolling bearings in which a plurality of spherical rolling elements are provided between an inner ring and an outer ring, and a shaft inserted inside the rolling bearing. The rolling of the plurality of rolling elements causes the outer ring to rotate around the axis of the shaft, and the swing arm connected to the outer ring rotates accordingly. Since the rolling bearing is required to operate stably for a long period of time, grease is used for the purpose of smoothing the movement of the rolling conductor between the inner ring and the outer ring.

情報記録再生装置の転がり軸受用グリースには、転がり軸受のトルクを低くし、かつ優れたトルク平滑性（転がり軸受の回動方向においてトルクが一様である性質）を得ることができ、さらに転がり軸受の耐久性を高められることが要求される。また、グリースからのアウトガスが磁気ヘッドとディスクの隙間等に溜まると情報記録再生装置の読み書きに不具合が生じるため、転がり軸受用グリースはアウトガス量が少ないことも重要である。 The grease for rolling bearings of information recording / playback equipment can reduce the torque of rolling bearings and obtain excellent torque smoothness (property that the torque is uniform in the rotation direction of rolling bearings), and further roll. It is required that the durability of the bearing can be improved. Further, if the outgas from the grease accumulates in the gap between the magnetic head and the disk, a problem occurs in reading and writing of the information recording / reproducing device. Therefore, it is important that the amount of outgas in the grease for rolling bearings is small.

近年のＨＤＤの高密度化や、サーバー用途の需用の高まり等に伴い、ＨＤＤのスイングアームの動作範囲や動作スピードが広範囲となった。これに伴い、スイングアームの回動の支点となる転がり軸受装置に備えられたグリースには、更なる耐久性が求められるようになった。
かかる状況において、グリースに添加剤を添加してグリースの耐久性を高める検討が行われている。例えば、特許文献１には、基油と、増ちょう剤を含むグリースに、極圧剤が添加されたグリースが開示されている。
しかしながら、特許文献１の技術では、耐久性が充分に満足できるものではなかった。添加剤をグリースに添加することで、グリースの耐久性を高めるには限界がある。さらに添加剤をグリースに添加することによって、グリースのアウトガス特性が悪化するおそれもある。 With the recent increase in the density of HDDs and the increase in demand for server applications, the operating range and operating speed of the swing arm of HDDs have become wider. Along with this, the grease provided in the rolling bearing device, which is a fulcrum for the rotation of the swing arm, is required to have further durability.
Under such circumstances, studies have been conducted to improve the durability of grease by adding additives to grease. For example, Patent Document 1 discloses a grease in which an extreme pressure agent is added to a grease containing a base oil and a thickener.
However, with the technique of Patent Document 1, the durability is not sufficiently satisfactory. There is a limit to increasing the durability of grease by adding an additive to grease. Further, by adding the additive to the grease, the outgas characteristics of the grease may be deteriorated.

特開２００３−２３９９５４号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2003-239954

本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、耐久性により優れる情報記録再生装置の転がり軸受用グリースを提供することを目的とする。また、上記転がり軸受用グリースを用いた転がり軸受、転がり軸受装置及び情報記録再生装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide grease for rolling bearings of an information recording / reproducing device having superior durability. Another object of the present invention is to provide a rolling bearing, a rolling bearing device, and an information recording / reproducing device using the grease for rolling bearings.

本発明者らは、鋭意検討した結果、以下の情報記録再生装置の転がり軸受用グリースが上記課題を解決できることを見出した。
［１］基油と、増ちょう剤を含有し、下記測定方法で測定される弾性流体潤滑膜の膜厚（ｈ_Ｃ）が２０ｎｍ以上であることを特徴とする、情報記録再生装置の転がり軸受用グリース。
＜弾性流体潤滑膜の膜厚（ｈ_Ｃ）の測定方法＞
グリースが塗布されたガラスディスクの面に鋼球を転がり接触させ、その際の接触域の膜厚を二色光干渉法により求める。前記ガラスディスクとして、片面にクロムが蒸着された直径１１５ｍｍ、厚さ１６ｍｍ、縦弾性係数７５ＧＰａのガラスディスクを用いる。前記鋼球として、直径１９．０５ｍｍ、縦弾性係数２０６ＧＰａの軸受用鋼球を用いる。グリースを前記ガラスディスクのクロムが蒸着された面上に塗布する。前記ガラスディスクと鋼球を、接触荷重１５０Ｎ、最大ヘルツ圧１．０４ＧＰａの純転がり条件で接触させる。ガラスディスクの周速度を１ｍｍ／ｓとし、ガラスディスクの運転を開始してから１周するまでの間に１０枚の干渉像を得る。前記１０枚の干渉像の接触域中央における膜厚を求め、その平均値をｈ_Ｃとする。試験時の雰囲気温度は２２．５±０．５℃とする。
［２］前記接触域における膜厚の最大値と最小値との差が、１８０ｎｍ以下であることを特徴とする、［１］に記載の情報記録再生装置の転がり軸受用グリース。
［３］前記膜厚（ｈ_Ｃ）は、前記転がり軸受における、内輪の転動面と転動体の合成表面粗さ及び外輪の転動面と転動体の合成表面粗さ以上であることを特徴とする、［１］又は［２］に記載の情報記録再生装置の転がり軸受用グリース。
［４］基油と、増ちょう剤を含有するグリースであって、グリース中の増ちょう剤の幅が２０ｎｍ以上である、情報記録再生装置の転がり軸受用グリース。
［５］前記増ちょう剤の幅が１５０ｎｍ以下である、［４］に記載の情報記録再生装置の転がり軸受用グリース。
［６］前記増ちょう剤の幅は、前記転がり軸受における、内輪の転動面と転動体の合成表面粗さ及び外輪の転動面と転動体の合成表面粗さ以上であることを特徴とする、［４］又は［５］に記載の情報記録再生装置の転がり軸受用グリース。
［７］前記基油の４０℃における動粘度νが２５〜４５ｍｍ^２／ｓである、［１］〜［６］のいずれか一項に記載の情報記録再生装置の転がり軸受用グリース。
［８］［１］〜［７］のいずれか一項に記載の情報記録再生装置の転がり軸受用グリースを備える転がり軸受。
［９］シャフトと、［８］に記載の転がり軸受と、を備える転がり軸受装置。
［１０］［９］に記載の転がり軸受装置を備える情報記録再生装置。 As a result of diligent studies, the present inventors have found that the following grease for rolling bearings of an information recording / reproducing device can solve the above problems.
[1] contains a base oil, a thickener, and wherein the thickness of the elastohydrodynamic lubrication film to be measured by the following measuring method (h _C) is 20nm or more, the rolling bearing of the information recording and reproducing apparatus For grease.
<Measurement method of film thickness (h _C ) of elastic fluid lubricating film>
A steel ball is rolled into contact with the surface of a glass disk coated with grease, and the film thickness of the contact area at that time is determined by a two-color interferometry. As the glass disc, a glass disc having a diameter of 115 mm, a thickness of 16 mm, and a Young's modulus of 75 GPa having chromium vapor-deposited on one side is used. As the steel ball, a steel ball for bearings having a diameter of 19.05 mm and a Young's modulus of 206 GPa is used. Grease is applied onto the chromium-deposited surface of the glass disc. The glass disc and the steel ball are brought into contact with each other under pure rolling conditions with a contact load of 150 N and a maximum Hertz pressure of 1.04 GPa. The peripheral speed of the glass disc is set to 1 mm / s, and 10 interference images are obtained from the start of the operation of the glass disc to the one round. The film thickness at the center of the contact area of the 10 interference images is obtained, and the average value thereof is defined as h _C. The ambient temperature during the test shall be 22.5 ± 0.5 ° C.
[2] The grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to [1], wherein the difference between the maximum value and the minimum value of the film thickness in the contact region is 180 nm or less.
[3] The film thickness (h _C ) is equal to or greater than the composite surface roughness of the rolling surface of the inner ring and the rolling element and the composite surface roughness of the rolling surface of the outer ring and the rolling element in the rolling bearing. The grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to [1] or [2].
[4] A grease containing a base oil and a thickener, wherein the width of the thickener in the grease is 20 nm or more, and the grease for rolling bearings of an information recording / reproducing device.
[5] The grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to [4], wherein the width of the thickener is 150 nm or less.
[6] The width of the thickener is more than the synthetic surface roughness of the rolling surface of the inner ring and the rolling element and the synthetic surface roughness of the rolling surface of the outer ring and the rolling element in the rolling bearing. Grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to [4] or [5].
[7] The grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to any one of [1] to [6], wherein the kinematic viscosity ν of the base oil at 40 ° C. is 25 to 45 mm ² / s.
[8] A rolling bearing provided with grease for a rolling bearing of the information recording / reproducing device according to any one of [1] to [7].
[9] A rolling bearing device including a shaft and the rolling bearing according to [8].
[10] An information recording / reproducing device including the rolling bearing device according to [9].

本発明の情報記録再生装置の転がり軸受用グリースは、耐久性により優れる。 The grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device of the present invention is superior in durability.

本発明の情報記録再生装置の一例を示した斜視図である。It is a perspective view which showed an example of the information recording / reproduction apparatus of this invention. 図１の情報記録再生装置における転がり軸受装置周辺を示した縦断面図である。It is a vertical cross-sectional view which showed the periphery of the rolling bearing apparatus in the information recording reproduction apparatus of FIG. 図２の転がり軸受装置を示した断面図である。It is sectional drawing which showed the rolling bearing apparatus of FIG. 図３の転がり軸受装置における転がり軸受を示した平面図である。It is a top view which showed the rolling bearing in the rolling bearing apparatus of FIG. 図４の転がり軸受のＡ−Ａ断面図である。FIG. 6 is a sectional view taken along the line AA of the rolling bearing of FIG. 図５の転がり軸受のリテーナを示した斜視図である。It is a perspective view which showed the retainer of the rolling bearing of FIG. 膜厚の測定装置の模式図である。It is a schematic diagram of the film thickness measuring apparatus. 図７の測定装置で観測された干渉像である。It is an interference image observed by the measuring device of FIG. 参考例１のグリースの増ちょう剤のＳＥＭ画像である。It is an SEM image of the grease thickener of Reference Example 1. 実施例１のグリースの増ちょう剤のＳＥＭ画像である。6 is an SEM image of the grease thickener of Example 1. 実施例２のグリースの増ちょう剤のＳＥＭ画像である。It is an SEM image of the grease thickener of Example 2.

［情報記録再生装置の転がり軸受用グリース］
本発明の情報記録再生装置の転がり軸受用グリース（以下、単に「グリース」ともいう。）は、基油と、増ちょう剤を含有する。
本発明のグリースは、下記測定方法で測定される弾性流体潤滑（ＥＨＬ）膜の膜厚（ｈ_Ｃ）が２０ｎｍ以上である。前記ｈ_Ｃは、２０ｎｍ超が好ましく、４０μｍ以上がより好ましく、６０μｍ以上がさらに好ましい。前記ｈ_Ｃが２０ｎｍ以上であることで耐久性が高められる。一方、ｈ_Ｃの上限値は、特に限定されないが、トルク平滑性が高められやすくなる点から、３００ｎｍ以下が好ましく、２００ｎｍ以下がより好ましい。
＜ＥＨＬ膜の膜厚（ｈ_Ｃ）の測定方法＞
ｈ_Ｃは、グリースを塗布したガラスディスク上で鋼球を転がり接触させた際の接触状態の膜厚を、二色光干渉法により求めたものである。
前記ガラスディスクとして、片面にクロムが蒸着された直径１１５ｍｍ、厚さ１６ｍｍ、縦弾性係数７５ＧＰａのガラスディスクを用いる。前記鋼球として、直径１９．０５ｍｍ、縦弾性係数２０６ＧＰａの軸受用鋼球を用いる。
まず、測定対象のグリースを、前記ガラスディスクのクロムが蒸着された面上の前記鋼球の軌道面となる領域に厚さが１ｍｍとなるように塗布する。
つぎに、前記ガラスディスクと鋼球を、接触荷重１５０Ｎ、最大ヘルツ圧１．０４ＧＰａの純転がり条件で接触させる。そして、ガラスディスクの周速度を１ｍｍ／ｓとし、ガラスディスクの運転を開始してから１周するまでの間に１０枚の干渉像を高速ビデオカメラで撮影して得る。前記１０枚の干渉像の接触域中央における膜厚を求め、その平均値をｈ_Ｃとする。試験時の雰囲気温度は２２．５±０．５℃とする。 [Grease for rolling bearings of information recording / playback equipment]
The grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device of the present invention (hereinafter, also simply referred to as "grease") contains a base oil and a thickener.
Greases of the present invention is elastohydrodynamic lubrication (EHL) film having a thickness which is measured by the following measuring method _{(h C)} is 20nm or more. The h _C is preferably more than 20 nm, more preferably 40 μm or more, still more preferably 60 μm or more. Durability is enhanced when h _C is 20 nm or more. On the other hand, the upper limit of h _C is not particularly limited, but is preferably 300 nm or less, more preferably 200 nm or less, from the viewpoint that torque smoothness can be easily enhanced.
<Measurement method of EHL film thickness (h _C )>
h _C is the film thickness in the contact state when the steel balls are rolled and contacted on the grease-coated glass disc by the two-color light interferometry.
As the glass disc, a glass disc having a diameter of 115 mm, a thickness of 16 mm, and a Young's modulus of 75 GPa having chromium vapor-deposited on one side is used. As the steel ball, a steel ball for bearings having a diameter of 19.05 mm and a Young's modulus of 206 GPa is used.
First, the grease to be measured is applied to a region of the glass disc on the surface on which chromium is vapor-deposited, which is the raceway surface of the steel ball, so that the thickness is 1 mm.
Next, the glass disc and the steel ball are brought into contact with each other under pure rolling conditions with a contact load of 150 N and a maximum Hertz pressure of 1.04 GPa. Then, the peripheral speed of the glass disc is set to 1 mm / s, and 10 interference images are taken by a high-speed video camera from the start of the operation of the glass disc to the one round. The film thickness at the center of the contact area of the 10 interference images is obtained, and the average value thereof is defined as h _C. The ambient temperature during the test shall be 22.5 ± 0.5 ° C.

本発明のグリースは、前記接触域における膜厚の最大値（ｈ_Ｌ）と最小値（ｈ_Ｓ）との差が、１８０ｎｍ以下であることが好ましく、１１０ｎｍ以下であることがより好ましい。
前記ｈ_Ｌとｈ_Ｓとの差が、上記好ましい範囲であると、トルクの平滑性、特に運転の初期段階におけるトルクの平滑性が高められやすくなる。
前記ｈ_Ｌは、上記１０枚の干渉像について接触域における膜厚の最大値をそれぞれ求め、これを算術平均した値である。前記ｈ_Ｓは、上記１０枚の干渉像についてそれぞれ求められた接触域中央における膜厚のうち最小の値である。 In the grease of the present invention, the difference between the maximum value (h _L ) and the minimum value (h _S ) of the film thickness in the contact region is preferably 180 nm or less, and more preferably 110 nm or less.
When the difference between h _L and h _S is in the above-mentioned preferable range, the smoothness of torque, particularly the smoothness of torque in the initial stage of operation, is likely to be improved.
The h _L is a value obtained by obtaining the maximum value of the film thickness in the contact region for each of the 10 interference images and arithmetically averaging them. The h _S is the minimum value among the film thicknesses at the center of the contact region obtained for each of the 10 interference images.

なお、上記ｈ_Ｃ、ｈ_Ｌ及びｈ_Ｓは、グリースに配合される成分（基油、増ちょう剤）の種類を調整したり、グリースの混練条件（混練の時間、回数、圧力等）を調整することで、適宜調整される。
上記二色光干渉法によるＥＨＬ膜の膜厚の測定装置としては、公知のものを用いることができる。 For h _C , h _L, and h _S , the types of components (base oil, thickener) blended in the grease are adjusted, and the grease kneading conditions (kneading time, number of times, pressure, etc.) are adjusted. By doing so, it is adjusted as appropriate.
As a device for measuring the film thickness of the EHL film by the two-color light interferometry, a known device can be used.

本発明のグリースは、グリース中の増ちょう剤の幅（Ｔ_ｗ）が２０ｎｍ以上であり、２０ｎｍ超が好ましく、３０ｎｍ以上がより好ましく、４０ｎｍ以上がさらに好ましい。前記Ｔ_ｗが２０ｎｍ以上であると耐久性が高められる。一方、Ｔ_ｗの上限値は、特に限定されないが、トルク平滑性が高められやすくなる点から、１５０ｎｍ以下が好ましく、１００ｎｍ以下がより好ましい。
Ｔ_ｗは、以下のように測定される。
＜グリース中の増ちょう剤の幅（Ｔ_ｗ）の測定方法＞
グリースを適当な溶媒（例えばヘキサン）に分散した後、ろ過して、グリース中の増ちょう剤と、基油等とを分離する。ろ紙上に分離された増ちょう剤を回収し、乾燥したものを測定サンプルとする。
この測定サンプルの増ちょう剤を、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を用いて倍率５０００〜３００００倍で観察する。観察された増ちょう剤が繊維状の場合には、増ちょう剤の長手方向の中央の幅（Ｗ）を測定する。前記Ｗは、ＳＥＭに付属されたスケール機能を用いて測定する。前記の測定を任意に選択した５本の増ちょう剤について行い、その平均値をＴ_ｗとする。なお、増ちょう剤が塊や束となったものは測定対象から除外する。また、観察された増ちょう剤が粉体の場合には、該粉体を任意に５個選択しそれぞれの最短径の平均値をＴ_Ｗとする。
なお、上記Ｔ_Ｗは、増ちょう剤の反応条件（反応温度、温度勾配等）を調整したり、グリースの製造方法（基油に増ちょう剤を添加してグリース化するか、基油中で増ちょう剤を反応生成させグリース化するか）を調整したり、グリースの混練条件（混練の時間、回数、圧力等）を調整することで、適宜調整される。 In the grease of the present invention, the width (T _w ) of the thickener in the grease is 20 nm or more, preferably more than 20 nm, more preferably 30 nm or more, still more preferably 40 nm or more. Durability is enhanced when the T _w is 20 nm or more. On the other hand, the upper limit of T _w is not particularly limited, but is preferably 150 nm or less, and more preferably 100 nm or less, from the viewpoint that torque smoothness can be easily enhanced.
T _w is measured as follows.
<Measuring method of width (T _w ) of thickener in grease>
After dispersing the grease in an appropriate solvent (for example, hexane), the grease is filtered to separate the thickener in the grease from the base oil and the like. The thickener separated on the filter paper is collected, and the dried product is used as a measurement sample.
The thickener of this measurement sample is observed using an SEM (scanning electron microscope) at a magnification of 5000 to 30000 times. If the observed thickener is fibrous, the longitudinal central width (W) of the thickener is measured. The W is measured using the scale function attached to the SEM. The above measurement is performed on 5 arbitrarily selected thickeners, and the average value thereof is defined as T _w . In addition, those in which the thickener is agglomerates or bundles are excluded from the measurement target. Further, when the thickener was observed in powder, the average value of the respective shortest diameter selects five the powder optionally to T _W.
The above T _W, the reaction conditions of the thickener (reaction temperature, temperature gradient, etc.) to adjust the, or grease of the addition of thickener to the manufacturing method (base oil of the grease, in the base oil It is appropriately adjusted by adjusting (whether the thickener is reacted to generate grease or not) or by adjusting the kneading conditions of grease (kneading time, number of times, pressure, etc.).

また、上記ｈ_Ｃは、下記式（１）で表される膜厚比Λが１以上となる値が好ましく、１超となる値が好ましく、２以上となる値がさらに好ましく、３以上となる値が特に好ましい。
Λ＝ｈ_Ｃ／√（Ｒｑ_１ ^２＋Ｒｑ_２ ^２）・・・（１）
ここで、式（１）におけるＲｑ_１、Ｒｑ_２は、それぞれ摺動する２部品の二乗平均粗さであり、√（Ｒｑ_１ ^２＋Ｒｑ_２ ^２）はその合成表面粗さである。
例えば、後述する情報記録再生装置１の転がり軸受２２では、摺動する２部品は、内輪３０又は外輪３１と、転動体３３であり、Ｒｑ_１は内輪３０又は外輪３１の転動面の二乗平均粗さ、Ｒｑ_２は転動体３３の二乗平均粗さである。 Further, the h _C preferably has a film thickness ratio Λ represented by the following formula (1) of 1 or more, preferably more than 1, more preferably 2 or more, and further preferably 3 or more. The value is particularly preferred.
Λ = h _C / √ (Rq ₁ ² + Rq ₂ ² ) ・・・ (1)
Here, _Rq 1, Rq ₂ in the formula (1) is the root mean square roughness of 2 parts that slide respectively, √ _^(Rq 1 2 + _Rq ^{2 2)} is its synthetic surface roughness.
For example, in the rolling bearing 22 of the information recording / reproducing device 1 described later, the two sliding parts are the inner ring 30 or the outer ring 31 and the rolling element 33, and Rq ₁ is the root mean square of the rolling surfaces of the inner ring 30 or the outer ring 31. Roughness, Rq _2, is the root mean square roughness of the rolling element 33.

通常、後述する情報記録再生装置１の転がり軸受２２では、Ｒｑ_２はＲｑ_１の１／１０程度と明らかに小さく、上記式（１）は、Λ＝ｈ_Ｃ／Ｒｑ_１と近似される。また、当該転がり軸受におけるＲｑ_１は２０ｎｍ程度である。
したがって、当該転がり軸受においては、ｈ_Ｃは、２０ｎｍ以上が好ましく、２０ｎｍ超がより好ましく、４０ｎｍ以上がさらに好ましく、６０ｎｍが特に好ましい。
ｈ_Ｃが上記範囲であると、摺動する２部品、すなわち内輪３０又は外輪３１と、転動体３３との直接接触が抑制され、耐久性が高められる。 Usually, in the rolling bearing 22 of the information recording / reproducing device 1 described later, Rq ₂ is clearly as small as about 1/10 of Rq ₁ , and the above equation (1) is approximated to Λ = h _C / Rq ₁ . Further, Rq _{1 in the} rolling bearing is about 20 nm.
Therefore, in the rolling bearing, h _C is preferably 20 nm or more, more preferably more than 20 nm, further preferably 40 nm or more, and particularly preferably 60 nm.
When h _C is in the above range, direct contact between the two sliding parts, that is, the inner ring 30 or the outer ring 31, and the rolling element 33 is suppressed, and the durability is enhanced.

また、上記Ｔ_Ｗは、摺動する２部品の合成表面粗さ以上が好ましく、合成表面粗さより大きいことがより好ましく、合成表面粗さの１．５倍以上がさらに好ましく、合成表面粗さの２倍以上が特に好ましく、合成表面粗さの３倍以上が最も好ましい。
また、上記Ｔ_Ｗは、合成表面粗さの７．５倍以下が好ましく、５倍以下がより好ましい。
上述のように、後述する情報記録再生装置１の転がり軸受２２では、合成表面粗さ√（Ｒｑ_１ ^２＋Ｒｑ_２ ^２）はＲｑ_１と近似される。
よって、当該転がり軸受では、Ｔ_Ｗは、２０ｎｍ以上が好ましく、２０ｎｍ超がより好ましく、４０ｎｍ以上がさらに好ましく、６０ｎｍが特に好ましい。
Ｔ_Ｗが上記範囲であると、ｈ_Ｃを上記の好ましい範囲としやすくなり、摺動する２部品、すなわち内輪３０又は外輪３１と、転動体３３との直接接触が抑制され、耐久性が高められる。
さらに、Ｔ_Ｗが上記範囲であると、摺動する２部品間に介在するグリースの膜厚が小さくなった際にも、増ちょう剤自体が摺動する２部品の摺動面に吸着し当該２部品間に介在することで、摺動する２部品の直接接触が抑制され、耐久性が高められる。 Further, the T _W is 2 or more parts synthetic surface roughness of preferably sliding, and more preferably greater than synthetic surface roughness, more preferably 1.5 times or more synthetic surface roughness, synthetic surface roughness 2 times or more is particularly preferable, and 3 times or more of the synthetic surface roughness is most preferable.
Further, the T _W is preferably 7.5 times or less of the synthetic surface roughness, more preferably 5 times or less.
As described above, in the rolling bearing 22 of the information recording and reproducing apparatus 1 to be described later, synthetic surface roughness _{^{_{^{√ (Rq 1 2 + Rq 2}}}} 2) is approximated with Rq _1.
Thus, in the rolling bearing, _{T W} is preferably at least 20nm, more preferably 20nm greater, more preferably at least 40 nm, 60 nm is particularly preferred.
When _TW is in the above range, h _C can be easily set in the above-mentioned preferable range, and direct contact between the two sliding parts, that is, the inner ring 30 or the outer ring 31, and the rolling element 33 is suppressed, and the durability is enhanced. ..
Further, when the _TW is within the above range, even when the film thickness of the grease interposed between the two sliding parts becomes small, the thickener itself is adsorbed on the sliding surfaces of the two sliding parts. By interposing between the two parts, the direct contact between the two sliding parts is suppressed and the durability is enhanced.

増ちょう剤の長さ（Ｔ_Ｌ）は、０．１〜５．０μｍが好ましく、０．３〜２．０μｍがより好ましい。
Ｔ_Ｌは、以下のように測定される。
＜グリース中の増ちょう剤の幅（Ｔ_Ｌ）の測定方法＞
グリースを適当な溶媒（例えばヘキサン）に分散した後、ろ過して、グリース中の増ちょう剤と、基油等とを分離する。ろ紙上に分離された増ちょう剤を回収し、乾燥したものを測定サンプルとする。
この測定サンプルの増ちょう剤を、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を用いて倍率５０００〜３００００倍で観察する。観察された増ちょう剤が繊維状の場合には、増ちょう剤の長手方向の長さ（Ｌ）を測定する。前記Ｌは、ＳＥＭに付属されたスケール機能を用いて測定する。前記の測定を任意に選択した５本の増ちょう剤について行い、その平均値をＴ_Ｌとする。なお、増ちょう剤が塊や束となったものは測定対象から除外する。また、観察された増ちょう剤が粉体の場合には、該粉体を任意に５個選択しそれぞれの最短径の平均値をＴ_Ｌとする。なお、長さの数字は概略である。
なお、上記Ｔ_Ｌは、増ちょう剤の反応条件（反応温度、温度勾配等）を調整したり、グリースの製造方法（基油に増ちょう剤を添加してグリース化するか、基油中で増ちょう剤を反応生成させグリース化するか）を調整したり、グリースの混練条件（混練の時間、回数、圧力等）を調整することで、適宜調整される。 The length ( _TL ) of the thickener is preferably 0.1 to 5.0 μm, more preferably 0.3 to 2.0 μm.
_TL is measured as follows.
<Measurement method of width ( _TL ) of thickener in grease>
After dispersing the grease in an appropriate solvent (for example, hexane), the grease is filtered to separate the thickener in the grease from the base oil and the like. The thickener separated on the filter paper is collected, and the dried product is used as a measurement sample.
The thickener of this measurement sample is observed using an SEM (scanning electron microscope) at a magnification of 5000 to 30000 times. If the observed thickener is fibrous, the longitudinal length (L) of the thickener is measured. The L is measured using the scale function attached to the SEM. The above measurement is performed on 5 arbitrarily selected thickeners, and the average value thereof is defined as _TL . In addition, those in which the thickener is agglomerates or bundles are excluded from the measurement target. When the observed thickener is a powder, 5 of the powders are arbitrarily selected and the average value of the shortest diameters of each is set to _TL . The length numbers are approximate.
The above _TL can be used to adjust the reaction conditions of the thickener (reaction temperature, temperature gradient, etc.), or to produce grease (add a thickener to the base oil to make grease, or in the base oil. It is appropriately adjusted by adjusting (whether the thickener is reacted to generate grease or not) or by adjusting the kneading conditions of grease (kneading time, number of times, pressure, etc.).

Ｔ_Ｌ／Ｔ_Ｗで表される増ちょう剤のアスペクト比は、１０〜５０が好ましく、１５〜３５がより好ましい。 T _L / _{T W} aspect ratio of the thickener represented by is preferably 10 to 50, 15 to 35 is more preferable.

摺動する２部品間に介在する基油の膜厚は、摺動する２部品の摺動速度、基油の動粘度に比例する。
ＨＤＤのスイングアームにおいては、微小で高速な揺動動作や低速で広範囲にわたる動作など様々な動作が繰り返される。スイングアームの回動の支点となる転がり軸受においてもこれに連動した動作が繰り返される。この際、前記揺動動作の両端付近では摺動速度が小さくなり、基油の膜厚が小さくなる。これにより摺動する２部品の直接接触が避けられなくなる。
摺動する２部品間に介在する基油の膜厚を大きくするには、基油の動粘度を高く設定することが考えられる。しかし、この場合トルクが上昇する。さらに、基油の動粘度を高くすると、揺動運動、特に微小な角度範囲での揺動運動時に基油が前記２つの部品間に供給され難くなる。
摺動する２つの部品間へ基油が供給されやすい点からは、基油の動粘度は低い方が有利である。しかし、基油の動粘度を低くすると、該部品間に介在する膜厚は小さくなる。特に、揺動動作の両端付近において摺動速度が低速又はゼロとなる部分では膜厚はより小さくなり直接接触が避けられなくなる。
本発明では、グリースを構成する増ちょう剤として、特定の幅以上の大きさを有する増ちょう剤を用いる。前記増ちょう剤を用いることで、摺動速度が低速であっても膜厚を大きく保て、該部品の直接接触を抑制でき耐久性を高められる。さらに、前記増ちょう剤は、摺動する２つの部品間に入り、該部品の摺動面に吸着して両者の直接接触を抑制する。これにより、揺動運動において基油が摺動部品間に供給され難い環境や、揺動運動の両端付近において摺動速度が低速又はゼロとなり基油の膜厚が極めて小さくなる環境であっても、摺動部品の直接接触が抑制され耐久性が高められる。 The film thickness of the base oil interposed between the two sliding parts is proportional to the sliding speed of the two sliding parts and the kinematic viscosity of the base oil.
In the swing arm of the HDD, various operations such as a minute and high-speed swing operation and a low-speed and wide-range operation are repeated. The rolling bearing, which is the fulcrum of the rotation of the swing arm, also repeats the operation linked to this. At this time, the sliding speed is reduced near both ends of the rocking operation, and the film thickness of the base oil is reduced. As a result, direct contact between the two sliding parts cannot be avoided.
In order to increase the film thickness of the base oil interposed between the two sliding parts, it is conceivable to set the kinematic viscosity of the base oil high. However, in this case, the torque increases. Further, when the kinematic viscosity of the base oil is increased, it becomes difficult for the base oil to be supplied between the two parts during a rocking motion, particularly a rocking motion in a minute angle range.
It is advantageous that the kinematic viscosity of the base oil is low from the viewpoint that the base oil is easily supplied between the two sliding parts. However, when the kinematic viscosity of the base oil is lowered, the film thickness interposed between the parts becomes smaller. In particular, in the portion where the sliding speed is low or zero near both ends of the swing operation, the film thickness becomes smaller and direct contact cannot be avoided.
In the present invention, as the thickener constituting the grease, a thickener having a size equal to or larger than a specific width is used. By using the thickener, the film thickness can be kept large even if the sliding speed is low, the direct contact of the parts can be suppressed, and the durability can be improved. Further, the thickener enters between two sliding parts and is adsorbed on the sliding surface of the parts to suppress direct contact between the two parts. As a result, even in an environment where it is difficult for the base oil to be supplied between the sliding parts in the rocking motion, or in an environment where the sliding speed becomes low or zero near both ends of the rocking motion and the film thickness of the base oil becomes extremely small. , Direct contact of sliding parts is suppressed and durability is improved.

本発明のグリースの構成について説明する。
＜基油＞
本発明のグリースに配合される基油としては、特に限定されないが、鉱油、合成油等が挙げられる。 The structure of the grease of the present invention will be described.
<Base oil>
The base oil to be blended in the grease of the present invention is not particularly limited, and examples thereof include mineral oil and synthetic oil.

前記鉱油としては、基油として用いられる公知の鉱油を使用でき、例えば、ナフテン系鉱油、パラフィン系鉱油、水素化系鉱油、溶剤精製鉱油、高精製鉱油等が挙げられる。
鉱油は、１種が単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。例えば、動粘度の異なる複数の鉱油を混合し、目的の動粘度（平均動粘度）に調整してもよい。 As the mineral oil, a known mineral oil used as a base oil can be used, and examples thereof include naphthenic mineral oil, paraffin mineral oil, hydrogenated mineral oil, solvent refined mineral oil, and highly refined mineral oil.
One type of mineral oil may be used alone, or two or more types may be used in combination. For example, a plurality of mineral oils having different kinematic viscosities may be mixed to adjust the desired kinematic viscosity (average kinematic viscosity).

鉱油としては、よりアウトガス量が少なく、耐熱性に優れたグリースが得られる点から、ＡＰＩ（ＡｍｅｒｉｃａｎＰｅｔｒｏｌｅｕｍＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，米国石油協会）基油カテゴリーでグループＩＩＩに分類される精製鉱油が好ましい。前記精製鉱油としては、例えば、原油を常圧蒸留して得た潤滑油留分をさらに高度水素化精製したパラフィン系鉱油等が挙げられる。 As the mineral oil, refined mineral oil classified into Group III in the API (American Petroleum Institute) base oil category is preferable because it can obtain grease having a smaller amount of outgas and excellent heat resistance. Examples of the refined mineral oil include paraffin-based mineral oil obtained by further hydrorefining a lubricating oil fraction obtained by atmospheric distillation of crude oil.

合成油としては、基油として用いられる公知の合成油を使用でき、例えば、ポリαオレフィン（ＰＡＯ）、ポリブテン等の脂肪族炭化水素油、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン等の芳香族炭化水素油、ポリオールエステル、リン酸エステル等のエステル油、ポリフェニルエーテル等のエーテル油、ポリアルキレングリコール油、シリコーン油、フッ素油等が挙げられる。
これらの合成油は、１種が単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。 As the synthetic oil, a known synthetic oil used as a base oil can be used. For example, an aliphatic hydrocarbon oil such as polyαolefin (PAO) and polybutene, an aromatic hydrocarbon oil such as alkylbenzene and alkylnaphthalene, and a polyol ester can be used. , Ester oils such as phosphoric acid esters, ether oils such as polyphenyl ethers, polyalkylene glycol oils, silicone oils, fluorine oils and the like.
One of these synthetic oils may be used alone, or two or more of these synthetic oils may be used in combination.

合成油としては、ＰＡＯを用いることが好ましい。ＰＡＯとしては、基油として用いられる公知のＰＡＯを制限なく使用でき、例えば、α−オレフィン（１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタデセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エイコセン、１−ドコセン等）の３〜５量体等が挙げられる。なかでも、ＰＡＯとしては、低アウトガス、適切な粘度が得られるという点から、炭素数８〜１２のα−オレフィンの３〜５量体が好ましい。炭素数８〜１２のα−オレフィンの３〜５量体は、１種が単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。
ＰＡＯは、１種が単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。例えば、動粘度の異なる複数のＰＡＯを混合し、目的の動粘度（平均動粘度）に調整してもよい。 It is preferable to use PAO as the synthetic oil. As the PAO, known PAOs used as base oils can be used without limitation, and for example, α-olefins (1-octene, 1-nonene, 1-decene, 1-dodecene, 1-tridecene, 1-tetradecene, 1- Examples thereof include 3 to pentamers of pentadecene, 1-hexadecene, 1-heptadecene, 1-octadecene, 1-nonenecene, 1-eicosene, 1-dodecene, etc.). Among them, as PAO, a 3 to pentamer of an α-olefin having 8 to 12 carbon atoms is preferable from the viewpoint of obtaining low outgas and an appropriate viscosity. As the 3 to pentamer of α-olefin having 8 to 12 carbon atoms, one type may be used alone, or two or more types may be used in combination.
One type of PAO may be used alone, or two or more types may be used in combination. For example, a plurality of PAOs having different kinematic viscosities may be mixed to adjust the desired kinematic viscosity (average kinematic viscosity).

基油としては、鉱油及びＰＡＯが併用されることが好ましい。この場合、前記基油１００質量％に対して前記鉱油の割合が１０〜４０質量％であることが好ましい。また、前記基油中の前記鉱油の含有割合よりも前記ＰＡＯの含有割合の方が大きいことが好ましい。 As the base oil, it is preferable that mineral oil and PAO are used in combination. In this case, the ratio of the mineral oil to 100% by mass of the base oil is preferably 10 to 40% by mass. Further, it is preferable that the content ratio of the PAO is larger than the content ratio of the mineral oil in the base oil.

また、鉱油の４０℃における動粘度ν_１を、ＰＡＯの４０℃における動粘度ν_２よりも高くすることが好ましい。鉱油の動粘度ν_１がＰＡＯの動粘度ν_２よりも高いことで、鉱油の耐熱性が高められやすくなる。その結果、鉱油からのアウトガス量が少なくなり、結果として基油からのアウトガス量が低減されやすくなる。また、鉱油の動粘度ν_１よりも低い動粘度ν_２のＰＡＯが組み合わされることで、基油の動粘度νが低くなる。そのため、転がり軸受の転動体が転動している部分にグリースが供給されやすくなり、グリースによる潤滑効果が得られやすくなる。
なお、本発明における油の動粘度は、ＪＩＳＫ２２８３に準拠して４０℃で測定された値を意味する。
また、動粘度の異なる複数の同種基油を混合させた場合には全体の平均動粘度を動粘度として考える。 Further, it is preferable that the kinematic viscosity ν ₁ of the mineral oil at 40 ° C. is higher than the kinematic viscosity ν ₂ of PAO at 40 ° C. Since the kinematic viscosity ν ₁ of the mineral oil is higher than the kinematic viscosity ν _{2 of} PAO, the heat resistance of the mineral oil can be easily enhanced. As a result, the amount of outgas from the mineral oil is reduced, and as a result, the amount of outgas from the base oil is likely to be reduced. Further, the combination of PAO having a kinematic viscosity ν ₂ lower than the kinematic viscosity ν _{1 of the} mineral oil lowers the kinematic viscosity ν of the base oil. Therefore, grease is easily supplied to the rolling portion of the rolling bearing, and the lubrication effect of the grease is easily obtained.
The kinematic viscosity of the oil in the present invention means a value measured at 40 ° C. in accordance with JIS K2283.
When a plurality of homogenous base oils having different kinematic viscosities are mixed, the overall average kinematic viscosity is considered as the kinematic viscosity.

ＰＡＯの動粘度ν_２に対する鉱油の動粘度ν_１の比ν_１／ν_２は、アウトガス量をより低減しやすい点から、１．３以上が好ましく、１．５以上がより好ましい。また、比ν_１／ν_２は、転がり軸受の低トルク化の点から、４以下が好ましく、２以下がより好ましい。 The ratio of the kinematic viscosity ν ₁ of the mineral oil to the kinematic viscosity ν _{2 of} PAO ν ₁ / ν ₂ is preferably 1.3 or more, more preferably 1.5 or more, from the viewpoint that the amount of outgas can be more easily reduced. Further, the ratio ν ₁ / ν ₂ is preferably 4 or less, and more preferably 2 or less, from the viewpoint of reducing the torque of the rolling bearing.

鉱油の動粘度ν_１は、アウトガス量をより低減しやすい点から、４０ｍｍ^２／ｓ以上が好ましく、４５ｍｍ^２／ｓ以上がより好ましい。また、鉱油の動粘度ν_１は、転がり軸受の転動面にグリース又は基油が供給されやすくなる点から、８０ｍｍ^２／ｓ以下が好ましく、６０ｍｍ^２／ｓ以下がより好ましい。 The kinematic viscosity ν _{1 of the} mineral oil is preferably 40 mm ² / s or more, and more preferably 45 mm ² / s or more, from the viewpoint that the amount of outgas can be more easily reduced. Further, the kinematic viscosity [nu ₁ of mineral oil, from the viewpoint of easily grease or base oil is supplied to the rolling surface of the rolling bearing, is preferably from 80 mm ² / s, more preferably at most 60 mm ² / s.

ＰＡＯの動粘度ν_２は、アウトガス量をより低減しやすい点から、２０ｍｍ^２／ｓ以上が好ましく、３０ｍｍ^２／ｓ以上がより好ましい。また、ＰＡＯの動粘度ν_２は、転がり軸受の転動体が転動面にグリース又は基油が供給されやすくなる点から、６０ｍｍ^２／ｓ以下が好ましく、４０ｍｍ^２／ｓ以下がより好ましい。 The kinematic viscosity ν _{2 of} PAO is preferably 20 mm ² / s or more, and more preferably 30 mm ² / s or more, from the viewpoint that the amount of outgas can be more easily reduced. Further, the kinematic viscosity [nu ₂ of the PAO, from the viewpoint of the rolling elements of the rolling bearing is likely grease or base oil is supplied to the rolling surface is preferably not more than 60 mm ² / s, more preferably at most 40 mm ² / s.

基油の４０℃における動粘度νは、２５〜４５ｍｍ^２／ｓが好ましく、３０〜４０ｍｍ^２／ｓがより好ましい。基油の動粘度νが前記下限値以上であれば、アウトガス量をより低減しやすくなる。基油の動粘度νが前記上限値以下であれば、転がり軸受の転動面にグリース又は基油が供給されやすく、また低温での安定した動作が求められる用途（例えば−３０℃の低温でも安定した動作が求められる車載用途）においても低トルクで動作が行われやすくなる。特に基油１００質量％に対する鉱油の割合が３０質量％以下の場合には、基油の４０℃における動粘度νが２５ｍｍ^２／ｓ以上であればアウトガス量を低減しやすい。
基油の４０℃における動粘度は、上記数値範囲に限定されず、トルク上昇（低温での特性含む）や摺運動時の摺動部材へのグリースの供給に問題ない範囲で粘度を上げてもよい。
基油の４０℃の動粘度を２５〜４５ｍｍ^２／ｓとすると、特に高温（８０℃）では基油粘度が著しく低下する。そのため、軸受の回転速度が上がると（例えば１００ｍｍ／ｓ）、基油そのもので得られる油膜ｈｃは非常に薄くなってしまい、摺動する２部品の合成表面粗さよりも薄くなってしまう場合が多くなる。その対策として、基油の粘度を上げることも有効であるが、上限には限界がある。このような場合には、増ちょう剤の幅Ｔ_Ｗを摺動する２部品の合成表面粗さ以上とすることで、如何なる駆動条件においても、摺動する２部品の直接接触を抑えることが可能となる。 Kinematic viscosity ν at 40 ° C. of the base oil is preferably ^{^{25~45mm 2 / s, 30~40mm 2 /}} s is more preferable. When the kinematic viscosity ν of the base oil is at least the above lower limit value, it becomes easier to reduce the amount of outgas. When the kinematic viscosity ν of the base oil is equal to or less than the upper limit value, grease or base oil is easily supplied to the rolling surface of the rolling bearing, and stable operation at a low temperature is required (for example, even at a low temperature of -30 ° C). Even in in-vehicle applications where stable operation is required), operation can be easily performed with low torque. In particular, when the ratio of mineral oil to 100% by mass of base oil is 30% by mass or less, the amount of outgas can be easily reduced if the kinematic viscosity ν of the base oil at 40 ° C. is 25 mm ² / s or more.
The kinematic viscosity of the base oil at 40 ° C. is not limited to the above numerical range, and even if the viscosity is increased within a range where there is no problem in increasing torque (including characteristics at low temperature) and supplying grease to the sliding member during sliding motion. Good.
When the kinematic viscosity of the base oil at 40 ° C. is 25 to 45 mm ² / s, the viscosity of the base oil is significantly lowered particularly at a high temperature (80 ° C.). Therefore, when the rotation speed of the bearing increases (for example, 100 mm / s), the oil film hc obtained from the base oil itself becomes very thin, and in many cases, it becomes thinner than the composite surface roughness of the two sliding parts. Become. As a countermeasure, it is effective to increase the viscosity of the base oil, but there is a limit to the upper limit. In such a case, by a two-part synthetic surface roughness than that slides width T _W of the thickener, in any driving conditions, can be suppressed direct contact 2 parts that slide Will be.

＜増ちょう剤＞
増ちょう剤は、グリースを半固体状に保つ役割を果たす。
増ちょう剤としては、情報記録再生装置の転がり軸受用グリースに通常使用される公知の増ちょう剤を制限なく使用できる。増ちょう剤としては、例えば、ウレア化合物、リチウムセッケン、カルシウムセッケン、複合リチウムセッケン、複合カルシウムセッケン、シリカゲル、ポリテトラフルオロエチレン、有機化ベントナイト等が挙げられる。なかでも、増ちょう剤としては、耐熱性に優れる点から、ウレア化合物が好ましく、１分子中に２個のウレア結合を有するジウレア化合物がより好ましい。 <Thickener>
The thickener serves to keep the grease semi-solid.
As the thickener, a known thickener usually used for grease for rolling bearings of an information recording / reproducing device can be used without limitation. Examples of the thickener include urea compounds, lithium soaps, calcium soaps, composite lithium soaps, composite calcium soaps, silica gels, polytetrafluoroethylene, organic bentonite and the like. Among them, as the thickener, a urea compound is preferable from the viewpoint of excellent heat resistance, and a diurea compound having two urea bonds in one molecule is more preferable.

ジウレア化合物としては、例えば、末端が脂肪族基である脂肪族ジウレア化合物、末端が脂環族基である脂環族ジウレア化合物、末端が芳香族基である芳香族ジウレア化合物等が挙げられる。
脂肪族ジウレア化合物の脂肪族炭化水素基としては、炭素数８〜１８の脂肪族炭化水素基が挙げられる。
ジウレア化合物の具体例としては、例えば、ジイソシアネート（フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート等）とモノアミン（オクチルアミン、ドデシルアミン、ステアリルアミン、シクロヘキシルアミン、アニリン、ｐ−トルイジン等）との反応で得られる化合物が挙げられる。
リチウムセッケンとしては、例えば、ステアリン酸リチウム、１２−ヒドロキシステアリン酸リチウム等が挙げられる。
増ちょう剤は、１種が単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。 Examples of the diurea compound include an aliphatic diurea compound having an aliphatic group at the end, an alicyclic diurea compound having an alicyclic group at the end, and an aromatic diurea compound having an aromatic group at the end.
Examples of the aliphatic hydrocarbon group of the aliphatic diurea compound include an aliphatic hydrocarbon group having 8 to 18 carbon atoms.
Specific examples of the diurea compound include compounds obtained by the reaction of diisocyanate (phenylenediocyanate, tolylene diisocyanate, etc.) and monoamine (octylamine, dodecylamine, stearylamine, cyclohexylamine, aniline, p-toluidine, etc.). Can be mentioned.
Examples of the lithium soap include lithium stearate, lithium 12-hydroxystearate and the like.
One type of thickener may be used alone, or two or more types may be used in combination.

＜他の成分＞
本発明のグリースは、必要に応じて、上記以外の他の成分を含んでもよい。
他の成分としては、グリースに通常使用される公知の成分が使用でき、例えば、極圧剤、酸化防止剤、防錆剤、油性向上剤、金属不活性化剤等の添加剤が挙げられる。 <Other ingredients>
The grease of the present invention may contain components other than the above, if necessary.
As other components, known components usually used for grease can be used, and examples thereof include additives such as extreme pressure agents, antioxidants, rust inhibitors, oiliness improvers, and metal inactivating agents.

極圧剤としては、例えば、有機モリブデン化合物（モリブデンジチオカーバメート、モリブデンジチオフォスフェート等）、有機脂肪酸化合物（オレイン酸、ナフテン酸、コハク酸等）、有機リン化合物（トリオクチルフォスフェート、トリフェニルフォスフェートトリフェニルフォスフェート、トリエチルフォスフェート等）、リン酸エステル、亜鉛ジチオカーバメート、アンチモンジチオカーバメート等が挙げられる。
極圧剤は、１種が単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。 Examples of the extreme pressure agent include organic molybdenum compounds (molybdenum dithiocarbamate, molybdenum dithiophosphate, etc.), organic fatty acid compounds (oleic acid, naphthenic acid, succinic acid, etc.), and organic phosphorus compounds (trioctyl phosphate, triphenyl phosphate, etc.). (Triphenyl phosphate, triethyl phosphate, etc.), phosphate ester, zinc dithiocarbamate, antimondithiocarbamate and the like.
One type of extreme pressure agent may be used alone, or two or more types may be used in combination.

酸化防止剤としては、例えば、フェノール系酸化防止剤（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール、テトラキス［メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、オクチル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ヒドロ肉桂酸、２−（２’−ヒドロキシ−３’−ｔ−ブチル−５’−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール等）、アミン系酸化防止剤（フェニル−２−ナフチルアミン，ジフェニルアミン，ジ（４−オクチルフェニル）アミン、フェニレンジアミン等）等が挙げられる。
酸化防止剤は、１種が単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。 Examples of the antioxidant include phenolic antioxidants (2,6-di-t-butylphenol, 2,6-di-t-butyl-4-methylphenol, tetrakis [methylene-3- (3', 5), 5). '-Di-t-Butyl-4'-Hydroxyphenyl) propionate] Methyl, octyl-3,5-di-t-butyl-4-hydroxy-hydrophenolic acid, 2- (2'-hydroxy-3'-t -Butyl-5'-methylphenyl) -5-chlorobenzotriazole, etc.), amine-based antioxidants (phenyl-2-naphthylamine, diphenylamine, di (4-octylphenyl) amine, phenylenediamine, etc.) and the like.
One type of antioxidant may be used alone, or two or more types may be used in combination.

防錆剤としては、例えば、有機スルホン酸のアルカリ金属塩又はアルカリ土類金属塩（カルシウムスルフォネート、マグネシウムスルフォネート、バリウムスルフォネート等）、多価アルコール（ソルビタンモノオレエート等）の部分エステル等が挙げられる。
防錆剤は、１種が単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。 Examples of the rust preventive include alkali metal salts of organic sulfonic acids or alkaline earth metal salts (calcium sulphonate, magnesium sulphonate, barium sulphonate, etc.) and polyhydric alcohols (sorbitan monooleate, etc.). Partial ester and the like can be mentioned.
One type of rust preventive may be used alone, or two or more types may be used in combination.

＜各成分の割合＞
本発明のグリース１００質量％に対する基油の割合は、７５〜９３質量％が好ましく、８０〜９０質量％がより好ましい。基油の割合が前記下限値以上であれば、転がり軸受の転動面にグリース又は基油が供給されやすい。基油の割合が前記上限値以下であれば、グリースは半固形状であり、漏れにくく飛散しにくい。 <Ratio of each component>
The ratio of the base oil to 100% by mass of the grease of the present invention is preferably 75 to 93% by mass, more preferably 80 to 90% by mass. When the ratio of the base oil is equal to or higher than the lower limit value, grease or base oil is likely to be supplied to the rolling surface of the rolling bearing. When the ratio of the base oil is equal to or less than the upper limit value, the grease is in a semi-solid state and is unlikely to leak or scatter.

基油１００質量％に対する鉱油の割合は、１０〜４０質量％が好ましく、２０〜３０質量％がより好ましい。鉱油の割合が前記下限値以上であれば、優れた耐久性とトルク平滑性のバランスのとれたグリースが得られやすくなる。鉱油の割合が前記上限値以下であれば、アウトガス量が充分に低減されたグリースが得られやすくなる。 The ratio of the mineral oil to 100% by mass of the base oil is preferably 10 to 40% by mass, more preferably 20 to 30% by mass. When the proportion of mineral oil is at least the above lower limit value, it becomes easy to obtain a grease having a good balance between excellent durability and torque smoothness. When the proportion of mineral oil is not more than the above upper limit value, it becomes easy to obtain grease in which the amount of outgas is sufficiently reduced.

基油１００質量％に対するＰＡＯの割合は、５０〜９０質量％が好ましく、６０〜８０質量％がより好ましい。ＰＡＯの割合が前記下限値以上であれば、アウトガス量が充分に低減されたグリースが得られやすくなる。ＰＡＯの割合が前記上限値以下であれば、優れた耐久性とトルク平滑性のバランスのとれたグリースが得られやすくなる。 The ratio of PAO to 100% by mass of the base oil is preferably 50 to 90% by mass, more preferably 60 to 80% by mass. When the ratio of PAO is at least the above lower limit value, it becomes easy to obtain grease in which the amount of outgas is sufficiently reduced. When the ratio of PAO is not more than the upper limit value, it becomes easy to obtain a grease having a good balance between excellent durability and torque smoothness.

基油１００質量％に対する鉱油とＰＡＯの合計の割合は、７０質量％以上が好ましく、８０質量％以上がより好ましく、９０質量％以上がさらに好ましい。鉱油とＰＡＯの合計の割合が前記下限値以上であれば、低トルクなグリースが得られやすくなる。前記の鉱油とＰＡＯの合計の割合の上限値は１００質量％である。 The total ratio of mineral oil and PAO to 100% by mass of the base oil is preferably 70% by mass or more, more preferably 80% by mass or more, and further preferably 90% by mass or more. When the total ratio of mineral oil and PAO is equal to or higher than the lower limit value, low torque grease can be easily obtained. The upper limit of the total ratio of the mineral oil and PAO is 100% by mass.

本発明のグリースでは、アウトガス量の低減と優れた耐久性を両立しやすい点から、基油中の鉱油の割合よりもＰＡＯの割合の方が多いことが好ましい。
基油中の鉱油に対するＰＡＯの質量比（ＰＡＯ／鉱油）は、１．２５〜９が好ましく、１．５〜４がより好ましい。前記質量比が前記下限値以上であると、アウトガス量が低減されやすくなる。前記質量比が前記上限値以下であると、耐久性、トルク平滑性が高められやすくなる。 In the grease of the present invention, it is preferable that the ratio of PAO is larger than the ratio of mineral oil in the base oil, because it is easy to achieve both a reduction in the amount of outgas and excellent durability.
The mass ratio of PAO to the mineral oil in the base oil (PAO / mineral oil) is preferably 1.25 to 9, and more preferably 1.5 to 4. When the mass ratio is at least the lower limit value, the outgas amount is likely to be reduced. When the mass ratio is not more than the upper limit value, durability and torque smoothness are likely to be improved.

本発明のグリース１００質量％に対する増ちょう剤の割合は、７〜２０質量％が好ましく、１０〜１５質量％がより好ましい。増ちょう剤の割合が前記下限値以上であると、漏れにくく飛散し難いグリースが得られやすくなる。増ちょう剤の割合が前記上限値以下であると、転がり軸受の転動面にグリース又は基油が供給されやすくなる。 The ratio of the thickener to 100% by mass of the grease of the present invention is preferably 7 to 20% by mass, more preferably 10 to 15% by mass. When the ratio of the thickener is not less than the above lower limit value, it becomes easy to obtain grease that is hard to leak and is hard to scatter. When the ratio of the thickener is not more than the upper limit value, grease or base oil is easily supplied to the rolling surface of the rolling bearing.

本発明のグリース１００質量％に対する極圧剤の割合は、０．２〜４質量％が好ましく、０．５〜２質量％がより好ましい。
本発明のグリース１００質量％に対する防錆剤の割合は、０．２〜４質量％が好ましく、０．５〜２質量％がより好ましい。 The ratio of the extreme pressure agent to 100% by mass of the grease of the present invention is preferably 0.2 to 4% by mass, more preferably 0.5 to 2% by mass.
The ratio of the rust preventive to 100% by mass of the grease of the present invention is preferably 0.2 to 4% by mass, more preferably 0.5 to 2% by mass.

［情報記録再生装置］
本発明の転がり軸受、転がり軸受装置及び情報記録再生装置は、本発明のグリースを用いる以外は公知の態様を採用できる。以下、本発明の転がり軸受、転がり軸受装置及び情報記録再生装置の一例を示して説明する。
本実施形態の情報記録再生装置１は、ディスク（磁気記録媒体）Ｄに対して垂直記録方式で書き込みを行う装置であって、図１に示すように、ディスクＤと、スイングアーム２と、光導波路３と、レーザ光源４と、ヘッドジンバルアッセンブリ（ＨＧＡ）５と、転がり軸受装置６と、アクチュエータ７と、スピンドルモータ（回転駆動部）８と、制御部９と、ハウジング１０と、を備えている。 [Information recording / playback device]
The rolling bearing, the rolling bearing device, and the information recording / reproducing device of the present invention may adopt known embodiments except that the grease of the present invention is used. Hereinafter, an example of the rolling bearing, the rolling bearing device, and the information recording / reproducing device of the present invention will be described.
The information recording / reproducing device 1 of the present embodiment is a device that writes to the disk (magnetic recording medium) D in a vertical recording manner, and as shown in FIG. 1, the disk D, the swing arm 2, and the optical motor. A waveguide 3, a laser light source 4, a head gimbal assembly (HGA) 5, a rolling bearing device 6, an actuator 7, a spindle motor (rotational drive unit) 8, a control unit 9, and a housing 10 are provided. There is.

ハウジング１０は、情報記録再生装置１における各構成部分を収容するものである。
ハウジング１０は、平面視四角形状の底部１０ａと、底部１０ａの周縁から立設する周壁部（不図示）と、周壁部の上部に着脱可能に固定され、開口部を塞ぐ蓋体（不図示）と、を備える。ハウジング１０では、底部１０ａ上における周壁部の内側に、各構成品が収容されるようになっている。図１では、便宜上、周壁部及び蓋体を省略している。
ハウジング１０の材質は、特に限定されず、例えば、アルミニウム等の金属材料が挙げられる。 The housing 10 accommodates each component of the information recording / reproducing device 1.
The housing 10 has a rectangular bottom portion 10a in a plan view, a peripheral wall portion (not shown) that stands up from the peripheral edge of the bottom portion 10a, and a lid that is detachably fixed to the upper portion of the peripheral wall portion and closes the opening (not shown). And. In the housing 10, each component is accommodated inside the peripheral wall portion on the bottom portion 10a. In FIG. 1, the peripheral wall portion and the lid body are omitted for convenience.
The material of the housing 10 is not particularly limited, and examples thereof include a metal material such as aluminum.

ハウジング１０の底部１０ａの略中心にスピンドルモータ８が取り付けられている。また、ディスクＤの中心に形成された中心孔がスピンドルモータ８に嵌め込まれることで、３枚のディスクＤが着脱自在に装着されている。スピンドルモータ８により、回転軸線Ｌ１を軸にディスクＤを一定方向に回転させることができるようになっている。 The spindle motor 8 is attached to the substantially center of the bottom portion 10a of the housing 10. Further, the central hole formed in the center of the disc D is fitted into the spindle motor 8, so that the three discs D are detachably mounted. The spindle motor 8 makes it possible to rotate the disc D in a certain direction about the rotation axis L1.

ハウジング１０の底部１０ａの一つの隅角部に、ディスクＤの外側に位置するようにアクチュエータ７が取り付けられている。アクチュエータ７には、ディスクＤに向かって延びるスイングアーム２が連結されている。スイングアーム２の基端側の部分には転がり軸受装置６が設けられている。アクチュエータ７による駆動によって、スイングアーム２が転がり軸受装置６の回転軸線Ｌ２を軸に水平面内で回動するようになっている。 An actuator 7 is attached to one corner of the bottom 10a of the housing 10 so as to be located outside the disc D. A swing arm 2 extending toward the disc D is connected to the actuator 7. A rolling bearing device 6 is provided at a portion on the base end side of the swing arm 2. By being driven by the actuator 7, the swing arm 2 rotates in a horizontal plane about the rotation axis L2 of the rolling bearing device 6.

スイングアーム２は、アクチュエータ７に連結される基部２ａと、基部２ａからディスクＤに向かって延設されたアーム部２ｂとを備える。スイングアーム２は、例えば、基部２ａとアーム部２ｂを削り出し加工等により一体形成することで得られる。
基部２ａは、略直方体形状であり、転がり軸受装置６を囲うように転がり軸受装置６に回動可能に支持されている。 The swing arm 2 includes a base portion 2a connected to the actuator 7 and an arm portion 2b extending from the base portion 2a toward the disc D. The swing arm 2 can be obtained, for example, by integrally forming the base portion 2a and the arm portion 2b by machining or the like.
The base portion 2a has a substantially rectangular shape, and is rotatably supported by the rolling bearing device 6 so as to surround the rolling bearing device 6.

アーム部２ｂは平板状であり、かつ基端部から先端部に向かって先細るテーパ形状になっている。アーム部２ｂは、基部２ａにおけるアクチュエータ７が取り付けられた後面２ｃと反対側の前面（隅角部と反対側の面）２ｄから、基部２ａの上面の面方向（水平面内方向）に延出するように設けられている。
また、この例のスイングアーム２では、３枚のアーム部２ｂが、基部２ａの高さ方向（垂直方向）に、各アーム部２ｂの間にディスクＤが挟まれるように設けられている。つまり、アーム部２ｂとディスクＤとが互いに高さ方向に交互に位置するように配置されており、アクチュエータ７の駆動によってアーム部２ｂがディスク面（ディスクＤの表面）Ｄ１に平行な方向に移動するようになっている。 The arm portion 2b has a flat plate shape and a tapered shape that tapers from the base end portion toward the tip end portion. The arm portion 2b extends from the front surface (the surface opposite to the corner portion) 2d on the side opposite to the rear surface 2c to which the actuator 7 is attached in the base portion 2a in the surface direction (in the horizontal plane) of the upper surface of the base portion 2a. It is provided as follows.
Further, in the swing arm 2 of this example, three arm portions 2b are provided so that the disc D is sandwiched between the arm portions 2b in the height direction (vertical direction) of the base portion 2a. That is, the arm portion 2b and the disc D are arranged so as to be alternately positioned in the height direction, and the arm portion 2b moves in the direction parallel to the disc surface (surface of the disc D) D1 by the drive of the actuator 7. It is designed to do.

スイングアーム２におけるアーム部２ｂの先端にはヘッドジンバルアッセンブリ５が設けられている。スイングアーム２の基部２ａの側面部にはレーザ光源４が設けられている。スイングアーム２の基部２ａ及びアーム部２ｂには、レーザ光源４とヘッドジンバルアッセンブリ５とを結ぶ光導波路３が設けられている。これにより、レーザ光源４から光導波路３を介してヘッドジンバルアッセンブリ５に光を供給できるようになっている。 A head gimbal assembly 5 is provided at the tip of the arm portion 2b of the swing arm 2. A laser light source 4 is provided on the side surface of the base portion 2a of the swing arm 2. The base portion 2a and the arm portion 2b of the swing arm 2 are provided with an optical waveguide 3 connecting the laser light source 4 and the head gimbal assembly 5. As a result, light can be supplied from the laser light source 4 to the head gimbal assembly 5 via the optical waveguide 3.

ヘッドジンバルアッセンブリ５は、サスペンション５ａと、サスペンション５ａの先端に取り付けられたスライダ５ｂとを備えている。
スライダ５ｂは近接場光発生素子を有している。レーザ光源４から光がスライダ５ｂに導かれた際に該近接場光発生素子から近接場光が発生される。該近接場光を利用することで、ディスクＤに各種情報を記録したり、再生させたりすることができる。
近接場光発生素子は、例えば、光学的微小開口や、ナノメートルサイズに形成された突起部等により構成される。 The head gimbal assembly 5 includes a suspension 5a and a slider 5b attached to the tip of the suspension 5a.
The slider 5b has a near-field light generating element. When light is guided from the laser light source 4 to the slider 5b, near-field light is generated from the near-field light generating element. By using the near-field light, various information can be recorded and reproduced on the disc D.
The near-field light generating element is composed of, for example, an optical microaperture, a protrusion formed in a nanometer size, or the like.

ヘッドジンバルアッセンブリ５は、アクチュエータ７の駆動によって、スイングアーム２のアーム部２ｂとともにディスク面Ｄ１に平行な方向に移動する。なお、スイングアーム２及びヘッドジンバルアッセンブリ５は、ディスクＤの回転停止時にはアクチュエータ７の駆動によってディスクＤ上から退避するようになっている。 The head gimbal assembly 5 moves in a direction parallel to the disc surface D1 together with the arm portion 2b of the swing arm 2 by driving the actuator 7. The swing arm 2 and the head gimbal assembly 5 are retracted from the disc D by driving the actuator 7 when the rotation of the disc D is stopped.

制御部９は、レーザ光源４と接続されている。制御部９においては、情報に応じて変調した電流により、ヘッドジンバルアッセンブリ５のスライダ５ｂに供給する光の光束を制御できるようになっている。 The control unit 9 is connected to the laser light source 4. The control unit 9 can control the luminous flux of the light supplied to the slider 5b of the head gimbal assembly 5 by the current modulated according to the information.

［転がり軸受装置］
転がり軸受装置６は、図２及び図３に示すように、シャフト２０と、シャフト２０の外側にシャフト２０と同軸上に設置されたスリーブ２１と、シャフト２０とスリーブ２１の間に設置された２つの転がり軸受２２と、を備える。 [Rolling bearing device]
As shown in FIGS. 2 and 3, the rolling bearing device 6 has a shaft 20, a sleeve 21 installed on the outside of the shaft 20 coaxially with the shaft 20, and 2 installed between the shaft 20 and the sleeve 21. It includes two rolling bearings 22.

シャフト２０は、円柱形状の棒状部材であり、ハウジング１０の底部１０ａから立設されている。シャフト２０の中心軸が、スイングアーム２が回動する際の回転軸線Ｌ２となる。
シャフト２０におけるハウジング１０の底部１０ａ側の部分には、本体部２０ａよりも拡径したフランジ部２０ｂと、本体部２０ａよりも縮径した縮径部２０ｃとが、基端に向かって順に設けられている。縮径部２０ｃの外周面には雄ねじ２０ｄが形成されている。ハウジング１０の底部１０ａに設けられた穴１０ｂにシャフト２０の縮径部２０ｃを挿入し、穴１０ｂの内周面に形成された雌ねじ１０ｃと縮径部２０ｃの雄ねじ２０ｄとを螺合することで、シャフト２０がハウジング１０の底部１０ａに立設される。このとき、フランジ部２０ｂの下面がハウジング１０の底部１０ａに接することで、シャフト２０の高さ方向の位置決めがなされる。 The shaft 20 is a cylindrical rod-shaped member, and is erected from the bottom portion 10a of the housing 10. The central axis of the shaft 20 is the rotation axis L2 when the swing arm 2 rotates.
On the portion of the shaft 20 on the bottom portion 10a side of the housing 10, a flange portion 20b having a diameter larger than that of the main body portion 20a and a diameter-reduced portion 20c having a diameter smaller than that of the main body portion 20a are provided in order toward the base end. ing. A male screw 20d is formed on the outer peripheral surface of the reduced diameter portion 20c. By inserting the reduced diameter portion 20c of the shaft 20 into the hole 10b provided in the bottom portion 10a of the housing 10, and screwing the female screw 10c formed on the inner peripheral surface of the hole 10b and the male screw 20d of the reduced diameter portion 20c. , The shaft 20 is erected on the bottom 10a of the housing 10. At this time, the lower surface of the flange portion 20b is in contact with the bottom portion 10a of the housing 10, so that the shaft 20 is positioned in the height direction.

スリーブ２１は、円筒形状に形成された部材である。スリーブ２１の内径は、フランジ部２０ｂの外径と略同径とされている。
スリーブ２１は、シャフト２０を径方向外側から囲むように、かつその内周面がシャフト２０の外周面に対して所定間隔で離間するように設置されている。シャフト２０の中心軸とスリーブ２１の中心軸は一致するようになっている。
また、スリーブ２１は、スイングアーム２の基部２ａに形成された取付孔２ｅ内に直接圧入されるか、波型に形成された金属リング等の弾性体を介して圧入されるか、又は接着嵌合されることで、スイングアーム２と一体的に組み合わされている。 The sleeve 21 is a member formed in a cylindrical shape. The inner diameter of the sleeve 21 is substantially the same as the outer diameter of the flange portion 20b.
The sleeve 21 is installed so as to surround the shaft 20 from the outside in the radial direction, and the inner peripheral surface thereof is separated from the outer peripheral surface of the shaft 20 at predetermined intervals. The central axis of the shaft 20 and the central axis of the sleeve 21 are aligned with each other.
Further, the sleeve 21 is press-fitted directly into the mounting hole 2e formed in the base portion 2a of the swing arm 2, is press-fitted through an elastic body such as a metal ring formed in a wavy shape, or is adhesively fitted. By being combined, it is integrally combined with the swing arm 2.

スリーブ２１の内周面における高さ方向の中央部には、周方向に全周にわたって内側に突出するスペーサ部２１ａが形成されている。シャフト２０とスリーブ２１の間においては、スペーサ部２１ａの上下にそれぞれ２つの転がり軸受２２が設置され、それら２つの転がり軸受２２の間隔が所定距離に保持されるようになっている。 At the central portion of the inner peripheral surface of the sleeve 21 in the height direction, a spacer portion 21a that projects inward over the entire circumference in the circumferential direction is formed. Between the shaft 20 and the sleeve 21, two rolling bearings 22 are installed above and below the spacer portion 21a, and the distance between the two rolling bearings 22 is maintained at a predetermined distance.

［転がり軸受］
転がり軸受装置６に備えられている２つの転がり軸受２２は、同じものである。
転がり軸受２２は、図３〜６に示すように、内輪３０と、外輪３１と、リテーナ３２と、複数の転動体３３と、２つのシールド板３４と、を備える。
ＰＩＶＯＴで使用される軸受は、内径４〜７ｍｍ、外径７〜１０ｍｍ、幅１〜３．５ｍｍ程度である。ボール径は０．８〜１ｍｍ程度である。ボール数は一般に１１〜１３個程度である。内外輪にはステンレス鋼、ボールには軸受鋼（ＳＵＪ２）もしくは内外輪と同様なステンレス鋼が使用される。与圧は２００〜１２００ｇｆ程度がかけられて使用される。 [Rolling bearing]
The two rolling bearings 22 provided in the rolling bearing device 6 are the same.
As shown in FIGS. 3 to 6, the rolling bearing 22 includes an inner ring 30, an outer ring 31, a retainer 32, a plurality of rolling elements 33, and two shield plates 34.
The bearing used in PIVOT has an inner diameter of 4 to 7 mm, an outer diameter of 7 to 10 mm, and a width of about 1 to 3.5 mm. The ball diameter is about 0.8 to 1 mm. The number of balls is generally about 11 to 13. Stainless steel is used for the inner and outer rings, and bearing steel (SUJ2) or stainless steel similar to the inner and outer rings is used for the balls. Pressurization is applied to about 200 to 1200 gf before use.

内輪３０は、円筒状の部材である。
内輪３０の内径は、シャフト２０の挿入が可能な寸法とされる。本実施形態では、内輪３０の内径は、シャフト２０の外径よりも若干大きくなっている。内輪３０の内側にシャフト２０が挿し込まれ、接着剤等で内輪３０がシャフト２０に固定される。
なお、内輪３０の内径は、シャフト２０に設置できる範囲であれば、シャフト２０の外径と同一か、若干小さくなっていてもよい。この場合は、内輪３０にシャフト２０が圧入固定される。 The inner ring 30 is a cylindrical member.
The inner diameter of the inner ring 30 is sized so that the shaft 20 can be inserted. In the present embodiment, the inner diameter of the inner ring 30 is slightly larger than the outer diameter of the shaft 20. The shaft 20 is inserted inside the inner ring 30, and the inner ring 30 is fixed to the shaft 20 with an adhesive or the like.
The inner diameter of the inner ring 30 may be the same as or slightly smaller than the outer diameter of the shaft 20 as long as it can be installed on the shaft 20. In this case, the shaft 20 is press-fitted and fixed to the inner ring 30.

転がり軸受２２では、内輪３０にシャフト２０に対して軸方向に相対的に予圧が付与された状態で内輪３０をシャフト２０に固定する、いわゆる内輪予圧を採用できる。これにより、転がり軸受２２を高剛性化でき、転がり軸受装置６の共振周波数（共振点）を高くできる。そのため、より高速回転に対応可能な転がり軸受装置６となる。
なお、転がり軸受２２では、外輪３１にシャフト２０に対して軸方向に相対的に予圧が付与された状態で外輪３１をスリーブ２１に固定する、いわゆる外輪予圧を採用してもよい。 In the rolling bearing 22, a so-called inner ring preload, in which the inner ring 30 is fixed to the shaft 20 in a state where the inner ring 30 is relatively preloaded in the axial direction with respect to the shaft 20, can be adopted. As a result, the rolling bearing 22 can be made highly rigid, and the resonance frequency (resonance point) of the rolling bearing device 6 can be made high. Therefore, the rolling bearing device 6 can handle higher speed rotation.
The rolling bearing 22 may employ a so-called outer ring preload in which the outer ring 31 is fixed to the sleeve 21 in a state where the outer ring 31 is preloaded relative to the shaft 20 in the axial direction.

内輪３０の外周面における軸方向の中間部には、転動体３３の転動をガイドする凹条の内輪転動面３０ａが内輪３０の全周にわたって形成されている。内輪転動面３０ａは、内輪３０の中心軸を通る平面で切断したときの断面形状が円弧状になっている。
内輪３０の材質としては、例えばステンレス等の金属材料が挙げられる。内輪３０は、例えば鍛造や機械加工等により製造できる。 An axially intermediate portion of the outer peripheral surface of the inner ring 30 is formed with a concave inner ring rolling surface 30a that guides the rolling of the rolling element 33 over the entire circumference of the inner ring 30. The inner ring rolling surface 30a has an arcuate cross-sectional shape when cut in a plane passing through the central axis of the inner ring 30.
Examples of the material of the inner ring 30 include a metal material such as stainless steel. The inner ring 30 can be manufactured by, for example, forging or machining.

外輪３１は、内輪３０よりも直径が大きい、内輪３０と同様の円筒状の部材である。
外輪３１はスリーブ２１の内側に固定されることで、内輪３０の外側に、内輪３０から離間した状態で設置される。内輪３０と外輪３１とは、それらの中心軸がともにシャフト２０の中心軸と一致するように同軸上に設置される。 The outer ring 31 is a cylindrical member similar to the inner ring 30, which has a diameter larger than that of the inner ring 30.
By fixing the outer ring 31 to the inside of the sleeve 21, the outer ring 31 is installed on the outside of the inner ring 30 in a state separated from the inner ring 30. The inner ring 30 and the outer ring 31 are installed coaxially so that their central axes coincide with the central axis of the shaft 20.

外輪３１の内周面における軸方向の中間部には、内輪３０の内輪転動面３０ａと対向するように、転動体３３の転動をガイドする凹条の外輪転動面３１ａが外輪３１の全周にわたって形成されている。外輪転動面３１ａは、外輪３１の中心軸を通る平面で切断したときの断面形状が円弧状になっている。
外輪３１の材質としては、例えばステンレス等の金属材料が挙げられる。内輪３０は、例えば鍛造や機械加工等により製造できる。 At the axially intermediate portion of the inner peripheral surface of the outer ring 31, a concave outer ring rolling surface 31a that guides the rolling of the rolling element 33 so as to face the inner ring rolling surface 30a of the inner ring 30 is formed on the outer ring 31. It is formed all around. The outer ring rolling surface 31a has an arcuate cross-sectional shape when cut in a plane passing through the central axis of the outer ring 31.
Examples of the material of the outer ring 31 include a metal material such as stainless steel. The inner ring 30 can be manufactured by, for example, forging or machining.

リテーナ３２は、図６に示すように、円環状の本体部３２ａと、本体部３２ａの上部から形成され、先端に向かって互いの距離が接近するように円弧状に立ち上がる七対の爪部３２ｂ，３２ｃとを備える。七対の爪部３２ｂ，３２ｃは、リテーナ３２の周方向に等間隔に設けられている。それぞれの対になった爪部３２ｂと爪部３２ｃの内側には転動体３３を転動可能に保持する正面視略円状のボールポケットＢが形成されている。
なお、爪部の対の数、すなわちボールポケットＢの数は、７個には限定されず、６個以下であってもよく、８個以上であってもよい。 As shown in FIG. 6, the retainer 32 is formed from an annular main body portion 32a and an upper portion of the main body portion 32a, and has seven pairs of claw portions 32b that rise in an arc shape so as to approach each other toward the tip. , 32c and so on. The seven pairs of claw portions 32b and 32c are provided at equal intervals in the circumferential direction of the retainer 32. A ball pocket B having a substantially circular shape in front view is formed inside each of the paired claws 32b and 32c to hold the rolling elements 33 so that they can roll.
The number of pairs of claws, that is, the number of ball pockets B is not limited to 7, and may be 6 or less, or 8 or more.

リテーナ３２の内径は内輪３０の外径よりも大きく、またリテーナ３２の外径は外輪３１の内径よりも小さくなっている。内輪３０と外輪３１の間にリテーナ３２が設置された状態で、各々のボールポケットＢに転動体３３がそれぞれ転動可能に保持される。このように、内輪３０及び外輪３１とリテーナ３２とが互いに干渉しない状態で、内輪３０の内輪転動面３０ａと外輪３１の外輪転動面３１ａとの間に転動体３３が配置される。
リテーナ３２は、各々のボールポケットＢにそれぞれ転動体３３を転動可能に保持した状態で中心軸Ｌ２回りを回転できるようになっている。
リテーナ３２の材質としては、特に限定されず、例えば、ポリアミド樹脂等の樹脂が挙げられる。 The inner diameter of the retainer 32 is larger than the outer diameter of the inner ring 30, and the outer diameter of the retainer 32 is smaller than the inner diameter of the outer ring 31. With the retainer 32 installed between the inner ring 30 and the outer ring 31, the rolling elements 33 are rotatably held in the respective ball pockets B. In this way, the rolling element 33 is arranged between the inner ring rolling surface 30a of the inner ring 30 and the outer ring rolling surface 31a of the outer ring 31 in a state where the inner ring 30 and the outer ring 31 and the retainer 32 do not interfere with each other.
The retainer 32 can rotate around the central axis L2 with the rolling elements 33 rotatably held in the respective ball pockets B.
The material of the retainer 32 is not particularly limited, and examples thereof include a resin such as a polyamide resin.

リテーナ３２の上部における一対の爪部３２ｂ，３２ｃと、その隣りの一対の爪部３２ｂ，３２ｃの間には、ボールポケットＢに比べて深さが浅いグリースポケットＧが形成されている。すなわち、リテーナ３２には、複数対の爪部３２ｂ，３２ｃによって周方向にボールポケットＢとグリースポケットＧが交互に形成されている。 A grease pocket G having a depth shallower than that of the ball pocket B is formed between the pair of claw portions 32b and 32c on the upper portion of the retainer 32 and the pair of claw portions 32b and 32c adjacent to the pair of claw portions 32b and 32c. That is, in the retainer 32, ball pockets B and grease pockets G are alternately formed in the circumferential direction by a plurality of pairs of claw portions 32b and 32c.

グリースポケットＧに本発明のグリースが配置され、ボールポケットＢに転動体３３が配置された状態でリテーナ３２と共に転動体３３が回動する際には、グリースポケットＧから内輪３０及び外輪３１と転動体３３との間にグリースが染み出し、グリースによる潤滑効果が得られる。
グリースポケットＧを利用して転がり軸受２２にグリースを使用することで、グリースの使用量を少なくすることができる。これにより、グリース量が過度となって転がり軸受２２のトルクが増大することが抑制されやすくなり、またディスクＤへの読み書きのために要求される充分なクリーン度が得られやすくなる。 When the grease of the present invention is arranged in the grease pocket G and the rolling element 33 rotates together with the retainer 32 in the state where the rolling element 33 is arranged in the ball pocket B, the grease pocket G rolls from the grease pocket G to the inner ring 30 and the outer ring 31. Grease seeps out between the moving body 33 and the lubricating effect of the grease is obtained.
By using grease for the rolling bearing 22 by utilizing the grease pocket G, the amount of grease used can be reduced. As a result, it becomes easy to suppress an increase in the torque of the rolling bearing 22 due to an excessive amount of grease, and it becomes easy to obtain a sufficient degree of cleanliness required for reading / writing to / from the disk D.

この例の転動体３３は、球状である。転動体３３は、内輪３０の内輪転動面３０ａと外輪３１の外輪転動面３１ａとの間において、リテーナ３２のボールポケットＢ内に配置され、内輪転動面３０ａと外輪転動面３１ａに沿って転動するようになっている。各々の転動体３３は、リテーナ３２によって周方向に均等に配列される。
転動体３３の数は、この例では７個であるが、リテーナ３２におけるボールポケットＢの数に応じて決定すればよく、６個以下であってもよく、８個以上であってもよい。
転動体３３の材質としては、例えば、軸受鋼等の金属材料が挙げられる。 The rolling element 33 in this example is spherical. The rolling element 33 is arranged in the ball pocket B of the retainer 32 between the inner ring rolling surface 30a of the inner ring 30 and the outer ring rolling surface 31a of the outer ring 31, and is formed on the inner ring rolling surface 30a and the outer ring rolling surface 31a. It is designed to roll along. Each rolling element 33 is evenly arranged in the circumferential direction by the retainer 32.
The number of rolling elements 33 is 7 in this example, but it may be determined according to the number of ball pockets B in the retainer 32, and may be 6 or less, or 8 or more.
Examples of the material of the rolling element 33 include a metal material such as bearing steel.

シールド板３４は、内輪３０と外輪３１との間に形成された円環状の空間の上下を塞ぐ環状の板部材である。シールド板３４は、内輪３０と外輪３１との間におけるリテーナ３２及び複数の転動体３３の上下に設置される。それぞれのシールド板３４は、その外周縁部が外輪３１に形成された係合用の環状溝部４０内に入り込んだ状態で外輪３１に固定されている。 The shield plate 34 is an annular plate member that closes the top and bottom of the annular space formed between the inner ring 30 and the outer ring 31. The shield plate 34 is installed above and below the retainer 32 and the plurality of rolling elements 33 between the inner ring 30 and the outer ring 31. Each of the shield plates 34 is fixed to the outer ring 31 in a state where the outer peripheral edge portion thereof is inserted into the engaging annular groove portion 40 formed in the outer ring 31.

（作用機構）
情報記録再生装置１では、転がり軸受２２におけるリテーナ３２のグリースポケットＧに本発明のグリースを配置する。アクチュエータ７の駆動によってスイングアーム２が回動する際には、グリースポケットＧに配置したグリースが内輪３０及び外輪３１とリテーナ３２の側面を通り、内輪３０及び外輪３１と転動体３３の間に供給され、グリースによる潤滑効果が発揮される。
情報記録再生装置１においては、本発明のグリースを用いているため、アウトガス量が充分に低減されている。そのため、アウトガスがヘッドジンバルアッセンブリとディスクＤの隙間等に溜まりにくく、安定して読み書きが行える。また、優れた耐久性を確保でき、低トルクでトルク平滑性に優れた状態を長期間維持できる。 (Mechanism of action)
In the information recording / reproducing device 1, the grease of the present invention is arranged in the grease pocket G of the retainer 32 in the rolling bearing 22. When the swing arm 2 is rotated by the drive of the actuator 7, the grease arranged in the grease pocket G passes through the side surfaces of the inner ring 30, the outer ring 31, and the retainer 32, and is supplied between the inner ring 30, the outer ring 31, and the rolling element 33. And the lubrication effect of grease is exhibited.
Since the grease of the present invention is used in the information recording / reproducing device 1, the amount of outgassing is sufficiently reduced. Therefore, outgas is less likely to accumulate in the gap between the head gimbal assembly and the disc D, and stable reading and writing can be performed. In addition, excellent durability can be ensured, and a state of low torque and excellent torque smoothness can be maintained for a long period of time.

（他の実施形態）
なお、本発明の転がり軸受、転がり軸受装置及び情報記録再生装置は、本発明のグリースを用いたものであればよく、前記したものには限定されない。
例えば、転がり軸受２２、転がり軸受装置６を備える情報記録再生装置１は近接場光を利用するものであったが、本発明のグリースを用いた転がり軸受及び転がり軸受装置を備える一般的なＨＤＤや光ディスクＤ装置等であってもよい。 (Other embodiments)
The rolling bearing, the rolling bearing device, and the information recording / reproducing device of the present invention may be any one using the grease of the present invention, and are not limited to those described above.
For example, the information recording / reproducing device 1 provided with the rolling bearing 22 and the rolling bearing device 6 uses near-field light, but a general HDD provided with a rolling bearing and a rolling bearing device using the grease of the present invention or the like. It may be an optical disk D device or the like.

また、転がり軸受装置は、スリーブを備えないものであってもよい。具体的には、例えば、シャフトの外側において軸方向に離間して配置される２つの転がり軸受の間に、互いの転がり軸受の間隔を所定距離に保持する環状のスペーサリングを備え、スリーブを備えない転がり軸受装置としてもよい。この場合は、スイングアームの基部に形成された取付孔に転がり軸受の外輪が直接圧入又は接着嵌合される態様とすることができる。
また、転がり軸受における転動体は、円筒状のころであってもよい。 Further, the rolling bearing device may not include a sleeve. Specifically, for example, between two rolling bearings arranged axially apart on the outside of the shaft, an annular spacer ring for keeping the distance between the rolling bearings at a predetermined distance is provided, and a sleeve is provided. It may be a non-rolling bearing device. In this case, the outer ring of the rolling bearing may be directly press-fitted or adhesively fitted into the mounting hole formed in the base of the swing arm.
Further, the rolling element in the rolling bearing may be a cylindrical roller.

以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の記載によっては限定されない。
本実施例における鉱油、ＰＡＯ及び基油の動粘度は、キヤノン−フェンスケ粘度計を用い、ＪＩＳＫ２２８３に準拠して４０℃で測定したものである。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to Examples, but the present invention is not limited to the following description.
The kinematic viscosities of the mineral oil, PAO and base oil in this example were measured at 40 ° C. using a Canon-Fenceke viscometer in accordance with JIS K2283.

［実施例１〜５、参考例１］
実施例１〜５の各グリースを以下のように調製した。 [Examples 1 to 5, Reference Example 1]
Each grease of Examples 1 to 5 was prepared as follows.

＜実施例１＞
精製鉱油（ＡＰＩ基油カテゴリーでグループＩＩＩに分類されるもの。動粘度ν_１＝４７ｍｍ^２／ｓ）と、ＰＡＯ（動粘度ν_２＝３０ｍｍ^２／ｓ）とを質量比３：７で混合し、基油（動粘度ν＝３４ｍｍ^２／ｓ）とした。
上記基油に、脂肪族モノアミンとジイソシアネートを添加し、基油中で６０〜８０℃で反応させて脂肪族ジウレア（増ちょう剤）を生成して、反応生成物を最高温度２００℃まで加熱してグリースを得た。これに、酸化防止剤、防錆剤及び極圧剤を添加して３本ロールミルで混練して実施例１のグリースを製造した。
各成分の割合は、グリース１００質量％に対して、基油が８５．０質量％、増ちょう剤が１２．５質量％、酸化防止剤が０．５質量％、防錆剤が１．０質量％、極圧剤が１．０質量％であった。 <Example 1>
Refined mineral oil (classified in Group III in the API base oil category; kinematic viscosity ν ₁ = 47 mm ² / s) and PAO (kinematic viscosity ν ₂ = 30 mm ² / s) are mixed at a mass ratio of 3: 7. , Base oil (kinematic viscosity ν = 34 mm ² / s).
An aliphatic monoamine and diisocyanate are added to the above base oil and reacted at 60 to 80 ° C. in the base oil to produce an aliphatic diurea (thickener), and the reaction product is heated to a maximum temperature of 200 ° C. Obtained grease. An antioxidant, a rust preventive, and an extreme pressure agent were added thereto and kneaded with a three-roll mill to produce the grease of Example 1.
The ratio of each component is 85.0% by mass of base oil, 12.5% by mass of thickener, 0.5% by mass of antioxidant, and 1.0% by mass of rust inhibitor with respect to 100% by mass of grease. The mass% and the extreme pressure agent were 1.0% by mass.

＜実施例２＞
実施例１と同じ基油に、脂肪族モノアミンとジイソシアネートを添加し、基油中で６０〜８０℃で反応させて脂肪族ジウレアを生成して、反応生成物を最高温度１８０℃まで加熱してグリースを得たこと以外は、実施例１と同様にして、実施例２のグリースを製造した。
各成分の割合は、グリース１００質量％に対して、基油が８５．０質量％、増ちょう剤が１２．５質量％、酸化防止剤が０．５質量％、防錆剤が１．０質量％、極圧剤が１．０質量％であった。 <Example 2>
Aliphatic monoamine and diisocyanate are added to the same base oil as in Example 1, and the mixture is reacted in the base oil at 60 to 80 ° C. to form an aliphatic diurea, and the reaction product is heated to a maximum temperature of 180 ° C. The grease of Example 2 was produced in the same manner as in Example 1 except that the grease was obtained.
The ratio of each component is 85.0% by mass of base oil, 12.5% by mass of thickener, 0.5% by mass of antioxidant, and 1.0% by mass of rust inhibitor with respect to 100% by mass of grease. The mass% and the extreme pressure agent were 1.0% by mass.

＜実施例３、４＞
３本ロールミルの混練条件（ロールを通す回数、ロール締め圧）を変えたこと以外は、実施例２と同様にして、実施例３、４のグリースを製造した。 <Examples 3 and 4>
The greases of Examples 3 and 4 were produced in the same manner as in Example 2 except that the kneading conditions of the three roll mills (the number of times the rolls were passed and the roll tightening pressure) were changed.

＜実施例５＞
極圧剤を添加しなかったこと以外は、実施例２と同様にして実施例５のグリースを製造した。
各成分の割合は、グリース１００質量％に対して、基油が８６．０質量％、増ちょう剤が１２．５質量％、酸化防止剤が０．５質量％、防錆剤が１．０質量％とした。 <Example 5>
The grease of Example 5 was produced in the same manner as in Example 2 except that no extreme pressure agent was added.
The ratio of each component is 86.0% by mass of base oil, 12.5% by mass of thickener, 0.5% by mass of antioxidant, and 1.0% by mass of rust inhibitor with respect to 100% by mass of grease. It was set to mass%.

＜参考例１＞
参考例１としては、市販の情報記録再生装置の転がり軸受用グリースαを用いた。グリースαは増ちょう剤としてウレア化合物を、基油としてＰＡＯと鉱油を含む。 <Reference example 1>
As Reference Example 1, grease α for rolling bearings of a commercially available information recording / reproducing device was used. Grease α contains a urea compound as a thickener and PAO and mineral oil as a base oil.

上記実施例１〜５及び参考例１の各グリースについて、ｈ_Ｃ、Ｔ_Ｗを以下のように測定した。また、前記各グリースについて、アウトガス量の測定、酸化安定度試験、耐久試験、グリースバンプ試験、トルク平滑性試験、耐摩耗性試験を下記のように行った。結果を表１に示す。 For each grease of Examples 1 to 5 and Reference Example _1, was measured as follows h C, the _{T W.} Further, for each of the greases, an outgas amount measurement, an oxidation stability test, a durability test, a grease bump test, a torque smoothness test, and an abrasion resistance test were performed as follows. The results are shown in Table 1.

（ＥＨＬ膜の膜厚ｈ_Ｃの測定）
上記各グリースが塗布されたガラスディスクの面に鋼球を転がり接触させ、その際の接触域の膜厚を二色光干渉法により求めた。
上記二色光干渉法によるＥＨＬ膜の膜厚の測定装置としては、図７に示す測定装置１００を用いた。
測定装置１００は、クロムが蒸着されて形成されたクロム膜１１１を下方の面に備える円盤状のガラスディスク１１０を有する。前記ガラスディスク１１０は、該ガラスディスク１１０を周方向に回転可能にする回転軸１１５で軸支されている。
前記ガラスディスク１１０の下方には、軸受用鋼球１２０が備えられ、該軸受用鋼球１２０は、回転軸１２１により回転可能に支持されている。さらに前記軸受用鋼球１２０は、その下方からローラ（図示せず）で支持され任意の接触荷重Ｘがかけられるようにされている。
前記ガラスディスク１１０の上方には、反射光路１５０が設けられ、該反射光路１５０の途中には、光源（図示せず）から照射された光Ｌが入射する入射光路１４０が接続されている。前記反射光路１５０の上方には、高速ビデオカメラ１３０が備えられている。前記入射光路１４０の途中には、前記光Ｌから特定波長の光を透過させる光学フィルター１４１が設けられ、前記反射光路１５０の途中には、前記光学フィルター１４１を透過した光をガラスディスク１１０に送るミラー１５１が設けられている。 (Measurement of film thickness h _C of EHL film)
A steel ball was rolled into contact with the surface of the glass disk coated with each of the above greases, and the film thickness of the contact area at that time was determined by a two-color light interference method.
As the measuring device for the film thickness of the EHL film by the two-color light interferometry, the measuring device 100 shown in FIG. 7 was used.
The measuring device 100 has a disk-shaped glass disk 110 having a chromium film 111 formed by vapor-depositing chromium on the lower surface. The glass disc 110 is pivotally supported by a rotating shaft 115 that makes the glass disc 110 rotatable in the circumferential direction.
A bearing steel ball 120 is provided below the glass disk 110, and the bearing steel ball 120 is rotatably supported by a rotating shaft 121. Further, the bearing steel ball 120 is supported by a roller (not shown) from below so that an arbitrary contact load X can be applied.
A reflected optical path 150 is provided above the glass disk 110, and an incident optical path 140 in which light L emitted from a light source (not shown) is incident is connected in the middle of the reflected optical path 150. A high-speed video camera 130 is provided above the reflected light path 150. An optical filter 141 that transmits light of a specific wavelength from the light L is provided in the middle of the incident optical path 140, and the light transmitted through the optical filter 141 is transmitted to the glass disk 110 in the middle of the reflected optical path 150. A feeding mirror 151 is provided.

前記ガラスディスクとして、直径１１５ｍｍ、厚さ１６ｍｍ、縦弾性係数７５ＧＰａのガラスディスクを用いた。前記鋼球として、直径１９．０５ｍｍ、縦弾性係数２０６ＧＰａの軸受用鋼球を用いた。前記ガラスディスク１１０と軸受用鋼球１２０との接触荷重Ｘは１５０Ｎ、最大ヘルツ圧１．０４ＧＰａとした。 As the glass disc, a glass disc having a diameter of 115 mm, a thickness of 16 mm, and a Young's modulus of 75 GPa was used. As the steel ball, a steel ball for bearings having a diameter of 19.05 mm and a Young's modulus of 206 GPa was used. The contact load X between the glass disc 110 and the bearing steel ball 120 was 150 N, and the maximum Hertz pressure was 1.04 GPa.

次に、測定装置１００を用いたＥＨＬ膜の膜厚ｈ_Ｃの測定方法について説明する。
光源（図示せず）から照射された光Ｌは、入射光路１４０の途中に設けられた光学フィルター１４１により波長５５５ｎｍ（緑）、６４０ｎｍ（赤）を中心とする光とされる。この光は、反射光路１５０の途中に設けられたミラー１５１によりガラスディスク１１０に送られ、ガラスディスク１１０の下面に形成されたクロム膜１１１及び軸受用鋼球１２０の表面で反射される。この際、前記クロム膜１１１で反射された反射光と軸受用鋼球１２０の表面で反射された反射光との光路差により干渉縞が生じる。
この干渉縞を高速ビデオカメラ１３０により撮影し干渉像を得た。前記干渉像から、予め作成しておいた検量表により、クロム膜１１１及び軸受用鋼球１２０との間に介在するグリース１６０のＥＨＬ膜の膜厚を求めた。
グリースの塗布方法としては、ガラスディスク１１０のクロムが蒸着された面の軸受用鋼球１２０の軌道面となる領域に、想定されるグリースのＥＨＬ膜の膜厚よりも充分に大きくなるように（例えば塗布されたグリースの厚みが０．３ｍｍとなるように）、へらを用いて均一に塗布した。ガラスディスクの周速度は１ｍｍ／ｓとし、ガラスディスク１１０の運転を開始してから１周するまでの間に１０枚の干渉像を高速ビデオカメラ１３０で撮影した。前記１０枚の干渉像の接触域中央における膜厚を求め、その平均値をｈ_Ｃとした。試験時の雰囲気温度は２２．５±０．５℃とした。なお、運転を開始してから1周した後で、ガラスディスク１１０における軸受用鋼球１２０の軌道面に塗布したグリースの厚みを観察し、その厚みが初めに塗布したグリースの厚みよりも薄くなりその両側にグリースの土手ができたこと、すなわちガラスディスク１１０と軸受用鋼球１２０との間に充分にグリースが供給されていたことを確認した。また、参考までに検量表の一部を表２に示す。 Next, a method of measuring the film thickness h _C of the EHL film using the measuring device 100 will be described.
The light L emitted from the light source (not shown) is set to light having wavelengths of 555 nm (green) and 640 nm (red) by the optical filter 141 provided in the middle of the incident optical path 140. This light is sent to the glass disk 110 by a mirror 151 provided in the middle of the reflected optical path 150, and is reflected by the surfaces of the chromium film 111 and the steel ball 120 for bearings formed on the lower surface of the glass disk 110. At this time, interference fringes are generated due to the optical path difference between the reflected light reflected by the chromium film 111 and the reflected light reflected by the surface of the steel ball 120 for bearings.
The interference fringes were photographed by a high-speed video camera 130 to obtain an interference image. From the interference image, the film thickness of the EHL film of the grease 160 interposed between the chromium film 111 and the steel ball 120 for bearings was determined from the calibration table prepared in advance.
As a method of applying grease, the film thickness of the EHL film of grease is sufficiently larger than the expected film thickness of the grease EHL film in the region of the glass disk 110 where the chromium-deposited surface of the bearing steel ball 120 is the raceway surface ( (For example, the thickness of the applied grease was 0.3 mm), and the grease was applied uniformly using a spatula. The peripheral speed of the glass disc was set to 1 mm / s, and 10 interference images were taken by the high-speed video camera 130 from the start of the operation of the glass disc 110 to the one round. The film thickness of the 10 interference images at the center of the contact area was determined, and the average value was taken as h _C. The ambient temperature during the test was 22.5 ± 0.5 ° C. After one round from the start of operation, the thickness of the grease applied to the raceway surface of the bearing steel ball 120 on the glass disk 110 was observed, and the thickness became thinner than the thickness of the grease applied at the beginning. It was confirmed that grease banks were formed on both sides thereof, that is, sufficient grease was supplied between the glass disk 110 and the steel ball 120 for bearings. For reference, Table 2 shows a part of the calibration table.

図８（ａ）〜（ｃ）に、図７の測定装置で観察されたＥＨＬ膜の干渉像の一例を示す。図８（ａ）は、参考例１のグリースについて観察されたＥＨＬ膜の干渉像である。図８（ｂ）は、実施例１のグリースについて観察されたＥＨＬ膜の干渉像である。図８（ｃ）は、実施例２のグリースについて観察されたＥＨＬ膜の干渉像である。
図８（ａ）〜（ｃ）において、円形の領域がガラスディスク１１０と軸受用鋼球１２０との接触域である。接触域中央は、前記円形の領域の中央（円の中心）である。
なお、予め作成しておいた検量表から、図８（ａ）〜（ｃ）の接触域中央２００、２１０、２２０の膜厚は、それぞれ１７ｎｍ、６０ｎｍ、６０ｎｍである。本発明のｈ_Ｃは、各グリースについて観察された１０枚の干渉像について接触域中央における膜厚をそれぞれ求め、これを算術平均した値である。
また、図８（ａ）の２０２、図８（ｂ）の２１２、図８（ｃ）の２２２は、それぞれの干渉像において膜厚が最大となる箇所であり、それぞれ６０ｎｍ、２１９ｎｍ、１４９ｎｍである。本発明における接触域における膜厚の最大値（ｈ_Ｌ）は、１０枚の干渉像について、それぞれ接触域における膜厚の最大値を求め、これを算術平均した値である。また、本発明における接触域における膜厚の最小値（ｈ_Ｓ）は、１０枚の干渉像についてそれぞれ求められた接触域中央の膜厚のうち最小の値である。
このような低速度（周速度１ｍｍ／ｓ）の動作において、参考例１（市販の情報記録再生装置の転がり軸受用グリースα）のＥＨＬ膜の膜厚は１７ｎｍであった（図８（ａ））。上述のとおり、通常、情報記録再生装置１の転がり軸受２２の合成表面粗さは２０ｎｍ程度である。参考例１（市販のグリースα）のＥＨＬ膜の膜厚は、このような低速度の動作において情報記録再生装置１の転がり軸受２２の合成表面粗さよりも小さくなった。
これに対して、実施例１、実施例２のグリースのＥＨＬ膜の膜厚は、ともに６０ｎｍであり（図８（ｂ）、図８（ｃ））、上記合成表面粗さよりも充分に大きい。これは、本発明において、増ちょう剤のサイズ（増ちょう剤の幅）を調整することにより、このような低速度の環境であってもＥＨＬ膜の膜厚を大きく保つことができたものと考えられる。これにより、本発明のグリースは、このような低速度の環境であっても摺動部品の直接接触を抑制でき耐久性を高めることができる。 8 (a) to 8 (c) show an example of the interference image of the EHL film observed by the measuring device of FIG. 7. FIG. 8A is an interference image of the EHL film observed for the grease of Reference Example 1. FIG. 8B is an interference image of the EHL film observed for the grease of Example 1. FIG. 8C is an interference image of the EHL film observed for the grease of Example 2.
In FIGS. 8A to 8C, the circular region is the contact region between the glass disc 110 and the steel ball 120 for bearings. The center of the contact area is the center of the circular area (the center of the circle).
From the calibration table prepared in advance, the film thicknesses of the contact area centers 200, 210, and 220 in FIGS. 8 (a) to 8 (c) are 17 nm, 60 nm, and 60 nm, respectively. H _C of the present invention is a value obtained by obtaining the film thickness at the center of the contact area for each of the 10 interference images observed for each grease and arithmetically averaging them.
In addition, 202 of FIG. 8A, 212 of FIG. 8B, and 222 of FIG. 8C are the locations where the film thickness is maximum in each interference image, which are 60 nm, 219 nm, and 149 nm, respectively. .. The maximum value (h _L ) of the film thickness in the contact area in the present invention is a value obtained by obtaining the maximum value of the film thickness in the contact area for each of the 10 interference images and arithmetically averaging them. The minimum value of the film thickness in the contact zone of the present invention (h _S) is the minimum value of the thickness of the contact area center determined respectively for ten interference image.
In such a low speed (peripheral speed 1 mm / s) operation, the thickness of the EHL film of Reference Example 1 (grease α for rolling bearings of a commercially available information recording / reproducing device) was 17 nm (FIG. 8A). ). As described above, the composite surface roughness of the rolling bearing 22 of the information recording / reproducing device 1 is usually about 20 nm. The film thickness of the EHL film of Reference Example 1 (commercially available grease α) was smaller than the synthetic surface roughness of the rolling bearing 22 of the information recording / reproducing device 1 in such low-speed operation.
On the other hand, the film thickness of the EHL film of the greases of Examples 1 and 2 is 60 nm (FIGS. 8 (b) and 8 (c)), which is sufficiently larger than the synthetic surface roughness. This is because, in the present invention, by adjusting the size of the thickener (width of the thickener), the film thickness of the EHL film can be kept large even in such a low speed environment. Conceivable. As a result, the grease of the present invention can suppress direct contact of sliding parts even in such a low speed environment and can improve durability.

（グリース中の増ちょう剤の幅の測定）
図９〜１１に、ＳＥＭを用いて観察された増ちょう剤のＳＥＭ画像を示す。倍率は５０００〜３００００倍とした（なお、倍率を上げるとピントが合いにくいため、なるべく低倍率で観察した）。
図９は、参考例１の増ちょう剤のＳＥＭ画像（３００００倍）である。図１０は、実施例１のグリース中の増ちょう剤のＳＥＭ画像（５０００倍）である。図１１は、実施例２のグリース中の増ちょう剤のＳＥＭ画像（５０００倍）である。
図９〜１１中のＷは、各グリースの増ちょう剤の長手方向の中央の幅（Ｗ）であり、図９では１５ｎｍ、図１０では３０ｎｍ、図１１では４０ｎｍである。
本発明におけるＴ_ｗは、前記測定を各グリースの増ちょう剤について任意に選択した５本の増ちょう剤について行い、これを算術平均した値である。 (Measurement of width of thickener in grease)
FIGS. 9-11 show SEM images of thickeners observed using SEM. The magnification was set to 5000 to 30000 times (note that it was difficult to focus when the magnification was increased, so the observation was performed at the lowest possible magnification).
FIG. 9 is an SEM image (30,000 times) of the thickener of Reference Example 1. FIG. 10 is an SEM image (5000 times) of the thickener in the grease of Example 1. FIG. 11 is an SEM image (5000 times) of the thickener in the grease of Example 2.
W in FIGS. 9 to 11 is the width (W) of the center in the longitudinal direction of the thickener of each grease, which is 15 nm in FIG. 9, 30 nm in FIG. 10, and 40 nm in FIG.
T _w in the present invention is a value obtained by performing the above measurement on five thickeners arbitrarily selected for each grease thickener and arithmetically averaging them.

（耐久試験）
図３〜６に例示した転がり軸受装置６を作製し、リテーナ３２のグリースポケットＧに各例のグリースを配置し、下記の動作条件で連続動作を行わせ、連続動作前の初期トルクに対する連続動作後のトルクの比としてトルク変動幅（ハッシュ）を測定した。
≪動作条件≫
動作周波数：３０Ｈｚ
動作角度：１０ｄｅｇ
動作時間：１００時間
動作環境温度：８０℃ (An endurance test)
The rolling bearing device 6 illustrated in FIGS. 3 to 6 is manufactured, the grease of each example is placed in the grease pocket G of the retainer 32, continuous operation is performed under the following operating conditions, and continuous operation with respect to the initial torque before continuous operation is performed. The torque fluctuation range (hash) was measured as the ratio of the subsequent torque.
≪Operating conditions≫
Operating frequency: 30Hz
Operating angle: 10 deg
Operating time: 100 hours Operating environment temperature: 80 ° C

（グリースバンプ試験）
図３〜６に例示した転がり軸受装置６を作製し、リテーナ３２のグリースポケットＧに各例のグリースを配置し、下記の動作条件で連続動作を行わせ、連続動作直後のトルクを測定し、以下の基準に従って評価した。
≪動作条件≫
動作周波数：１５Ｈｚ
動作角度：５ｄｅｇ
動作時間：５０時間
動作環境温度：室温
≪評価基準≫
○：連続動作前の初期トルクに比べて連続動作直後のトルクがほとんど変化しない。
×：連続動作前の初期トルクに比べて連続動作直後のトルクが大きく変化する。 (Grease bump test)
The rolling bearing device 6 illustrated in FIGS. 3 to 6 was manufactured, the grease of each example was placed in the grease pocket G of the retainer 32, continuous operation was performed under the following operating conditions, and the torque immediately after the continuous operation was measured. Evaluation was made according to the following criteria.
≪Operating conditions≫
Operating frequency: 15Hz
Operating angle: 5 deg
Operating time: 50 hours Operating environment temperature: Room temperature << Evaluation criteria >>
◯: The torque immediately after continuous operation hardly changes compared to the initial torque before continuous operation.
X: The torque immediately after continuous operation changes significantly compared to the initial torque before continuous operation.

（トルク平滑性試験）
図３〜６に例示した転がり軸受装置６を作製し、リテーナ３２のグリースポケットＧに各例のグリースを配置した。前記転がり軸受装置６の動作を開始してから１回転させたとき（初期段階）のトルクの変動幅を測定し、以下の評価基準に従って評価した。なお、この初期段階のトルクの変動幅が大きいと、ディスクへの読み書きの制御に影響が生じる可能性がある。
≪評価基準≫
○：初期段階のトルクの変動幅が参考例１と同等。
△：初期段階のトルクの変動幅が参考例１よりもやや大きい（ディスクへの読み書きの制御に影響がでないと推定されるレベル）。
×：初期段階のトルクの変動幅が参考例１よりも大きい（ディスクへの読み書きの制御に影響が生じる可能性がある）。 (Torque smoothness test)
The rolling bearing device 6 illustrated in FIGS. 3 to 6 was produced, and the grease of each example was placed in the grease pocket G of the retainer 32. The fluctuation range of the torque when the rolling bearing device 6 was rotated once after the operation was started (initial stage) was measured and evaluated according to the following evaluation criteria. If the fluctuation range of the torque in this initial stage is large, the control of reading and writing to the disk may be affected.
≪Evaluation criteria≫
◯: The fluctuation range of torque at the initial stage is the same as that of Reference Example 1.
Δ: The fluctuation range of the torque at the initial stage is slightly larger than that of Reference Example 1 (a level at which it is estimated that the control of reading / writing to / from the disk is not affected).
X: The fluctuation range of the torque at the initial stage is larger than that of Reference Example 1 (the control of reading and writing to the disk may be affected).

（耐摩耗性試験）
ＡＳＴＭＤ２７８３に準拠して、四球試験機により荷重３９２Ｎ、回転数１，２００ｒｐｍ、油温７５℃、試験時間６０分間の条件で耐摩耗性試験を行った。該四球試験機の１／２インチ球３個の摩耗痕径を測定し、その平均値を算出した。 (Abrasion resistance test)
According to ASTM D2783, a wear resistance test was carried out by a walk tester under the conditions of a load of 392 N, a rotation speed of 1,200 rpm, an oil temperature of 75 ° C., and a test time of 60 minutes. The wear scar diameters of three 1/2 inch balls of the four-ball tester were measured, and the average value was calculated.

表１に示すように、ｈ_Ｃが本発明の範囲を満たす実施例１〜５のグリースは、耐久試験及びグリースバンプ試験のいずれにおいてもトルクの変動が少なく、優れた耐久性を示した。さらに、実施例１〜５のグリースは、耐摩耗性試験における摩耗痕径が小さく耐摩耗性に優れるものであった。
また、実施例２〜５のグリースは、ｈ_Ｌとｈ_Ｓとの差が１８０ｎｍの実施例１のグリースよりもトルク平滑性に優れていた。さらに、本発明者らは、Ｔ_Ｗが１５６ｎｍのウレア増ちょう剤を含むグリースについてもトルク平滑性試験を行い、前記グリースにおいて増ちょう剤の塊が観察されないにもかかわらずトルク平滑性試験の評価が損なわれることを確認した。
なお、実施例１のグリースは、トルク平滑性試験において、参考例１の市販のグリースαよりもトルク変動幅が大きくなったが、連続動作前後のトルクの比は、参考例１のグリースαよりも小さい。このことから、実施例１のグリースは、参考例１の市販のグリースαより耐久性に優れることは明らかである。
一方、市販のグリースαは、耐久試験におけるトルク変動幅が大きく、実施例１〜５のグリースに比べて耐久性が劣っていた。さらに、グリースバンプ試験においては、連続動作前のトルクに比べて連続動作後のトルクが６倍まで上昇した。これは、連続動作における動作範囲の両端部分に酸化劣化したグリースが溜まってバンプが形成されること、もしくは連続動作における動作範囲の両端部分（摺動速度が低速又はゼロとなる部分）で摩耗が激しくなることが要因であると考えられる。 As shown in Table 1, the greases of Examples 1 to 5 in which h _C satisfies the scope of the present invention showed excellent durability with little torque fluctuation in both the durability test and the grease bump test. Further, the greases of Examples 1 to 5 had a small wear mark diameter in the wear resistance test and were excellent in wear resistance.
Further, the greases of Examples 2 to 5 were superior in torque smoothness to the grease of Example 1 in which the difference between h _L and h _S was 180 nm. Furthermore, the present inventors have, T _W performs a torque smoothness also tested grease containing a urea thickener of 156 nm, the evaluation of the mass is not observed even though the torque smoothness test of thickener in the grease Was confirmed to be impaired.
In the torque smoothness test, the grease of Example 1 had a larger torque fluctuation range than the commercially available grease α of Reference Example 1, but the torque ratio before and after continuous operation was larger than that of the grease α of Reference Example 1. Is also small. From this, it is clear that the grease of Example 1 is superior in durability to the commercially available grease α of Reference Example 1.
On the other hand, the commercially available grease α has a large torque fluctuation range in the durability test, and is inferior in durability to the greases of Examples 1 to 5. Further, in the grease bump test, the torque after continuous operation increased up to 6 times as much as the torque before continuous operation. This is because grease that has been oxidized and deteriorated accumulates at both ends of the operating range in continuous operation to form bumps, or wear occurs at both ends of the operating range in continuous operation (the part where the sliding speed is low or zero). It is thought that the factor is that it becomes fierce.

１情報記録再生装置
２スイングアーム
３光導波路
４レーザ光源
５ヘッドジンバルアッセンブリ
６転がり軸受装置
７アクチュエータ
８スピンドルモータ
９制御部
１０ハウジング
２０シャフト
２１スリーブ
２２転がり軸受
３０内輪
３１外輪
３２リテーナ
３３転動体
３４シールド板
Ｂボールポケット
Ｇグリースポケット 1 Information recording / playback device 2 Swing arm 3 Optical waveguide 4 Laser light source 5 Head gimbal assembly 6 Rolling bearing device 7 Actuator 8 Spindle motor 9 Control unit 10 Housing 20 Shaft 21 Sleeve 22 Rolling bearing 30 Inner ring 31 Outer ring 32 Retainer 33 Rolling element 34 Board B Ball pocket G Grease pocket

Claims

A grease containing a base oil and a thickener.
The width of the thickener in the grease is 20 to 100 nm .
EHL film thickness to be measured by the following measuring method (h _C) is characterized in that it is a 60 to 200 nm, for the rolling bearing grease of the information recording and reproducing apparatus.
<Measurement method of film thickness (h _C ) of elastic fluid lubricating film>
A steel ball is rolled into contact with the surface of a glass disk coated with grease, and the film thickness of the contact area at that time is determined by a two-color interferometry.
As the glass disc, a glass disc having a diameter of 115 mm, a thickness of 16 mm, and a Young's modulus of 75 GPa having chromium vapor-deposited on one side is used. As the steel ball, a steel ball for bearings having a diameter of 19.05 mm and a Young's modulus of 206 GPa is used.
Grease is applied onto the chromium-deposited surface of the glass disc. The glass disc and the steel ball are brought into contact with each other under pure rolling conditions with a contact load of 150 N and a maximum Hertz pressure of 1.04 GPa. The peripheral speed of the glass disc is set to 1 mm / s, and 10 interference images are obtained from the start of the operation of the glass disc to the one round. The film thickness at the center of the contact area of the 10 interference images is obtained, and the average value thereof is defined as h _C. The ambient temperature during the test shall be 22.5 ± 0.5 ° C.

The grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to claim 1, wherein the difference between the maximum value and the minimum value of the film thickness in the contact region is 180 nm or less.

The film thickness (h _C ) is equal to or greater than the synthetic surface roughness of the rolling surface of the inner ring and the rolling element and the synthetic surface roughness of the rolling surface of the outer ring and the rolling element in the rolling bearing. Grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to claim 1 or 2.

The width of the thickener is equal to or greater than the synthetic surface roughness of the rolling surface of the inner ring and the rolling element and the synthetic surface roughness of the rolling surface of the outer ring and the rolling element in the rolling bearing. Grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to any one of Items 1 to 3 .

The grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to any one of claims 1 to 4 , wherein the base oil has a kinematic viscosity ν of 25 to 45 mm ² / s at 40 ° C.

A rolling bearing provided with grease for rolling bearings of the information recording / reproducing device according to any one of claims 1 to 5 .

A rolling bearing device comprising a shaft and the rolling bearing according to claim 6 .

An information recording / reproducing device including the rolling bearing device according to claim 7 .