JP6775032B2 - Hydraulic control valve and valve timing control device for internal combustion engine - Google Patents

Hydraulic control valve and valve timing control device for internal combustion engine Download PDF

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Description

本発明は、油圧制御弁及び内燃機関のバルブタイミング制御装置に関する。 The present invention relates to a hydraulic control valve and a valve timing control device for an internal combustion engine.

従来における油圧制御弁としては、例えば内燃機関のバルブタイミング制御装置に用いられた以下の特許文献１に記載されたものがある。 As a conventional hydraulic control valve, for example, there is one described in the following Patent Document 1 used in a valve timing control device of an internal combustion engine.

この油圧制御弁は、周壁に複数のポートを有するバルブボディと、該バルブボディの内部軸方向に収容配置されたスリーブと、該スリーブとバルブボディとの間に軸方向へ摺動自在に設けられた中空ピストンと、を備えている。 This hydraulic control valve is provided slidably in the axial direction between a valve body having a plurality of ports on the peripheral wall, a sleeve housed and arranged in the internal axial direction of the valve body, and the sleeve and the valve body. It is equipped with a hollow piston.

そして、内燃機関によって機械的に駆動されるオイルポンプから圧送された油圧は、前記スリーブの軸方向の一端部に形成された供給ポートからスリーブ内部に供給される。この油圧は、中空ピストンの軸方向の移動位置に応じてスリーブの貫通開口部からバルブボディの遅角側ポートあるいは進角側ポートからハウジング内の遅角作動室や進角作動室に選択的に供給されてスプロケットに対するカムシャフトの相対回転位相を変更するようになっている。 Then, the hydraulic pressure pumped from the oil pump mechanically driven by the internal combustion engine is supplied to the inside of the sleeve from a supply port formed at one end in the axial direction of the sleeve. This hydraulic pressure is selectively applied from the sprocket side port or the advance angle side port of the valve body to the retard angle operation chamber or the advance angle operation chamber in the housing from the through opening of the sleeve according to the axial movement position of the hollow piston. It is supplied to change the relative rotation phase of the camshaft with respect to the sprocket.

特許第５７５９６５４号公報Japanese Patent No. 5759654

しかしながら、特許文献１に記載の油圧制御弁にあっては、オイルポンプから圧送された作動油は、前記スリーブの供給ポートからいずれか一方の圧力室に供給されるが、他方の圧力室の作動油はバルブボディの径方向に形成された複数のタンクポートから排出させるようになっている。つまり、バルブボディの径方向にワーキングポート以外に、排出用の複数のタンクポートがバルブボディの軸方向に沿って並び設けられている。 However, in the hydraulic control valve described in Patent Document 1, the hydraulic oil pumped from the oil pump is supplied to one of the pressure chambers from the supply port of the sleeve, but the operation of the other pressure chamber is performed. The oil is discharged from a plurality of tank ports formed in the radial direction of the valve body. That is, in addition to the working port in the radial direction of the valve body, a plurality of tank ports for discharge are provided side by side along the axial direction of the valve body.

このため、バルブボディの軸方向の長さが大きくなって、油圧制御弁全体の大型化や重量の増加が余儀なくされている。 For this reason, the axial length of the valve body is increased, which inevitably increases the size and weight of the entire hydraulic control valve.

本発明は、前記従来の油圧制御弁の技術的課題に鑑みて案出されたもので、全体の小型化と軽量化を図り得る油圧制御弁を提供することを目的としている。 The present invention has been devised in view of the technical problems of the conventional hydraulic control valve, and an object of the present invention is to provide a hydraulic control valve capable of reducing the overall size and weight.

本発明の好ましい態様によれば、径方向に複数のポートが貫通形成された筒状のバルブボディと、前記バルブボディの内部に配置されて、内部軸方向に作動油供給用と作動油排出用の２系統の油通路を有するスリーブと、前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置された円筒状のスプール弁であって、内周面が前記スリーブの外周面を軸方向へ摺動可能に設けられ、前記内周面の前記スリーブの外周面に対する軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記複数のポートのいずれかと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、を有することを特徴としている。 According to a preferred embodiment of the present invention, a tubular valve body having a plurality of ports formed through the valve body in the radial direction and a tubular valve body arranged inside the valve body for supplying hydraulic oil and discharging hydraulic oil in the internal axial direction. A sleeve having two oil passages, and a cylindrical spool valve arranged so as to be movable in the axial direction of the valve body between the inner circumference of the valve body and the outer circumference of the sleeve. A surface is provided so as to be slidable on the outer peripheral surface of the sleeve in the axial direction, and either the oil passage of the two systems or the plurality of ports is provided according to the axial movement position of the inner peripheral surface with respect to the outer peripheral surface of the sleeve. It is characterized by having a spool valve that communicates with the head or cuts off the communication.

本発明によれば、油圧制御弁の小型化と軽量化が図れる。 According to the present invention, the hydraulic control valve can be made smaller and lighter.

本発明に係る内燃機関の吸気側カムシャフトに適用したバルブタイミング制御装置を断面して示す第１実施形態の全体構成図である。FIG. 5 is an overall configuration diagram of a first embodiment showing a cross section of a valve timing control device applied to an intake side camshaft of an internal combustion engine according to the present invention. 本実施形態に供されるベーンロータが最進角位相の回転位置に制御された状態を示すバルブタイミング制御装置の全体概略図である。It is an overall schematic view of the valve timing control device which shows the state which the vane rotor provided in this embodiment is controlled to the rotation position of the most advanced angle phase. 本実施形態に供される油圧制御弁の分解斜視図である。It is an exploded perspective view of the hydraulic control valve provided in this embodiment. 本実施形態に供されるスリーブを一部断面して示し、Ａは後方からの俯瞰図、Ｂは前方からの俯瞰図である。A part of the sleeve provided in the present embodiment is shown in a cross section, where A is a bird's-eye view from the rear and B is a bird's-eye view from the front. 本実施形態の要部拡大断面図である。It is an enlarged sectional view of the main part of this embodiment. 本実施形態に供されるストッパ部材を示し、Ａは背面側からみた斜視図、Ｂは正面からみた斜視図である。The stopper member used in the present embodiment is shown, where A is a perspective view seen from the back side and B is a perspective view seen from the front side. 本実施形態に供される油圧制御弁のバルブボディなどの各構成部品の縦断面図であって、スプール弁の第１ポジションを示している。It is a vertical cross-sectional view of each component such as a valve body of a hydraulic control valve provided in this embodiment, and shows the 1st position of a spool valve. 本実施形態の油圧制御弁に作動油が供給された状態におけるスプール弁の第１ポジションを示す縦断面図である。It is a vertical cross-sectional view which shows the 1st position of the spool valve in the state which the hydraulic oil is supplied to the hydraulic control valve of this embodiment. 本実施形態の油圧制御弁のスプール弁の第２ポジションを示す縦断面図である。It is a vertical sectional view which shows the 2nd position of the spool valve of the hydraulic control valve of this embodiment. 本実施形態の油圧制御弁のスプール弁の第３ポジションを示す縦断面図である。It is a vertical sectional view which shows the 3rd position of the spool valve of the hydraulic control valve of this embodiment. 本発明の第２実施形態に供される油圧制御弁の分解斜視図である。It is an exploded perspective view of the hydraulic control valve provided in the 2nd Embodiment of this invention. 図１３のＡ−Ａ線断面図である。13 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. 本実施形態に供される油圧制御弁のバルブボディなどの各構成部品の縦断面図であって、スプール弁の第１ポジションを示している。It is a vertical cross-sectional view of each component such as a valve body of a hydraulic control valve provided in this embodiment, and shows the 1st position of a spool valve. 本実施形態の油圧制御弁に作動油が供給された状態におけるスプール弁の第１ポジションを示す縦断面図である。It is a vertical cross-sectional view which shows the 1st position of the spool valve in the state which the hydraulic oil is supplied to the hydraulic control valve of this embodiment. 本実施形態の油圧制御弁のスプール弁の第３ポジションを示す縦断面図である。It is a vertical sectional view which shows the 3rd position of the spool valve of the hydraulic control valve of this embodiment.

以下、本発明に係る油圧制御弁及び内燃機関のバルブタイミング制御装置の実施形態を図面に基づいて説明する。 Hereinafter, embodiments of the hydraulic control valve and the valve timing control device for the internal combustion engine according to the present invention will be described with reference to the drawings.

図１は内燃機関の吸気側に適用した第１実施形態のバルブタイミング制御装置の断面図、図２は同バルブタイミング制御装置の全体構成図、図３は油圧制御弁の分解斜視図、図４は本実施形態の要部拡大断面図、図５は本実施形態に供されるスリーブの一部を断面して示す斜視図である。 FIG. 1 is a cross-sectional view of the valve timing control device of the first embodiment applied to the intake side of the internal combustion engine, FIG. 2 is an overall configuration view of the valve timing control device, and FIG. 3 is an exploded perspective view of the hydraulic control valve. Is an enlarged cross-sectional view of a main part of the present embodiment, and FIG. 5 is a perspective view showing a part of the sleeve provided in the present embodiment in a cross-sectional view.

バルブタイミング制御装置は、図１及び図２に示すように、機関のクランクシャフトにより図外のタイミングチェーンを介して回転駆動される駆動回転体であるタイミングスプロケット１と、機関前後方向に沿って配置されて、タイミングスプロケット１に対して相対回転可能に設けられた吸気側のカムシャフト２と、タイミングスプロケット１とカムシャフト２との間に配置されて、該両者１，２の相対回転位相を変換する位相変更機構３と、該位相変更機構３を最遅角位相位置でロックさせるロック機構４と、位相変更機構３とロック機構４を作動させる油圧回路５と、を備えている。なお、駆動回転体としては、タイミングベルトによって回転力が伝達されるタイミングプーリであっても良い。 As shown in FIGS. 1 and 2, the valve timing control device is arranged along the engine front-rear direction with the timing sprocket 1 which is a drive rotating body which is rotationally driven by the crankshaft of the engine via a timing chain (not shown). The camshaft 2 on the intake side, which is provided so as to be relatively rotatable with respect to the timing sprocket 1, is arranged between the timing sprocket 1 and the camshaft 2 to convert the relative rotation phases of both 1 and 2. The phase changing mechanism 3 is provided, a locking mechanism 4 for locking the phase changing mechanism 3 at the most retarded phase position, and a hydraulic circuit 5 for operating the phase changing mechanism 3 and the locking mechanism 4. The drive rotating body may be a timing pulley in which a rotational force is transmitted by a timing belt.

タイミングスプロケット１は、円盤状に形成されて、外周にタイミングチェーンが巻回される歯車部１ａと、中央に貫通形成されて、カムシャフト２の一端部２ａの外周に回転自在に支持される軸受孔１ｂとを有している。また、タイミングスプロケット１は、外周部の円周方向４箇所に雌ねじ１ｃが周方向の等間隔位置に形成されている。
また、このタイミングスプロケット１は、後述するハウジング６の後端開口を、液密的に閉塞するリアカバーとして構成されている。The timing sprocket 1 has a gear portion 1a formed in a disk shape and around which a timing chain is wound, and a bearing formed through the center and rotatably supported on the outer periphery of one end portion 2a of the camshaft 2. It has a hole 1b. Further, in the timing sprocket 1, female threads 1c are formed at four positions on the outer peripheral portion in the circumferential direction at equal intervals in the circumferential direction.
Further, the timing sprocket 1 is configured as a rear cover that liquidally closes the rear end opening of the housing 6 described later.

カムシャフト２は、図外のシリンダヘッド上に複数のカム軸受を介して回転自在に支持され、外周面には図外の機関弁である吸気弁を開作動させる複数の卵型の回転カムが軸方向の位置に一体的に固定されている。また、カムシャフト２の一端部２ａの内部軸心方向には、後述するカムボルト(バルブボディ２７)が螺着される雌ねじ孔２ｂが形成されている。 The camshaft 2 is rotatably supported on a cylinder head (not shown) via a plurality of cam bearings, and a plurality of egg-shaped rotary cams that open and operate an intake valve, which is an engine valve (not shown), are formed on the outer peripheral surface. It is integrally fixed at the axial position. Further, a female screw hole 2b into which a cam bolt (valve body 27), which will be described later, is screwed is formed in the direction of the internal axial center of one end 2a of the camshaft 2.

位相変更機構３は、図１及び図２に示すように、タイミングスプロケット１に軸方向から一体的に設けられ、内部の作動室が形成されたハウジング６と、カムシャフト２の一端部２ａに後述するバルブボディ２７を介して軸方向から固定され、ハウジング６内に回転自在に収容された従動回転体であるベーンロータ７と、ハウジング６の内部の作動室が、後述するハウジング本体６ａの内周面に突設された４つのシュー８とベーンロータ７とによって仕切られたそれぞれ４つの第１作動室である遅角作動室９及び第２作動室である進角作動室１０と、を備えている。 As shown in FIGS. 1 and 2, the phase changing mechanism 3 is provided on the timing sprocket 1 integrally from the axial direction to form an internal working chamber, and a housing 6 and one end 2a of the camshaft 2 will be described later. The vane rotor 7, which is a driven rotating body rotatably housed in the housing 6 and fixed from the axial direction via the valve body 27, and the working chamber inside the housing 6 form an inner peripheral surface of the housing body 6a, which will be described later. It is provided with a retard operating chamber 9 which is a first operating chamber and an advance operating chamber 10 which is a second operating chamber, each of which is partitioned by four shoes 8 and a vane rotor 7 projecting from the housing.

ハウジング６は、圧粉金属を焼結して成形されたいわゆる焼結金属材によって一体に形成された円筒状のハウジング本体１１と、プレス成形によって形成され、ハウジング本体１１の前端開口を閉塞するフロントカバー１２と、後端開口を閉塞するタイミングスプロケット１と、から構成されている。 The housing 6 has a cylindrical housing body 11 integrally formed of a so-called sintered metal material formed by sintering a powder metal, and a front surface formed by press molding to close the front end opening of the housing body 11. It is composed of a cover 12 and a timing sprocket 1 that closes the rear end opening.

ハウジング本体１１は、ほぼ円筒状に形成されて、内周面に４つのシュー８が突設されていると共に、該各シュー８の内部軸方向に４つのボルト挿入孔１１ａが貫通形成されている。 The housing body 11 is formed in a substantially cylindrical shape, and four shoes 8 are projected on the inner peripheral surface, and four bolt insertion holes 11a are formed through the inner axial direction of each shoe 8. ..

フロントカバー１２は、中央に比較的大径な挿入孔１２ａが貫通形成されていると共に、該挿入孔１２ａを除く内周面とベーンロータ７の対向一側面との間で各遅角、進角作動室９，１０内をシールするようになっている。また、フロントカバー１２は、外周部の周方向４箇所にそれぞれボルト１３が挿入されるボルト挿通孔１２ｂが貫通形成されている。 The front cover 12 has a relatively large-diameter insertion hole 12a formed through the center thereof, and each retard and advance operation is performed between the inner peripheral surface excluding the insertion hole 12a and one facing side surface of the vane rotor 7. The inside of chambers 9 and 10 is sealed. Further, the front cover 12 is formed through bolt insertion holes 12b into which bolts 13 are inserted at four locations in the circumferential direction of the outer peripheral portion.

そして、タイミングスプロケット１とハウジング本体１１及びフロントカバー１２は、前記各ボルト挿通孔１２ｂや各ボルト挿入孔１０ａを挿入して前記雌ねじ１ｃに螺着する４本のボルト１３によって軸方向から結合されている。 The timing sprocket 1, the housing body 11, and the front cover 12 are axially connected by four bolts 13 into which the bolt insertion holes 12b and the bolt insertion holes 10a are inserted and screwed onto the female screw 1c. There is.

ベーンロータ７は、同じく焼結金属材によって一体に形成され、カムシャフト２の一端部２ａにバルブボディ２７によって固定されたロータ部１４と、該ロータ部１４の外周面に円周方向のほぼ９０°等間隔位置に放射状に突設された４つのベーン１５ａ〜１５ｄと、から構成されている。 The vane rotor 7 is also integrally formed of a sintered metal material, and has a rotor portion 14 fixed to one end portion 2a of the camshaft 2 by a valve body 27 and an outer peripheral surface of the rotor portion 14 at approximately 90 ° in the circumferential direction. It is composed of four vanes 15a to 15d projecting radially at equidistant positions.

ロータ部１４は、比較的大径な円筒状に形成され、中央の内部軸方向にカムシャフト２の雌ねじ孔２ｂと連続するボルト挿入孔１４ａが貫通形成されている。また、ロータ部１４の後端面に形成された円形状の嵌合溝１４ｂには、カムシャフト２の一端部２ａの先端部が回転軸方向から嵌合している。 The rotor portion 14 is formed in a relatively large-diameter cylindrical shape, and a bolt insertion hole 14a continuous with the female screw hole 2b of the camshaft 2 is formed through in the central internal axial direction. Further, the tip end portion of one end portion 2a of the camshaft 2 is fitted into the circular fitting groove 14b formed on the rear end surface of the rotor portion 14 from the direction of the rotation axis.

各ベーン１５ａ〜１５ｄは、その径方向の突出長さが比較的短く形成されて、それぞれが各シュー８の間に配置されている。また、１つのベーン１５ａ以外の３つのベーン１５ｂ〜１５ｄは、円周方向の巾がほぼ同一に設定されて比較的薄肉なプレート状に形成されている。前記一つのベーン１５ａは、周方向の幅が大きく形成されて、内部にロック機構４の一部が設けられている。 The vanes 15a to 15d are formed so that their radial protrusion lengths are relatively short, and each of the vanes 15a to 15d is arranged between the shoes 8. Further, the three vanes 15b to 15d other than the one vane 15a are formed in a relatively thin plate shape with substantially the same width in the circumferential direction. The one vane 15a is formed to have a large width in the circumferential direction, and a part of the locking mechanism 4 is provided inside.

各ベーン１５ａ〜１５ｄの外周面と各シュー８の先端には、それぞれハウジング本体１１の内周面とロータ部１４の外周面との間をシールするシール部材１６ａ、１６ｂがそれぞれ設けられている。 Sealing members 16a and 16b for sealing between the inner peripheral surface of the housing body 11 and the outer peripheral surface of the rotor portion 14 are provided on the outer peripheral surfaces of the vanes 15a to 15d and the tips of the shoes 8, respectively.

また、ベーンロータ７は、図２に示すように、遅角側(反時計方向)へ相対回転すると、第１ベーン１５ａの一側面が対向する前記一つのシュー８の対向側面８ａに当接して最大遅角側の回転位置が規制されるようになっている。また、進角側(時計方向)へ相対回転すると、同じく第１ベーン１５ａの他側面が対向する他のシュー８の段差状の対向側面８ｂに当接して最大進角側の回転位置が規制されるようになっている。 Further, as shown in FIG. 2, when the vane rotor 7 rotates relative to the retard side (counterclockwise direction), one side surface of the first vane 15a abuts on the opposite side surface 8a of the one shoe 8 facing the maximum. The rotation position on the retard side is regulated. Further, when the first vane 15a is rotated relative to the advance angle side (clockwise direction), the other side surface of the first vane 15a also comes into contact with the stepped facing side surface 8b of the other shoe 8 and the rotation position on the maximum advance angle side is restricted. It has become so.

このとき、他のベーン１５ｂ〜１５ｄは、両側面が円周方向から対向する各シュー８の対向面に当接せずに離間状態にある。したがって、ベーンロータ７とシュー８との当接精度が向上すると共に、後述する各作動室９，１０への油圧の供給速度が速くなってベーンロータ７の正逆回転の応答性が良好になる。 At this time, the other vanes 15b to 15d are separated from each other without abutting on the facing surfaces of the shoes 8 whose side surfaces face each other from the circumferential direction. Therefore, the contact accuracy between the vane rotor 7 and the shoe 8 is improved, and the hydraulic pressure supply speed to the operating chambers 9 and 10 described later is increased, so that the responsiveness of the forward and reverse rotation of the vane rotor 7 is improved.

各ベーン１５ａ〜１５ｄの正逆回転方向の両側面と各シュー８の両側面との間に、前述した各遅角作動室９と各進角作動室１０が設けられている。各遅角作動室９と各進角作動室１０は、前記ロータ部１４の内部にほぼ径方向に沿って形成されたそれぞれ４つの遅角通路孔１７と進角通路孔１８を介して油圧回路５にそれぞれに連通している。 The retard angle actuating chamber 9 and the advance angle actuating chamber 10 described above are provided between both side surfaces of the vanes 15a to 15d in the forward and reverse rotation directions and both side surfaces of the shoe 8. Each retard operating chamber 9 and each advance operating chamber 10 is a hydraulic circuit via four retard passage holes 17 and advance passage holes 18 formed inside the rotor portion 14 substantially in the radial direction. Each of them is connected to 5.

ロック機構４は、ハウジング６に対してベーンロータ７を最遅角側の回転位置（図２に示す位置）に保持するものである。 The lock mechanism 4 holds the vane rotor 7 at the rotation position (position shown in FIG. 2) on the most retarded angle side with respect to the housing 6.

すなわち、このロック機構４は、図１及び図２に示すように、タイミングスプロケット１の内側面の所定位置に形成されたロック穴１９と、ベーンロータ７の第１ベーン１５ａの内部軸方向に形成されたピン収容孔２０に進退動自在に設けられ、小径な先端部がロック穴１９に係脱するロックピン２１と、該ロックピン２１をロック穴１９方向へ付勢する図外のコイルスプリング２２と、ロック穴１９の内部に形成され、供給された油圧によってロックピン２１をコイルスプリング２２のばね力に抗してロック穴１９から後退移動させて係合を解除する図外の解除用受圧室と、該解除用受圧室に油圧を供給するロック通路２３と、から主として構成されている。 That is, as shown in FIGS. 1 and 2, the lock mechanism 4 is formed in the direction of the internal axis of the first vane 15a of the vane rotor 7 and the lock hole 19 formed at a predetermined position on the inner surface of the timing sprocket 1. A lock pin 21 which is provided in the pin accommodating hole 20 so as to be movable back and forth and whose small-diameter tip engages with and disengages from the lock hole 19, and a coil spring 22 (not shown) which urges the lock pin 21 toward the lock hole 19. , The lock pin 21 is formed inside the lock hole 19 and is moved backward from the lock hole 19 against the spring force of the coil spring 22 by the supplied hydraulic pressure to release the engagement. It is mainly composed of a lock passage 23 for supplying hydraulic pressure to the release pressure receiving chamber.

ロック穴１９は、ロックピン２１の小径な先端部の外径よりも十分に大径な円形状に形成されていると共に、タイミングスプロケット１の内側面のベーンロータ７の最遅角側の回転位置に対応した位置に形成されている。 The lock hole 19 is formed in a circular shape having a diameter sufficiently larger than the outer diameter of the small diameter tip portion of the lock pin 21, and is located at the rotation position on the most retarded angle side of the vane rotor 7 on the inner surface of the timing sprocket 1. It is formed at the corresponding position.

ロックピン２１は、先端部の受圧面に解除用受圧室に供給された油圧を受けて後退移動してロック穴１９から抜け出してロックが解除される。また、ロックピン２１の後端側に設けられたコイルスプリング２２のばね力によって先端部がロック穴１９の内部に係入してベーンロータ７をハウジング６に対してロックするようになっている。このロック位置は、前述したように、ハウジング６に対してベーンロータ７の最遅角側の回転位置となる。 The lock pin 21 receives the hydraulic pressure supplied to the release pressure receiving chamber on the pressure receiving surface at the tip portion, moves backward, escapes from the lock hole 19, and is unlocked. Further, the tip end portion is engaged with the inside of the lock hole 19 by the spring force of the coil spring 22 provided on the rear end side of the lock pin 21, and the vane rotor 7 is locked with respect to the housing 6. As described above, this lock position is the rotation position on the most retarded angle side of the vane rotor 7 with respect to the housing 6.

油圧回路５は、図１及び図２に示すように、カムシャフト２の内部軸方向及びロータ部１４の内部軸方向などに形成された供給通路２４と、該供給通路２４の下流側に設けられて、吐出通路２５ａから供給通路２４に作動油圧を吐出するオイルポンプ２５と、ロータ部１４の内部軸方向に設けられて、機関運転状態に応じて供給通路２４に対して前記各遅角通路孔１７と各進角通路孔１８の流路を切り換える油圧制御弁２６と、該油圧制御弁２６に連通し、各遅角、進角作動室９、１０からの作動油をオイルパン５１に排出する排出通路４３と、を備えている。 As shown in FIGS. 1 and 2, the hydraulic circuit 5 is provided in a supply passage 24 formed in the internal axial direction of the camshaft 2 and the internal axial direction of the rotor portion 14, and on the downstream side of the supply passage 24. An oil pump 25 for discharging hydraulic pressure from the discharge passage 25a to the supply passage 24, and each retard passage hole provided in the internal axial direction of the rotor portion 14 with respect to the supply passage 24 according to the engine operating state. The hydraulic control valve 26 that switches the flow path between the 17 and each advance passage hole 18 and the hydraulic control valve 26 are communicated with each other, and the hydraulic oil from each retard angle and advance angle operating chambers 9 and 10 is discharged to the oil pan 51. It is provided with a discharge passage 43.

供給通路２４は、カムシャフト２の軸受部やカムシャフト２の内部軸方向に形成されて、下流端部がオイルポンプ２５の吐出通路２５ａと連通している。また、この供給通路２４は、上流端部がカムシャフト２の雌ねじ孔２ｂの底部２ｃに連通している。 The supply passage 24 is formed in the bearing portion of the camshaft 2 and the internal axial direction of the camshaft 2, and the downstream end portion communicates with the discharge passage 25a of the oil pump 25. Further, the upstream end of the supply passage 24 communicates with the bottom 2c of the female screw hole 2b of the camshaft 2.

オイルポンプ２５は、一般的な例えばベーンタイプあるいはトロコイドタイプのものが用いられている。 As the oil pump 25, a general type, for example, a vane type or a trochoid type is used.

油圧制御弁２６は、図１及び図３、図７などに示すように、ベーンロータ７をカムシャフト２の一端部２ａに軸方向から固定するカムボルトである鉄系金属材からなるバルブボディ２７と、該バルブボディ２７の内部軸方向に貫通形成されたバルブ孔２７ａ内に収容配置されたスリーブ２８と、該スリーブ２８の外周面とバルブ孔２７ａの内周面との間に配置されたスプール弁２９と、該スプール弁２９を図１の左方向へ付勢するバルブスプリング３０と、スプール弁２９を前記バルブスプリング３０のばね力に抗して他方向へ押し出すアクチュエータである電磁アクチュエータ３１と、から主として構成されている。 As shown in FIGS. 1, 3, 7, and the like, the hydraulic control valve 26 includes a valve body 27 made of an iron-based metal material, which is a cam bolt that fixes the vane rotor 7 to one end 2a of the camshaft 2 from the axial direction. A sleeve 28 housed and arranged in a valve hole 27a formed through the valve body 27 in the internal axial direction, and a spool valve 29 arranged between the outer peripheral surface of the sleeve 28 and the inner peripheral surface of the valve hole 27a. The valve spring 30 that urges the spool valve 29 to the left in FIG. 1, and the electromagnetic actuator 31 that pushes the spool valve 29 in the other direction against the spring force of the valve spring 30. It is configured.

バルブボディ２７は、バルブ孔２７ａによって内部中空状の円筒状に形成されており、外周面が六角面に形成された頭部２７ｂと、ベーンロータ７のロータ部１４のボルト挿入孔１４ａに挿通する軸部２７ｃと、該軸部２７ｃの先端部外周に形成されて、カムシャフト２の雌ねじ孔２ｂに螺着する雄ねじ部２７ｄと、から構成されている。 The valve body 27 is formed in a cylindrical shape having an internal hollow shape by the valve holes 27a, and has a head portion 27b having a hexagonal outer peripheral surface and a shaft that is inserted into the bolt insertion hole 14a of the rotor portion 14 of the vane rotor 7. It is composed of a portion 27c and a male screw portion 27d formed on the outer periphery of the tip portion of the shaft portion 27c and screwed into the female screw hole 2b of the camshaft 2.

頭部２７ｂは、バルブボディ２７がカムシャフト２に締結された状態では、フロントカバー１２の挿入孔１２ａ内に配置されて、軸部２７ｃの付け根側のフランジ部２７ｅの着座面２７ｆがロータ部１４のボルト挿入孔１４ａの開口縁側の周面に着座している。 The head 27b is arranged in the insertion hole 12a of the front cover 12 in a state where the valve body 27 is fastened to the camshaft 2, and the seating surface 27f of the flange portion 27e on the base side of the shaft portion 27c is the rotor portion 14. It is seated on the peripheral surface of the bolt insertion hole 14a on the opening edge side of the above.

軸部２７ｃは、図３にも示すように、軸方向のほぼ頭部２７ｂ寄りの位置に第１ポートである遅角ポート３２が周壁の十字径方向へ４つ貫通形成されている。また、軸部２７ｃの各遅角ポート３２の先端部寄り側部には、第２ポートである進角ポート３３が周壁の十字径方向へ４つ貫通形成されている。 As shown in FIG. 3, the shaft portion 27c is formed with four retard angle ports 32, which are the first ports, penetrating in the cross-diameter direction of the peripheral wall at a position substantially closer to the head portion 27b in the axial direction. Further, four advance angle ports 33, which are second ports, are formed through the peripheral wall in the cross-diameter direction on the side portion of each retardation port 32 of the shaft portion 27c near the tip end.

前記各遅角ポート３２と各進角ポート３３は、図１に示すように、それぞれの内側開口がバルブ孔２７ａに臨み、外側開口が各遅角通路孔１７と各進角通路孔１８にそれぞれグルーブ溝１７ａ、１８ａを介して径方向から連通している。 As shown in FIG. 1, each retard port 32 and each advance port 33 has an inner opening facing the valve hole 27a and an outer opening facing each retard passage hole 17 and each advance passage hole 18, respectively. It communicates from the radial direction through the groove grooves 17a and 18a.

また、軸部２７ｃの先端部の内周には、図４にも示すように、円環状の環状溝３４が形成されている。この環状溝３４は、所定の軸方向長さに形成されていると共に、バルブ孔２７ａの内周面の内径よりも大径に形成されて、内端に径方向に沿った段差面３４ａが形成されている。 Further, as shown in FIG. 4, an annular groove 34 is formed on the inner circumference of the tip portion of the shaft portion 27c. The annular groove 34 is formed to have a predetermined axial length and is formed to have a diameter larger than the inner diameter of the inner peripheral surface of the valve hole 27a, and a stepped surface 34a along the radial direction is formed at the inner end. Has been done.

前記スリーブ２８は、例えば、合成樹脂材あるいは金属材によって一体に形成され、図３、図４Ａ，Ｂに示すように、内部中実な円柱状のスリーブ本体２８ａと、該スリーブ本体２８ａの軸方向の一端部に一体に有するフランジ部２８ｂと、から構成されている。 The sleeve 28 is integrally formed of, for example, a synthetic resin material or a metal material, and as shown in FIGS. 3 and 4A and 4B, the inner solid columnar sleeve main body 28a and the axial direction of the sleeve main body 28a. It is composed of a flange portion 28b integrally held at one end portion of the above.

前記スリーブ本体２８ａは、図４に示すように、内部に一体に設けられた仕切壁３５によって第１油通路３６と第２油通路３７が仕切られていると共に、前記フランジ部２８ｂ側の内部にバルブ収容凹部３８が形成されている。つまり、スリーブ本体２８ａの中実な内部を切り欠いて第１、第２油通路３６，３７が軸方向に沿って形成されている。また、前記スリーブ本体２８ａは、前記フランジ部２８ｂ側の軸方向の一端部２８ｃの前記バルブ収容凹部３８に対応する部位の外径がやや大径状に形成されている。さらに、一端部２８ｃの内周面に複数の案内溝２８ｄが軸方向に沿って形成されている。この各案内溝２８ｄは、後述するボール弁体４５の外周面との間を通流する作動油をスリーブ本体２８ａの内部に案内する機能を有している。 As shown in FIG. 4, the sleeve body 28a has a first oil passage 36 and a second oil passage 37 partitioned by a partition wall 35 integrally provided inside, and inside the flange portion 28b side. A valve accommodating recess 38 is formed. That is, the first and second oil passages 36 and 37 are formed along the axial direction by cutting out the solid inside of the sleeve body 28a. Further, the sleeve body 28a is formed so that the outer diameter of the portion corresponding to the valve accommodating recess 38 of the axial end portion 28c on the flange portion 28b side is slightly large. Further, a plurality of guide grooves 28d are formed along the axial direction on the inner peripheral surface of the one end portion 28c. Each of the guide grooves 28d has a function of guiding the hydraulic oil flowing between the outer peripheral surface of the ball valve body 45, which will be described later, into the sleeve main body 28a.

前記仕切壁３５は、軸直角方向の断面が十字形状に形成されて、中央軸部３５ａを中心として４つの仕切部３５ｂ、３５ｃ、３５ｄ、３５ｅによって構成されている。また、仕切壁３５のバルブ収容凹部３８と軸方向で反対側の端部には、第１油通路３６の軸方向端部を閉塞する第１端壁３９ａが一体に設けられている。また、前記バルブ収容凹部３８側の端部には、第２油通路３７の軸方向端部を閉塞する第２端壁３９ｂが一体に設けられている。さらに、仕切壁３５の第２端壁３９ｂ側の中心位置には、中央軸部３５ａを延長した形でバルブ収容凹部３８方向へ突出した突部４０が設けられている。 The partition wall 35 has a cross-shaped cross section in the direction perpendicular to the axis, and is composed of four partition portions 35b, 35c, 35d, and 35e centered on the central shaft portion 35a. Further, at the end portion of the partition wall 35 opposite to the valve accommodating recess 38 in the axial direction, a first end wall 39a that closes the axial end portion of the first oil passage 36 is integrally provided. Further, a second end wall 39b that closes the axial end of the second oil passage 37 is integrally provided at the end on the valve accommodating recess 38 side. Further, at the central position of the partition wall 35 on the second end wall 39b side, a protrusion 40 is provided so as to extend the central shaft portion 35a and project toward the valve accommodating recess 38.

前記第１油通路３６と第２油通路３７は、スリーブ本体２８ａの軸方向に沿って並行に形成されて、前記十字状の仕切壁３５を介して互いに径方向の対称位置、つまり１８０°の対称位置に２つずつ形成されている。また、各油通路３６，３７は前記仕切壁３５によってそれぞれが断面扇状に形成されている。 The first oil passage 36 and the second oil passage 37 are formed in parallel along the axial direction of the sleeve body 28a, and are symmetrically positioned in the radial direction with each other through the cross-shaped partition wall 35, that is, at 180 °. Two are formed at symmetrical positions. Further, each of the oil passages 36 and 37 is formed in a fan-shaped cross section by the partition wall 35.

前記第１油通路３６は、スリーブ本体２８ａの第１端壁３９ａ付近に矩形状の第１開口孔３６ａが貫通形成されている。この第１開口孔３６ａは、スプール弁２９の後述する連通孔２９ｃを介して各遅角ポート３２あるいは各進角ポート３３に適宜連通するようになっている。また、第１油通路３６の第１端壁３９ａと軸方向で反対側の導入口３６ｂには、前記バルブ収容凹部３８が臨んでいる。 In the first oil passage 36, a rectangular first opening hole 36a is formed through the vicinity of the first end wall 39a of the sleeve body 28a. The first opening hole 36a is adapted to appropriately communicate with each retard angle port 32 or each advance angle port 33 via a communication hole 29c described later of the spool valve 29. Further, the valve accommodating recess 38 faces the introduction port 36b on the axially opposite side of the first end wall 39a of the first oil passage 36.

前記第２油通路３７は、スリーブ本体２８ａの第２端壁３９ｂ付近に矩形状の第２開口孔３７ａが貫通形成されている。この第２開口孔３７ａは、スリーブ本体２８ａの外周面とバルブボディ２７のバルブ孔２７ａの内周面との間に形成された隙間通路である第１筒状通路４１ａを介して進角ポート３３に適宜連通するようになっている。また、第２油通路３６の第２端壁３９ｂと反対側の端部には、排出口３７ｂが形成され、この排出口３７ｂが後述する円筒部材５０を介して排出通路４３とオイルパン５１に開口している。 In the second oil passage 37, a rectangular second opening hole 37a is formed through the vicinity of the second end wall 39b of the sleeve body 28a. The second opening hole 37a is an advance port 33 via a first tubular passage 41a, which is a gap passage formed between the outer peripheral surface of the sleeve body 28a and the inner peripheral surface of the valve hole 27a of the valve body 27. It is designed to communicate appropriately. Further, a discharge port 37b is formed at the end of the second oil passage 36 opposite to the second end wall 39b, and the discharge port 37b is connected to the discharge passage 43 and the oil pan 51 via a cylindrical member 50 described later. It is open.

また、前記第１端壁３９ａは、第１油通路３６側の内面に該第１油通路３６から第１開口孔３６ａに作動油を案内する第１傾斜面３９ｃが形成されている。一方、第２端壁３９ｂは、第２油通路３７側の内面に前記第１筒状通路４１ａから第２油通路３７へ作動油を案内する第２傾斜面３９ｄが形成されている。 Further, the first end wall 39a is formed with a first inclined surface 39c for guiding hydraulic oil from the first oil passage 36 to the first opening hole 36a on the inner surface on the side of the first oil passage 36. On the other hand, the second end wall 39b has a second inclined surface 39d formed on the inner surface on the side of the second oil passage 37 to guide the hydraulic oil from the first tubular passage 41a to the second oil passage 37.

さらに、各遅角ポート３２は、スプール弁２９が最大右方向の移動位置に保持されている状態では、前記円筒部材５０の外周面とバルブボディ２７の内周面との間に形成された第２筒状通路４１ｂを介してオイルパン５１に連通している。 Further, each retard port 32 is formed between the outer peripheral surface of the cylindrical member 50 and the inner peripheral surface of the valve body 27 in a state where the spool valve 29 is held at the maximum rightward moving position. It communicates with the oil pan 51 via the two tubular passages 41b.

フランジ部２８ｂは、図５に示すように、環状溝３４の内部に配置されていると共に、バルブスプリング３０の軸方向の一端部が弾持されるスプリングリテーナ４２と後述するバルブシート４６との間に軸方向から挟み込まれるように配置されている。 As shown in FIG. 5, the flange portion 28b is arranged inside the annular groove 34, and between the spring retainer 42 in which one end of the valve spring 30 in the axial direction is repelled and the valve seat 46 described later. It is arranged so as to be sandwiched from the axial direction.

具体的に説明すれば、スプリングリテーナ４２は、金属プレートで円環状に形成されて、外周部４２ａが軸方向に沿って断面ほぼＬ字形状に折曲形成されていると共に、中央に大径な挿入孔４２ｂが貫通形成されている。前記外周部４２ａは、外周面が環状溝３４の内周面に圧入されていると共に、環状の前端壁４２ｃが環状溝３４の段差面３４ａに軸方向から当接している。フランジ部２８ｂは、外径がスプリングリテーナ４２の外周部４２ａの内径よりも小さく形成されている。 Specifically, the spring retainer 42 is formed of a metal plate in an annular shape, and the outer peripheral portion 42a is bent in a substantially L-shaped cross section along the axial direction and has a large diameter in the center. The insertion hole 42b is formed through. The outer peripheral surface of the outer peripheral portion 42a is press-fitted into the inner peripheral surface of the annular groove 34, and the annular front end wall 42c is in contact with the stepped surface 34a of the annular groove 34 from the axial direction. The outer diameter of the flange portion 28b is smaller than the inner diameter of the outer peripheral portion 42a of the spring retainer 42.

したがって、組み付け後において、フランジ部２８ｂの外周面とスプリングリテーナ４２の外周部４２ａとの間に、例えば０．４ｍｍ程度の径方向クリアランスＣ１が形成されている。また、フランジ部２８ｂの前端面と該前端面と軸方向で対向するバルブシート４６の対向面との間には、約０．０２ｍｍ程度の軸方向クリアランスＣ２が形成されている。これらの各クリアランスＣ１，Ｃ２の存在によって、スリーブ２８全体が、バルブボディ２７に対して径方向及び軸方向へ僅かに移動可能に保持されている。 Therefore, after assembly, a radial clearance C1 of, for example, about 0.4 mm is formed between the outer peripheral surface of the flange portion 28b and the outer peripheral portion 42a of the spring retainer 42. Further, an axial clearance C2 of about 0.02 mm is formed between the front end surface of the flange portion 28b and the facing surface of the valve seat 46 which faces the front end surface in the axial direction. Due to the presence of each of these clearances C1 and C2, the entire sleeve 28 is held so as to be slightly movable in the radial and axial directions with respect to the valve body 27.

前記バルブ収容凹部３８には、逆止弁４４が収容配置されている。この逆止弁４４は、ボール弁体４５と、該ボール弁体４５が離着座するバルブシート４６と、ボール弁体４５をバルブシート４６方向へ付勢するチェックスプリング４７と、から構成されている。 A check valve 44 is accommodated and arranged in the valve accommodating recess 38. The check valve 44 is composed of a ball valve body 45, a valve seat 46 on which the ball valve body 45 takes off and seats, and a check spring 47 that urges the ball valve body 45 in the direction of the valve seat 46. ..

前記ボール弁体４５は、金属材によって球状に形成されていると共に、外径がバルブ収容凹部３８の内径よりも十分小さく形成されて、外面とバルブ収容凹部３８の内周面との間に比較的大きな隙間が形成されている。 The ball valve body 45 is formed in a spherical shape by a metal material, and its outer diameter is formed sufficiently smaller than the inner diameter of the valve accommodating recess 38, so that the outer surface and the inner peripheral surface of the valve accommodating recess 38 are compared. A large gap is formed.

前記バルブシート４６は、円板プレート状に形成されて、ボール弁体４５の方向へ膨出変形した中央部位に通路孔４６ａが貫通形成されている。また、外周部４６ｂは、環状溝３４の内周側に軸方向から挿入配置されていると共に、環状溝３４に固定された固定部４８の軸方向の押圧力によって外周部４６ｂの前端面がスプリングリテーナ４２の外周部４２ａの軸方向端縁に当接配置されている。 The valve seat 46 is formed in the shape of a disk plate, and a passage hole 46a is formed through a central portion that bulges and deforms in the direction of the ball valve body 45. Further, the outer peripheral portion 46b is inserted and arranged on the inner peripheral side of the annular groove 34 from the axial direction, and the front end surface of the outer peripheral portion 46b is springed by the axial pressing force of the fixing portion 48 fixed to the annular groove 34. It is arranged in contact with the axial end edge of the outer peripheral portion 42a of the retainer 42.

前記ボール弁体４５は、前記通路孔４６ａの孔縁に離着座して通路孔４６ａを開閉するようになっている。 The ball valve body 45 is configured to take off and sit on the hole edge of the passage hole 46a to open and close the passage hole 46a.

前記チェックスプリング４７は、ボール弁体４５を通路孔４６ａの孔縁に着座する方向へ付勢しているが、そのばね力は通路孔４６ａからボール弁体４５に作用する所定の作動油圧によって圧縮変形してボール弁体４５を後退移動させて通路孔４６ａを開く程度の大きさに設定されている。 The check spring 47 urges the ball valve body 45 in the direction of being seated on the hole edge of the passage hole 46a, and the spring force is compressed by a predetermined hydraulic pressure acting on the ball valve body 45 from the passage hole 46a. The size is set so that the ball valve body 45 is deformed and moved backward to open the passage hole 46a.

前記固定部４８は、金属材あるいは合成樹脂材によって形成されて、外周面が環状溝３４の内周面に軸方向から圧入されている。また、固定部４８の中央には、カムシャフト２の雌ねじ孔２ｂの底部２ｃ側と通路孔４６ａとを連通する通孔４８ａが貫通形成されている。なお、前記固定部４８は、環状溝３４に対して雌雄ねじによるねじ込みにより固定することも可能である。 The fixing portion 48 is formed of a metal material or a synthetic resin material, and its outer peripheral surface is press-fitted into the inner peripheral surface of the annular groove 34 from the axial direction. Further, in the center of the fixing portion 48, a through hole 48a for communicating the bottom portion 2c side of the female screw hole 2b of the camshaft 2 and the passage hole 46a is formed through. The fixing portion 48 can also be fixed to the annular groove 34 by screwing with a male and female screw.

また、バルブシート４６と固定部４８との間に濾過フィルタ４９が挟み込まれて固定されている。 Further, the filtration filter 49 is sandwiched and fixed between the valve seat 46 and the fixing portion 48.

濾過フィルタ４９は、一般的なもので、外周部４９ａが固定部４８とバルブシート４６との間に挟まれて固定され、中央部のフィルタ部４９ｂを通過する作動油内の塵等を捕集するようになっている。 The filtration filter 49 is a general one, in which the outer peripheral portion 49a is sandwiched and fixed between the fixing portion 48 and the valve seat 46, and dust and the like in the hydraulic oil passing through the filter portion 49b in the central portion are collected. It is designed to do.

前記スプール弁２９は、図３及び図７に示すように、ほぼ円筒状に形成されて、内周面が前記スリーブ本体２８ａの外周面を軸方向へ摺動可能に設けられていると共に、軸方向の両端部外周に円環状の第１ランド部２９ａと第２ランド部２９ｂが設けられている。また、該両ランド部２９ａ、２９ｂの間には、前記遅角ポート３２と第１油通路３６とを適宜連通させる４つの連通孔２９ｃが径方向に貫通形成されている。 As shown in FIGS. 3 and 7, the spool valve 29 is formed in a substantially cylindrical shape, and an inner peripheral surface is provided so as to be slidable on an outer peripheral surface of the sleeve body 28a in the axial direction, and a shaft. An annular first land portion 29a and a second land portion 29b are provided on the outer circumferences of both ends in the direction. Further, between the land portions 29a and 29b, four communication holes 29c for appropriately communicating the retarded port 32 and the first oil passage 36 are formed through in the radial direction.

各連通孔２９ｃは、スプール弁２９の周壁をほぼクロス状に径方向から貫通形成されている。また、この４つの連通孔２９ｃが位置するスプール弁２９の外周面には、第１凹溝である第１グルーブ溝２９ｄが形成されている。また、前記連通孔２９ｃが位置する内周面には、第２凹溝である第２グルーブ溝２９ｅが形成されている。この第２グルーブ溝２９ｅは、各連通孔２９ｃの外側開口に臨んで形成されて、その軸方向の幅長さが前記両ランド部２９ａ、２９ｂの形成位置まで大きく形成されている。この幅の大きな第２グルーブ溝２９ｅによって、スプール弁２９の所定移動範囲の間において、スリーブ２８の第１開口孔３６ａと各連通孔２９ｃとの連通性を確保するようになっている。 Each communication hole 29c is formed to penetrate the peripheral wall of the spool valve 29 in a substantially cross shape from the radial direction. Further, a first groove groove 29d, which is a first concave groove, is formed on the outer peripheral surface of the spool valve 29 where the four communication holes 29c are located. Further, a second groove groove 29e, which is a second concave groove, is formed on the inner peripheral surface where the communication hole 29c is located. The second groove groove 29e is formed so as to face the outer opening of each communication hole 29c, and the width and length in the axial direction thereof are formed to be large up to the formation positions of the two land portions 29a and 29b. The wide second groove groove 29e ensures communication between the first opening hole 36a of the sleeve 28 and each communication hole 29c within a predetermined movement range of the spool valve 29.

前記バルブスプリング３０は、軸方向の一端部が前述したようにスプリングリテーナ４２の前端壁４２ｃに弾接している。一方、軸方向の他端部は、スプール弁２９の第２ランド部２９ｂ側の軸方向端面に弾接して、スプール弁２９を電磁アクチュエータ３１方向へ付勢している。 One end of the valve spring 30 in the axial direction is in contact with the front end wall 42c of the spring retainer 42 as described above. On the other hand, the other end in the axial direction is in contact with the axial end surface of the spool valve 29 on the second land portion 29b side to urge the spool valve 29 toward the electromagnetic actuator 31.

前記スプール弁２９の第１ランド部２９ａ側の軸方向端面には、電磁アクチュエータ３１からの図１中、右方向からの押圧力を受けてスプール弁２９に伝達する円筒部材５０が設けられている。 A cylindrical member 50 is provided on the axial end surface of the spool valve 29 on the first land portion 29a side in FIG. 1 from the electromagnetic actuator 31 to receive a pressing force from the right direction and transmit it to the spool valve 29. ..

この円筒部材５０は、金属材によって一体に形成され、図３及び図７に示すように、外径が軸方向で大小径状に形成され、ほぼ中央に有する段差部５０ｃを挟んでスプール弁２９側の大径筒部５０ａと、電磁アクチュエータ３１側の小径筒部５０ｂと、を有している。 The cylindrical member 50 is integrally formed of a metal material, and as shown in FIGS. 3 and 7, the outer diameter is formed to have a large and small diameter in the axial direction, and the spool valve 29 sandwiches a step portion 50c having a substantially central portion. It has a large-diameter cylinder portion 50a on the side and a small-diameter cylinder portion 50b on the electromagnetic actuator 31 side.

大径筒部５０ａは、軸方向の一端部がスプール弁２９の軸方向端面に軸方向から当接していると共に、スリーブ本体２８ａのスプール弁２９が設けられた軸方向の端部外周に摺動可能に嵌合している。 One end of the large-diameter tubular portion 50a is in contact with the axial end surface of the spool valve 29 from the axial direction, and the large-diameter tubular portion 50a slides on the outer periphery of the axial end portion of the sleeve body 28a where the spool valve 29 is provided. Fits as possible.

小径筒部５０ｂは、有底状に形成されて、底壁５０ｄの先端面に電磁アクチュエータ３１のプッシュロッド５７が軸方向から当接して、電磁アクチュエータ３１に通電されない場合は、スプール弁２９を、バルブスプリング３０のばね力と協働して軸方向の所定位置(図７に示す第１移動位置)に保持している。 The small-diameter tubular portion 50b is formed in a bottomed shape, and when the push rod 57 of the electromagnetic actuator 31 abuts on the tip surface of the bottom wall 50d from the axial direction and the electromagnetic actuator 31 is not energized, the spool valve 29 is used. It is held at a predetermined position in the axial direction (first moving position shown in FIG. 7) in cooperation with the spring force of the valve spring 30.

また、大径筒部５０ａと段差部５０ｃの一部には、第２油通路３７内を通った作動油を外部に排出する複数の排出用孔５０ｅが径方向に沿って貫通形成されている。この各排出用孔５０ｅは、軸方向に長い矩形状に形成されて、円筒部材５０の円周方向の９０°位置に等間隔で４つ有している。 Further, a plurality of discharge holes 50e for discharging the hydraulic oil that has passed through the second oil passage 37 to the outside are formed through the large-diameter tubular portion 50a and a part of the step portion 50c along the radial direction. .. Each of the discharge holes 50e is formed in a rectangular shape long in the axial direction, and has four at 90 ° positions in the circumferential direction of the cylindrical member 50 at equal intervals.

前記バルブボディ２７の頭部２７ｂ側の他端部内には、円筒部材５０を図７中、最大左方向の移動規制するストッパ部材５２が圧入固定されている。 In the other end of the valve body 27 on the head 27b side, a stopper member 52 that restricts the movement of the cylindrical member 50 in the maximum left direction in FIG. 7 is press-fitted and fixed.

このストッパ部材５２は、図６Ａ，Ｂにも示すように、金属材あるいは合成樹脂材によってカップ状に形成され、所定肉厚の円筒部５２ａと、該円筒部５２ａの軸方向一端部に有する円盤状の底壁５２ｂと、から構成されている。 As shown in FIGS. 6A and 6B, the stopper member 52 is formed in a cup shape by a metal material or a synthetic resin material, and has a cylindrical portion 52a having a predetermined wall thickness and a disk having an axial end portion of the cylindrical portion 52a. It is composed of a shaped bottom wall 52b.

円筒部５２ａは、外径がバルブボディ２７の内径より僅かに大きく形成されて、バルブボディ２７の軸方向他端部の内周面に圧入固定されている。 The outer diameter of the cylindrical portion 52a is formed to be slightly larger than the inner diameter of the valve body 27, and the cylindrical portion 52a is press-fitted and fixed to the inner peripheral surface of the other end in the axial direction of the valve body 27.

底壁５２ｂは、円筒部５２ａとの結合箇所の外面に傾斜面５２ｃが形成されていると共に、中央部に円筒部材５０の小径筒部５０ｂが挿入可能な円形孔５２ｄが貫通形成されている。また、この円形孔５２ｄの孔縁の円周方向の約１２０°位置には、それぞれ半円形状の３つのドレン孔５２ｅが切欠形成されている。 The bottom wall 52b has an inclined surface 52c formed on the outer surface of the joint portion with the cylindrical portion 52a, and a circular hole 52d through which a small-diameter tubular portion 50b of the cylindrical member 50 can be inserted is formed in the central portion. Further, three semicircular drain holes 52e are notched at positions of about 120 ° in the circumferential direction of the hole edge of the circular hole 52d.

底壁５２ｂは、円筒部材５０の小径筒部５０ｂが円形孔５２ｄに最大挿入された状態で、円形孔５２ｄの孔縁部に段差部５０ｃの外面が当接してストッパとして機能するようになっている。 The bottom wall 52b functions as a stopper when the outer surface of the step portion 50c comes into contact with the hole edge portion of the circular hole 52d in a state where the small diameter tubular portion 50b of the cylindrical member 50 is maximally inserted into the circular hole 52d. There is.

傾斜面５２ｃは、ストッパ部材５２をバルブボディ２７内に圧入する際のガイドとして機能するようになっている。 The inclined surface 52c functions as a guide when the stopper member 52 is press-fitted into the valve body 27.

各ドレン孔５２ｅは、円筒部材５０の各排出用孔５０ｅを介して第２油通路３７とオイルパン５１とを連通している。 Each drain hole 52e communicates the second oil passage 37 with the oil pan 51 via each discharge hole 50e of the cylindrical member 50.

なお、このストッパ部材５２の役割は、バルブボディ２７内に各構成部品を組み込んだ際のスプール弁２９や円筒部材５０の抜けだしを規制するものである。つまり、バルブボディ２７内にスリーブ２８やスプール弁２９、円筒部材５０及び逆止弁４４などの各構成部品を収容した状態では、バルブスプリング３０のばね力でスプール弁２９及び円筒部材５０がバルブボディ２７の頭部２７ｂ側の他端部内から外側へ抜け出てしまう。そこで、各構成部材を収容した状態でストッパ部材５２をバルブボディ２７の他端部内に圧入することによって円筒部材５０の抜けだし方向の移動を規制するものである。各構成部品の組み立て後は、ストッパとして機能しなくなる。 The role of the stopper member 52 is to regulate the removal of the spool valve 29 and the cylindrical member 50 when each component is incorporated in the valve body 27. That is, in a state where each component such as the sleeve 28, the spool valve 29, the cylindrical member 50, and the check valve 44 is housed in the valve body 27, the spool valve 29 and the cylindrical member 50 are made into the valve body by the spring force of the valve spring 30. It slips out from the inside of the other end of the head 27b side of the 27. Therefore, the stopper member 52 is press-fitted into the other end of the valve body 27 with the respective constituent members accommodated to regulate the movement of the cylindrical member 50 in the pull-out direction. After assembling each component, it does not function as a stopper.

前記電磁アクチュエータ３１は、図１に示すように、合成樹脂材のケーシング５３と、該ケーシング５３の内部に磁性材のボビン５４を介して収容されたソレノイド５５と、ボビン５４の内部に軸方向へ摺動可能に設けられた円柱状の可動鉄心５６と、該可動鉄心５６の先端部に一体的に結合されて、先端部の押圧部５７ａが円筒部材５０の小径筒部５０ｂの底壁５０ｄに軸方向から当接するプッシュロッド５７と、を備えている。 As shown in FIG. 1, the electromagnetic actuator 31 has a casing 53 made of a synthetic resin material, a solenoid 55 housed inside the casing 53 via a bobbin 54 made of a magnetic material, and an axial direction inside the bobbin 54. The cylindrical movable iron core 56 provided so as to be slidable and the tip portion of the movable iron core 56 are integrally coupled, and the pressing portion 57a at the tip portion is attached to the bottom wall 50d of the small diameter tubular portion 50b of the cylindrical member 50. It includes a push rod 57 that abuts from the axial direction.

前記ケーシング５３は、下端部にシリンダヘッドに固定されるブラケット５３ａを一体に有すると共に、上端部にＥＣＵであるコントロールユニット５８に電気的に接続されるコネクタ部５３ｂが設けられている。このコネクタ部５３ｂは、ほぼ全体がケーシング５３内に埋設された一対の端子片５３ｃの各一端部が前記ソレノイド５５に接続されている一方、外部に露出した各他端部がコントロールユニット５８側の雄コネクタの端子に接続されている。なお、このケーシング５３は、前端部側に設けられたシールリング５９によってシリンダヘッドの保持溝に液密的に支持されている。 The casing 53 integrally has a bracket 53a fixed to the cylinder head at the lower end portion, and a connector portion 53b electrically connected to the control unit 58 which is an ECU is provided at the upper end portion. In the connector portion 53b, one end of each pair of terminal pieces 53c, which is substantially entirely embedded in the casing 53, is connected to the solenoid 55, while the other end exposed to the outside is on the control unit 58 side. It is connected to the terminal of the male connector. The casing 53 is liquidtightly supported in the holding groove of the cylinder head by a seal ring 59 provided on the front end side.

可動鉄心５６は、ソレノイド５５への非通電時には、バルブスプリング３０のばね力によってスプール弁２９と円筒部材５０、プッシュロッド５７を介して後退移動するようになっている。 When the solenoid 55 is not energized, the movable iron core 56 is moved backward by the spring force of the valve spring 30 via the spool valve 29, the cylindrical member 50, and the push rod 57.

ソレノイド５５は、コントロールユニット５８から通電されることによって励磁されて可動鉄心５６を進出移動、つまりスプール弁２９をバルブスプリング３０のばね力に抗して図１の右方向へ移動させるようになっている。なお、スプール弁２９は、ソレノイド５５への非通電と通電中の通電量に応じて前記スプール弁２９は図１の最大左方向位置(第１移動位置)と右方向の中間移動位置(保持位置)と最大右方向位置(第２移動位置)に移動制御される。 The solenoid 55 is excited by being energized by the control unit 58 to move the movable iron core 56 forward, that is, the spool valve 29 moves to the right in FIG. 1 against the spring force of the valve spring 30. There is. The spool valve 29 has an intermediate movement position (holding position) between the maximum left direction position (first movement position) and the right direction in FIG. 1 according to the amount of electricity applied to the solenoid 55 while it is not energized. ) And the maximum right direction position (second movement position).

すなわち、ソレノイド５５に対するコントロールユニット５８から非通電あるいは通電量に応じて可動鉄心５６及びプッシュロッド５７をバルブスプリング３０のばね力に抗して図１の右方向（前方）へ押圧してスプール弁２９の移動位置を、図８〜図１０に示す第１ポジション〜第３ポジションに移動させるようになっている。 That is, the spool valve 29 is pressed from the control unit 58 with respect to the solenoid 55 in the right direction (forward) of FIG. 1 against the spring force of the valve spring 30 against the movable iron core 56 and the push rod 57 according to the amount of non-energization or energization. The moving position of the above is moved to the first position to the third position shown in FIGS. 8 to 10.

コントロールユニット５８は、内部のコンピュータが図外のクランク角センサ（機関回転数検出）やエアーフローメータ、機関水温センサ、機関温度センサ、スロットルバルブ開度センサおよびカムシャフト２の現在の回転位相を検出するカム角センサなどの各種センサ類からの情報信号を入力して現在の機関運転状態を検出するようになっている。また、コントロールユニット５８は、前述したように、電磁アクチュエータ３１のソレノイド５５への通電を遮断してスプール弁２９を第１移動位置(ポジション)に制御するか、ソレノイド５５へパルス信号を出力して通電量(デューティ比)を制御して、第１ポジション〜第３ポジションとなるように連続的に可変制御するようになっている。
〔本実施形態の作用効果〕
すなわち、イグニッションスイッチがオフされて機関停止状態になると、オイルポンプ２５も停止されて吐出通路２５ａから作動油が供給されないと共に、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電もなく非通電状態となっている。In the control unit 58, an internal computer detects the current rotation phase of the crank angle sensor (engine rotation speed detection), air flow meter, engine water temperature sensor, engine temperature sensor, throttle valve opening sensor, and camshaft 2 (not shown). Information signals from various sensors such as the cam angle sensor are input to detect the current engine operating state. Further, as described above, the control unit 58 cuts off the energization of the solenoid actuator 31 to the solenoid 55 to control the spool valve 29 to the first moving position (position), or outputs a pulse signal to the solenoid 55. The amount of energization (duty ratio) is controlled and continuously variably controlled so as to be in the first position to the third position.
[Action and effect of this embodiment]
That is, when the ignition switch is turned off and the engine is stopped, the oil pump 25 is also stopped and hydraulic oil is not supplied from the discharge passage 25a, and the control unit 58 does not energize the solenoid 55 and is in a non-energized state. ..

したがって、スプール弁２９は、図７に示すように、バルブスプリング３０のばね力で最大右方向の第１ポジションの移動位置に保持されている。この最大左方向の移動位置は、後退移動した可動鉄心５６がケーシング５３の底壁に皿ばねを介して弾接することによって規制される。 Therefore, as shown in FIG. 7, the spool valve 29 is held at the moving position of the first position in the maximum right direction by the spring force of the valve spring 30. The maximum left movement position is regulated by the retractable movable iron core 56 coming into contact with the bottom wall of the casing 53 via a disc spring.

このとき、逆止弁４４は、ボール弁体４５がチェックスプリング４７のばね力によってバルブシート４６に着座して通路孔４６ａを閉塞している。 At this time, in the check valve 44, the ball valve body 45 is seated on the valve seat 46 by the spring force of the check spring 47 and closes the passage hole 46a.

次に、イグニッションスイッチがオンされて機関が始動を開始すると、オイルポンプ２５も駆動して吐出通路２５ａに作動油を圧送する。つまり、始動初期の作動油は、図８の矢印で示すように、逆止弁４４のボール弁体４５がチェックスプリング４７のばね力に抗して後退移動して、バルブシート４６から離間しつつ通路孔４６ａを開く。このとき、ボール弁体４５は、油圧によって突部４０に当接するまで最大に後退移動して供給作動油の十分な流量を確保する。 Next, when the ignition switch is turned on and the engine starts to start, the oil pump 25 is also driven to pump hydraulic oil into the discharge passage 25a. That is, as shown by the arrow in FIG. 8, the hydraulic oil at the initial stage of starting is moved backward by the ball valve body 45 of the check valve 44 against the spring force of the check spring 47, while being separated from the valve seat 46. Open the passage hole 46a. At this time, the ball valve body 45 moves backward to the maximum until it comes into contact with the protrusion 40 by hydraulic pressure to secure a sufficient flow rate of the supplied hydraulic oil.

このため、オイルポンプ２５から吐出通路２５ａを介して供給通路２４内に流入した作動油は、通孔４８ａと濾過フィルタ４９を通って２つの第１油通路３６に流入する。さらに、ここから第１開口孔３６ａとスプール弁２９の各グルーブ溝２９ｄ、２９ｅと連通孔２９ｃを通って遅角ポート３２に流入して各遅角通路孔１７から各遅角作動室９内に供給される。 Therefore, the hydraulic oil that has flowed from the oil pump 25 into the supply passage 24 through the discharge passage 25a flows into the two first oil passages 36 through the through holes 48a and the filtration filter 49. Further, from here, it flows into the retard angle port 32 through the first opening hole 36a, the groove grooves 29d and 29e of the spool valve 29, and the communication hole 29c, and from each retard angle passage hole 17 into each retard angle operating chamber 9. Be supplied.

同時に、スプール弁２９は、各進角ポート３３と第１筒状通路４１ａを連通させることから、各進角作動室１０の作動油は、図中矢印で示すように、各進角ポート３３と第１筒状通路４１ａを通って第２開口孔３７ａから第２油通路３７に流入する。さらに、ここから円筒部材５０内を通って各排出用孔５０ｅ及び各ドレン孔５２ｅから排出通路４３を介してオイルパン５１内に排出される。 At the same time, since the spool valve 29 communicates each advance angle port 33 with the first tubular passage 41a, the hydraulic oil in each advance angle operating chamber 10 is connected to each advance angle port 33 as shown by an arrow in the drawing. It flows into the second oil passage 37 from the second opening hole 37a through the first tubular passage 41a. Further, the oil is discharged from here through the cylindrical member 50 through the discharge holes 50e and the drain holes 52e into the oil pan 51 via the discharge passage 43.

したがって、ベーンロータ７は、最遅角の相対回転位置に維持されていることから、吸気弁のバルブタイミングが遅角側に制御された状態になる。これによって、機関の始動性が良好になる。 Therefore, since the vane rotor 7 is maintained at the relative rotation position of the most retarded angle, the valve timing of the intake valve is controlled to the retarded angle side. This improves the startability of the engine.

また、この時点では、ロック通路２３を介して解除用受圧室に遅角作動室９と同じ油圧が供給されるが、クランキング初期の時点では解除用受圧室内の油圧が上昇しないことから、ロックピン２１はロック穴１９内に係入してロックされた状態となる。したがって、カムシャフト２に発生する交番トルクによるベーンロータ７のばたつきなどを抑制することできる。 Further, at this point, the same hydraulic pressure as that of the retard operating chamber 9 is supplied to the release pressure receiving chamber via the lock passage 23, but the oil pressure in the release pressure receiving chamber does not rise at the initial stage of cranking, so that the lock is locked. The pin 21 is engaged in the lock hole 19 and is locked. Therefore, it is possible to suppress fluttering of the vane rotor 7 due to the alternating torque generated in the camshaft 2.

その後、ロック通路２３を介して解除用受圧室に供給された油圧が高くなると、ロックピン２１が、コイルスプリングのばね力に抗して後退移動してロック穴１９とのロック状態が解除されて、ベーンロータ７はフリーな状態になる。 After that, when the hydraulic pressure supplied to the release pressure receiving chamber via the lock passage 23 becomes high, the lock pin 21 moves backward against the spring force of the coil spring to release the lock state with the lock hole 19. , The vane rotor 7 becomes free.

なお、このとき、前記各進角作動室１０は、前述したように低圧状態が維持されている。 At this time, the low pressure state is maintained in each of the advance angle operating chambers 10 as described above.

次に、機関運転状態の変化に伴って、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電量が大きくなると、スプール弁２９は、図９に示す第２ポジションまで僅かに右方向へ移動する。この状態では、第１ランド部２９ａと第２ランド部２９ｂによって遅角ポート３２と進角ポート３３が塞がれて（閉止されて）、各遅角作動室９や各進角作動室１０の作動油の供給あるいは排出が停止される。したがって、各遅角作動室９と各進角作動室１０内に作動油が保持された状態になる。 Next, when the amount of energization from the control unit 58 to the solenoid 55 increases with the change in the engine operating state, the spool valve 29 moves slightly to the right to the second position shown in FIG. In this state, the retard port 32 and the advance port 33 are blocked (closed) by the first land portion 29a and the second land portion 29b, and the retard operating chamber 9 and the advance operating chamber 10 are closed. The supply or discharge of hydraulic oil is stopped. Therefore, the hydraulic oil is held in each retard operating chamber 9 and each advance operating chamber 10.

この第２ポジションは、機関運転状態を検出したコントロールユニット５８によって第１ポジションから移行される場合や、第３ポジションから移行される場合であって、前記各遅角、進角作動室９、１０内の油圧変動がなくなる。このため、ベーンロータ７は、最遅角と最進角の間の所定位置に保持される。 This second position is a case where the control unit 58 that has detected the engine operating state shifts from the first position or a third position, and each of the retard and advance operating chambers 9, 10 There is no fluctuation in hydraulic pressure inside. Therefore, the vane rotor 7 is held at a predetermined position between the most retarded angle and the most advanced angle.

したがって、吸気弁は、バルブタイミングが最遅角と最進角の間の中間位相位置に制御されるので、例えば、定常運転時の機関回転の安定化と燃費の向上が図れる。 Therefore, since the valve timing of the intake valve is controlled to an intermediate phase position between the most retarded angle and the most advanced angle, for example, the engine rotation during steady operation can be stabilized and fuel efficiency can be improved.

さらに、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電量がさらに大きくなると、スプール弁２９は、図１０に示すように、さらに僅かに右方向へ移動する(第３ポジション)。この状態では、スプール弁２９の第１ランド部２９ａが遅角ポート３２を開いて、該遅角ポート３２に対してバルブボディ２７の内周面と円筒部材５０の外周面との間に形成された第２筒状通路４１ｂとを連通させる。と同時に、スプール弁２９は、各グルーブ溝２９ｄ、２９ｅを介して連通孔２９ｃと進角ポート３３を連通させる。 Further, when the amount of electricity supplied from the control unit 58 to the solenoid 55 is further increased, the spool valve 29 moves slightly further to the right (third position) as shown in FIG. In this state, the first land portion 29a of the spool valve 29 opens the retard angle port 32 and is formed between the inner peripheral surface of the valve body 27 and the outer peripheral surface of the cylindrical member 50 with respect to the retard angle port 32. It communicates with the second tubular passage 41b. At the same time, the spool valve 29 communicates the communication hole 29c and the advance angle port 33 through the groove grooves 29d and 29e.

このため、各遅角作動室９内の作動油は、図中矢印で示すように、各遅角通路孔１７から遅角ポート３２を通って第２筒状通路４１ｂに流入し、ここからストッパ部材５２の円形孔５２ｄ及び各ドレン孔５２ｅを通って速やかにオイルパン５１内に排出される。 Therefore, as shown by the arrows in the figure, the hydraulic oil in each retard angle operating chamber 9 flows into the second tubular passage 41b from each retard angle passage hole 17 through the retard angle port 32, and a stopper is provided from here. It is quickly discharged into the oil pan 51 through the circular hole 52d of the member 52 and each drain hole 52e.

同時に、オイルポンプ２５から圧送された作動油は、矢印で示すように、供給通路２４の作動油圧によって予め押し開かれた逆止弁４４を介して各第１油通路３６に流入する。ここからスプール弁２９の各グルーブ溝２９ｄ、２９ｅを介して各連通孔２９ｃから各進角ポート３３に流入して各進角通路孔１８から各進角作動室１０に供給される。したがって、各遅角作動室９の内圧が低下する一方、各進角作動室１０の内圧が上昇する。 At the same time, the hydraulic oil pumped from the oil pump 25 flows into each first oil passage 36 via a check valve 44 that has been pushed open in advance by the hydraulic pressure of the supply passage 24, as shown by an arrow. From here, it flows into each advance angle port 33 from each communication hole 29c through each groove groove 29d, 29e of the spool valve 29, and is supplied to each advance angle operating chamber 10 from each advance angle passage hole 18. Therefore, the internal pressure of each retard angle operating chamber 9 decreases, while the internal pressure of each advance angle operating chamber 10 increases.

よって、ベーンロータ７は、図２の実線位置から、時計方向へ回転して最大進角側へ相対回転する。これによって、吸気弁のバルブタイミングが最進角位相になって排気弁とのバルブオーバーラップが大きくなり、吸気充填効率が高くなって機関の出力トルクの向上が図れる。 Therefore, the vane rotor 7 rotates clockwise from the solid line position in FIG. 2 and relatively rotates toward the maximum advance angle side. As a result, the valve timing of the intake valve becomes the most advanced phase, the valve overlap with the exhaust valve becomes large, the intake filling efficiency becomes high, and the output torque of the engine can be improved.

これらの制御は、コントロールユニット５８からの通電量(デューティ比)を制御してスプール弁２９の移動位置を第１から第３ポジションの間で適宜変更することにより、各遅角作動室９あるいは各進角作動室１０に対してオイルポンプ２５の吐出圧を供給通路２４から第１油通路３６から選択的に供給することにより、ベーンロータ７の相対回転位相を変更する、いわゆる通常制御であるＯＰＡ制御を行うようになっている。 In these controls, the amount of electricity (duty ratio) from the control unit 58 is controlled, and the moving position of the spool valve 29 is appropriately changed between the first to third positions, so that each retard angle operating chamber 9 or each OPA control, which is a so-called normal control, changes the relative rotation phase of the vane rotor 7 by selectively supplying the discharge pressure of the oil pump 25 to the advance operating chamber 10 from the supply passage 24 to the first oil passage 36. Is supposed to do.

特に、前記第２ポジションの制御は、第１ポジションと第３ポジションの間のいずれかの中間位置に保持できる。これによって、ベーンロータ７を最遅角位置と最進角位置の間のいずれの位置にも保持することができる。つまり、例えば、最遅角位置寄りとか最進角位置寄り、さらには最遅角位置と最進角位置のほぼ中間位置などに自由に制御することが可能である。 In particular, the control of the second position can be held at any intermediate position between the first position and the third position. As a result, the vane rotor 7 can be held at any position between the most retarded position and the most advanced position. That is, for example, it is possible to freely control the position closer to the most retarded angle position or the most advanced angle position, and further to a position substantially intermediate between the most retarded angle position and the most advanced angle position.

この結果、機関運転状態の変化に応じて吸気弁の開閉タイミングを自由に設定できるので、燃費の向上や高い機関性能を引き出すことが可能になる。 As a result, the opening / closing timing of the intake valve can be freely set according to the change in the engine operating state, so that it is possible to improve fuel efficiency and bring out high engine performance.

そして、本実施形態の油圧制御弁２６は、スリーブ２８の内部に作動油供給用の第１油通路３６と作動油排出用の第２油通路３７を設けると共に、この第２油通路３７に連通する排出流路をバルブボディ２７の内部軸方向に形成した。つまり、各進角作動室１０から排出された作動油を、第２油通路３７から円筒部材５０、排出用孔５０ｅ及び円形孔５２ｄ、ドレン孔５２ｅを介してバルブボディ２７の内部軸方向から排出通路４３を介してオイルパン５１に排出するようにした。このため、バルブボディ２７には、遅角ポート３２，進角ポート３３以外に排出ポートなどの特別なポートを形成する必要がなくなる。したがって、バルブボディ２７の軸方向の長さを十分に短くすることが可能になる。 The hydraulic control valve 26 of the present embodiment is provided with a first oil passage 36 for supplying hydraulic oil and a second oil passage 37 for discharging hydraulic oil inside the sleeve 28, and communicates with the second oil passage 37. The discharge flow path is formed in the internal axial direction of the valve body 27. That is, the hydraulic oil discharged from each advance operating chamber 10 is discharged from the second oil passage 37 through the cylindrical member 50, the discharge hole 50e, the circular hole 52d, and the drain hole 52e from the internal axial direction of the valve body 27. The oil is discharged to the oil pan 51 through the passage 43. Therefore, it is not necessary to form a special port such as a discharge port in the valve body 27 in addition to the retard port 32 and the advance port 33. Therefore, the axial length of the valve body 27 can be sufficiently shortened.

このように、バルブボディ２７の軸方向長さの短尺化が図れることによって、バルブタイミング制御装置全体の小型化と軽量化を図ることができる。 By shortening the axial length of the valve body 27 in this way, it is possible to reduce the size and weight of the entire valve timing control device.

しかも、前記スリーブ２８は、主として第１油通路３６，第２油通路３７が軸方向に沿って形成されているだけであるから、その外径を大きく取る必要がない。また、スプール弁２９も、一つの連通孔２９ｃが形成されているだけであるから、剛性を大きくする必要がないので、肉厚も可及的に薄肉にすることができる。したがって、バルブボディ２７全体の外径を十分に小さくすることができる。 Moreover, since the sleeve 28 is mainly formed with the first oil passage 36 and the second oil passage 37 along the axial direction, it is not necessary to increase the outer diameter thereof. Further, since the spool valve 29 is also formed with only one communication hole 29c, it is not necessary to increase the rigidity, so that the wall thickness can be made as thin as possible. Therefore, the outer diameter of the entire valve body 27 can be made sufficiently small.

このように、バルブボディ２７の軸方向長さの短尺化の他に、外径の縮径化によってバルブタイミング制御装置全体の小型化と軽量化をさらに促進することができる。 As described above, in addition to shortening the axial length of the valve body 27, it is possible to further promote the miniaturization and weight reduction of the entire valve timing control device by reducing the outer diameter.

また、本実施形態では、第１油通路３６の作動油は、第１傾斜面３９ｃに沿って案内されながら各遅角、進角ポート３２、３３へ速やかに供給される。また、第１筒状通路４１ａ内の作動油も、第２傾斜面３９ｄに沿って案内されながら各第２油通路３７へ速やかに流入させることができる。したがって、作動油の良好な流動抵抗が抑制されて円滑な流動性が得られことから、この点でもバルブタイミングの制御精度が向上する。 Further, in the present embodiment, the hydraulic oil in the first oil passage 36 is quickly supplied to the retard and advance ports 32 and 33 while being guided along the first inclined surface 39c. Further, the hydraulic oil in the first tubular passage 41a can also be quickly flowed into each of the second oil passages 37 while being guided along the second inclined surface 39d. Therefore, the good flow resistance of the hydraulic oil is suppressed and smooth flowability is obtained, so that the valve timing control accuracy is improved in this respect as well.

また、機関停止時には、逆止弁４４がバルブシート４６に着座して通路孔４６ａを閉塞して、各遅角作動室９からの作動油の逆流を阻止することから各遅角作動室９内に作動油を保持することが可能になる。したがって、機関の再始動時における各遅角作動室９の油圧の立ち上がりが良好になり、ベーンロータ７を最遅角側へ速やかに相対回転させることできる。 Further, when the engine is stopped, the check valve 44 sits on the valve seat 46 and closes the passage hole 46a to prevent the backflow of hydraulic oil from each retard angle operating chamber 9, so that the inside of each retard operating chamber 9 is prevented. It becomes possible to hold the hydraulic oil. Therefore, when the engine is restarted, the hydraulic pressure of each retard angle operating chamber 9 rises satisfactorily, and the vane rotor 7 can be swiftly and relatively rotated toward the most retarded angle side.

また、前記スプール弁２９は、スリーブ２８が図５に示す各クリアランスＣ１，Ｃ２を介して径方向及び軸方向へ僅かに移動できることから、左右軸方向への移動中にスリーブ２８の外周面に引っ掛かることなく、スムーズに移動することができる。よって、各ポート３２，３３の開閉制御精度の低下を抑制できる。
〔第２実施形態〕
図１１〜図１３は本発明の第２実施形態を示し、主として第１実施形態におけるスリーブ２８の内部油路構造や逆止弁４４の構造などを変更したものである。また、ストッパ部材５２などを廃止した。なお、以下では図外のものであっても第１実施形態と同じ符番を付して説明する。Further, since the sleeve 28 can move slightly in the radial direction and the axial direction through the clearances C1 and C2 shown in FIG. 5, the spool valve 29 is caught on the outer peripheral surface of the sleeve 28 during the movement in the left-right axial direction. You can move smoothly without having to. Therefore, it is possible to suppress a decrease in the opening / closing control accuracy of the ports 32 and 33.
[Second Embodiment]
11 to 13 show a second embodiment of the present invention, in which the internal oil passage structure of the sleeve 28 and the structure of the check valve 44 in the first embodiment are mainly modified. In addition, the stopper member 52 and the like have been abolished. In the following, even if it is not shown in the figure, it will be described with the same number as that of the first embodiment.

すなわち、バルブボディ２７は、頭部２７ｂや軸部２７ｃ、雄ねじ部２７ｄ、フランジ部２７ｅなどの基本構造は第１実施形態のものとほぼ同じであって、軸部２７ｃに４つの遅角ポート３２と進角ポート３３が径方向に沿って形成されている。頭部２７ｂは、有底状に形成されて、底壁２７ｇの中央にガイド孔２７ｈが軸方向に貫通形成されている。 That is, the valve body 27 has almost the same basic structure as that of the first embodiment, such as the head portion 27b, the shaft portion 27c, the male screw portion 27d, and the flange portion 27e, and the shaft portion 27c has four retard angle ports 32. And the advance angle port 33 is formed along the radial direction. The head 27b is formed in a bottomed shape, and a guide hole 27h is formed through the center of the bottom wall 27g in the axial direction.

スリーブ２８は、例えば合成樹脂材からなる第１部材であるスリーブ本体６０と、該スリーブ本体６０の内部に圧入固定された例えば合成樹脂材からなる第２部材である通路構成部６１と、に分割形成されている。 The sleeve 28 is divided into, for example, a sleeve body 60 which is a first member made of a synthetic resin material and a passage component 61 which is a second member made of a synthetic resin material which is press-fitted and fixed inside the sleeve body 60. It is formed.

スリーブ本体６０は、有底円筒状に形成されて軸方向の一端部に大径部６０ａが形成されていると共に、該大径部６０ａの先端側外端縁にフランジ部６０ｂを一体に有している。このスリーブ本体６０は、軸方向のほぼ中央位置に作動油供給用の第１開口孔６０ｃが径方向に貫通形成されていると共に、一端部の大径部６０ａ付近に第２開口孔６０ｄが径方向に貫通形成されている。また、スリーブ本体６０の他端部に有する底壁６０ｅには、作動油排出用の油孔６０ｆが軸方向に貫通形成されている。前記大径部６０ａの内部には、逆止弁４４が収容されるバルブ収容凹部６４が形成されている。 The sleeve body 60 is formed in a bottomed cylindrical shape and has a large diameter portion 60a formed at one end in the axial direction, and has a flange portion 60b integrally at the tip end side outer edge of the large diameter portion 60a. ing. The sleeve body 60 has a first opening hole 60c for supplying hydraulic oil penetrating in the radial direction at a substantially central position in the axial direction, and a second opening hole 60d having a diameter near the large diameter portion 60a at one end. It is formed through in the direction. Further, an oil hole 60f for discharging hydraulic oil is formed through the bottom wall 60e at the other end of the sleeve body 60 in the axial direction. A valve accommodating recess 64 in which the check valve 44 is accommodated is formed inside the large diameter portion 60a.

通路構成部６１は、スリーブ本体６０の内部に収容固定された状態で、このスリーブ本体６０の内周面との間などに通路を形成するものである。また、通路構成部６１の軸方向の長さは、底壁６０ｅの内底面から大径部６０ａ付近までの長さに形成されている。この通路構成部６１は、図１２に示すように、軸直角方向の断面がほぼ十字形状の仕切壁６１ａを有している。この仕切壁６１ａは、軸方向に延びてスリーブ本体６０の内周面との間にそれぞれ２つの第１油通路６２と第２油通路６３を仕切っている。 The passage component 61 forms a passage between the sleeve main body 60 and the inner peripheral surface of the sleeve main body 60 in a state of being housed and fixed inside the sleeve main body 60. Further, the axial length of the passage component 61 is formed from the inner bottom surface of the bottom wall 60e to the vicinity of the large diameter portion 60a. As shown in FIG. 12, the passage component 61 has a partition wall 61a having a substantially cross-shaped cross section in the direction perpendicular to the axis. The partition wall 61a extends in the axial direction and partitions two first oil passages 62 and a second oil passage 63 from the inner peripheral surface of the sleeve body 60, respectively.

また、仕切壁６１ａは、各第１油通路６２の電磁アクチュエータ３１側の軸方向一端部にスリーブ本体６０の底壁６０ｅに軸方向から当接する第１端壁６１ｂが一体に設けられている。また、この第１端壁６１ｂの外面には、スリーブ本体６０の底壁６０ｅに形成された小孔６０ｇに軸方向から係入する小突起６１ｃが設けられている。この小突起６１ｃが、小孔６０ｇに軸方向から係入することによってスリーブ本体６０に対する通路構成部６１の周方向の位置決めがなされている。また、仕切壁６１ａは、第２油通路６３の大径部６０ａ側の軸方向一端部に第２油通路６３を閉塞する第２端壁６１ｄが一体に設けられている。 Further, the partition wall 61a is integrally provided with a first end wall 61b that abuts on the bottom wall 60e of the sleeve body 60 from the axial direction at one end in the axial direction on the electromagnetic actuator 31 side of each first oil passage 62. Further, on the outer surface of the first end wall 61b, a small protrusion 61c that engages with a small hole 60g formed in the bottom wall 60e of the sleeve body 60 from the axial direction is provided. By engaging the small protrusion 61c into the small hole 60g from the axial direction, the passage constituent portion 61 is positioned in the circumferential direction with respect to the sleeve body 60. Further, the partition wall 61a is integrally provided with a second end wall 61d that closes the second oil passage 63 at one end in the axial direction on the large diameter portion 60a side of the second oil passage 63.

また、通路構成部６１は、第１油通路６２の外周部を構成する周壁には、第１開口孔６０ｃと連通する透孔６１ｅが径方向へ貫通形成されている。 Further, in the passage constituent portion 61, a through hole 61e communicating with the first opening hole 60c is formed through the peripheral wall forming the outer peripheral portion of the first oil passage 62 in the radial direction.

各第１油通路６２と第２油通路６３は、仕切壁６１ａを挟んでそれぞれ径方向の対称位置に２つずつ設けられている。つまり、第１油通路６２と第２油通路６３は、第１実施形態と同じくスリーブ本体６０の軸方向に沿って並行に形成されて、十字状の仕切壁３５を介して互いに径方向の対称位置、つまり１８０°の対称位置に２つずつ形成されている。また、各油通路６２，６３は仕切壁６１ａによってそれぞれが断面扇状に形成されている。 Two of each of the first oil passage 62 and the second oil passage 63 are provided at symmetrical positions in the radial direction with the partition wall 61a interposed therebetween. That is, the first oil passage 62 and the second oil passage 63 are formed in parallel along the axial direction of the sleeve body 60 as in the first embodiment, and are symmetrical with each other in the radial direction via the cross-shaped partition wall 35. Two are formed at each position, that is, at a symmetrical position of 180 °. Further, each of the oil passages 62 and 63 is formed in a fan-shaped cross section by a partition wall 61a.

前記逆止弁４４は、ボール弁体に代えて縦断面横Ｕ字形状のカップ状弁体６５が用いられ、また、バルブシート６６が比較的肉厚な円盤状に形成されている。 As the check valve 44, a cup-shaped valve body 65 having a U-shaped vertical cross section is used instead of the ball valve body, and the valve seat 66 is formed in a relatively thick disk shape.

カップ状弁体６５は、外周に軸方向に沿った複数の通路部６５ａが切欠形成されていると共に、中央部６５ｂの外面が平坦状に形成されている。また、このカップ状弁体６５は、バルブスプリング６７によってバルブシート６６方向へ付勢されている。 In the cup-shaped valve body 65, a plurality of passage portions 65a along the axial direction are notched on the outer circumference, and the outer surface of the central portion 65b is formed flat. Further, the cup-shaped valve body 65 is urged toward the valve seat 66 by the valve spring 67.

バルブシート６６は、中央にカップ状弁体６５の中央部６５ｂ外面によって開閉される通路孔６６ａが貫通形成されていると共に、外周部６６ｂがバルブボディ２７の環状溝３４の内周面に圧入固定されている。 The valve seat 66 is centrally formed with a passage hole 66a opened and closed by the outer surface of the central portion 65b of the cup-shaped valve body 65, and the outer peripheral portion 66b is press-fitted and fixed to the inner peripheral surface of the annular groove 34 of the valve body 27. Has been done.

また、スリーブ本体６０のフランジ部６０ｂは、バルブシート６６と環状溝３４の段差面３４ａとの間に微小隙間を介して径方向及び軸方向へ僅かに移動可能に挟み込まれている。これによって、第１実施形態と同じくスプール弁６８の良好な摺動性を確保している。 Further, the flange portion 60b of the sleeve body 60 is sandwiched between the valve seat 66 and the stepped surface 34a of the annular groove 34 so as to be slightly movable in the radial direction and the axial direction via a minute gap. As a result, good slidability of the spool valve 68 is ensured as in the first embodiment.

なお、バルブシート６６の前端側には、濾過フィルタ４９が設けられている。 A filtration filter 49 is provided on the front end side of the valve seat 66.

スプール弁６８は、第１実施形態と同じく円筒状に形成されているが、径方向の肉厚がやや大きく形成されて、軸方向の両端部に第１ランド部６８ａと第２ランド部６８ｂが一体に設けられている。このスプール弁６８は、フランジ部６０ｂとの間に弾装されたバルブスプリング６９によってバルブボディ２７の頭部底壁２７ｇ方向に付勢されている。 The spool valve 68 is formed in a cylindrical shape as in the first embodiment, but the wall thickness in the radial direction is formed to be slightly larger, and the first land portion 68a and the second land portion 68b are formed at both ends in the axial direction. It is provided integrally. The spool valve 68 is urged in the direction of the head bottom wall 27g of the valve body 27 by a valve spring 69 bullet-loaded between the spool valve 68 and the flange portion 60b.

第１、第２ランド部６８ａ、６８ｂの間には、スプール弁６８の軸方向の所定の移動位置において、遅角ポート３２と進角ポート３３に適宜連通する連通孔６８ｃが径方向に沿って貫通形成されている。また、この連通孔６８ｃが位置する外周面には、幅が狭い第１グルーブ溝６８ｄが形成されていると共に、内周面には、幅の広い第２グルーブ溝６８ｅが形成されている。また、スプール弁６８は、内周面６８ｆがスリーブ本体６０の外周面に摺接可能に設けられている。 Between the first and second land portions 68a and 68b, at a predetermined movement position in the axial direction of the spool valve 68, a communication hole 68c that appropriately communicates with the retard angle port 32 and the advance angle port 33 is provided along the radial direction. It is formed through. Further, a narrow first groove groove 68d is formed on the outer peripheral surface where the communication hole 68c is located, and a wide second groove groove 68e is formed on the inner peripheral surface. Further, the spool valve 68 is provided so that the inner peripheral surface 68f can be slidably contacted with the outer peripheral surface of the sleeve body 60.

また、スプール弁６８の電磁アクチュエータ３１側の軸方向一端部には、円筒部材７０が軸方向から当接している。この円筒部材７０は、全体の肉厚が第１実施形態のものよりも大きく形成されており、スプール弁６８に軸方向から当接する大径筒部７０ａと、その反対側の小径筒部７０ｂと、大径筒部７０ａと小径筒部７０ｂの間に設けられた段差部７０ｃと、から構成されている。 Further, a cylindrical member 70 is in contact with one end of the spool valve 68 on the electromagnetic actuator 31 side in the axial direction from the axial direction. The cylindrical member 70 has a larger overall wall thickness than that of the first embodiment, and has a large-diameter tubular portion 70a that abuts on the spool valve 68 from the axial direction and a small-diameter tubular portion 70b on the opposite side. , A stepped portion 70c provided between the large-diameter cylinder portion 70a and the small-diameter cylinder portion 70b.

大径筒部７０ａは、スリーブ本体６０の外周面に摺動可能に配置されている。一方、小径筒部７０ｂは、バルブボディ２７のガイド孔２７ｈ内に軸方向へ摺動案内可能に設けられている。 The large-diameter tubular portion 70a is slidably arranged on the outer peripheral surface of the sleeve body 60. On the other hand, the small-diameter tubular portion 70b is provided in the guide hole 27h of the valve body 27 so as to be slidable and guided in the axial direction.

大径筒部７０ａと段差部７０ｃとの間には、排出用孔７０ｄが形成され、小径筒部７０ｂの先端部周壁には、排出用孔７０ｄと連通するドレン孔７０ｅが径方向に沿って貫通形成されている。 A discharge hole 70d is formed between the large-diameter cylinder portion 70a and the step portion 70c, and a drain hole 70e communicating with the discharge hole 70d is provided along the radial direction on the peripheral wall of the tip portion of the small-diameter cylinder portion 70b. It is formed through.

小径筒部７０ｂは、先端部の開口端には円板状の閉塞板７１がカシメ固定されている。この閉塞板７１の前端面には、電磁アクチュエータ３１のプッシュロッド５７の押圧部５７ａが軸方向から当接している。 A disk-shaped closing plate 71 is caulked and fixed to the open end of the tip of the small-diameter tubular portion 70b. The pressing portion 57a of the push rod 57 of the electromagnetic actuator 31 is in contact with the front end surface of the closing plate 71 from the axial direction.

なお、前記電磁アクチュエータ３１は、第１実施形態と同じ構成であり、ソレノイド５５に対するコントロールユニット５８から非通電あるいは通電量に応じて可動鉄心５６及びプッシュロッド５７をバルブスプリング６９のばね力に抗して図１３の右方向（前方）へ押圧してスプール弁６８の移動位置を、図１３〜図１５に示す第１ポジションと第３ポジションに移動させるようになっている。 The electromagnetic actuator 31 has the same configuration as that of the first embodiment, and the movable iron core 56 and the push rod 57 resist the spring force of the valve spring 69 from the control unit 58 with respect to the solenoid 55 according to the amount of non-energization or energization. The spool valve 68 is pressed to the right (forward) in FIG. 13 to move the moving position of the spool valve 68 to the first position and the third position shown in FIGS. 13 to 15.

なお、本実施形態では、図示は省略しているが、第１実施形態と同じくスプール弁６８の移動位置を、第１ポジションと第３ポジションの中間位置である第２ポジションの位置にも制御可能になっている。
〔第２実施形態の作用効果〕
この第２実施形態の油圧制御弁２６も第１実施形態とほぼ同じ作動であるから簡単に説明する。Although not shown in the present embodiment, the moving position of the spool valve 68 can be controlled to the position of the second position, which is an intermediate position between the first position and the third position, as in the first embodiment. It has become.
[Action and effect of the second embodiment]
Since the hydraulic control valve 26 of the second embodiment also operates substantially the same as that of the first embodiment, it will be briefly described.

イグニッションスイッチがオフされて機関停止状態になると、オイルポンプ２５の駆動が停止されると共に、コントロールユニット５８からソレノイド５５へも通電されない。 When the ignition switch is turned off and the engine is stopped, the operation of the oil pump 25 is stopped and the control unit 58 does not energize the solenoid 55.

したがって、スプール弁６８は、図１３に示すように、バルブスプリング６９のばね力で最大左方向の第１ポジションに保持されている。このとき、逆止弁４４は、カップ状弁体６５の中央部６５ｂ外面がバルブスプリング６７のばね力によってバルブシート６６に着座して通路孔６６ａを閉塞している。 Therefore, as shown in FIG. 13, the spool valve 68 is held in the first position in the maximum left direction by the spring force of the valve spring 69. At this time, in the check valve 44, the outer surface of the central portion 65b of the cup-shaped valve body 65 is seated on the valve seat 66 by the spring force of the valve spring 67 and closes the passage hole 66a.

次に、イグニッションスイッチがオンされると、オイルポンプ２５も駆動し、この機関始動初期の作動油は、図１４の矢印で示すように、逆止弁４４のカップ状弁体６５をバルブスプリング６７のばね力に抗して押し戻して通路孔６６ａを開く。このとき、カップ状弁体６５は、油圧によってスリーブ本体６０の大径部６０ａとの間の段差部に当接するまで最大に後退移動して供給作動油の十分な流量を確保する。 Next, when the ignition switch is turned on, the oil pump 25 is also driven, and the hydraulic oil at the initial stage of engine start is the valve spring 67 of the cup-shaped valve body 65 of the check valve 44, as shown by the arrow in FIG. It is pushed back against the spring force of the above to open the passage hole 66a. At this time, the cup-shaped valve body 65 moves backward to the maximum until it comes into contact with the stepped portion between the large diameter portion 60a of the sleeve body 60 by hydraulic pressure to secure a sufficient flow rate of the supplied hydraulic oil.

このため、オイルポンプ２５から供給通路２４内に流入した作動油は、濾過フィルタ４９と通路孔６６ａを通って各第１油通路６２に流入する。ここから、透孔６１ｅ、第１開口孔６０ｃとスプール弁６８の第１グルーブ溝６８ｄ、連通孔６８ｃ及び第２グルーブ溝６８ｅを通って遅角ポート３２に流入して各遅角通路孔１７から各遅角作動室９内に供給される。 Therefore, the hydraulic oil that has flowed into the supply passage 24 from the oil pump 25 flows into each first oil passage 62 through the filtration filter 49 and the passage hole 66a. From here, it flows into the retard port 32 through the through hole 61e, the first opening hole 60c, the first groove groove 68d of the spool valve 68, the communication hole 68c, and the second groove groove 68e, and from each retard passage hole 17. It is supplied into each retard operating chamber 9.

同時に、スプール弁６８は、各進角ポート３３と第１筒状通路４１ａを連通させる。このため、各進角作動室１０の作動油は、図中矢印で示すように、各進角ポート３３と第１筒状通路４１ａを通って第２開口孔６０ｄから第２油通路６３に流入する。さらに、油孔６０ｆから排出用孔７０ｄを通って各ドレン孔７０ｅ、排出通路４３からオイルパン５１内に排出される。 At the same time, the spool valve 68 communicates each advance port 33 with the first tubular passage 41a. Therefore, as shown by the arrows in the drawing, the hydraulic oil of each advance angle operating chamber 10 flows into the second oil passage 63 from the second opening hole 60d through each advance angle port 33 and the first tubular passage 41a. To do. Further, the oil is discharged from the oil hole 60f through the discharge hole 70d into the oil pan 51 from each drain hole 70e and the discharge passage 43.

したがって、ベーンロータ７は、最遅角の位置に相対回転した状態が維持されて、吸気弁のバルブタイミングが遅角側に制御された状態になる。これによって、機関の始動性が良好になる。 Therefore, the vane rotor 7 is maintained in a state of being relatively rotated to the position of the most retarded angle, and the valve timing of the intake valve is controlled to the retarded angle side. This improves the startability of the engine.

また、この時点では、ロックピン２１はロック穴１９内に係入してロックされた状態になっている。したがって、カムシャフト２に発生する交番トルクによるベーンロータ７のばたつきなどを抑制することできる。 Further, at this point, the lock pin 21 is engaged in the lock hole 19 and is in a locked state. Therefore, it is possible to suppress fluttering of the vane rotor 7 due to the alternating torque generated in the camshaft 2.

その後、ロック通路２３を介して解除用受圧室に供給された油圧が高くなると、ロックピン２１が後退移動してロック穴１９から抜けだして、ベーンロータ７はフリーな状態になる。なお、このとき、前記各進角作動室１０は、低圧状態が維持されている。 After that, when the hydraulic pressure supplied to the release pressure receiving chamber via the lock passage 23 becomes high, the lock pin 21 moves backward and comes out of the lock hole 19, and the vane rotor 7 becomes free. At this time, the low pressure state is maintained in each of the advance angle operating chambers 10.

さらに、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電量が大きくなると、スプール弁６８は、図１５に示すように、さらに右方向へ移動する(第３ポジション)。この状態では、スプール弁６８の第１ランド部６８ａが遅角ポート３２を開いて、この遅角ポート３２をバルブボディ２７の内周面と円筒部材５０の外周面との間に形成された第２筒状通路４１ｂと連通させる。同時に、スプール弁６８は、第１、第２グルーブ溝６８ｄ、６８ｅを介して連通孔６８ｃと進角ポート３３を連通させる。 Further, when the amount of electricity supplied from the control unit 58 to the solenoid 55 increases, the spool valve 68 further moves to the right (third position) as shown in FIG. In this state, the first land portion 68a of the spool valve 68 opens the retard angle port 32, and the retard angle port 32 is formed between the inner peripheral surface of the valve body 27 and the outer peripheral surface of the cylindrical member 50. 2 Communicate with the tubular passage 41b. At the same time, the spool valve 68 communicates the communication hole 68c and the advance angle port 33 via the first and second groove grooves 68d and 68e.

このため、各遅角作動室９内の作動油は、図中矢印で示すように、各遅角通路孔１７から遅角ポート３２を通って第２筒状通路４１ｂに流入する。ここから、排出用孔７０ｄから一旦小径筒部７０ｂ内に流入してドレン孔７０ｅ及び排出通路４３を通って速やかにオイルパン５１内に排出される。 Therefore, the hydraulic oil in each retard angle operating chamber 9 flows into the second tubular passage 41b from each retard angle passage hole 17 through the retard angle port 32, as shown by an arrow in the drawing. From here, it once flows into the small-diameter tubular portion 70b from the discharge hole 70d, and is quickly discharged into the oil pan 51 through the drain hole 70e and the discharge passage 43.

同時に、オイルポンプ２５から圧送された作動油は、矢印で示すように、逆止弁４４を介して各第１油通路３６に流入する。ここから、透孔６１ｅを含む第１開口孔６０ｃを通って各グルーブ溝６８ｄ、６８ｅを介して各連通孔６８ｃ、各進角ポート３３を通って各進角通路孔１８に流入して各進角作動室１０に供給される。 At the same time, the hydraulic oil pumped from the oil pump 25 flows into each first oil passage 36 via the check valve 44, as shown by an arrow. From here, it flows into each advance passage hole 18 through the first opening hole 60c including the through hole 61e, each communication hole 68c through each groove groove 68d, 68e, and each advance angle port 33, and each advance. It is supplied to the corner working chamber 10.

したがって、各遅角作動室９の内圧が低下する一方、各進角作動室１０の内圧が上昇する。 Therefore, the internal pressure of each retard angle operating chamber 9 decreases, while the internal pressure of each advance angle operating chamber 10 increases.

よって、ベーンロータ７は、最大進角側へ相対回転して、吸気弁のバルブタイミングが最進角位相になって排気弁とのバルブオーバーラップが大きくなり、吸気充填効率が高くなって機関の出力トルクの向上が図れる。 Therefore, the vane rotor 7 rotates relative to the maximum advance angle side, the valve timing of the intake valve becomes the maximum advance angle phase, the valve overlap with the exhaust valve becomes large, the intake air filling efficiency becomes high, and the output of the engine The torque can be improved.

なお、前述したように、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電量を変化させることによって、スプール弁６８を最大左位置と最大右位置の間の所望の中間位置(第２ポジション)に保持できることから、例えば、定常運転時の機関回転の安定化と燃費の向上が図れる。 As described above, the spool valve 68 can be held at a desired intermediate position (second position) between the maximum left position and the maximum right position by changing the amount of electricity supplied from the control unit 58 to the solenoid 55. For example, it is possible to stabilize the engine rotation and improve fuel efficiency during steady operation.

以上のように、本実施形態は、第１実施形態と同じ作用効果が得られるが、特に、この実施形態では、スリーブ２８を分割形成したことから、スリーブ本体６０と通路構成部６１をそれぞれ別個に成形できるので、例えば、射出成形が容易になる。 As described above, the present embodiment has the same effects as those of the first embodiment. In particular, in this embodiment, since the sleeve 28 is divided and formed, the sleeve body 60 and the passage component 61 are separated from each other. Since it can be molded into, for example, injection molding becomes easy.

さらに、ストッパ部材などの構成部品を廃止することによって、製造作業が容易になる。 Further, by eliminating the component parts such as the stopper member, the manufacturing work becomes easy.

本発明は、前記実施形態の構成に限定されるものではなく、吸気弁側ばかりか排気弁側に適用することも可能である。また、油圧制御弁を、バルブタイミング制御装置以外の他の機器類に適用することも可能である。さらに、アクチュエータとしては、電磁アクチュエータの他に、油圧アクチュエータであっても良い。 The present invention is not limited to the configuration of the above embodiment, and can be applied not only to the intake valve side but also to the exhaust valve side. It is also possible to apply the hydraulic control valve to devices other than the valve timing control device. Further, the actuator may be a hydraulic actuator in addition to the electromagnetic actuator.

また、スプール弁と円筒部材を一体に形成することも可能である。 It is also possible to integrally form the spool valve and the cylindrical member.

なお、本実施形態における遅角、進角ポート３２，３３の閉止や連通が遮断されている状態とは、スプール弁２９，６８の各ランド部３８ａ、３８ｂ、６８ａ、６８ｂによって遅角、進角ポート３２，３３が塞がれている状態を言い、各ランド部とバルブ孔２７ａの間のクリアランスを介して若干連通している状態も含む。 The state in which the retard and advance ports 32 and 33 are closed or the communication is cut off in the present embodiment is defined as the retard and advance by the land portions 38a, 38b, 68a and 68b of the spool valves 29 and 68. It refers to a state in which ports 32 and 33 are blocked, and includes a state in which ports 32 and 33 are slightly communicated with each other through a clearance between each land portion and the valve hole 27a.

以上説明した実施形態に基づく内燃機関のバルブタイミング制御装置としては、例えば、以下に述べる態様のものが考えられる。 As the valve timing control device for the internal combustion engine based on the embodiment described above, for example, the one described below can be considered.

その一つの態様において、径方向に複数のポートが貫通形成された円筒状のバルブボディと、前記バルブボディの内部に収容保持されて、内部に２系統の油通路を有するスリーブと、前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置され、該軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記複数のポートのいずれかと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、を有している。 In one embodiment, a cylindrical valve body in which a plurality of ports are formed through in the radial direction, a sleeve that is housed and held inside the valve body and has two oil passages inside, and the valve body. The valve body is movably arranged in the axial direction between the inner circumference of the valve body and the outer circumference of the sleeve, and communicates with any of the two oil passages and the plurality of ports according to the axial movement position. Alternatively, it has a spool valve that shuts off communication.

さらに好ましくは、前記２系統の油通路は、前記スリーブの内部軸方向に沿って形成された第１油通路と、該第１油通路とは仕切られた状態で前記スリーブの内部軸方向に形成された第２油通路とによって構成されている。 More preferably, the two oil passages are formed in the inner axial direction of the sleeve in a state where the first oil passage formed along the inner axial direction of the sleeve and the first oil passage are separated from each other. It is composed of a second oil passage.

さらに好ましくは、前記第１油通路は、軸方向の一端側が軸方向に開口され、他端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲形成された第１開口孔が形成されている一方、前記第２油通路は、軸方向の一端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲形成された第２開口孔が形成され、他端側が軸方向に開口されている。 More preferably, the first oil passage has a first opening hole formed axially on one end side in the axial direction and bent outward in the radial direction on the other end side, while the first opening hole is formed. The second oil passage has a second opening hole bent outward in the radial direction of the sleeve on one end side in the axial direction, and the other end side is opened in the axial direction.

さらに好ましくは、前記第１油通路の一端側の開口は、作動油を導入する導入口である一方、前記第２油通路の他端側の開口は、作動油を排出する排出口である。 More preferably, the opening on one end side of the first oil passage is an introduction port for introducing hydraulic oil, while the opening on the other end side of the second oil passage is a discharge port for discharging hydraulic oil.

さらに好ましくは、前記第１油通路は、前記他端側から前記第１開口孔の径方向の折曲部位に、作動油を第１開口孔方向へ案内する第１傾斜面が形成されている一方、前記第２油通路は、一端側から第２開口孔の径方向の折曲部位に、作動油を第２開口孔方向へ案内する第２傾斜面が形成されている。 More preferably, the first oil passage is formed with a first inclined surface that guides hydraulic oil in the direction of the first opening hole at a bent portion in the radial direction of the first opening hole from the other end side. On the other hand, in the second oil passage, a second inclined surface for guiding the hydraulic oil in the direction of the second opening hole is formed at a bent portion in the radial direction of the second opening hole from one end side.

さらに好ましくは、前記スプール弁は、円筒状に形成され、外周面に環状の第１凹溝が形成されていると共に、内周面の前記第１凹溝と対応した位置に環状の第２凹溝が形成され、前記第１凹溝と第２凹溝を連通する連通孔が貫通されている。 More preferably, the spool valve is formed in a cylindrical shape, has an annular first concave groove formed on the outer peripheral surface, and has an annular second concave groove at a position corresponding to the first concave groove on the inner peripheral surface. A groove is formed, and a communication hole that communicates the first concave groove and the second concave groove is penetrated.

さらに好ましくは、前記バルブボディの複数のポートは、第１ポートと第２ポートからなり、前記スプール弁の軸方向への移動位置のうち、第１移動位置において前記第１ポートと第１開口孔が前記連通孔を介して連通し、第２移動位置において前記第２ポートと第１開口孔が前記連通孔を介して連通し、さらに第３移動位置において、前記スプール弁に有する２つのランド部によって前記第１ポートと第２ポートを閉止している。 More preferably, the plurality of ports of the valve body are composed of a first port and a second port, and among the axially moving positions of the spool valve, the first port and the first opening hole are at the first moving position. Communicates through the communication hole, the second port and the first opening hole communicate with each other through the communication hole at the second moving position, and at the third moving position, two land portions included in the spool valve. The first port and the second port are closed by.

さらに好ましくは、前記スプール弁の第１移動位置において、前記第２ポートが前記バルブボディの内周面とスリーブの外周面との間に形成された環状の隙間通路を介して前記第２開口孔から第２油通路に連通している。 More preferably, at the first moving position of the spool valve, the second opening hole is formed through an annular gap passage formed between the inner peripheral surface of the valve body and the outer peripheral surface of the sleeve. Is connected to the second oil passage.

さらに好ましくは、前記第１油通路と第２油通路は、スリーブの内部に軸方向に沿って設けられた仕切壁を介して径方向の対称位置にそれぞれ２ずつ形成されている。 More preferably, the first oil passage and the second oil passage are formed at symmetrical positions in the radial direction via a partition wall provided inside the sleeve along the axial direction.

さらに好ましくは、前記仕切壁は、前記スリーブの軸直角方向の断面が十字形状に形成されて、前記各２つの第１油通路と第２油通路は、それぞれが扇状に形成されている。 More preferably, the partition wall has a cross-shaped cross section in the direction perpendicular to the axis of the sleeve, and the two first oil passages and the second oil passages are each formed in a fan shape.

さらに好ましくは、前記スリーブは、中実な円柱部に形成されて、該円柱部の内部軸方向に前記第１、第２油通路が形成されている。 More preferably, the sleeve is formed in a solid cylindrical portion, and the first and second oil passages are formed in the internal axial direction of the cylindrical portion.

さらに好ましくは、前記スリーブは、円筒状の第１部材と、該第１部材の内部に収容配置されて、前記第１部材の内周面と協働して前記第１油通路と第２油通路を形成する第２部材と、を有している。 More preferably, the sleeve is housed and arranged inside the cylindrical first member and the first member, and cooperates with the inner peripheral surface of the first member to provide the first oil passage and the second oil. It has a second member that forms a passage.

さらに好ましくは、前記スリーブの軸方向一端側の内部にバルブ収容凹部が形成されていると共に、該バルブ収容凹部に、前記導入口から第１油通路側への作動油の流入のみを許容する逆止弁が設けられている。 More preferably, a valve accommodating recess is formed inside the sleeve on one end side in the axial direction, and the reverse is allowed only to allow hydraulic oil to flow into the valve accommodating recess from the introduction port to the first oil passage side. A check valve is provided.

さらに好ましくは、前記スリーブは、軸方向の一端にフランジ部を有し、前記バルブボディは、内周に軸方向の一端部の内周に段差大径状の環状溝を有し、該環状溝内に前記逆止弁の弁体が離着座するバルブシートの外周部が保持されると共に、該バルブシートと前記環状溝の段差面との間に、前記フランジ部を配置した。 More preferably, the sleeve has a flange portion at one end in the axial direction, and the valve body has an annular groove having a large diameter step on the inner circumference of the one end portion in the axial direction. The outer peripheral portion of the valve seat on which the valve body of the check valve is detached and seated is held inside, and the flange portion is arranged between the valve seat and the stepped surface of the annular groove.

さらに好ましくは、前記スリーブのフランジ部は、外周縁と前記環状溝の内周面との間にクリアランスが形成されて、前記スリーブが径方向へ移動可能になっている。 More preferably, the flange portion of the sleeve has a clearance formed between the outer peripheral edge and the inner peripheral surface of the annular groove so that the sleeve can move in the radial direction.

さらに好ましくは、前記スリーブのフランジ部は、両側面と前記バルブシート及び環状溝の段差面との間にクリアランスが形成されて、前記スリーブが軸方向へ移動可能になっている。 More preferably, the flange portion of the sleeve has a clearance formed between both side surfaces and the stepped surface of the valve seat and the annular groove so that the sleeve can move in the axial direction.

さらに好ましくは、前記環状溝に有底円筒状のリテーナが保持され、該リテーナは、前記環状溝の内周面に固定される筒状部と、前記環状溝の段差面に当接する円環状の底部と、を有し、前記筒状部は、前記底部と反対側の端縁に前記バルブシートが軸方向から当接して軸方向の移動が規制されている。 More preferably, a bottomed cylindrical retainer is held in the annular groove, and the retainer is an annular portion that abuts on a stepped surface of the annular groove and a tubular portion fixed to the inner peripheral surface of the annular groove. The tubular portion has a bottom portion, and the valve seat abuts on the edge opposite to the bottom portion from the axial direction, and movement in the axial direction is restricted.

さらに好ましくは、前記バルブシートに濾過フィルタが設けられている。 More preferably, the valve seat is provided with a filtration filter.

さらに好ましくは、前記リテーナの底部と前記スプール弁との間に、該スプール弁を前記スリーブの軸方向の他端方向へ付勢するばね部材が配置されている。 More preferably, a spring member is arranged between the bottom of the retainer and the spool valve to urge the spool valve toward the other end in the axial direction of the sleeve.

さらに好ましくは、前記スプール弁を前記第１移動位置方向へ付勢するばね部材と、前記スプール弁を前記ばね部材のばね力に抗して前記第２移動位置方向へ押圧するアクチュエータと、を有している。 More preferably, it has a spring member that urges the spool valve in the first moving position direction, and an actuator that presses the spool valve in the second moving position direction against the spring force of the spring member. doing.

さらに好ましくは、前記スプール弁と前記アクチュエータとの間に配置された円筒部材を有し、該円筒部材の周壁に、前記スリーブの第２油通路の排出口と外部とを連通する排出用孔が形成されている。 More preferably, it has a cylindrical member arranged between the spool valve and the actuator, and a discharge hole for communicating the discharge port of the second oil passage of the sleeve and the outside is provided on the peripheral wall of the cylindrical member. It is formed.

さらに好ましくは、前記円筒部材は、外径が段差部を介して大小径状に形成されており、前記スリーブの外周に摺動可能に設けられて、前記スプール弁の軸方向の一端縁に軸方向から当接する大径筒部と、該大径筒部の先端部に段差部を介して一体に設けられ、底壁に前記アクチュエータのプッシュロッドに軸方向から当接する小径筒部と、から構成され、前記大径筒部の周壁に前記排出用孔が形成されている。 さらに好ましくは、前記バルブボディの軸方向の一端部内周に、前記円筒部材の段差部を介して前記スプール弁の軸方向の最大一方向への移動位置を規制するストッパ部材が固定されている。 More preferably, the cylindrical member has an outer diameter formed in a large or small diameter shape via a stepped portion, is slidably provided on the outer periphery of the sleeve, and has a shaft at one end edge in the axial direction of the spool valve. It is composed of a large-diameter cylinder that abuts from the direction and a small-diameter cylinder that is integrally provided at the tip of the large-diameter cylinder via a step and abuts on the bottom wall from the axial direction of the push rod of the actuator. The discharge hole is formed on the peripheral wall of the large-diameter cylinder portion. More preferably, a stopper member that regulates the axial movement position of the spool valve in the maximum axial direction is fixed to the inner circumference of one end portion of the valve body in the axial direction via a stepped portion of the cylindrical member.

さらに好ましくは、前記ストッパ部材は、中央に前記円筒部材の先端部が挿入可能な挿入孔が貫通形成されていると共に、該挿入孔の孔縁にドレン孔が少なくとも一つ形成されている。 More preferably, the stopper member has an insertion hole through which the tip of the cylindrical member can be inserted is formed in the center, and at least one drain hole is formed at the edge of the insertion hole.

別の好ましい態様として、クランクシャフトからの回転力が伝達され、内部に作動室が形成されたハウジングと、カムシャフトに固定され、前記ハウジングの作動室を第１作動室と第２作動室に仕切ると共に、前記ハウジングに相対回転可能に設けられたベーンロータと、オイルポンプから圧送された作動油を、前記第１作動室と第２作動室に選択的に給排する油圧制御弁と、を備え、前記油圧制御弁は、前記ベーンロータの内部に収容固定され、それぞれ径方向に貫通形成されて前記第１作動室に連通する第１ポート及び前記第２作動室に連通する第２ポートを有する筒状のバルブボディと、前記バルブボディの内部に収容保持されて、内部に２系統の油通路を有するスリーブと、前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置され、該軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記第１ポートあるいは第２ポートと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、を有している。 In another preferred embodiment, the rotational force from the crankshaft is transmitted to the housing in which the working chamber is formed, and the housing is fixed to the camshaft to partition the working chamber of the housing into a first working chamber and a second working chamber. Along with this, a vane rotor provided in the housing so as to be relatively rotatable, and a hydraulic control valve for selectively supplying and discharging hydraulic oil pumped from an oil pump to the first operating chamber and the second operating chamber are provided. The hydraulic control valve is accommodated and fixed inside the vane rotor, and has a tubular shape having a first port that is radially formed and communicates with the first operating chamber and a second port that communicates with the second operating chamber. In the axial direction of the valve body, between the valve body of the valve body, a sleeve that is housed and held inside the valve body and has two oil passages inside, and the inner circumference of the valve body and the outer circumference of the sleeve. It is movably arranged, and has two oil passages and a spool valve that communicates with or cuts off the communication with the first port or the second port according to the movement position in the axial direction.

さらに好ましくは、前記２系統の油通路は、前記スリーブの内部軸方向に沿って形成された第１油通路と、該第１油通路とは仕切られた状態で前記スリーブの内部軸方向に形成された第２油通路とによって構成されている。 More preferably, the two oil passages are formed in the inner axial direction of the sleeve in a state where the first oil passage formed along the inner axial direction of the sleeve and the first oil passage are separated from each other. It is composed of a second oil passage.

さらに好ましくは、前記第１油通路は、軸方向の一端側が軸方向に開口され、他端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲された第１開口孔が形成されている一方、前記第２油通路は、軸方向の一端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲された第２開口孔が形成され、他端側が軸方向に開口されている。 More preferably, the first oil passage has a first opening hole that is axially opened on one end side in the axial direction and bent outward in the radial direction of the sleeve on the other end side, while the first opening hole is formed. In the two oil passages, a second opening hole bent outward in the radial direction of the sleeve is formed on one end side in the axial direction, and the other end side is opened in the axial direction.

さらに好ましくは、前記第１油通路の一端側の開口は、作動油を導入する導入口である一方、前記第２油通路の他端側の開口は、作動油を排出する排出口である。 More preferably, the opening on one end side of the first oil passage is an introduction port for introducing hydraulic oil, while the opening on the other end side of the second oil passage is a discharge port for discharging hydraulic oil.

さらに好ましくは、前記第１作動室は、油圧が作用することによって前記ハウジングに対するベーンロータの相対回転位相を遅角側に変更する遅角作動室であり、第２作動室は、油圧が作用することによって前記ハウジングに対するベーンロータの相対回転位相を進角側に変更する進角作動室である。 More preferably, the first operating chamber is a retard operating chamber that changes the relative rotation phase of the vane rotor with respect to the housing to the retard side by the action of hydraulic pressure, and the second operating chamber is operated by hydraulic pressure. This is an advance angle operating chamber that changes the relative rotation phase of the vane rotor with respect to the housing to the advance angle side.

さらに好ましくは、前記バルブボディは、前記ベーンロータをカムシャフトに固定するカムボルトによって構成され、外周に前記カムシャフト内に形成された雌ねじに螺着する雄ねじが形成されていると共に、該雄ねじ側の内周に前記スリーブを前記バルブボディの軸直角方向へ移動可能に保持する保持部材を有している。
て前記ハウジングに対するベーンロータの相対回転位相を遅角側に変更する遅角作動室であり、第２作動室は、油圧が作用することによって前記ハウジングに対するベーンロータの相対回転位相を進角側に変更する進角作動室である。More preferably, the valve body is composed of a cam bolt that fixes the vane rotor to the camshaft, and a male screw that is screwed to a female screw formed in the camshaft is formed on the outer periphery thereof, and the inside of the male screw side. A holding member that holds the sleeve so as to be movable in the direction perpendicular to the axis of the valve body is provided on the circumference.
This is a retard operating chamber that changes the relative rotation phase of the vane rotor with respect to the housing to the retard side, and the second operating chamber changes the relative rotation phase of the vane rotor to the housing to the advance side by the action of hydraulic pressure. It is an advance operating chamber.

さらに好ましくは、前記バルブボディは、前記ベーンロータをカムシャフトに固定するカムボルトによって構成され、外周に前記カムシャフト内に形成された雌ねじに螺着する雄ねじが形成されていると共に、該雄ねじ側の内周に前記スリーブを前記バルブボディの軸直角方向へ移動可能に保持する保持部材を有している。 More preferably, the valve body is composed of a cam bolt that fixes the vane rotor to the camshaft, and a male screw that is screwed to a female screw formed in the camshaft is formed on the outer periphery thereof, and the inside of the male screw side. A holding member that holds the sleeve so as to be movable in the direction perpendicular to the axis of the valve body is provided on the circumference.

さらに好ましくは、前記バルブ収容凹部と前記第１油通路が常時連通している。 More preferably, the valve accommodating recess and the first oil passage are always in communication with each other.

さらに好ましくは、前記バルブシートは、中央に通路孔が貫通形成された円板プレート状に形成され、外周部が環状溝の内周面に圧入された円環状の固定部によって前記リテーナの筒状部に軸方向から当接している。 More preferably, the valve seat is formed in the shape of a disk plate having a passage hole formed through the center, and the outer peripheral portion is press-fitted into the inner peripheral surface of the annular groove to form a tubular shape of the retainer. It is in contact with the part from the axial direction.

さらに好ましくは、前記濾過フィルタは、前記バルブシートと固定部との間に挟まれた状態で固定されている。 More preferably, the filtration filter is fixed while being sandwiched between the valve seat and the fixing portion.

さらに好ましくは、前記逆止弁は、前記バルブシートに離着座するカップ状の弁体と、該弁体を前記バルブシート方向へ付勢するスプリングとから構成されている。 More preferably, the check valve is composed of a cup-shaped valve body that takes off and seats on the valve seat, and a spring that urges the valve body toward the valve seat.

さらに好ましくは、前記バルブシートは、中央に通路孔が形成された肉厚円盤状に形成され、外周面が前記環状溝の内周面に圧入固定されている。 More preferably, the valve seat is formed in a thick disk shape having a passage hole formed in the center, and the outer peripheral surface is press-fitted and fixed to the inner peripheral surface of the annular groove.

Claims (20)

径方向に複数のポートが貫通形成された筒状のバルブボディと、
前記バルブボディの内部に配置されて、内部軸方向に作動油供給用と作動油排出用の２系統の油通路を有するスリーブと、
前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置された円筒状のスプール弁であって、内周面が前記スリーブの外周面を軸方向へ摺動可能に設けられ、前記内周面の前記スリーブの外周面に対する軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記複数のポートのいずれかと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、
を有することを特徴とする油圧制御弁。 A tubular valve body with multiple ports penetrating in the radial direction,
A sleeve that is arranged inside the valve body and has two oil passages for supplying hydraulic oil and discharging hydraulic oil in the internal axial direction .
A cylindrical spool valve arranged so as to be movable in the axial direction of the valve body between the inner circumference of the valve body and the outer circumference of the sleeve, and the inner peripheral surface axially aligns with the outer peripheral surface of the sleeve. A spool valve that is slidably provided and communicates with or cuts off communication between the two oil passages and one of the plurality of ports according to the axial movement position of the inner peripheral surface with respect to the outer peripheral surface of the sleeve. When,
A hydraulic control valve characterized by having. 請求項１に記載の油圧制御弁であって、
前記２系統の油通路は、前記スリーブの内部に前記バルブボディの軸方向に沿って形成された第１油通路と、該第１油通路とは仕切られた状態で前記スリーブの内部に前記バルブボディの軸方向に沿って形成された第２油通路とを含むことを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 1.
The two oil passages are formed inside the sleeve along the axial direction of the valve body, and the valve is inside the sleeve in a state of being separated from the first oil passage. A hydraulic control valve including a second oil passage formed along the axial direction of the body. 請求項２に記載の油圧制御弁であって、
前記第１油通路は、軸方向の一端側が軸方向に開口され、他端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲形成された第１開口孔が形成されている一方、
前記第２油通路は、軸方向の一端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲形成された第２開口孔が形成され、他端側が軸方向に開口されていることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 2.
One end side of the first oil passage in the axial direction is opened in the axial direction, and the other end side is formed with a first opening hole bent outward in the radial direction of the sleeve.
The second oil passage is hydraulically controlled, characterized in that a second opening hole formed by bending outward in the radial direction of the sleeve is formed on one end side in the axial direction, and the other end side is opened in the axial direction. valve. 請求項３に記載の油圧制御弁であって、
前記第１油通路の一端側の開口は、作動油を導入する導入口である一方、
前記第２油通路の他端側の開口は、作動油を排出する排出口であることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 3.
The opening on one end side of the first oil passage is an introduction port for introducing hydraulic oil, while
A hydraulic control valve characterized in that the opening on the other end side of the second oil passage is a discharge port for discharging hydraulic oil. 請求項３に記載の油圧制御弁であって、
前記第１油通路は、前記他端側から前記第１開口孔の径方向の折曲部位に、作動油を第１開口孔方向へ案内する第１傾斜面が形成されている一方、前記第２油通路は、一端側から第２開口孔の径方向の折曲部位に、作動油を第２開口孔方向へ案内する第２傾斜面が形成されていることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 3.
In the first oil passage, a first inclined surface for guiding hydraulic oil in the direction of the first opening hole is formed at a bent portion in the radial direction of the first opening hole from the other end side, while the first The 2 oil passage is a hydraulic control valve characterized in that a second inclined surface for guiding hydraulic oil in the direction of the second opening hole is formed at a bent portion in the radial direction of the second opening hole from one end side. 請求項３に記載の油圧制御弁であって、
前記スプール弁は、円筒状に形成され、外周面に環状の第１凹溝が形成されていると共に、内周面の前記第１凹溝と対応した位置に環状の第２凹溝が形成され、前記第１凹溝と第２凹溝を連通する連通孔が貫通されていることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 3.
The spool valve is formed in a cylindrical shape, and an annular first concave groove is formed on the outer peripheral surface, and an annular second concave groove is formed at a position corresponding to the first concave groove on the inner peripheral surface. , A hydraulic control valve characterized in that a communication hole communicating the first concave groove and the second concave groove is penetrated. 請求項６に記載の油圧制御弁であって、
前記バルブボディの複数のポートは、第１ポートと第２ポートからなり、前記スプール弁の軸方向への移動位置のうち、第１移動位置において前記第１ポートと第１開口孔が前記連通孔を介して連通し、第２移動位置において前記第２ポートと第１開口孔が前記連通孔を介して連通し、さらに第３移動位置において、前記スプール弁に有する２つのランド部によって前記第１ポートと第２ポートを閉止することを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 6 .
The plurality of ports of the valve body are composed of a first port and a second port, and among the axially moving positions of the spool valve, the first port and the first opening hole are the communication holes at the first moving position. The second port and the first opening hole communicate with each other through the communication hole at the second moving position, and further at the third moving position, the first land portion provided by the spool valve provides the first opening. A hydraulic control valve characterized by closing a port and a second port. 請求項７に記載の油圧制御弁であって、
前記スプール弁の第１移動位置において、前記第２ポートが前記バルブボディの内周面とスリーブの外周面との間に形成された環状の隙間通路を介して前記第２開口孔から第２油通路に連通していることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 7.
At the first moving position of the spool valve, the second oil is oiled from the second opening through the annular gap passage formed between the inner peripheral surface of the valve body and the outer peripheral surface of the sleeve. A hydraulic control valve characterized by communicating with a passage. 請求項２に記載の油圧制御弁であって、
前記第１油通路と第２油通路は、スリーブの内部に軸方向に沿って設けられた仕切壁を介して径方向で対向する位置にそれぞれ２ずつ形成されていることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 2.
The hydraulic control is characterized in that the first oil passage and the second oil passage are formed at positions facing each other in the radial direction via a partition wall provided inside the sleeve along the axial direction. valve. 請求項２に記載の油圧制御弁であって、
前記スリーブは、中実な円柱状に形成されて、該円柱状の内部軸方向に前記第１、第２油通路が形成されていることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 2.
The sleeve is a hydraulic control valve characterized in that the sleeve is formed in a solid columnar shape, and the first and second oil passages are formed in the internal axial direction of the columnar shape. 請求項２に記載の油圧制御弁であって、
前記スリーブは、円筒状の第１部材と、該第１部材の内部に収容配置されて、前記第１部材の内周面と協働して前記第１油通路と第２油通路を形成する第２部材と、を有することを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 2.
The sleeve is housed and arranged inside the cylindrical first member and the first member, and cooperates with the inner peripheral surface of the first member to form the first oil passage and the second oil passage. A hydraulic control valve characterized by having a second member. 請求項４に記載の油圧制御弁であって、
前記スリーブの軸方向一端側の内部にバルブ収容凹部が形成されていると共に、該バルブ収容凹部に、前記導入口から第１油通路側への作動油の流入のみを許容する逆止弁が設けられていることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 4.
A valve accommodating recess is formed inside the sleeve on one end side in the axial direction, and a check valve is provided in the valve accommodating recess to allow only hydraulic oil to flow from the introduction port to the first oil passage side. A hydraulic control valve characterized by being 請求項１２に記載の油圧制御弁において、
前記スリーブは、軸方向の一端にフランジ部を有し、
前記バルブボディは、内周に軸方向の一端部の内周に段差大径状の環状溝を有し、該環状溝内に前記逆止弁の弁体が離着座するバルブシートの外周部が保持されると共に、該バルブシートと前記環状溝の段差面との間に、前記フランジ部を配置したことを特徴とする油圧制御弁。 In the hydraulic control valve according to claim 12,
The sleeve has a flange portion at one end in the axial direction.
The valve body has an annular groove having a large diameter step on the inner circumference of one end in the axial direction on the inner circumference, and the outer peripheral portion of the valve seat on which the valve body of the check valve is detached and seated is located in the annular groove. A hydraulic control valve characterized in that the flange portion is arranged between the valve seat and the stepped surface of the annular groove while being held. 請求項１３に記載の油圧制御弁であって、
前記スリーブのフランジ部は、外周縁と前記環状溝の内周面との間にクリアランスが形成されて、前記スリーブが径方向へ移動可能になっていることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 13.
The flange portion of the sleeve is a hydraulic control valve characterized in that a clearance is formed between the outer peripheral edge and the inner peripheral surface of the annular groove so that the sleeve can move in the radial direction. 請求項１３に記載の油圧制御弁であって、
前記スリーブのフランジ部は、両側面と前記バルブシート及び環状溝の段差面との間にクリアランスが形成されて、前記スリーブが軸方向へ移動可能になっていることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 13.
The flange portion of the sleeve is a hydraulic control valve characterized in that a clearance is formed between both side surfaces and a stepped surface of the valve seat and the annular groove so that the sleeve can move in the axial direction. 請求項１３に記載の油圧制御弁であって、
前記環状溝に有底円筒状のリテーナが保持され、
該リテーナは、前記環状溝の内周面に固定される筒状部と、前記環状溝の段差面に当接する円環状の底部と、を有し、
前記筒状部は、前記底部と反対側の端縁に前記バルブシートが軸方向から当接して軸方向の移動が規制されていることを特徴とする油圧制御弁。 The hydraulic control valve according to claim 13.
A bottomed cylindrical retainer is held in the annular groove,
The retainer has a tubular portion fixed to the inner peripheral surface of the annular groove and an annular bottom portion abutting on a stepped surface of the annular groove.
The tubular portion is a hydraulic control valve characterized in that the valve seat abuts on an end edge opposite to the bottom portion from the axial direction and movement in the axial direction is restricted. クランクシャフトからの回転力が伝達され、内部に作動室が形成されたハウジングと、
カムシャフトに固定され、前記ハウジングの作動室を第１作動室と第２作動室に仕切ると共に、前記ハウジングに相対回転可能に設けられたベーンロータと、
オイルポンプから圧送された作動油を、前記第１作動室と第２作動室に選択的に給排する油圧制御弁と、を備え、
前記油圧制御弁は、
前記ベーンロータの内部に収容固定され、それぞれ径方向に貫通形成されて前記第１作動室に連通する第１ポート及び前記第２作動室に連通する第２ポートを有する筒状のバルブボディと、
前記バルブボディの内部に収容保持されて、内部軸方向に作動油供給用と作動油排出用の２系統の油通路を有するスリーブと、
前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置された円筒状のスプール弁であって、内周面が前記スリーブの外周面を軸方向へ摺動可能に設けられ、前記内周面の前記スリーブの外周面に対する軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記第１ポートあるいは第２ポートと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、を有することを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 A housing in which the rotational force from the crankshaft is transmitted and an operating chamber is formed inside,
A vane rotor fixed to the camshaft, partitioning the working chamber of the housing into a first working chamber and a second working chamber, and provided in the housing so as to be relatively rotatable,
A hydraulic control valve for selectively supplying and discharging hydraulic oil pumped from an oil pump to the first operating chamber and the second operating chamber is provided.
The hydraulic control valve is
A tubular valve body having a first port that is housed and fixed inside the vane rotor and is formed through each of them in the radial direction and communicates with the first operating chamber and a second port that communicates with the second operating chamber.
A sleeve that is housed and held inside the valve body and has two oil passages, one for supplying hydraulic oil and the other for discharging hydraulic oil in the internal axial direction .
A cylindrical spool valve arranged so as to be movable in the axial direction of the valve body between the inner circumference of the valve body and the outer circumference of the sleeve, and the inner peripheral surface axially aligns with the outer peripheral surface of the sleeve. It is provided so as to be slidable, and communicates with or cuts off the communication between the oil passages of the two systems and the first port or the second port according to the axial movement position of the inner peripheral surface with respect to the outer peripheral surface of the sleeve. A valve timing control device for an internal combustion engine, characterized by having a spool valve. 請求項１７に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置であって、
前記２系統の油通路は、前記スリーブの内部軸方向に沿って形成された第１油通路と、該第１油通路とは仕切られた状態で前記スリーブの内部軸方向に形成された第２油通路とによって構成されていることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 17.
The two oil passages are a first oil passage formed along the internal axial direction of the sleeve and a second oil passage formed in the internal axial direction of the sleeve in a state of being separated from the first oil passage. A valve timing control device for an internal combustion engine, which is characterized by being composed of an oil passage. 請求項１８に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置であって、
前記第１油通路は、軸方向の一端側が軸方向に開口され、他端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲された第１開口孔が形成されている一方、
前記第２油通路は、軸方向の一端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲された第２開口孔が形成され、他端側が軸方向に開口されていることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 18.
One end side of the first oil passage in the axial direction is opened in the axial direction, and the other end side is formed with a first opening hole bent outward in the radial direction of the sleeve.
The second oil passage is an internal combustion engine characterized in that a second opening hole bent outward in the radial direction of the sleeve is formed on one end side in the axial direction, and the other end side is opened in the axial direction. Valve timing controller. 請求項１９に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置であって、
前記第１油通路の一端側の開口は、作動油を導入する導入口である一方、
前記第２油通路の他端側の開口は、作動油を排出する排出口であることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。 The valve timing control device for an internal combustion engine according to claim 19.
The opening on one end side of the first oil passage is an introduction port for introducing hydraulic oil, while
A valve timing control device for an internal combustion engine, wherein the opening on the other end side of the second oil passage is a discharge port for discharging hydraulic oil.
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