JP6670088B2 - Ship - Google Patents

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Description

本発明は、ガスエンジンを含む船舶に関する。   The present invention relates to a ship including a gas engine.

従来から、液化天然ガスを貯蔵するタンクと、タンク内で発生したボイルオフガスが燃料ガスとして供給される推進用のガスエンジンを含む船舶が知られている。ボイルオフガスは、圧縮機によりガスエンジンが要求する圧力範囲に昇圧されてからガスエンジンへと供給される。このような船舶には、ボイルオフガスの発生量がガスエンジンの燃料ガス消費量よりも多い場合に、余剰ガスをタンクへと返送したりガス燃焼装置などにて焼却処理したりするものが知られている。   2. Description of the Related Art There has been known a ship including a tank for storing liquefied natural gas and a propulsion gas engine to which boil-off gas generated in the tank is supplied as fuel gas. The boil-off gas is supplied to the gas engine after the pressure is raised to a pressure range required by the gas engine by the compressor. Such ships are known that return excess gas to a tank or incinerate with a gas combustion device or the like when the amount of boil-off gas generated is greater than the fuel gas consumption of a gas engine. ing.

例えば、特許文献１には、図４に示すように、タンク１１０から導かれたボイルオフガスを高圧ガスコンプレッサ１２０で昇圧して、ガス焚きエンジンへと供給する船舶１００が開示されている。この船舶１００は、高圧ガスコンプレッサ１２０で圧縮されたガスを部分的に液化し、タンク１１０内の液化天然ガスへと戻す返送ライン１３０を備える。返送ライン１３０には、上流側から順に、流量制御弁１３１、熱交換器１３２、膨張弁１３３、および気液分離器１３４が設けられている。流量制御弁１３１は、船速に応じて熱交換器１３２に移送されるボイルオフガスの流量を調整している。高圧ガスコンプレッサ１２０で圧縮されたボイルオフガスは、流量制御弁１３１を通過した後、熱交換器１３２で冷却されて少なくとも部分的に液化し、膨張弁１３３で膨張される。膨張されることで低圧且つ低温となったボイルオフガスは、気液分離器１３４でガス成分と液成分に分離され、液成分のみが移送ポンプ１３５によりタンク１１０へと戻される。ガス成分は、気液分離器１３４から圧力調整弁１３６が設けられた再循環ライン１３７を通じてタンク１１０から高圧ガスコンプレッサ１２０へと導かれるボイルオフガスと合流する。   For example, as shown in FIG. 4, Patent Document 1 discloses a marine vessel 100 in which boil-off gas guided from a tank 110 is pressurized by a high-pressure gas compressor 120 and supplied to a gas-fired engine. The ship 100 includes a return line 130 that partially liquefies the gas compressed by the high-pressure gas compressor 120 and returns the gas to the liquefied natural gas in the tank 110. The return line 130 is provided with a flow control valve 131, a heat exchanger 132, an expansion valve 133, and a gas-liquid separator 134 in order from the upstream side. The flow control valve 131 adjusts the flow rate of the boil-off gas transferred to the heat exchanger 132 according to the boat speed. After passing through the flow control valve 131, the boil-off gas compressed by the high-pressure gas compressor 120 is cooled by the heat exchanger 132, at least partially liquefied, and expanded by the expansion valve 133. The boil-off gas which has become low pressure and low temperature by being expanded is separated into a gas component and a liquid component by the gas-liquid separator 134, and only the liquid component is returned to the tank 110 by the transfer pump 135. The gas component merges with the boil-off gas guided from the tank 110 to the high-pressure gas compressor 120 through the recirculation line 137 provided with the pressure regulating valve 136 from the gas-liquid separator 134.

特開２０１５−１５８２６３号公報JP 2015-158263 A

ところで、図４に示す船舶１００では、再循環ライン１３７の下流端がタンク１１０から高圧ガスコンプレッサ１２０へと導くラインに接続されている。このため、返送ライン１３０にて液化されずに再循環ライン１３７を通じて再循環されるボイルオフガスの量が多く、高圧ガスコンプレッサ１２０の容量に上限がある場合は、結果的にタンク１１０内のボイルオフガスの圧力の上昇につながる。従って、返送ライン１３０に流れるボイルオフガスの再液化率（ボイルオフガスの返送量に対する再液化量の割合）はできる限り大きいことが望ましい。   Meanwhile, in the marine vessel 100 shown in FIG. 4, the downstream end of the recirculation line 137 is connected to a line leading from the tank 110 to the high-pressure gas compressor 120. For this reason, when the amount of the boil-off gas which is not liquefied in the return line 130 but is recirculated through the recirculation line 137 is large and the capacity of the high-pressure gas compressor 120 has an upper limit, the boil-off gas Pressure increases. Therefore, it is desirable that the re-liquefaction rate of the boil-off gas flowing in the return line 130 (the ratio of the re-liquefaction amount to the return amount of the boil-off gas) is as large as possible.

そこで、本発明は、返送ラインを通じてタンクへ返送されるボイルオフガスの再液化率を向上させることができる船舶を提供することを目的とする。   Therefore, an object of the present invention is to provide a ship that can improve the reliquefaction rate of boil-off gas returned to a tank through a return line.

前記課題を解決するために、本願発明者等は、鋭意研究の結果、膨張弁等の膨張装置の上流側のボイルオフガスの圧力を最適化させることにより、膨張装置を通過した後のボイルオフガスの再液化率が向上することを見出した。本発明は、このような観点からなされたものである。   In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have conducted intensive studies and, as a result, optimized the pressure of the boil-off gas on the upstream side of the expansion device such as an expansion valve to thereby reduce the boil-off gas after passing through the expansion device. It has been found that the reliquefaction rate is improved. The present invention has been made from such a viewpoint.

すなわち、本発明の船舶は、ガスエンジンと、液化天然ガスを貯留するタンクと、前記タンク内で発生したボイルオフガスを燃料ガスとして前記ガスエンジンへ導く、圧縮機が設けられた供給ラインと、前記圧縮機よりも下流側で前記供給ラインから分岐して前記タンクへつながる、膨張装置が設けられた返送ラインと、前記返送ラインにおける前記膨張装置よりも上流側部分に設けられた、開度変更可能な返送弁と、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと熱媒体との間で熱交換を行う熱交換器と、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスの圧力を検出する圧力計と、前記圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が設定圧力となるように前記返送弁を制御する制御装置と、を備える。   That is, the ship of the present invention has a gas engine, a tank for storing liquefied natural gas, a boil-off gas generated in the tank as a fuel gas to the gas engine, a supply line provided with a compressor, A return line provided with an expansion device, which is branched from the supply line and connected to the tank downstream of the compressor, and an opening degree changeable provided at a portion of the return line upstream of the expansion device. A return valve, a heat exchanger for performing heat exchange between a boil-off gas flowing between the return valve and the expansion device in the return line and a heat medium, and the return valve and the expansion device in the return line. And a pressure gauge for detecting the pressure of the boil-off gas flowing between the boil-off gas and the return pressure so that the pressure of the boil-off gas detected by the pressure gauge becomes a set pressure. And a control unit for controlling.

上記の構成によれば、制御装置は、返送ラインにおける返送弁と膨張装置との間を流れるボイルオフガスの圧力が設定圧力となるように返送弁を制御するため、膨張装置を通過した後のボイルオフガスの再液化率を向上させることができる。   According to the above configuration, the control device controls the return valve so that the pressure of the boil-off gas flowing between the return valve and the expansion device in the return line becomes the set pressure. The gas reliquefaction rate can be improved.

上記の船舶において、前記圧力計は、第１圧力計であり、前記船舶は、前記供給ラインにおける前記圧縮機よりも下流側部分を流れるボイルオフガスの圧力を検出する第２圧力計を更に備え、前記制御装置は、前記第２圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が閾値を上回ったときに、前記設定圧力に基づく制御に優先して前記返送弁の開度を増大させてもよい。この構成によれば、第２圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が上昇しすぎた場合にはその圧力の上昇を抑制し、それ以外の場合には、上記の再液化率を向上させる効果を得ることができる。   In the above vessel, the pressure gauge is a first pressure gauge, and the vessel further includes a second pressure gauge that detects a pressure of a boil-off gas flowing in a portion of the supply line downstream of the compressor. When the pressure of the boil-off gas detected by the second pressure gauge exceeds a threshold value, the control device may increase the opening of the return valve in preference to control based on the set pressure. According to this configuration, when the pressure of the boil-off gas detected by the second pressure gauge is excessively increased, the increase in the pressure is suppressed, and in other cases, the reliquefaction rate is improved. Can be obtained.

上記の船舶において、前記熱交換器は、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと前記供給ラインにおける前記圧縮機よりも上流側部分に流れるボイルオフガスとの間で熱交換を行ってもよい。この構成によれば、供給ラインにおける圧縮機よりも上流側部分に流れるボイルオフガスを利用して、返送ラインを流れるボイルオフガスを冷却することができる。   In the above-mentioned ship, the heat exchanger is provided between a boil-off gas flowing between the return valve and the expansion device in the return line and a boil-off gas flowing in a portion of the supply line upstream of the compressor. Heat exchange may be performed. According to this configuration, the boil-off gas flowing through the return line can be cooled by using the boil-off gas flowing upstream of the compressor in the supply line.

上記の船舶において、前記ガスエンジンは、主ガスエンジンであり、前記供給ラインは、第１供給ラインであり、前記船舶は、発電用の副ガスエンジンと、前記タンク内から液化天然ガスを取り出し、その液化天然ガスが気化した気化ガスを燃料ガスとして前記副ガスエンジンへ導く第２供給ラインと、を備え、前記熱交換器は、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと前記第２供給ラインを流れる液化天然ガスとの間で熱交換を行ってもよい。この構成によれば、第２供給ラインを流れる液化天然ガスを利用して、返送ラインを流れるボイルオフガスを冷却することができる。   In the above-mentioned ship, the gas engine is a main gas engine, the supply line is a first supply line, and the ship takes out a liquefied natural gas from the sub-gas engine for power generation and the tank, A second supply line that guides the liquefied natural gas as a fuel gas to the sub gas engine as a fuel gas, wherein the heat exchanger flows between the return valve and the expansion device in the return line. Heat exchange may be performed between the boil-off gas and the liquefied natural gas flowing through the second supply line. According to this configuration, the boil-off gas flowing through the return line can be cooled using the liquefied natural gas flowing through the second supply line.

本発明によれば、返送ラインを通じてタンクへ返送されるボイルオフガスの再液化率を向上させることができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the reliquefaction rate of the boil-off gas returned to a tank through a return line can be improved.

第１実施形態に係る船舶の概略構成図である。It is a schematic structure figure of a ship concerning a 1st embodiment. 第１実施形態における第１供給ラインおよび返送ラインに流れるボイルオフガスのモリエル線図である。FIG. 3 is a Mollier diagram of boil-off gas flowing through a first supply line and a return line in the first embodiment. 第２実施形態に係る船舶の概略構成図である。It is a schematic structure figure of a ship concerning a 2nd embodiment. 従来の船舶の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the conventional ship.

（第１実施形態）
図１に、本発明の第１実施形態に係る船舶１Ａを示す。この船舶１Ａは、液化天然ガス（以下、ＬＮＧという）を貯留するタンク１１と、推進用の主ガスエンジン１２と、発電用（すなわち、船内電源用）の副ガスエンジン１３を含む。 (1st Embodiment)
FIG. 1 shows a boat 1A according to a first embodiment of the present invention. The marine vessel 1A includes a tank 11 for storing liquefied natural gas (hereinafter, referred to as LNG), a main gas engine 12 for propulsion, and a sub gas engine 13 for power generation (that is, for onboard power supply).

図例では、タンク１１が１つだけ設けられているが、タンク１１は複数設けられていてもよい。例えば、船舶１ＡがＬＮＧ運搬船である場合、船舶１Ａには複数のタンク１１がカーゴタンクとして装備される。また、図例では、主ガスエンジン１２および副ガスエンジン１３が１つずつ設けられているが、主ガスエンジン１２が複数設けられていてもよいし、副ガスエンジン１３が複数設けられていてもよい。   In the illustrated example, only one tank 11 is provided, but a plurality of tanks 11 may be provided. For example, when the ship 1A is an LNG carrier, the ship 1A is equipped with a plurality of tanks 11 as cargo tanks. In the illustrated example, one main gas engine 12 and one sub gas engine 13 are provided, but a plurality of main gas engines 12 may be provided, or a plurality of sub gas engines 13 may be provided. Good.

本実施形態では、船舶１Ａが機械推進式であり、主ガスエンジン１２がスクリュープロペラ（図示せず）を直接的に回転駆動する。ただし、船舶１Ａが電気推進式であり、主ガスエンジン１２がスクリュープロペラを電動モータを介して回転駆動してもよい。   In the present embodiment, the boat 1A is of a mechanical propulsion type, and the main gas engine 12 directly drives a screw propeller (not shown) to rotate. However, the boat 1A may be of an electric propulsion type, and the main gas engine 12 may rotate the screw propeller via an electric motor.

主ガスエンジン１２は、燃料ガス噴射圧が例えば２０〜３５ＭＰａ程度と高圧なディーゼルサイクル方式の２ストロークエンジンである。ただし、主ガスエンジン１２は、燃料ガス噴射圧が例えば１〜２ＭＰａ程度と中圧なオットーサイクル方式の２ストロークエンジンであってもよい。あるいは、電気推進の場合は、主ガスエンジン１２が、燃料ガス噴射圧が例えば０．５〜１ＭＰａ程度と低圧なオットーサイクル方式の４ストロークエンジンであってもよい。また、主ガスエンジン１２は、燃料ガスのみを燃焼させるガス専焼エンジンであってもよいし、燃料ガスと燃料油の一方または双方を燃焼させる二元燃料エンジンであってもよい（二元燃料エンジンの場合、燃料ガスを燃焼させるときがオットーサイクル、燃料油を燃焼させるときがディーゼルサイクルであってもよい）。   The main gas engine 12 is a diesel cycle type two-stroke engine having a high fuel gas injection pressure of, for example, about 20 to 35 MPa. However, the main gas engine 12 may be a two-stroke engine of an Otto cycle system in which the fuel gas injection pressure is, for example, about 1-2 MPa. Alternatively, in the case of electric propulsion, the main gas engine 12 may be an Otto cycle type four-stroke engine having a low fuel gas injection pressure of, for example, about 0.5 to 1 MPa. Further, the main gas engine 12 may be a gas combustion engine that burns only fuel gas, or a dual fuel engine that burns one or both of fuel gas and fuel oil (dual fuel engine). In the case of the above, the combustion of the fuel gas may be an Otto cycle, and the combustion of the fuel oil may be a diesel cycle.)

副ガスエンジン１３は、燃料ガス噴射圧が例えば０．５〜１ＭＰａ程度と低圧なオットーサイクル方式の４ストロークエンジンであり、発電機（図示せず）と連結されている。副ガスエンジン１３は、燃料ガスのみを燃焼させるガス専焼エンジンであってもよいし、燃料ガスと燃料油の一方または双方を燃焼させる二元燃料エンジンであってもよい。   The auxiliary gas engine 13 is an Otto cycle type four-stroke engine having a low fuel gas injection pressure of, for example, about 0.5 to 1 MPa, and is connected to a generator (not shown). The auxiliary gas engine 13 may be a gas combustion engine that burns only fuel gas, or a dual fuel engine that burns one or both of fuel gas and fuel oil.

主ガスエンジン１２へは、第１供給ライン１４により、自然入熱によりタンク１１内で発生するボイルオフガス（以下、ＢＯＧという）が主な燃料ガスとして導かれる。副ガスエンジン１３へは、第２供給ライン１５により、タンク１１内から取り出されたＬＮＧが気化したガス（以下、ＶＧという）が主な燃料ガスとして導かれる。   Boil-off gas (hereinafter, referred to as BOG) generated in the tank 11 by natural heat input is guided to the main gas engine 12 as main fuel gas by the first supply line 14. To the sub gas engine 13, a gas (hereinafter, referred to as VG) obtained by vaporizing LNG extracted from the tank 11 is guided as a main fuel gas by the second supply line 15.

第１供給ライン１４には、タンク１１から導かれたＢＯＧを高圧に圧縮する圧縮機１６が設けられている。本実施形態では、圧縮機１６は、導かれたＢＯＧを段階的に圧縮する多段式の高圧圧縮機である。ただし、圧縮機１６は、例えば主ガスエンジン１２の燃料ガス噴射圧が低圧の場合は、低圧圧縮機であってもよい。   The first supply line 14 is provided with a compressor 16 for compressing BOG guided from the tank 11 to a high pressure. In the present embodiment, the compressor 16 is a multi-stage high-pressure compressor that compresses the guided BOG stepwise. However, the compressor 16 may be a low-pressure compressor when the fuel gas injection pressure of the main gas engine 12 is low.

本実施形態では、圧縮機１６がＢＯＧを超臨界状態まで、換言すれば図２中の超臨界圧Ｐｃ（飽和液体線Ｌ１と飽和蒸気線Ｌ２の交点）よりも高い圧力まで圧縮する。例えば、圧縮機１６から吐出されるＢＯＧの圧力は２０〜３５ＭＰａ程度であり、温度は４５〜５５℃程度である。   In the present embodiment, the compressor 16 compresses the BOG to a supercritical state, in other words, to a pressure higher than the supercritical pressure Pc (the intersection of the saturated liquid line L1 and the saturated vapor line L2) in FIG. For example, the pressure of the BOG discharged from the compressor 16 is about 20 to 35 MPa, and the temperature is about 45 to 55 ° C.

第１供給ライン１４における圧縮機１６よりも下流側部分１４ｂからは、返送ライン２が分岐している。返送ライン２は、第１供給ライン１４の分岐点１４ｃから延びて、タンク１１につながっている。返送ライン２の先端は、タンク１１内のＬＮＧの液面よりも上方に位置していてもよいし、液面よりも下方に位置していてもよい。   A return line 2 branches from a portion 14b of the first supply line 14 downstream of the compressor 16. The return line 2 extends from a branch point 14 c of the first supply line 14 and is connected to the tank 11. The end of the return line 2 may be located above the liquid level of LNG in the tank 11 or may be located below the liquid level.

返送ライン２には、上流側から順に、返送弁２１、熱交換器２２、膨張装置２３が設けられている。返送弁２１は、開度変更可能な圧力制御弁である。返送弁２１は、圧力制御弁の代わりに、流量制御弁であってもよい。返送弁２１は、返送ライン２を通じてタンク１１へ返送されるＢＯＧを減圧する。返送弁２１により減圧されたＢＯＧは、熱交換器２２に流入する。本実施形態では、返送弁２１が開閉されることによりＢＯＧが返送ライン２を通じて返送されるが、返送ライン２には、返送弁２１とは別に開閉弁が設けられていてもよい。   The return line 2 is provided with a return valve 21, a heat exchanger 22, and an expansion device 23 in order from the upstream side. The return valve 21 is a pressure control valve whose opening degree can be changed. The return valve 21 may be a flow control valve instead of the pressure control valve. The return valve 21 reduces the pressure of the BOG returned to the tank 11 through the return line 2. The BOG decompressed by the return valve 21 flows into the heat exchanger 22. In the present embodiment, the BOG is returned through the return line 2 by opening and closing the return valve 21, but the return line 2 may be provided with an on-off valve separately from the return valve 21.

熱交換器２２は、第１供給ライン１４における圧縮機１６よりも上流側部分１４ａに流れるＢＯＧと、返送ライン２における返送弁２１と膨張装置２３との間を流れるＢＯＧとの間で熱交換を行う。返送ライン２を通過するＢＯＧは、第１供給ライン１４を通過するＢＯＧにより冷却される。返送ライン２において熱交換器２２から流れるＢＯＧの温度、すなわち返送ライン２における熱交換器２２と膨張装置２３との間の部分２ｃのＢＯＧの温度Ｔ１は、返送ライン２における熱交換器２２を通過するＢＯＧの流量や圧力、第１供給ライン１４における熱交換器２２に流入するＢＯＧの流量や温度などの種々の要素に依存する。   The heat exchanger 22 exchanges heat between the BOG flowing in the first supply line 14 in the upstream portion 14 a of the compressor 16 and the BOG flowing in the return line 2 between the return valve 21 and the expansion device 23. Do. The BOG passing through the return line 2 is cooled by the BOG passing through the first supply line 14. The temperature of the BOG flowing from the heat exchanger 22 in the return line 2, that is, the temperature T1 of the BOG in the portion 2c between the heat exchanger 22 and the expansion device 23 in the return line 2 passes through the heat exchanger 22 in the return line 2. Of the BOG flowing into the heat exchanger 22 in the first supply line 14, and various factors such as the temperature and the like.

膨張装置２３は、返送ライン２に沿って熱交換器２２から流れるＢＯＧを膨張させる。これにより、返送ライン２における膨張装置２３より下流側部分のＢＯＧは、低圧かつ低温の気液二相状態となる。こうして、第１供給ライン１４から返送ラインへと流入したＢＯＧは、部分的に液化されてタンク１１に返送される。膨張装置２３は、例えば、膨張弁やエゼクター、膨張タービンなどである。   The expansion device 23 expands the BOG flowing from the heat exchanger 22 along the return line 2. As a result, the BOG downstream of the expansion device 23 in the return line 2 is in a low-pressure, low-temperature gas-liquid two-phase state. Thus, the BOG flowing from the first supply line 14 to the return line is partially liquefied and returned to the tank 11. The expansion device 23 is, for example, an expansion valve, an ejector, an expansion turbine, or the like.

タンク１１内には、ポンプ３１が配置されており、第２供給ライン１５には、タンク１１内のポンプ３１から取り出されたＬＮＧを強制的に気化する強制気化器３２が設けられている。強制気化器３２は、例えばボイラにて生成される蒸気を熱源としてＬＮＧを強制的に気化し、ＶＧを生成する。なお、第２供給ライン１５における強制気化器３２より下流側部分１５ｂには、ＶＧからエタンなどの重質分を除去するための機器（例えば、冷却器および気液分離器）が設けられていることが望ましい。これにより、メタン価の高いＶＧを副ガスエンジン１３へ供給することができる。   A pump 31 is disposed in the tank 11, and a forced vaporizer 32 for forcibly vaporizing LNG extracted from the pump 31 in the tank 11 is provided in the second supply line 15. The forced vaporizer 32 forcibly vaporizes LNG by using, for example, steam generated in a boiler as a heat source to generate VG. In the second supply line 15, equipment (for example, a cooler and a gas-liquid separator) for removing heavy components such as ethane from VG is provided in a portion 15 b downstream of the forced vaporizer 32. It is desirable. Thereby, VG having a high methane value can be supplied to the auxiliary gas engine 13.

第２供給ライン１５における強制気化器３２より上流側部分１５ａには、流量制御弁３３が設けられている。流量制御弁３３は、強制気化器３２により生成される気化ガス量を調整する。   A flow control valve 33 is provided in a portion 15 a of the second supply line 15 upstream of the forced vaporizer 32. The flow control valve 33 adjusts the amount of vaporized gas generated by the forced vaporizer 32.

さらに、第２供給ライン１５からは、第１ブリッジライン４１が第１供給ライン１４につながっている。第１ブリッジライン４１は、ＢＯＧが主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１に対して不足するときに、第２供給ライン１５における強制気化器３２より下流側部分１５ｂから第１供給ライン１４における圧縮機１６より上流側部分１４ａへＶＧを導く。その結果、主ガスエンジン１２へは、燃料ガスとしてＢＯＧおよびＶＧが供給される。第１ブリッジライン４１には、開度変更が可能な第１調整弁４２が設けられている。   Further, a first bridge line 41 is connected to the first supply line 14 from the second supply line 15. When the BOG is insufficient for the fuel gas consumption Q1 of the main gas engine 12, the first bridge line 41 compresses the first supply line 14 from the portion 15b downstream of the forced carburetor 32 in the second supply line 15. VG is guided from the machine 16 to the upstream portion 14a. As a result, BOG and VG are supplied to the main gas engine 12 as fuel gas. The first bridge line 41 is provided with a first regulating valve 42 whose opening degree can be changed.

また、圧縮機１６の中間からは、第２ブリッジライン４３が第２供給ライン１５における強制気化器３２より下流側部分１５ｂにつながっている。第２ブリッジライン４３は、ＢＯＧが主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１に対して余るときに、圧縮機１６から第２供給ライン１５へＢＯＧを導く。その結果、副ガスエンジン１３へは、燃料ガスとしてＶＧおよびＢＯＧ（場合によっては、ＢＯＧのみ）が供給される。第２ブリッジライン４３には、開度変更が可能な第２調整弁４４が設けられている。   Further, from the middle of the compressor 16, a second bridge line 43 is connected to a portion 15b of the second supply line 15 downstream of the forced carburetor 32. The second bridge line 43 guides the BOG from the compressor 16 to the second supply line 15 when the BOG is too large for the fuel gas consumption Q1 of the main gas engine 12. As a result, VG and BOG (in some cases, only BOG) are supplied to the auxiliary gas engine 13 as fuel gas. The second bridge line 43 is provided with a second adjustment valve 44 whose opening degree can be changed.

また、返送ライン２における膨張装置２３と返送弁２１との間には、第１圧力計５１が設けられている。第１圧力計５１は、返送ライン２における膨張装置２３と返送弁２１との間のＢＯＧの圧力ｐ１を検出する。図１では、第１圧力計５１は、返送ライン２における膨張装置２３と熱交換器２２との間の部分２ｃに配置されているが、これに限定されず、例えば、第１圧力計５１は、返送ライン２における返送弁２１と熱交換器２２との間の部分２ｂに配置されていてもよい。   Further, a first pressure gauge 51 is provided between the expansion device 23 and the return valve 21 in the return line 2. The first pressure gauge 51 detects the pressure p1 of the BOG between the expansion device 23 and the return valve 21 in the return line 2. In FIG. 1, the first pressure gauge 51 is disposed in the portion 2 c between the expansion device 23 and the heat exchanger 22 in the return line 2, but is not limited thereto. May be arranged in the portion 2b between the return valve 21 and the heat exchanger 22 in the return line 2.

また、返送ライン２における返送弁２１よりも上流側部分２ａには、第２圧力計５２が設けられている。第２圧力計５２は、返送ライン２における返送弁２１よりも上流側部分２ａのＢＯＧの圧力ｐ２を検出する。ここで、返送ライン２における返送弁２１よりも上流側部分２ａは、第１供給ライン１４における圧縮機１６より下流側部分１４ｂと連通している。このため、第２圧力計５２により検出されるＢＯＧの圧力ｐ２は、いわば第１供給ライン１４における圧縮機１６より下流側部分１４ｂのＢＯＧ（すなわち、主ガスエンジン１２に供給されるＢＯＧ）の圧力である。第１圧力計５１および第２圧力計５２により検出された圧力値は、それぞれ、制御装置５に送られる。   A second pressure gauge 52 is provided in a portion 2a of the return line 2 upstream of the return valve 21. The second pressure gauge 52 detects the pressure p2 of the BOG in the portion 2a on the upstream side of the return valve 21 in the return line 2. Here, a portion 2a upstream of the return valve 21 in the return line 2 communicates with a portion 14b downstream of the compressor 16 in the first supply line 14. Therefore, the pressure p2 of the BOG detected by the second pressure gauge 52 is the pressure of the BOG (that is, the BOG supplied to the main gas engine 12) of the first supply line 14 in the portion 14b downstream of the compressor 16 in the first supply line 14. It is. The pressure values detected by the first pressure gauge 51 and the second pressure gauge 52 are sent to the control device 5, respectively.

上述した返送弁２１、流量制御弁３３、第１調整弁４２および第２調整弁４４は、制御装置５により制御される。   The above-described return valve 21, flow control valve 33, first adjustment valve 42, and second adjustment valve 44 are controlled by the control device 5.

制御装置５へは、主ガスエンジン１２の燃料ガス噴射タイミングなどを制御する第１ガスエンジン制御器（図示せず）および副ガスエンジン１３の燃料ガス噴射タイミングなどを制御する第２ガスエンジン制御器（図示せず）から各種の信号が送信される。例えば、制御装置５は、第１ガスエンジン制御器から送信される信号から主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１を算出するとともに、第２ガスエンジン制御器から送信される信号から副ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑ２を算出する。ただし、制御装置６は、第１ガスエンジン制御器から燃料ガス消費量Ｑ１を直接的に取得してもよいし、第２ガスエンジン制御器から燃料ガス消費量Ｑ２を直接的に取得してもよい。   The control device 5 includes a first gas engine controller (not shown) for controlling the fuel gas injection timing of the main gas engine 12 and the like, and a second gas engine controller for controlling the fuel gas injection timing of the sub gas engine 13 and the like. (Not shown) various signals are transmitted. For example, the control device 5 calculates the fuel gas consumption Q1 of the main gas engine 12 from the signal transmitted from the first gas engine controller, and calculates the sub gas engine 13 from the signal transmitted from the second gas engine controller. Is calculated. However, the control device 6 may directly acquire the fuel gas consumption Q1 from the first gas engine controller, or may directly acquire the fuel gas consumption Q2 from the second gas engine controller. Good.

次に、返送弁２１を通じてＢＯＧがタンク１１へ返送されるときの制御について説明する。   Next, control when BOG is returned to the tank 11 through the return valve 21 will be described.

例えば、制御装置５は、以下の条件（Ａ）〜（Ｄ）の少なくとも１つを満たすときに返送弁２１を開く。
（Ａ）第２ブリッジライン４３から副ガスエンジン１３にＢＯＧを供給していない場合、タンク１１内のＬＮＧの量およびタンク１１内のＢＯＧの圧力から算出されたＢＯＧの利用可能量Ｑａが、主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１より大きいとき
（Ｂ）第２ブリッジライン４３から副ガスエンジン１３にＢＯＧを供給している場合、主ガスエンジン１２の燃料ガス消費量Ｑ１と副ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑ２の総計よりＢＯＧの利用可能量Ｑａが大きいとき
（Ｃ）タンク１１内のＢＯＧの圧力が所定の圧力より大きいとき
（Ｄ）主ガスエンジン１２の負荷が所定の割合（例えば７０％）より低いとき For example, the control device 5 opens the return valve 21 when at least one of the following conditions (A) to (D) is satisfied.
(A) When BOG is not supplied from the second bridge line 43 to the sub gas engine 13, the available amount Qa of BOG calculated from the amount of LNG in the tank 11 and the pressure of BOG in the tank 11 is mainly When the BOG is supplied from the second bridge line 43 to the sub gas engine 13 when the fuel gas consumption Q1 of the gas engine 12 is larger than the fuel gas consumption Q1 (B), the fuel gas consumption Q1 of the main gas engine 12 and the When the available amount Qa of BOG is larger than the total fuel gas consumption Q2, (C) when the pressure of BOG in the tank 11 is higher than a predetermined pressure, (D) the load of the main gas engine 12 is a predetermined ratio (for example, 70). %)

制御装置５は、返送弁２１を開いている間、第１圧力計５１により検出されるＢＯＧの圧力ｐ１が設定圧力Ｐｓとなるように返送弁２１の開度を制御する。ここで、設定圧力Ｐｓは、膨張装置２３を通過したＢＯＧの再液化率が増大するように、返送ライン２における熱交換器２２を通過するＢＯＧの流量、第１供給ライン１４における熱交換器２２に流入するＢＯＧの流量や温度などの種々の要素に応じて適宜設定される。本実施形態では、図２に示すように設定圧力Ｐｓは、超臨界圧Ｐｃよりも大きい圧力に設定されている。ただし、設定圧力Ｐｓは、超臨界圧Ｐｃ以下の圧力であってもよい。   The control device 5 controls the opening degree of the return valve 21 so that the BOG pressure p1 detected by the first pressure gauge 51 becomes the set pressure Ps while the return valve 21 is opened. Here, the set pressure Ps is determined by the flow rate of the BOG passing through the heat exchanger 22 in the return line 2 and the heat exchanger 22 in the first supply line 14 so that the reliquefaction rate of the BOG passing through the expansion device 23 increases. It is set appropriately according to various factors such as the flow rate and temperature of the BOG flowing into the BOG. In the present embodiment, as shown in FIG. 2, the set pressure Ps is set to a pressure higher than the supercritical pressure Pc. However, the set pressure Ps may be a pressure equal to or lower than the supercritical pressure Pc.

例えば主ガスエンジン１２の負荷の急激な低下などの理由で、第１供給ライン１４における圧縮機１６より下流側部分１４ｂの圧力ｐ２が過度に上昇することがある。このような場合、制御装置５は、上述の設定圧力Ｐｓに基づく制御に優先して返送弁２１の開度を増大させる。具体的には、制御装置５は、第２圧力計５２により検出されるＢＯＧの圧力ｐ２が閾値ＰＴＨを上回ったときに、返送弁２１の開度を増大させる。例えば、上述制御に関しては、制御開始が返送制御途中であり、返送弁２１が中間開度から開始してもよいし、制御開始が返送制御開始前であり、返送弁２１が全閉状態から開始してもよい。 For example, the pressure p2 of the portion 14b downstream of the compressor 16 in the first supply line 14 may excessively increase due to, for example, a sudden decrease in the load of the main gas engine 12. In such a case, the control device 5 increases the opening of the return valve 21 in preference to the control based on the above-mentioned set pressure Ps. Specifically, the control unit 5, when the pressure p2 of the BOG to be detected by the second pressure gauge 52 exceeds the threshold value P TH, increases the degree of opening of the return valve 21. For example, regarding the above-mentioned control, the control start is in the middle of the return control, and the return valve 21 may start from the intermediate opening degree, or the control start is before the return control starts, and the return valve 21 starts from the fully closed state. May be.

次に、図１および図２を参照しながら、第１供給ライン１４および返送ライン２に流れるＢＯＧの状態変化について説明する。なお、図２には、比較のため、返送弁２１による減圧なしで返送ライン２を通じてタンク１１にＢＯＧを返送したときのＢＯＧの状態変化を一点鎖線で示している。また、図２には、ＢＯＧの温度Ｔ１〜Ｔ３（Ｔ１＜Ｔ２＜Ｔ３）のそれぞれについての等温線ＬＴ１〜ＬＴ３を細い実線で示している。 Next, a change in the state of the BOG flowing through the first supply line 14 and the return line 2 will be described with reference to FIGS. In FIG. 2, for the sake of comparison, a change in the state of the BOG when the BOG is returned to the tank 11 through the return line 2 without decompression by the return valve 21 is indicated by a dashed line. Further, in FIG. 2 shows the isotherms L T1 ~L T3 for each of the temperature of the BOG T1~T3 (T1 <T2 <T3 ) by a thin solid line.

まず、低圧かつ低温の飽和状態（点Ａ）のＢＯＧが第１供給ライン１４を通じてタンク１１から熱交換器２２に流入し、返送ライン２に流れる高圧かつ高温のＢＯＧと熱交換することによって過熱（スーパーヒート）される（点Ａ→点Ｂ）。その後、ＢＯＧは圧縮機１６によって超臨界状態まで圧縮される（点Ｂ→点Ｃ）。第１供給ライン１４から返送ライン２に流入したＢＯＧは、返送弁２１により、設定圧力Ｐｓまで減圧され、ＢＯＧの温度は温度Ｔ３から温度Ｔ２へ低下する（点Ｃ→点Ｄ）。その後、返送弁２１により減圧されたＢＯＧは、熱交換器２２で冷却され、ＢＯＧの温度は温度Ｔ２から温度Ｔ１へ低下する（点Ｄ→点Ｅ）。なお、ＢＯＧは、熱交換器２２での冷却によって液化される。熱交換器２２から流れる液状態のＢＯＧは、膨張装置２３で膨張されることによって低圧かつ低温の気液二相状態となる（点Ｅ→点Ｆ）。図２からも分かるように、本実施形態におけるＢＯＧの再液化率は、返送弁２１による減圧なしで返送ライン２を通じてタンク１１にＢＯＧを返送した場合（点Ｃ→点Ｅ’→点Ｆ’）の再液化率に比べて大きくなる。   First, the low-pressure and low-temperature saturated BOG (point A) flows into the heat exchanger 22 from the tank 11 through the first supply line 14, and exchanges heat with the high-pressure and high-temperature BOG flowing in the return line 2, thereby causing overheating ( Superheat) (point A → point B). Thereafter, the BOG is compressed by the compressor 16 to a supercritical state (point B → point C). The BOG flowing from the first supply line 14 to the return line 2 is reduced to the set pressure Ps by the return valve 21, and the temperature of the BOG decreases from the temperature T3 to the temperature T2 (point C → point D). Thereafter, the BOG decompressed by the return valve 21 is cooled by the heat exchanger 22, and the temperature of the BOG drops from the temperature T2 to the temperature T1 (from point D to point E). The BOG is liquefied by cooling in the heat exchanger 22. The BOG in a liquid state flowing from the heat exchanger 22 becomes a low-pressure and low-temperature gas-liquid two-phase state by being expanded by the expansion device 23 (point E → point F). As can be seen from FIG. 2, the reliquefaction rate of the BOG in the present embodiment is determined when the BOG is returned to the tank 11 through the return line 2 without decompression by the return valve 21 (point C → point E ′ → point F ′). Is larger than the reliquefaction rate of

以上説明したように、本実施形態の船舶１Ａでは、制御装置５は、返送ライン２における返送弁２１と膨張装置２３との間を流れるＢＯＧの圧力ｐ１が設定圧力Ｐｓとなるように返送弁２１を制御するため、膨張装置２３を通過した後のＢＯＧの再液化率を向上させることができる。例えば、冷熱の絶対量が同じであれば、点Ｅまで冷却できる返送ガス量自体は減るものの、液化率が上がり液化量は増加する。   As described above, in the boat 1A of the present embodiment, the control device 5 controls the return valve 21 so that the pressure p1 of the BOG flowing between the return valve 21 and the expansion device 23 in the return line 2 becomes the set pressure Ps. , The reliquefaction rate of BOG after passing through the expansion device 23 can be improved. For example, if the absolute amount of the cold heat is the same, the return gas amount that can be cooled to the point E decreases, but the liquefaction rate increases and the liquefaction amount increases.

また、本実施形態では、制御装置５が、第２圧力計５２により検出されるＢＯＧの圧力ｐ２が閾値ＰＴＨを上回ったときに、返送弁２１の開度を増大させるため、圧力ｐ２が上昇しすぎた場合に圧力ｐ２の上昇を抑制し、それ以外の場合には、上記の効果を得ることができる。 Further, in the present embodiment, when the pressure p2 of the BOG detected by the second pressure gauge 52 exceeds the threshold value P TH , the control device 5 increases the opening degree of the return valve 21. When the pressure is too high, the increase in the pressure p2 is suppressed, and in other cases, the above effects can be obtained.

また、本実施形態では、第１供給ライン１４における圧縮機１６よりも上流側部分１４ａに流れるＢＯＧを利用して、返送ライン２を流れるＢＯＧを冷却することができる。   Further, in the present embodiment, the BOG flowing through the return line 2 can be cooled by using the BOG flowing in the first supply line 14 in the portion 14a on the upstream side of the compressor 16.

（第２実施形態）
次に、図３を参照して、本発明の第２実施形態に係る船舶１Ｂを説明する。なお、本実施形態において、第１実施形態と同一構成要素には同一符号を付し、重複した説明は省略する。 (2nd Embodiment)
Next, a ship 1B according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. Note that, in the present embodiment, the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and redundant description will be omitted.

本実施形態では、図１に示す熱交換器２２の代わりに、返送ライン２における返送弁２１と膨張装置２３との間を流れるＢＯＧと第２供給ライン１５を流れるＬＮＧとの間で熱交換を行う熱交換器２４が設けられている。本実施形態は、タンク１１から圧縮機１６に導かれるＢＯＧが通過する熱交換器が設けられない点や返送ライン２における返送弁２１と膨張装置２３との間を流れるＢＯＧを冷却する熱媒体がＬＮＧである点などで、第１実施形態とは異なる。このため、本実施形態のＢＯＧの状態変化は、図２に示した第１実施形態のＢＯＧの状態変化とは異なる状態変化となる。従って、本実施形態では、第１実施形態とは異なる設定圧力Ｐｓが、膨張装置２３を通過したＢＯＧの再液化率が増大するように上述した種々の要素に応じて適宜設定される。   In this embodiment, instead of the heat exchanger 22 shown in FIG. 1, heat exchange is performed between BOG flowing between the return valve 21 and the expansion device 23 in the return line 2 and LNG flowing through the second supply line 15. A heat exchanger 24 is provided. In this embodiment, the heat medium for cooling the BOG flowing between the return valve 21 and the expansion device 23 in the return line 2 is not provided, and the heat exchanger through which the BOG guided from the tank 11 to the compressor 16 passes is not provided. It differs from the first embodiment in that it is LNG. For this reason, the state change of the BOG of the present embodiment is different from the state change of the BOG of the first embodiment shown in FIG. Therefore, in the present embodiment, the set pressure Ps different from that in the first embodiment is appropriately set according to the various factors described above so that the reliquefaction rate of the BOG that has passed through the expansion device 23 increases.

本実施形態でも、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。また、本実施形態では、第２供給ライン１５を流れるＬＮＧを利用して、返送ライン２を流れるＢＯＧを冷却することができる。   Also in the present embodiment, the same effect as in the first embodiment can be obtained. Further, in the present embodiment, the BOG flowing through the return line 2 can be cooled using the LNG flowing through the second supply line 15.

（その他の実施形態）
上記実施形態は、全ての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上述の説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。 (Other embodiments)
The above embodiments are illustrative in all aspects and should not be considered as limiting. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.

例えば、上記実施形態では、制御装置５が、第２圧力計５２により検出されるＢＯＧの圧力ｐ２が閾値ＰＴＨを上回ったときに、返送弁２１の開度を増大させたが、これに限定されない。例えば、制御装置５は、第１圧力計５１により検出されるＢＯＧの圧力ｐ１を設定圧力Ｐｓに維持したままで、圧力ｐ２が閾値ＰＴＨを上回ったときに、第１供給ライン１４における圧縮機１６より下流側部分１４ｂのＢＯＧをガス燃焼装置など（図示せず）に逃すように制御してもよい。 For example, in the above embodiment, the control device 5 increases the opening of the return valve 21 when the pressure p2 of the BOG detected by the second pressure gauge 52 exceeds the threshold value P TH , but is not limited thereto. Not done. For example, the control device 5 keeps the BOG pressure p1 detected by the first pressure gauge 51 at the set pressure Ps, and when the pressure p2 exceeds the threshold value PTH , the compressor in the first supply line 14 The control may be performed such that the BOG of the portion 14b downstream of the portion 16 is released to a gas combustion device or the like (not shown).

上記実施形態では、圧縮機１６がＢＯＧを超臨界圧Ｐｃよりも高い圧力まで圧縮していたが、これに限定されず、例えば、主ガスエンジン１２の燃料ガス噴射圧が中圧（例えば１〜２ＭＰａ程度）であったり、低圧（例えば０．５〜１ＭＰａ程度）であったりする場合、圧縮機１６から主ガスエンジン１２へ供給される圧力ｐ２は、超臨界圧Ｐｃよりも低くてもよい。   In the above embodiment, the compressor 16 compresses the BOG to a pressure higher than the supercritical pressure Pc. However, the present invention is not limited to this. For example, the fuel gas injection pressure of the main gas engine 12 is set to a medium pressure (for example, When the pressure is about 2 MPa) or low (for example, about 0.5 to 1 MPa), the pressure p2 supplied from the compressor 16 to the main gas engine 12 may be lower than the supercritical pressure Pc.

また、返送ライン２には、第１実施形態の熱交換器２２と第２実施形態の熱交換器２４の双方が設けられていてもよい。この場合、熱交換器２２および熱交換器２４は、返送ライン２に別々に設けられてもよいし、返送ライン２に一体的に設けられてもよい。   The return line 2 may be provided with both the heat exchanger 22 of the first embodiment and the heat exchanger 24 of the second embodiment. In this case, the heat exchanger 22 and the heat exchanger 24 may be provided separately on the return line 2 or may be provided integrally on the return line 2.

また、第１ブリッジライン４１には、第１調整弁４２の代わりに、一次圧が変動しても一定の二次圧を出力する減圧弁と、逆止弁が設けられていてもよい。この構成によれば、第１供給ライン１４における圧縮機１６より上流側部分１４ａを流れるＢＯＧの圧力が減圧弁の二次圧を下回ったときに、ＶＧが自動的に補給される。   Further, the first bridge line 41 may be provided with a pressure reducing valve that outputs a constant secondary pressure even if the primary pressure fluctuates, and a check valve, instead of the first regulating valve 42. According to this configuration, VG is automatically supplied when the pressure of the BOG flowing in the first supply line 14 in the portion 14a on the upstream side of the compressor 16 falls below the secondary pressure of the pressure reducing valve.

また、主ガスエンジン１２および副ガスエンジン１３の一方または双方は、必ずしもレシプロエンジンである必要はなく、ガスタービンエンジンであってもよい。本発明のガスエンジンは、推進用の主ガスエンジンでなくてもよく、例えば船内電源用のガスエンジンであってもよい。   Also, one or both of the main gas engine 12 and the sub gas engine 13 need not necessarily be reciprocating engines, but may be gas turbine engines. The gas engine of the present invention may not be the main gas engine for propulsion, and may be, for example, a gas engine for an onboard power supply.

また、本発明は、第１ブリッジライン４１および／または第２ブリッジライン４３を有さない船舶にも適用可能である。さらに、本発明は、副ガスエンジン１３およびそれにＶＧを供給するための第２供給ライン１５を有さない船舶にも適用可能である。   Further, the present invention is also applicable to a ship that does not have the first bridge line 41 and / or the second bridge line 43. Further, the present invention is applicable to a ship that does not have the auxiliary gas engine 13 and the second supply line 15 for supplying VG thereto.

１Ａ，１Ｂ 船舶
１１ タンク
１２ 主ガスエンジン（ガスエンジン）
１３ 副ガスエンジン
１４ 第１供給ライン（供給ライン）
１５ 第２供給ライン
１６ 圧縮機
２ 返送ライン
２１ 返送弁
２２，２４ 熱交換器
５ 制御装置
５１ 第１圧力計（圧力計）
５２ 第２圧力計 1A, 1B Ship 11 Tank 12 Main gas engine (gas engine)
13 Secondary gas engine 14 First supply line (supply line)
15 Second supply line 16 Compressor 2 Return line 21 Return valve 22, 24 Heat exchanger 5 Controller 51 First pressure gauge (pressure gauge)
52 Second pressure gauge

Claims (2)

ガスエンジンと、
液化天然ガスを貯留するタンクと、
前記タンク内で発生したボイルオフガスを燃料ガスとして前記ガスエンジンへ導く、圧縮機が設けられた供給ラインと、
前記圧縮機よりも下流側で前記供給ラインから分岐して前記タンクへつながる、膨張装置が設けられた返送ラインと、
前記返送ラインにおける前記膨張装置よりも上流側部分に設けられた、開度変更可能な返送弁と、
前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと熱媒体との間で熱交換を行う熱交換器と、
前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスの圧力を検出する圧力計と、
前記圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が設定圧力となるように前記返送弁を制御する制御装置と、を備える船舶であって、
前記圧力計は、第１圧力計であり、前記船舶は、前記供給ラインにおける前記圧縮機よりも下流側部分を流れるボイルオフガスの圧力を検出する第２圧力計を更に備え、
前記制御装置は、前記第２圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が閾値を上回ったときに、前記設定圧力に基づく制御に優先して前記返送弁の開度を増大させる、船舶。 A gas engine,
A tank for storing liquefied natural gas,
A supply line provided with a compressor, which guides boil-off gas generated in the tank to the gas engine as fuel gas,
A return line provided with an expansion device, branched from the supply line downstream of the compressor and connected to the tank,
A return valve whose opening degree can be changed, provided on a portion of the return line upstream of the expansion device,
A heat exchanger that performs heat exchange between a boil-off gas and a heat medium flowing between the return valve and the expansion device in the return line,
A pressure gauge for detecting the pressure of the boil-off gas flowing between the return valve and the expansion device in the return line;
A control device that controls the return valve so that the pressure of the boil-off gas detected by the pressure gauge becomes a set pressure,
The pressure gauge is a first pressure gauge, and the vessel further includes a second pressure gauge that detects a pressure of a boil-off gas flowing in a portion of the supply line downstream of the compressor.
Wherein the controller, when the pressure of the boil-off gas detected by the second pressure gauge exceeds the threshold value, and preferentially increase the degree of opening of the return valve to control based on the set pressure, the ship. ガスエンジンと、
液化天然ガスを貯留するタンクと、
前記タンク内で発生したボイルオフガスを燃料ガスとして前記ガスエンジンへ導く、圧縮機が設けられた供給ラインと、
前記圧縮機よりも下流側で前記供給ラインから分岐して前記タンクへつながる、膨張装置が設けられた返送ラインと、
前記返送ラインにおける前記膨張装置よりも上流側部分に設けられた、開度変更可能な返送弁と、
前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと熱媒体との間で熱交換を行う熱交換器と、
前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスの圧力を検出する圧力計と、
前記圧力計により検出されるボイルオフガスの圧力が設定圧力となるように前記返送弁を制御する制御装置と、を備える船舶であって、
前記ガスエンジンは、主ガスエンジンであり、前記供給ラインは、第１供給ラインであり、
前記船舶は、発電用の副ガスエンジンと、前記タンク内から液化天然ガスを取り出し、その液化天然ガスが気化した気化ガスを燃料ガスとして前記副ガスエンジンへ導く第２供給ラインと、を備え、
前記熱交換器は、前記返送ラインにおける前記返送弁と前記膨張装置との間を流れるボイルオフガスと前記第２供給ラインを流れる液化天然ガスとの間で熱交換を行う、船舶。 A gas engine,
A tank for storing liquefied natural gas,
A supply line provided with a compressor, which guides boil-off gas generated in the tank to the gas engine as fuel gas,
A return line provided with an expansion device, branched from the supply line downstream of the compressor and connected to the tank,
A return valve whose opening degree can be changed, provided on a portion of the return line upstream of the expansion device,
A heat exchanger that performs heat exchange between a boil-off gas and a heat medium flowing between the return valve and the expansion device in the return line,
A pressure gauge for detecting the pressure of the boil-off gas flowing between the return valve and the expansion device in the return line;
A control device that controls the return valve so that the pressure of the boil-off gas detected by the pressure gauge becomes a set pressure,
The gas engine is a main gas engine, the supply line is a first supply line,
The ship includes a secondary gas engine for power generation, and a second supply line that takes out liquefied natural gas from the tank and guides the liquefied natural gas to the sub gas engine as a fuel gas.
The heat exchanger exchanges heat with the liquefied natural gas flowing through the second supply line and BOG flowing between the return valve and the expansion device in the return line, ship.
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