JP6635837B2

JP6635837B2 - Shaft structure

Info

Publication number: JP6635837B2
Application number: JP2016051341A
Authority: JP
Inventors: 高橋　和也; 和也高橋; 洋志大森; 貴司有田; 伊知郎山極; 剛二郎野澤; 明裕安部; 彩加園田
Original assignee: Kobe Steel Ltd; Central Japan Railway Co
Current assignee: Kobe Steel Ltd; Central Japan Railway Co
Priority date: 2016-03-15
Filing date: 2016-03-15
Publication date: 2020-01-29
Anticipated expiration: 2036-03-15
Also published as: JP2017166187A

Description

本発明は、車両が通過するトンネルと外部とを連通させる連通路内に設けられる立坑構造に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a shaft structure provided in a communication passage that connects a tunnel through which a vehicle passes with the outside.

鉄道車両などの車両が通過するトンネルには、トンネル内の換気や避難路を確保するために、上下に伸びる立坑や斜めに伸びる斜坑といった連通路が、トンネル本坑から分岐して複数設けられる。しかし、トンネル内を車両が通過する際にトンネル内に発生する低周波数の圧力変動が連通路を伝搬して地表に放出されて低周波空気振動となり、周辺環境に影響を及ぼすという問題がある。 In a tunnel through which a vehicle such as a railway vehicle passes, a plurality of communication paths such as a vertical shaft extending vertically and an inclined shaft extending obliquely are provided in a plurality of ways in order to secure ventilation and an evacuation route in the tunnel. However, there is a problem that a low-frequency pressure fluctuation generated in the tunnel when the vehicle passes through the tunnel propagates through the communication path and is released to the surface of the ground to generate low-frequency air vibration, which affects the surrounding environment.

そこで、特許文献１には、立坑や斜坑に設けられ、トンネルを鉄道車両が通過する場合に発生する圧力変動を低減させる立坑構造が開示されている。この立坑構造は、立坑の長手方向と交差するように空気室を形成し、１または複数枚の多孔板で空気室を複数の空間に分離している。このような構成であれば、多孔板の孔を通過する圧力変動に圧力損失による減衰作用が生じ、圧力変動が熱エネルギーに変換されるので、圧力変動が低減される。この立坑構造は、２０Ｈｚ以下の低周波数の圧力変動に対して高い吸音率を有している。 Therefore, Patent Literature 1 discloses a shaft structure provided in a shaft or an inclined shaft to reduce pressure fluctuations generated when a railway vehicle passes through a tunnel. In this shaft structure, an air chamber is formed so as to intersect the longitudinal direction of the shaft, and the air chamber is separated into a plurality of spaces by one or a plurality of perforated plates. With such a configuration, the pressure fluctuation passing through the hole of the perforated plate has a damping effect due to the pressure loss, and the pressure fluctuation is converted into heat energy, so that the pressure fluctuation is reduced. This shaft structure has a high sound absorption coefficient against pressure fluctuations of low frequency of 20 Hz or less.

特開２００８−２１５０１９号公報JP 2008-215019 A

ところで、長くて大きなトンネルではトンネル内の衛生換気のため、立坑内に換気ファンを設けて強制換気を行っている。この換気ファンからは騒音が発生し、立坑を伝搬して周辺環境に放出される。そこで、立坑内にサイレンサを設けて周辺環境に放出される騒音を低減させている。 By the way, in a long and large tunnel, a ventilation fan is provided in a shaft to perform forced ventilation for sanitary ventilation in the tunnel. Noise is generated from this ventilation fan and propagates through the shaft to be released to the surrounding environment. Therefore, a silencer is provided in the shaft to reduce noise emitted to the surrounding environment.

しかし、サイレンサで低減可能な騒音は２００Ｈｚ以上の成分である。そのため、およそ１６０Ｈｚ以下の低周波成分が、そのまま立坑を伝搬して周辺環境に放出されるという問題がある。 However, noise that can be reduced by the silencer is a component of 200 Hz or more. Therefore, there is a problem that a low frequency component of about 160 Hz or less propagates through the shaft as it is and is released to the surrounding environment.

また、連通路との分岐部を車両が通過した際に騒音が連通路を伝搬して周辺環境に放出されるという問題がある。 Further, there is a problem that when a vehicle passes through a branch with the communication passage, noise propagates through the communication passage and is released to the surrounding environment.

上述したように、特許文献１の立坑構造は、２０Ｈｚ以下の低周波数の圧力変動に対して十分に効果があるものの、２０Ｈｚを超えて１６０Ｈｚ以下の低周波騒音に対しては効果が見込めない。 As described above, the shaft structure of Patent Literature 1 is sufficiently effective for low-frequency pressure fluctuations of 20 Hz or less, but cannot be expected for low-frequency noise of more than 20 Hz and 160 Hz or less.

そこで、グラスウールなどの吸音材を連通路の内部に配置して低周波騒音を低減させることが考えられる。しかし、これら吸音材は、２０〜２００Ｈｚあたりの低周波数領域における吸音率が低いため、連通路の長手方向に沿って長い範囲にわたって設置する必要がある。ところが、連通路の内部においては、設置スペース上の制約があるため、このような設置は困難である。 Therefore, it is conceivable to arrange a sound absorbing material such as glass wool inside the communication passage to reduce low frequency noise. However, since these sound absorbing materials have a low sound absorbing coefficient in a low frequency region around 20 to 200 Hz, they need to be installed over a long range along the longitudinal direction of the communication path. However, such installation is difficult due to restrictions on the installation space inside the communication passage.

本発明の目的は、低周波数領域の騒音を省スペースで低減させることが可能な立坑構造を提供することである。 An object of the present invention is to provide a shaft structure capable of reducing noise in a low frequency range in a small space.

本発明は、車両が通過するトンネルと外部とを連通させる連通路内に設けられる立坑構造であって、前記連通路の長手方向に沿って前記連通路内に設けられた風路に面して設けられ、多数の貫通孔を備えた表面多孔板と、前記風路に対して前記表面多孔板の背後に設けられ、前記連通路の長手方向と交差する方向に形成された空気室と、前記空気室の前記表面多孔板とは反対側の端部に設けられて、前記表面多孔板との間に空気層を形成する吸音構造と、を有し、前記表面多孔板が、低周波数の圧力変動の音圧レベルの圧力変動に対して吸音性能を有する一方、低周波騒音の音圧レベルの空気振動を通過させるように、前記表面多孔板の開口率が設定されていることを特徴とする。 The present invention relates to a shaft structure provided in a communication passage for communicating a tunnel through which a vehicle passes with the outside, and facing a wind path provided in the communication passage along a longitudinal direction of the communication passage. Provided, a surface perforated plate having a large number of through-holes, and an air chamber provided behind the surface perforated plate with respect to the air path and formed in a direction intersecting a longitudinal direction of the communication path, A sound absorbing structure that is provided at an end of the air chamber opposite to the front surface porous plate and forms an air layer between the front surface porous plate and the surface porous plate. The aperture ratio of the surface perforated plate is set so as to have a sound absorbing performance with respect to the pressure fluctuation of the sound pressure level of the fluctuation, while passing the air vibration of the sound pressure level of the low frequency noise. .

本発明によると、風路に面して表面多孔板が設けられ、その背後には空気層が設けられ、その奥には吸音構造が設けられている。表面多孔板の吸音性能には音圧依存性があり、あるレベルの音圧の圧力変動に対して吸音性能を有するが、それとは異なるレベルの音圧の空気振動に対しては吸音性能がなく、そのまま通過させる。そして、この音圧依存性は、表面多孔板の開口率で変化する。そこで、表面多孔板が、低周波数の圧力変動の音圧レベルの圧力変動に対して吸音性能を有する一方、低周波騒音の音圧レベルの空気振動を通過させるように、表面多孔板の開口率が設定されている。よって、風路を伝搬する低周波数の圧力変動が表面多孔板の貫通孔を通過する際に、圧力損失による減衰作用が生じる。この減衰作用によって、低周波数の圧力変動が熱エネルギーに変換されるので、低周波数の圧力変動が減衰する。これにより、低周波数の圧力変動を低減させることができる。また、風路を伝搬する低周波騒音は、反射されることなく表面多孔板の貫通孔を通過して、空気室内に侵入する。そして、空気室内に侵入した低周波騒音は、空気室の端部に設けられた吸音構造により吸音される。これにより、低周波騒音を低減させることができる。 According to the present invention, the surface porous plate is provided facing the air passage, the air layer is provided behind the plate, and the sound absorbing structure is provided behind the air layer. The sound absorption performance of a perforated surface plate has sound pressure dependency, and has sound absorption performance for a certain level of sound pressure fluctuation, but no sound absorption performance for air vibration of a different level of sound pressure. , Let it pass. The sound pressure dependency changes with the aperture ratio of the surface porous plate. Therefore, while the surface porous plate has sound absorbing performance against the pressure fluctuation of the sound pressure level of the low frequency pressure fluctuation, the aperture ratio of the surface porous plate is made to pass the air vibration of the sound pressure level of the low frequency noise. Is set. Therefore, when a low-frequency pressure fluctuation propagating in the air passage passes through the through-hole of the surface porous plate, a damping action due to a pressure loss occurs. Due to this damping action, low-frequency pressure fluctuations are converted into thermal energy, and thus low-frequency pressure fluctuations are attenuated. Thereby, low frequency pressure fluctuation can be reduced. In addition, the low-frequency noise propagating in the air passage passes through the through-hole of the surface porous plate without being reflected and enters the air chamber. The low-frequency noise that has entered the air chamber is absorbed by a sound absorbing structure provided at an end of the air chamber. Thereby, low frequency noise can be reduced.

このように、空気室の端部に吸音構造を設けることで、連通路の長手方向において表面多孔板および空気室が設けられた場所とは別の場所に吸音構造を設置するためのスペースを設ける必要がない。よって、低周波数領域の騒音を省スペースで低減させることができる。 As described above, by providing the sound absorbing structure at the end of the air chamber, a space for installing the sound absorbing structure in a location different from the place where the surface porous plate and the air chamber are provided in the longitudinal direction of the communication path is provided. No need. Therefore, noise in a low frequency region can be reduced in a small space.

立坑の側面図である。It is a side view of a shaft. 図１のＡ−Ａ断面図である。It is AA sectional drawing of FIG. 吸音構造の断面図である。It is sectional drawing of a sound absorbing structure. 本実施形態の立坑構造の模式図である。It is a schematic diagram of the shaft structure of this embodiment. 従来の立坑構造の模式図である。It is a schematic diagram of the conventional shaft structure. １６０ｄＢ程度の音圧レベルの低周波数の圧力変動に対する吸音率を示す図である。It is a figure which shows the sound absorption coefficient with respect to the low frequency pressure fluctuation of the sound pressure level of about 160 dB. １００ｄＢ近辺の音圧レベルの低周波騒音に対する吸音率を示す図である。It is a figure which shows the sound absorption coefficient with respect to the low frequency noise of the sound pressure level around 100 dB. 立坑の開口から外部に放出されるファン騒音の騒音低減量の予測値を示す図である。It is a figure which shows the predicted value of the noise reduction amount of the fan noise emitted outside from the opening of a shaft. 斜坑の斜視図である。It is a perspective view of a shaft.

以下、本発明の好適な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

（立坑の構成）
本発明の実施形態による立坑構造１は、側面図である図１に示すように、車両３１が通過するトンネル２１と外部２２とを連通させる立坑２３内に設けられる。ここで、トンネル２１は、地下４０ｍ程度に設けられる大深度地下トンネルなどの地下トンネルである。立坑２３は、上下に伸びて、地表である外部２２とトンネル２１とを連通させる連通路の１例である。車両３１は、鉄道車両や、自動車などの車両である。 (Structure of shaft)
As shown in FIG. 1 which is a side view, the shaft structure 1 according to the embodiment of the present invention is provided in a shaft 23 that connects a tunnel 21 through which a vehicle 31 passes with an outside 22. Here, the tunnel 21 is an underground tunnel such as a large-depth underground tunnel provided about 40 m below the ground. The shaft 23 is an example of a communication path that extends up and down and connects the outside 22 that is the ground surface to the tunnel 21. The vehicle 31 is a vehicle such as a railway vehicle or an automobile.

図１のＡ−Ａ断面図である図２に示すように、立坑２３の断面は円形である。立坑２３のほぼ中央には、立坑２３の長手方向に沿って風路２４が設けられている。風路２４の断面は矩形である。なお、立坑２３および風路２４の断面はこれに限定されない。 As shown in FIG. 2 which is an AA cross-sectional view of FIG. 1, the cross section of the shaft 23 is circular. At substantially the center of the shaft 23, an air passage 24 is provided along the longitudinal direction of the shaft 23. The cross section of the air passage 24 is rectangular. The cross sections of the shaft 23 and the air passage 24 are not limited to these.

風路２４内には、立坑２３内を強制換気する換気ファン２５が設けられている。この換気ファン２５からは騒音が発生し、風路２４を伝搬して外部２２に放出される。そこで、風路２４内には、外部２２に放出される騒音を低減させる図示しないサイレンサが設けられている。 A ventilation fan 25 for forced ventilation in the shaft 23 is provided in the air passage 24. Noise is generated from the ventilation fan 25, propagates through the air passage 24, and is emitted to the outside 22. Therefore, a silencer (not shown) that reduces noise emitted to the outside 22 is provided in the air passage 24.

（立坑構造の構成）
立坑構造１は、図１に示すように、立坑２３内において、立坑２３の長手方向の一部分に設けられている。この立坑構造１を立坑２３内に設けるために、立坑２３内には、立坑２３の長手方向の一部分に、鉄骨が縦横に組まれた骨組み構造２６が構築されている。そして、立坑構造１は、この骨組み構造２６に設けられている。 (Structure of shaft structure)
As shown in FIG. 1, the shaft structure 1 is provided in a part of the shaft 23 in the longitudinal direction of the shaft 23. In order to provide the shaft structure 1 in the shaft 23, a frame structure 26 in which steel frames are vertically and horizontally assembled in a part of the shaft 23 in the longitudinal direction is constructed. The shaft structure 1 is provided in the frame structure 26.

図２に示すように、立坑構造１は、風路２４に面して設けられた表面多孔板２を有している。この表面多孔板２は、多数の貫通孔を備えており、骨組み構造２６をなす鉄骨に風路２４に面するようにして取り付けられている。本実施形態において、表面多孔板２は、風路２４の三方にそれぞれ設けられている。即ち、表面多孔板２ａが風路２４の図中上方に、表面多孔板２ｂが風路２４の図中左方に、表面多孔板２ｃが風路２４の図中下方に、それぞれ設けられている。 As shown in FIG. 2, the shaft structure 1 has a surface porous plate 2 provided facing the air passage 24. The perforated surface plate 2 has a large number of through holes, and is attached to a steel frame forming a frame structure 26 so as to face the air passage 24. In the present embodiment, the surface porous plate 2 is provided on each of three sides of the air passage 24. That is, the surface porous plate 2a is provided above the air passage 24 in the drawing, the surface porous plate 2b is provided on the left side of the air passage 24 in the drawing, and the surface porous plate 2c is provided below the air passage 24 in the drawing. .

表面多孔板２の吸音性能には音圧依存性があり、あるレベルの音圧の圧力変動に対して吸音性能を有するが、それとは異なるレベルの音圧の圧力変動に対しては吸音性能がなく、そのまま通過させる。そして、この音圧依存性は、表面多孔板２の開口率で変化する。そこで、表面多孔板２が、低周波数の圧力変動の音圧レベルの圧力変動に対して吸音性能を有する一方、低周波騒音の音圧レベルの空気振動を通過させるように、表面多孔板２の開口率が設定されている。本実施形態において、低周波数の圧力変動の音圧レベルは１６０ｄＢ程度であり、低周波騒音の音圧レベルは１００ｄＢ近辺である。また、表面多孔板２の開口率は１〜１０％であるが、これに限定されない。 The sound absorbing performance of the surface porous plate 2 has a sound pressure dependency, and has a sound absorbing performance with respect to a certain level of sound pressure pressure fluctuation, but has a sound absorbing performance with respect to a different level of sound pressure pressure fluctuation. No, let it pass. The sound pressure dependency changes with the aperture ratio of the surface porous plate 2. Therefore, while the surface porous plate 2 has a sound absorbing performance with respect to the pressure fluctuation of the sound pressure level of the low frequency pressure fluctuation, the surface porous plate 2 is configured to pass the air vibration of the sound pressure level of the low frequency noise. The aperture ratio is set. In this embodiment, the sound pressure level of low-frequency pressure fluctuation is about 160 dB, and the sound pressure level of low-frequency noise is around 100 dB. The aperture ratio of the surface porous plate 2 is 1% to 10%, but is not limited thereto.

また、立坑構造１は、風路２４に対して表面多孔板２の背後に設けられた空気室３を有している。この空気室３は、骨組み構造２６に取り付けられた板材を側壁３ｘおよび背面壁３ｙとして、立坑２３の長手方向と交差する方向に形成されている。 Further, the shaft structure 1 has an air chamber 3 provided behind the surface porous plate 2 with respect to the air passage 24. The air chamber 3 is formed in a direction intersecting the longitudinal direction of the shaft 23 with the side wall 3x and the back wall 3y using plate members attached to the frame structure 26.

本実施形態において、空気室３は、風路２４に対する表面多孔板２ａの背後と、風路２４に対する表面多孔板２ｂの背後と、風路２４に対する表面多孔板２ｃの背後とにそれぞれ設けられている。即ち、表面多孔板２ａの図中上方に空気室３ａが、表面多孔板２ｂの図中左方に空気室３ｂが、表面多孔板２ｃの図中下方に空気室３ｃが、それぞれ設けられている。また、空気室３は、空気室３ａと空気室３ｂとの間と、空気室３ｂと空気室３ｃとの間とにそれぞれ設けられている。即ち、空気室３ａと空気室３ｂとの間に空気室３ｄが設けられ、空気室３ｂと空気室３ｃとの間に空気室３ｅが設けられている。これにより、空気室３ｄを介して空気室３ａと空気室３ｂとが連通している。また、空気室３ｅを介して空気室３ｂと空気室３ｃとが連通している。 In the present embodiment, the air chambers 3 are provided behind the surface porous plate 2a with respect to the air passage 24, behind the surface porous plate 2b with respect to the air passage 24, and behind the surface porous plate 2c with respect to the air passage 24, respectively. I have. That is, an air chamber 3a is provided above the perforated surface plate 2a in the drawing, an air chamber 3b is provided on the left side of the perforated surface plate 2b in the drawing, and an air chamber 3c is provided below the perforated surface plate 2c in the drawing. . The air chamber 3 is provided between the air chamber 3a and the air chamber 3b and between the air chamber 3b and the air chamber 3c. That is, the air chamber 3d is provided between the air chamber 3a and the air chamber 3b, and the air chamber 3e is provided between the air chamber 3b and the air chamber 3c. Thus, the air chamber 3a and the air chamber 3b communicate with each other via the air chamber 3d. The air chamber 3b and the air chamber 3c communicate with each other via the air chamber 3e.

また、立坑構造１は、空気室３の表面多孔板２とは反対側の端部に設けられた吸音構造４を有している。この吸音構造４は、断面視において、空気室３の背面壁３ｙに沿って複数並んで設けられている。また、吸音構造４は、立坑２３の長手方向にも背面壁３ｙに沿って複数並んで設けられている。吸音構造４は、表面多孔板２との間に空気層５を形成している。風路２４から吸音構造４に向かう方向（奥行き方向）において、吸音構造４の厚みは、空気層５の厚みの１／５〜１／１０程度であるが、これに限定されない。 The shaft structure 1 has a sound absorbing structure 4 provided at an end of the air chamber 3 on the opposite side to the surface porous plate 2. A plurality of the sound absorbing structures 4 are provided side by side along the rear wall 3y of the air chamber 3 in a sectional view. A plurality of sound absorbing structures 4 are provided in the longitudinal direction of the shaft 23 along the back wall 3y. The sound absorbing structure 4 forms an air layer 5 between the sound absorbing structure 4 and the surface porous plate 2. In the direction from the air path 24 toward the sound absorbing structure 4 (depth direction), the thickness of the sound absorbing structure 4 is about 1/5 to 1/10 of the thickness of the air layer 5, but is not limited thereto.

また、吸音構造４は、風路２４の図中右方において、風路２４に面して複数並んで配置されている。 A plurality of sound absorbing structures 4 are arranged on the right side of the air path 24 in the drawing, facing the air path 24.

（吸音構造の構成）
本実施形態において、吸音構造４は、断面図である図３に示すように、空気層５側において表面多孔板２に対向して設けられた２枚の多孔板４１，４２と、多孔板４２との間に所定の間隔をあけて多孔板４２に対向配置された背面板４３と、２枚の多孔板４１，４２と背面板４３とで挟まれた空間を囲繞する枠体４４と、を有している。図中左方は空気層５であり、図中右方は空気室３の背面壁３ｙである。 (Configuration of sound absorbing structure)
In the present embodiment, as shown in FIG. 3 which is a cross-sectional view, the sound absorbing structure 4 includes two perforated plates 41 and 42 provided on the air layer 5 side to face the front perforated plate 2, and a perforated plate 42. And a frame 44 surrounding a space sandwiched between the two perforated plates 41 and 42 and the back plate 43 with a predetermined distance between the rear plate 43 and the perforated plate 42. Have. The left side in the figure is the air layer 5, and the right side in the figure is the back wall 3 y of the air chamber 3.

２枚の多孔板４１，４２は、多数の貫通孔をそれぞれ備えている。多孔板４１は、空気層５を挟んで表面多孔板２に対向配置されている。多孔板４２は、表面多孔板２に対して多孔板４１の背後に設けられている。また、背面板４３は、空気室３の背面壁３ｙに設置されている。 Each of the two perforated plates 41 and 42 has a large number of through holes. The perforated plate 41 is disposed to face the front surface perforated plate 2 with the air layer 5 interposed therebetween. The perforated plate 42 is provided behind the perforated plate 41 with respect to the surface perforated plate 2. The back plate 43 is installed on the back wall 3y of the air chamber 3.

２枚の多孔板４１，４２により、空気室３の端部は２つの空間に仕切られている。これにより、多孔板４１と多孔板４２との間には、空気層４５が形成されている。また、多孔板４２と背面板４３との間には、空気層４６が形成されている。表面多孔板２に対向する方向において、空気層４５の厚みは、空気層４６の厚みの１〜３倍程度であるが、これに限定されない。枠体４４は、多孔板４１と背面板４３とで挟まれた、空気層４５および空気層４６をなす空間を囲繞している。 The end of the air chamber 3 is partitioned into two spaces by the two perforated plates 41 and 42. Thus, an air space 45 is formed between the perforated plate 41 and the perforated plate 42. An air layer 46 is formed between the perforated plate 42 and the back plate 43. The thickness of the air layer 45 in the direction facing the front surface porous plate 2 is about 1 to 3 times the thickness of the air layer 46, but is not limited thereto. The frame body 44 surrounds a space between the perforated plate 41 and the back plate 43, which forms the air layer 45 and the air layer 46.

本実施形態において、表面多孔板２側の多孔板４１の開口率は３％以下であるが、これに限定されない。また、背面板４３側の多孔板４２の開口率は、表面多孔板２側の多孔板４１の開口率よりも小さくされている。 In the present embodiment, the aperture ratio of the perforated plate 41 on the surface perforated plate 2 side is 3% or less, but is not limited thereto. The aperture ratio of the perforated plate 42 on the side of the back plate 43 is smaller than the aperture ratio of the perforated plate 41 on the side of the front porous plate 2.

（立坑構造の模式的構成）
本実施形態の立坑構造１の模式図を図４Ａに示す。風路２４に面する表面多孔板２の背後には空気室３が設けられており、空気室３の表面多孔板２とは反対側の端部には、２枚の多孔板４１，４２と背面板４３とを有する吸音構造４が設けられている。表面多孔板２と吸音構造４との間には、空気層５が形成されている。 (Schematic configuration of shaft structure)
FIG. 4A is a schematic diagram of the shaft structure 1 of the present embodiment. An air chamber 3 is provided behind the surface porous plate 2 facing the air passage 24, and two porous plates 41 and 42 are provided at an end of the air chamber 3 on the opposite side to the surface porous plate 2. A sound absorbing structure 4 having a back plate 43 is provided. An air layer 5 is formed between the surface porous plate 2 and the sound absorbing structure 4.

一方、特許文献１に開示されている、従来の立坑構造５１の模式図を図４Ｂに示す。従来の立坑構造５１は、吸音構造４を備えていない点で、本実施形態の立坑構造１と相違している。表面多孔板２と空気室３の背面壁３ｙとの間には、空気層５５が形成されている。 On the other hand, a schematic diagram of a conventional shaft structure 51 disclosed in Patent Document 1 is shown in FIG. 4B. The conventional shaft structure 51 is different from the shaft structure 1 of the present embodiment in that the shaft structure 51 does not include the sound absorbing structure 4. An air layer 55 is formed between the front porous plate 2 and the back wall 3y of the air chamber 3.

ここで、図１に示すように、トンネル２１内を車両３１が通過する際にトンネル２１内に発生する低周波数の圧力変動が風路２４を伝搬して外部２２に放出されて低周波空気振動となり、周辺環境に影響を及ぼすという問題がある。しかしながら、図４Ａに示すように、風路２４に面して表面多孔板２が設けられ、その背後には空気層５が形成されている。そして、表面多孔板２が低周波数の圧力変動の音圧レベルの圧力変動に対して吸音性能を有するように、表面多孔板２の開口率が設定されている。よって、風路２４を伝搬する低周波数の圧力変動が表面多孔板２の貫通孔を通過する際に、圧力損失による減衰作用が生じる。この減衰作用によって、低周波数の圧力変動が熱エネルギーに変換されるので、低周波数の圧力変動が減衰する。これにより、低周波数の圧力変動を低減させることができる。この作用は、図４Ｂに示す従来の立坑構造５１においても同じである。 Here, as shown in FIG. 1, when a vehicle 31 passes through the tunnel 21, a low-frequency pressure fluctuation generated in the tunnel 21 propagates through the wind path 24 and is released to the outside 22 to cause low-frequency air vibration. This has the problem of affecting the surrounding environment. However, as shown in FIG. 4A, surface porous plate 2 is provided facing air passage 24, and air layer 5 is formed behind it. The aperture ratio of the front surface porous plate 2 is set so that the front surface porous plate 2 has a sound absorbing performance with respect to the pressure fluctuation of the sound pressure level of the low frequency pressure fluctuation. Therefore, when a low-frequency pressure fluctuation propagating in the air passage 24 passes through the through-hole of the front surface porous plate 2, a damping action due to a pressure loss occurs. Due to this damping action, low-frequency pressure fluctuations are converted into thermal energy, and thus low-frequency pressure fluctuations are attenuated. Thereby, low frequency pressure fluctuation can be reduced. This operation is the same in the conventional shaft structure 51 shown in FIG. 4B.

また、図２に示すように、換気ファン２５から発生する騒音のうち、サイレンサで低減することができない、およそ１６０Ｈｚ以下の低周波成分が、そのまま風路２４を伝搬して外部２２に放出されるという問題がある。また、図１に示すように、立坑２３との分岐部を車両３１が通過した際に騒音が風路２４を伝搬して外部２２に放出されるという問題がある。これに対して、図４Ａに示すように、空気層５の奥には吸音構造４が設けられている。そして、表面多孔板２が低周波騒音の音圧レベルの空気振動を通過させるように、表面多孔板２の開口率が設定されている。よって、風路２４を伝搬する低周波騒音は、反射されることなく表面多孔板２の貫通孔を通過して、空気室３内に侵入する。そして、空気室３内に侵入した低周波騒音は、空気室３の端部に設けられた吸音構造４により吸音される。これにより、低周波騒音を低減させることができる。 As shown in FIG. 2, of the noise generated from the ventilation fan 25, a low-frequency component of about 160 Hz or less, which cannot be reduced by the silencer, propagates as it is through the air passage 24 and is emitted to the outside 22. There is a problem. In addition, as shown in FIG. 1, when the vehicle 31 passes through the branch portion with the shaft 23, there is a problem that noise propagates through the air passage 24 and is emitted to the outside 22. On the other hand, as shown in FIG. 4A, a sound absorbing structure 4 is provided at the back of the air layer 5. The aperture ratio of the front surface porous plate 2 is set so that the front surface porous plate 2 allows air vibration at the sound pressure level of low-frequency noise to pass through. Therefore, the low-frequency noise propagating through the air passage 24 passes through the through-hole of the front surface porous plate 2 without being reflected, and enters the air chamber 3. The low-frequency noise that has entered the air chamber 3 is absorbed by the sound absorbing structure 4 provided at the end of the air chamber 3. Thereby, low frequency noise can be reduced.

また、図２に示すように、風路２４の図中右側において、複数の吸音構造４が風路２４に面して設けられているので、風路２４を伝搬する低周波騒音の一部は、風路２４に面して設けられた吸音構造４により直接吸音される。 Further, as shown in FIG. 2, a plurality of sound absorbing structures 4 are provided on the right side of the air path 24 in the figure so as to face the air path 24. The sound is directly absorbed by the sound absorbing structure 4 provided facing the air passage 24.

そして、図２に示すように、空気室３の端部に吸音構造４を設けることで、図１に示すように、立坑２３の長手方向において表面多孔板２および空気室３が設けられた場所（骨組み構造２６が構築された場所）とは別の場所に吸音構造４を設置するためのスペースを設ける必要がない。よって、低周波数領域の騒音を省スペースで低減させることができる。 Then, as shown in FIG. 2, by providing the sound absorbing structure 4 at the end of the air chamber 3, as shown in FIG. 1, the place where the surface porous plate 2 and the air chamber 3 are provided in the longitudinal direction of the shaft 23. There is no need to provide a space for installing the sound absorbing structure 4 in a place different from (the place where the frame structure 26 is constructed). Therefore, noise in a low frequency region can be reduced in a small space.

また、図２に示すように、風路２４から吸音構造４に向かう奥行き方向において、吸音構造４の厚みは、空気層５の厚みの１／５〜１／１０程度である。そのため、図４Ｂに示す従来の立坑構造５１の空気室３の端部に吸音構造４を設けて、図４Ａに示す本実施形態の立坑構造１としても、低周波数の圧力変動の低減効果を損なうことがない。よって、図２において、空気室３の奥行き方向の長さを長くしたり、風路２４を狭くしたりして、奥行き方向に新たに吸音構造４を設置するスペースを設ける必要がない。よって、立坑２３の長手方向だけでなく、立坑２３の長手方向に直交する方向においても、低周波数領域の騒音を省スペースで低減させることができる。 As shown in FIG. 2, the thickness of the sound absorbing structure 4 in the depth direction from the air passage 24 to the sound absorbing structure 4 is about １／ to 1/10 of the thickness of the air layer 5. For this reason, the sound absorption structure 4 is provided at the end of the air chamber 3 of the conventional shaft structure 51 shown in FIG. 4B, and the vertical shaft structure 1 of the present embodiment shown in FIG. Nothing. Therefore, in FIG. 2, there is no need to increase the length of the air chamber 3 in the depth direction or narrow the air passage 24 to provide a space for newly installing the sound absorbing structure 4 in the depth direction. Therefore, not only in the longitudinal direction of the shaft 23 but also in a direction perpendicular to the longitudinal direction of the shaft 23, noise in a low frequency region can be reduced with a small space.

また、表面多孔板２の開口率を１％以上１０％以下にすることで、１６０ｄＢ程度の音圧レベルの低周波数の圧力変動を好適に吸音することができるとともに、１００ｄＢ近辺の音圧レベルの低周波騒音を反射させることなく好適に通過させることができる。よって、表面多孔板２の貫通孔を通過した低周波騒音を吸音構造４で好適に低減させることができる。 Further, by setting the aperture ratio of the front surface porous plate 2 to 1% or more and 10% or less, it is possible to appropriately absorb low-frequency pressure fluctuations of a sound pressure level of about 160 dB, and to achieve sound pressure levels of about 100 dB. Low-frequency noise can be suitably transmitted without reflection. Therefore, the low-frequency noise that has passed through the through-hole of the surface porous plate 2 can be suitably reduced by the sound absorbing structure 4.

即ち、表面多孔板２の貫通孔を通過して空気室３内に侵入した低周波騒音が、吸音構造４の多孔板４１，４２の貫通孔を通過する際に、粘性減衰作用が生じる。この粘性減衰作用によって、低周波騒音が熱エネルギーに変換されるので、低周波騒音が吸音される。これにより、低周波騒音を好適に低減させることができる。 That is, when the low-frequency noise that has entered the air chamber 3 through the through holes of the front surface porous plate 2 passes through the through holes of the porous plates 41 and 42 of the sound absorbing structure 4, a viscous damping effect occurs. The low frequency noise is converted into heat energy by the viscous damping action, so that the low frequency noise is absorbed. Thereby, low frequency noise can be reduced suitably.

また、吸音構造４において、多孔板４１の開口率が小さい方が低周波帯域の騒音に対する吸音率が高くなる。そこで、表面多孔板２側の多孔板４１の開口率を３％以下にすることで、低周波騒音に対する吸音率を向上させることができる。さらに、背面板４３側の多孔板４２の開口率を、表面多孔板２側の多孔板４１の開口率よりも小さくすることで、低周波騒音に対する吸音率をさらに向上させることができる。 Further, in the sound absorbing structure 4, the smaller the aperture ratio of the perforated plate 41, the higher the sound absorbing ratio with respect to the noise in the low frequency band. Therefore, by setting the aperture ratio of the perforated plate 41 on the front side perforated plate 2 to 3% or less, it is possible to improve the sound absorption coefficient against low frequency noise. Furthermore, by making the aperture ratio of the perforated plate 42 on the back plate 43 side smaller than the aperture ratio of the perforated plate 41 on the front perforated plate 2 side, the sound absorption coefficient against low frequency noise can be further improved.

なお、吸音構造４による吸音効果が不十分な場合には、立坑２３の長手方向に立坑構造１の設置スペースを長くすることで、吸音構造４の数を増やし、吸音効果を向上させる必要がある。この場合、図１において、骨組み構造２６を構築する長さが立坑２３の長手方向に長くなる。しかし、従来の骨組み構造２６に設けた従来の立坑構造５１の空気室３の端部に吸音構造４を設けるだけで、低周波騒音を十分に低減させることができるのであれば、骨組み構造２６を構築する長さを長くする必要はない。 When the sound absorbing effect of the sound absorbing structure 4 is insufficient, it is necessary to increase the number of the sound absorbing structures 4 and improve the sound absorbing effect by extending the installation space of the shaft structure 1 in the longitudinal direction of the shaft 23. . In this case, in FIG. 1, the length for constructing the framework structure 26 increases in the longitudinal direction of the shaft 23. However, if the low-frequency noise can be sufficiently reduced only by providing the sound absorbing structure 4 at the end of the air chamber 3 of the conventional shaft structure 51 provided in the conventional framework structure 26, the framework structure 26 is required. There is no need to increase the building length.

また、図２に示すように、本実施形態では、風路２４に面する３面に表面多孔板２、空気室３、および、吸音構造４を設けて、低周波数の圧力変動および低周波騒音を低減させる構成であるが、これらを風路２４に面する４面に設けてもよく、１面や２面に設けてもよい。また、本実施形態では、表面多孔板２および空気室３を設けていない風路２４の図中右側に吸音構造４を設置して、低周波騒音を吸音しているが、ここに吸音構造４を設置しなくてもよい。即ち、風路２４に面する４面に対して、低周波数の圧力変動および低周波騒音に対する吸音性能が十分となるように、表面多孔板２、空気室３、および、吸音構造４を設ける面の数を決めればよい。そして、それでも低周波騒音に対する吸音性能が不十分な場合に、表面多孔板２および空気室３を設けていない面に吸音構造４を設置すればよい。 As shown in FIG. 2, in the present embodiment, the surface porous plate 2, the air chamber 3, and the sound absorbing structure 4 are provided on three surfaces facing the air passage 24, so that low-frequency pressure fluctuation and low-frequency noise However, these may be provided on four surfaces facing the air passage 24, or may be provided on one or two surfaces. Further, in the present embodiment, the sound absorbing structure 4 is installed on the right side in the drawing of the air passage 24 where the surface porous plate 2 and the air chamber 3 are not provided to absorb low-frequency noise. Need not be installed. That is, the surface provided with the surface porous plate 2, the air chamber 3, and the sound absorbing structure 4 so that the sound absorbing performance against the low frequency pressure fluctuation and the low frequency noise is sufficient for the four surfaces facing the air passage 24. You just need to decide the number. If the sound absorbing performance for low-frequency noise is still insufficient, the sound absorbing structure 4 may be installed on the surface where the front surface porous plate 2 and the air chamber 3 are not provided.

なお、車両３１が自動車の場合、トンネル２１内に低周波数の圧力変動はほとんど発生しないが、本実施形態の立坑構造１は、換気ファンなどから発生する低周波騒音を好適に低減させることができる。 When the vehicle 31 is an automobile, low-frequency pressure fluctuation hardly occurs in the tunnel 21. However, the shaft structure 1 of the present embodiment can suitably reduce low-frequency noise generated from a ventilation fan or the like. .

（吸音率評価）
次に、図４Ａに示す本実施形態の立坑構造１と、図４Ｂに示す従来の立坑構造５１とで、吸音率を評価した。ここで、多孔板を用いた立坑構造の吸音率は、圧力変動の音圧レベルによって変化する。そこで、１６０ｄＢ程度の音圧レベルの低周波数の圧力変動に対する吸音率、および、１００ｄＢ近辺の音圧レベルの低周波騒音に対する吸音率をそれぞれ評価した。以下、本実施形態の立坑構造１を本構造、従来の立坑構造５１を従来構造という。 (Sound absorption coefficient evaluation)
Next, the sound absorptivity was evaluated using the shaft shaft structure 1 of the present embodiment shown in FIG. 4A and the conventional shaft structure 51 shown in FIG. 4B. Here, the sound absorption coefficient of the shaft structure using the perforated plate changes depending on the sound pressure level of the pressure fluctuation. Therefore, the sound absorption coefficient for a low-frequency pressure fluctuation at a sound pressure level of about 160 dB and the sound absorption coefficient for a low-frequency noise at a sound pressure level near 100 dB were evaluated. Hereinafter, the shaft structure 1 of the present embodiment is referred to as the present structure, and the conventional shaft structure 51 is referred to as the conventional structure.

ここで、図４Ａに示す本構造において、表面多孔板２の板厚、表面多孔板２側の多孔板４１の板厚、および、背面板４３側の多孔板４２の板厚を１〜２ｍｍとし、表面多孔板２の孔径、表面多孔板２側の多孔板４１の孔径、および、背面板４３側の多孔板４２の孔径を１〜２ｍｍとした。さらに、各多孔板の開口率は、表面多孔板２、表面多孔板２側の多孔板４１、背面板４３側の多孔板４２の順に小さくなるように設定した。具体的には、表面多孔板２の開口率に対して、表面多孔板２側の多孔板４１の開口率は約１／５、背面板４３側の多孔板４２の開口率は約１／１６に設定した。また、多孔板４１と多孔板４２との間の距離ｂを、表面多孔板２と多孔板４１との間の距離ａ、即ち、空気層５の厚みの約１／８とし、多孔板４２と背面板４３との間の距離ｃを距離ｂの約１／３とした。 Here, in the present structure shown in FIG. 4A, the thickness of the porous plate 2 on the front surface, the thickness of the porous plate 41 on the surface porous plate 2 side, and the thickness of the porous plate 42 on the back plate 43 side are set to 1 to 2 mm. The hole diameter of the surface porous plate 2, the hole diameter of the porous plate 41 on the surface porous plate 2 side, and the hole diameter of the porous plate 42 on the back plate 43 side were set to 1 to 2 mm. Further, the aperture ratio of each perforated plate was set so as to become smaller in the order of the front perforated plate 2, the perforated plate 41 on the front perforated plate 2 side, and the perforated plate 42 on the back plate 43 side. Specifically, the aperture ratio of the perforated plate 41 on the front surface perforated plate 2 side is about 1/5 and the aperture ratio of the perforated plate 42 on the back plate 43 side is about 1/16 the opening ratio of the front perforated plate 2. Set to. The distance b between the perforated plate 41 and the perforated plate 42 is set to the distance a between the surface perforated plate 2 and the perforated plate 41, that is, about 1/8 of the thickness of the air layer 5; The distance c from the back plate 43 was set to about 1/3 of the distance b.

また、図４Ｂに示す従来構造において、空気層５５の厚みを、図４Ａに示す本構造の距離ａと距離ｂと距離ｃとを合わせたものとし、その他は図４Ａに示す本構造と同じにした。 In addition, in the conventional structure shown in FIG. 4B, the thickness of the air layer 55 is the same as the distance a, the distance b, and the distance c of the present structure shown in FIG. did.

１６０ｄＢ程度の音圧レベルの低周波数の圧力変動に対する吸音率を図５に示す。２０Ｈｚ以下の低周波数の圧力変動に対する吸音率は、本構造と従来構造とでほぼ一致していることがわかる。よって、従来構造の空気室３の端部に吸音構造４を設けても、低周波数の圧力変動に対する吸音率は低下しないことがわかる。 FIG. 5 shows a sound absorption coefficient with respect to a low-frequency pressure fluctuation at a sound pressure level of about 160 dB. It can be seen that the sound absorption coefficient with respect to the pressure fluctuation at a low frequency of 20 Hz or less is almost the same between the present structure and the conventional structure. Therefore, it can be seen that even if the sound absorbing structure 4 is provided at the end of the air chamber 3 having the conventional structure, the sound absorbing rate with respect to the low-frequency pressure fluctuation does not decrease.

１００ｄＢ近辺の音圧レベルの低周波騒音に対する吸音率を図６に示す。２０〜２００Ｈｚ帯域の低周波騒音に対する吸音率は、従来構造が０．１程度であるのに対し、本構造は０．５〜１．０となっている。よって、空気室３の端部に設けた吸音構造４によって、低周波騒音が吸音されていることがわかる。 FIG. 6 shows the sound absorption coefficient for low-frequency noise at a sound pressure level around 100 dB. The sound absorption coefficient for low-frequency noise in the 20 to 200 Hz band is about 0.1 in the conventional structure, but is 0.5 to 1.0 in the present structure. Therefore, it is understood that the low frequency noise is absorbed by the sound absorbing structure 4 provided at the end of the air chamber 3.

次に、立坑２３の開口から外部２２に放出されるファン騒音の騒音低減量の予測値を図７に示す。この図では、本構造の騒音低減量から従来構造の騒音低減量を差し引いた差量を示している。本構造では、２００Ｈｚ以下の低周波騒音の低減量が１０ｄＢ以上と大きく、ＯＡ（オーバーオール）値でも４ｄＢとなっている。なお、ＯＡ値は、各周波数での音圧レベルを合計した値である。 Next, a predicted value of the noise reduction amount of the fan noise emitted to the outside 22 from the opening of the shaft 23 is shown in FIG. This figure shows a difference amount obtained by subtracting the noise reduction amount of the conventional structure from the noise reduction amount of the present structure. In this structure, the reduction amount of the low frequency noise below 200 Hz is as large as 10 dB or more, and the OA (overall) value is also 4 dB. The OA value is a value obtained by summing sound pressure levels at respective frequencies.

よって、本構造は、低周波数の圧力変動の低減に加えて、低周波騒音の低減を、省スペースで実現していることがわかる。 Therefore, it is understood that the present structure realizes reduction of low-frequency noise in addition to reduction of low-frequency pressure fluctuation in a space-saving manner.

（効果）
以上に述べたように、本実施形態に係る立坑構造１によると、表面多孔板２が、低周波数の圧力変動の音圧レベルの圧力変動に対して吸音性能を有する一方、低周波騒音の音圧レベルの空気振動を通過させるように、表面多孔板２の開口率が設定されている。よって、風路２４を伝搬する低周波数の圧力変動が表面多孔板２の貫通孔を通過する際に、圧力損失による減衰作用が生じる。この減衰作用によって、低周波数の圧力変動が熱エネルギーに変換されるので、低周波数の圧力変動が減衰する。これにより、低周波数の圧力変動を低減させることができる。また、風路２４を伝搬する低周波騒音は、反射されることなく表面多孔板２の貫通孔を通過して、空気室３内に侵入する。そして、空気室３内に侵入した低周波騒音は、空気室３の端部に設けられた吸音構造４により吸音される。これにより、低周波騒音を低減させることができる。 (effect)
As described above, according to the shaft structure 1 according to the present embodiment, the surface porous plate 2 has a sound absorbing performance against the pressure fluctuation of the sound pressure level of the low frequency pressure fluctuation, while the sound of the low frequency noise is generated. The aperture ratio of the surface porous plate 2 is set so that air vibration at the pressure level is passed. Therefore, when a low-frequency pressure fluctuation propagating through the air passage 24 passes through the through-hole of the front surface porous plate 2, a damping action due to a pressure loss occurs. Due to this damping action, the low-frequency pressure fluctuation is converted into thermal energy, so that the low-frequency pressure fluctuation is attenuated. Thereby, low-frequency pressure fluctuation can be reduced. The low-frequency noise propagating through the air passage 24 passes through the through-hole of the front surface porous plate 2 without being reflected, and enters the air chamber 3. The low-frequency noise that has entered the air chamber 3 is absorbed by the sound absorbing structure 4 provided at the end of the air chamber 3. Thereby, low frequency noise can be reduced.

このように、空気室３の端部に吸音構造４を設けることで、立坑２３の長手方向において表面多孔板２および空気室３が設けられた場所とは別の場所に吸音構造４を設置するためのスペースを設ける必要がない。よって、低周波数領域の騒音を省スペースで低減させることができる。 By providing the sound absorbing structure 4 at the end of the air chamber 3 in this way, the sound absorbing structure 4 is installed in a location different from the place where the surface porous plate 2 and the air chamber 3 are provided in the longitudinal direction of the shaft 23. There is no need to provide a space for this. Therefore, noise in a low frequency region can be reduced in a small space.

また、吸音構造４において、多孔板４１の開口率が小さい方が低周波帯域の騒音に対する吸音率が高くなる。そこで、表面多孔板２側の多孔板４１の開口率を３％以下にすることで、低周波騒音に対する吸音率を向上させることができる。 Further, in the sound absorbing structure 4, the smaller the aperture ratio of the perforated plate 41, the higher the sound absorbing ratio with respect to the noise in the low frequency band. Therefore, by setting the aperture ratio of the perforated plate 41 on the front side perforated plate 2 to 3% or less, it is possible to improve the sound absorption coefficient against low frequency noise.

（本実施形態の変形例）
以上、本発明の実施形態を説明したが、具体例を例示したに過ぎず、特に本発明を限定するものではなく、具体的構成などは、適宜設計変更可能である。また、発明の実施の形態に記載された、作用及び効果は、本発明から生じる最も好適な作用及び効果を列挙したに過ぎず、本発明による作用及び効果は、本発明の実施の形態に記載されたものに限定されるものではない。 (Modification of this embodiment)
As described above, the embodiments of the present invention have been described, but they are merely specific examples, and do not limit the present invention in particular. Specific configurations and the like can be appropriately changed in design. Further, the actions and effects described in the embodiments of the invention merely enumerate the most preferable actions and effects resulting from the present invention, and the actions and effects according to the present invention are described in the embodiments of the present invention. It is not limited to what was done.

例えば、吸音構造４は、多孔板４１，４２と空気層４５，４６とを用いた構造に限定されず、グラスウールなどの多孔質吸音材であってもよい。 For example, the sound absorbing structure 4 is not limited to the structure using the perforated plates 41 and 42 and the air layers 45 and 46, and may be a porous sound absorbing material such as glass wool.

また、斜視図である図８に示すように、立坑構造１は、斜めに伸びて、トンネル２１と地表とを連通させる連通路の１例である斜坑２７に設けられてもよい。 As shown in FIG. 8 which is a perspective view, the shaft structure 1 may be provided in a diagonal shaft 27 that extends diagonally and is an example of a communication path that allows the tunnel 21 to communicate with the ground surface.

１立坑構造
２表面多孔板
３空気室
４吸音構造
５空気層
２１トンネル
２２外部
２３立坑
２４風路
２５換気ファン
２６骨組み構造
２７斜坑
３１車両
４１，４２多孔板
４３背面板
４４枠体
４５，４６空気層
５１従来の立坑構造
５５空気層 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Vertical shaft structure 2 Surface perforated plate 3 Air chamber 4 Sound absorption structure 5 Air layer 21 Tunnel 22 External 23 Vertical shaft 24 Air passage 25 Ventilation fan 26 Frame structure 27 Incline shaft 31 Vehicle 41, 42 Perforated plate 43 Back plate 44 Frame body 45, 46 Air Layer 51 Conventional shaft structure 55 Air layer

Claims

A shaft structure provided in a communication passage that connects a tunnel through which a vehicle passes with the outside,
A surface perforated plate provided along the longitudinal direction of the communication passage facing an air passage provided in the communication passage, and having a number of through holes;
An air chamber provided behind the surface perforated plate with respect to the air path and formed in a direction intersecting a longitudinal direction of the communication path,
A sound absorbing structure that is provided at an end of the air chamber opposite to the surface porous plate and forms an air layer between the air chamber and the surface porous plate;
Has,
The aperture ratio of the surface perforated plate is such that the surface perforated plate has a sound absorbing performance against the pressure fluctuation of the sound pressure level of the low frequency pressure fluctuation, while allowing the air vibration of the sound pressure level of the low frequency noise to pass. Shaft is characterized by the fact that is set.

The shaft structure according to claim 1, wherein an aperture ratio of the surface porous plate is 1% or more and 10% or less.

The sound absorbing structure includes:
One or more perforated plates provided with a large number of through holes provided opposed to the surface perforated plate, and partitioning the end of the air chamber into a plurality of spaces,
A back plate provided behind the one or more perforated plates with respect to the surface perforated plate, and disposed at a predetermined interval between the one or more perforated plates and opposed to the one or more perforated plates;
A frame surrounding a space sandwiched between the one or more perforated plates and the back plate,
3. The shaft structure according to claim 1, further comprising:

4. The shaft structure according to claim 3, wherein an aperture ratio of the perforated plate on the surface perforated plate side is 3% or less among the one or more perforated plates. 5.