JP6632784B2

JP6632784B2 - Scroll compressor

Info

Publication number: JP6632784B2
Application number: JP2019547540A
Authority: JP
Inventors: 角田　昌之; 昌之角田; 将吾諸江; 貴也木本; 英人中尾
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2017-10-13
Filing date: 2017-10-13
Publication date: 2020-01-22
Anticipated expiration: 2037-10-13
Also published as: WO2019073605A1; JPWO2019073605A1

Description

本発明は、冷凍もしくは空調用途に用いられるスクロール型の圧縮機に関するものである。 The present invention relates to a scroll-type compressor used for refrigeration or air conditioning.

スクロール型の圧縮機においては、漏れ損失を低減するために、揺動スクロールの渦巻体と固定スクロールの渦巻体との側面同士を接触させることにより渦巻体間の側面のすきまを極小化する、いわゆる可変半径クランク機構が知られている。この可変半径クランク機構には、圧縮により揺動スクロールに作用するガス荷重の分力を渦巻体の側面の押付力として利用し、揺動運動する部品に作用する遠心力が渦巻側面で支持されないようにするものが提案されている（たとえば、特許文献１参照）。 In a scroll-type compressor, in order to reduce the leakage loss, the sides of the orbiting scroll spiral and the fixed scroll spiral are brought into contact with each other to minimize the side clearance between the spirals. Variable radius crank mechanisms are known. This variable radius crank mechanism utilizes the component force of the gas load acting on the orbiting scroll by compression as a pressing force on the side surface of the spiral body, so that the centrifugal force acting on the orbiting component is not supported by the spiral side surface. (For example, see Patent Document 1).

特許文献１の圧縮機は、クランク半径を可変とする機構部品（例えば、ブッシュ又はスライダ）に、揺動運動部品（揺動スクロール、ブッシュ、又はスライダ等）の遠心力をキャンセルする（打ち消す）バランスウェイトを一体とする構成を設けたものである。 The compressor disclosed in Patent Literature 1 uses a mechanical component (e.g., a bush or a slider) that varies a crank radius to cancel (cancel) a centrifugal force of an oscillating component (an oscillating scroll, a bush, or a slider). In this configuration, a weight is integrated.

また、揺動運動部品の遠心力をキャンセルするバランスウェイトが一体となった可変半径クランク機構の場合、渦巻体の側面押付力として、ガス荷重の分力を利用する方式の他に、押付力を発生させるためにばね等の弾性体を用いるものがある。また、可変半径クランク機構と一体のバランスウェイトを設け、揺動運動部品群よりも大きなキャンセル（遠心）力を発生させるようにした、いわゆるオーバーキャンセル型の可変半径クランク機構も提案されている（例えば、特許文献２参照）。 In addition, in the case of a variable radius crank mechanism in which a balance weight that cancels the centrifugal force of the oscillating motion part is integrated, in addition to the method that uses the component force of the gas load as the side pressing force of the spiral body, the pressing force is In some cases, an elastic body such as a spring is used to generate the vibration. Also, a so-called over-cancel type variable radius crank mechanism has been proposed in which a balance weight integrated with the variable radius crank mechanism is provided so as to generate a larger canceling (centrifugal) force than the swinging motion parts group (for example, And Patent Document 2).

ここで特許文献１又は２の可変半径クランク機構に設けられたバランスウェイトに発生するキャンセル（遠心）力の、揺動運動部品群（以下、揺動部品とする）の遠心力に対する比率（いわゆるキャンセル率）と、スクロール圧縮機の動作とについて説明する。キャンセル率が１００％を超えるスクロール圧縮機は、低速運転時にガス荷重の分力或いはばね力により渦巻体の側面の押付けが行われる。一方、高速運転時にキャンセル率１００％を超える分による遠心力が、ガス力或いはばね力による側面押付力よりも大きくなると、渦巻体の側面押付はされなくなる。この時、渦巻体間の側面すきまが際限なく開いてしまうのを避けるために、バランスウェイトが設けられた可変半径クランク機構部品（ブッシュまたはスライダ等）のキャンセル方向への移動を規制するストッパ構造が設けられるのが一般的である（特許文献２参照）。 Here, the ratio of the canceling (centrifugal) force generated in the balance weight provided in the variable radius crank mechanism of Patent Document 1 or 2 to the centrifugal force of the oscillating component group (hereinafter referred to as oscillating component) (so-called canceling). Rate) and the operation of the scroll compressor will be described. In a scroll compressor having a cancellation ratio exceeding 100%, the side surface of the scroll is pressed by the component force of the gas load or the spring force during low-speed operation. On the other hand, when the centrifugal force due to the cancellation rate exceeding 100% during the high-speed operation becomes larger than the side pressing force due to the gas force or the spring force, the side pressing of the spiral body is not performed. At this time, in order to prevent the side clearance between the spiral bodies from opening infinitely, a stopper structure for restricting the movement of the variable radius crank mechanism component (such as a bush or a slider) provided with a balance weight in the canceling direction is provided. It is generally provided (see Patent Document 2).

このように可変半径クランク機構において、遠心力をキャンセルする部材（バランスウェイト）を備える場合、揺動部品に作用する遠心力の、渦巻側面と揺動軸受とでの支持比率はキャンセル率に依存する。例えば、キャンセル率０％の（バランスウェイトを備えない）場合は、渦巻側面による支持が１００％となる。一方、キャンセル率が１００％の場合は、或いは、キャンセル率が１００％を超える場合で可変半径クランク機構にキャンセル方向のストッパを備えている場合は揺動軸受による支持が１００％となる。０％〜１００％の中間的なキャンセル率の場合は、渦巻側面と揺動軸受とで揺動部品に作用する遠心力がキャンセル率に応じて按分支持されることになる。例えば、キャンセル率７０％の場合は渦巻側面の支持比率が３０％となり、揺動軸受の支持比率が７０％となる。この支持比率は回転数によらず一定である。 When the variable radius crank mechanism includes the member (balance weight) for canceling the centrifugal force, the ratio of the centrifugal force acting on the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depends on the canceling ratio. . For example, when the cancellation rate is 0% (no balance weight is provided), the support by the spiral side surface is 100%. On the other hand, when the canceling rate is 100%, or when the canceling rate exceeds 100% and the variable radius crank mechanism is provided with a stopper in the canceling direction, the swing bearing supports 100%. In the case of an intermediate cancellation ratio of 0% to 100%, the centrifugal force acting on the oscillating component is supported proportionally according to the cancellation ratio by the spiral side surface and the oscillating bearing. For example, when the cancellation rate is 70%, the support ratio of the spiral side surface is 30%, and the support ratio of the swing bearing is 70%. This support ratio is constant regardless of the number of rotations.

特開昭５６−１２９７９１号公報JP-A-56-129791 特開平０１−２６２３９３号公報JP-A-01-262393

渦巻体同士の側面の接触を確実にして低速域での漏れ損失の増大を抑えるため、０％に近い比較的低いキャンセル率を選択すると、渦巻側面での遠心力の支持比率が高いため、高速運転時の遠心力に起因する負荷が渦巻体の側面と主軸受とに集中する。また、高速運転時の渦巻体側面に対する押付荷重を軽減し、或いは、中〜高速運転時に渦巻体の側面同士を接触させず低騒音化するためにキャンセル率を１００％前後の高い値に設定すると、高速運転時の遠心力に起因する負荷が揺動軸受に集中することになる。さらに、高速運転時における遠心力による負荷の支持比率が揺動軸受と渦巻側面のどちらにも偏らないように中間的なキャンセル比率を設定すると、上述のような低速運転域での渦巻側面のシール性を確保すること、及び、中〜高速運転時の低騒音化等の特性が充分には得られない。 If a relatively low cancellation rate close to 0% is selected to ensure the contact between the side surfaces of the spirals and suppress the increase in leakage loss in the low-speed range, the centrifugal force support ratio on the spiral side is high, resulting in a high speed. The load caused by the centrifugal force during operation is concentrated on the side surface of the spiral body and the main bearing. Further, in order to reduce the pressing load on the side surface of the spiral body during high-speed operation, or to set the cancel rate to a high value of about 100% in order to reduce the noise without contacting the side surfaces of the spiral body during medium to high-speed operation. Therefore, the load caused by the centrifugal force during high-speed operation is concentrated on the oscillating bearing. Furthermore, if an intermediate cancellation ratio is set so that the load support ratio due to centrifugal force during high-speed operation is not biased to either the swing bearing or the spiral side surface, the seal on the spiral side surface in the low-speed operation region as described above In addition, characteristics such as ensuring the performance and reducing noise during medium to high speed operation cannot be sufficiently obtained.

本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、高速運転時の遠心力の分散支持と低速運転時の側面シール性及び中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることが可能なスクロール圧縮機を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and achieves both characteristics such as dispersion support of centrifugal force during high-speed operation, side sealing performance at low-speed operation, and quietness at medium to high-speed operation. It is an object of the present invention to provide a scroll compressor that can be operated.

本発明に係るスクロール圧縮機は、固定スクロールと、固定スクロールに対して揺動する揺動スクロールとを有する圧縮機構部と、回転する主軸と、主軸の回転する力を、主軸の中心からの距離が可変の移動部材を介して、揺動スクロールが揺動する力として伝える可変半径クランク機構と、主軸の回転によって揺動部品に生じる遠心力に対して逆向きの遠心力を発生させるバランサと、を有するスクロール圧縮機において、主軸につながるストッパ部と、主軸の回転速度の変化によりバランサが変位する機構と、を有し、主軸の回転速度の変化によって、バランサの遠心力をストッパ部と可変半径クランク機構の移動部材とで支持する割合が変化するものである。 A scroll compressor according to the present invention includes a compression mechanism having a fixed scroll, an oscillating scroll that oscillates with respect to the fixed scroll, a rotating main shaft, and a rotating force of the main shaft, the distance from the center of the main shaft. Via a variable moving member, a variable radius crank mechanism that transmits as a force that the orbiting scroll swings, and a balancer that generates a centrifugal force in the opposite direction to the centrifugal force generated in the swinging component by rotation of the main shaft, A scroll compressor having a stopper connected to the main shaft, and a mechanism in which the balancer is displaced by a change in the rotation speed of the main shaft, and the centrifugal force of the balancer is changed by the change in the rotation speed of the main shaft to the stopper portion. The ratio supported by the moving member of the crank mechanism changes.

本発明に係るスクロール圧縮機によれば、主軸につながるストッパ部と、主軸の回転速度の変化によりバランサが変位する機構と、を有し、主軸の回転速度の変化によって、バランサの遠心力をストッパ部と可変半径クランク機構の移動部材とで支持する割合が変化するものである。そのため、スクロール圧縮機は、揺動部品の遠心力の渦巻側面と揺動軸受との指示割合を回転数に依存させて自動的に変化させることができる。このため、揺動部品に作用する遠心力を、低速回転では揺動軸受または渦巻側面で１００％支持し、上限回転数に近い高速回転域では、各々、揺動軸受の負荷容量と渦巻側面の摺動特性を考慮した比率で支持することができる。その結果、スクロール圧縮機は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to the scroll compressor which concerns on this invention, it has the stopper part connected to a main shaft, and the mechanism which a balancer displaces by the change of the rotation speed of a main shaft, and stops the centrifugal force of a balancer by the change of the rotation speed of a main shaft. The ratio supported by the moving part of the variable radius crank mechanism and the moving part of the variable radius crank mechanism changes. Therefore, the scroll compressor can automatically change the indicated ratio of the centrifugal force of the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depending on the rotation speed. Therefore, 100% of the centrifugal force acting on the oscillating component is supported by the oscillating bearing or the spiral side surface at low speed rotation, and the load capacity of the oscillating bearing and the spiral side surface are respectively supported in the high speed rotation region near the upper limit rotation speed. It can be supported at a ratio considering the sliding characteristics. As a result, the scroll compressor can achieve both characteristics such as support of centrifugal force dispersion at the time of high-speed operation, side surface sealing at the time of low-speed operation, and quietness at the time of medium to high-speed operation.

本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機の構造を示す概略縦断面図である。FIG. 1 is a schematic vertical sectional view showing a structure of a scroll compressor according to Embodiment 1 of the present invention. スライダを用いた一般的な可変半径クランク機構を有するスクロール圧縮機の概略縦断面図である。FIG. 2 is a schematic vertical sectional view of a scroll compressor having a general variable radius crank mechanism using a slider. 図２の可変半径クランク機構を示す縦断面図である。FIG. 3 is a longitudinal sectional view showing the variable radius crank mechanism of FIG. 2. 図２の可変半径クランク機構を示す模式平面図である。FIG. 3 is a schematic plan view showing the variable radius crank mechanism of FIG. 本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機のスライダバランサ部の分解斜視図である。FIG. 2 is an exploded perspective view of a slider balancer part of the scroll compressor according to Embodiment 1 of the present invention. 本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機のスライダバランサ部の縦断面を示す模式図である。FIG. 2 is a schematic diagram showing a vertical section of a slider balancer section of the scroll compressor according to Embodiment 1 of the present invention. 図６におけるスライダバランサ部のＡ−Ａ線断面模式図である。FIG. 7 is a schematic cross-sectional view of the slider balancer section taken along line AA in FIG. 6. 図６におけるスライダバランサ部のＢ−Ｂ線断面模式図である。FIG. 7 is a schematic cross-sectional view taken along line BB of the slider balancer section in FIG. 6. 本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機における各軸受荷重及び渦巻側面の押付力Ｆ［ｋｇｆ］の回転数［ｒｐｓ］に対する変化のパターンを示すグラフである。4 is a graph showing a change pattern of the bearing load and the pressing force F [kgf] of the spiral side surface with respect to the rotation speed [rps] in the scroll compressor according to Embodiment 1 of the present invention. 本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機における揺動部品の遠心力の揺動軸受と渦巻側面との支持割合の回転数［ｒｐｓ］に対する変化パターンを示すグラフである。4 is a graph showing a change pattern of a supporting ratio of a centrifugal force of the oscillating component of the oscillating component to the oscillating bearing and the spiral side surface with respect to the rotation speed [rps] in the scroll compressor according to Embodiment 1 of the present invention. 従来のスライダバランサを用いたスクロール圧縮機における各軸受荷重及び渦巻側面の押付力Ｆ［ｋｇｆ］の回転数［ｒｐｓ］に対する変化のパターンを示すグラフである。It is a graph which shows the pattern of change with respect to rotation speed [rps] of each bearing load and the pressing force F [kgf] of a spiral side in the scroll compressor using the conventional slider balancer. 従来のスライダバランサと用いたスクロール圧縮機における揺動部品の遠心力の揺動軸受と渦巻側面との支持割合の回転数［ｒｐｓ］に対する変化パターンを示すグラフである。10 is a graph showing a change pattern of a centrifugal force of an oscillating component of a scroll compressor using a conventional slider balancer and a supporting ratio between an oscillating bearing and a spiral side surface with respect to a rotation speed [rps]. 本発明の実施の形態２のスクロール圧縮機のスライダバランサ部の縦断面を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the longitudinal section of the slider balancer part of the scroll compressor of Embodiment 2 of this invention. 図１３のスライダバランサ部のＣ−Ｃ線断面図である。FIG. 14 is a sectional view taken along line CC of the slider balancer section in FIG. 13. 本発明の実施の形態２のスクロール圧縮機の低速運転時（ａ）〜高速運転時（ｅ）までの回転数毎にスライダバランサ部に作用する遠心力と反力の変化を示した動作説明用の平面図である。For explanation of operation showing changes in centrifugal force and reaction force acting on the slider balancer portion at each rotation speed from low speed operation (a) to high speed operation (e) of the scroll compressor according to Embodiment 2 of the present invention. FIG. 本発明の実施の形態２に係るスクロール圧縮機における各軸受荷重及び渦巻側面の押付力Ｆ［ｋｇｆ］の回転数［ｒｐｓ］に対する変化のパターンを示すグラフである。It is a graph which shows each bearing load in the scroll compressor which concerns on Embodiment 2 of this invention, and the pattern of the change with respect to rotation speed [rps] of the pressing force F [kgf] of a spiral side surface. 本発明の実施の形態２に係るスクロール圧縮機における揺動部品の遠心力の揺動軸受と渦巻側面との支持割合の回転数［ｒｐｓ］に対する変化パターンを示すグラフである。10 is a graph showing a change pattern of a centrifugal force of the oscillating component of the oscillating component in the scroll compressor according to Embodiment 2 of the present invention with respect to a rotation rate [rps] of a support ratio between the oscillating bearing and the spiral side surface.

以下、本発明の実施の形態に係るスクロール圧縮機について図面等を参照しながら説明する。なお、図１を含む以下の図面では、各構成部材の相対的な寸法の関係及び形状等が実際のものとは異なる場合がある。また、以下の図面において、同一の符号を付したものは、同一又はこれに相当するものであり、このことは明細書の全文において共通することとする。また、理解を容易にするために方向を表す用語（例えば「上」、「下」、「右」、「左」、「前」、「後」など）を適宜用いるが、それらの表記は、説明の便宜上、そのように記載しているだけであって、装置或いは部品の配置及び向きを限定するものではない。 Hereinafter, a scroll compressor according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings and the like. In the following drawings including FIG. 1, the relative dimensional relationships, shapes, and the like of the components may be different from actual ones. Further, in the following drawings, the same reference numerals denote the same or corresponding components, and this is common in the entire text of the specification. In addition, in order to facilitate understanding, terms indicating directions (for example, “up,” “down,” “right,” “left,” “front,” “back,” and the like) are used as appropriate, For convenience of explanation, such description is merely provided, and does not limit the arrangement and orientation of the devices or components.

実施の形態１．
［スクロール圧縮機１の構成］
図１は、本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機１の構造を示す概略縦断面図である。スクロール圧縮機１は、冷媒等の流体を吸入して圧縮し、高温高圧の状態にして吐出するものである。図１に示すように、スクロール圧縮機１は、冷媒を圧縮する圧縮機構部２と、圧縮機構部２を駆動する電動機３と、圧縮機構部２及び電動機３を収容する密閉容器２１と、を有している。Embodiment 1 FIG.
[Configuration of scroll compressor 1]
FIG. 1 is a schematic vertical sectional view showing a structure of a scroll compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention. The scroll compressor 1 sucks and compresses a fluid such as a refrigerant, and discharges the fluid in a state of high temperature and high pressure. As shown in FIG. 1, the scroll compressor 1 includes a compression mechanism 2 that compresses a refrigerant, an electric motor 3 that drives the compression mechanism 2, and a sealed container 21 that houses the compression mechanism 2 and the electric motor 3. Have.

（密閉容器２１）
密閉容器２１は、スクロール圧縮機１の外郭を構成するものである。密閉容器２１内には、圧縮機構部２、電動機３、及び、主軸１５が収容されている。また、密閉容器２１の側面には、密閉容器２１内と連通する吸入管２３が接続されている。また、密閉容器２１の上部には、圧縮機構部２によって圧縮された冷媒が吐出される吐出管２４が接続されている。さらに、密閉容器２１の底部には、潤滑油２２が貯留されている。(Closed container 21)
The closed container 21 constitutes the outer shell of the scroll compressor 1. The compression mechanism 2, the electric motor 3, and the main shaft 15 are housed in the closed container 21. A suction pipe 23 communicating with the inside of the closed container 21 is connected to a side surface of the closed container 21. A discharge pipe 24 from which the refrigerant compressed by the compression mechanism 2 is discharged is connected to an upper portion of the closed container 21. Further, a lubricating oil 22 is stored at the bottom of the sealed container 21.

（圧縮機構部２）
圧縮機構部２は、吸入管２３から密閉容器２１内に吸入される流体（例えば冷媒）を圧縮するものである。圧縮機構部２は、密閉容器２１に取り付けられたフレーム１４に固定された固定スクロール１１と、固定スクロール１１に対して揺動（すなわち、公転運動）する揺動スクロール１２と、を有している。なお、固定スクロール１１がフレーム１４と固定された例について説明したが、固定スクロール１１は、フレーム１４とは固定されずに密閉容器２１と固定された構成とすることができる。固定スクロール１１及び揺動スクロール１２は、それぞれの渦巻歯１１４と、渦巻歯１２６とが噛み合うように組み合わされている。渦巻歯１１４と渦巻歯１２６との間には、冷媒が圧縮される圧縮室が形成される。揺動スクロール１２とフレーム１４との間には、固定スクロール１１に対する揺動スクロール１２の自転を規正するオルダムリング１３が設けられている。オルダムリング１３は、揺動スクロール１２の台板部１２２の下側に配設され、揺動スクロール１２の揺動運動中における自転運動を阻止するのに利用される。(Compression mechanism 2)
The compression mechanism 2 compresses a fluid (for example, a refrigerant) sucked into the closed container 21 from the suction pipe 23. The compression mechanism 2 has a fixed scroll 11 fixed to a frame 14 attached to a closed container 21, and an oscillating scroll 12 that oscillates (that is, revolves) with respect to the fixed scroll 11. . Although the example in which the fixed scroll 11 is fixed to the frame 14 has been described, the fixed scroll 11 may be configured to be fixed to the closed container 21 without being fixed to the frame 14. The fixed scroll 11 and the orbiting scroll 12 are combined so that the spiral teeth 114 and the spiral teeth 126 mesh with each other. A compression chamber in which the refrigerant is compressed is formed between the spiral teeth 114 and the spiral teeth 126. An Oldham ring 13 is provided between the orbiting scroll 12 and the frame 14 for regulating the rotation of the orbiting scroll 12 with respect to the fixed scroll 11. The Oldham ring 13 is provided below the base plate portion 122 of the orbiting scroll 12 and is used to prevent rotation of the orbiting scroll 12 during the orbiting motion.

（固定スクロール１１）
固定スクロール１１は、揺動スクロール１２とともに冷媒を圧縮するものである。固定スクロール１１は、揺動スクロール１２に対して対向配置されている。固定スクロール１１は、平板形状の台板部１１３と、台板部１１３から揺動スクロール１２側に突出して形成された渦巻歯１１４と、を有している。なお、渦巻歯１１４は、本発明の「第１渦巻体」に相当する。(Fixed scroll 11)
The fixed scroll 11 compresses the refrigerant together with the orbiting scroll 12. The fixed scroll 11 is arranged to face the orbiting scroll 12. The fixed scroll 11 includes a base plate portion 113 having a flat plate shape, and spiral teeth 114 formed to protrude from the base plate portion 113 toward the orbiting scroll 12. The spiral teeth 114 correspond to the “first spiral body” of the present invention.

台板部１１３は、渦巻歯１１４、揺動スクロール１２及びフレーム１４とともに、圧縮室を構成する。台板部１１３は、その外周面が密閉容器２１の内周面に対向するとともに、台板部１１３の下端面のうちの外側がフレーム１４の上部と対向するように、密閉容器２１内で固定されている。台板部１１３の中心部には、圧縮された冷媒を圧縮室から吐出する吐出ポート１１１が台板部１１３を貫通して形成されている。吐出ポート１１１の出口側には、リード弁構造の吐出弁２５が設けられている。吐出弁２５は、予め設定された圧力より小さいと吐出ポート１１１を閉塞し、圧縮室側から吐出管２４側に冷媒が流れることを規制するが、予め設定された圧力以上となると吐出ポート１１１を開放する。 The base plate 113, together with the spiral teeth 114, the orbiting scroll 12, and the frame 14, forms a compression chamber. The base plate portion 113 is fixed in the closed container 21 so that the outer peripheral surface thereof faces the inner peripheral surface of the closed container 21 and the outside of the lower end surface of the base plate portion 113 faces the upper portion of the frame 14. Have been. A discharge port 111 for discharging the compressed refrigerant from the compression chamber is formed at the center of the base plate portion 113 so as to pass through the base plate portion 113. On the outlet side of the discharge port 111, a discharge valve 25 having a reed valve structure is provided. The discharge valve 25 closes the discharge port 111 when the pressure is lower than a preset pressure, and regulates the flow of the refrigerant from the compression chamber to the discharge pipe 24 side. Open.

渦巻歯１１４は、揺動スクロール１２の渦巻歯１２６とともに、冷媒を圧縮するものである。また、渦巻歯１１４は、台板部１１３及び揺動スクロール１２とともに、揺動スクロール１２の揺動により容積が変化する圧縮室を形成するものである。この渦巻歯１１４は、水平断面が渦巻形状に形成されている。 The spiral teeth 114 compress the refrigerant together with the spiral teeth 126 of the orbiting scroll 12. The spiral tooth 114 forms a compression chamber whose volume changes with the swing of the swing scroll 12 together with the base plate portion 113 and the swing scroll 12. The spiral tooth 114 has a horizontal cross section formed in a spiral shape.

（揺動スクロール１２）
揺動スクロール１２は、固定スクロール１１とともに冷媒を圧縮するものである。渦巻歯１１４とともに冷媒を圧縮する渦巻歯１２６が形成され、固定スクロール１１との間に圧縮室を形成する。揺動スクロール１２は、固定スクロール１１に対して対向配置されている。揺動スクロール１２は、平板形状の台板部１２２と、台板部１２２から固定スクロール１１側に突出して形成された渦巻歯１２６とを有している。なお、渦巻歯１２６は、本発明の「第２渦巻体」に相当する。(Oscillating scroll 12)
The orbiting scroll 12 compresses the refrigerant together with the fixed scroll 11. A spiral tooth 126 for compressing the refrigerant is formed together with the spiral tooth 114, and forms a compression chamber between the spiral scroll 114 and the fixed scroll 11. The orbiting scroll 12 is disposed to face the fixed scroll 11. The orbiting scroll 12 has a flat plate-shaped base plate portion 122 and spiral teeth 126 formed to protrude from the base plate portion 122 toward the fixed scroll 11. The spiral teeth 126 correspond to the "second spiral body" of the present invention.

台板部１２２は、渦巻歯１２６、固定スクロール１１及びフレーム１４とともに、圧縮室を構成するものである。台板部１２２は、円板形状の部材であり、主軸１５の回転によってフレーム１４内で揺動運動する。揺動スクロール１２は、フレーム１４とは別部材として設置された張出し部１４１において軸方向のスラスト荷重が支持されている。台板部１２２は、渦巻歯１２６が形成された面とは反対側の面（図１では下面）の中心部に、円筒形状のボス部１２１が形成されている。 The base plate portion 122, together with the spiral teeth 126, the fixed scroll 11, and the frame 14, constitutes a compression chamber. The base plate portion 122 is a disk-shaped member, and swings in the frame 14 by rotation of the main shaft 15. In the orbiting scroll 12, an axial thrust load is supported by an overhang portion 141 provided as a separate member from the frame 14. The base plate portion 122 has a cylindrical boss portion 121 formed at the center of a surface (a lower surface in FIG. 1) opposite to the surface on which the spiral teeth 126 are formed.

渦巻歯１２６は、固定スクロール１１の渦巻歯１１４とともに冷媒を圧縮するものである。また、渦巻歯１２６は、台板部１２２及び固定スクロール１１とともに圧縮室を構成するものである。この渦巻歯１２６は、水平断面が渦巻形状に形成されている。 The spiral teeth 126 compress the refrigerant together with the spiral teeth 114 of the fixed scroll 11. The spiral teeth 126 constitute a compression chamber together with the base plate 122 and the fixed scroll 11. The spiral tooth 126 has a spiral cross section in a horizontal section.

ボス部１２１は、揺動軸受としての機能を有するものである。ボス部１２１には、主軸１５の端部が接続される。本実施の形態１では、移動部材３０を用いた可変半径クランク機構５を採用しており、移動部材３０はボス部１２１の内周側に回転自在に設けられている。 The boss portion 121 has a function as a swing bearing. The end of the main shaft 15 is connected to the boss 121. In the first embodiment, the variable radius crank mechanism 5 using the moving member 30 is adopted, and the moving member 30 is rotatably provided on the inner peripheral side of the boss 121.

（電動機３）
電動機３は、主軸１５を回転させるものである。電動機３は、密閉容器２１の内周壁に固定されたステータ１９と、ステータ１９の内周側に配置されたロータ１８と、を有している。ステータ１９は、積層鉄心に複数相の巻線を装着して構成されている。ロータ１８は、内部に図示省略の永久磁石を有する。また、ロータ１８には、揺動スクロール１２に電動機３の回転駆動力を伝達する主軸１５が固定されている。つまり、ステータ１９に通電されると、ロータ１８は、主軸１５と一体となって回転するように構成されている。電動機３は、例えば、インバータ制御等により、ロータ１８の回転数を変更することができる。ロータ１８の下部には、第２バランサ１７が設けられている。(Electric motor 3)
The electric motor 3 rotates the main shaft 15. The electric motor 3 has a stator 19 fixed to the inner peripheral wall of the closed casing 21 and a rotor 18 arranged on the inner peripheral side of the stator 19. The stator 19 is configured by mounting a multi-phase winding on a laminated iron core. The rotor 18 has a permanent magnet (not shown) inside. The main shaft 15 that transmits the rotational driving force of the electric motor 3 to the orbiting scroll 12 is fixed to the rotor 18. That is, when the stator 19 is energized, the rotor 18 is configured to rotate integrally with the main shaft 15. The motor 3 can change the rotation speed of the rotor 18 by, for example, inverter control or the like. A second balancer 17 is provided below the rotor 18.

（主軸１５）
主軸１５は、揺動スクロール１２に回転駆動力を伝達するものである。主軸１５の上部は、フレーム１４に設けられた主軸受１４３に回転自在に支持されており、主軸１５の下部は、副軸受２０に回転自在に支持されている。この副軸受２０は、サブフレーム２８に設けられており、例えばボールベアリング等により構成されている。主軸１５の上端部には、偏心軸部１５１が設けられている。偏心軸部１５１は、主軸１５の中心軸に対して所定の偏心方向に偏心して配置されている。偏心軸部１５１は、移動部材３０の溝部３１に摺動自在に挿入されている。さらに、主軸１５には、偏心軸部１５１よりも下側であって、電動機３のロータ１８よりも上側に揺動運動のバランスをとる第１バランサ１６が設けられている。第１バランサ１６及び第２バランサ１７は、揺動スクロール１２、移動部材３０、及び、オルダムリング１３による偏心に伴うアンバランスを相殺させ、回転系全体としてのバランスを釣り合わせるために設けられている。また、主軸１５の下端には、油溜めの潤滑油２２を吸い上げる図示せぬオイルポンプが設けられている。また、主軸１５の内部には、主軸１５の中心軸方向に沿って図示せぬ油穴が形成されている。主軸１５の下端に設けられたオイルポンプによって吸い上げられた潤滑油２２は、主軸１５に形成された油穴を通って、各摺動部に供給される。なお、可変半径クランク機構５及びスライダバランサ部３０１との関係については後述する。(Spindle 15)
The main shaft 15 transmits a rotational driving force to the orbiting scroll 12. The upper portion of the main shaft 15 is rotatably supported by a main bearing 143 provided on the frame 14, and the lower portion of the main shaft 15 is rotatably supported by the sub bearing 20. The sub-bearing 20 is provided on the sub-frame 28, and is constituted by, for example, a ball bearing or the like. An eccentric shaft 151 is provided at the upper end of the main shaft 15. The eccentric shaft 151 is arranged eccentric in a predetermined eccentric direction with respect to the center axis of the main shaft 15. The eccentric shaft 151 is slidably inserted into the groove 31 of the moving member 30. Further, the main shaft 15 is provided with a first balancer 16 that balances the swing motion below the eccentric shaft 151 and above the rotor 18 of the electric motor 3. The first balancer 16 and the second balancer 17 are provided for canceling imbalance due to eccentricity caused by the orbiting scroll 12, the moving member 30, and the Oldham ring 13, and balancing the balance of the entire rotation system. . At the lower end of the main shaft 15, an oil pump (not shown) that sucks up the lubricating oil 22 in the oil reservoir is provided. An oil hole (not shown) is formed inside the main shaft 15 along the center axis direction of the main shaft 15. The lubricating oil 22 sucked up by an oil pump provided at the lower end of the main shaft 15 is supplied to each sliding portion through an oil hole formed in the main shaft 15. The relationship between the variable radius crank mechanism 5 and the slider balancer 301 will be described later.

［スクロール圧縮機１の動作説明］
ここで、スクロール圧縮機１の動作について説明する。このように構成されたスクロール圧縮機１は、ステータ１９に電力が供給されると、ロータ１８がトルクを発生し、フレーム１４の主軸受１４３と副軸受２０とで支持された主軸１５が回転する。主軸１５の偏心軸部１５１によりボス部１２１が駆動される揺動スクロール１２は、オルダムリング１３により自転を規制されて揺動運動する。これにより、スクロール圧縮機１は、固定スクロール１１の渦巻歯１１４と揺動スクロール１２の渦巻歯１２６との間で形成された圧縮室の容積を変化させる。揺動スクロール１２の揺動運動に伴い吸入管２３から密閉容器２１内に吸入されたガス冷媒が、固定スクロール１１と揺動スクロール１２の両渦巻歯間の圧縮室に取り込まれ、圧縮される。その後、圧縮された冷媒は、固定スクロール１１に設けられた吐出ポート１１１から吐出弁２５に抗して吐出され、吐出管２４から回路へ排出される。[Description of operation of scroll compressor 1]
Here, the operation of the scroll compressor 1 will be described. In the scroll compressor 1 configured as described above, when electric power is supplied to the stator 19, the rotor 18 generates torque, and the main shaft 15 supported by the main bearing 143 and the sub-bearing 20 of the frame 14 rotates. . The oscillating scroll 12 in which the boss portion 121 is driven by the eccentric shaft portion 151 of the main shaft 15 oscillates with its rotation restricted by the Oldham ring 13. Thereby, the scroll compressor 1 changes the volume of the compression chamber formed between the spiral teeth 114 of the fixed scroll 11 and the spiral teeth 126 of the orbiting scroll 12. The gas refrigerant sucked into the closed casing 21 from the suction pipe 23 by the swinging motion of the orbiting scroll 12 is taken into the compression chamber between the spiral teeth of the fixed scroll 11 and the orbiting scroll 12 and compressed. Thereafter, the compressed refrigerant is discharged from a discharge port 111 provided in the fixed scroll 11 against the discharge valve 25 and discharged from the discharge pipe 24 to the circuit.

［比較例：揺動スクロール１２ｔなどに作用する力］
図２は、スライダを用いた一般的な可変半径クランク機構を有するスクロール圧縮機１ｔの概略縦断面図である。図３は、図２の可変半径クランク機構を示す縦断面図である。図４は、図２の可変半径クランク機構を示す模式平面図である。図１のスクロール圧縮機１と同一の構成を有する部位には同一の符号を付してその説明を省略する。ここで、図２及び図３に示すように、可変半径クランク機構５ｔは、揺動スクロール１２ｔのボス部１２１ｔ内に配置されている移動部材３０ｔ及び主軸１５ｔに設けられている偏心軸部１５１ｔなどから構成されるものである。可変半径クランク機構５ｔは、主軸１５ｔの回転により揺動スクロール１２ｔを揺動運動させるときにその揺動半径を可変とするものである。また、以下の説明において、揺動部品とは、揺動スクロール１２及び移動部材３０などから構成されるものである。また、渦巻側面の押付力とは、渦巻歯１１４と渦巻歯１２６とが押し付け合う力を指し、渦巻側面押付反力とは、渦巻歯１１４と渦巻歯１２６とが押し付け合った結果、それぞれに作用する反力を指す。なお、比較例の説明にあたり、実施の形態１のスクロール圧縮機１で説明した各種構成に対応する構成の符号に加えて記号ｔを付している。これは、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１と比較例のスクロール圧縮機１ｔとを区別するために便宜的に付したものである。[Comparative example: Force acting on orbiting scroll 12t etc.]
FIG. 2 is a schematic longitudinal sectional view of a scroll compressor 1t having a general variable radius crank mechanism using a slider. FIG. 3 is a longitudinal sectional view showing the variable radius crank mechanism of FIG. FIG. 4 is a schematic plan view showing the variable radius crank mechanism of FIG. Parts having the same configuration as the scroll compressor 1 of FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted. Here, as shown in FIGS. 2 and 3, the variable radius crank mechanism 5t includes a moving member 30t disposed in the boss 121t of the orbiting scroll 12t, an eccentric shaft 151t provided on the main shaft 15t, and the like. It is composed of The variable radius crank mechanism 5t makes the swing radius variable when the swing scroll 12t is caused to swing by the rotation of the main shaft 15t. Further, in the following description, the swinging component includes the swinging scroll 12, the moving member 30, and the like. The pressing force on the spiral side surface refers to the force with which the spiral tooth 114 and the spiral tooth 126 are pressed, and the spiral side pressing reaction force is a force acting on the spiral tooth 114 and the spiral tooth 126 as a result of pressing against each other. To the reaction force. In the description of the comparative example, the symbol t is added to the reference numerals of the components corresponding to the various components described in the scroll compressor 1 of the first embodiment. This is added for convenience in distinguishing the scroll compressor 1 according to Embodiment 1 from the scroll compressor 1t of the comparative example.

比較例であるスクロール圧縮機１ｔは、移動部材３０ｔを用いた可変半径クランク機構５ｔを採用している。この移動部材３０ｔは、円筒形状の外周面を備え、ボス部１２１ｔの内周側に回転摺動自在に配置されている。また、移動部材３０ｔには、偏心軸部１５１ｔが一方向に往復摺動自在に挿入される長穴形状の溝部３０１ｔが形成されている。図４において、偏心軸部１５１ｔは主軸１５ｔに対して、紙面右側に偏心している。溝部３０１ｔは、平面視（主軸１５ｔ及び偏心軸部１５１ｔの中心軸と垂直な断面）において、この偏心方向に対して角度γ傾くように形成されている。また、溝部３０１ｔ内を摺動する偏心軸部１５１ｔには、平面視においてこの偏心方向に対して角度γ傾く斜面Ｐが形成されている。 A scroll compressor 1t as a comparative example employs a variable radius crank mechanism 5t using a moving member 30t. The moving member 30t has a cylindrical outer peripheral surface, and is rotatably slidably disposed on the inner peripheral side of the boss 121t. The moving member 30t is formed with a slot-shaped groove portion 301t into which the eccentric shaft portion 151t is slidably inserted in one direction. In FIG. 4, the eccentric shaft portion 151t is eccentric to the right side of the drawing with respect to the main shaft 15t. The groove 301t is formed so as to be inclined at an angle γ with respect to the eccentric direction in a plan view (a cross section perpendicular to the central axis of the main shaft 15t and the eccentric shaft 151t). The eccentric shaft 151t that slides in the groove 301t is formed with a slope P inclined by an angle γ with respect to the eccentric direction in a plan view.

スクロール圧縮機１ｔは、主軸１５ｔの偏心軸部１５１ｔの偏心方向に対して角度γなる偏心軸部１５１ｔの斜面Ｐが移動部材３０ｔを介して揺動スクロール１２ｔのボス部１２１を駆動することにより、可変半径クランク機構５ｔを構成する。移動部材３０ｔ及び揺動スクロール１２ｔが駆動されてガスを圧縮すると、図４に示すように、揺動スクロール１２ｔ及び移動部材３０ｔにはガス圧縮の反力として、半径方向のガス荷重Ｆｇｒ、周方向のガス荷重Ｆｇθ、揺動物品の遠心力Ｆｃが作用する。このうち、周方向のガス荷重Ｆｇθは、角度γの斜面Ｐで支持されるので、半径方向の分力が発生し、揺動運動部品群に作用する半径方向の荷重は、−Ｆｇｒ＋Ｆｃ＋Ｆｇθ×ｔａｎγとなる。揺動スクロール１２ｔ及び移動部材３０ｔに関する力の釣り合いから、これと等しい渦巻側面への押付力Ｆｓが発生し、揺動スクロール１２ｔの渦巻歯１２６ｔが固定スクロール１１ｔの渦巻歯１１４ｔに渦巻側面への押付力Ｆｓで押しつけられる。これにより、渦巻歯１１４ｔと渦巻歯１２６ｔとの間に隙間が発生することを抑制することができる。 The scroll compressor 1t is configured such that the slope P of the eccentric shaft 151t at an angle γ with respect to the eccentric direction of the eccentric shaft 151t of the main shaft 15t drives the boss 121 of the orbiting scroll 12t via the moving member 30t. The variable radius crank mechanism 5t is configured. When the moving member 30t and the orbiting scroll 12t are driven to compress the gas, as shown in FIG. 4, the orbiting scroll 12t and the moving member 30t exert a gas load Fgr in a radial direction as a reaction force of gas compression, And the centrifugal force Fc of the shaking animal product acts. Of these, the circumferential gas load Fgθ is supported by the slope P at an angle γ, so that a radial component force is generated, and the radial load acting on the oscillating component group is −Fgr + Fc + Fgθ × tanγ. Become. From the balance of the forces related to the orbiting scroll 12t and the moving member 30t, an equal pressing force Fs to the spiral side surface is generated, and the spiral tooth 126t of the orbiting scroll 12t is pressed against the spiral tooth 114t of the fixed scroll 11t to the spiral side surface. Pressed by force Fs. Accordingly, it is possible to suppress the generation of a gap between the spiral tooth 114t and the spiral tooth 126t.

渦巻側面の押付力Ｆｓは、主軸１５ｔの回転数に依存する力（遠心力Ｆｃ）と回転数に依存しない力（ガス荷重Ｆｇｒ、Ｆｇθ、或いは、ばね力等）で決まり、回転数の２乗で増大する遠心力Ｆｃは、高速運転時には渦巻側面の押付力Ｆｓが過大になる原因となる。こうした弊害への対策として、前述の先行技術に挙げた遠心力をキャンセルする、可変半径クランク機構が知られている。この遠心力キャンセル型の可変半径クランク機構は、クランク機構部品と一体となり揺動部品の遠心力をキャンセル（逆向きの遠心力を発生）するバランサ部（所謂スライダバランサ部）を備えている。遠心力キャンセル型の可変半径クランク機構は、このような構成を備えることで、高速運転時に、渦巻側面に過大な押付力がかからない。 The pressing force Fs on the spiral side surface is determined by a force (centrifugal force Fc) dependent on the rotation speed of the main shaft 15t and a force (gas load Fgr, Fgθ, or spring force, etc.) independent of the rotation speed, and is the square of the rotation speed. The centrifugal force Fc, which increases in the above, causes the pressing force Fs on the spiral side surface to become excessive during high-speed operation. As a countermeasure against such adverse effects, there is known a variable radius crank mechanism for canceling the centrifugal force described in the prior art. This centrifugal force canceling type variable radius crank mechanism includes a balancer unit (so-called slider balancer unit) that is integrated with the crank mechanism component and cancels the centrifugal force of the swinging component (generates a centrifugal force in the opposite direction). With the centrifugal force canceling type variable radius crank mechanism having such a configuration, an excessive pressing force is not applied to the spiral side surface during high-speed operation.

このような遠心力キャンセル型の可変半径クランク機構は、遠心力が発生する揺動スクロールとキャンセル力（逆向きの遠心力）を発生させるスライダとの間の揺動軸受に遠心力の負荷がかかることになる。すなわち、揺動スクロールに発生した遠心力は渦巻側面又は揺動軸受で支持され、その支持比率は、遠心力に対するキャンセル力の比であるキャンセル率に依存する。なお、キャンセル力とは、遠心力を打ち消す力である。従来技術では、低キャンセル率又はキャンセル率０％で、高速運転時に渦巻側面への押付力（及び主軸受荷重）が過大となるのを避けるため、キャンセル率１００％又はキャンセル率１００％を超える場合、揺動軸受に対する荷重の増大を招くことになる。 In such a centrifugal force canceling type variable radius crank mechanism, a centrifugal force load is applied to an oscillating bearing between an orbiting scroll that generates centrifugal force and a slider that generates a canceling force (reverse centrifugal force). Will be. That is, the centrifugal force generated in the orbiting scroll is supported by the spiral side surface or the orbiting bearing, and the supporting ratio depends on the canceling ratio, which is the ratio of the canceling force to the centrifugal force. Note that the canceling force is a force for canceling the centrifugal force. In the prior art, when the cancellation rate is 100% or the cancellation rate exceeds 100% at a low cancellation rate or 0%, in order to prevent the pressing force (and the main bearing load) against the spiral side from becoming excessive during high-speed operation. This causes an increase in the load on the oscillating bearing.

図５は、本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機１のスライダバランサ部３０１の分解斜視図である。図６は、本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機１のスライダバランサ部３０１の縦断面を示す模式図である。図７は、図６におけるスライダバランサ部３０１のＡ−Ａ線断面模式図である。図８は、図６におけるスライダバランサ部３０１のＢ−Ｂ線断面模式図である。図１、図５〜図８を用いて、高速運転時の渦巻側面への押付力及び高速運転時の揺動軸受荷重が過大となるのを適切に回避するスクロール圧縮機１の可変半径クランク機構５とスライダバランサ部３０１とを説明する。 FIG. 5 is an exploded perspective view of the slider balancer section 301 of the scroll compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 6 is a schematic diagram illustrating a vertical cross section of the slider balancer section 301 of the scroll compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 7 is a schematic cross-sectional view taken along the line AA of the slider balancer section 301 in FIG. FIG. 8 is a schematic cross-sectional view of the slider balancer section 301 taken along line BB of FIG. 1, 5 to 8, the variable radius crank mechanism of the scroll compressor 1 for appropriately avoiding the pressing force on the spiral side surface at the time of high speed operation and the swing bearing load at the time of high speed operation becomes excessively large. 5 and the slider balancer section 301 will be described.

［可変半径クランク機構５］
可変半径クランク機構５は、主軸１５の回転する力を、主軸の中心からの距離が可変の移動部材３０を介して、揺動スクロール１２が揺動する力として伝えるものである。可変半径クランク機構５は、主軸１５の回転により揺動スクロール１２を揺動運動させるときにその揺動半径を定める。可変半径クランク機構５は、主軸１５の一端に設けられている。可変半径クランク機構５は、主軸１５の中心軸に対して偏心した偏心軸部１５１と、偏心軸部１５１が挿入され、揺動スクロール１２に設けられた円筒状のボス部１２１の内周側に回転摺動自在に設けられた移動部材３０とから構成されている。[Variable radius crank mechanism 5]
The variable radius crank mechanism 5 transmits a rotating force of the main shaft 15 as a force for the orbiting scroll 12 to swing through a movable member 30 whose distance from the center of the main shaft is variable. The variable radius crank mechanism 5 determines the swing radius when the swing scroll 12 is caused to swing by the rotation of the main shaft 15. The variable radius crank mechanism 5 is provided at one end of the main shaft 15. The variable radius crank mechanism 5 has an eccentric shaft portion 151 eccentric with respect to the center axis of the main shaft 15, and an eccentric shaft portion 151 inserted therein and provided on the inner peripheral side of a cylindrical boss portion 121 provided on the orbiting scroll 12. A movable member 30 rotatably slidably provided.

（主軸１５の詳細）
主軸１５は、圧縮機構部２側の上端部において、図１及び図５に示すように、円柱形状の基軸部１５０と、基軸部１５０の端部から径方向に突出した円盤部１５５と、円盤部１５５から基軸部１５０と反対方向に突出した偏心軸部１５１と、を有する。偏心軸部１５１は、図６に示すように、主軸１５の一端に設けられ、偏心軸部１５１の中心軸Ｃ２は、主軸１５の中心軸Ｃ１に対して偏心している。図５〜図８において、偏心軸部１５１の中心軸Ｃ２は、主軸１５の中心軸Ｃ１に対して、紙面右側に偏心している。また、主軸１５は、図５に示すように、円盤部１５５の周縁部から偏心軸部１５１と同じ方向に突出した周壁部１５６を有する。周壁部１５６は、主軸１５の一端に設けられ、主軸１５と同一の中心軸Ｃ１を有し、図６に示すように、ボス部１２１の外周面と対向する内周壁を形成する。周壁部１５６の内部には可変半径クランク機構５が配置されている。また、周壁部１５６は、円筒形状に形成されており、偏心軸部１５１が偏心している側とは反対側の壁部の一部に切り欠き部１５４が形成されている。切り欠き部１５４は、周方向かつ軸方向に形成されおり、周壁部１５６の円盤部１５５側の端部から、円盤部１５５とは反対側の端部まで切り欠かれている。周壁部１５６は、主軸１５の軸方向の平面視において偏心軸部１５１が偏心している側の半円部分の壁部を相殺バランス部１５２と称し、偏心軸部１５１が偏心している側とは反対側の半円部分の壁部をストッパ部１５３と称する。換言すれば、主軸１５は、図５に示すように、偏心軸部１５１が偏心している側の半円部分の壁部を構成する相殺バランス部１５２と、周方向において相殺バランス部１５２の両端から延設された壁部を構成する一対のストッパ部１５３と、を有する。ストッパ部１５３は、主軸１５につながっている。ストッパ部１５３は、主軸１５の一端に形成され、可変半径クランク機構５を内部に配置する円筒状の周壁部である。相殺バランス部１５２は、主軸１５の端部に設けられ、後述するスライダバランサ部３０１に生じる遠心力と逆方向の遠心力を生じる。相殺バランス部１５２の肉厚は、一対のストッパ部１５３の肉厚よりも厚く形成されており、ストッパ部１５３と、相殺バランス部１５２とは一体に形成されている。そのため、周壁部１５６は、ストッパ部１５３の内周壁が、相殺バランス部１５２の内周壁と比較して凹んでおり、周壁部１５６の内周壁は、ストッパ部１５３から相殺バランス部１５２にかけて段差１５８が形成されている。相殺バランス部１５２の両端に位置するストッパ部１５３のそれぞれの周方向の長さは、等しいことが望ましいが、異なる長さであっても良い。周壁部１５６は、一対のストッパ部１５３の間に、切り欠き部１５４が形成されている。なお、ストッパ部１５３の外周壁と、相殺バランス部１５２の外周壁とは面一状に形成されている。(Details of spindle 15)
As shown in FIGS. 1 and 5, the main shaft 15 has a columnar base shaft 150, a disk 155 projecting radially from an end of the base shaft 150, and a disk at the upper end of the compression mechanism 2. An eccentric shaft portion 151 projecting from the portion 155 in a direction opposite to the base shaft portion 150. The eccentric shaft 151 is provided at one end of the main shaft 15 as shown in FIG. 6, and the center axis C2 of the eccentric shaft 151 is eccentric with respect to the center axis C1 of the main shaft 15. 5 to 8, the center axis C2 of the eccentric shaft portion 151 is eccentric to the right side of the drawing with respect to the center axis C1 of the main shaft 15. Further, as shown in FIG. 5, the main shaft 15 has a peripheral wall portion 156 protruding from the peripheral edge portion of the disk portion 155 in the same direction as the eccentric shaft portion 151. The peripheral wall portion 156 is provided at one end of the main shaft 15, has the same central axis C1 as the main shaft 15, and forms an inner peripheral wall facing the outer peripheral surface of the boss portion 121 as shown in FIG. The variable radius crank mechanism 5 is arranged inside the peripheral wall portion 156. Further, the peripheral wall portion 156 is formed in a cylindrical shape, and a cutout portion 154 is formed in a part of the wall portion on the side opposite to the side where the eccentric shaft portion 151 is eccentric. The notch 154 is formed in the circumferential direction and the axial direction, and is cut from the end of the peripheral wall 156 on the disk 155 side to the end on the opposite side to the disk 155. The peripheral wall 156 has a semicircular wall on the side where the eccentric shaft 151 is eccentric in plan view in the axial direction of the main shaft 15, referred to as an offset balance 152, and is opposite to the side where the eccentric shaft 151 is eccentric. The wall portion of the semicircular portion on the side is referred to as a stopper portion 153. In other words, as shown in FIG. 5, the main shaft 15 is configured such that the offset balance portion 152 which forms the wall portion of the semicircular portion on the side where the eccentric shaft portion 151 is eccentric, and the offset balance portion 152 in the circumferential direction from both ends. And a pair of stopper portions 153 forming an extended wall portion. The stopper 153 is connected to the main shaft 15. The stopper portion 153 is formed at one end of the main shaft 15 and is a cylindrical peripheral wall portion in which the variable radius crank mechanism 5 is disposed. The canceling balance unit 152 is provided at an end of the main shaft 15 and generates a centrifugal force in a direction opposite to a centrifugal force generated in the slider balancer unit 301 described later. The thickness of the offset balance portion 152 is formed to be thicker than the thickness of the pair of stopper portions 153, and the stopper portion 153 and the offset balance portion 152 are formed integrally. Therefore, in the peripheral wall portion 156, the inner peripheral wall of the stopper portion 153 is recessed as compared with the inner peripheral wall of the offset balance portion 152, and the inner peripheral wall of the peripheral wall portion 156 has a step 158 from the stopper portion 153 to the offset balance portion 152. Is formed. The circumferential lengths of the stopper portions 153 located at both ends of the canceling balance portion 152 are preferably equal, but may be different lengths. The peripheral wall 156 has a notch 154 formed between a pair of stoppers 153. The outer peripheral wall of the stopper portion 153 and the outer peripheral wall of the canceling balance portion 152 are formed flush.

（移動部材３０）
移動部材３０は、主軸１５の中心からの距離が変化する部材であり、ボス部１２１と偏心軸部１５１との間に介在し、揺動スクロール１２の揺動半径を定めるものである。移動部材３０は、例えばスライダである。移動部材３０は、円筒形状の外周面を備え、ボス部１２１の内周側に回転摺動自在に設けられている。また、移動部材３０には、偏心軸部１５１が一方向に往復摺動自在に挿入される長穴形状の溝部３１が形成されている。移動部材３０は、平板形状の基板部３５上に設けられている。なお、図５では、移動部材３０と基板部３５とは一体に形成されているが、例えば、移動部材３０と基板部３５とは別体で形成され、基板部３５に形成された円形の開口に移動部材３０を挿入してもよい。基板部３５は、偏心軸部１５１の主軸１５に対する偏心方向とは反対方向に延設されており、延設方向の端部には非支持スライダバランサ部３０１ａが設けられている。移動部材３０内には主軸１５の偏心軸部１５１が挿入され、基板部３５は、円盤部１５５上に配置される。移動部材３０、基板部３５、非支持スライダバランサ部３０１ａは、主軸１５の周壁部１５６で囲まれた空間に収容される。(Moving member 30)
The moving member 30 is a member whose distance from the center of the main shaft 15 changes, is interposed between the boss portion 121 and the eccentric shaft portion 151, and determines the swing radius of the swing scroll 12. The moving member 30 is, for example, a slider. The moving member 30 has a cylindrical outer peripheral surface, and is provided on the inner peripheral side of the boss portion 121 so as to be rotatable and slidable. The movable member 30 has an elongated hole-shaped groove 31 into which the eccentric shaft 151 is inserted so as to be reciprocally slidable in one direction. The moving member 30 is provided on a flat board part 35. In FIG. 5, the moving member 30 and the substrate portion 35 are formed integrally, but, for example, the moving member 30 and the substrate portion 35 are formed separately, and a circular opening formed in the substrate portion 35 is formed. The moving member 30 may be inserted into the moving member. The substrate portion 35 extends in a direction opposite to the eccentric direction of the eccentric shaft portion 151 with respect to the main shaft 15, and an unsupported slider balancer portion 301a is provided at an end in the extending direction. The eccentric shaft part 151 of the main shaft 15 is inserted into the moving member 30, and the substrate part 35 is disposed on the disk part 155. The moving member 30, the substrate portion 35, and the unsupported slider balancer portion 301a are accommodated in a space surrounded by the peripheral wall portion 156 of the main shaft 15.

（非支持スライダバランサ部３０１ａ）
非支持スライダバランサ部３０１ａは、錘であり揺動スクロール１２及びその他の揺動部品に発生する遠心力をキャンセルするものである。非支持スライダバランサ部３０１ａは、基板部３５を介して移動部材３０と連結されている。非支持スライダバランサ部３０１ａは、外周壁が円弧形状に形成されていると共に、移動部材３０と対向する内壁面部３０１ａ１は、平面状に形成されている。非支持スライダバランサ部３０１ａは、主軸１５の軸方向の長さが、主軸１５の周壁部１５６の長さよりも短く、周方向の長さが、主軸１５の切り欠き部１５４の長さよりも短い。非支持スライダバランサ部３０１ａが、主軸１５の周壁部１５６で囲まれた空間に収容されると、運転停止時及び低速運転時には、非支持スライダバランサ部３０１ａとストッパ部１５３との間には間隙が形成されている。なお、非支持スライダバランサ部３０１ａ及び基板部３５は、本発明の「第１バランスウェイト」に相当する。また、非支持スライダバランサ部３０１ａは、本発明の「ウェイト本体部」に相当する。(Non-support slider balancer section 301a)
The unsupported slider balancer portion 301a is a weight and cancels a centrifugal force generated in the orbiting scroll 12 and other oscillating components. The unsupported slider balancer section 301a is connected to the moving member 30 via the board section 35. The unsupported slider balancer portion 301a has an outer peripheral wall formed in an arc shape, and an inner wall surface portion 301a1 facing the moving member 30 is formed in a planar shape. In the unsupported slider balancer portion 301a, the axial length of the main shaft 15 is shorter than the length of the peripheral wall portion 156 of the main shaft 15, and the circumferential length is shorter than the length of the cutout portion 154 of the main shaft 15. When the unsupported slider balancer portion 301a is accommodated in the space surrounded by the peripheral wall portion 156 of the main shaft 15, a gap is provided between the unsupported slider balancer portion 301a and the stopper portion 153 during operation stop and low-speed operation. Is formed. The unsupported slider balancer 301a and the substrate 35 correspond to the “first balance weight” of the present invention. The unsupported slider balancer section 301a corresponds to the "weight body section" of the present invention.

（半支持スライダバランサ部３０１ｂ）
半支持スライダバランサ部３０１ｂは、錘であり揺動スクロール１２及びその他の揺動部品に発生する遠心力をキャンセルするものである。半支持スライダバランサ部３０１ｂは、半円弧形状に形成されている。半支持スライダバランサ部３０１ｂは、基板部３５上に配置される。半支持スライダバランサ部３０１ｂは、非支持スライダバランサ部３０１ａと対向する部分の壁部に、水平断面で弓形に切り欠かれた切り欠き部３６が形成されている。この弓形の切り欠き部３６に、非支持スライダバランサ部３０１ａと弾性部材２６とが配置される。切り欠き部３６を構成する半支持スライダバランサ部３０１ｂの周方向のそれぞれの側面部３７は、仮想の同一平面を構成する。主軸１５の軸方向において、半支持スライダバランサ部３０１ｂの軸方向の長さは、基板部３５上に配置された状態で、周壁部１５６の長さと等しいことが望ましい。半支持スライダバランサ部３０１ｂは、ボス部１２１と非支持スライダバランサ部３０１ａとの間に摺動自在に配置されている。なお、半支持スライダバランサ部３０１ｂは、本発明の「第２バランスウェイト」に相当する。(Semi-supported slider balancer section 301b)
The semi-supporting slider balancer portion 301b is a weight and cancels a centrifugal force generated in the orbiting scroll 12 and other oscillating components. The semi-supporting slider balancer portion 301b is formed in a semi-arc shape. The semi-supported slider balancer section 301b is disposed on the substrate section 35. The semi-supported slider balancer portion 301b has a notch portion 36 cut out in an arcuate horizontal cross section on a wall portion facing the non-supported slider balancer portion 301a. The unsupported slider balancer portion 301a and the elastic member 26 are disposed in the bow-shaped cutout portion 36. Each side surface portion 37 in the circumferential direction of the semi-supported slider balancer portion 301b constituting the cutout portion 36 forms a virtual coplanar surface. The axial length of the semi-supported slider balancer portion 301b in the axial direction of the main shaft 15 is preferably equal to the length of the peripheral wall portion 156 in a state where the semi-supported slider balancer portion 301b is disposed on the substrate portion 35. The semi-supported slider balancer portion 301b is slidably disposed between the boss portion 121 and the non-supported slider balancer portion 301a. Note that the semi-supported slider balancer portion 301b corresponds to the “second balance weight” of the present invention.

［スライダバランサ部３０１］
スライダバランサ部３０１は、周壁部１５６の内部に配置され、相互の位置が可変である非支持スライダバランサ部３０１ａ及び半支持スライダバランサ部３０１ｂの２つのバランスウェイトを含む。すなわち、非支持スライダバランサ部３０１ａと、半支持スライダバランサ部３０１ｂとはスライダバランサ部３０１を構成する。スライダバランサ部３０１は、主軸１５の回転によって揺動部品に生じる遠心力に対して逆向きの遠心力を発生させる。また、スライダバランサ部３０１は、揺動部品に生じる遠心力を上回る遠心力を生じさせる。なお、非支持スライダバランサ部３０１ａ及び半支持スライダバランサ部３０１ｂは、本発明の「２つのバランスウェイト」に相当し、周壁部１５６内において、切り欠き部１５４の方向の、ボス部１２１の外周側に配置されている。すなわち、非支持スライダバランサ部３０１ａ及び半支持スライダバランサ部３０１ｂは、周壁部１５６の内部に配置され、可変半径クランク機構５と対向する位置に配置されている。この２つのバランスウェイトは、揺動スクロール１２及びその他の揺動部品に発生する遠心力をキャンセルするものである。そのため、スライダバランサ部３０１は、渦巻歯１１４が渦巻歯１２６に押し付けられるのを抑制するとともに、移動部材３０及び偏心軸部１５１との摩耗を抑制することができる。また、スライダバランサ部３０１は、主軸受１４３及び副軸受２０の摩耗を抑制することができる。さらに、スライダバランサ部３０１は、第１バランサ１６及び第２バランサ１７と比較すると、揺動部品のアンバランス重心に、より近くに位置している。これにより、第１バランサ１６及び第２バランサ１７の重量を低減することができる。非支持スライダバランサ部３０１ａと半支持スライダバランサ部３０１ｂのキャンセル方向のアンバランス量は、揺動部品のアンバランス量を上回る、所謂オーバーキャンセルとなっている。周壁部１５６の相殺バランス部１５２は、オーバー分のキャンセル量と釣り合う荷重を発生させる。なお、非支持スライダバランサ部３０１ａと、半支持スライダバランサ部３０１ｂとの間には、スライダバランサ部３０１が変位する機構として、弾性部材２６が配置されている。なお、スライダバランサ部３０１は、本発明の「バランサ」に相当する。[Slider balancer section 301]
The slider balancer section 301 includes two balance weights of an unsupported slider balancer section 301a and a semi-supported slider balancer section 301b which are arranged inside the peripheral wall section 156 and whose mutual positions are variable. That is, the unsupported slider balancer 301a and the semi-supported slider balancer 301b constitute the slider balancer 301. The slider balancer section 301 generates a centrifugal force in a direction opposite to the centrifugal force generated in the swinging component due to the rotation of the main shaft 15. In addition, the slider balancer section 301 generates a centrifugal force that exceeds the centrifugal force generated in the swing component. The unsupported slider balancer portion 301a and the semi-supported slider balancer portion 301b correspond to the “two balance weights” of the present invention, and the outer peripheral side of the boss portion 121 in the direction of the notch portion 154 in the peripheral wall portion 156. Are located in That is, the unsupported slider balancer portion 301a and the semi-supported slider balancer portion 301b are disposed inside the peripheral wall portion 156, and are disposed at positions facing the variable radius crank mechanism 5. These two balance weights cancel the centrifugal force generated in the orbiting scroll 12 and other oscillating components. For this reason, the slider balancer portion 301 can suppress the spiral teeth 114 from being pressed against the spiral teeth 126 and can also suppress wear on the moving member 30 and the eccentric shaft portion 151. Further, the slider balancer section 301 can suppress wear of the main bearing 143 and the sub bearing 20. Furthermore, the slider balancer section 301 is located closer to the unbalanced center of gravity of the swing component as compared to the first balancer 16 and the second balancer 17. Thereby, the weights of the first balancer 16 and the second balancer 17 can be reduced. The unbalance amount in the canceling direction of the unsupported slider balancer portion 301a and the semi-supported slider balancer portion 301b is so-called over-cancellation, which exceeds the unbalance amount of the swing component. The canceling balance part 152 of the peripheral wall part 156 generates a load that balances the amount of cancellation for the overage. The elastic member 26 is disposed between the unsupported slider balancer 301a and the semi-supported slider balancer 301b as a mechanism for displacing the slider balancer 301. Note that the slider balancer section 301 corresponds to the “balancer” of the present invention.

（弾性部材２６）
弾性部材２６は、主軸１５の回転により半支持スライダバランサ部３０１ｂに作用する遠心力により生じる荷重を支持する。弾性部材２６は、主軸１５の回転速度の変化によりスライダバランサ部３０１が変位する機構である。弾性部材２６は、平板形状に形成され、半支持スライダバランサ部３０１ｂの側面部３７と、非支持スライダバランサ部３０１ａの内壁面部３０１ａ１との間に配置される。弾性部材２６は、両端側がそれぞれ側面部３７と対向し、側面部３７と対向する側と反対側において、中央が内壁面部３０１ａ１と対向する。弾性部材２６は、一般的なばね材の縦弾性係数を前提に、比較的狭い変位量の範囲で作動するように断面二次モーメント、支持スパンが設定された構造となっている。また、弾性部材２６の変位量が変動するのは、主軸１５の回転数が変化することにより支持キャンセル力が変化する時なので、弾性部材２６は、通常の使用では疲労に至るようなことはない。そのため、弾性部材２６は、疲労を想定した応力抑制のために特殊な素材を用いるという必要はないが、細部形状を変形時の支持位置の微小移動及びそれに伴うフレッティング等に配慮した形状としておく必要がある。(Elastic member 26)
The elastic member 26 supports a load generated by centrifugal force acting on the semi-supported slider balancer portion 301b due to the rotation of the main shaft 15. The elastic member 26 is a mechanism in which the slider balancer 301 is displaced by a change in the rotation speed of the main shaft 15. The elastic member 26 is formed in a flat plate shape, and is disposed between the side surface portion 37 of the semi-supported slider balancer portion 301b and the inner wall surface portion 301a1 of the non-supported slider balancer portion 301a. Both ends of the elastic member 26 face the side surface portion 37, and the center faces the inner wall surface portion 301a1 on the side opposite to the side facing the side surface portion 37. The elastic member 26 has a structure in which a secondary moment of area and a support span are set so as to operate within a relatively narrow range of displacement, based on the longitudinal elastic coefficient of a general spring material. In addition, the amount of displacement of the elastic member 26 fluctuates when the support cancellation force changes due to a change in the number of revolutions of the main shaft 15, and therefore, the elastic member 26 does not cause fatigue in normal use. . Therefore, it is not necessary to use a special material for the elastic member 26 to suppress stress assuming fatigue. However, the detailed shape is set to a shape in consideration of minute movement of the support position during deformation and fretting associated therewith. There is a need.

［スライダバランサ部３０１の動作］
スクロール圧縮機１は、主軸１５の回転速度の変化によって、スライダバランサ部３０１の遠心力をストッパ部１５３と可変半径クランク機構５の移動部材３０とで支持する割合が変化するものである。スクロール圧縮機１の当該構成について、以下に説明する。図７及び図８は、運転停止時及び低速運転時の半支持スライダバランサ部３０１ｂ及び弾性部材２６を示している。半支持スライダバランサ部３０１ｂは、運転停止時及び低速運転時には、弾性部材２６によってキャンセル方向に移動することを規制されている。すなわち、主軸１５の回転数が閾値未満（例えば、９０ｒｐｍ未満）である場合に、半支持スライダバランサ部３０１ｂは、弾性部材２６と接している。半支持スライダバランサ部３０１ｂに作用するキャンセル方向の遠心力は、弾性部材２６を介して非支持スライダバランサ部３０１ａに作用する。このため、主軸１５の回転数が閾値未満の低速運転の場合には、半支持スライダバランサ部３０１ｂと非支持スライダバランサ部３０１ａは、一体に構成されたオーバーキャンセルスライダと同等の構成となり、揺動部品の遠心力が相殺される。そして、ガス荷重のスライダ角に応じた分力により渦巻側面の押付が行われる。[Operation of Slider Balancer Section 301]
In the scroll compressor 1, the rate at which the centrifugal force of the slider balancer section 301 is supported by the stopper section 153 and the moving member 30 of the variable radius crank mechanism 5 changes according to the change in the rotation speed of the main shaft 15. The configuration of the scroll compressor 1 will be described below. 7 and 8 show the semi-supported slider balancer portion 301b and the elastic member 26 at the time of operation stop and at the time of low-speed operation. The elastic member 26 restricts the semi-supported slider balancer portion 301b from moving in the canceling direction when the operation is stopped and when the operation is performed at a low speed. That is, when the rotational speed of the main shaft 15 is less than the threshold value (for example, less than 90 rpm), the semi-supported slider balancer portion 301b is in contact with the elastic member 26. The centrifugal force acting on the semi-supported slider balancer portion 301b in the cancel direction acts on the non-supported slider balancer portion 301a via the elastic member 26. Therefore, in the case of low-speed operation in which the rotation speed of the main shaft 15 is less than the threshold value, the semi-supported slider balancer portion 301b and the non-supported slider balancer portion 301a have the same configuration as the integrally formed over-cancel slider, and The centrifugal force of the parts is offset. Then, the spiral side surface is pressed by a component force corresponding to the slider angle of the gas load.

主軸１５の回転数の増大に伴い、半支持スライダバランサ部３０１ｂから弾性部材２６を介して非支持スライダバランサ部３０１ａに作用するキャンセル方向の遠心力が増大する。半支持スライダバランサ部３０１ｂの遠心力が増大すると、弾性部材２６の変形により半支持スライダバランサ部３０１ｂの反偏心（キャンセル）方向への移動量が増大する。そして、主軸１５の回転数が、設計選択された支持開始回転数として規定した閾値以上（例えば、９０ｒｐｍ）になると、ストッパ部１５３の内周壁と半支持スライダバランサ部３０１ｂの外周壁とが接触する。そして、半支持スライダバランサ部３０１ｂは、ストッパ部１５３に支持されるようになる。半支持スライダバランサ部３０１ｂが非支持スライダバランサ部３０１ａとストッパ部１５３とに接触して支持されると、半支持スライダバランサ部３０１ｂの移動は、ストッパ部１５３に規制される。そのため、更に主軸１５の回転数が増大して半支持スライダバランサ部３０１ｂのキャンセル力が増大しても、弾性部材２６の変形量は一定のため、半支持スライダバランサ部３０１ｂから弾性部材２６を介して非支持スライダバランサ部３０１ａに伝えられるキャンセル力も一定となる。したがって、半支持スライダバランサ部３０１ｂのキャンセル力増大分はストッパ部１５３に支持されて揺動部品の遠心力のキャンセルには寄与しなくなる。このようにして半支持スライダバランサ部３０１ｂとストッパ部１５３との接触開始以降は、主軸１５の回転数の増大に伴い、キャンセル率が低下していくことになる。なお、キャンセル率とは、スライダバランサ部３０１が揺動部品の遠心力を相殺する比率である。以上のように、スクロール圧縮機１は、主軸１５の回転が低速時はスライダバランサ部３０１の遠心力をストッパ部１５３または移動部材３０のいずれかのみが支持する。そして、スクロール圧縮機１は、主軸１５の回転速度が上昇するとスライダバランサ部３０１の遠心力をストッパ部１５３と移動部材３０とが支持するように変化する。 As the number of revolutions of the main shaft 15 increases, the centrifugal force in the cancel direction acting on the unsupported slider balancer portion 301a from the semi-supported slider balancer portion 301b via the elastic member 26 increases. When the centrifugal force of the semi-supported slider balancer portion 301b increases, the amount of movement of the semi-supported slider balancer portion 301b in the anti-eccentric (cancel) direction increases due to the deformation of the elastic member 26. Then, when the rotation speed of the main shaft 15 becomes equal to or more than a threshold value (for example, 90 rpm) defined as the design-started support start rotation speed, the inner peripheral wall of the stopper portion 153 contacts the outer peripheral wall of the semi-supported slider balancer portion 301b. . Then, the semi-supported slider balancer portion 301b is supported by the stopper portion 153. When the semi-supported slider balancer portion 301b comes into contact with and is supported by the non-supported slider balancer portion 301a and the stopper portion 153, the movement of the semi-supported slider balancer portion 301b is restricted by the stopper portion 153. Therefore, even if the rotation speed of the main shaft 15 further increases and the canceling force of the semi-supported slider balancer portion 301b increases, the amount of deformation of the elastic member 26 is constant. Thus, the canceling force transmitted to the unsupported slider balancer portion 301a is also constant. Therefore, the increased amount of the canceling force of the semi-supported slider balancer portion 301b is supported by the stopper portion 153 and does not contribute to canceling the centrifugal force of the swinging component. In this manner, after the contact between the semi-supported slider balancer portion 301b and the stopper portion 153 starts, the canceling rate decreases as the rotation speed of the main shaft 15 increases. The cancel ratio is a ratio at which the slider balancer 301 cancels out the centrifugal force of the swinging component. As described above, in the scroll compressor 1, when the rotation of the main shaft 15 is low, only the stopper 153 or the moving member 30 supports the centrifugal force of the slider balancer 301. When the rotation speed of the main shaft 15 increases, the scroll compressor 1 changes such that the centrifugal force of the slider balancer 301 is supported by the stopper 153 and the moving member 30.

図９は、本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機１における各軸受荷重及び渦巻側面の押付力Ｆ［ｋｇｆ］の回転数［ｒｐｓ］に対する変化のパターンを示すグラフである。図１０は、本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機１における揺動部品の遠心力の揺動軸受と渦巻側面との支持割合の回転数［ｒｐｓ］に対する変化パターンを示すグラフである。図９及び図１０を用いて、本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機１のキャンセル特性の一例を示す。なお、図９は、横軸を主軸１５の回転数とし、回転数に対する渦巻側面の押付力Ｆｓ、揺動軸受荷重Ｆｂｏ、主軸受荷重Ｆｂｍ、副軸受荷重Ｆｂｓの変化を表すものである。また、図１０は、横軸を主軸１５の回転数とし、回転数に対する揺動軸受と渦巻側面の遠心力支持比率の変化を表すものである。 FIG. 9 is a graph showing a change pattern of the bearing load and the pressing force F [kgf] of the spiral side surface with respect to the rotation speed [rps] in the scroll compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 10 is a graph showing a change pattern of the supporting ratio of the centrifugal force of the oscillating component of the oscillating component in the scroll compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention to the rotational speed [rps] of the supporting ratio between the oscillating bearing and the spiral side surface. An example of the cancellation characteristics of the scroll compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention will be described with reference to FIGS. 9 and 10. FIG. 9 shows the change in the pressing force Fs of the spiral side surface, the swing bearing load Fbo, the main bearing load Fbm, and the sub-bearing load Fbs with respect to the rotation speed on the horizontal axis. FIG. 10 shows the change in the centrifugal force support ratio of the oscillating bearing and the spiral side surface with respect to the number of revolutions of the main shaft 15 on the horizontal axis.

この図９及び図１０の実験例では、揺動部品のアンバランス量に対する、半支持スライダバランサ部３０１ｂのアンバランス量の比が７０％、非支持スライダバランサ部３０１ａのアンバランス量の比が５０％としている。そして、半支持スライダバランサ部３０１ｂと非支持スライダバランサ部３０１ａによる合計のアンバランス量が１２０％のオーバーキャンセルで、かつ、９０ｒｐｓ以上の回転数で半支持スライダバランサ部３０１ｂがストッパ部１５３と接触する、という設定になっている。 9 and 10, the ratio of the unbalance amount of the semi-supported slider balancer portion 301b to the unbalance amount of the swinging component is 70%, and the ratio of the unbalance amount of the unsupported slider balancer portion 301a is 50%. %. Then, the semi-supported slider balancer portion 301b comes into contact with the stopper portion 153 at a rotational speed of 90 rps or more with the total imbalance of the semi-supported slider balancer portion 301b and the non-supported slider balancer portion 301a being 120% over-cancelled. , Is set.

図１０に示すように、半支持スライダバランサ部３０１ｂがストッパ部１５３と接触し始める９０ｒｐｓまでは、遠心力の支持比率が揺動軸受１００％、渦巻側面０％で推移する。そして、半支持スライダバランサ部３０１ｂがストッパ部１５３と接触し始める９０ｒｐｓ以降は、揺動軸受側の支持比率が低下し、その分渦巻側面の支持比率が増大している。このとき、図９に示すように、渦巻側面の押付力Ｆｓは、９０ｒｐｓまではスライダ角に応じたガス荷重の分力に依るものであるが、２０％のオーバーキャンセル分の増大に伴い漸減し、９０ｒｐｓで一旦押付力が０となる。しかし、渦巻側面の押付力Ｆｓは、９０ｒｐｓ以降では、揺動軸受での遠心力支持比率低下に伴い、遠心力由来分で増大し、揺動軸受荷重Ｆｂｏの増大が抑制されるとともに、主軸受荷重Ｆｂｍ、副軸受荷重Ｆｂｓが緩やかに増大する特性を示している。 As shown in FIG. 10, up to 90 rps when the semi-supported slider balancer portion 301b starts to contact the stopper portion 153, the supporting ratio of the centrifugal force changes at the swing bearing 100% and the spiral side surface 0%. After 90 rps when the semi-supported slider balancer portion 301b starts to contact the stopper portion 153, the supporting ratio on the swing bearing side decreases, and the supporting ratio on the spiral side surface increases accordingly. At this time, as shown in FIG. 9, the pressing force Fs on the spiral side surface depends on the component force of the gas load according to the slider angle up to 90 rps, but gradually decreases with an increase of the over-cancellation of 20%. , 90 rps, the pressing force once becomes zero. However, after 90 rps, the pressing force Fs on the spiral side surface increases due to the centrifugal force due to the decrease in the centrifugal force support ratio of the oscillating bearing, and the increase in the oscillating bearing load Fbo is suppressed, and the main bearing is suppressed. The characteristic shows that the load Fbm and the sub-bearing load Fbs increase gradually.

図１１は、従来のスライダバランサを用いたスクロール圧縮機における各軸受荷重及び渦巻側面の押付力Ｆ［ｋｇｆ］の回転数［ｒｐｓ］に対する変化のパターンを示すグラフである。図１２は、従来のスライダバランサと用いたスクロール圧縮機における揺動部品の遠心力の揺動軸受と渦巻側面との支持割合の回転数［ｒｐｓ］に対する変化パターンを示すグラフである。本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機１との比較のために、図１１及び図１２を用いて、従来のスライダバランサを用いたスクロール圧縮機の特性を示す。図１１及び図１２は、キャンセル率１２０％のスライダバランサのときの従来のスクロール圧縮機の特性を示すものである。図１１及び図１２の従来のスクロール圧縮機もまた、図９及び図１０と同様に、２０％のオーバーキャンセル分のキャンセル力と、ガス荷重のスライダ分力とが釣り合う９０ｒｐｓ以降は側面押付力が０（非接触）となる設定である。従来のスクロール圧縮機は、高速時にスライダバランサ部が軸側とスライダ側にまたがって支持されるような“半支持”構造が無い。そのため、従来のスクロール圧縮機は、図１２に示すように、“非接触”となる９０ｒｐｓ以降も遠心力支持比率は揺動軸受が１００％で、渦巻側面は０％のままである。このため、従来のスクロール圧縮機は、図１１に示すように揺動軸受荷重Ｆｂｏが急激に増大している。 FIG. 11 is a graph showing a change pattern of the bearing load and the pressing force F [kgf] of the spiral side surface with respect to the rotation speed [rps] in the scroll compressor using the conventional slider balancer. FIG. 12 is a graph showing a change pattern of the supporting ratio of the centrifugal force of the oscillating component of the oscillating component in the scroll compressor using the conventional slider balancer to the rotation speed [rps] of the oscillating bearing and the spiral side surface. For comparison with the scroll compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention, characteristics of a scroll compressor using a conventional slider balancer will be described with reference to FIGS. FIG. 11 and FIG. 12 show characteristics of a conventional scroll compressor in the case of a slider balancer having a cancellation rate of 120%. 9 and 10, the conventional scroll compressor of FIGS. 11 and 12 also has a lateral pressing force after 90 rps where the canceling force for the 20% over-cancel and the slider component of the gas load are balanced. The setting is 0 (non-contact). The conventional scroll compressor does not have a "semi-supported" structure in which the slider balancer portion is supported over the shaft side and the slider side at high speed. Therefore, in the conventional scroll compressor, as shown in FIG. 12, the centrifugal force support ratio is 100% for the oscillating bearing and the spiral side surface remains at 0% even after 90 rps, which is "non-contact". For this reason, in the conventional scroll compressor, the swing bearing load Fbo sharply increases as shown in FIG.

以上のように、スクロール圧縮機１は、主軸１５につながるストッパ部１５３と、主軸１５の回転速度の変化によりスライダバランサ部３０１が変位する機構と、を有し、主軸１５の回転速度の変化によって、スライダバランサ部３０１の遠心力をストッパ部１５３と可変半径クランク機構の移動部材３０とで支持する割合が変化するものである。そのため、スクロール圧縮機１は、揺動部品の遠心力の渦巻側面と揺動軸受との指示割合を回転数に依存させて自動的に変化させることができる。このため、揺動部品に作用する遠心力を、閾値未満の低速回転では揺動軸受または渦巻側面で１００％支持し、上限回転数に近い閾値以上の高速回転域では、各々、揺動軸受の負荷容量と渦巻側面の摺動特性を考慮した比率で支持することができる。その結果、スクロール圧縮機１は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。そのため、スクロール圧縮機１は、高回転数域まで信頼性を確保することができ、容量範囲の広い圧縮機とすることができる。 As described above, the scroll compressor 1 has the stopper portion 153 connected to the main shaft 15 and the mechanism in which the slider balancer portion 301 is displaced by a change in the rotation speed of the main shaft 15. The rate at which the centrifugal force of the slider balancer 301 is supported by the stopper 153 and the moving member 30 of the variable radius crank mechanism changes. Therefore, the scroll compressor 1 can automatically change the indicated ratio of the centrifugal force of the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depending on the rotation speed. For this reason, 100% of the centrifugal force acting on the oscillating component is supported by the oscillating bearing or the spiral side at low-speed rotation below the threshold, and in the high-speed rotation region above the threshold near the upper limit rotation speed, It can be supported at a ratio that takes into account the load capacity and the sliding characteristics of the spiral side surface. As a result, the scroll compressor 1 can achieve characteristics such as dispersion support of centrifugal force during high-speed operation, side sealing performance during low-speed operation, and quietness during medium to high-speed operation. Therefore, the scroll compressor 1 can ensure reliability up to a high rotation speed range, and can be a compressor having a wide capacity range.

また、スクロール圧縮機１は、主軸１５の回転が低速時はスライダバランサ部３０１の遠心力をストッパ部１５３または移動部材３０のいずれかのみが支持して、主軸１５の回転速度が上昇するとスライダバランサ部３０１の遠心力をストッパ部１５３と移動部材３０とが支持するように変化する。そのため、スクロール圧縮機１は、揺動部品の遠心力の渦巻側面と揺動軸受との指示割合を回転数に依存させて自動的に変化させることができる。このため、揺動部品に作用する遠心力を、閾値未満の低速回転では揺動軸受または渦巻側面で１００％支持し、上限回転数に近い閾値以上の高速回転域では、各々、揺動軸受の負荷容量と渦巻側面の摺動特性を考慮した比率で支持することができる。その結果、スクロール圧縮機１は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。そのため、スクロール圧縮機１は、高回転数域まで信頼性を確保することができ、容量範囲の広い圧縮機とすることができる。 Further, when the rotation of the main shaft 15 is low, only the stopper 153 or the moving member 30 supports the centrifugal force of the slider balancer portion 301 when the rotation of the main shaft 15 is low. The centrifugal force of the part 301 changes so that the stopper part 153 and the moving member 30 support it. Therefore, the scroll compressor 1 can automatically change the indicated ratio of the centrifugal force of the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depending on the rotation speed. For this reason, 100% of the centrifugal force acting on the oscillating component is supported by the oscillating bearing or the spiral side at low-speed rotation below the threshold, and in the high-speed rotation region above the threshold near the upper limit rotation speed, It can be supported at a ratio that takes into account the load capacity and the sliding characteristics of the spiral side surface. As a result, the scroll compressor 1 can achieve characteristics such as dispersion support of centrifugal force during high-speed operation, side sealing performance during low-speed operation, and quietness during medium to high-speed operation. Therefore, the scroll compressor 1 can ensure reliability up to a high rotation speed range, and can be a compressor having a wide capacity range.

また、スクロール圧縮機１は、スライダバランサ部３０１は、揺動部品に生じる遠心力を上回る遠心力を生じ、主軸１５は、端部にスライダバランサ部３０１に生じる遠心力と逆方向の遠心力を生じる相殺バランス部１５２を有している。そのため、スクロール圧縮機１は、相殺バランス部１５２が、オーバー分のキャンセル量と釣り合う荷重を発生させることができる。 In the scroll compressor 1, the slider balancer section 301 generates a centrifugal force exceeding the centrifugal force generated in the swinging component, and the main shaft 15 has a centrifugal force at the end opposite to the centrifugal force generated in the slider balancer section 301. The resulting offset balance 152 is provided. Therefore, in the scroll compressor 1, the canceling balance unit 152 can generate a load that balances the amount of cancellation of the over-balance.

また、スクロール圧縮機１は、ストッパ部１５３が、前記主軸の一端に形成され、前記可変半径クランク機構を内部に配置する円筒状の周壁部である。そのため、ストッパ部１５３は、スライダバランサ部３０１の径方向の移動を規制することができる。 Further, in the scroll compressor 1, the stopper portion 153 is a cylindrical peripheral wall portion in which one end of the main shaft is formed and in which the variable radius crank mechanism is disposed. Therefore, the stopper 153 can restrict the movement of the slider balancer 301 in the radial direction.

また、スクロール圧縮機１は、スライダバランサ部３０１が、周壁部１５６の内部に配置され、相互の位置が可変である２つのバランスウェイトを含む。スクロール圧縮機１は、周壁部１５６の内部で２つのバランスウェイトが移動することによって、揺動部品の遠心力の渦巻側面と揺動軸受との指示割合を回転数に依存させて自動的に変化させることができる。 Further, the scroll compressor 1 includes two balance weights in which the slider balancer portion 301 is disposed inside the peripheral wall portion 156 and whose mutual position is variable. The scroll compressor 1 automatically changes the ratio of the centrifugal force of the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depending on the rotation speed by the movement of the two balance weights inside the peripheral wall portion 156. Can be done.

また、スクロール圧縮機１は、移動部材３０と連結された非支持スライダバランサ部３０１ａと、ボス部１２１と非支持スライダバランサ部３０１ａとの間に摺動自在に配置された半支持スライダバランサ部３０１ｂと、を有する。そして、スクロール圧縮機１は、非支持スライダバランサ部３０１ａと、半支持スライダバランサ部３０１ｂとの間に弾性部材２６が配置されている。そのため、スクロール圧縮機１は、閾値未満の回転数の低速運転時には、遠心力の反力がすべてクランク機構側で支持されるので、揺動部品に作用する遠心力が渦巻側面の押付けに寄与せず、ガス荷重の分力或いはばね力等によりシール性が確保される。スクロール圧縮機１は、回転数の増大により１００％を超える遠心力の反力が、ガス力或いはばね力を上回ることで、中速域での渦巻側面の非接触による静粛性が得られる。更に、スクロール圧縮機１は、閾値以上の回転数の高速時には、ストッパ部１５３を有する主軸１５側での遠心力の反力を支持する割合が増大し、揺動部品に作用する遠心力の渦巻側面での支持割合が増大するので揺動軸受荷重が過大となるのを避けることができる。以上のように、スクロール圧縮機１は、渦巻側面と揺動軸受とで、揺動部品の遠心力の支持割合を主軸１５の回転数に依存させて自動的に変化させることができる。そのため、スクロール圧縮機１は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。その結果、スクロール圧縮機１は、高回転数域まで信頼性を確保することができ、容量範囲の広い圧縮機とすることができる。 The scroll compressor 1 includes an unsupported slider balancer 301a connected to the moving member 30, and a semi-supported slider balancer 301b slidably disposed between the boss 121 and the unsupported slider balancer 301a. And In the scroll compressor 1, the elastic member 26 is disposed between the unsupported slider balancer portion 301a and the semi-supported slider balancer portion 301b. Therefore, during low-speed operation at a rotation speed less than the threshold value, all the reaction force of the centrifugal force is supported on the crank mechanism side, so that the centrifugal force acting on the swinging component contributes to the pressing of the spiral side surface. Instead, the sealing property is secured by the component force of the gas load or the spring force. In the scroll compressor 1, since the reaction force of the centrifugal force exceeding 100% due to the increase in the number of revolutions exceeds the gas force or the spring force, quietness due to the non-contact of the spiral side surface in the medium speed region can be obtained. Further, in the scroll compressor 1, when the rotation speed is equal to or higher than the threshold value, the ratio of supporting the reaction force of the centrifugal force on the main shaft 15 side having the stopper portion 153 increases, and the centrifugal force spiral acting on the swinging component increases. Since the supporting ratio on the side surface is increased, it is possible to prevent the swing bearing load from becoming excessive. As described above, the scroll compressor 1 can automatically change the supporting ratio of the centrifugal force of the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depending on the rotation speed of the main shaft 15. Therefore, the scroll compressor 1 can achieve both characteristics such as support of centrifugal force dispersion at the time of high-speed operation, side surface sealing at the time of low-speed operation, and quietness at the time of medium to high-speed operation. As a result, the scroll compressor 1 can ensure reliability up to a high rotation speed range and can be a compressor having a wide capacity range.

また、非支持スライダバランサ部３０１ａは、外周壁が円弧形状に形成されていると共に、移動部材３０と対向する内壁面部３０１ａ１は平面状に形成されている。また、半支持スライダバランサ部３０１ｂは、半円弧形状に形成されていると共に、弓形の切り欠き部３６が形成されている。そして、弓形の切り欠き部３６には、非支持スライダバランサ部３０１ａと弾性部材２６とが配置される。そのため、スクロール圧縮機１は、閾値未満の回転数の低速運転時には、遠心力の反力がすべてクランク機構側で支持されるので、揺動部品に作用する遠心力が渦巻側面の押付けに寄与せず、ガス荷重の分力或いはばね力等によりシール性が確保される。スクロール圧縮機１は、回転数の増大により１００％を超える遠心力の反力が、ガス力或いはばね力を上回ることで、中速域での渦巻側面の非接触による静粛性が得られる。更に、スクロール圧縮機１は、閾値以上の回転数の高速時には、ストッパ部１５３を有する主軸１５側での遠心力の反力を支持する割合が増大し、揺動部品に作用する遠心力の渦巻側面での支持割合が増大するので揺動軸受荷重が過大となるのを避けることができる。以上のように、スクロール圧縮機１は、渦巻側面と揺動軸受とで、揺動部品の遠心力の支持割合を主軸１５の回転数に依存させて自動的に変化させることができる。そのため、スクロール圧縮機１は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。その結果、スクロール圧縮機１は、高回転数域まで信頼性を確保することができ、容量範囲の広い圧縮機とすることができる。 The unsupported slider balancer portion 301a has an outer peripheral wall formed in an arc shape, and an inner wall surface portion 301a1 facing the moving member 30 is formed in a planar shape. Further, the semi-supporting slider balancer portion 301b is formed in a semi-arc shape, and is formed with an arc-shaped notch portion. The unsupported slider balancer 301a and the elastic member 26 are arranged in the bow-shaped notch 36. Therefore, during low-speed operation at a rotation speed less than the threshold value, all the reaction force of the centrifugal force is supported on the crank mechanism side, so that the centrifugal force acting on the swinging component contributes to the pressing of the spiral side surface. Instead, the sealing property is secured by the component force of the gas load or the spring force. In the scroll compressor 1, since the reaction force of the centrifugal force exceeding 100% due to the increase in the number of revolutions exceeds the gas force or the spring force, quietness due to the non-contact of the spiral side surface in the medium speed region can be obtained. Further, in the scroll compressor 1, when the rotation speed is equal to or higher than the threshold value, the ratio of supporting the reaction force of the centrifugal force on the main shaft 15 side having the stopper portion 153 increases, and the centrifugal force spiral acting on the swinging component increases. Since the supporting ratio on the side surface is increased, it is possible to prevent the swing bearing load from becoming excessive. As described above, the scroll compressor 1 can automatically change the supporting ratio of the centrifugal force of the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depending on the rotation speed of the main shaft 15. Therefore, the scroll compressor 1 can achieve both characteristics such as support of centrifugal force dispersion at the time of high-speed operation, side surface sealing at the time of low-speed operation, and quietness at the time of medium to high-speed operation. As a result, the scroll compressor 1 can ensure reliability up to a high rotation speed range and can be a compressor having a wide capacity range.

また、スクロール圧縮機１は、主軸１５の回転数が閾値未満である場合に、半支持スライダバランサ部３０１ｂは、弾性部材２６と接し、主軸１５の回転数が閾値以上である場合に、半支持スライダバランサ部３０１ｂは、ストッパ部１５３と接する。そのため、スクロール圧縮機１は、閾値未満の回転数の低速運転時には、遠心力の反力がすべてクランク機構側で支持されるので、揺動部品に作用する遠心力が渦巻側面の押付けに寄与せず、ガス荷重の分力或いはばね力等によりシール性が確保される。スクロール圧縮機１は、回転数の増大により１００％を超える遠心力の反力が、ガス力或いはばね力を上回ることで、中速域での渦巻側面の非接触による静粛性が得られる。更に、スクロール圧縮機１は、閾値以上の回転数の高速時には、ストッパ部１５３を有する主軸１５側での遠心力の反力を支持する割合が増大し、揺動部品に作用する遠心力の渦巻側面での支持割合が増大するので揺動軸受荷重が過大となるのを避けることができる。以上のように、スクロール圧縮機１は、渦巻側面と揺動軸受とで、揺動部品の遠心力の支持割合を主軸１５の回転数に依存させて自動的に変化させることができる。そのため、スクロール圧縮機１は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。その結果、スクロール圧縮機１は、高回転数域まで信頼性を確保することができ、容量範囲の広い圧縮機とすることができる。 Further, in the scroll compressor 1, when the rotation speed of the main shaft 15 is less than the threshold value, the semi-supported slider balancer portion 301b contacts the elastic member 26, and when the rotation speed of the main shaft 15 is equal to or more than the threshold value, The slider balancer 301b contacts the stopper 153. Therefore, during low-speed operation at a rotation speed less than the threshold value, all the reaction force of the centrifugal force is supported on the crank mechanism side, so that the centrifugal force acting on the swinging component contributes to the pressing of the spiral side surface. Instead, the sealing property is secured by the component force of the gas load or the spring force. In the scroll compressor 1, since the reaction force of the centrifugal force exceeding 100% due to the increase in the number of revolutions exceeds the gas force or the spring force, quietness due to the non-contact of the spiral side surface in the medium speed region can be obtained. Further, in the scroll compressor 1, when the rotation speed is equal to or higher than the threshold value, the ratio of supporting the reaction force of the centrifugal force on the main shaft 15 side having the stopper portion 153 increases, and the centrifugal force spiral acting on the swinging component increases. Since the supporting ratio on the side surface is increased, it is possible to prevent the swing bearing load from becoming excessive. As described above, the scroll compressor 1 can automatically change the supporting ratio of the centrifugal force of the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depending on the rotation speed of the main shaft 15. Therefore, the scroll compressor 1 can achieve both characteristics such as support of centrifugal force dispersion at the time of high-speed operation, side surface sealing at the time of low-speed operation, and quietness at the time of medium to high-speed operation. As a result, the scroll compressor 1 can ensure reliability up to a high rotation speed range and can be a compressor having a wide capacity range.

実施の形態２．
図１３は、本発明の実施の形態２のスクロール圧縮機１０のスライダバランサ部３０２の縦断面を示す模式図である。図１４は、図１３のスライダバランサ部３０２のＣ−Ｃ線断面図である。なお、図１４では、スライダバランサ部３０２を説明するために、ボス部１２１を省略している。図１〜図１２のスクロール圧縮機１と同一の構成を有する部位には同一の符号を付してその説明を省略する。本発明の実施の形態２のスクロール圧縮機１０は、スライダバランサ部３０２の構造が、実施の形態１のスライダバランサ部３０１の構造と異なるものである。なお、本発明の実施の形態２のスクロール圧縮機１０の主軸１５の構造は、実施の形態１のスクロール圧縮機１の構造と同じである。主軸１５は、圧縮機構部２側の上端部において円柱形状の基軸部１５０と、基軸部１５０の端部から径方向に突出した円盤部１５５と、円盤部１５５から基軸部１５０と反対方向に突出した偏心軸部１５１と、を有する。偏心軸部１５１は、図１３に示すように、主軸１５の一端に設けられ、偏心軸部１５１の中心軸Ｃ２は、主軸１５の中心軸Ｃ１に対して偏心している。周壁部１５６は、主軸１５の一端に設けられ、主軸１５と同一の中心軸Ｃ１を有し、図１３に示すように、ボス部１２１の外周面と対向する内周壁を形成する。周壁部１５６の内部には可変半径クランク機構５が配置されている。また、周壁部１５６は、円筒形状に形成されており、偏心軸部１５１が偏心している側とは反対側の壁部の一部に切り欠き部１５４が形成されている。主軸１５の周壁部１５６は、図５に示すように、偏心軸部１５１が偏心している側の半円部分の壁部を構成する相殺バランス部１５２と、周方向において相殺バランス部１５２の両端から延設された壁部を構成する一対のストッパ部１５３と、を有する。ストッパ部１５３は、主軸１５につながっている。ストッパ部１５３は、主軸１５の一端に形成され、可変半径クランク機構５を内部に配置する円筒状の周壁部である。相殺バランス部１５２は、主軸１５の端部に設けられ、後述するスライダバランサ部３０２に生じる遠心力と逆方向の遠心力を生じる。相殺バランス部１５２の肉厚は、一対のストッパ部１５３の肉厚よりも厚く形成されており、ストッパ部１５３と、相殺バランス部１５２とは一体に形成されている。なお、図１３において、線分Ｌ１は、主軸１５の中心軸と、偏心軸部１５１の中心軸とを通る仮想の線分である。周壁部１５６は、仮想の線分Ｌ１を境に周壁部１５６の一方の側をＵ側と称し、他方の側をＤ側と称する。なお、図１３において紙面上側が、Ｕ側の周壁部１５６であり、紙面下側がＤ側の周壁部１５６である。Ｕ側の周壁部１５６と、Ｄ側の周壁部１５６とは、偏心軸部１５１の中心を通る仮想の線分Ｌ１を境に対称の形状である。Embodiment 2 FIG.
FIG. 13 is a schematic diagram illustrating a vertical cross section of the slider balancer section 302 of the scroll compressor 10 according to Embodiment 2 of the present invention. FIG. 14 is a cross-sectional view of the slider balancer section 302 of FIG. In FIG. 14, the boss portion 121 is omitted in order to explain the slider balancer portion 302. Parts having the same configuration as the scroll compressor 1 of FIGS. 1 to 12 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted. In the scroll compressor 10 according to the second embodiment of the present invention, the structure of the slider balancer section 302 is different from the structure of the slider balancer section 301 of the first embodiment. The structure of the main shaft 15 of the scroll compressor 10 according to the second embodiment of the present invention is the same as the structure of the scroll compressor 1 according to the first embodiment. The main shaft 15 has a cylindrical base shaft portion 150 at the upper end on the compression mechanism 2 side, a disk portion 155 protruding radially from an end of the base shaft portion 150, and a protruding direction from the disk portion 155 in a direction opposite to the base shaft portion 150. Eccentric shaft 151. As shown in FIG. 13, the eccentric shaft 151 is provided at one end of the main shaft 15, and the center axis C2 of the eccentric shaft 151 is eccentric with respect to the center axis C1 of the main shaft 15. The peripheral wall portion 156 is provided at one end of the main shaft 15, has the same central axis C1 as the main shaft 15, and forms an inner peripheral wall facing the outer peripheral surface of the boss portion 121, as shown in FIG. The variable radius crank mechanism 5 is arranged inside the peripheral wall portion 156. Further, the peripheral wall portion 156 is formed in a cylindrical shape, and a cutout portion 154 is formed in a part of the wall portion on the side opposite to the side where the eccentric shaft portion 151 is eccentric. As shown in FIG. 5, the peripheral wall portion 156 of the main shaft 15 is formed by two ends of the offset balance portion 152 forming a wall portion of the semicircular portion on the side where the eccentric shaft portion 151 is eccentric, and both ends of the offset balance portion 152 in the circumferential direction. And a pair of stopper portions 153 forming an extended wall portion. The stopper 153 is connected to the main shaft 15. The stopper portion 153 is formed at one end of the main shaft 15 and is a cylindrical peripheral wall portion in which the variable radius crank mechanism 5 is disposed. The canceling balance unit 152 is provided at an end of the main shaft 15 and generates a centrifugal force in a direction opposite to a centrifugal force generated in the slider balancer unit 302 described later. The thickness of the offset balance portion 152 is formed to be thicker than the thickness of the pair of stopper portions 153, and the stopper portion 153 and the offset balance portion 152 are formed integrally. In FIG. 13, a line segment L <b> 1 is a virtual line segment passing through the center axis of the main shaft 15 and the center axis of the eccentric shaft portion 151. In the peripheral wall 156, one side of the peripheral wall 156 is referred to as a U side and the other side is referred to as a D side with respect to the virtual line segment L1. In FIG. 13, the upper side in the drawing is the U-side peripheral wall 156, and the lower side in the drawing is the D-side peripheral wall 156. The U-side peripheral wall portion 156 and the D-side peripheral wall portion 156 have symmetrical shapes around a virtual line segment L1 passing through the center of the eccentric shaft portion 151.

（移動部材３０Ａ）
移動部材３０Ａは、主軸１５の中心からの距離が変化する部材であり、ボス部１２１と偏心軸部１５１との間に介在し、揺動スクロール１２の揺動半径を定めるものである。移動部材３０Ａは、円筒形状の外周面を備え、ボス部１２１の内周側に回転摺動自在に設けられている。移動部材３０Ａは、例えば、スライダである。また、移動部材３０Ａには、偏心軸部１５１が一方向に往復摺動自在に挿入される長穴形状の溝部３１が形成されている。移動部材３０Ａは、偏心軸部１５１と組み合わされて可変半径クランク機構５を構成する。移動部材３０Ａは、スライダバランサ部３０２と一体化しておらず、一般的なブッシュ様形状の部品である。(Movement member 30A)
The moving member 30A is a member whose distance from the center of the main shaft 15 changes, is interposed between the boss 121 and the eccentric shaft 151, and determines the swing radius of the swing scroll 12. The moving member 30A has a cylindrical outer peripheral surface, and is provided on the inner peripheral side of the boss 121 so as to be rotatable and slidable. The moving member 30A is, for example, a slider. The moving member 30A is formed with a slot 31 having a long hole shape into which the eccentric shaft 151 is reciprocally slidable in one direction. The moving member 30A constitutes the variable radius crank mechanism 5 in combination with the eccentric shaft 151. The moving member 30A is not integrated with the slider balancer section 302, but is a general bush-like component.

［スライダバランサ部３０２］
図１４は、主軸１５の回転数が閾値未満である場合のスライダバランサ部３０２を示している。スライダバランサ部３０２は、主軸１５の回転によって揺動部品に生じる遠心力に対して逆向きの遠心力を発生させる。また、スライダバランサ部３０２は、揺動部品に生じる遠心力を上回る遠心力を生じさせる。スライダバランサ部３０２は、移動部材３０Ａと周壁部１５６との間の、円盤部１５５上に配置されている。スライダバランサ部３０２は、主軸１５の中心軸と、偏心軸部１５１の中心軸とを通る仮想の線分Ｌ１の両側おいて対称の形に形成されたスライダバランサ部３０２ｃとスライダバランサ部３０２ｄとから構成されている。スライダバランサ部３０２は２つに分割された構造であり、周壁部１５６のＵ側に配置されるスライダバランサ部３０２ｃと、周壁部１５６のＤ側に配置されるスライダバランサ部３０２ｄとを有する。スライダバランサ部３０２は、周壁部１５６の内部に配置され、相互の位置が可変であるスライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄの２つのバランスウェイトを含む。スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄは、移動部材３０Ａを挟んで平面視で対称構造に形成されている。なお、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄは、本発明の「２つのバランスウェイト」に相当する。スライダバランサ部３０２ｃと、スライダバランサ部３０２ｄとは、移動部材３０Ａと接触せず、移動部材３０Ａを挟み込むように配置されている。スライダバランサ部３０２は、平面視で、環状に形成された平板の基板部３０２ａを有し、基板部３０２ａ内周側は、移動部材３０Ａの外周側と対向するように配置されている。基板部３０２ａは、内周縁が移動部材３０Ａの外径よりも大きく形成されており、基板部３０２ａと移動部材３０Ａとの間に間隙が形成されている。基板部３０２ａは、偏心軸部１５１の偏心方向の一部に切り欠き部Ｓ３が形成されている。換言すると、スライダバランサ部３０２ｃは、内周縁が移動部材３０Ａの外径よりも大きく形成され、内周側に移動部材３０Ａが配置される平板かつ円弧状に形成された基板部３０２ａ１を有する。また、スライダバランサ部３０２ｄは、内周縁が移動部材３０Ａの外径よりも大きく形成され、内周側に移動部材３０Ａが配置される平板かつ円弧状に形成された基板部３０２ａ２を有する。切り欠き部Ｓ３は、スライダバランサ部３０２ｃの端部３０３ｃと、スライダバランサ部３０２ｄの端部３０３ｄとの間隙である。スライダバランサ部３０２ｃの端部３０３ｃと、スライダバランサ部３０２ｄの端部３０３ｄとの間には、スライダバランサ部３０２が変位する機構として、弾性部材２６Ａが配置されている。すなわち、基板部３０２ａは、偏心軸部１５１の偏心方向の一部に形成された切り欠き部Ｓ３に弾性部材２６Ａを配置している。なお、スライダバランサ部３０２は、本発明の「バランサ」に相当する。[Slider balancer section 302]
FIG. 14 shows the slider balancer section 302 when the rotation speed of the main shaft 15 is less than the threshold value. The slider balancer section 302 generates a centrifugal force in a direction opposite to the centrifugal force generated in the swinging component due to the rotation of the main shaft 15. Further, the slider balancer section 302 generates a centrifugal force that exceeds the centrifugal force generated in the swinging component. The slider balancer 302 is disposed on the disk 155 between the moving member 30A and the peripheral wall 156. The slider balancer portion 302 includes a slider balancer portion 302c and a slider balancer portion 302d formed symmetrically on both sides of an imaginary line segment L1 passing through the center axis of the main shaft 15 and the center axis of the eccentric shaft portion 151. It is configured. The slider balancer section 302 has a divided structure, and includes a slider balancer section 302c disposed on the U side of the peripheral wall section 156 and a slider balancer section 302d disposed on the D side of the peripheral wall section 156. The slider balancer section 302 includes two balance weights of a slider balancer section 302c and a slider balancer section 302d which are arranged inside the peripheral wall section 156 and whose mutual positions are variable. The slider balancer section 302c and the slider balancer section 302d are formed in a symmetrical structure in plan view with the moving member 30A interposed therebetween. Note that the slider balancer section 302c and the slider balancer section 302d correspond to "two balance weights" of the present invention. The slider balancer portion 302c and the slider balancer portion 302d are arranged so as not to contact the moving member 30A and to sandwich the moving member 30A. The slider balancer section 302 has a flat plate-shaped substrate section 302a formed in an annular shape in plan view, and the inner peripheral side of the substrate section 302a is arranged to face the outer peripheral side of the moving member 30A. The substrate portion 302a has an inner peripheral edge formed to be larger than the outer diameter of the moving member 30A, and a gap is formed between the substrate portion 302a and the moving member 30A. The substrate portion 302a has a notch S3 formed in a part of the eccentric shaft 151 in the eccentric direction. In other words, the slider balancer portion 302c has a substrate portion 302a1 having an inner peripheral edge formed to be larger than the outer diameter of the moving member 30A and having a flat and arcuate shape on which the moving member 30A is disposed on the inner peripheral side. Further, the slider balancer portion 302d has a substrate portion 302a2 formed such that the inner peripheral edge is formed to be larger than the outer diameter of the moving member 30A and the moving member 30A is disposed on the inner peripheral side in a flat and arc shape. The notch S3 is a gap between the end 303c of the slider balancer 302c and the end 303d of the slider balancer 302d. An elastic member 26A is disposed between the end 303c of the slider balancer 302c and the end 303d of the slider balancer 302d as a mechanism for displacing the slider balancer 302. That is, in the substrate portion 302a, the elastic member 26A is disposed in the cutout portion S3 formed in a part of the eccentric shaft portion 151 in the eccentric direction. Note that the slider balancer section 302 corresponds to the “balancer” of the present invention.

スライダバランサ部３０２は、偏心軸部１５１の偏心方向とは反対側の、基板部３０２ａの外周側にウェイト本体部３０２ｂを有している。ウェイト本体部３０２ｂは基板部３０２ａと一体に形成されており、基板部３０２ａと比較して、主軸１５の軸方向に厚みを有している。また、ウェイト本体部３０２ｂは、ストッパ部１５３に形成された切り欠き部１５４に膨出している。ウェイト本体部３０２ｂは、スライダバランサ部３０２ｃのウェイト本体部３０２ｂ１と、スライダバランサ部３０２ｄのウェイト本体部３０２ｂ２とにより構成される。スライダバランサ部３０２ｃのウェイト本体部３０２ｂ１と、スライダバランサ部３０２ｄのウェイト本体部３０２ｂ２とは対向している。ウェイト本体部３０２ｂ１及びウェイト本体部３０２ｂ２は、錘であり揺動スクロール１２及びその他の揺動部品に発生する遠心力をキャンセルするものである。 The slider balancer section 302 has a weight main body section 302b on the outer peripheral side of the substrate section 302a on the side opposite to the eccentric direction of the eccentric shaft section 151. The weight main body 302b is formed integrally with the substrate 302a, and has a thickness in the axial direction of the main shaft 15 as compared with the substrate 302a. Further, the weight main body 302b bulges into a notch 154 formed in the stopper 153. The weight body 302b includes a weight body 302b1 of the slider balancer 302c and a weight body 302b2 of the slider balancer 302d. The weight body 302b1 of the slider balancer 302c1 and the weight body 302b2 of the slider balancer 302d face each other. The weight main body 302b1 and the weight main body 302b2 are weights and cancel the centrifugal force generated in the orbiting scroll 12 and other oscillating components.

（弾性部材２６Ａ）
弾性部材２６Ａは、主軸１５の回転によりウェイト本体部３０２ｂ１及びウェイト本体部３０２ｂ２に作用する遠心力により生じる荷重を支持する。弾性部材２６Ａは、主軸１５の回転速度の変化によりスライダバランサ部３０２が変位する機構である。弾性部材２６Ａは、ウェイト本体部３０２ｂ１とは反対側に位置する基板部３０２ａ１の端部３０３ｃと、ウェイト本体部３０２ｂ２とは反対側に位置する基板部３０２ａ２の端部３０３ｄとの間に配置されている。図１３及び図１４には、弾性部材２６Ａの具体的な形状を示していないが、弾性部材２６Ａは圧縮されものであり、弾性部材２６Ａの変位量は小さく、弾性部材２６Ａには高い荷重が作用する条件で用いられる。図１３及び図１４では、弾性部材２６Ａは、実施の形態１のスクロール圧縮機１に用いられる弾性部材２６Ａと同様に、変形時の支持反力の位置を明確にしている。弾性部材２６Ａは、さらばねのような機械要素を所定のばね定数となるように設計して用いればよく、所定の条件を満たす物性値を持つような特定の素材を用いる必要性はない。(Elastic member 26A)
The elastic member 26A supports a load generated by centrifugal force acting on the weight main body 302b1 and the weight main body 302b2 due to the rotation of the main shaft 15. The elastic member 26A is a mechanism in which the slider balancer 302 is displaced by a change in the rotation speed of the main shaft 15. The elastic member 26A is disposed between an end 303c of the substrate 302a1 located on the side opposite to the weight main body 302b1 and an end 303d of the substrate 302a2 located on the side opposite to the weight main body 302b2. I have. Although the specific shape of the elastic member 26A is not shown in FIGS. 13 and 14, the elastic member 26A is compressed, the displacement of the elastic member 26A is small, and a high load acts on the elastic member 26A. It is used under the following conditions. In FIGS. 13 and 14, the elastic member 26A clarifies the position of the support reaction force during deformation, similarly to the elastic member 26A used in the scroll compressor 1 of the first embodiment. As the elastic member 26A, a mechanical element such as a flat spring may be designed and used so as to have a predetermined spring constant, and there is no need to use a specific material having physical property values satisfying predetermined conditions.

［スライダバランサ部３０２の動作］
スクロール圧縮機１０は、主軸１５の回転速度の変化によって、スライダバランサ部３０２の遠心力をストッパ部１５３と可変半径クランク機構５の移動部材３０とで支持する割合が変化するものである。スクロール圧縮機１の当該構成について、以下に説明する。スライダバランサ部３０２は、主軸１５の回転数が、閾値未満の回転数である停止時又は低速運転時、周壁部１５６の内周壁と接している。このとき、スライダバランサ部３０２ｃの外縁部の一点は、周壁部１５６のＵ側のストッパ部１５３と、接点Ｕ１で接し、スライダバランサ部３０２ｄの外縁部の一点は、周壁部１５６のＤ側のストッパ部１５３と、接点Ｄ１で接する。スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄが、接点Ｕ１及び接点Ｄ１においてストッパ部１５３と接することで、スライダバランサ部３０２の平面位置及び姿勢が決定する。そして、平面視で、基板部３０２ａ１と、移動部材３０Ａとの間には間隙が形成されており、スライダバランサ部３０２ｃとストッパ部１５３との間には、接点Ｕ１から切り欠き部１５４にかけて拡大する間隙Ｓ１が形成されている。また、平面視で、平面視で、基板部３０２ａ２と、移動部材３０Ａとの間には間隙が形成されており、スライダバランサ部３０２ｄとストッパ部１５３との間には、接点Ｄ１から切り欠き部１５４にかけて拡大する間隙Ｓ２が形成されている。また、スライダバランサ部３０２ｃのウェイト本体部３０２ｂ１と、スライダバランサ部３０２ｄのウェイト本体部３０２ｂ２とは接している。なお、接点Ｕ１及び接点Ｄ１は、周壁部１５６の切り欠き部１５４と相殺バランス部１５２との間のストッパ部１５３に位置している。[Operation of Slider Balancer 302]
In the scroll compressor 10, the rate at which the centrifugal force of the slider balancer 302 is supported by the stopper 153 and the moving member 30 of the variable radius crank mechanism 5 changes according to the change in the rotation speed of the main shaft 15. The configuration of the scroll compressor 1 will be described below. The slider balancer section 302 is in contact with the inner peripheral wall of the peripheral wall section 156 when the main shaft 15 rotates at a rotational speed less than the threshold value or when the main shaft 15 is stopped or at low speed operation. At this time, one point of the outer edge of the slider balancer portion 302c is in contact with the U-side stopper 153 of the peripheral wall portion 156 at the contact point U1, and one point of the outer edge of the slider balancer portion 302d is a stopper on the D side of the peripheral wall portion 156. It contacts the portion 153 at the contact point D1. When the slider balancer section 302c and the slider balancer section 302d come into contact with the stopper section 153 at the contact points U1 and D1, the plane position and the attitude of the slider balancer section 302 are determined. Then, in plan view, a gap is formed between the substrate portion 302a1 and the moving member 30A, and the space between the slider balancer portion 302c and the stopper portion 153 extends from the contact point U1 to the notch portion 154. A gap S1 is formed. Further, a gap is formed between the substrate portion 302a2 and the moving member 30A in a plan view, and a notch portion is formed between the slider balancer portion 302d and the stopper portion 153 from the contact point D1. A gap S2 that extends toward 154 is formed. The weight main body 302b1 of the slider balancer 302c1 is in contact with the weight main body 302b2 of the slider balancer 302d. The contact point U1 and the contact point D1 are located at the stopper 153 between the notch 154 of the peripheral wall 156 and the offset balance 152.

スライダバランサ部３０２は、主軸１５の回転数が、閾値以上の回転数である場合も周壁部１５６の内周壁と接している。このとき、スライダバランサ部３０２ｃの外縁部の一点は、周壁部１５６のＵ側のストッパ部１５３と、接点Ｕ１で接し、スライダバランサ部３０２ｄの外縁部の一点は、周壁部１５６のＤ側のストッパ部１５３と、接点Ｄ１と接する。スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄが、接点Ｕ１及び接点Ｄ１においてストッパ部１５３と接することで、スライダバランサ部３０２の平面位置及び姿勢が決定する。また、基板部３０２ａは、弾性部材２６Ａを圧縮して、移動部材３０Ａと接している。スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄには、遠心力に対してストッパ部１５３及び弾性部材２６Ａからの反力が作用する。そして、２つのバランスウェイト同士のウェイト本体部３０２ｂの間、すなわち、スライダバランサ部３０２ｃのウェイト本体部３０２ｂ１と、スライダバランサ部３０２ｄのウェイト本体部３０２ｂ２との間に間隙が形成されている（後述する図１５参照）。このとき、基板部３０２ａは、弾性部材２６Ａが配置された側と反対側において、内周側から外周側にかけて拡大する間隙Ｓ４が形成されている。 The slider balancer portion 302 is in contact with the inner peripheral wall of the peripheral wall portion 156 even when the rotational speed of the main shaft 15 is higher than or equal to the threshold value. At this time, one point of the outer edge of the slider balancer portion 302c is in contact with the U-side stopper 153 of the peripheral wall portion 156 at the contact point U1, and one point of the outer edge of the slider balancer portion 302d is a stopper on the D side of the peripheral wall portion 156. The portion 153 contacts the contact point D1. When the slider balancer section 302c and the slider balancer section 302d come into contact with the stopper section 153 at the contact points U1 and D1, the plane position and the attitude of the slider balancer section 302 are determined. Further, the substrate portion 302a compresses the elastic member 26A and is in contact with the moving member 30A. The centrifugal force acts on the slider balancer portion 302c and the slider balancer portion 302d from the stopper portion 153 and the elastic member 26A. A gap is formed between the weight body portions 302b of the two balance weights, that is, between the weight body portion 302b1 of the slider balancer portion 302c and the weight body portion 302b2 of the slider balancer portion 302d (described later). See FIG. 15). At this time, in the substrate portion 302a, a gap S4 that expands from the inner peripheral side to the outer peripheral side is formed on the side opposite to the side on which the elastic member 26A is disposed.

図１５は、本発明の実施の形態２のスクロール圧縮機１０の低速運転時（ａ）〜高速運転時（ｅ）までの回転数毎にスライダバランサ部３０２ｃに作用する遠心力と反力の変化を示した動作説明用の平面図である。図１５に示すように、スライダバランサ部３０２ｃの重心に作用する遠心力Ｆｃｓｂｕに対し、反力Ｆ３ｕが作用するストッパ部１５３との接点Ｕ１が遠心力Ｆｃｓｂｕの線上に無い。そのため、スライダバランサ部３０２ｃは、モーメントを解消するために点Ｕ１を支点として間隙Ｓ１を狭めるように回転し、端部３０３ｃが弾性部材２６Ａの方向に移動する。このとき、端部３０３ｃと端部３０３ｄとに挟まれた弾性部材２６Ａが弾性変形するので、スライダバランサ部３０２ｃは点Ｕ１を支点に微小に回転し、基板部３０２ａは移動部材３０Ａと接し、端部３０３ｃには弾性部材２６Ａからの反力Ｆｄｕが生じる。スライダバランサ部３０２ｄについてもスライダバランサ部３０２ｃと対称の動作となり、すなわち、図１５の紙面上では上下対称の動作となり、スライダバランサ部３０２ｄに作用する遠心力及び反力が決定し、スライダバランサ部３０２ｄの姿勢が決定する。 FIG. 15 shows changes in the centrifugal force and the reaction force acting on the slider balancer portion 302c for each rotation speed from low speed operation (a) to high speed operation (e) of the scroll compressor 10 according to Embodiment 2 of the present invention. It is a top view for operation | movement description which showed. As shown in FIG. 15, the contact U1 with the stopper 153 on which the reaction force F3u acts on the centrifugal force Fcsbu acting on the center of gravity of the slider balancer 302c is not on the line of the centrifugal force Fcsbu. Therefore, the slider balancer portion 302c rotates so as to narrow the gap S1 around the point U1 as a fulcrum in order to eliminate the moment, and the end portion 303c moves toward the elastic member 26A. At this time, since the elastic member 26A sandwiched between the end portions 303c and 303d is elastically deformed, the slider balancer portion 302c slightly rotates around the point U1, and the substrate portion 302a comes into contact with the moving member 30A, A reaction force Fdu from the elastic member 26A is generated in the portion 303c. The slider balancer section 302d also operates symmetrically with respect to the slider balancer section 302c. That is, the slider balancer section 302d operates vertically symmetrically on the plane of FIG. 15, and the centrifugal force and reaction force acting on the slider balancer section 302d are determined. Is determined.

図１５の（ａ）→（ｂ）→（ｃ）→（ｄ）→（ｅ）のように、主軸１５の回転数が増大するにしたがい、遠心力Ｆｃｓｂｕが増大し、反力Ｆ３ｕ及び反力Ｆｄｕも増大し、また、弾性部材２６Ａの変形量も増大する。そのため、スライダバランサ部３０２の姿勢も微小に変化する。主軸１５が閾値以上の回転数を超えると、図１５の（ｄ）〜（ｅ）に示すように、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄの姿勢変化に伴い、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄの内径側と移動部材３０Ａの外周とが接する。そのため、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄには、移動部材３０Ａからの反力Ｆｓｕが生じるようになる。 As shown in FIG. 15, (a) → (b) → (c) → (d) → (e), as the rotational speed of the main shaft 15 increases, the centrifugal force Fcsbu increases, the reaction force F3u and the reaction force F3u increase. Fdu also increases, and the amount of deformation of the elastic member 26A also increases. Therefore, the attitude of the slider balancer unit 302 also changes slightly. When the number of rotations of the main shaft 15 exceeds the threshold value or more, as shown in FIGS. 15D to 15E, the slider balancer unit 302c and the slider balancer unit 302d change their posture, and the slider balancer unit 302c and the slider balancer unit change. The inner diameter side of 302d and the outer periphery of the moving member 30A are in contact. Therefore, a reaction force Fsu from the moving member 30A is generated in the slider balancer portion 302c and the slider balancer portion 302d.

図１５の（ａ）〜（ｃ）に示すように、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄが移動部材３０Ａと接触するまではスライダバランサ部３０２に作用する遠心力は、主軸１５（ストッパ部１５３）側に支持される。このとき、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄのそれぞれに作用する遠心力は、可変半径クランク機構５（移動部材３０Ａ）側には作用しないので、キャンセル率としては０％である。 As shown in FIGS. 15A to 15C, the centrifugal force acting on the slider balancer portion 302 until the slider balancer portion 302c and the slider balancer portion 302d contact the moving member 30A is applied to the main shaft 15 (stopper portion 153). ) Supported on the side. At this time, since the centrifugal force acting on each of the slider balancer section 302c and the slider balancer section 302d does not act on the variable radius crank mechanism 5 (moving member 30A) side, the cancellation rate is 0%.

図１５の（ｄ）〜（ｅ）に示すように、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄが移動部材３０Ａと接触すると、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄのそれぞれが、移動部材３０Ａからの反力Ｆｓｕを受ける。このとき、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄに作用する遠心力Ｆｃｓｂｕにおける反力Ｆｓｕ分の力は、可変半径クランク機構５（移動部材３０Ａ）側にキャンセル力として働くことになる。すなわち、移動部材３０Ａとの接触開始前では、スライダバランサ部３０２に作用する遠心力は、ストッパ部１５３に全て支持されるためにキャンセル率が０％となる。移動部材３０Ａとの接触開始後では、スライダバランサ部３０２に作用する遠心力は、ストッパ部１５３と移動部材３０Ａとにまたがって支持されるためにキャンセル率が０％以上となる。このように、スライダバランサ部３０２に作用する遠心力は、移動部材３０Ａとの接触開始前と、移動部材３０Ａとの接触開始後とではキャンセル率が変化する。スライダバランサ部３０２に作用する遠心力のキャンセル率は、スライダバランサ部３０２に作用する遠心力の大きさと、スライダバランサ部３０２の重心、スライダバランサ部３０２とストッパ部１５３との接点の位置によって決定される。さらに、スライダバランサ部３０２に作用する遠心力のキャンセル率は、弾性部材２６Ａの反力が生じる位置、スライダバランサ部３０２と移動部材３０との接触開始時の弾性部材２６Ａの反力により決定される。本発明の実施の形態２のスクロール圧縮機１０は、これらの設計パラメータを調整することで、スライダバランサ部３０２と移動部材３０とが接触を開始する回転数と、接触開始後のキャンセル率の大きさを設定することができる。以上のように、スクロール圧縮機１０は、主軸１５の回転が低速時はスライダバランサ部３０２の遠心力をストッパ部１５３または移動部材３０のいずれかのみが支持する。そして、スクロール圧縮機１０は、主軸１５の回転速度が上昇するとスライダバランサ部３０２の遠心力をストッパ部１５３と移動部材３０とが支持するように変化する。 As shown in FIGS. 15D to 15E, when the slider balancer 302c and the slider balancer 302d come into contact with the moving member 30A, each of the slider balancer 302c and the slider balancer 302d moves from the moving member 30A. It receives the reaction force Fsu. At this time, the force corresponding to the reaction force Fsu in the centrifugal force Fcsbu acting on the slider balancer portion 302c and the slider balancer portion 302d acts as a canceling force on the variable radius crank mechanism 5 (moving member 30A) side. That is, before the start of contact with the moving member 30A, the centrifugal force acting on the slider balancer 302 is completely supported by the stopper 153, so that the canceling rate is 0%. After the start of contact with the moving member 30A, the centrifugal force acting on the slider balancer 302 is supported over the stopper 153 and the moving member 30A, so that the canceling rate becomes 0% or more. As described above, the centrifugal force acting on the slider balancer 302 changes the cancel ratio between before the start of contact with the moving member 30A and after the start of contact with the moving member 30A. The canceling rate of the centrifugal force acting on the slider balancer section 302 is determined by the magnitude of the centrifugal force acting on the slider balancer section 302, the center of gravity of the slider balancer section 302, and the position of the contact point between the slider balancer section 302 and the stopper section 153. You. Further, the canceling rate of the centrifugal force acting on the slider balancer 302 is determined by the position where the reaction of the elastic member 26A occurs and the reaction of the elastic member 26A when the contact between the slider balancer 302 and the moving member 30 starts. . By adjusting these design parameters, the scroll compressor 10 according to Embodiment 2 of the present invention can increase the number of rotations at which the slider balancer unit 302 and the moving member 30 start contacting, and the cancellation rate after the contact starts. Can be set. As described above, in the scroll compressor 10, when the rotation of the main shaft 15 is low speed, only the stopper 153 or the moving member 30 supports the centrifugal force of the slider balancer 302. When the rotation speed of the main shaft 15 increases, the scroll compressor 10 changes such that the centrifugal force of the slider balancer 302 is supported by the stopper 153 and the moving member 30.

図１６は、本発明の実施の形態２に係るスクロール圧縮機１０における各軸受荷重及び渦巻側面の押付力Ｆ［ｋｇｆ］の回転数［ｒｐｓ］に対する変化のパターンを示すグラフである。図１７は、本発明の実施の形態２に係るスクロール圧縮機１０における揺動部品の遠心力の揺動軸受と渦巻側面との支持割合の回転数［ｒｐｓ］に対する変化パターンを示すグラフである。 FIG. 16 is a graph showing a change pattern of the bearing load and the pressing force F [kgf] of the spiral side surface with respect to the rotation speed [rps] in the scroll compressor 10 according to Embodiment 2 of the present invention. FIG. 17 is a graph showing a change pattern of the supporting ratio of the centrifugal force of the oscillating component of the oscillating component in the scroll compressor 10 according to Embodiment 2 of the present invention to the rotation speed [rps] of the oscillating bearing and the spiral side surface.

図１６及び図１７を用いて、本発明の実施の形態２に係るスクロール圧縮機１０のキャンセル特性の一例を示す。なお、図１６は、横軸を主軸１５の回転数とし、回転数に対する渦巻側面の押付力Ｆｓ、揺動軸受荷重Ｆｂｏ、主軸受荷重Ｆｂｍ、副軸受荷重Ｆｂｓの変化を表すものである。また、図１７は、横軸を主軸１５の回転数とし、回転数に対する揺動軸受と渦巻側面の遠心力支持比率の変化を表すものである。 16 and 17, an example of the cancellation characteristic of the scroll compressor 10 according to Embodiment 2 of the present invention will be described. FIG. 16 shows changes in the pressing force Fs of the spiral side surface, the oscillating bearing load Fbo, the main bearing load Fbm, and the sub-bearing load Fbs with respect to the rotation speed on the horizontal axis. FIG. 17 shows the change in the centrifugal force support ratio of the oscillating bearing and the spiral side surface with respect to the number of revolutions of the main shaft 15 on the horizontal axis.

この図１６及び図１７の実験例では、図１３の平面図の位置関係で、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄのそれぞれのキャンセルアンバランス量を６０％（合計で１２０％のキャンセル）としている。そして、主軸１５の回転数が、９０ｒｐｓ以上で、スライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄが移動部材３０Ａと接触するという設定になっている。 In the experimental examples of FIGS. 16 and 17, the canceling imbalance amount of each of the slider balancer section 302c and the slider balancer section 302d is set to 60% (a total of 120% cancellation) based on the positional relationship in the plan view of FIG. . The setting is such that when the rotation speed of the main shaft 15 is 90 rps or more, the slider balancer 302c and the slider balancer 302d come into contact with the moving member 30A.

実施の形態１のスクロール圧縮機１は、図１０に示すように、半支持スライダバランサ部３０１ｂがストッパ部１５３と接触し始める９０ｒｐｓまでは、遠心力の支持比率が揺動軸受１００％、渦巻側面０％で推移する。これに対し、本発明の実施の形態２に係るスクロール圧縮機１０は、実施の形態１のスクロール圧縮機１とは逆に、スライダバランサ部３０２が移動部材３０Ａと接触し始める９０ｒｐｓまでは、遠心力の支持比率が揺動軸受０％、渦巻側面１００％で推移する。そして、スライダバランサ部３０２が移動部材３０Ａと接触し始める９０ｒｐｓ以降は、揺動軸受側の支持比率が増大し、その分渦巻側面の支持比率が減少している。すなわち、本発明の実施の形態２に係るスクロール圧縮機１０は、閾値以上の回転数となる高速域で、スライダバランサ部３０１が、渦巻側面による支持から、揺動軸受と渦巻側面との両方による支持に移行する。 As shown in FIG. 10, the scroll compressor 1 according to the first embodiment has a centrifugal force supporting ratio of 100% of the oscillating bearing and a spiral side surface until 90 rps at which the semi-supported slider balancer portion 301b starts to contact the stopper portion 153. It changes at 0%. On the other hand, the scroll compressor 10 according to the second embodiment of the present invention, unlike the scroll compressor 1 of the first embodiment, performs centrifugal operation until 90 rps at which the slider balancer section 302 starts to contact the moving member 30A. The force support ratio changes with the swing bearing being 0% and the spiral side surface being 100%. After 90 rps when the slider balancer section 302 starts to contact the moving member 30A, the supporting ratio on the swing bearing side increases, and the supporting ratio on the spiral side surface decreases accordingly. That is, in the scroll compressor 10 according to Embodiment 2 of the present invention, in the high-speed region where the rotation speed is equal to or higher than the threshold value, the slider balancer portion 301 is moved from the support by the spiral side surface to the both of the swing bearing and the spiral side surface. Move to support.

以上のように、本発明の実施の形態２に係るスクロール圧縮機１０は、主軸１５につながるストッパ部１５３と、主軸１５の回転速度の変化によりスライダバランサ部３０２が変位する機構と、を有し、主軸１５の回転速度の変化によって、スライダバランサ部３０２の遠心力をストッパ部１５３と可変半径クランク機構の移動部材３０とで支持する割合が変化するものである。そのため、スクロール圧縮機１０は、揺動部品の遠心力の渦巻側面と揺動軸受との指示割合を回転数に依存させて自動的に変化させることができる。このため、揺動部品に作用する遠心力を、閾値未満の低速回転では揺動軸受または渦巻側面で１００％支持し、上限回転数に近い閾値以上の高速回転域では、各々、揺動軸受の負荷容量と渦巻側面の摺動特性を考慮した比率で支持することができる。その結果、スクロール圧縮機１０は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。そのため、スクロール圧縮機１０は、高回転数域まで信頼性を確保することができ、容量範囲の広い圧縮機とすることができる。 As described above, the scroll compressor 10 according to Embodiment 2 of the present invention has the stopper 153 connected to the main shaft 15 and the mechanism in which the slider balancer 302 is displaced by a change in the rotation speed of the main shaft 15. The ratio of the centrifugal force of the slider balancer portion 302 supported by the stopper portion 153 and the moving member 30 of the variable radius crank mechanism changes according to the change in the rotation speed of the main shaft 15. Therefore, the scroll compressor 10 can automatically change the indicated ratio between the spiral side surface of the centrifugal force of the oscillating component and the oscillating bearing depending on the rotation speed. For this reason, 100% of the centrifugal force acting on the oscillating component is supported by the oscillating bearing or the spiral side at low-speed rotation below the threshold, and in the high-speed rotation region above the threshold near the upper limit rotation speed, It can be supported at a ratio that takes into account the load capacity and the sliding characteristics of the spiral side surface. As a result, the scroll compressor 10 can achieve both characteristics such as support of centrifugal force dispersion during high-speed operation, side sealing performance during low-speed operation, and quietness during medium to high-speed operation. Therefore, the scroll compressor 10 can ensure reliability up to a high rotation speed range, and can be a compressor having a wide capacity range.

また、スクロール圧縮機１０は、主軸１５の回転が低速時はスライダバランサ部３０２の遠心力をストッパ部１５３または移動部材３０のいずれかのみが支持して、主軸１５の回転速度が上昇するとスライダバランサ部３０２の遠心力をストッパ部１５３と移動部材３０とが支持するように変化する。そのため、スクロール圧縮機１０は、揺動部品の遠心力の渦巻側面と揺動軸受との指示割合を回転数に依存させて自動的に変化させることができる。このため、揺動部品に作用する遠心力を、閾値未満の低速回転では揺動軸受または渦巻側面で１００％支持し、上限回転数に近い閾値以上の高速回転域では、各々、揺動軸受の負荷容量と渦巻側面の摺動特性を考慮した比率で支持することができる。その結果、スクロール圧縮機１０は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。そのため、スクロール圧縮機１０は、高回転数域まで信頼性を確保することができ、容量範囲の広い圧縮機とすることができる。 Further, when the rotation of the main shaft 15 is low, only the stopper 153 or the moving member 30 supports the centrifugal force of the slider balancer 302 when the rotation of the main shaft 15 is low. The centrifugal force of the part 302 changes so that the stopper part 153 and the moving member 30 support it. Therefore, the scroll compressor 10 can automatically change the indicated ratio between the spiral side surface of the centrifugal force of the oscillating component and the oscillating bearing depending on the rotation speed. For this reason, 100% of the centrifugal force acting on the oscillating component is supported by the oscillating bearing or the spiral side at low-speed rotation below the threshold, and in the high-speed rotation region above the threshold near the upper limit rotation speed, It can be supported at a ratio that takes into account the load capacity and the sliding characteristics of the spiral side surface. As a result, the scroll compressor 10 can achieve both characteristics such as support of centrifugal force dispersion during high-speed operation, side sealing performance during low-speed operation, and quietness during medium to high-speed operation. Therefore, the scroll compressor 10 can ensure reliability up to a high rotation speed range, and can be a compressor having a wide capacity range.

また、スクロール圧縮機１０は、ストッパ部１５３が、前記主軸の一端に形成され、前記可変半径クランク機構を内部に配置する円筒状の周壁部である。そのため、ストッパ部１５３は、スライダバランサ部３０２の径方向の移動を規制することができる。 Further, in the scroll compressor 10, the stopper portion 153 is formed at one end of the main shaft, and is a cylindrical peripheral wall portion in which the variable radius crank mechanism is disposed. Therefore, the stopper 153 can restrict the movement of the slider balancer 302 in the radial direction.

また、スクロール圧縮機１０は、スライダバランサ部３０２が、周壁部１５６の内部に配置され、相互の位置が可変である２つのバランスウェイトを含む。スクロール圧縮機１０は、周壁部１５６の内部で２つのバランスウェイトが移動することによって、揺動部品の遠心力の渦巻側面と揺動軸受との指示割合を回転数に依存させて自動的に変化させることができる。 Further, the scroll compressor 10 includes two balance weights in which the slider balancer section 302 is disposed inside the peripheral wall section 156 and whose mutual position is variable. The scroll compressor 10 automatically changes the indicated ratio of the centrifugal force of the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depending on the rotation speed by the movement of the two balance weights inside the peripheral wall portion 156. Can be done.

また、本発明の実施の形態２に係るスクロール圧縮機１０は、移動部材３０Ａと周壁部１５６との間に２つのスライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄを備える。２つのスライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄは、内周縁が移動部材３０Ａの外径よりも大きく形成され、内周側に移動部材３０Ａが配置される平板かつ円弧状に形成された基板部３０２ａ１及び基板部３０２ａ１を有する。また、２つのスライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄは、偏心軸部１５１の偏心方向とは反対側の基板部３０２ａ１及び基板部３０２ａ１の外周縁に設けられたウェイト本体部３０２ｂ１及びウェイト本体部３０２ｂ１を有する。そして、２つのスライダバランサ部３０２ｃ及びスライダバランサ部３０２ｄは、移動部材３０Ａを挟んで平面視で対称構造に形成されている。スクロール圧縮機１０は、これらの構成を備えることにより揺動部品の遠心力の渦巻側面と揺動軸受との指示割合を回転数に依存させて自動的に変化させることができる。このため、揺動部品に作用する遠心力を、閾値未満の低速回転では揺動軸受または渦巻側面で１００％支持し、上限回転数に近い閾値以上の高速回転域では、各々、揺動軸受の負荷容量と渦巻側面の摺動特性を考慮した比率で支持することができる。その結果、スクロール圧縮機１０は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。また、スクロール圧縮機１０は、高回転数域まで信頼性を確保することができ、容量範囲の広い圧縮機とすることができる。 Further, scroll compressor 10 according to Embodiment 2 of the present invention includes two slider balancer portions 302c and 302d between moving member 30A and peripheral wall portion 156. The two slider balancer portions 302c and 302d have inner peripheral edges formed to be larger than the outer diameter of the moving member 30A, and a flat and arc-shaped substrate portion 302a1 on which the moving member 30A is disposed on the inner peripheral side. And a substrate part 302a1. Further, the two slider balancer portions 302c and 302d include a substrate portion 302a1 on the opposite side of the eccentric direction of the eccentric shaft portion 151 and a weight main body portion 302b1 and a weight main body portion 302b1 provided on the outer peripheral edge of the substrate portion 302a1. Having. The two slider balancer portions 302c and 302d are formed symmetrically in plan view with the moving member 30A interposed therebetween. The scroll compressor 10 having such a configuration can automatically change the indicated ratio between the spiral side surface of the centrifugal force of the oscillating component and the oscillating bearing depending on the rotation speed. For this reason, 100% of the centrifugal force acting on the oscillating component is supported by the oscillating bearing or the spiral side at low-speed rotation below the threshold, and in the high-speed rotation region above the threshold near the upper limit rotation speed, It can be supported at a ratio that takes into account the load capacity and the sliding characteristics of the spiral side surface. As a result, the scroll compressor 10 can achieve both characteristics such as support of centrifugal force dispersion during high-speed operation, side sealing performance during low-speed operation, and quietness during medium to high-speed operation. Further, the scroll compressor 10 can ensure reliability up to a high rotation speed range and can be a compressor having a wide capacity range.

また、スクロール圧縮機１０は、スライダバランサ部３０２ｃとスライダバランサ部３０２ｄの外縁部の一点が、それぞれストッパ部１５３と接するものである。スクロール圧縮機１０は、主軸１５の回転数が閾値未満である場合に、基板部３０２ａと、移動部材３０Ａとの間には間隙が形成されている。また、スクロール圧縮機１０は、主軸１５の回転数が閾値以上である場合に、基板部３０２ａが、弾性部材２６Ａを圧縮し、移動部材３０Ａと接しているものである。スクロール圧縮機１０は、これらの構成を備えることで、低速運転時には遠心力の反力が全てストッパ部１５３を有する主軸１５側で支持されるので、揺動部品に作用する遠心力が渦巻側面の押付けに寄与することでシール性が確保される。そして、スクロール圧縮機１０は、閾値以上の回転数よる高速運転時には、基板部３０２ａが移動部材３０Ａと接触し、クランク機構側での遠心力の反力を支持する割合が増大することにより、渦巻側面への押付力が過大となるのを避けることができる。その結果、スクロール圧縮機１０は、渦巻側面と揺動軸受とで、揺動部品の遠心力の支持割合を主軸１５の回転数に依存させて自動的に変化させることができる。そのため、スクロール圧縮機１０は、高速運転時の遠心力分散支持、低速運転時の側面シール性、中〜高速運転時の静粛性といった特性を両立させることができる。 Further, in the scroll compressor 10, one point of the outer edge of the slider balancer 302c and the slider balancer 302d is in contact with the stopper 153, respectively. In the scroll compressor 10, when the rotation speed of the main shaft 15 is less than the threshold value, a gap is formed between the substrate portion 302a and the moving member 30A. Further, in the scroll compressor 10, when the rotation speed of the main shaft 15 is equal to or higher than the threshold, the substrate portion 302a compresses the elastic member 26A and is in contact with the moving member 30A. Since the scroll compressor 10 is provided with the above configuration, all the reaction force of the centrifugal force is supported on the main shaft 15 side having the stopper portion 153 at the time of low-speed operation. The sealing property is ensured by contributing to the pressing. During high-speed operation at a rotation speed equal to or higher than the threshold value, the scroll compressor 10 causes the substrate portion 302a to come into contact with the moving member 30A, thereby increasing the ratio of supporting the reaction force of the centrifugal force on the crank mechanism side. Excessive pressing force on the side surface can be avoided. As a result, the scroll compressor 10 can automatically change the supporting ratio of the centrifugal force of the oscillating component between the spiral side surface and the oscillating bearing depending on the rotation speed of the main shaft 15. For this reason, the scroll compressor 10 can achieve both characteristics such as centrifugal force dispersion support during high-speed operation, side sealing performance during low-speed operation, and quietness during medium to high-speed operation.

１スクロール圧縮機、１ｔスクロール圧縮機、２圧縮機構部、３電動機、５可変半径クランク機構、５ｔ可変半径クランク機構、１０スクロール圧縮機、１１固定スクロール、１１ｔ固定スクロール、１２揺動スクロール、１２ｔ揺動スクロール、１３オルダムリング、１４フレーム、１５主軸、１５ｔ主軸、１６第１バランサ、１７第２バランサ、１８ロータ、１９ステータ、２０副軸受、２１密閉容器、２２潤滑油、２３吸入管、２４吐出管、２５吐出弁、２６弾性部材、２６Ａ弾性部材、２８サブフレーム、３０移動部材、３０Ａ移動部材、３０ｔスライダ、３１溝部、３５基板部、３６切り欠き部、３７側面部、１１１吐出ポート、１１３台板部、１１４渦巻歯、１１４ｔ渦巻歯、１２１ボス部、１２１ｔボス部、１２２台板部、１２６渦巻歯、１２６ｔ渦巻歯、１４１張出し部、１４３主軸受、１５０基軸部、１５１偏心軸部、１５１ｔ偏心軸部、１５２相殺バランス部、１５３ストッパ部、１５４切り欠き部、１５５円盤部、１５６周壁部、１５８段差、３０１スライダバランサ部、３０１ａ非支持スライダバランサ部、３０１ａ１内壁面部、３０１ｂ半支持スライダバランサ部、３０１ｔ溝部、３０２スライダバランサ部、３０２ａ基板部、３０２ａ１基板部、３０２ａ２基板部、３０２ｂウェイト本体部、３０２ｂ１ウェイト本体部、３０２ｂ２ウェイト本体部、３０２ｃスライダバランサ部、３０２ｄスライダバランサ部、３０３ｃ端部、３０３ｄ端部。 REFERENCE SIGNS LIST 1 scroll compressor, 1 t scroll compressor, 2 compression mechanism, 3 electric motor, 5 variable radius crank mechanism, 5 t variable radius crank mechanism, 10 scroll compressor, 11 fixed scroll, 11 t fixed scroll, 12 oscillating scroll, 12 t swing Dynamic scroll, 13 Oldham ring, 14 frame, 15 main shaft, 15 t main shaft, 16 first balancer, 17 second balancer, 18 rotor, 19 stator, 20 auxiliary bearing, 21 sealed container, 22 lubricating oil, 23 suction pipe, 24 discharge Pipe, 25 discharge valve, 26 elastic member, 26A elastic member, 28 subframe, 30 moving member, 30A moving member, 30t slider, 31 groove portion, 35 substrate portion, 36 cutout portion, 37 side surface portion, 111 discharge port, 113 Base plate, 114 spiral teeth, 114t spiral Tooth, 121 boss, 121t boss, 122 base plate, 126 spiral tooth, 126t spiral tooth, 141 overhang, 143 main bearing, 150 base shaft, 151 eccentric shaft, 151t eccentric shaft, 152 offset balance, 153 Stopper portion, 154 cutout portion, 155 disk portion, 156 peripheral wall portion, 158 step, 301 slider balancer portion, 301a unsupported slider balancer portion, 301a1 inner wall surface portion, 301b semi-supported slider balancer portion, 301t groove portion, 302 slider balancer portion , 302a substrate portion, 302a1 substrate portion, 302a2 substrate portion, 302b weight body portion, 302b1 weight body portion, 302b2 weight body portion, 302c slider balancer portion, 302d slider balancer portion, 303c end portion, 303d end portion.

Claims

A compression mechanism having a fixed scroll and a swinging scroll that swings with respect to the fixed scroll;
A rotating spindle,
A variable radius crank mechanism that transmits the rotating force of the main shaft through a movable member having a variable distance from the center of the main shaft as a force that causes the oscillating scroll to oscillate,
A balancer that generates a centrifugal force in a direction opposite to the centrifugal force generated in the swinging component due to the rotation of the main shaft,
In a scroll compressor having
A stopper portion connected to the main shaft,
A mechanism in which the balancer is displaced by a change in the rotation speed of the spindle,
Has,
Due to the change in the rotation speed of the main shaft, the ratio of the centrifugal force of the balancer supported by the stopper and the moving member of the variable radius crank mechanism changes.
Scroll compressor.

When the rotation speed of the spindle is low, only the stopper portion or the moving member supports the centrifugal force of the balancer, and when the rotation speed of the spindle increases, the centrifugal force of the balancer moves with the stopper portion. The scroll compressor according to claim 1, wherein the scroll compressor changes to support the member.

2. The balancer generates a centrifugal force exceeding a centrifugal force generated on a swinging component, and the main shaft has an offset balance portion at an end that generates a centrifugal force in a direction opposite to the centrifugal force generated on the balancer. 3. Or the scroll compressor according to 2.

The variable radius crank mechanism,
An eccentric shaft portion formed at one end of the main shaft and eccentric with respect to the center of the main shaft,
A slider in which the eccentric shaft portion is inserted, and which is rotatably slidably provided on an inner peripheral side of a cylindrical boss portion provided in the orbiting scroll;
Composed of
The scroll compressor according to any one of claims 1 to 3, wherein the moving member is a slider.

The scroll compressor according to claim 4, wherein the stopper portion is a cylindrical peripheral wall portion formed at one end of the main shaft and in which the variable radius crank mechanism is disposed.

The scroll compressor according to claim 5, wherein the balancer includes two balance weights that are arranged inside the peripheral wall portion and that are mutually variable.

The two balance weights are:
A first balance weight connected to the moving member;
A second balance weight slidably disposed between the boss portion and the first balance weight,
The scroll compressor according to claim 6, wherein an elastic member is disposed between the first balance weight and the second balance weight as a mechanism for displacing the balancer.

The first balance weight has an outer peripheral wall formed in an arc shape, and an inner wall surface portion facing the moving member has a weight main body formed in a planar shape,
The second balance weight is formed in a semicircular arc shape, and has an arc-shaped notch formed in a portion facing the weight main body,
The scroll compressor according to claim 7, wherein the weight main body and the elastic member are arranged in the bow-shaped notch.

When the rotation speed of the main shaft is less than a threshold value, the second balance weight contacts the elastic member,
The scroll compressor according to claim 8, wherein the second balance weight is in contact with the stopper when the rotation speed of the main shaft is equal to or greater than a threshold value.

Placing the two balance weights between the moving member and the peripheral wall portion,
The two balance weights are:
An inner peripheral edge is formed larger than the outer diameter of the moving member, and a flat and arc-shaped substrate portion on which the moving member is disposed on the inner peripheral side,
A weight main body provided on the outer peripheral edge of the substrate portion on the side opposite to the eccentric direction of the eccentric shaft portion, and is formed in a symmetrical structure in plan view with the moving member interposed therebetween.
The scroll compressor according to claim 6, wherein an elastic member is disposed between an end portion of the substrate portion opposite to the weight main body portion.

When the rotation speed of the main shaft is less than a threshold,
One point of the outer edge of the two balance weights respectively contacts the stopper,
A gap is formed between the substrate unit and the moving member,
When the rotation speed of the main shaft is equal to or more than a threshold,
One point of the outer edge of the two balance weights respectively contacts the stopper,
The scroll compressor according to claim 10, wherein the substrate compresses the elastic member and is in contact with the moving member.