JP6610404B2 - Converter operation method - Google Patents
Converter operation method Download PDFInfo
- Publication number
- JP6610404B2 JP6610404B2 JP2016082647A JP2016082647A JP6610404B2 JP 6610404 B2 JP6610404 B2 JP 6610404B2 JP 2016082647 A JP2016082647 A JP 2016082647A JP 2016082647 A JP2016082647 A JP 2016082647A JP 6610404 B2 JP6610404 B2 JP 6610404B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lance
- metal
- blowing
- bullion
- converter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
本発明は、上吹きランスを備えた上底吹き転炉型精錬容器を用いて溶銑の精錬を行う転炉操業方法に関する。 The present invention relates to a converter operation method for refining hot metal using an upper bottom blowing converter type refining vessel equipped with an upper blowing lance.
高炉で生産された溶銑中の炭素を除去するために、上底吹き転炉型精錬容器が広く使用されている。溶銑は、転炉型精錬容器に装入され、底吹き羽口から攪拌用のガスを吹き込んで溶銑を攪拌しながら、上吹きランスから酸素を上吹きし、溶銑中のりんや炭素を酸化除去する。上吹きランスについては、非特許文献１に記載のように、ランスの外径が例えば２５０トン転炉では３４０ｍｍ、３００トン転炉４００ｍｍ程度の上吹きランスが用いられている。以下、上吹きランスを単にランスともいう。 In order to remove carbon in the hot metal produced in a blast furnace, an upper bottom blown converter type refining vessel is widely used. The hot metal is charged into the converter-type refining vessel, and while stirring the hot metal from the bottom blowing tuyere, oxygen is blown up from the top blowing lance to remove phosphorus and carbon in the hot metal by oxidation. To do. As for the top blowing lance, as described in Non-Patent Document 1, an upper blowing lance having an outer diameter of a lance of, for example, about 340 mm in a 250-ton converter and 400 mm in a 300-ton converter is used. Hereinafter, the top blowing lance is also simply referred to as a lance.
このプロセスの製造コストを下げるためには、上吹き酸素流量を増加させて高速吹錬を行い、この転炉型精錬容器の生産性を増加させることが挙げられる。高速吹錬を行う場合、上吹きランスから溶銑に吹付ける酸素流量が増加し、スラグ粒やメタル粒の飛散が増大する。特にメタル粒がランス側面に付着すると、それらがランス表面に地金として固着、堆積する。それらが剥がれずにランスを大きく覆うようになると、付着した地金がランス昇降時に転炉排ガスフードのランス昇降口と干渉し、昇降が困難になってしまう。また、ランス昇降が困難になる前に、ランスに付着した地金を溶断などの方法で除去することは可能であるが、その作業には多大な労力を要する。 In order to reduce the manufacturing cost of this process, it is possible to increase the productivity of the converter-type refining vessel by increasing the top blowing oxygen flow rate and performing high-speed blowing. When performing high-speed blowing, the flow rate of oxygen sprayed from the top blowing lance to the hot metal increases, and the scattering of slag grains and metal grains increases. In particular, when metal particles adhere to the side surfaces of the lance, they adhere and deposit as bare metal on the lance surface. If they come to cover the lance greatly without being peeled off, the attached metal will interfere with the lance lift opening of the converter exhaust gas hood when the lance is lifted, making it difficult to lift. In addition, it is possible to remove the metal attached to the lance by a method such as fusing before it becomes difficult to raise and lower the lance, but this work requires a lot of labor.
そのため、高速吹錬を行っても、ランスに地金を付着しにくくしたり、付着しても剥がれ落ちやすくする方法の開発が求められている。これまでにも、ランスに地金が付着し難くなる方法や、付着物が剥がれ落ちやすくなる方法が開発されている。 Therefore, there is a demand for the development of a method that makes it difficult for metal to adhere to the lance even if high-speed blowing is performed, or that it is easy to peel off even if it adheres. So far, methods have been developed that make it difficult for metal to adhere to the lance and methods that make it easier for the deposits to peel off.
特許文献１には、ランス表面にセラミックコーティングを施し、地金の付着を抑制する方法が記載されている。この方法は有用であるが、コーティングが劣化した箇所には地金が付着するようになるため、コーティングが劣化したランスは新品に取り替える必要があり、ランスのメンテナンスコスト低減には繋がり難い。 Patent Document 1 describes a method of applying a ceramic coating to the lance surface to suppress the adhesion of metal. Although this method is useful, since the metal becomes attached to the portion where the coating is deteriorated, the lance having the deteriorated coating needs to be replaced with a new one, and it is difficult to reduce the maintenance cost of the lance.
特許文献２には、先端部が０．５゜以上１．５゜未満のテーパ形状を有するランスを用いることで、ランスに付着した地金が自重で落下しやすくなる方法が記載されている。 Patent Document 2 describes a method in which a bullion attached to a lance is easily dropped by its own weight by using a lance having a tapered shape with a tip portion of 0.5 ° or more and less than 1.5 °.
特許文献３には、溶鉄の精錬を行うにあたり、吹錬中に上吹きランスを回転させる方法が開示されている。これにより、溶鉄の攪拌が促進されるとしている。 Patent Document 3 discloses a method of rotating an upper blowing lance during blowing when refining molten iron. Thereby, stirring of molten iron is promoted.
上記特許文献１、２に記載のような方法を採用することにより、ランスへの地金付着は抑制できるようになり、ランスの耐久性も向上してきたが、現在でもなお、ランスに地金が付着し、ランス交換を余儀なくされ、その交換作業で生産性が低下する頻度は少なくない。更なる高速吹錬を目指すためには、ランスに付着する地金を落とすための更なる工夫が求められている。 By adopting the methods as described in Patent Documents 1 and 2 above, the adhesion of the bullion to the lance can be suppressed and the durability of the lance has been improved. Adhering and lance replacement is unavoidable, and the frequency of productivity reduction due to the replacement work is not limited. In order to achieve further high-speed blowing, further ingenuity is required to drop the metal that adheres to the lance.
本発明は、上吹きランスを備えた上底吹き転炉型精錬容器を用いて溶銑の精錬を行う操業において、ランスに付着する地金を落とすための転炉操業方法を提供することを目的とする。 It is an object of the present invention to provide a converter operating method for dropping metal that adheres to a lance in an operation of refining hot metal using an upper bottom blowing converter type refining vessel equipped with a top blowing lance. To do.
即ち、本発明の要旨とするところは以下のとおりである。
（１）上底吹き転炉型精錬容器を用いて溶銑の精錬を行う操業方法において、非吹錬中にランスを回転させて、ランスに付着した地金を落下させることを特徴とする転炉操業方法。
（２）予め地金付着除去を行う際の単位面積あたりの付着地金量ｗCを定め、下記（１）式で定めるランス回転数ｎC（ｒｐｍ）以上の回転数でランスを回転させることを特徴とする上記（１）に記載の転炉操業方法。
ｎC＝（√（３００／ｒ・ｗC））×３０／π （１）
ｗC：単位面積あたりの付着地金量（ｋｇ／ｍ2）
ｒ：ランス半径（ｍ）
（３）前記ｗCを１０ｋｇ／ｍ2≦ｗC≦５００ｋｇ／ｍ2の範囲で定めることを特徴とする上記（２）に記載の転炉操業方法。
（４）非吹錬時にランスを回転させる際、下記（２）式で計算されるランス付着地金に作用する単位面積あたりの平均の遠心力ＦAを３００Ｎ／ｍ2より大きくするようにランス回転数ｎを定めることを特徴とする、上記（１）に記載の転炉操業方法。
ＦA＝π・Ｗ・ｎ2／１８００Ｌ （２）
ＦA：ランス付着地金に作用する単位面積あたりの平均の遠心力（Ｎ／ｍ2）
Ｗ：ランス付着地金量（ｋｇ）
Ｌ：ランス付着地金の下端から上端までの長さ（ｍ）
ｎ：ランス回転数（ｒｐｍ）
That is, the gist of the present invention is as follows.
(1) In an operation method for refining hot metal using an upper bottom blown converter type refining vessel, the converter is characterized in that the lance is rotated during non-blowing to drop the metal in contact with the lance. Operation method.
(2) Predetermine the amount of adhesion metal w C per unit area when removing the adhesion of the metal, and rotate the lance at a rotation speed equal to or higher than the lance rotation speed n C (rpm) determined by the following equation (1). The converter operating method according to (1) above, characterized in that
n C = (√ (300 / r · w C )) × 30 / π (1)
w C : amount of attached metal per unit area (kg / m 2 )
r: Lance radius (m)
(3) The converter operating method as described in (2) above, wherein w C is determined in a range of 10 kg / m 2 ≦ w C ≦ 500 kg / m 2 .
(4) When rotating the lance during non-blowing, the lance is calculated so that the average centrifugal force F A per unit area acting on the lance adhesion metal calculated by the following formula (2) is larger than 300 N / m 2. The converter operation method according to (1) above, wherein the number of revolutions n is determined.
F A = π · W · n 2 / 1800L (2)
F A : Average centrifugal force per unit area (N / m 2 ) acting on lance adhering metal
W: Lance adhering metal amount (kg)
L: Length from the lower end to the upper end of the lance adhesion metal (m)
n: Lance rotation speed (rpm)
本発明は、上吹きランスを備えた上底吹き転炉型精錬容器を用いて溶銑の精錬を行う転炉操業方法において、非吹錬中にランスを回転させることにより、ランス回転に伴う遠心力の作用によって、ランスに付着した地金を落下させることができる。 The present invention relates to a converter operating method for refining hot metal using an upper bottom blowing converter type refining vessel equipped with a top blowing lance, and by rotating the lance during non-blowing, the centrifugal force accompanying the lance rotation By this action, the bullion attached to the lance can be dropped.
本発明は、地金が付着した上吹きランスについて、非吹錬中にランスを回転させて地金に遠心力を与え、地金を落下させることを着想した。 The present invention has been conceived of rotating the lance during non-blowing to apply centrifugal force to the bullion and dropping the bullion with respect to the top blow lance to which the bullion has adhered.
そこで、上吹きランスを備えた試験転炉で脱炭吹錬を行い、地金が付着したランスを回転させ、地金が剥離して落下する臨界の遠心力を調査した。ランス支持装置は、ランスを中心軸回りに回転させるランス回転装置を有するとともに、ランス重量を計測するためのロードセルを備えている。上吹きランスの外径は半径５０ｍｍである。 Therefore, decarburization blowing was performed in a test converter equipped with an upper blowing lance, and the lance with the bare metal attached was rotated to investigate the critical centrifugal force at which the bare metal peeled off and dropped. The lance support device includes a lance rotation device that rotates the lance about the central axis, and includes a load cell for measuring the lance weight. The outer diameter of the top blowing lance is a radius of 50 mm.
脱りん溶銑２．０ｔを試験転炉に装入し、溶銑浴面から４００ｍｍ上に設置した上吹きランスから４８０Ｎｍ3／ｈにて酸素を溶銑に１０分間吹き付けて脱炭吹錬を行った。脱炭吹錬終了後、ランスを上昇させて、ランスに地金が付着していることを確認した。地金は、ランス先端である下端から上方に向かってランスに一体となって巻くように付着しており、周方向には比較的均一な厚みで、ランス軸方向には不均一な厚みであった。 Dephosphorized hot metal (2.0 t) was charged into a test converter, and decarburized and blown by blowing oxygen over the hot metal at 480 Nm 3 / h for 10 minutes from an upper blowing lance installed 400 mm above the hot metal bath surface. After decarburization blowing, the lance was raised and it was confirmed that metal was attached to the lance. The bullion is attached so as to wind integrally with the lance from the lower end, which is the tip of the lance, and has a relatively uniform thickness in the circumferential direction and a non-uniform thickness in the lance axis direction. It was.
ランス表面に付着した地金付着量Ｗ（質量）をロードセルの測定によって実験前と実験後のランス重量差から計算し、また、付着している地金の下端から上端までの長さＬを測った。 Calculate the adhesion amount W (mass) of the bullion attached to the lance surface from the difference between the lance weight before and after the experiment by measuring the load cell, and measure the length L from the lower end to the upper end of the attached bullion. It was.
地金が付着したランスを出鋼後の炉内まで下降させた後、ランス回転装置によってランスを回転させ、１０ｒｐｍ毎にランスの回転数を上げながら、ロードセルによる重量変化をみた。ランスの回転数を上げていくと、ロードセルで計測しているランス重量が低下していく様子が観測され、ランスに付着した地金の一部が剥がれ落ちていると推測された。さらに、回転数を上げていくと、付着した地金の重量分以上には低下せず、ロードセルで計測しているランス重量が一定となった。その時点でランスの回転を停止し、ランスを上昇させたところ、ランスの地金が完全に剥がれ落ちていることが確認できた。 After the lance with the bare metal adhered was lowered into the furnace after steel output, the lance was rotated by a lance rotating device, and the weight change due to the load cell was observed while increasing the number of rotations of the lance every 10 rpm. As the number of rotations of the lance increased, it was observed that the weight of the lance measured by the load cell was decreasing, and it was estimated that a part of the bullion attached to the lance was peeled off. Furthermore, as the number of rotations was increased, the lance weight measured by the load cell became constant without decreasing beyond the weight of the attached metal. At that point, the rotation of the lance was stopped and the lance was raised, and it was confirmed that the lance metal was completely peeled off.
この実験を繰り返した結果、表１を得た。地金が剥がれ落ちた時に作用していた遠心力の大きさは各実験によって異なったが、その時の遠心力を地金とランスの界面積で割った単位面積あたりの平均の遠心力ＦAは下記（２）式で示される。そして、地金がすべてはがれ落ちたときの回転数から（２）式で計算したＦAは、表１から明らかなように、１０００Ｎ／ｍ2より大きい値で各実験の結果がほぼ同等であった。
ＦA＝Ｗ・ｒ・（π・ｎ／３０)2／（２π・ｒ・Ｌ）
＝π・Ｗ・ｎ2／１８００Ｌ （２）
ＦA：ランス付着地金に作用する単位面積あたりの平均の遠心力（Ｎ／ｍ2）
Ｗ：ランス付着地金量（ｋｇ）
Ｌ：ランス付着地金の下端から上端までの長さ（ｍ）
ｒ：ランス半径（ｍ）＝０．０５ｍ
ｎ：ランス回転数（ｒｐｍ）
As a result of repeating this experiment, Table 1 was obtained. The magnitude of the centrifugal force acting when the bullion peeled off was different for each experiment, but the average centrifugal force F A per unit area obtained by dividing the centrifugal force at that time by the interface area between the bullion and the lance was It is shown by the following formula (2). As can be seen from Table 1, F A calculated from equation (2) based on the number of rotations when all the bullion was peeled off was a value greater than 1000 N / m 2 and the results of each experiment were almost equivalent. It was.
F A = W · r · (π · n / 30) 2 / (2π · r · L)
= Π · W · n 2 / 1800L (2)
F A : Average centrifugal force per unit area (N / m 2 ) acting on lance adhering metal
W: Lance adhering metal amount (kg)
L: Length from the lower end to the upper end of the lance adhesion metal (m)
r: Lance radius (m) = 0.05 m
n: Lance rotation speed (rpm)
したがって、ランスの地金を回転によって完全に剥がし落とすためには、地金とランスの界面に１０００Ｎ／ｍ2より大きな遠心力を作用すれば良いことがわかった。この実験では、回転時間が地金を完全に剥がし落とすことに対する影響はみられなかったことから、地金とランスの界面に１０００Ｎ／ｍ2より大きな遠心力を作用させれば、それほど長い回転時間を要すことなく、ランスを剥がし落とすことができると考えられる。地金とランスの界面に１１００Ｎ／ｍ2より大きな遠心力を作用させれば、表１に示す実験において６例中５例で地金を除去できているので、より好ましい。 Therefore, it was found that a centrifugal force greater than 1000 N / m 2 should be applied to the interface between the bullion and the lance in order to completely peel off the lance from the lance. In this experiment, the rotation time had no effect on completely peeling off the metal, so if a centrifugal force greater than 1000 N / m 2 was applied to the interface between the metal and the lance, the rotation time was too long. It is thought that the lance can be peeled off without the need for. If a centrifugal force greater than 1100 N / m 2 is applied to the interface between the bullion and the lance, the bullion can be removed in 5 out of 6 cases in the experiment shown in Table 1, which is more preferable.
（２）式から明らかなように、同一ランス回転数ｎでは、単位長さあたり付着地金質量（Ｗ／Ｌ）が増加するほど、遠心力が大きくなるため、地金を剥がし落としやすくなる。したがって、ランスの回転による遠心力の作用で地金を落とすためには、ある程度、ランスに地金が大きく付着したタイミングで、ランスを高速で回転させて地金を落とすことが好適である。 As is clear from the equation (2), at the same lance rotation speed n, the centrifugal force increases as the adhered metal mass (W / L) increases per unit length, so that the metal is easily peeled off. Therefore, in order to drop the bullion by the action of centrifugal force due to the rotation of the lance, it is preferable to rotate the lance at a high speed and drop the bullion at a timing when the bullion is largely attached to the lance to some extent.
但し、吹錬中にランスに付着した地金が溶銑に落下すると、サブランスで溶銑の温度等を測定する際に、その地金塊にサブランスが接触して損傷したり、落下した地金が溶解し、溶製目標組成の制御に悪影響を及ぼすことが考えられるため、ランスを回転させて地金を落とすタイミングは非吹錬中が適している。 However, if the bullion attached to the lance falls into the hot metal during blowing, the lance is touched and damaged when the temperature of the hot metal is measured with the sub lance, or the dropped bullion melts. Since it is considered that the control of the melting target composition may be adversely affected, the timing of rotating the lance and dropping the metal is suitable during non-blowing.
また、付着している地金重量が小さい場合は、既に述べたような地金が転炉内に落下することによる悪影響は小さいことから、非吹錬中と同様に吹錬中にランスを回転させて地金を落下させることは有効である。 In addition, when the weight of the ingot is small, the negative effect of dropping the ingot into the converter is small, so the lance is rotated during blowing as in non-blowing. It is effective to let the bullion fall.
次に、上吹きランスを備えた３００ｔ／ｈｅａｔの上底吹き転炉において、本発明を適用した。ランス支持装置は、ランスを中心軸回りに回転させるランス回転装置を有するとともに、ランス重量を計測するためのロードセルを備えている。上吹きランスの外径は半径２００ｍｍである。 Next, the present invention was applied in a 300 t / heat top bottom blowing converter equipped with a top blowing lance. The lance support device includes a lance rotation device that rotates the lance about the central axis, and includes a load cell for measuring the lance weight. The outer diameter of the top blowing lance is a radius of 200 mm.
脱りん溶銑の脱炭吹錬を行い、ランスに地金が付着した際にランス回転処理を行った。ランスに付着した地金付着量Ｗ（質量）はロードセルで測定し、地金の下端から上端までの長さＬは炉上に設置したカメラで撮影した画像を解析して求めた。非吹錬中にランスを転炉内へ降下した後、ランスを表２に示す所定のランス回転数ｎ一定で回転させた。その後、地金の除去状況を確認した。付着地金が全部脱落したときは◎、一部脱落したときは○、脱落しなかったときは×とした。単に地金が付着したランスを非吹錬中に転炉内へ降下する場合と、ランスに付着した地金の剥がれ落ちた結果について比較した。 Decarburization blowing of dephosphorized hot metal was performed, and lance rotation was performed when metal was attached to the lance. The metal adhesion amount W (mass) attached to the lance was measured with a load cell, and the length L from the lower end to the upper end of the metal was obtained by analyzing an image taken with a camera installed on the furnace. After the lance was lowered into the converter during non-blowing, the lance was rotated at a predetermined lance rotation speed n as shown in Table 2. After that, the removal status of the bullion was confirmed. When all of the adhered metal fell off, it was marked as ◎, when partially dropped it was marked as ○, and when it was not dropped, it was marked as ×. A comparison was made between the case where the lance with the bare metal attached was lowered into the converter during non-blowing and the result of the peeling of the bare metal attached to the lance.
得られた結果を表２に示す。ランスを回転させなかった比較例１、２では、付着した地金の脱落はみられなかった。ランスを回転させ、かつ、ＦAが３００〜１１００Ｎ／ｍ2未満となる回転数とした実施例１〜３では、一部の地金は脱落させることができたが、全ての地金を脱落させることはできなかった。ランスを回転させ、かつ、ＦAが１１００Ｎ／ｍ2以上となる回転数とした実施例４〜６では、全ての地金を脱落させることはできた。 The obtained results are shown in Table 2. In Comparative Examples 1 and 2 in which the lance was not rotated, the attached metal was not dropped. In Examples 1 to 3 in which the lance was rotated and the rotation speed was such that F A was less than 300 to 1100 N / m 2 , some bullion could be dropped, but all bullion was dropped. I couldn't make it. In Examples 4 to 6 in which the lance was rotated and the rotational speed at which F A was 1100 N / m 2 or more, all the bullion could be removed.
ランス表面の地金付着量の多寡については、ランス表面の単位面積あたりの地金付着量ｗ（ｋｇ／ｍ2）で表現することができる。また、前述のとおり、ランス回転によって生じる単位表面あたりの遠心力ＦAも、単位表面あたりの地金付着量ｗに比例する数値となる。そこで、前記（２）式について、単位表面あたりの地金付着量ｗを代入して式を変形する。
ｗ＝Ｗ／（２πｒＬ） （３）
であるから、
ＦA＝π・Ｗ・ｎ2／１８００Ｌ
＝２π2ｒ・ｗ・ｎ2／１８００
＝π2ｒ・ｗ・ｎ2／９００ （４）
となる。従って、単位面積あたりの地金付着量ｗがｗCを超えた時点で地金除去を行おうと計画する場合、地金を除去するに必要なランス回転数ｎCは、
ｎC＝（√（ＦA／（ｒ・ｗC）））×３０／π （１）
から求めることができる。前述のとおり、地金を完全に除去しようとする際にはＦA＝１１００Ｎ／ｍ2を用い、地金を一部のみ除去すれば足りる場合にはＦA＝３００Ｎ／ｍ2を用いて、（１）式の計算を行えばよい。
The amount of the metal adhesion amount on the lance surface can be expressed by the metal adhesion amount w (kg / m 2 ) per unit area of the lance surface. In addition, as described above, the centrifugal force F A per unit surface generated by the lance rotation is also a numerical value proportional to the bare metal adhesion amount w per unit surface. Therefore, the equation (2) is transformed by substituting the amount of metal adhesion w per unit surface.
w = W / (2πrL) (3)
Because
F A = π · W · n 2 / 1800L
= 2π 2 r · w · n 2/1800
= Π 2 r · w · n 2/900 (4)
It becomes. Therefore, when planning to remove bullion when the bullion adhesion amount w per unit area exceeds w C , the lance rotation speed n C required to remove the bullion is
n C = (√ (F A / (r · w C ))) × 30 / π (1)
Can be obtained from As described above, when completely removing the bullion, F A = 1100 N / m 2 is used. When only a part of the bullion is removed, F A = 300 N / m 2 is used, The calculation of equation (1) may be performed.
地金除去を行う指標となる、単位面積あたりの付着地金量ｗCについては、ｗCが小さすぎると地金除去のための所要ランス回転数ｎCが大きくなりすぎ、ｗCが大きすぎると地金除去直前の地金付着量が増大しすぎるので好ましくない。１０ｋｇ／ｍ2≦ｗC≦５００ｋｇ／ｍ2の範囲とすると好ましい。ｗC≦２００ｋｇ／ｍ2程度とすると最も好ましい。 Regarding the amount of adhering metal w c per unit area, which is an index for removing bullion, if w C is too small, the required lance rotation speed n C for bullion removal becomes too large and w C is too large. And the amount of bullion adhesion immediately before the bullion removal is excessively increased, which is not preferable. A range of 10 kg / m 2 ≦ w C ≦ 500 kg / m 2 is preferable. Most preferably, w C ≦ 200 kg / m 2 .
単位面積あたりの付着地金量がｗCは、ランス表面への見かけの地金付着厚みｔ（ｍｍ）にほぼ比例することがわかっている。ｗCとｔの比例関係については、対象とする転炉において実測することにより求めることができる。３００トン転炉で実測したところでは、
ｗC（ｋｇ／ｍ2）＝５．０×ｔ（ｍｍ）
の関係が成り立つことがわかった。この場合、１０ｋｇ／ｍ2≦ｗC≦５００ｋｇ／ｍ2は、目視での見かけの地金付着厚みｔが２．０ｍｍ以上１００ｍｍ以下に相当する。従って、予め地金付着除去を行う際の単位面積あたりの付着地金量ｗCを定め、ｗCに対応する見かけの地金付着厚みｔに到達した時点で本発明の地金付着除去を行い、その際のランス回転数ｎCを上記（１）式に基づいて定めることとすればよい。
It is known that the amount of attached metal per unit area w C is substantially proportional to the apparent metal adhesion thickness t (mm) on the lance surface. The proportional relationship between w C and t can be obtained by actual measurement in the target converter. In the place where we actually measured in a 300-ton converter,
w C (kg / m 2 ) = 5.0 × t (mm)
It was found that this relationship was established. In this case, 10 kg / m 2 ≦ w C ≦ 500 kg / m 2 corresponds to an apparent bare metal adhesion thickness t of 2.0 mm to 100 mm. Accordingly, the amount of adhesion metal w C per unit area when performing the adhesion removal of the bullion is determined in advance, and when the apparent adhesion thickness t corresponding to w C is reached, the bullion adhesion removal of the present invention is performed. The lance rotation speed n C at that time may be determined based on the above equation (1).
本発明ではまた、ランス地金除去を行おうとするときに地金付着量Ｗと地金付着長さＬを計測した上で、地金除去に必要なランス回転数ｎを計算して地金除去を行うこともできる。すなわち、非吹錬時にランスを回転させる際、前記（２）式で計算されるランス付着地金に作用する単位面積あたりの平均の遠心力ＦAを３００Ｎ／ｍ2より大きくするようにランス回転数ｎを定めることとしてもよい。ＦAを１１００Ｎ／ｍ2より大きくするようにランス回転数ｎを定めるとより好ましい。 In the present invention, when the lance metal removal is to be performed, the metal adhesion amount W and the metal adhesion length L are measured, and then the lance rotation speed n necessary for metal removal is calculated to remove the metal bullion. Can also be done. That is, when the lance is rotated during non-blowing, the lance rotation is performed so that the average centrifugal force F A per unit area acting on the lance adhering metal calculated by the equation (2) is larger than 300 N / m 2. The number n may be determined. More preferably, the lance rotation speed n is determined so that F A is larger than 1100 N / m 2 .
このとき、（２）式をｎについての式に変形すると以下の式となる。
ｎ＝√（（１８００・ＦA・Ｌ）／（π・Ｗ）） （５）
上記（５）式を用い、ＦAを定めた上で、計測したＷ、Ｌを代入することによって、必要なランス回転数ｎを求めることができる。前述のとおり、地金を完全に除去しようとする際にはＦA＝１１００Ｎ／ｍ2を用い、地金を一部のみ除去すれば足りる場合にはＦA＝３００Ｎ／ｍ2を用いて、（５）式の計算を行えばよい。
At this time, when the equation (2) is transformed into an equation for n, the following equation is obtained.
n = √ ((1800 · F A · L) / (π · W)) (5)
Using the above (5), in terms of defining the F A, the measured W, by substituting L, and the can be determined lance rotation speed n required. As described above, when completely removing the bullion, F A = 1100 N / m 2 is used. When only a part of the bullion is removed, F A = 300 N / m 2 is used, (5) What is necessary is just to calculate.
なお、特許文献３には、溶鉄の精錬を行うにあたり、吹錬中に上吹きランスを回転させることにより、吹錬中の溶鉄の攪拌を促進させる方法が開示されている。これに対して本発明は、非吹錬中に上吹きランスを回転させて付着地金を落下させる発明であって、特許文献３に記載の発明とは何ら関連のない発明である。 Patent Document 3 discloses a method of promoting stirring of molten iron during blowing by rotating an upper blowing lance during blowing during the refining of molten iron. On the other hand, the present invention is an invention in which the upper blow lance is rotated during non-blowing to drop the adhering ingot, and is an invention that has nothing to do with the invention described in Patent Document 3.
Claims (4)
ｎC＝（√（３００／（ｒ・ｗC）））×３０／π （１）
ｗC：単位面積あたりの付着地金量（ｋｇ／ｍ2）
ｒ：ランス半径（ｍ） It is characterized in that the amount of adhering metal w C per unit area when removing and removing the metal in advance is determined, and the lance is rotated at a rotational speed equal to or higher than the lance rotational speed n C (rpm) determined by the following equation (1). The converter operation method according to claim 1.
n C = (√ (300 / (r · w C ))) × 30 / π (1)
w C : amount of attached metal per unit area (kg / m 2 )
r: Lance radius (m)
ＦA＝π・Ｗ・ｎ2／１８００Ｌ （２）
ＦA：ランス付着地金に作用する単位面積あたりの平均の遠心力（Ｎ／ｍ2）
Ｗ：ランス付着地金量（ｋｇ）
Ｌ：ランス付着地金の下端から上端までの長さ（ｍ）
ｎ：ランス回転数（ｒｐｍ） When rotating the lance during non-blowing, the lance rotation speed n is set so that the average centrifugal force F A per unit area acting on the lance adhesion metal calculated by the following equation (2) is larger than 300 N / m 2. The converter operating method according to claim 1, wherein:
F A = π · W · n 2 / 1800L (2)
F A : Average centrifugal force per unit area (N / m 2 ) acting on lance adhering metal
W: Lance adhering metal amount (kg)
L: Length from the lower end to the upper end of the lance adhesion metal (m)
n: Lance rotation speed (rpm)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016082647A JP6610404B2 (en) | 2016-04-18 | 2016-04-18 | Converter operation method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016082647A JP6610404B2 (en) | 2016-04-18 | 2016-04-18 | Converter operation method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017193728A JP2017193728A (en) | 2017-10-26 |
| JP6610404B2 true JP6610404B2 (en) | 2019-11-27 |
Family
ID=60155381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016082647A Active JP6610404B2 (en) | 2016-04-18 | 2016-04-18 | Converter operation method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6610404B2 (en) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61250106A (en) * | 1985-04-30 | 1986-11-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method for removing metal stuck to converter lance |
| JPH0733537B2 (en) * | 1990-12-25 | 1995-04-12 | 川崎製鉄株式会社 | Adhesive metal removal device for converter lance |
| JPH06330135A (en) * | 1993-05-25 | 1994-11-29 | Nkk Corp | Lance for blowing of converter |
| JP2941737B2 (en) * | 1997-03-27 | 1999-08-30 | 川崎重工業株式会社 | Metal removal equipment for sub-lance for converter |
| JPH11279619A (en) * | 1998-03-31 | 1999-10-12 | Kawasaki Steel Corp | Method for removing lance deposit for refing molten metal and device therefor |
-
2016
- 2016-04-18 JP JP2016082647A patent/JP6610404B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2017193728A (en) | 2017-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11118250B2 (en) | Fe—Cr—Ni alloy and method for production thereof | |
| JP6610404B2 (en) | Converter operation method | |
| CN105506217A (en) | Method for online rapid cleaning of converter lance bonded steel slag | |
| JP5606152B2 (en) | How to remove ladles from ladle | |
| JP5601185B2 (en) | Operating method of RH vacuum degassing equipment | |
| JP5601296B2 (en) | Prevention method of adhesion of metal to oxygen blowing lance during converter blowing. | |
| JP6874904B2 (en) | Top bottom blown converter type refining container | |
| JP2010031338A (en) | Method for operating converter | |
| JP5122842B2 (en) | Method for preventing smelting top cover | |
| WO2018190283A1 (en) | Water-cooled lance | |
| JP2013108175A (en) | Method for deciding cross-sectional shape of impeller rotary shaft and impeller rotary shaft using the method | |
| JP5929632B2 (en) | Converter refining method | |
| CN108286009A (en) | A kind of high medium carbon steel exempts from the smelting technology of normalizing, annealing | |
| JP6340919B2 (en) | Converter refining method using top blowing lance | |
| JP3021797B2 (en) | Re-melting treatment method for sprayed self-fluxing alloy | |
| JP2018104813A (en) | Operation method of converter type refining furnace | |
| EP2899284B1 (en) | Metal recovery method | |
| JP7001033B2 (en) | Refining pot lid and refining method of molten iron | |
| JP2023073846A (en) | Slag removal machine and slag removal method from high temperature melt holding container using the same slag removal machine | |
| JP2017133069A (en) | Desulfurization method of molten pig iron | |
| JP2021028409A (en) | Converter-type refining vessel | |
| JP5473778B2 (en) | How to prepare a ladle for hot metal | |
| JP2010132989A (en) | Method for desulfurizing molten pig iron | |
| JP2022059473A (en) | Cold iron source melting state estimation method, cold iron source melting state estimation unit, metal smelting furnace and manufacturing method of molten iron | |
| JP5311614B2 (en) | Arc furnace operation method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20181206 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20190920 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20191001 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20191014 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6610404 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |