JP6596971B2 - 耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管 - Google Patents
耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6596971B2 JP6596971B2 JP2015126989A JP2015126989A JP6596971B2 JP 6596971 B2 JP6596971 B2 JP 6596971B2 JP 2015126989 A JP2015126989 A JP 2015126989A JP 2015126989 A JP2015126989 A JP 2015126989A JP 6596971 B2 JP6596971 B2 JP 6596971B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel pipe
- hardness
- boiler
- thickness direction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Description
本発明は、耐食性、特に、耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管に関するものである。
従来、ボイラー配管に要求される特性の１つに耐食性がある（例えば、特許文献１、参照）。しかし、近年、不純物の少ない石炭は高価であるため、硫黄などの不純物の多い安価な石炭を使用するが、ボイラー配管が、このような安価な石炭の燃焼ガスに曝され、水と混在すると、ボイラー配管の外表面から応力腐食割れが発生する。
対策の１つとして、熱間圧延で製造したボイラー用鋼管の表層部のみを焼入れする手法があるが、鋼管表層部の硬度が限界硬度を超えて、応力腐食割れが発生することがある。
ボイラー配管には曲げ部が多く存在し、曲げ部にも所要の耐食性が求められる。例えば、特許文献２には、ボイラー配管の曲げ部に熱処理を施し、耐高温腐食性の劣化を抑制する方法が開示されている。しかし、応力腐食割れの抑制については開示されていない。
近年、ボイラー曲げ配管に応力腐食割れが発生し、ボイラー配管が噴破することが大きな課題となっている。それ故、ボイラー曲げ配管には、優れた耐食性、特に、優れた耐応力腐食割れ性が要求されている。
そこで、本発明は、ボイラー用電縫鋼管（直管）を冷間加工又は熱間加工で所定の形状に曲げて製造したボイラー用曲げ電縫鋼管において、耐食性、特に、耐応力腐食割れ性を高めることを課題とし、該課題を解決するボイラー用曲げ電縫鋼管とその製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記課題を解決する手法について鋭意研究した。その結果、所要の成分組成のボイラー用電縫鋼管において、鋼管の厚さ方向の断面における硬さを所要の範囲に調整すれば、優れた耐食性、特に、優れた耐応力腐食割れ性を確保できることを見いだした。
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は次の通りである。
（１）成分組成が、質量％で、Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％、Ｓ：０．００５％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｏ：０．０１％以下、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
鋼管の厚さ方向の断面全域において硬さが２５０Ｈｖ以下であり、
上記鋼管の厚さ方向において、外表面側の硬さと内表面側の硬さの差が５０Ｈｖ以下である
ことを特徴とする耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管。
鋼管の厚さ方向の断面全域において硬さが２５０Ｈｖ以下であり、
上記鋼管の厚さ方向において、外表面側の硬さと内表面側の硬さの差が５０Ｈｖ以下である
ことを特徴とする耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管。
（２）前記成分組成が、更に、質量％で、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｎｉ：０．１０〜２．００％、Ｃｕ：０．１０〜２．００％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３０％、及び、Ｍｇ：０．００５０％以下の一種又は二種以上を含むことを特徴とする前記（１）に記載の耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管。
（３）前記（１）又は（２）に記載の成分組成を有するボイラー用電縫鋼管を、冷間加工又は熱間加工によって所定の形状に曲げ、鋼管の厚さ方向の断面全域において硬さが２５０Ｈｖ以下で、ボイラー用曲げ電縫鋼管の厚さ方向において、外表面側の硬さと内表面側の硬さの差が５０Ｈｖ以下であるボイラー用曲げ電縫鋼管を製造することを特徴とする耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管の製造方法。
本発明によれば、耐食性、特に、耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用曲げ鋼管とその製造方法を提供することができる。
本発明の耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管（以下「本発明鋼管」ということがある。）は、成分組成が、質量％で、Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％、Ｓ：０．００５％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｏ：０．０１％以下、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
鋼管の厚さ方向の断面全域において硬さが２５０Ｈｖ以下であり、
上記鋼管の厚さ方向において、外表面側の硬さと内表面側の硬さの差が５０Ｈｖ以下である
ことを特徴とする。
鋼管の厚さ方向の断面全域において硬さが２５０Ｈｖ以下であり、
上記鋼管の厚さ方向において、外表面側の硬さと内表面側の硬さの差が５０Ｈｖ以下である
ことを特徴とする。
本発明の耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管の製造方法（以下「本発明製造方法」ということがある。）は、本発明鋼管の成分組成を有するボイラー用電縫鋼管を、冷間加工又は熱間加工によって所定の形状に曲げ、鋼管の厚さ方向の断面全域において硬さが２５０Ｈｖ以下で、ボイラー用曲げ電縫鋼管の厚さ方向において、外表面側の硬さと内表面側の硬さの差が５０Ｈｖ以下であるボイラー用曲げ電縫鋼管を製造する
ことを特徴とする。
ことを特徴とする。
以下、本発明鋼管及び本発明製造方法について説明する。
本発明鋼管について説明する。まず、本発明鋼管の成分組成の限定理由について説明する。以下、％は、質量％である。
Ｃ：０．１０〜０．５０％
Ｃは、鋼管としての強度を確保するとともに、高周波焼入れ性を確保するのに必要な元素である。０．１０％未満では、最終製品の強度が不足し、また、高周波焼入れ性も確保できないので、Ｃは０．１０％以上とする。好ましくは０．１５％以上である。一方、０．５０％を超えると、造管時の冷間加工性の低下、さらに、溶接性の低下を招くので、Ｃは０．５０％以下とする。好ましくは０．４５％以下である。
Ｃは、鋼管としての強度を確保するとともに、高周波焼入れ性を確保するのに必要な元素である。０．１０％未満では、最終製品の強度が不足し、また、高周波焼入れ性も確保できないので、Ｃは０．１０％以上とする。好ましくは０．１５％以上である。一方、０．５０％を超えると、造管時の冷間加工性の低下、さらに、溶接性の低下を招くので、Ｃは０．５０％以下とする。好ましくは０．４５％以下である。
Ｓｉ：０．３５％以下
Ｓｉは、固溶強化により強度の向上に寄与する元素である。しかし、０．３５％を超えると、冷間加工性が低下するので、Ｓｉは０．３５％以下とする。好ましくは０．２５％以下である。下限は０％を含むが、Ｓｉを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．０１％程度が実質的な下限である。
Ｓｉは、固溶強化により強度の向上に寄与する元素である。しかし、０．３５％を超えると、冷間加工性が低下するので、Ｓｉは０．３５％以下とする。好ましくは０．２５％以下である。下限は０％を含むが、Ｓｉを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．０１％程度が実質的な下限である。
Ｍｎ：０．３０〜１．５０％
Ｍｎは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．３０％未満では、添加効果が十分に発現しないので、Ｍｎは０．３０％以上とする。好ましくは０．５０％以上である。一方、１．５０％を超えると、造管時の冷間加工性の低下を招くので、Ｍｎは１．５０％以下とする。好ましくは１．４０％以下である。
Ｍｎは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．３０％未満では、添加効果が十分に発現しないので、Ｍｎは０．３０％以上とする。好ましくは０．５０％以上である。一方、１．５０％を超えると、造管時の冷間加工性の低下を招くので、Ｍｎは１．５０％以下とする。好ましくは１．４０％以下である。
Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％
Ｃａは、母材及び電縫溶接部における介在物の形態を制御し、冷間加工性の向上に寄与する元素である。０．０００１％未満では、添加効果が発現しないので、Ｃａは０．０００１％以上とする。好ましくは０．０００５％以上である。一方、０．００５０％を超えると、介在物が増加し冷間加工性が低下するので、Ｃａは０．００５０％以下とする。好ましくは０．００４０％以下である。
Ｃａは、母材及び電縫溶接部における介在物の形態を制御し、冷間加工性の向上に寄与する元素である。０．０００１％未満では、添加効果が発現しないので、Ｃａは０．０００１％以上とする。好ましくは０．０００５％以上である。一方、０．００５０％を超えると、介在物が増加し冷間加工性が低下するので、Ｃａは０．００５０％以下とする。好ましくは０．００４０％以下である。
Ｓ：０．００５％以下
Ｓは、Ｍｎと結合して、冷間加工時、割れの起点となり得るＭｎＳを形成する元素である。このため、Ｓは、少ない程好ましく、０．００５％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。下限は０％を含むが、Ｓを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．０００１％程度が実質的な下限である。
Ｓは、Ｍｎと結合して、冷間加工時、割れの起点となり得るＭｎＳを形成する元素である。このため、Ｓは、少ない程好ましく、０．００５％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。下限は０％を含むが、Ｓを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．０００１％程度が実質的な下限である。
Ｐ：０．０２％以下
Ｐは、鋼中に不可避的に残留する元素である。０．０２％を超えると、粒界偏析や中心偏析を起こし、延性の低下を招くので、Ｐは０．０２％以下とする。好ましくは０．０１５％以下である。下限は０％を含むが、Ｐを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．００１％程度が実質的な下限である。
Ｐは、鋼中に不可避的に残留する元素である。０．０２％を超えると、粒界偏析や中心偏析を起こし、延性の低下を招くので、Ｐは０．０２％以下とする。好ましくは０．０１５％以下である。下限は０％を含むが、Ｐを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．００１％程度が実質的な下限である。
Ａｌ：０．０５％以下
Ａｌは、脱酸元素である。脱酸後０．０５％を超えて残留すると、アルミナ系酸化物が粗大化し、冷間加工性の低下を招くので、Ａｌは０．０５％以下とする。好ましくは０．０３％以下である。下限は０％を含むが、Ａｌを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．００１％程度が実質的な下限である。
Ａｌは、脱酸元素である。脱酸後０．０５％を超えて残留すると、アルミナ系酸化物が粗大化し、冷間加工性の低下を招くので、Ａｌは０．０５％以下とする。好ましくは０．０３％以下である。下限は０％を含むが、Ａｌを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．００１％程度が実質的な下限である。
Ｎ：０．０１％以下
Ｎは、鋼中に不可避的に残留し、窒化物を形成する元素である。０．０１％を超えて残留すると、粗大な窒化物が生成し冷間加工性が低下する可能性があるので、Ｎは０．０１％以下とする。好ましくは０．００５％以下である。下限は０％を含むが、Ｎを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．００１％程度が実質的な下限である。
Ｎは、鋼中に不可避的に残留し、窒化物を形成する元素である。０．０１％を超えて残留すると、粗大な窒化物が生成し冷間加工性が低下する可能性があるので、Ｎは０．０１％以下とする。好ましくは０．００５％以下である。下限は０％を含むが、Ｎを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．００１％程度が実質的な下限である。
Ｏ：０．０１％以下
Ｏは、脱酸後も鋼中に不可避的に残留する元素である。０．０１％を超えて残留すると、粗大な酸化物が生成し冷間加工性が低下する可能性があるので、Ｏは０．０１％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。下限は０％を含むが、Ｏを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．００１％程度が実質的な下限である。
Ｏは、脱酸後も鋼中に不可避的に残留する元素である。０．０１％を超えて残留すると、粗大な酸化物が生成し冷間加工性が低下する可能性があるので、Ｏは０．０１％以下とする。好ましくは０．００３％以下である。下限は０％を含むが、Ｏを極力低減すると、製造コストが上昇するので、実用鋼上、０．００１％程度が実質的な下限である。
本発明鋼管は、上記元素の他、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｎｉ：０．１０〜２．００％、Ｃｕ：０．１０〜２．００％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３０％、Ｍｇ：０．００５０％以下の一種又は二種以上を含有してもよい。
Ｃｒ：０．０５〜１．００％
Ｃｒは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．０５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．０５％以上とする。好ましくは０．１０％以上である。一方、１．００％を超えると、硬さが上昇し、冷間加工性の低下を招くので、１．００％以下とする。好ましくは０．５０％以下である。
Ｃｒは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．０５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．０５％以上とする。好ましくは０．１０％以上である。一方、１．００％を超えると、硬さが上昇し、冷間加工性の低下を招くので、１．００％以下とする。好ましくは０．５０％以下である。
Ｍｏ：０．０５〜１．００％
Ｍｏは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．０５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．０５％以上とする。好ましくは０．１０％以上である。一方、１．００％を超えると、硬さが上昇し、冷間加工性の低下を招くので、１．００％以下とする。好ましくは０．５０％以下である。
Ｍｏは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．０５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．０５％以上とする。好ましくは０．１０％以上である。一方、１．００％を超えると、硬さが上昇し、冷間加工性の低下を招くので、１．００％以下とする。好ましくは０．５０％以下である。
Ｎｉ：０．１０〜２．００％
Ｎｉは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．１０％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．１０％以上とする。好ましくは０．１５％以上である。一方、２．００％を超えると、硬さが上昇し、冷間加工性の劣化を招くので、２．００％以下とする。好ましくは１．５０％以下である。
Ｎｉは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．１０％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．１０％以上とする。好ましくは０．１５％以上である。一方、２．００％を超えると、硬さが上昇し、冷間加工性の劣化を招くので、２．００％以下とする。好ましくは１．５０％以下である。
Ｃｕ：０．１０〜２．００％
Ｃｕは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．１０％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．１０％以上とする。好ましくは０．１２％以上である。一方、２．００％を超えると、硬さが上昇し、冷間加工性の劣化を招くので、２．００％以下とする。好ましくは１．５０％以下である。
Ｃｕは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．１０％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．１０％以上とする。好ましくは０．１２％以上である。一方、２．００％を超えると、硬さが上昇し、冷間加工性の劣化を招くので、２．００％以下とする。好ましくは１．５０％以下である。
Ｔｉ：０．０１〜０．２０％
Ｔｉは、Ｎとの親和力が強いので、Ｂ添加によるＢＮの析出を防止し、固溶Ｂの確保に寄与する元素である。Ｔｉは、Ｂ添加の場合に必要に応じて添加するが、０．０１％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．０１％以上とする。好ましくは０．０１５％以上である。一方、０．２０％を超えると、ＴｉＣの析出硬化が顕著となり、冷間加工性の劣化を招くので、０．２０％以下とする。好ましくは０．０５％以下である。
Ｔｉは、Ｎとの親和力が強いので、Ｂ添加によるＢＮの析出を防止し、固溶Ｂの確保に寄与する元素である。Ｔｉは、Ｂ添加の場合に必要に応じて添加するが、０．０１％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．０１％以上とする。好ましくは０．０１５％以上である。一方、０．２０％を超えると、ＴｉＣの析出硬化が顕著となり、冷間加工性の劣化を招くので、０．２０％以下とする。好ましくは０．０５％以下である。
Ｎｂ：０．００５〜０．１０％
Ｎｂは、焼入れ性の確保に必要な元素である。０．００５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．００５％以上とする。好ましくは０．０１０％以上である。一方、０．１０％を超えると、ＮｂＣＮによる析出硬化が顕著となり、冷間加工性や靭性の劣化を招くので、０．１０％以下とする。好ましくは０．０５％以下である。
Ｎｂは、焼入れ性の確保に必要な元素である。０．００５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．００５％以上とする。好ましくは０．０１０％以上である。一方、０．１０％を超えると、ＮｂＣＮによる析出硬化が顕著となり、冷間加工性や靭性の劣化を招くので、０．１０％以下とする。好ましくは０．０５％以下である。
Ｖ：０．００５〜０．１０％
Ｖは、焼入れ性の確保に必要な元素である。０．００５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．００５％以上とする。好ましくは０．０１０％以上である。一方、０．１０％を超えると、ＶＣＮによる析出硬化が顕著となり、冷間加工性や靭性の劣化を招くので、０．１０％以下とする。好ましくは０．０５％以下である。
Ｖは、焼入れ性の確保に必要な元素である。０．００５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．００５％以上とする。好ましくは０．０１０％以上である。一方、０．１０％を超えると、ＶＣＮによる析出硬化が顕著となり、冷間加工性や靭性の劣化を招くので、０．１０％以下とする。好ましくは０．０５％以下である。
Ｂ：０．０００５〜０．００３０％
Ｂは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．０００５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．０００５％以上とする。好ましくは０．００１０％以上である。一方、０．００３０％を超えると、粒界脆化を招く場合があるので、０．００３０％以下とする。好ましくは０．００２０％以下である。
Ｂは、高周波焼入れ性の確保に有効な元素である。０．０００５％未満では、添加効果が十分に発現しないので、０．０００５％以上とする。好ましくは０．００１０％以上である。一方、０．００３０％を超えると、粒界脆化を招く場合があるので、０．００３０％以下とする。好ましくは０．００２０％以下である。
Ｍｇ：０．００５０％以下
Ｍｇは、脱酸元素であり、ＭｎＳの析出核になり、ＭｎＳの微細均一分散に寄与する酸化物を生成する元素である。しかし、０．００５０％を超えると、歩留りが悪くなるばかりで添加効果は飽和するので、０．００５０％以下とする。好ましくは０．００３０％以下である。下限は０％を含むが、添加効果を確実に得る点で、０．０００５％以上が好ましい。
Ｍｇは、脱酸元素であり、ＭｎＳの析出核になり、ＭｎＳの微細均一分散に寄与する酸化物を生成する元素である。しかし、０．００５０％を超えると、歩留りが悪くなるばかりで添加効果は飽和するので、０．００５０％以下とする。好ましくは０．００３０％以下である。下限は０％を含むが、添加効果を確実に得る点で、０．０００５％以上が好ましい。
本発明鋼管においては、優れた耐食性、特に、優れた耐応力腐食割れ性を確保するため、成分組成を前述のように規定する他、鋼管の厚さ方向の断面全域における硬さを２５０Ｈｖ以下とする。
電縫鋼管（直管）を冷間加工又は熱間加工によって所定の形状に曲げ、曲げ電縫鋼管を製造する。このとき、曲げ電縫鋼管において、外表面の硬度が２５０Ｈｖを超えると、外表面から応力腐食割れが発生することがある。それ故、鋼管の外表面に限らず、鋼管の厚さ方向の断面全域における硬さを２５０Ｈｖ以下とする。好ましくは２４０Ｈｖ以下である。
曲げ電縫鋼管において応力腐食割れの発生をより抑制するため、曲げ電縫鋼管の厚さ方向において、外表面側の硬さと内表面側の硬さの差を５０Ｈｖ以下とする。
電縫鋼管（直管）を所定の形状に曲げた後、曲げ電縫鋼管を焼入れる場合があるが、外表面の硬さが２５０Ｈｖ以下であっても、外表面の硬さと内表面の硬さの差が５０Ｈｖ以上であると、この硬さの差によって、鋼管の厚さ方向に歪が生じ、応力腐食割れが発生し易くなる。
次に、本発明製造方法について説明する。
基本的には、電縫鋼管（直管）を冷間加工又は熱間加工で所定の形状に曲げ、鋼管の厚さ方向の断面全域において硬さが２５０Ｈｖ以下の曲げ電縫鋼管を製造する。
電縫鋼管（直管）は、本発明鋼管の成分組成を有する鋼板を用い、常法に従って製造したものでよい。また、冷間加工及び熱間加工は、常法に従って行えばよい。
ただし、熱間加工で所定の形状に曲げた後、冷却する際、鋼管の外表面の硬さが２５０Ｈｖを超えて上昇せず、かつ、鋼管の厚さ方向において外表面側の硬さと内表面側の硬さの差が５０Ｈｖを超えない冷却条件を選択して冷却することが好ましい。
なお、鋼管の断面における厚さ方向の硬さは、内表面から外表面までを、荷重１ｋｇ、０．５ｍｍピッチで測定する。
次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
（実施例１）
鋼帯を連続的に管状に成形し、管状鋼帯の端部を高周波溶接によって溶接し、その後、Ａc3変態点以上に再加熱して電縫鋼管を製造した。表１に、製造した電縫鋼管の成分組成を示す。表１において、発明鋼管は、成分組成が、本発明鋼管の成分組成の範囲内の鋼管で、比較鋼管は、成分組成が、本発明鋼管の成分組成の範囲外の鋼管である。
鋼帯を連続的に管状に成形し、管状鋼帯の端部を高周波溶接によって溶接し、その後、Ａc3変態点以上に再加熱して電縫鋼管を製造した。表１に、製造した電縫鋼管の成分組成を示す。表１において、発明鋼管は、成分組成が、本発明鋼管の成分組成の範囲内の鋼管で、比較鋼管は、成分組成が、本発明鋼管の成分組成の範囲外の鋼管である。
表１に成分組成を示す電縫鋼管を、冷間加工又は熱間加工で所定の形状に曲げて製造したボイラー用曲げ鋼管の外表面と内表面の硬さを、表２に示す。硬さは、ビッカ−ス硬度計で、荷重９．８Ｎで測定した。
また、発明鋼管を所定形状に曲げて製造したボイラー用曲げ鋼管（鋼管１〜１２）、及び、比較鋼管を所定形状に曲げて製造したボイラー用曲げ鋼管（鋼管１３〜１６）の応力腐食割れの発生有無を調査した。その結果を、表２に併せて示す。
表２から、本発明のボイラー用曲げ鋼管においては、応力腐食割れが発生せず、優れた耐食性を有していることが解る。
前述したように、本発明によれば、耐食性、特に、耐応力腐食割れ性に優れたボイラー用曲げ鋼管とその製造方法を提供することができる。よって、本発明は、鋼管製造産業において利用可能性が高いものである。
Claims (3)
- 成分組成が、質量％で、
Ｃ ：０．１０〜０．５０％、
Ｓｉ：０．３５％以下、
Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、
Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％、
Ｓ ：０．００５％以下、
Ｐ ：０．０２％以下、
Ａｌ：０．０５％以下、
Ｎ ：０．０１％以下、
Ｏ ：０．０１％以下、
残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
鋼管の厚さ方向の断面全域において硬さが２５０Ｈｖ以下であり、
上記鋼管の厚さ方向において、外表面側の硬さと内表面側の硬さの差が５０Ｈｖ以下である
ことを特徴とする耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管。 - 前記成分組成が、更に、質量％で、
Ｃｒ：０．０５〜１．００％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００％、
Ｎｉ：０．１０〜２．００％、
Ｃｕ：０．１０〜２．００％、
Ｎｂ：０．００５〜０．１０％
Ｖ ：０．００５〜０．１０％
Ｔｉ：０．０１〜０．２０％、
Ｂ ：０．０００５〜０．００３０％、及び、
Ｍｇ：０．００５０％以下の一種又は二種以上を含む
ことを特徴とする請求項１に記載の耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管。 - 請求項１又は２に記載の成分組成を有するボイラー用電縫鋼管を、冷間加工又は熱間加工によって所定の形状に曲げ、鋼管の厚さ方向の断面全域において硬さが２５０Ｈｖ以下で、ボイラー用曲げ電縫鋼管の厚さ方向において、外表面側の硬さと内表面側の硬さの差が５０Ｈｖ以下であるボイラー用曲げ電縫鋼管を製造することを特徴とする耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015126989A JP6596971B2 (ja) | 2015-06-24 | 2015-06-24 | 耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015126989A JP6596971B2 (ja) | 2015-06-24 | 2015-06-24 | 耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017008391A JP2017008391A (ja) | 2017-01-12 |
| JP6596971B2 true JP6596971B2 (ja) | 2019-10-30 |
Family
ID=57763381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015126989A Active JP6596971B2 (ja) | 2015-06-24 | 2015-06-24 | 耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6596971B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3546610B1 (en) * | 2017-03-29 | 2021-06-16 | Nippon Steel Corporation | As-rolled electric resistance welded steel pipe for line pipe |
| CN106987770B (zh) * | 2017-04-19 | 2018-08-14 | 陕西华通机电制造有限公司 | 一种小口径深管内腔加工工艺 |
| CN111809109A (zh) * | 2020-06-17 | 2020-10-23 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种屈服强度360MPa以上热煨弯管钢带及其制备方法 |
| CN113684417A (zh) * | 2021-07-19 | 2021-11-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种经济型690MPa级低合金耐蚀耐火钢 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63206452A (ja) * | 1987-02-24 | 1988-08-25 | Nippon Steel Corp | ボイラ、熱交換器用電気抵抗熔接鋼管 |
| JP4486516B2 (ja) * | 2004-05-21 | 2010-06-23 | 新日本製鐵株式会社 | 冷間加工性と焼き入れ性に優れた電縫鋼管とその製造方法 |
| JP6047947B2 (ja) * | 2011-06-30 | 2016-12-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐サワー性に優れたラインパイプ用厚肉高強度継目無鋼管およびその製造方法 |
-
2015
- 2015-06-24 JP JP2015126989A patent/JP6596971B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2017008391A (ja) | 2017-01-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8333851B2 (en) | Method for producing two-phase stainless steel pipe | |
| KR100931448B1 (ko) | 오스테나이트계 스테인레스강 | |
| JP5423324B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 | |
| JP5145804B2 (ja) | 耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板 | |
| JP6048626B1 (ja) | 厚肉高靭性高強度鋼板およびその製造方法 | |
| KR101954558B1 (ko) | 고강도 전봉강관, 고강도 전봉강관용의 강판의 제조 방법, 및 고강도 전봉강관의 제조 방법 | |
| JP2019039073A (ja) | 二相フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| EP3269831B1 (en) | High chromium martensitic heat-resistant seamless steel tube or pipe with combined high creep rupture strength and oxidation resistance | |
| JP6596971B2 (ja) | 耐食性に優れたボイラー用曲げ電縫鋼管 | |
| KR20170128574A (ko) | 구조관용 후육 강판, 구조관용 후육 강판의 제조 방법, 및 구조관 | |
| JP6680142B2 (ja) | 高強度継目無油井管およびその製造方法 | |
| JP5088455B2 (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
| TWI548758B (zh) | Fat iron stainless steel | |
| TWI548760B (zh) | Fat iron stainless steel | |
| JP7058601B2 (ja) | オーステナイトステンレス鋼管の製造方法 | |
| JPWO2018061101A1 (ja) | 鋼 | |
| JP5867474B2 (ja) | 電縫溶接部の信頼性に優れた高炭素電縫溶接鋼管の製造方法 | |
| JP5857914B2 (ja) | 二相ステンレス鋼用溶接材料 | |
| JP5516780B2 (ja) | 偏平性に優れた熱処理用電縫溶接鋼管 | |
| JP6550543B2 (ja) | 二相ステンレス鋼管の製造方法 | |
| JP6354281B2 (ja) | フェライト系耐熱鋼管 | |
| JP7333327B2 (ja) | 新しい二相ステンレス鋼 | |
| JP4997695B2 (ja) | 耐粒界応力腐食割れ性に優れたラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管円周溶接継手の製造方法およびラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管 | |
| JP2005330562A (ja) | 疲労特性に優れた中空部品 | |
| KR102463015B1 (ko) | 열간가공성이 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인리스강 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180205 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20190115 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190122 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190307 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190903 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190916 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6596971 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |