JP6548796B1 - 電力変換システム、交通システム及び電力変換方法 - Google Patents
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Abstract
Description
例えば、特許文献1には、超電導線のような極めて電気抵抗の小さなき電回路にも対応可能な整流器の電圧制御技術及び並列運転方式が記載されている。
図1は、本発明の実施形態に係る電力変換システムの機能構成を示す概略ブロック図である。図1に示すように、電力変換システム1は、整流器用変圧器100と、電圧調整装置200と、制御装置300と、整流器(ダイオード整流器)400とを備える。
所内母線810は、第一電力経路W111によって商用電力系統710と接続されている。第一電力経路W111には、受電用遮断器(受電用開閉器)720と取引電力計(電力量計)730とが設けられている。整流器400は、第五電力経路W115によって電車線910と接続されている。第五電力経路W115には直流高速度遮断器830が設けられている。また、整流器400は、第六電力経路W116によってレール920と接続されている。
車両(電気車)930は電車の走行車両であり、電車線910とレール920とを含んで構成される軌道を走行する。
受電用遮断器720は、故障発生時等に商用電力系統710から変電所800を遮断する。
取引電力計730は、商用電力系統710から変電所800への供給電力に対する電力料金計算用に、供給電力量を測定する。
以下では、所内母線が7キロボルトを超える電圧(例えば、22キロボルト、33キロボルト、66キロボルト、または、77キロボルト)である特別高圧母線である場合を例に説明する。あるいは、所内母線が7キロボルト以下の電圧(例えば、6.6キロボルト)である高圧母線として構成されていてもよい。
変成器用遮断器820は、故障発生時等に所内母線810から電力変換システム1を遮断する。
なお、変成器用遮断器820に加えて断路器が設けられて一組の開閉器として構成されていてもよい。
電力変換システム1、第五電力経路W115、直流高速度遮断器830、電車線910、レール920、及び、第六電力経路W116の組合せは、き電回路を構成する。レール920を流れる帰線電流は、第六電力経路W116を経由して整流器400へ戻る。
制御経路W121は、制御装置300から電圧調整装置200への制御信号の伝達経路である。
また、電力変換システム1が電力を供給する交通システムは、軌道901にレール920が設けられているものに限定されない。例えば、軌道901にガイドウェイが設けられていてもよい。この場合、ガイドウェイは、車両930の進行方向を誘導するものであればよく、特定の形態のものに限定されない。例えば、ガイドウェイが、車両930の走行領域の両側に設置された側壁として構成されていてもよい。
図2に示す例で、第二電力経路W112には、変成器用遮断器820に加えて断路器821が設けられている。変成器用遮断器820は、消弧機能を有しており、第二電力経路W112に通電している状態で第二電力経路W112を遮断する(回路を解放する)ことができる。一方、断路器821は消弧機能を有しておらず、第二電力経路W112に通電していない状態で接点を開放することで、第二電力経路W112を商用電力系統710から完全に分離するための、電路の区分装置である。
図2の例で、第三電力経路W113は、例えば2組の三相バスダクト(Bus Duct)及び2組の三相高圧ケーブルを用いて構成され、整流器用変圧器100が出力する六相交流電力を電圧調整装置200へ供給する。また、第三電力経路W113は制御装置300へ分岐しており、整流器用変圧器100が出力する電力の一部を制御装置300へ供給する。
図3の例で、例えば鉄心201の周りに制御巻線202が巻かれ、さらにその周りに主巻線203が巻かれている。
制御巻線202に電流を流すことで漏れリアクタンスが変化し、出力電圧における電圧降下が変化する。
電力変換システム1が、三相ずつ2つの電圧調整装置200を備えて六相交流に対応するようにしてもよい。あるいは、電力変換システム1が、六相に対応する1つの電圧調整装置200を備えるようにしてもよい。
図4のグラフの横軸は整流器400の出力電流を示す。縦軸は、整流器400の出力電圧を示す。電流I11は定格電流を示す。
線L11、L12、L13は、それぞれ整流器400の出力電流と出力電圧との関係を示す。線L11、L12、L13それぞれの傾きが電圧降下を示している。制御巻線202を流れる電流が大きいほど、電圧降下が小さくなる。
制御装置300は、出力する直流電流の大きさを調整可能である。制御装置300は、例えば整流器400からの出力電圧の測定値と電圧目標値との偏差に基づいて制御巻線に流す電流の大きさを調整することで、電力変換システム1の出力電圧をフィードバック制御する。
図2の例で、整流器400は、ダイオードブリッジを用いた全波整流回路を用いて構成され、電圧調整装置200から供給される六相交流電力を直流電力に変換して出力する。整流器400では、六相交流電力をダイオードブリッジで整流することで交流1周期の間に12個のリプル(Ripple)がある直流電力を得られる。このリプルを持った直流電力を平滑化することで、車両930にリプルの比較的小さい直流電流が供給される。
図1を参照して説明したように、第五電力経路W115は、整流器400が出力する直流電流を電車線910へ供給する。第六電力経路W116は、レール920を流れる帰線電流を整流器400へ戻す。変電所所内に置かれる不図示のフィルタ設備や、電車線910とレール920のインダクタンスと静電容量、車両930の入力リアクトルなどにより、このリプルが平滑化される。
図5は、電力変換における電力変換システム1とは異なる構成の第一例を示す図である。図5の構成の各部のうち、図2の構成の各部に対応して同様の機能を有する部分には同一の符号(100、400、710、820、821)を付して説明を省略する。
以下、図5の構成を有する変電所を変電所1001と称する。変電所1001の構成は直流電気鉄道用の変電所で現在最も一般的な構成である。
線L21は、整流器400からの出力電流と出力電圧との関係を示す。電流I11は定格電流を示す。電圧V11は定格電圧を示す。図5に示す構成では、定格電流出力時に出力電圧が定格電圧となる。この特性は所内母線810の電圧、整流器用変圧器100の定格、電圧変動率、及び、タップで一意に決まり、動的に変化させることはできない。
図7の例では、電車線910に電力を供給する3つの変電所1001が配置されている。これらの変電所1001に、符号1001a、1001b及び1001cを付して区別する。また、図7の例では、2つの車両930が示されている。これらの車両930に、符号930a及び930bを付して区別する。
電流分布のグラフの横軸は、電車線910及びレール920を含んで構成される軌道における位置を示す。縦軸は、電車線910における電流を示す。電車線910における電流をき電電流と称する。
車両930aは回生車であり、車両930bは力行車である。ここでいう回生車は、回生ブレーキにより制動を行っている車両930である。力行車は、力行している車両930である。車両930aは、回生電力を電車線910に放出している。これにより、車両930aの位置で電車線910の電圧が上昇している。また、車両930bは電車線910から電力を取得しており、車両930bの位置で電車線910の電圧が低下している。
車両930aから車両930bへ流れの回生電力の潮流量を向上させることが、回生電力の有効活用の観点から好ましい。
図8の例では、電車線910に電力を供給する3つの変電所800が配置されている。これらの変電所800に、符号800a、800b及び800cを付して区別する。また、図7に示される2つの車両930に、図7の場合と同じく符号930a及び930bを付して区別する。図7の場合と同じく、車両930aは回生車であり、車両930bは力行車である。
電車線910に変電所800a、800cが接続している位置の電圧は同じ値になっている。一方、図7の場合とは異なり、電車線910に変電所800bが接続している位置の電圧は、これらよりも低くなっている。
制御装置300自らを備える変電所800の電車線910への接続位置を跨いで回生電流を流す必要がないと判定した場合、制御装置300は、この接続位置の電圧が例えば定格電圧になるように制御することで、車両930を安定的に走行させる。
一方、制御装置300自らを備える変電所800の電車線910への接続位置を跨いで回生電流を流す必要があると判定した場合、制御装置300は、この接続位置の電圧を下げるように制御することで、回生電流を流れやすくする。
図9は、電力変換における電力変換システム1とは異なる構成の第二例を示す図である。図9の構成の各部のうち、図2の構成の各部に対応して同様の機能を有する部分には同一の符号(100、400、710、820、821)を付して説明を省略する。
無効電力補償装置1012が、所内母線810の無効電力を消費あるいは供給することで母線電圧を直接制御することができる。
一方、図2の構成では、電圧調整装置200は、整流器用変圧器100が降圧した高圧の電力の入力を受けるので、特別高圧の装置に比べ軽微な絶縁性能の装置とすることができる。また、整流器400の容量に見合った必要最小限の容量で十分となる。これらの点で、電圧調整装置200の製造コストを比較的安くすることができ、また、電圧調整装置200の設置スペースが比較的小さくて済む。
図10の例では、図5に示す構成に加えて、整流器用変圧器100と変成器用遮断器820との間に負荷時タップチェンジャ1021が設けられている。負荷時タップチェンジャ1021は、整流器用変圧器100が通電中でも動作可能であり、負荷時タップチェンジャ1021の動作により整流器用変圧器100の変圧比を切り替えることで、整流器400の出力電圧を段階的に制御することができる。
これに対し、図2の構成では、電圧調整装置200に流す制御電流を変えることで出力電圧を変えることができる。図2の構成では、機械的な切替を行う必要がない点で、高速かつ連続的な電圧調整が可能であり、また、半導体電力変換を用いるため電圧調整回数の制約がない。また、電圧調整装置200は、汎用の整流器用変圧器を適用可能であり、追加的な特別高圧設備も不要であるため、全体の機器体格が比較的小さく済む。
図11の例では、図5に示す構成に加えて、所内母線810から見て図5の構成と並列に、整流器用変圧器100及び自励式整流器(サイリスタ整流器等で構成)1031が設けられている。整流器用変圧器100及び自励式整流器1031と所内母線810との間には、図5の構成と同様、変成器用遮断器820及び断路器821が設けられている。
また、整流器400及び自励式整流器1031の出力側には、バイパス断路器1032と、リアクトル1033と、平滑コンデンサ1034とが設けられている。サイリスタ整流器を用いる適用形態では、リアクトル1033と平滑コンデンサ1034は省略されることがある。
かかる構成にて、自励式整流器1031におけるサイリスタの点弧角制御、あるいは自励式素子のPWM制御(Pulse Width Modulation Control、パルス幅変調制御)により電車線910への出力電圧を制御することができる。
これに対し、図2の構成では、整流器用変圧器100が1つあればよく、この点で製造コストが安く、設置スペースが小さくて済む。また、図2の構成では、電車線910に接続される主回路には半導体素子は不要であり、可変リアクトル200の制御巻線に接続された低圧回路に半導体素子が設けられるため、素子の大型化及び通電損失の増大を回避することができる。さらに、可変リアクトル200では主巻線と制御巻線とが電磁的に直交し、電車線910での短絡電流通電の影響は制御巻線には現れないため、半導体素子の短絡耐量を小さくすることができる。
図11の構成と比較すると、図12の構成では整流器用変圧器100及び整流器400の系統が無く、整流器用変圧器100及び自励式整流器1031の系統で電車線910に必要な全電力変換を行う。
これに対し、図2の構成では、整流器用変圧器100は汎用品が適用可能であり、また、電車線910に接続される主回路ではスイッチングを行わないため、フィルタ設備は大幅に簡略化(条件により省略も可能)でき、製造コストを大幅に圧縮することができる。
これにより、電力変換システム1では、電力変換システム1からの出力電圧を制御することができる。この出力電圧の制御にて電力線における電圧分布を調整することで、図8を参照して説明したように、回生車からの回生電力を力行車に流れやすくすることができる。この点で、電力変換システム1によれば、回生電力の有効活用を図ることができる。
また、電力変換システム1によれば、電気抵抗による電車線設備および車両への供給電圧の低下を補償することができる。
また、電力変換システム1によれば、複数の変電所の間での電力消費量の分担率を制御することができる。
電力変換システム1は、可変リアクトルを用いて出力電圧を制御することで、スイッチングによる電圧制御を行う必要がない。電力変換システム1では、大容量のスイッチング素子が不要であり、この点で製造コストが安く、また、電力のスイッチングによる高調波が生じない。
また、電力変換システム1によれば、整流器400の電圧降下特性に縛られず電圧調整装置200の定格範囲内の任意の直流電圧を直流き電回路に供給できる。
電力変換システム1では、制御巻線を流れる電流量の制御にて出力電圧の変動率を制御することができ、例えばタップチェンジャなど機械的な仕組みによる電圧制御を行う必要がない。電力変換システム1では、機械的に電圧制御を行う場合よりも高速かつ連続的に電圧制御を行うことができる。例えば、電力変換システム1では、時定数1秒未満の高速で電圧制御を行うことができる。
また、電力変換システム1では、機械的に電圧制御を行う場合のような切替回数の制限は無い。
図13は、電力変換システム1の動作のシミュレーション結果の第一例を示すグラフである。図13は、整流器400の定格が750キロワット(kW)程度と比較的小容量の機器のシミュレーション結果を示している。図13のグラフの横軸は電力変換システム1からの出力電流を示す。縦軸は電力変換システム1からの出力電圧を示す。
図13に示されるシミュレーション結果にて、制御電流に応じて電圧降下率(出力電流の変化に対する出力電圧の変化の割合)が変わることを確認できた。
線L61は、制御電流が0アンペア(A)の場合の出力電流と出力電圧との関係を示す。線L62は、制御電流が50アンペアの場合の出力電流と出力電圧との関係を示す。線L63は、制御電流が100アンペアの場合の出力電流と出力電圧との関係を示す。線L64は、電圧調整装置200を設けず図5の構成のように整流器用変圧器100と整流器400とを直結した場合の出力電流と出力電圧との関係を示す。
図14に示されるシミュレーション結果にて、6000キロワットの定格に対しても制御電流に応じて電圧降下率が変わることを確認できた。
図15は、リアクトルの鉄心の磁化特性の例を示すグラフである。図15のグラフの横軸は磁界の強さHを示す。縦軸は、磁束密度Bを示す。図15のグラフの線は、鉄心の磁気ヒステリシス曲線の例を示している。
一般的なリアクトルの用法の場合、鉄損や騒音を低減するため非飽和領域での運転が原則であり、飽和領域は過負荷又は過電圧など異常状態の領域である。
線L71は、巻線を流れる電流とインダクタンスとの関係を示している。非飽和領域に相当する領域A21では、電流に依存せず一定の値となる比較的大きいインダクタンスとなるのに対し、飽和領域に相当する領域A22では、電流が大きくなるのにつれてインダクタンスが低下する。領域A21では鉄心の磁化特性はヒステリシスを有する非線形特性であるが、HとBの振幅の関係(電流と電圧の振幅の関係に相当)のみを評価すると、ほぼ線形の関係にあるため、この領域を線形領域と呼ぶこともある。
一般的なリアクトルの用法では、安定したインダクタンスの値が得られることが重要であり、インダクタンスが電流増加に応じて低下する飽和領域は、通常の使用範囲外の領域と捉えられる。
これに対し、電力変換システム1におけるリアクトルの用法では、出力電圧(リアクトルの両端電圧)の電圧降下の大きさが重要であり、インダクタンスの値そのものは重要ではない。
線L81は、巻線を流れる電流と電圧降下との関係を示している。
また、飽和領域では、電流によらずほぼ一定した電圧降下が得られるため、制御装置300が故障などで停止した場合のリミッタ(問題が生じた整流器400の出力電圧を自律的に降下させることによるフェイルセーフ)としての役割を期待することができる。
さらに、飽和領域で動作させることによって、図8の変電所800b(軽負荷)の電圧降下を大きくできるため、電力変換システム1の導入効果をさらに高めることができる。
100 整流器用変圧器
200 電圧調整装置
300 制御装置
400 整流器
710 商用電力系統
720 受電用遮断器
730 取引電力計
800 変電所
810 所内母線
820 変成器用遮断器
830 直流高速度遮断器
910 電車線
920 レール
930 車両
Claims (4)
- 受電する交流電力の電圧を変換する変圧器と、
交流電力を直流電力に変換して負荷側へ出力する整流器と、
インダクタンスが可変な可変リアクトルを用いて構成され、前記変圧器と前記整流器との間に設けられて、前記変圧器が電圧を変換した交流電力の電圧降下率を変化させる電圧調整装置と、
を備える電力変換システム。 - 前記電圧調整装置は、リアクトルの鉄心に巻かれた制御巻線を流れる直流電流量の変化に応じて鉄心内の磁束を変化させて前記インダクタンスを変化させる、請求項1に記載の電力変換システム。
- 請求項1または請求項2に記載の電力変換システムと、
前記電力変換システムとの組み合わせでき電回路を構成する電車線と帰線路と、
前記電力変換システムからの電力を前記電車線から取得して軌道を走行する車両と、
を備える交通システム。 - 受電する交流電力の電圧を変圧器で変換し、
インダクタンスが可変な可変リアクトルを用いて構成され、前記変圧器と整流器との間に設けられた電圧調整装置で、前記変圧器が電圧を変換した交流電力の電圧降下率を変化させ、
前記電圧調整装置からの出力の交流電力を前記整流器で直流電力に変換して負荷側へ出力する
ことを含む電力変換方法。
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