JP6547869B2 - Terminal-equipped automotive electric wire and wire harness - Google Patents
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Description
本発明は、端子付き自動車用電線およびワイヤーハーネスに関する。 The present invention relates to a terminal-equipped automobile electric wire and a wire harness.
従来、複数本のアルミニウム合金素線が撚り合わされてなるアルミニウム合金撚線が知られている。また、アルミニウム合金撚線を有する自動車用電線が知られている。また、自動車用電線と、自動車用電線のアルミニウム合金撚線に圧着された端子とを有するワイヤーハーネスが知られている。 BACKGROUND Conventionally, an aluminum alloy stranded wire in which a plurality of aluminum alloy strands are twisted is known. Moreover, the electric wire for motor vehicles which has an aluminum alloy twisted wire is known. Moreover, the wire harness which has an electric wire for motor vehicles, and the terminal crimped | bonded to the aluminum alloy twisted wire of the electric wire for motor vehicles is known.
先行する特許文献１には、端子固着力を向上させるため、アルミニウム芯線の先端が折り返されてなる折り返し部に端子を圧着する技術が開示されている。
Prior
しかしながら、従来技術は、折り返し部を形成する必要があり、圧着工程が増加するため現実的ではない。また、折り返し部を形成することなくアルミニウム合金撚線に端子が圧着された場合、アルミニウム合金撚線と端子との接触電気抵抗が良好な場合であっても、アルミニウム合金撚線の内層のアルミニウム合金素線が抜け、その結果、端子固着力が低下するという問題がある。 However, the prior art is not practical because it is necessary to form the turn-back portion and the number of crimping steps is increased. In addition, when the terminal is crimped to the aluminum alloy stranded wire without forming the folded portion, the aluminum alloy of the inner layer of the aluminum alloy stranded wire even if the contact electric resistance between the aluminum alloy stranded wire and the terminal is good. There is a problem that the wire is pulled out and, as a result, the terminal fixing force is reduced.
本発明は、上記背景に鑑みてなされたものであり、端子固着力を向上させることが可能な端子付き自動車用電線、および、ワイヤーハーネスを提供しようとするものである。 The present invention has been made in view of the above background, and an object of the present invention is to provide a terminal-equipped automobile electric wire and a wire harness capable of improving the terminal fixing force.
本発明の一態様は、アルミニウム合金素線が複数本撚り合わされてなる導体としてのアルミニウム合金撚線と、上記アルミニウム合金撚線に圧着された端子と、を有する、端子付き自動車用電線であって、
上記アルミニウム合金素線が、
Ｍｇ：０．３質量％以上０．９質量％以下、
Ｓｉ：０．１質量％以上０．７質量％以下、
Ｆｅ：０．１質量％以上０．４質量％以下、
Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ、および、Ｚｒからなる群より選択される少なくとも１種の元素：合計で０．０１質量％以上０．５質量％以下、を含有し、
残部がＡｌおよび不可避不純物からなる化学成分組成を有しており、
上記アルミニウム合金素線の非接触式表面粗さ測定機による表面粗さＲａが０．１５μｍ以上２μｍ以下であり、
上記端子付き自動車用電線における導体破断荷重に対する端子固着力の比が０．６０以上である、
端子付き自動車用電線にある。
One aspect of the present invention, an aluminum alloy stranded wire as a conductor A aluminum alloy wire is formed by twisting plural, having a terminal which is crimped to the aluminum alloy stranded wire, met wire for automobiles with terminal ,
Above Symbol aluminum alloy strands,
Mg: 0.3% by mass or more and 0.9% by mass or less,
Si: 0.1% by mass or more and 0.7% by mass or less,
Fe: 0.1% by mass or more and 0.4% by mass or less,
At least one element selected from the group consisting of Cu, Cr, Ni, and Zr: in total 0.01 mass% or more and 0.5 mass% or less,
It has a chemical composition with the balance consisting of Al and unavoidable impurities,
Non-contact type surface roughness Ra of Der least 2μm or less 0.15μm by roughness tester of the aluminum alloy element wire is,
The ratio of the terminal fixing force to the conductor breaking load in the terminal-equipped automobile electric wire is 0.60 or more,
It is in the terminal-equipped automobile wire .
本発明の他の態様は、上記端子付き自動車用電線を有することを特徴とするワイヤーハーネスにある。 Another aspect of the present invention is a wire harness and having an automotive electric wire-the terminal.
上記端子付き自動車用電線において、上記アルミニウム合金撚線は、上記特定の化学成分組成を有しており、非接触式表面粗さ測定機による表面粗さＲａが特定の範囲内にある上記アルミニウム合金素線が複数本撚り合わされてなる。また、上記ワイヤーハーネスは、上記端子付き自動車用電線を有している。 In the terminal-equipped automobile electric wire, the aluminum alloy twisted wire has the above-mentioned specific chemical composition , and the above-mentioned aluminum alloy having a surface roughness Ra by a noncontact surface roughness measuring machine within a specific range. A plurality of strands are twisted together . Further, the wire harness has a automobile electric wire-the terminal.
そのため、上記端子付き自動車用電線、および、上記ワイヤーハーネスは、端子固着力を向上させることができる。これは、上記特定の化学成分組成を有するアルミニウム合金素線の表面が特定の範囲の表面粗さＲａを有していることにより、アルミニウム合金撚線に端子が圧着された際に、アルミニウム合金撚線の内層に存在するアルミニウム合金素線間の摩擦力が大きくなり、アルミニウム合金素線同士の滑りが抑制され、その結果、内層のアルミニウム合金素線が抜け難くなるためである。 Therefore, the upper Symbol automotive terminals with electric wires, and the wire harness can be improved pin fixation force. This is because when the terminal is crimped to the aluminum alloy stranded wire because the surface of the aluminum alloy strand having the above-mentioned specific chemical composition has a specific range of surface roughness Ra, This is because the frictional force between the aluminum alloy strands present in the inner layer of the wire is increased, the slip between the aluminum alloy strands is suppressed, and as a result, the aluminum alloy strands in the inner layer are less likely to come off .
上記端子付き自動車用電線が有する上記アルミニウム合金撚線に用いられる上記アルミニウム合金素線における化学成分組成の限定理由について説明する。 The reasons for limitation of the chemical component composition of the aluminum alloy strand used for the aluminum alloy stranded wire of the terminal-equipped automobile electric wire will be described.
Ｍｇ：０．３質量％以上０．９質量％以下、Ｓｉ：０．１質量％以上０．７質量％以下
Ｍｇを０．３質量％以上含有し、Ｓｉを０．１質量％以上含有することにより、Ｍｇ２Ｓｉが析出し、自動車用電線の導体に用いたときのアルミニウム合金素線の強度を確保することができる。Ｍｇ含有量が０．９質量％超、Ｓｉ含有量が０．７質量％超になると、アルミニウム合金素線の強度が高まるものの、導電率が低下し、伸線加工時に断線が生じやすくなる。よって、Ｍｇ含有量は０．９質量％以下、Ｓｉ含有量は０．７質量％以下とされる。
Mg: 0.3% by mass or more and 0.9% by mass or less, Si: 0.1% by mass or more and 0.7% by mass or less Mg is contained 0.3% by mass or more, Si is contained 0.1% by mass or more As a result, Mg 2 Si precipitates, and the strength of the aluminum alloy strand when used as a conductor of a wire for automobile can be secured. If the Mg content is more than 0.9% by mass and the Si content is more than 0.7% by mass, although the strength of the aluminum alloy wire is increased, the electrical conductivity is reduced and a break is likely to occur during wire drawing. Therefore, the Mg content is 0.9% by mass or less, and the Si content is 0.7% by mass or less.
Ｍｇ含有量は、アルミニウム合金素線の強度向上の観点から、好ましくは、０．３５質量％以上、より好ましくは、０．４質量％以上、さらに好ましくは、０．４５質量％以上、さらにより好ましくは、０．５質量％以上とすることができる。Ｍｇ含有量は、アルミニウム合金素線の強度と導電率とのバランスの観点から、好ましくは、０．８５質量％以下、より好ましくは、０．８質量％以下、さらに好ましくは、０．７５質量％以下、さらにより好ましくは０．７質量％以下とすることができる。 The Mg content is preferably 0.35% by mass or more, more preferably 0.4% by mass or more, still more preferably 0.45% by mass or more, from the viewpoint of improving the strength of the aluminum alloy strand. Preferably, it can be 0.5% by mass or more. The Mg content is preferably 0.85% by mass or less, more preferably 0.8% by mass or less, still more preferably 0.75% by mass from the viewpoint of the balance between the strength and the conductivity of the aluminum alloy strand. % Or less, and even more preferably 0.7% by mass or less.
Ｓｉ含有量は、アルミニウム合金素線の強度向上の観点から、好ましくは、０．１５質量％以上、より好ましくは、０．２質量％以上、さらに好ましくは、０．２５質量％以上、さらにより好ましくは、０．３質量％以上、さらにより一層好ましくは、０．３５質量％以上とすることができる。Ｓｉ含有量は、アルミニウム合金素線の強度と導電率とのバランスの観点から、好ましくは、０．６８質量％以下、より好ましくは、０．６５質量％以下、さらに好ましくは、０．６質量％以下とすることができる。 The Si content is preferably 0.15% by mass or more, more preferably 0.2% by mass or more, still more preferably 0.25% by mass or more, from the viewpoint of improving the strength of the aluminum alloy strand. Preferably, it can be 0.3% by mass or more, and even more preferably 0.35% by mass or more. The Si content is preferably 0.68% by mass or less, more preferably 0.65% by mass or less, still more preferably 0.6% by mass from the viewpoint of the balance between the strength and the conductivity of the aluminum alloy strand. It can be less than%.
Ｆｅ：０．１質量％以上０．４質量％以下
Ｆｅ含有量が高くなるほど、アルミニウム合金素線の強度が高まる。その添加効果を得るため、Ｆｅ含有量は０．１質量％以上とされる。しかし、Ｆｅ含有量が過度に高くなると、アルミニウム合金素線の導電率や靱性が低下し、伸線加工時に断線が生じやすくなる。よって、Ｆｅ含有量は０．４質量％以下とされる。
Fe: 0.1 mass% or more and 0.4 mass% or less The higher the Fe content, the higher the strength of the aluminum alloy strand. In order to acquire the addition effect, Fe content is made into 0.1 mass% or more. However, if the Fe content is excessively high, the conductivity and toughness of the aluminum alloy strand are reduced, and breakage tends to occur during wire drawing. Therefore, the Fe content is 0.4 mass% or less.
Ｆｅ含有量は、アルミニウム合金素線の強度向上の観点から、好ましくは、０．１２質量％以上、より好ましくは、０．１５質量％以上とすることができる。Ｆｅ含有量は、アルミニウム合金素線の導電率、靱性を確保する観点から、好ましくは、０．３８質量％以下、より好ましくは、０．３４質量％以下、さらに好ましくは、０．３質量％以下とすることができる。 The Fe content can be preferably 0.12% by mass or more, more preferably 0.15% by mass or more, from the viewpoint of improving the strength of the aluminum alloy strand. The Fe content is preferably 0.38% by mass or less, more preferably 0.34% by mass or less, still more preferably 0.3% by mass, from the viewpoint of securing the conductivity and toughness of the aluminum alloy strand. The following can be made.
Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ、および、Ｚｒからなる群より選択される少なくとも１種の元素：合計で０．０１質量％以上０．５質量％以下
上記各添加元素は、アルミニウム合金素線の耐熱性、強度向上に有効な元素である。上記各添加元素は、その添加効果を得るために、合計で０．０１質量％以上とされる。しかし、各添加元素の合計含有量が過度に高くなると、アルミニウム合金素線の導電率が低下し、伸線加工時に断線が生じやすくなる。よって、各添加元素の合計含有量は０．５質量％以下とされる。
At least one element selected from the group consisting of Cu, Cr, Ni, and Zr: 0.01% by mass or more and 0.5% by mass or less in total. Each of the above-mentioned additional elements is the heat resistance of the aluminum alloy strand, It is an element effective for strength improvement. Each of the above additive elements is 0.01 mass% or more in total in order to obtain its additive effect. However, if the total content of each additive element is excessively high, the conductivity of the aluminum alloy strand is reduced, and breakage tends to occur during wire drawing. Therefore, the total content of each additive element is 0.5% by mass or less.
各添加元素の合計含有量は、アルミニウム合金素線の耐熱性、強度向上の観点から、好ましくは、０．０２質量％以上、より好ましくは、０．０３質量％以上、さらに好ましくは、０．０４質量％以上、さらにより好ましくは、０．０５質量％以上とすることができる。各添加元素の合計含有量は、アルミニウム合金素線の導電率を確保する観点から、好ましくは、０．４５質量％以下、より好ましくは、０．４質量％以下、さらに好ましくは、０．３５質量％以下とすることができる。 The total content of each additive element is preferably 0.02% by mass or more, more preferably 0.03% by mass or more, and still more preferably 0.1% by mass from the viewpoint of improving the heat resistance and the strength of the aluminum alloy strand. The content may be 04% by mass or more, and even more preferably 0.05% by mass or more. The total content of each additive element is preferably 0.45% by mass or less, more preferably 0.4% by mass or less, still more preferably 0.35, from the viewpoint of securing the conductivity of the aluminum alloy strand. It can be less than mass%.
上記化学成分組成は、さらに、Ｔｉ、および／または、Ｂを含有することができる。この場合、Ｔｉ含有量は、０．００３質量％以上０．０３質量％以下（質量比で３０ｐｐｍ以上３００ｐｐｍ以下）、Ｂ含有量は、０．０００３質量％以上０．００３質量％以下（質量比で３ｐｐｍ以上３０ｐｐｍ以下）とすることができる。 The chemical component composition may further contain Ti and / or B. In this case, the Ti content is 0.003 mass% or more and 0.03 mass% or less (30 to 300 ppm in mass ratio), and the B content is 0.0003 mass% or more and 0.003 mass% or less (mass ratio) And 3 ppm or more and 30 ppm or less).
Ｔｉ、Ｂは、いずれも、アルミニウム合金素線の強度をより向上させることが可能な元素である。Ｔｉ、Ｂは、鋳造時のアルミニウム合金の結晶組織を微細にする効果がある。結晶組織が微細であると、アルミニウム合金素線の強度向上ばかりでなく、伸線加工性も向上させることができる。結晶組織の微細化による効果を十分に得る観点から、Ｔｉ含有量は、０．００３質量％以上とされ、Ｂ含有量は、０．０００３質量％以上とされる。但し、Ｔｉ含有量が０．０３質量％超、Ｂ含有量が０．００３質量％超になると、アルミニウム合金素線の導電率が低下し、また、結晶組織の微細化による効果も飽和する。よって、Ｔｉ含有量は、０．０３質量％以下とされ、Ｂ含有量は、０．００３質量％以下とされる。 Both Ti and B are elements capable of further improving the strength of the aluminum alloy strand. Ti and B have the effect of refining the crystal structure of the aluminum alloy at the time of casting. When the crystal structure is fine, not only the strength improvement of the aluminum alloy wire but also the wire drawability can be improved. From the viewpoint of sufficiently obtaining the effect of refining the crystal structure, the Ti content is set to 0.003 mass% or more, and the B content is set to 0.0003 mass% or more. However, when the Ti content exceeds 0.03% by mass and the B content exceeds 0.003% by mass, the conductivity of the aluminum alloy strand decreases, and the effect of the refinement of the crystal structure is also saturated. Therefore, the Ti content is 0.03% by mass or less, and the B content is 0.003% by mass or less.
Ｔｉ含有量は、結晶組織の微細化促進の観点から、好ましくは、０．００５質量％以上、より好ましくは、０．００７質量％以上、さらに好ましくは、０．０１質量％以上とすることができる。Ｔｉ含有量は、アルミニウム合金素線の導電率を確保する観点から、好ましくは、０．０２５質量％以下、より好ましくは、０．０２質量％以下とすることができる。Ｂ含有量は、結晶組織の微細化促進の観点から、好ましくは、０．０００５質量％以上、より好ましくは、０．００１質量％以上、さらに好ましくは、０．００２質量％以上、さらにより好ましくは、０．００３質量％以上とすることができる。Ｂ含有量は、アルミニウム合金素線の導電率を確保する観点から、好ましくは、０．００２５質量％以下、より好ましくは、０．００２質量％以下とすることができる。 The Ti content is preferably 0.005% by mass or more, more preferably 0.007% by mass or more, and still more preferably 0.01% by mass or more from the viewpoint of promoting the miniaturization of the crystal structure. it can. The Ti content can be preferably 0.025% by mass or less, more preferably 0.02% by mass or less, from the viewpoint of securing the conductivity of the aluminum alloy strand. The B content is preferably 0.0005% by mass or more, more preferably 0.001% by mass or more, still more preferably 0.002% by mass or more, further preferably from the viewpoint of promoting the miniaturization of the crystal structure. May be 0.003% by mass or more. The B content is preferably 0.0025 mass% or less, more preferably 0.002 mass% or less, from the viewpoint of securing the conductivity of the aluminum alloy strand.
上記アルミニウム合金素線は、非接触式表面粗さ測定機による表面粗さＲａが０．１５μｍ以上２μｍ以下の範囲内にある。なお、非接触式表面粗さ測定機としては、ｚｙｇｏ社製、Ｎｅｗ Ｖｉｅｗシリーズが用いられる。 The aluminum alloy wire has a surface roughness Ra of 0.15 μm or more and 2 μm or less measured by a non-contact type surface roughness measuring device. In addition, as a noncontact-type surface roughness measuring machine, zygo company make and New View series are used.
表面粗さＲａが０．１５μｍ未満になると、アルミニウム合金撚線に端子が圧着された際に、アルミニウム合金撚線の内層に存在するアルミニウム合金素線同士の間で滑りが生じやすくなり、その結果、内層のアルミニウム合金素線が抜けやすくなる。そのため、端子固着力を向上させることが困難になる。一方、表面粗さＲａが２μｍを超えても、端子固着力を向上させることが難しい。 When the surface roughness Ra is less than 0.15 μm, when the terminal is crimped to the aluminum alloy twisted wire, slippage is likely to occur between the aluminum alloy strands present in the inner layer of the aluminum alloy twisted wire, and as a result , The aluminum alloy wire of the inner layer is easy to come off. Therefore, it becomes difficult to improve the terminal fixing force. On the other hand, even if the surface roughness Ra exceeds 2 μm, it is difficult to improve the terminal fixing force.
表面粗さＲａは、端子固着力の向上効果を確実なものとする観点から、好ましくは、０．１６μｍ以上、より好ましくは、０．１７μｍ以上、さらに好ましくは、０．１８μｍ以上、さらにより好ましくは、０．１９μｍ以上、さらにより一層好ましくは、０．２μｍ以上とすることができる。表面粗さＲａは、端子固着力の向上効果を確実なものとする観点から、好ましくは、１．８μｍ以下、より好ましくは、１．７μｍ以下、さらに好ましくは、１．５μｍ以下、さらにより好ましくは、１．３μｍ以下、さらにより一層好ましくは、１μｍ以下とすることができる。 The surface roughness Ra is preferably 0.16 μm or more, more preferably 0.17 μm or more, still more preferably 0.18 μm or more, and still more preferably, from the viewpoint of ensuring the improvement effect of the terminal fixing force. May be 0.19 μm or more, and even more preferably 0.2 μm or more. The surface roughness Ra is preferably 1.8 μm or less, more preferably 1.7 μm or less, still more preferably 1.5 μm or less, and still more preferably, from the viewpoint of ensuring the improvement effect of the terminal adhesion force. May be 1.3 μm or less, and even more preferably 1 μm or less.
上記アルミニウム合金素線の素線径は、０．１ｍｍ以上０．４ｍｍ以下とすることができる。この場合には、製造時に混入する異物等によって断線し難く、振動に対する耐屈曲性が良好なアルミニウム合金素線を有するアルミニウム合金撚線が得られる。また、アルミニウム合金素線の伸線加工性、撚線加工性も良好である。 The wire diameter of the aluminum alloy wire can be 0.1 mm or more and 0.4 mm or less. In this case, an aluminum alloy twisted wire having an aluminum alloy strand which is hard to break due to foreign matter mixed in at the time of manufacture and has excellent bending resistance to vibration can be obtained. In addition, wire drawability and twistability of the aluminum alloy wire are also good.
上記アルミニウム合金素線の素線径は、好ましくは、０．１５ｍｍ以上、より好ましくは、０．１７ｍｍ以上、さらに好ましくは、０．２ｍｍ以上とすることができる。また、上記アルミニウム合金素線の素線径は、好ましくは、０．３５ｍｍ以下、より好ましくは、０．３ｍｍ以下とすることができる。 The wire diameter of the aluminum alloy wire may be preferably 0.15 mm or more, more preferably 0.17 mm or more, and still more preferably 0.2 mm or more. Further, the wire diameter of the aluminum alloy wire may be preferably 0.35 mm or less, more preferably 0.3 mm or less.
上記アルミニウム合金撚線は、上記アルミニウム合金素線が複数本撚り合わされてなる。上記アルミニウム合金撚線において、アルミニウム合金素線の撚り合わせ本数は、例えば、７本、１１本、１９本、３７本などとすることができる。この場合には、自動車のエンジンに用いて好適なアルミニウム合金撚線が得られる。アルミニウム合金素線の撚り合わせ本数は、好ましくは、１１本、１９本、３７本であるとよく、より好ましくは、１９本、３７本であるとよい。撚り合わせ本数が多くなるほど、内層のアルミニウム合金素線が増加する。そのため、上記作用効果を効果的に発揮させることができるためである。特に、撚り合わせ本数が１９本、３７本である場合には、上記作用効果を効果的に発揮させやすい。 The aluminum alloy stranded wire is formed by twisting a plurality of the aluminum alloy strands. In the aluminum alloy stranded wire, the number of twisted aluminum alloy strands can be, for example, 7, 11, 19, 19 or the like. In this case, an aluminum alloy stranded wire suitable for use in an automobile engine can be obtained. The number of twisted aluminum alloy strands is preferably 11, 19, 37, and more preferably 19, 37. As the number of twists increases, the aluminum alloy strands in the inner layer increase. Therefore, it is because the said effect can be exhibited effectively. In particular, in the case where the number of twists is 19 and 37, the above-described effects can be effectively exhibited.
上記アルミニウム合金撚線において、アルミニウム合金素線の撚りピッチは、例えば、１０〜５０ｍｍの範囲内とすることができる。この場合には、耐疲労特性向上や撚線生産性の向上などの利点がある。アルミニウム合金素線の撚りピッチは、好ましくは、１２ｍｍ以上、より好ましくは、１５ｍｍ以上、さらに好ましくは、１７ｍｍ以上、さらにより好ましくは、２０ｍｍ以上とすることができる。また、アルミニウム合金素線の撚りピッチは、好ましくは、４８ｍｍ以下、より好ましくは、４５ｍｍ以下、さらに好ましくは、４３ｍｍ以下、さらにより好ましくは、４０ｍｍ以下とすることができる。 In the aluminum alloy stranded wire, the twist pitch of the aluminum alloy strand can be, for example, in the range of 10 to 50 mm. In this case, there are advantages such as improvement in fatigue resistance and improvement in twisted wire productivity. The twist pitch of the aluminum alloy strand can be preferably 12 mm or more, more preferably 15 mm or more, further preferably 17 mm or more, and still more preferably 20 mm or more. In addition, the twist pitch of the aluminum alloy wire can be preferably 48 mm or less, more preferably 45 mm or less, still more preferably 43 mm or less, and even more preferably 40 mm or less.
上記アルミニウム合金撚線の引張強さは、２００ＭＰａ以上３５０ＭＰａ以下の範囲内にあるとよい。この場合には、強度、伸びのバランスに優れたアルミニウム合金撚線が得られる。また、振動に対する耐疲労特性も確保しやすくなり、自動車のエンジン等の振動環境下で使用されるアルミニウム合金撚線として好適である。 The tensile strength of the aluminum alloy stranded wire may be in the range of 200 MPa or more and 350 MPa or less. In this case, an aluminum alloy twisted wire excellent in balance of strength and elongation is obtained. In addition, fatigue resistance against vibration can be easily secured, and it is suitable as an aluminum alloy twisted wire used in a vibration environment such as an automobile engine.
上記アルミニウム合金撚線の引張強さは、強度の向上等の観点から、好ましくは、２１０ＭＰａ以上、より好ましくは、２２０ＭＰａ以上、さらに好ましくは、２３０ＭＰａ以上とすることができる。また、上記アルミニウム合金撚線の引張強さは、伸びの確保等の観点から、好ましくは、３３０ＭＰａ以下、より好ましくは、３００ＭＰａ以下、さらに好ましくは、２９０ＭＰａ以下とすることができる。 The tensile strength of the aluminum alloy stranded wire can be preferably 210 MPa or more, more preferably 220 MPa or more, and still more preferably 230 MPa or more from the viewpoint of improvement in strength and the like. The tensile strength of the aluminum alloy stranded wire can be preferably 330 MPa or less, more preferably 300 MPa or less, and still more preferably 290 MPa or less, from the viewpoint of securing elongation and the like.
上記アルミニウム合金撚線の伸びが６％以上である場合、上記アルミニウム合金撚線の靱性の向上に有利である。上記アルミニウム合金撚線の伸びは、好ましくは、７％以上、より好ましくは、８％以上、さらに好ましくは、９％以上、さらにより好ましくは、１０％以上とすることができる。また、上記アルミニウム合金撚線の伸びは、強度とのバランス等の観点から、好ましくは、１５％以下、より好ましくは、１４％以下、さらに好ましくは、１３％以下とすることができる。 If the elongation of the aluminum alloy stranded wire is 6% or more, Ru advantageously der to improve the toughness of the aluminum alloy stranded wire. The elongation of the aluminum alloy stranded wire can be preferably 7% or more, more preferably 8% or more, still more preferably 9% or more, and still more preferably 10% or more. Further, the elongation of the aluminum alloy stranded wire can be preferably 15% or less, more preferably 14% or less, and still more preferably 13% or less, from the viewpoint of balance with strength and the like.
上記端子付き自動車用電線は、上記アルミニウム合金撚線と、上記アルミニウム合金撚線に圧着された端子とを有している。上記端子付き自動車用電線において、上記アルミニウム合金撚線は、具体的には、該アルミニウム合金撚線の外周に被覆された絶縁体を有する構成とすることができる。また、端子は、具体的には、電線端末部が皮剥ぎされて露出した上記アルミニウム合金撚線に圧着された構成とすることができる。 The terminal-equipped automobile electric wire includes the aluminum alloy stranded wire and a terminal crimped to the aluminum alloy stranded wire . In the wire for an automobile with the terminal, the upper Symbol aluminum alloy stranded wire, specifically, it can be configured to have an insulator coated on the outer periphery of the aluminum alloy stranded wire. Further, specifically, the terminal can be configured to be crimped to the aluminum alloy twisted wire exposed by peeling the wire end portion.
絶縁体は、電気絶縁性を有する各種の樹脂やゴム（エラストマー含む）等のポリマーを主成分とする樹脂組成物より構成することができる。上記樹脂やゴムは、１種または２種以上併用することができる。上記ポリマーとしては、具体的には、例えば、塩化ビニル系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリサルホン系樹脂、フッ素系樹脂、フッ素系ゴムなどを例示することができる。絶縁体は、１層から構成されていてもよいし、２層以上から構成されていてもよい。絶縁体の厚みは、例えば、０．１ｍｍ以上０．４ｍｍ以下とすることができる。なお、絶縁体には、一般的に電線に利用される各種の添加剤が１種または２種以上含有されていてもよい。上記添加剤としては、具体的には、充填剤、難燃剤、酸化防止剤、老化防止剤、滑剤、可塑剤、銅害防止剤、顔料などを例示することができる。 The insulator can be composed of a resin composition containing, as a main component, polymers such as various resins and rubbers (including elastomers) having electrical insulation. The said resin and rubber | gum can be used together by 1 type or 2 types or more. Specific examples of the polymer include vinyl chloride resins, polyolefin resins, polysulfone resins, fluorocarbon resins, fluorocarbon rubbers, and the like. The insulator may be composed of one layer, or may be composed of two or more layers. The thickness of the insulator can be, for example, 0.1 mm or more and 0.4 mm or less. The insulator may contain one or more of various additives generally used for electric wires. Specific examples of the additive include fillers, flame retardants, antioxidants, anti-aging agents, lubricants, plasticizers, anti-copper agents, pigments and the like.
上記端子付き自動車用電線は、具体的には、例えば、エンジンに好適に用いることができる。自動車のエンジンは、高温下で振動するため、高い端子固着力が要求されるからである。 Specifically, the terminal-equipped automobile wire can be suitably used, for example, in an engine. This is because an automobile engine vibrates at high temperature, so high terminal fixing force is required.
上記ワイヤーハーネスは、上記端子付き自動車用電線を有している。上記ワイヤーハーネスは、具体的には、複数本の自動車用電線からなる電線束が保護材により被覆された構成とすることができる。 The wire harness has a automobile electric wire-the terminal. Upper Symbol wiring harness, specifically, can be configured to wire bundle consisting of a plurality of automobile wire is covered with a protective material.
上記アルミニウム合金撚線は、Ｍｇ：０．３質量％以上０．９質量％以下、Ｓｉ：０．１質量％以上０．７質量％以下、Ｆｅ：０．１質量％以上０．４質量％以下、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ、および、Ｚｒからなる群より選択される少なくとも１種の元素：合計で０．０１質量％以上０．５質量％以下、を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる化学成分組成を有する鋳造材を形成する鋳造工程と、上記鋳造材に塑性加工を施して展伸材を形成する展伸工程と、上記展伸材に伸線加工を施して伸線材を形成する伸線工程と、上記伸線材を複数本撚り合わせて撚線材を形成し、該撚線材に熱処理を施す、または、上記伸線材に熱処理を施し、該熱処理が施された伸線材を複数本撚り合わせて撚線材を形成する撚線工程とを有しており、上記伸線加工により、上記伸線材の非接触式表面粗さ測定機による表面粗さＲａを０．１５μｍ以上２μｍ以下とする、あるいは、上記伸線加工後、上記撚線材の形成前に、上記伸線材に対して上記非接触式表面粗さ測定機による表面粗さＲａを０．１５μｍ以上２μｍ以下とする粗面化処理を施すことにより製造することができる。以下、上述した鋳造工程、展伸工程、伸線工程、撚線工程について説明する。 The said aluminum alloy twisted wire is Mg: 0.3 mass% or more and 0.9 mass% or less, Si: 0.1 mass% or more and 0.7 mass% or less, Fe: 0.1 mass% or more and 0.4 mass% The following contains at least one element selected from the group consisting of Cu, Cr, Ni, and Zr: in total 0.01 mass% or more and 0.5 mass% or less, and the balance is from Al and unavoidable impurities Forming a cast material having a chemical composition, forming a drawn material by plastically processing the cast material, forming a drawn material, forming a drawn material by subjecting the drawn material to a drawn process Forming a stranded wire by twisting a plurality of the drawn wires together and subjecting the twisted wire to a heat treatment, or heat treating the drawn wire and subjecting the heat treatment to a plurality of drawn wires. And twisting to form a stranded wire, and The surface roughness Ra of the non-contact type surface roughness measuring device of the wire drawing material is made 0.15 μm or more and 2 μm or less by processing, or after the wire drawing process, before forming the twisted wire material, the wire drawing material On the other hand, it can manufacture by giving the roughening process which sets surface roughness Ra by the said non-contact-type surface roughness measuring machine to 0.15 micrometer or more and 2 micrometers or less. The above-described casting process, drawing process, wire drawing process, and stranding process will be described below.
鋳造工程において、鋳造は、可動鋳型または枠状の固定鋳型を用いる連続鋳造、箱状の固定鋳型を用いる金型鋳造（以下、ビレット鋳造と称することがある。）等のいずれの鋳造方法も利用することができる。特に連続鋳造は、溶湯を急冷凝固することができるため、微細な結晶組織を有する鋳造材が得られる利点がある。また、急冷凝固により、晶析出物を微細にしやすい上、微細な晶析出物が均一に分散された結晶組織を有する鋳造材が得られる。このような鋳造材を素材として用いることにより、微細な結晶組織を有するアルミニウム合金素線を有するアルミニウム合金撚線を製造しやすくなる。そのため、この場合には、結晶の微細化によるアルミニウム合金撚線の強度の向上やアルミニウム合金撚線の製造時における伸線加工性を向上させることができる。 In the casting process, any casting method such as continuous casting using a movable mold or a frame-like fixed mold, and mold casting using a box-like fixed mold (hereinafter may be referred to as billet casting) may be used. can do. In particular, continuous casting has the advantage that a cast material having a fine crystal structure can be obtained because it can rapidly solidify a molten metal. In addition, by rapid solidification, it is easy to make crystal precipitates finer, and a cast material having a crystal structure in which the fine crystal precipitates are uniformly dispersed is obtained. By using such a cast material as a raw material, it becomes easy to manufacture the aluminum alloy twisted wire which has an aluminum alloy wire which has a fine crystal structure. Therefore, in this case, it is possible to improve the strength of the aluminum alloy twisted wire by refining the crystal and improve the wire drawability at the time of manufacturing the aluminum alloy twisted wire.
展伸工程において、塑性加工としては、例えば、熱間または冷間の圧延または押出などを採用することができる。展伸工程は、好ましくは、鋳造材に熱間圧延を施して圧延材を形成する工程であるとよい。なお、鋳造材として、ビレット鋳造材を用いた場合には、鋳造後、熱処理（均質化処理）を行うことが好ましい。鋳造工程と展伸工程とは、好ましくは、連続的に実施されるとよい。この場合には、鋳造材に蓄積される熱を利用して熱間圧延等の塑性加工を容易に実施することができる。そのため、この場合には、エネルギー効率が良い上、バッチ式で両工程を行う場合と比較して、生産性に優れる。 In the drawing process, for example, hot or cold rolling or extrusion can be adopted as the plastic working. The drawing step is preferably a step of subjecting the cast material to hot rolling to form a rolled material. In addition, when using a billet cast material as a cast material, it is preferable to perform heat processing (homogenization processing) after casting. The casting and drawing steps are preferably carried out continuously. In this case, plastic working such as hot rolling can be easily performed using heat accumulated in the cast material. Therefore, in this case, the energy efficiency is high, and the productivity is excellent as compared with the case where both steps are performed in a batch system.
伸線工程において、伸線加工は、具体的には、冷間伸線加工とすることができる。伸線加工度は、所望の線径に応じて、適宜、中間軟化処理を実施することによって変更することができる。また、上記アルミニウム合金撚線の製造方法は、伸線加工により、伸線材の非接触式表面粗さ測定機による表面粗さＲａを０．１５μｍ以上２μｍ以下とすることができる。この場合、具体的には、伸線加工時に用いられるダイス表面の粗度を調節することにより、伸線材の表面粗さＲａを調節することができる。 In the wire-drawing process, the wire-drawing can specifically be cold wire-drawing. The wire drawing degree can be appropriately changed by carrying out an intermediate softening process according to the desired wire diameter. Moreover, the manufacturing method of the said aluminum alloy twisted wire can make surface roughness Ra by non-contact-type surface roughness measuring machine of a wire-drawing material into 0.15 micrometer or more and 2 micrometers or less by wire-drawing. In this case, specifically, the surface roughness Ra of the wire drawing material can be adjusted by adjusting the roughness of the die surface used at the time of wire drawing.
また、上記アルミニウム合金撚線の製造方法は、伸線加工後の伸線材の表面粗さＲａが０．１５μｍ未満であってもよい。この場合には、伸線加工後、撚線材の形成前に、伸線材に対して表面粗さＲａを０．１５μｍ以上２μｍ以下とする粗面化処理を施すことになる。粗面化処理としては、具体的には、例えば、機械的手法、化学的手法、電気的手法等を適用することができる。これらは１または２以上組み合わせることができる。機械的な粗面化処理としては、例えば、ブラスト処理、研磨処理、表面が荒らされたロール等による転写などを例示することができる。また、化学的な粗面化処理としては、例えば、ＮａＯＨを含む溶液等のアルカリ性溶液によるエッチング、硫酸、クロム酸、フッ酸等を含む酸性溶液によるエッチング、電気的な粗面化処理としては、例えば、食塩水等の電解液を用いた電解エッチングなどを例示することができる。 Moreover, surface roughness Ra of the wire-drawing material after wire-drawing may be less than 0.15 micrometer in the manufacturing method of the said aluminum alloy twisted wire. In this case, after the wire drawing process and before the formation of the stranded wire material, the wire drawn material is subjected to a surface roughening treatment to make the surface roughness Ra 0.15 μm or more and 2 μm or less. Specifically as a roughening process, a mechanical method, a chemical method, an electrical method etc. are applicable, for example. One or more of these can be combined. Examples of the mechanical surface roughening treatment include blasting, polishing, transfer by a roll having a roughened surface, and the like. Further, as the chemical surface roughening treatment, for example, etching with an alkaline solution such as a solution containing NaOH, etching with an acidic solution containing sulfuric acid, chromic acid, hydrofluoric acid and the like, and electrical surface roughening treatment may be carried out. For example, electrolytic etching using an electrolytic solution such as saline can be exemplified.
撚線工程では、所望本数のアルミニウム合金素線を有するアルミニウム合金撚線が得られるように、所定本数の伸線材を撚り合わせればよい。撚線工程における熱処理は、具体的には、軟化処理および／または時効処理とすることができる。熱処理は、例えば、大気雰囲気、非酸化性雰囲気にて実施することができる。非酸化性雰囲気としては、真空、不活性ガス（窒素、アルゴン等）、還元性ガス（水素含有ガス、炭酸ガス含有ガス）等による雰囲気を例示することができる。熱処理は、撚線材が備える伸線材の表面に酸化膜が生成されるのを抑制するため、酸素含有量が少ない非酸化性雰囲気下にて実施することが好ましい。なお、撚線工程では、撚線材の引張強さが好ましくは２００ＭＰａ以上３５０ＭＰａ以下、撚線材の伸びが好ましくは６％〜１５％以下となるように熱処理を施す。引張強さが２００ＭＰａ以上３５０ＭＰａ以下、撚線伸びが６％〜１５％以下のアルミニウム合金撚線を得るためである。 In the twisting step, a predetermined number of drawn wires may be twisted so as to obtain an aluminum alloy stranded wire having a desired number of aluminum alloy strands. Specifically, the heat treatment in the stranding process can be a softening treatment and / or an aging treatment. The heat treatment can be performed, for example, in an air atmosphere or a non-oxidizing atmosphere. As the non-oxidizing atmosphere, an atmosphere of vacuum, inert gas (nitrogen, argon or the like), reducing gas (hydrogen-containing gas, carbon dioxide-containing gas) or the like can be exemplified. The heat treatment is preferably carried out in a non-oxidizing atmosphere with a low oxygen content in order to suppress the formation of an oxide film on the surface of the wire-drawing material of the stranded wire. In the twisting step, heat treatment is performed so that the tensile strength of the stranded wire is preferably 200 MPa or more and 350 MPa or less and the elongation of the stranded wire preferably is 6% to 15% or less. This is to obtain an aluminum alloy stranded wire having a tensile strength of 200 MPa or more and 350 MPa or less and a stranded wire elongation of 6% to 15% or less.
上記熱処理は、バッチ式、連続式のいずれであってもよい。また、これら方式を組み合わせることも可能である。連続式の熱処理は、連続的に線材を加熱する処理方法であり、連続的に加熱できるために作業性に優れる、線材の長手方向に均一に加熱できるために線材の長手方向における特性のバラツキを抑制しやすい等といった利点がある。 The heat treatment may be either batch or continuous. It is also possible to combine these methods. The continuous heat treatment is a treatment method of heating the wire continuously, and since it can be heated continuously, it is excellent in workability, and since it can be uniformly heated in the longitudinal direction of the wire, the characteristic variation in the longitudinal direction of the wire It has the advantage of being easy to suppress.
連続式の熱処理法としては、例えば、加熱対象を抵抗加熱により加熱する直接通電方式（通電連続軟化処理）、加熱対象を高周波数の電磁誘導により加熱する間接通電方式（高周波誘導加熱連続軟化処理）、加熱雰囲気とされた加熱用容器（パイプ軟化炉等）に加熱対象を導入して熱伝導により加熱する炉式などを例示することができる。連続式の熱処理方法では、撚線材の伸びが上述した範囲になるように、線速や熱量等を適宜調節することができる。 As a continuous heat treatment method, for example, a direct current application method (continuous current softening treatment) in which the object to be heated is heated by resistance heating, an indirect current application method in which the object to be heated is heated by high frequency electromagnetic induction (high frequency induction heating continuous softening treatment) The furnace type etc. which introduce heating object into a heating container (pipe softening furnace etc.) made into heating atmosphere, and heat it by heat conduction can be illustrated. In the continuous heat treatment method, the linear velocity, the heat quantity, and the like can be appropriately adjusted so that the elongation of the stranded wire is in the above-described range.
上記バッチ式の熱処理における熱処理条件は、例えば、加熱温度：１４０℃以上２５０℃以下、保持時間：４時間以上１６時間以下などとすることができる。 The heat treatment conditions in the batch type heat treatment can be, for example, heating temperature: 140 ° C. or more and 250 ° C. or less, and holding time: 4 hours or more and 16 hours or less.
なお、上述した各構成は、上述した各作用効果等を得るなどのために必要に応じて任意に組み合わせることができる。 In addition, each structure mentioned above can be combined arbitrarily as needed, in order to acquire each effect mentioned above etc., etc. FIG.
（実施例１）
上記端子付き自動車用電線およびワイヤーハーネスの実施例につき、比較例とともに説明する。
Example 1
Examples of the terminal-equipped automobile electric wire and the wire harness will be described together with a comparative example.
＜アルミニウム合金撚線＞
ベースとなる純アルミニウムインゴットを溶解炉にて溶解させた。純アルミニウムインゴットは、９９．７％以上の純度を有している。表１に示される添加元素を、表１に示される含有量（質量％）となるように溶解炉に投入し、アルミニウム合金溶湯を準備した。但し、Ｔｉ、または、ＴｉおよびＢの成分調整は、表１に示される含有量となるように、後述の鋳造直前のアルミニウム合金溶湯にＴｉ粒、または、ＴｉＢ２ワイヤを供給することにより行った。また、成分調整を行ったアルミニウム合金溶湯に対し、適宜、水素ガス除去処理、異物除去処理を実施した。
<Aluminum alloy stranded wire>
A pure aluminum ingot to be a base was melted in a melting furnace. Pure aluminum ingots have a purity of 99.7% or more. The additive elements shown in Table 1 were introduced into a melting furnace so that the content (mass%) shown in Table 1 was obtained, and a molten aluminum alloy was prepared. However, the adjustment of the Ti, or Ti and B components was performed by supplying Ti particles or TiB 2 wire to the aluminum alloy melt immediately before casting described later so as to obtain the contents shown in Table 1. . In addition, a hydrogen gas removal process and a foreign matter removal process were appropriately performed on the molten aluminum alloy subjected to the component adjustment.
ベルト−ホイール式の連続鋳造圧延機を用い、アルミニウム合金溶湯を連続的に鋳造、熱間圧延することにより、φ９．５ｍｍの表１に示す化学成分組成を有するワイヤーロッドを作製した。 A wire rod having a chemical composition shown in Table 1 having a diameter of 9.5 mm was produced by continuously casting and hot-rolling a molten aluminum alloy using a belt-wheel type continuous casting and rolling machine.
次いで、得られたワイヤーロッドに、所定のダイスを用いて冷間伸線加工を施すとともに、表１に示されるように、中間軟化処理を施す、または、中間軟化処理を施すことなく、表１に示される素線径を有する伸線材を形成した。 Next, the obtained wire rod is cold-drawn using a predetermined die, and as shown in Table 1, it is subjected to an intermediate softening treatment or to an intermediate softening treatment, as shown in Table 1 A drawn wire having a wire diameter shown in FIG.
得られた伸線材について、非接触式表面粗さ測定機（ｚｙｇｏ社製、「Ｎｅｗ Ｖｉｅｗ１１００」）を用い、表面粗さＲａを測定した。測定は、具体的には、非接触式表面粗さ測定機のレーザー顕微鏡で、伸線材から得られた円相当の平面粗度を平面相当に変換した後、円相当の頂点（中心線）からの算術平均偏差を算出した。測定試料数はｎ＝３、測定エリアは８５×６４μｍである。 The surface roughness Ra was measured using the non-contact type surface roughness measurement machine (manufactured by zygo, "New View 1100") for the obtained wire drawing material. Specifically, the laser microscope of a non-contact type surface roughness measuring machine converts a plane equivalent degree equivalent to a circle obtained from a drawn wire into a plane equivalent and then starts from the vertex (center line) equivalent to a circle Arithmetic mean deviation was calculated. The number of measurement samples is n = 3, and the measurement area is 85 × 64 μm.
その結果、試料１〜試料５、試料６−５の伸線材は、伸線加工後の表面粗さＲａが０．１５μｍ以上２μｍ以下であった。
As a result, in the wire drawing materials of
一方、伸線加工後の表面粗さＲａが０．１５μｍ未満であった試料の伸線材については、別途、粗面化処理を施した。具体的には、試料６−１は、４０質量％のＮａＯＨ水溶液に３０秒浸漬するという粗面化処理を施した。試料６−２は、１０質量％のＮａＯＨ水溶液に３０秒浸漬するという粗面化処理を施した。試料６−３は、１質量％のＮａＯＨ水溶液に３０秒浸漬するという粗面化処理を施した。試料６−４は、５質量％の食塩水を用いて３０秒間電解エッチング（０．２Ａ）するという粗面化処理を施した。試料６−１０１は、６０質量％のＮａＯＨ水溶液に６０秒浸漬するという粗面化処理を施した。但し、試料６−１０２、試料１−１０１、試料１−１０２の伸線材については、伸線加工後の表面粗さＲａが０．１５μｍ未満であったものの、比較のため、粗面化処理を施さなかった。 On the other hand, the wire drawing material of the sample whose surface roughness Ra after wire drawing was less than 0.15 μm was separately subjected to a surface roughening treatment. Specifically, Sample 6-1 was subjected to a surface roughening treatment by immersion in a 40% by mass aqueous solution of NaOH for 30 seconds. Sample 6-2 was subjected to a surface roughening treatment by immersion in a 10% by mass aqueous solution of NaOH for 30 seconds. Sample 6-3 was subjected to a surface roughening treatment by immersion in a 1% by mass aqueous solution of NaOH for 30 seconds. Sample 6-4 was subjected to a surface roughening treatment of electrolytic etching (0.2 A) for 30 seconds using a 5 mass% saline solution. Sample 6-101 was subjected to a surface roughening treatment by immersion in a 60% by mass aqueous solution of NaOH for 60 seconds. However, although the surface roughness Ra after wire drawing processing was less than 0.15 μm for the wire-drawn members of sample 6-102, sample 1-101, and sample 1-102, for the purpose of comparison, roughening treatment was carried out. I did not give it.
次いで、得られた各伸線材（各アルミニウム合金素線）を、表１に示される撚り本数、撚ピッチ２４ｍｍにて撚り合わせることにより、各撚線材を形成した。その後、各撚線材に、表１に示される温度にて熱処理を実施した。以上により、各アルミニウム合金撚線を得た。 Subsequently, each twisted wire was formed by twisting each obtained wire drawing material (each aluminum alloy wire) by the number of twists shown in Table 1, and the twist pitch 24 mm. Thereafter, heat treatment was performed on each of the stranded wires at a temperature shown in Table 1. Each aluminum alloy twisted wire was obtained by the above.
＜自動車用電線＞
得られたアルミニウム合金撚線からなる導体の外周に、絶縁体としてのポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）を、表１に示される厚みで押し出し被覆した。これにより、各自動車用電線を得た。
<Wire for car>
Polyvinyl chloride (PVC) as an insulator was extrusion coated on the outer periphery of the resulting conductor made of an aluminum alloy stranded wire to a thickness shown in Table 1. Thereby, the electric wire for each car was obtained.
＜端子付き自動車用電線、ワイヤーハーネス＞
図１に示されるように、自動車用電線２の電線端末部における絶縁体２０を剥ぎ取り、露出した導体（アルミニウム合金撚線１）に端子３０を圧着し、端子付き自動車用電線とした。端子３０は、導体であるアルミニウム合金撚線１を固定するワイヤーバレル３０１と、絶縁体２０を固定するインシュレーションバレル３０２とを有している。なお、図１中、符号１０は、アルミニウム合金素線である。端子３０の圧着は、図示しない所定形状の金型を用いて、各バレル３０１、３０２を塑性変形させることにより行われる。本例では、図２に示されるように、端子３０は、すべて、クリンプハイト（Ｃ／Ｈ）（圧縮率）が６０％となる条件で圧着されている。なお、図２では、アルミニウム合金素線は、省略されている。これにより、各ワイヤーハーネス３を得た。
< Wires and wires for automotive wires with terminals >
As shown in FIG. 1, the
（アルミニウム合金撚線の引張強さ、伸び）
本例において得られた導体としてのアルミニウム合金撚線について、標点間距離ＧＬ＝２５０ｍｍ、引張速度５０ｍｍ／ｍｉｎの条件にて引張試験を実施することにより、アルミニウム合金撚線の引張強さ（ＭＰａ）および伸び（％）を測定した。
(Tensile strength and elongation of aluminum alloy stranded wire)
The tensile strength (MPa of the aluminum alloy stranded wire) is carried out by carrying out a tensile test under the conditions of a distance between marked points GL = 250 mm and a tensile speed of 50 mm / min for the aluminum alloy stranded wire as the conductor obtained in this example. ) And elongation (%) were measured.
（端子固着力の測定）
ワイヤーハーネスの端子付き自動車用電線を用いて、端子固着力を測定した。具体的には、端子が圧着された端子付き自動車用電線を用い、端子を固定した状態で、端子付き自動車用電線を１００ｍｍ／ｍｉｎの引張速度で引っ張り、端子が抜けない最大荷重（Ｎ）を測定し、これを端子固着力とした。なお、各試料は、撚線径が異なる。そのため、上述の引張試験で測定された導体破断荷重（Ｎ）に対する上記端子固着力の比を算出した。
(Measurement of terminal adhesion)
The terminal fixing force was measured using the terminal-equipped automobile wire of the wire harness. Specifically, using the terminal-attached automobile electric wire with the terminal crimped and fixing the terminal, the terminal-equipped automobile electric wire is pulled at a tensile speed of 100 mm / min, and the maximum load (N) at which the terminal does not come off It measured and made this into terminal sticking force. In addition, each sample differs in the diameter of a twisted wire. Therefore, the ratio of the terminal fixing strength to the conductor breaking load (N) measured in the above-mentioned tensile test was calculated.
表１に、各アルミニウム合金素線、各アルミニウム合金撚線、各自動車用電線、各ワイヤーハーネスの詳細構成を示す。また、表２に、各アルミニウム合金素線の表面粗さＲａ、各アルミニウム合金撚線の引張強さおよび伸び、端子固着力／導体破断荷重の比を示す。 Table 1 shows detailed configurations of each aluminum alloy wire, each aluminum alloy stranded wire, each wire for automobile, and each wire harness. Table 2 also shows the surface roughness Ra of each aluminum alloy strand, the tensile strength and elongation of each aluminum alloy stranded wire, and the ratio of terminal adhesion strength / conductor break load.
表１および表２に示されるように、試料１〜試料６−５は、アルミニウム合金素線が特定の化学成分組成を有しており、アルミニウム合金素線の表面粗さＲａが特定の範囲内にある。そのため、試料１〜試料６−５は、端子固着力を向上させることができた。これは、特定の化学成分組成を有するアルミニウム合金素線の表面が特定の範囲の表面粗さＲａを有していることにより、アルミニウム合金撚線に端子が圧着された際に、アルミニウム合金撚線の内層に存在するアルミニウム合金素線間の摩擦力が大きくなり、アルミニウム合金素線同士の滑りが抑制され、その結果、内層のアルミニウム合金素線が抜け難くなったためである。
As shown in Tables 1 and 2, in the
これらに対し、試料１−１０１、試料１−１０２は、アルミニウム合金素線が特定の化学成分組成を有しておらず、アルミニウム合金素線の表面粗さＲａも特定の範囲内にない。そのため、試料１−１０１、試料１−１０２は、端子固着力を向上させることができなかった。 On the other hand, in the samples 1-101 and 1-102, the aluminum alloy strands do not have a specific chemical component composition, and the surface roughness Ra of the aluminum alloy strands is not within the specific range. Therefore, the sample 1-101 and the sample 1-102 could not improve the terminal fixing force.
また、試料６−１０１は、アルミニウム合金素線が特定の化学成分組成を有しているものの、アルミニウム合金素線の表面粗さＲａが２μｍ超である。そのため、試料６−１０１は、端子固着力を向上させることができなかった。 Moreover, although sample 6-101 has aluminum alloy wire having a specific chemical component composition, surface roughness Ra of an aluminum alloy wire is more than 2 micrometers. Therefore, sample 6-101 was not able to improve terminal sticking force.
また、試料６−１０２は、アルミニウム合金素線が特定の化学成分組成を有しているものの、アルミニウム合金素線の表面粗さＲａが０．１５μｍ未満である。そのため、試料６−１０２は、端子固着力を向上させることができなかった。 Moreover, although sample 6-102 has aluminum alloy wire having a specific chemical component composition, surface roughness Ra of an aluminum alloy wire is less than 0.15 micrometer. Therefore, sample 6-102 was not able to improve terminal sticking force.
以上、本発明の実施例について詳細に説明したが、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨を損なわない範囲内で種々の変更が可能である。 As mentioned above, although the Example of this invention was described in detail, this invention is not limited to the said Example, A various change is possible within the range which does not impair the meaning of this invention.
１ アルミニウム合金撚線
１０ アルミニウム合金素線
２ 自動車用電線
３ ワイヤーハーネス
1 Aluminum alloy stranded
Claims (6)
上記アルミニウム合金素線が、
Ｍｇ：０．３質量％以上０．９質量％以下、
Ｓｉ：０．１質量％以上０．７質量％以下、
Ｆｅ：０．１質量％以上０．４質量％以下、
Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ、および、Ｚｒからなる群より選択される少なくとも１種の元素：合計で０．０１質量％以上０．５質量％以下、を含有し、
残部がＡｌおよび不可避不純物からなる化学成分組成を有しており、
上記アルミニウム合金素線の非接触式表面粗さ測定機による表面粗さＲａが０．１５μｍ以上２μｍ以下であり、
上記端子付き自動車用電線における導体破断荷重に対する端子固着力の比が０．６０以上である、
端子付き自動車用電線。 And the aluminum alloy stranded wire as a conductor made A aluminum alloy wire is by twisting plural, having a terminal which is crimped to the aluminum alloy stranded wire, a motor vehicle terminals with electric wires,
Above Symbol aluminum alloy strands,
Mg: 0.3% by mass or more and 0.9% by mass or less,
Si: 0.1% by mass or more and 0.7% by mass or less,
Fe: 0.1% by mass or more and 0.4% by mass or less,
At least one element selected from the group consisting of Cu, Cr, Ni, and Zr: in total 0.01 mass% or more and 0.5 mass% or less,
It has a chemical composition with the balance consisting of Al and unavoidable impurities,
Non-contact type surface roughness Ra of Der least 2μm or less 0.15μm by roughness tester of the aluminum alloy element wire is,
The ratio of the terminal fixing force to the conductor breaking load in the terminal-equipped automobile electric wire is 0.60 or more,
Terminal-equipped automotive wire .
Ｔｉ含有量は、０．００３質量％以上０．０３質量％以下、
Ｂ含有量は、０．０００３質量％以上０．００３質量％以下である、請求項１に記載の端子付き自動車用電線。 The chemical component composition in the aluminum alloy strand further contains Ti and / or B,
The Ti content is 0.003% by mass or more and 0.03% by mass or less,
The terminal-equipped automobile electric wire according to claim 1, wherein the B content is 0.0003% by mass or more and 0.003% by mass or less.
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