JP6529637B2 - Zoom lens and imaging device - Google Patents
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Description
本発明はズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関し、例えば放送用テレビカメラ、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、銀塩写真用カメラ等の撮像装置に好適なものである。 The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus having the same, and is suitable for an imaging apparatus such as a television camera for broadcast, a video camera, a digital still camera, a camera for silver film photography, and the like.
近年、撮像装置には大口径比、高ズーム比でしかも高い光学性能を有したズームレンズが要望されている。大口径比、高ズーム比のズームレンズとして、最も物体側に正の屈折力のレンズ群を配置したポジティブリード型のズームレンズが知られている（特許文献１，２）。 In recent years, a zoom lens having a large aperture ratio, a high zoom ratio, and high optical performance has been demanded for an imaging device. As a zoom lens having a large aperture ratio and a high zoom ratio, there is known a positive lead type zoom lens in which a lens unit of positive refractive power is disposed closest to the object side (Patent Documents 1 and 2).
特許文献１では物体側から像側へ順に正の屈折力の第１レンズ群、変倍用の負の屈折力の第２レンズ群、変倍に伴う像面変動を補正するための負の屈折力の第３レンズ群、結像用の正の屈折力の第４レンズ群より構成される４群ズームレンズを開示している。特許文献１のズームレンズでは、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第２レンズ群が像側へ移動し、第３レンズ群が物体側に凸状の軌跡を描いて移動する。そして各レンズ群のレンズ構成を適切に設定することにより、広画角、高ズーム比で、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有するテレビカメラに好適なズームレンズを開示している。 In Patent Document 1, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power for zooming, and a negative refractive index for correcting image plane variation accompanying zooming in order from the object side to the image side. A four-unit zoom lens is disclosed which comprises a third lens unit of power and a fourth lens unit of positive refractive power for imaging. In the zoom lens of Patent Document 1, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens unit moves to the image side, and the third lens unit moves so as to draw a convex locus on the object side. By appropriately setting the lens configuration of each lens group, a zoom lens suitable for a television camera having high optical performance over the entire zoom range with a wide angle of view and high zoom ratio is disclosed.
特許文献２では正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、ズーミングで不動の正の屈折力の第５レンズ群からなる５群ズームレンズを開示している。この５群ズームレンズにおいては、負の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群の３つの可動レンズ群よりなる変倍部が、変倍と変倍に伴う像面変動の補正を行っている。 In Patent Document 2, a first lens group of positive refractive power, a second lens group of negative refractive power, a third lens group of negative refractive power, a fourth lens group of positive refractive power, and a positive lens immovable in zooming A five-unit zoom lens consisting of a fifth lens unit having a refractive power is disclosed. In this five-unit zoom lens, a variable power unit including three movable lens units including a second lens unit of negative refractive power, a third lens unit of negative refractive power, and a fourth lens unit of positive refractive power is Correction of image plane variation due to magnification change and magnification change is performed.
前述したポジティブリード型の４群ズームレンズや５群ズームレンズは、高ズーム比が比較的容易である。しかしながら、高ズーム比を図るにつれてズーミングに際して諸収差の変動が多くなり、全ズーム領域で高い光学性能を得るのが難しくなってくる。特に負の屈折力の第３レンズ群よりズーミングに伴う諸収差の変動が増大してくる。例えば、広角端から中間のズーム位置にかけて、球面収差の変動が多くなり、更に波長差に起因する球面収差の色収差変動が増大してくる。 The positive lead type four-unit zoom lens and the five-unit zoom lens described above have a relatively easy high zoom ratio. However, as a high zoom ratio is achieved, fluctuations of various aberrations increase during zooming, and it becomes difficult to obtain high optical performance over the entire zoom range. In particular, the fluctuation of various aberrations associated with zooming increases from the third lens unit having a negative refractive power. For example, from the wide-angle end to the middle zoom position, the variation of spherical aberration increases, and the variation of spherical aberration due to the wavelength difference increases.
従って、前述した４群ズームレンズや５群ズームレンズにおいて、広画角化及び高ズーム比化を図りつつ、高い光学性能を得るには、第３レンズ群のレンズ構成を、適切に設定することが重要になっている。この第３レンズ群のレンズ構成が適切でないと、広角端から中間のズーム位置までのズーム範囲において、球面収差や像面湾曲の変動が増大し、高ズーム比で全ズーム範囲で高い光学性能を得るのが困難になる。 Therefore, in order to obtain high optical performance while achieving wide angle of view and high zoom ratio in the above-described four-unit zoom lens and five-unit zoom lens, appropriately set the lens configuration of the third lens unit. Is important. If the lens configuration of this third lens group is not appropriate, fluctuations in spherical aberration and field curvature increase in the zoom range from the wide-angle end to the middle zoom position, and high optical performance over the entire zoom range at high zoom ratios. It will be difficult to get.
本発明は、広画角、高ズーム比で、広角端から望遠端における全ズーム範囲にわたり諸収差を良好に補正し、全ズーム範囲において高い光学性能を有するズームレンズ及びそれを有する撮像装置の提供を目的とする。 The present invention provides a zoom lens having a wide angle of view, a high zoom ratio, good correction of various aberrations over the entire zoom range from the wide-angle end to the telephoto end, and an imaging apparatus having the same with high optical performance over the entire zoom range. With the goal.
本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に、ズーミングに際して不動の正の屈折力の第１レンズ群、ズーミングに際して移動する負の屈折力の第２レンズ群、ズーミングに際して移動する負の屈折力の第３レンズ群、ズーミングに際して移動する正の屈折力の第４レンズ群、開口絞り、ズーミングに際して不動の正の屈折力の第５レンズ群からなるズームレンズにおいて、
前記第３レンズ群は、１枚の負レンズと１枚の正レンズを接合した接合レンズ、１枚の負レンズより構成され、
前記接合レンズを構成する負レンズの焦点距離をｆｎ１ｘ、前記接合レンズを構成する正レンズの焦点距離をｆｐｘ、広角端における前記第３レンズ群の横倍率をβ３ｗｘとするとき、
０．６０＜｜ｆｎ１ｘ／ｆｐｘ｜＜３．５０
０．２４＜β３ｗ＜０．５３
なる条件式を満足することを特徴としている。
The zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side to the image side, a first lens unit of immovable positive refractive power during zooming, a second lens unit of negative refractive power that moves during zooming, and a negative refraction that moves during zooming. A zoom lens comprising a third lens group of power, a fourth lens group of positive refractive power which moves during zooming, an aperture stop, and a fifth lens group of positive refractive power which does not move during zooming,
The third lens group includes a cemented lens obtained by cementing one negative lens and one positive lens, and one negative lens.
Assuming that the focal length of the negative lens that constitutes the cemented lens is fn1x, the focal length of the positive lens that constitutes the cemented lens is fpx, and the lateral magnification of the third lens group at the wide angle end is β3 wx
0.60 <| fn1x / fpx | <3.50
0.24 <β3w <0.53
It is characterized by satisfying the following conditional expression.
本発明によれば、広画角、高ズーム比で、広角端から望遠端における全ズーム範囲にわたり色収差を良好に補正し、全ズーム範囲において高い光学性能を有するズームレンズ及びそれを有する撮像装置が得られる。 According to the present invention, a zoom lens having a wide angle of view, a high zoom ratio, good correction of chromatic aberration over the entire zoom range from the wide-angle end to the telephoto end, and high optical performance over the entire zoom range can get.
以下に、本発明の実施の形態を添付の図面に基づいて詳細に説明する
本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に、ズーミングに際して不動の正の屈折力の第１レンズ群、ズーミングに際して移動する負の屈折力の第２レンズ群、ズーミングに際して移動する負の屈折力の第３レンズ群より構成されている。更にズーミングに際して移動する正の屈折力の第４レンズ群、開口絞り、ズーミングに際して不動の正の屈折力の第５レンズ群から構成されている。
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The zoom lens according to the present invention will be described in detail from the object side to the image side in the following order from the object side to the image side: the first lens group of positive refractive power immobile during zooming; And a third lens unit having a negative refractive power which moves during zooming. Furthermore, it comprises a fourth lens unit of positive refractive power that moves during zooming, an aperture stop, and a fifth lens unit of positive refractive power that does not move during zooming.
図１は本発明の実施例１の広角端におけるレンズ断面図（物体距離 無限遠）である。図２（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、実施例１の広角端，全系の焦点距離ｆ＝３７．５２ｍｍ，望遠端における収差図（物体距離２．５ｍ）である。実施例１はズーム比２２．０、Ｆナンバー１．９０〜２．８０、撮影画角６９．０２°〜３．５８°のズームレンズである。 FIG. 1 is a lens sectional view (object distance infinity) at the wide angle end according to a first embodiment of the present invention. FIGS. 2A, 2B, and 2C are aberration diagrams (object distance 2.5 m) at the wide-angle end and the focal length f of the entire system of the first embodiment, which is 37.52 mm. The first exemplary embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 22.0, an f-number of 1.90 to 2.80, and a photographing angle of view of 69.02 ° to 3.58 °.
図３は本発明の実施例２の広角端におけるレンズ断面図（物体距離 無限遠）である。図４（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、実施例２の広角端，全系の焦点距離ｆ＝３５．７７ｍｍ，望遠端における収差図（物体距離２．５ｍ）である。実施例２はズーム比２０．００、Ｆナンバー１．９０〜２．７４、撮影画角６９．０２°〜３．９４°のズームレンズである。 FIG. 3 is a lens sectional view (object distance: infinity) at the wide angle end according to the second embodiment of the present invention. FIGS. 4A, 4B, and 4C are aberration diagrams (object distance: 2.5 m) at the wide-angle end and the focal length f of the whole system of the second embodiment, which is 35.77 mm, of the second embodiment. The second exemplary embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 20.00, an f-number of 1.90 to 2.74, and a photographing angle of view of 69.02 ° to 3.94 °.
図５は本発明の実施例３の広角端におけるレンズ断面図（物体距離 無限遠）である。図６（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、実施例３の広角端，全系の焦点距離ｆ＝３７．５２ｍｍ，望遠端における収差図（物体距離２．５ｍ）である。実施例３はズーム比２２．０、Ｆナンバー１．９０〜２．８０、撮影画角６９．０２°〜３．５８°のズームレンズである。 FIG. 5 is a lens sectional view (object distance infinity) at the wide angle end according to the third embodiment of the present invention. FIGS. 6A, 6B, and 6C are aberration diagrams (object distance 2.5 m) at the wide-angle end and the focal length f of the entire system of the third example, which is 37.52 mm, in Example 3. FIG. The third exemplary embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 22.0, an f-number of 1.90 to 2.80, and a photographing angle of view of 69.02 ° to 3.58 °.
図７は本発明の実施例４の広角端におけるレンズ断面図（物体距離 無限遠）である。図８（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、実施例４の広角端，全系の焦点距離ｆ＝３７．５２ｍｍ，望遠端における収差図（物体距離２．５ｍ）である。実施例４はズーム比２２．０、Ｆナンバー１．９０〜２．８０、撮影画角６９．０２°〜３．５８°のズームレンズである。図９は本発明のズームレンズのズーム軌跡の説明図である。図１０は本発明の撮像装置の要部概略図である。 FIG. 7 is a lens sectional view (object distance: infinity) at the wide angle end according to the fourth embodiment of the present invention. FIGS. 8A, 8B, and 8C are aberration diagrams (object distance 2.5 m) at the wide-angle end and the focal length f of the entire system of the fourth example, which is 37.52 mm, in Example 4. FIGS. The fourth exemplary embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 22.0, an f-number of 1.90 to 2.80, and a photographing angle of view of 69.02 ° to 3.58 °. FIG. 9 is an explanatory view of the zoom locus of the zoom lens of the present invention. FIG. 10 is a schematic view of the essential parts of the imaging device of the present invention.
実施例１乃至４の図１，図３，図５，図７のレンズ断面図において、Ｕ１はズーミングに際して不動で、正の屈折力の第１レンズ群である。第１レンズ群Ｕ１はフォーカシング用のレンズ系を有する。フォーカシング用のレンズ系は第１レンズ群Ｕ１の全部又は一部の屈折力のあるレンズ系よりなっている。 In the lens cross-sectional views of FIGS. 1, 3, 5, and 7 in the first to fourth embodiments, U1 is a first lens group which is immobile during zooming and has a positive refractive power. The first lens unit U1 has a lens system for focusing. The focusing lens system is composed of a lens system having a refractive power of all or part of the first lens unit U1.
Ｕ２はズーミングの際に移動する、負の屈折力の第２レンズ群である。Ｕ３はズーミングに際して移動する負の屈折力の第３レンズ群である。第２レンズ群Ｕ２と第３レンズ群Ｕ３は光軸上を移動することにより、広角端から望遠端への変倍を行うバリエータレンズ群である。Ｕ４はズーミングに際して移動する、正の屈折力の第４レンズ群（コンペンセーターレンズ群）である。この第４レンズ群Ｕ４は、第２レンズ群Ｕ２と第３レンズ群Ｕ３の移動に連動して光軸上を移動して、変倍に伴う像面変動を補正している。 U2 is a second lens unit of negative refractive power that moves during zooming. U3 is a third lens unit of negative refractive power that moves during zooming. The second lens unit U2 and the third lens unit U3 are variator lens units that perform zooming from the wide-angle end to the telephoto end by moving on the optical axis. U4 is a fourth lens unit (compensator lens unit) of positive refractive power that moves during zooming. The fourth lens unit U4 moves on the optical axis in conjunction with the movement of the second lens unit U2 and the third lens unit U3 to correct the image plane variation accompanying the magnification change.
ＳＰは開口絞りである。Ｕ５はズーミングに際して不動の正の屈折力の第５レンズ群（リレーレンズ群Ｒ）である。ＧＢはプリズム等のガラスブロックである。開口絞りＳＰは第４レンズ群Ｕ４と第５レンズ群Ｕ５との間に配置されている。ＩＰは像面であり、固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面に相当している。実施例１乃至４は５つのレンズ群よりなる５群ズームレンズである。図９は実施例１乃至４の５群ズームレンズの広角端（Ｗ）から望遠端（Ｔ）へのズーミングに際しての各レンズ群の移動軌跡を示している。 SP is an aperture stop. U5 is a fifth lens unit (relay lens unit R) of positive refractive power which does not move during zooming. GB is a glass block such as a prism. The aperture stop SP is disposed between the fourth lens unit U4 and the fifth lens unit U5. IP is an image plane and corresponds to an imaging surface of a solid-state imaging device (photoelectric conversion device). The first to fourth embodiments are five-unit zoom lenses including five lens units. FIG. 9 shows the movement locus of each lens unit during zooming from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T) of the five-unit zoom lens according to Examples 1 to 4.
収差図のうち、球面収差において実線ｅはｅ線（波長５４６．１ｎｍ）、二点鎖線ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）を示す。非点収差において点線Ｍはｅ線のメリディオナル像面、実線Ｓはｅ線のサジタル像面を示している。倍率色収差において二点鎖線ｇはｇ線によってあらわしている。ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角（度）である。収差図において、球面収差は０．２ｍｍ、非点収差は０．２ｍｍ、歪曲は５％、倍率色収差は、０．０５ｍｍのスケールで描いている。 In the aberration diagrams, in the spherical aberration, the solid line e indicates the e line (wavelength 546.1 nm), and the two-dot chain line g indicates the g line (wavelength 435.8 nm). In astigmatism, a dotted line M indicates a meridional image plane of e-line, and a solid line S indicates a sagittal image plane of e-line. In the magnification chromatic aberration, a two-dot chain line g is represented by g-line. Fno is an F number, and ω is a half angle of view (degree). In the aberration diagrams, the spherical aberration is 0.2 mm, the astigmatism is 0.2 mm, the distortion is 5%, and the magnification chromatic aberration is drawn on a scale of 0.05 mm.
実施例１乃至４の５群ズームレンズは、物体側から像側へ順に、ズーミングに際して不動の正の屈折力の第１レンズ群Ｕ１、ズーミングに際して移動する負の屈折力の第２レンズ群Ｕ２を有する。更にズーミングに際して移動する負の屈折力の第３レンズ群Ｕ３、ズーミングに際して移動する正の屈折力の第４レンズ群Ｕ４、開口絞りＳＰ、ズーミングに際して不動の正の屈折力の第５レンズ群Ｕ５からなる。 The fifth lens group zoom lens according to the first to fourth embodiments includes, in order from the object side to the image side, a first lens unit U1 having a positive refractive power and a second lens unit U2 having a negative refractive power that moves during zooming. Have. Further, from the third lens unit U3 of negative refractive power that moves during zooming, the fourth lens unit U4 of positive refractive power that moves during zooming, the aperture stop SP, and the fifth lens unit U5 of positive refractive power that does not move during zooming Become.
第３レンズ群Ｕ３は、１枚の負レンズと１枚の正レンズを接合した接合レンズ、１枚の負レンズより構成されている。接合レンズを構成する負レンズの焦点距離をｆｎ１ｘ、接合レンズを構成する正レンズの焦点距離をｆｐｘ、広角端における第３レンズ群Ｕ３の横倍率をβ３ｗｘとする。このとき、
０．６０＜｜ｆｎ１ｘ／ｆｐｘ｜＜３．５０ ・・・（１ｘ）
０．２４＜β３ｗｘ＜０．５３ ・・・（２ｘ）
なる条件式を満足する。
The third lens unit U3 is composed of a cemented lens in which one negative lens and one positive lens are cemented, and one negative lens. The focal length of the negative lens constituting the cemented lens is fn1x, the focal length of the positive lens constituting the cemented lens is fpx, and the lateral magnification of the third lens unit U3 at the wide angle end is β3 wx. At this time,
0.60 <| fn1x / fpx | <3.50 (1x)
0.24 <β3wx <0.53 ・ ・ ・ (2x)
Satisfy the following conditional expression.
また実施例１乃至４の５群ズームレンズにおいて好ましくは次の条件式のうち１つ以上を満足するのが良い。第１レンズ群Ｕ１の焦点距離をｆ１ｘとする。第２レンズ群Ｕ２の焦点距離をｆ２ｘとする。第３レンズ群Ｕ３の焦点距離をｆ３ｘとする。広角端における全系の焦点距離をｆｗｘとする。第３レンズ群Ｕ３を構成する負レンズのうち、接合レンズを構成しない負レンズの焦点距離をｆｎ２ｘとする。 In the five-unit zoom lens according to Embodiments 1 to 4, it is preferable that at least one of the following conditional expressions be satisfied. The focal length of the first lens unit U1 is f1x. The focal length of the second lens unit U2 is f2x. The focal length of the third lens unit U3 is f3x. The focal length of the entire system at the wide angle end is fwx. Of the negative lenses that constitute the third lens unit U3, the focal length of the negative lens that does not constitute a cemented lens is fn2x.
第３レンズ群Ｕ３の接合レンズを構成する負レンズの材料の屈折率とアッベ数をそれぞれＮｎ１ｘ，νｎ１ｘとする。接合レンズを構成する正レンズの材料の屈折率とアッベ数をそれぞれＮｐｘ，νｐｘとする。 The refractive index and Abbe number of the material of the negative lens that forms the cemented lens of the third lens unit U3 are respectively Nn1x and xn1x. The refractive index and Abbe number of the material of the positive lens constituting the cemented lens are respectively Npx and νpx.
このとき、次の条件式のうち１つ以上を満足するのが良い。
２．５０＜ｆ３ｘ／ｆ２ｘ＜７．５０ ・・・（３ｘ）
３．７０＜｜ｆ１ｘ／ｆ２ｘ｜＜７．００ ・・・（４ｘ）
３．５０＜｜ｆ３ｘ／ｆｗｘ｜＜１１．００ ・・・（５ｘ）
０．４０＜ｆｎ１ｘ／ｆｎ２ｘ＜８．００ ・・・（６ｘ）
０．６５＜Ｎｎ１ｘ／Ｎｐｘ＜１．２０ ・・・（７ｘ）
１．４０＜νｎ１ｘ／νｐｘ＜４．２０ ・・・（８ｘ）
次に条件式（１ｘ）乃至（８ｘ）の技術的意味について説明する。条件式（１ｘ），（２ｘ）は全ズーム範囲、特に広角端から中間のズーム位置において高い光学性能を得るためのものである。各実施例のズームレンズにおいて画面中心付近の光学性能に影響する球面収差、球面収差の色収差について説明する。ズームレンズにおいて全ズーム領域において、画面中心から画面周辺にかけて高い光学性能を得るためには、ズーミングに伴う画面中心の球面収差の変動、及び画面周辺の像面変動をできる限り軽減する必要がある。
At this time, it is preferable to satisfy one or more of the following conditional expressions.
2.50 <f3x / f2x <7.50 ・ ・ ・ (3x)
3.70 <| f1x / f2x | <7.00 (4x)
3.50 <f3x / fwx <11.00 (5x)
0.40 <fn1x / fn2x <8.00 (6x)
0.65 <Nn1x / Npx <1.20 (7x)
1.40 <νn1x / νpx <4.20 ・ ・ ・ (8x)
Next, technical meanings of conditional expressions (1x) to (8x) will be described. The conditional expressions (1x) and (2x) are for obtaining high optical performance in the entire zoom range, in particular, from the wide angle end to the middle zoom position. The spherical aberration and the chromatic aberration of the spherical aberration which affect the optical performance near the screen center in the zoom lens of each embodiment will be described. In order to obtain high optical performance from the center of the screen to the periphery of the screen in the entire zoom region of the zoom lens, it is necessary to reduce as much as possible fluctuations in spherical aberration at the center of the screen and zooming around the screen.
前述したポジティブリード型の５群ズームレンズにおいて、高ズーム比化を図ると、広角端から中間のズーム位置にかけて、第３レンズ群Ｕ３の軸上光線の入射高さの変動が大きくなる傾向がある。具体的には、広角端に比べ中間のズーム位置において軸上光線の入射高さが低くなり、第３レンズ群Ｕ３の収差への影響が減少する。これに伴い、画面中心の光学性能に影響を与える球面収差の色収差の変動が増大する。 When the zoom ratio is increased in the positive lead type five-unit zoom lens described above, the fluctuation of the incident height of the on-axis ray of the third lens unit U3 tends to increase from the wide-angle end to the middle zoom position. . Specifically, the incident height of the on-axis ray is lower at the middle zoom position than at the wide angle end, and the influence of the third lens unit U3 on the aberration is reduced. Along with this, the fluctuation of the chromatic aberration of the spherical aberration which affects the optical performance at the center of the screen increases.
第３レンズ群Ｕ３を２つ以下のレンズで構成した場合、第３レンズ群Ｕ３により球面収差の色収差がオーバー側に大きく発生する。このため、高ズーム比化を図りつつ、球面収差の色収差の変動を軽減するのが困難となる。そこで各実施例においては、第３レンズ群Ｕ３を３つのレンズより構成し、それらの各レンズの構成や焦点距離等を適切に設定している。これにより第３レンズ群Ｕ３からの収差発生を軽減することで、全ズーム範囲にわたり収差の変動を軽減している。 When the third lens unit U3 includes two or less lenses, the third lens unit U3 generates a large amount of chromatic aberration of spherical aberration on the over side. For this reason, it is difficult to reduce the variation of the chromatic aberration of spherical aberration while achieving a high zoom ratio. Therefore, in each embodiment, the third lens unit U3 is configured of three lenses, and the configuration, focal length, and the like of each lens are appropriately set. As a result, by reducing the occurrence of aberration from the third lens unit U3, fluctuation of aberration is reduced over the entire zoom range.
条件式（１ｘ）の下限を越えて、接合レンズの負レンズの負の屈折力が強くなると（負の屈折力の絶対値が大きくなると）、接合レンズ面の曲率半径が小さくなる。このため、広角端から中間のズーム位置において球面収差や球面収差の色収差の変動が増大する。条件式（１ｘ）の上限を越えて、接合レンズの負レンズの負の屈折力が弱くなると（負の屈折力の絶対値が小さくなると）、広角端における諸収差の補正が困難になる。 If the negative refractive power of the negative lens of the cemented lens becomes strong (the absolute value of the negative refractive power becomes large) beyond the lower limit of the conditional expression (1x), the radius of curvature of the cemented lens surface decreases. For this reason, the fluctuation of the spherical aberration and the chromatic aberration of the spherical aberration increases at the zoom position from the wide angle end to the middle position. If the negative refractive power of the negative lens of the cemented lens becomes weak (if the absolute value of the negative refractive power decreases) beyond the upper limit of the conditional expression (1x), it becomes difficult to correct various aberrations at the wide-angle end.
条件式（２ｘ）の下限を越えると、第３レンズ群Ｕ３のズーミングの際の移動量が大きくなり、広角端から中間のズーム位置において球面収差や球面収差の色収差の変動が増大する。条件式（２ｘ）の上限を越えると、高ズーム比化を図りつつ、レンズ全長を短縮することが困難となる。条件式（３ｘ）は第２レンズ群Ｕ２の焦点距離と第３レンズ群Ｕ３の焦点距離の比に関し、高ズーム比化を図りつつ、全ズーム範囲において収差を良好に補正しつつ、レンズ全長を短縮するためのものである。 If the lower limit of the conditional expression (2x) is exceeded, the amount of movement of the third lens unit U3 during zooming will be large, and fluctuations in spherical aberration and chromatic aberration of spherical aberration will increase from the wide-angle end to the middle zoom position. If the upper limit of conditional expression (2x) is exceeded, it will be difficult to shorten the overall lens length while achieving a high zoom ratio. The conditional expression (3x) relates to the ratio of the focal length of the second lens unit U2 to the focal length of the third lens unit U3, and while the zoom ratio is increased, the entire lens length can be corrected while favorably correcting the aberration over the entire zoom range. It is for shortening.
条件式（３ｘ）の上限を越えて、第３レンズ群Ｕ３の負の屈折力が小さくなると、第３レンズ群Ｕ３のズーミングに際しての移動量が大きくなり、広角端から中間のズーム位置において球面収差の色収差の変動を軽減するのが困難となる。また第２レンズ群Ｕ２の負の屈折力が大きくなり、ズーミングに伴う収差変動を軽減することが困難となる。条件式（３ｘ）の下限を越えて、第２レンズ群Ｕ２の負の屈折力が小さくなると、高ズーム比化を図りつつ、レンズ全長を短縮するのが困難となる。 When the negative refractive power of the third lens unit U3 decreases beyond the upper limit of conditional expression (3x), the amount of movement of the third lens unit U3 during zooming increases, and spherical aberration occurs at the middle zoom position from the wide-angle end. It is difficult to reduce the variation of the chromatic aberration of In addition, the negative refractive power of the second lens unit U2 is increased, which makes it difficult to reduce the aberration fluctuation associated with zooming. When the negative refractive power of the second lens unit U2 decreases beyond the lower limit of the conditional expression (3x), it becomes difficult to shorten the overall lens length while achieving a high zoom ratio.
条件式（４ｘ）は第１レンズ群Ｕ１の焦点距離と第２レンズ群Ｕ２の焦点距離の比に関し、高ズーム比化及び全系の小型化を図りつつ、全ズーム範囲において諸収差を良好に補正するためのものである。条件式（４ｘ）の下限を越えて、第２レンズ群Ｕ２の負の屈折力が小さくなると、高ズーム比化を図りつつ、レンズ全長を短くするのが困難となる。条件式（４ｘ）の上限を越えて、第１レンズ群Ｕ１の正の屈折力が小さくなると、第１レンズ群Ｕ１が大型化し、全系の小型化が困難となる。また第２レンズ群Ｕ２の負の屈折力が大きくなり、ズーミングに伴う収差変動を軽減することが困難となる。 The conditional expression (4x) relates to the ratio of the focal length of the first lens unit U1 to the focal length of the second lens unit U2 and, while achieving a high zoom ratio and downsizing of the whole system, various aberrations in the entire zoom range It is for correcting. When the negative refractive power of the second lens unit U2 decreases beyond the lower limit of the conditional expression (4x), it becomes difficult to shorten the total lens length while achieving a high zoom ratio. When the positive refractive power of the first lens unit U1 decreases beyond the upper limit of the conditional expression (4x), the first lens unit U1 is increased in size, making it difficult to miniaturize the entire system. In addition, the negative refractive power of the second lens unit U2 is increased, which makes it difficult to reduce the aberration fluctuation associated with zooming.
条件式（５ｘ）は、広角端における全系の焦点距離と第３レンズ群Ｕ３の焦点距離の比に関し、高ズーム比化を図りつつ、全ズーム範囲において諸収差を良好に補正し、かつレンズ全長の短縮を図るためのものである。 Conditional expression (5x) relates to the ratio of the focal length of the entire system at the wide-angle end to the focal length of the third lens unit U3 and properly corrects various aberrations in the entire zoom range while achieving a high zoom ratio and a lens It is intended to reduce the overall length.
条件式（５ｘ）の上限を越えて、第３レンズ群Ｕ３の負の屈折力が小さくなると、ズーミングに際して第３レンズ群Ｕ３の移動量が大きくなる。このため、広角端から中間のズーム位置において球面収差の色収差の変動抑制を軽減するのが困難となる。条件式（５ｘ）の下限を越えて、第３レンズ群Ｕ３の負の屈折力が大きくなると、第３レンズ群Ｕ３に対する物点と第３レンズ群Ｕ３との距離が近づくため、第２レンズ群Ｕ２と第３レンズ群Ｕ３が中間のズーム位置から望遠端にかけて干渉してくるので良くない。 When the negative refractive power of the third lens unit U3 decreases beyond the upper limit of the conditional expression (5x), the moving amount of the third lens unit U3 increases during zooming. For this reason, it becomes difficult to reduce the fluctuation suppression of the chromatic aberration of the spherical aberration at the zoom position from the wide angle end to the middle position. When the negative refractive power of the third lens unit U3 increases beyond the lower limit of the conditional expression (5x), the distance between the object point and the third lens unit U3 with respect to the third lens unit U3 decreases, so the second lens unit This is not good because U2 and the third lens unit U3 interfere from the middle zoom position to the telephoto end.
条件式（６ｘ）は第３レンズ群Ｕ３中の２つの負レンズの負の屈折力の比に関し、広角端から中間のズーム位置において球面収差、球面収差の色収差等を良好に補正するためのものである。条件式（６ｘ）の下限を越えて、接合レンズを構成する負レンズの負の屈折力が強くなると、接合レンズ面の曲率が小さくなるため、広角端から中間のズーム位置において球面収差や球面収差の色収差の変動が増大する。条件式（６ｘ）の上限を越えて、接合レンズを構成する負レンズの負の屈折力が弱くなると、広角端において収差補正が困難となる。 Conditional expression (6x) relates to the ratio of negative refractive power of the two negative lenses in the third lens unit U3, and is for properly correcting spherical aberration, chromatic aberration of spherical aberration, and the like from the wide-angle end to the middle zoom position. It is. If the negative refractive power of the negative lens forming the cemented lens becomes strong beyond the lower limit of the conditional expression (6x), the curvature of the cemented lens surface decreases, so spherical aberration or spherical aberration from the wide-angle end to the middle zoom position The variation of the chromatic aberration of If the negative refractive power of the negative lens forming the cemented lens becomes weak beyond the upper limit of the conditional expression (6x), aberration correction becomes difficult at the wide-angle end.
条件式（７ｘ），（８ｘ）は第３レンズ群Ｕ３内の接合レンズの負レンズと正レンズの材料の屈折率と、アッベ数の比に関し、広角端から中間のズーム位置において球面収差、球面収差の色差等を良好に補正するためのものである。 The conditional expressions (7x) and (8x) relate to the ratio of the refractive index of the materials of the negative lens and the positive lens of the cemented lens in the third lens unit U3 to the Abbe number, and spherical aberration and spherical surface at the middle zoom position from the wide-angle end This is for correcting the color difference of the aberration and the like well.
ここで、材料のアッベ数νは、ｇ線における屈折率をＮｇ、Ｆ線における屈折率をＮＦ、ｄ線における屈折率をＮｄ、Ｃ線における屈折率をＮＣとしたとき、
ν＝（Ｎｄ−１）／（ＮＦ−ＮＣ）
である。
Here, Abbe number 材料 of the material is Ng the refractive index at the g line, NF the refractive index at the F line, Nd the refractive index at the d line, NC the refractive index at the C line,
== (Nd-1) / (NF-NC)
It is.
条件式（７ｘ）の上限を越えて、接合レンズの負レンズの材料の屈折率が大きくなると、又は正レンズの材料の屈折率が小さくなると、接合レンズ面において球面収差がオーバー側に大きく発生する。広角端から中間のズーム位置において球面収差の変動が増大する。条件式（７ｘ）の下限を越えて、接合レンズの負レンズの材料の屈折率が小さくなると、又は正レンズの材料の屈折率が大きくなると、ペッツバール和が増大し、また諸収差が増大して広角端において諸収差の補正が困難となる。 If the refractive index of the negative lens material of the cemented lens increases beyond the upper limit of conditional expression (7x), or if the refractive index of the material of the positive lens decreases, large spherical aberration occurs on the overside at the cemented lens surface. . The variation of the spherical aberration increases at the wide-angle end to the middle zoom position. As the refractive index of the negative lens material of the cemented lens decreases or the refractive index of the positive lens material increases beyond the lower limit of conditional expression (7x), the Petzval sum increases and various aberrations increase. Correction of various aberrations becomes difficult at the wide-angle end.
条件式（８ｘ）の上限を越えて、接合レンズの負レンズの材料の分散が小さくなると、又は正レンズの材料の分散が大きくなると、接合レンズ面において球面収差の色収差がアンダー側に大きく発生する。この結果、広角端から中間のズーム位置において球面収差の色収差の変動が増大する。条件式（８ｘ）の下限を越えて、接合レンズの負レンズの材料の分散が大きくなると、又は正レンズの材料の分散が小さくなると、正レンズと負レンズの材料の分散差が小さくなる。そうすると、正レンズと負レンズの屈折力が過剰に大きくなり、広角端において諸収差の補正が困難となる。 When the dispersion of the material of the negative lens of the cemented lens becomes small or the dispersion of the material of the positive lens becomes large beyond the upper limit of the conditional expression (8x), the chromatic aberration of spherical aberration largely occurs on the underside at the cemented lens surface. . As a result, the variation of the chromatic aberration of the spherical aberration increases at the wide-angle end to the middle zoom position. As the dispersion of the material of the negative lens of the cemented lens becomes larger or the dispersion of the material of the positive lens becomes smaller beyond the lower limit of the conditional expression (8x), the dispersion difference of the materials of the positive lens and the negative lens becomes smaller. Then, the refractive powers of the positive lens and the negative lens become excessively large, and it becomes difficult to correct various aberrations at the wide angle end.
本発明によれば、以上のように構成することにより、広画角、高ズーム比でしかも全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有するズームレンズが得られる。 According to the present invention, by configuring as described above, it is possible to obtain a zoom lens having a wide angle of view, a high zoom ratio, and high optical performance over the entire zoom range.
５群ズームレンズにおける更に好ましくは条件式（１ｘ）乃至（８ｘ）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
０．６５＜｜ｆｎ１ｘ／ｆｐｘ｜＜３．３０ ・・・（１ｘａ）
０．２７＜β３ｗｘ＜０．５０ ・・・（２ｘａ）
２．５５＜ｆ３ｘ／ｆ２ｘ＜７．００ ・・・（３ｘａ）
３．９０＜｜ｆ１ｘ／ｆ２ｘ｜＜６．５０ ・・・（４ｘａ）
４．００＜｜ｆ３ｘ／ｆｗｘ｜＜１０．００ ・・・（５ｘａ）
０．５０＜ｆｎ１ｘ／ｆｎ２ｘ＜７．００ ・・・（６ｘａ）
０．７５＜Ｎｎ１ｘ／Ｎｐｘ＜１．１０ ・・・（７ｘａ）
１．６０＜νｎ１ｘ／νｐｘ＜３．９０ ・・・（８ｘａ）
５群ズームレンズにおいて第３レンズ群Ｕ３は物体側から像側へ順に、負レンズと正レンズを接合した接合レンズと負レンズより構成するのが良い。このとき、接合レンズの接合レンズ面が物体側に凸形状とするのが良い。これによれば、広角端において球面収差及び球面収差の色収差等を良好に補正することが容易になる。また、最も物体側の負レンズに対し、最も像側の負レンズの軸上光線の入射高さが高くなる。
More preferably, the numerical ranges of the conditional expressions (1x) to (8x) in the five-unit zoom lens system are set as follows.
0.65 <| fn1x / fpx | <3.30 (1xa)
0.27 <β3wx <0.50 ・ ・ ・ (2xa)
2.55 <f3x / f2x <7.00 ... (3xa)
3.90 <| f1x / f2x | <6.50 ・ ・ ・ (4xa)
4.00 <| f3x / fwx | <10.00 ・ ・ ・ (5xa)
0.50 <fn1x / fn2x <7.00 ... (6xa)
0.75 <Nn1x / Npx <1.10 (7xa)
1.60 <νn1x / νpx <3.90 ・ ・ ・ (8xa)
In the five-unit zoom lens system, the third lens unit U3 may be composed of, in order from the object side to the image side, a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented and a negative lens. At this time, it is preferable that the cemented lens surface of the cemented lens be convex toward the object side. According to this, it becomes easy to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration of spherical aberration at the wide angle end. In addition, the incident height of the on-axis ray of the negative lens closest to the image side is higher than the negative lens closest to the object side.
そこで軸上光線の入射高さの差に応じた適切な材料を負レンズに採用することで、第３レンズ群Ｕ３内において球面収差、色収差を良好に補正している。そして、広角端から中間のズーム位置において球面収差、球面収差の色収差等を良好に補正している。 Therefore, spherical aberration and chromatic aberration are corrected well in the third lens unit U3 by adopting an appropriate material for the negative lens according to the difference in incident height of the axial ray. Then, spherical aberration, chromatic aberration of spherical aberration, and the like are favorably corrected at the zoom position from the wide-angle end to the middle position.
以下に本発明の実施例１乃至４、実施例１乃至４に対応する数値実施例１乃至４を示す。各数値実施例において、ｉは物体側からの面の順序を示し、ｒｉは物体側より第ｉ番目の面の曲率半径、ｄｉは物体側より第ｉ番目と第ｉ＋１番目の間隔、ｎｄｉ，νｄｉはそれぞれ第ｉ番目の光学部材の屈折率とアッベ数である。ＢＦはバックフォーカスである。バックフォーカスＢＦは最終レンズ面から像面までの空気換算での値である。レンズ全長は第１レンズ面から最終レンズ面までの距離に空気換算でのバックフォーカスを加えた値である。各実施例と前述した条件式との対応を表１に示す。
（数値実施例１）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 -185.439 2.30 1.80100 35.0 81.02
2 486.543 2.84 78.04
3 -98329.224 2.30 1.80100 35.0 77.38
4 91.150 16.10 1.49700 81.5 74.93
5 -129.965 0.40 74.96
6 165.185 7.38 1.43387 95.1 72.82
7 -347.780 6.90 72.46
8 109.329 10.97 1.61800 63.3 73.62
9 -264.615 0.15 73.17
10 63.587 5.74 1.77250 49.6 66.53
11 114.104 (可変) 65.57
12 65.758 0.90 1.88300 40.8 27.08
13 14.444 6.74 21.60
14 -76.887 7.75 1.80809 22.8 20.89
15 -13.515 0.70 1.88300 40.8 20.14
16 56.355 0.20 19.60
17 25.182 2.72 1.66680 33.0 19.80
18 53.836 (可変) 19.40
19 290.152 0.75 1.77250 49.6 19.86
20 24.237 2.69 1.84666 23.8 20.15
21 51.848 4.44 20.24
22 -21.958 0.75 1.77250 49.6 20.65
23 -41.575 (可変) 21.99
24 -97.365 3.75 1.63854 55.4 27.05
25 -28.574 0.15 27.74
26 108.068 3.39 1.51633 64.1 29.34
27 -100.494 (可変) 29.50
28(絞り) ∞ 1.30 29.56
29 39.067 7.36 1.51742 52.4 29.71
30 -38.220 0.90 1.83481 42.7 29.33
31 214.266 32.40 29.08
32 78.982 4.90 1.49700 81.5 29.28
33 -51.551 3.48 29.11
34 156.842 1.40 1.83403 37.2 26.01
35 19.962 5.80 1.48749 70.2 24.28
36 127.749 0.20 24.21
37 54.186 5.90 1.50127 56.5 24.43
38 -32.007 1.40 1.83481 42.7 24.41
39 -361.712 7.50 24.92
40 44.409 5.35 1.50127 56.5 26.88
41 -58.231 4.00 26.74
42 ∞ 33.00 1.60859 46.4 40.00
43 ∞ 13.20 1.51633 64.1 40.00
44 ∞ 7.63 40.00
像面 ∞
各種データ
ズーム比 22.00
広角 中間 望遠
焦点距離 8.00 37.52 176.00
Fナンバー 1.90 1.90 2.80
半画角（度） 34.51 8.34 1.79
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 270.77 270.77 270.77
BF 40.85 40.85 40.85
d11 0.89 36.86 51.88
d18 54.99 6.83 7.98
d23 5.30 10.60 1.15
d27 0.81 7.71 1.00
入射瞳位置 50.44 191.37 746.84
射出瞳位置 411.76 411.76 411.76
前側主点位置 58.59 232.37 999.50
後側主点位置 -0.37 -29.88 -168.37
レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 67.22 55.08 34.71 2.65
2 12 -13.66 19.01 2.86 -9.65
3 19 -36.60 8.63 4.65 -2.06
4 24 38.42 7.29 3.31 -1.32
5 28 56.76 128.10 64.65 -53.73
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -166.24
2 3 -112.92
3 4 110.15
4 6 258.61
5 8 126.13
6 10 176.28
7 12 -21.01
8 14 19.04
9 15 -12.22
10 17 67.86
11 19 -34.11
12 20 50.94
13 22 -60.97
14 24 61.75
15 26 101.04
16 29 38.42
17 30 -38.57
18 32 63.37
19 34 -27.38
20 35 47.53
21 37 40.91
22 38 -41.91
23 40 50.94
24 42 0.00
25 43 0.00
（数値実施例２）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 -190.120 2.30 1.80100 35.0 83.47
2 462.695 3.94 81.30
3 -959.747 2.30 1.80100 35.0 80.95
4 91.054 17.39 1.49700 81.5 79.83
5 -127.266 0.40 80.03
6 184.326 8.04 1.43387 95.1 78.98
7 -323.399 6.90 78.77
8 116.975 11.00 1.61800 63.3 75.88
9 -225.193 0.15 75.26
10 63.153 5.48 1.77250 49.6 64.59
11 114.604 (可変) 63.66
12 50.100 0.90 1.88300 40.8 29.75
13 14.895 6.98 23.62
14 -102.336 8.24 1.80809 22.8 23.32
15 -14.817 0.70 1.88300 40.8 22.53
16 59.724 0.20 21.81
17 25.261 2.94 1.66680 33.0 22.04
18 49.419 (可変) 21.55
19 -391.926 0.75 1.77250 49.6 18.53
20 33.745 2.92 1.69895 30.1 18.83
21 -777.664 2.75 19.09
22 -26.308 0.75 1.77250 49.6 19.35
23 -76.578 (可変) 20.30
24 -91.160 3.34 1.63854 55.4 26.94
25 -34.513 0.15 27.70
26 185.188 1.60 1.51633 64.1 28.83
27 238.935 (可変) 29.06
28(絞り) ∞ 1.30 29.21
29 57.697 7.49 1.51742 52.4 30.18
30 -28.726 0.90 1.83481 42.7 30.19
31 -69.744 32.40 30.91
32 78.157 5.46 1.49700 81.5 31.24
33 -51.198 14.07 31.05
34 -50.184 1.40 1.83403 37.2 22.69
35 27.375 5.52 1.48749 70.2 23.06
36 -132.597 0.14 23.84
37 55.260 7.35 1.50127 56.5 24.65
38 -21.926 1.40 1.83481 42.7 24.85
39 -59.639 0.15 26.07
40 55.783 5.38 1.50127 56.5 26.75
41 -44.931 4.00 26.71
42 ∞ 33.00 1.60859 46.4 40.00
43 ∞ 13.20 1.51633 64.1 40.00
44 ∞ 7.48 40.00
像面 ∞
各種データ
ズーム比 20.00
広角 中間 望遠
焦点距離 8.00 35.77 160.00
Fナンバー 1.90 1.89 2.74
半画角（度） 34.51 8.74 1.97
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 283.39 283.39 283.39
BF 40.7 40.7 40.7
d11 0.80 38.42 53.06
d18 57.77 8.55 9.41
d23 10.10 13.92 1.45
d27 0.96 8.74 5.70
入射瞳位置 51.99 193.91 680.08
射出瞳位置 352.44 352.44 352.44
前側主点位置 60.17 233.39 914.30
後側主点位置 -0.52 -28.28 -152.52
レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 67.54 57.89 38.12 5.82
2 12 -15.98 19.96 3.12 -9.97
3 19 -43.97 7.17 3.90 -1.35
4 24 80.11 5.09 2.97 -0.23
5 28 60.27 133.15 69.87 -85.98
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -166.84
2 3 -103.03
3 4 109.38
4 6 271.23
5 8 125.65
6 10 173.17
7 12 -24.16
8 14 20.36
9 15 -13.31
10 17 73.36
11 19 -40.00
12 20 45.98
13 22 -51.97
14 24 84.66
15 26 1572.59
16 29 38.02
17 30 -58.77
18 32 62.94
19 34 -20.93
20 35 46.92
21 37 32.21
22 38 -42.02
23 40 50.34
24 42 0.00
25 43 0.00
（数値実施例３）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 -197.729 2.30 1.80100 35.0 81.11
2 663.175 2.83 79.48
3 -1826.105 2.30 1.80100 35.0 79.18
4 87.973 17.38 1.49700 81.5 78.01
5 -119.734 0.40 78.20
6 163.379 6.78 1.43387 95.1 77.02
7 -910.947 6.90 76.79
8 106.509 11.02 1.61800 63.3 74.84
9 -256.578 0.15 74.24
10 61.706 5.74 1.77250 49.6 66.54
11 108.634 (可変) 65.62
12 53.443 0.90 1.88300 40.8 23.37
13 13.103 6.17 18.82
14 -45.556 6.91 1.80809 22.8 17.89
15 -11.549 0.70 1.88300 40.8 17.18
16 51.876 0.20 16.75
17 25.570 2.40 1.66680 33.0 16.88
18 52.027 (可変) 16.56
19 40.017 0.75 1.72916 54.7 22.47
20 27.581 2.55 1.84666 23.8 22.36
21 53.410 3.66 22.19
22 -37.732 0.75 1.83481 42.7 22.30
23 212.023 (可変) 23.26
24 199.203 3.89 1.63854 55.4 24.61
25 -38.073 0.15 25.16
26 119.933 2.13 1.51633 64.1 25.81
27 -4303.262 (可変) 25.91
28(絞り) ∞ 1.30 26.72
29 54.677 6.34 1.51742 52.4 27.01
30 -30.330 0.90 1.83481 42.7 26.85
31 -143.575 32.40 27.13
32 58.649 5.20 1.49700 81.5 26.84
33 -42.038 4.55 26.60
34 -47.301 1.40 1.83403 37.2 23.40
35 33.174 5.05 1.48749 70.2 23.66
36 -159.823 1.57 24.27
37 76.391 6.78 1.50127 56.5 25.19
38 -24.065 1.40 1.83481 42.7 25.37
39 -51.045 0.15 26.31
40 40.225 4.64 1.50127 56.5 26.66
41 -134.593 4.00 26.35
42 ∞ 33.00 1.60859 46.4 40.00
43 ∞ 13.20 1.51633 64.1 40.00
44 ∞ 7.45 40.00
像面 ∞
各種データ
ズーム比 22.00
広角 中間 望遠
焦点距離 8.00 37.52 176.00
Fナンバー 1.90 1.92 2.80
半画角（度） 34.51 8.34 1.79
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 260.05 260.05 260.05
BF 40.67 40.67 40.67
d11 1.70 39.47 53.10
d18 49.22 5.57 5.31
d23 1.67 11.08 1.39
d27 8.15 4.61 0.93
入射瞳位置 49.45 209.41 754.59
射出瞳位置 403.13 403.13 403.13
前側主点位置 57.61 250.49 1008.87
後側主点位置 -0.55 -30.08 -168.55
レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 67.00 55.80 35.16 2.71
2 12 -11.00 17.28 3.14 -8.12
3 19 -58.26 7.71 10.18 3.53
4 24 41.11 6.17 2.11 -1.83
5 28 51.49 121.89 57.99 -56.32
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -188.65
2 3 -104.02
3 4 104.65
4 6 319.11
5 8 122.76
6 10 174.69
7 12 -19.75
8 14 17.36
9 15 -10.58
10 17 72.24
11 19 -124.36
12 20 63.79
13 22 -38.11
14 24 50.16
15 26 225.18
16 29 38.52
17 30 -45.97
18 32 49.98
19 34 -23.05
20 35 56.65
21 37 37.20
22 38 -55.55
23 40 62.07
24 42 0.00
25 43 0.00
（数値実施例４）
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 -185.426 2.30 1.80100 35.0 81.19
2 512.885 2.68 79.49
3 49127.644 2.30 1.80100 35.0 79.25
4 88.694 16.66 1.49700 81.5 78.13
5 -131.518 0.40 78.30
6 164.535 8.00 1.43387 95.1 77.46
7 -362.458 6.90 77.28
8 108.962 10.83 1.61800 63.3 75.47
9 -269.474 0.15 74.97
10 62.891 5.87 1.77250 49.6 66.86
11 114.933 (可変) 65.96
12 51.343 0.90 1.88300 40.8
23.16
13 12.504 6.25 18.49
14 -46.154 6.87 1.80809 22.8 17.62
15 -11.458 0.70 1.88300 40.8 16.99
16 51.919 0.20 16.66
17 24.272 2.48 1.66680 33.0 16.84
18 52.682 (可変) 16.52
19 71.345 0.75 1.48749 70.2 22.59
20 48.722 2.05 1.92286 18.9 22.71
21 100.315 2.97 22.67
22 -42.404 0.75 1.88300 40.8 22.78
23 1609.743 (可変) 23.58
24 586.478 3.22 1.63854 55.4 24.46
25 -46.404 0.15 24.99
26 90.613 2.70 1.51633 64.1 25.74
27 -232.947 (可変) 25.85
28(絞り) ∞ 1.30 26.38
29 252.703 4.99 1.51742 52.4 26.48
30 -27.061 0.90 1.83481 42.7 26.49
31 -65.330 32.40 27.06
32 63.845 5.00 1.49700 81.5 27.13
33 -44.642 6.16 26.92
34 -55.657 1.40 1.83403 37.2 23.34
35 28.068 5.03 1.48749 70.2 23.53
36 -6410.544 0.19 24.19
37 67.206 7.15 1.50127 56.5 24.74
38 -22.087 1.40 1.83481 42.7 25.02
39 -47.654 0.15 26.23
40 43.622 5.18 1.50127 56.5 26.92
41 -67.211 4.00 26.73
42 ∞ 33.00 1.60859 46.4 40.00
43 ∞ 13.20 1.51633 64.1 40.00
44 ∞ 7.41 40.00
像面 ∞
各種データ
ズーム比 22.00
広角 中間 望遠
焦点距離 8.00 37.52 176.00
Fナンバー 1.90 1.92 2.80
半画角（度） 34.51 8.34 1.79
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 259.84 259.84 259.84
BF 40.63 40.63 40.63
d11 1.98 39.72 52.81
d18 49.98 5.23 3.49
d23 1.22 13.35 1.19
d27 8.69 3.57 4.39
入射瞳位置 49.55 213.09 754.62
射出瞳位置 404.72 404.72 404.72
前側主点位置 57.71 254.15 1008.58
後側主点位置 -0.59 -30.11 -168.59
レンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長 前側主点位置 後側主点位置
1 1 66.42 56.09 35.19 2.75
2 12 -10.96 17.41 2.96 -8.45
3 19 -72.53 6.53 7.85 2.57
4 24 44.03 6.07 2.10 -1.81
5 28 49.94 121.44 56.10 -49.97
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -168.63
2 3 -110.19
3 4 109.01
4 6 261.37
5 8 126.46
6 10 170.54
7 12 -18.82
8 14 17.14
9 15 -10.51
10 17 64.75
11 19 -317.59
12 20 99.49
13 22 -46.51
14 24 67.19
15 26 126.24
16 29 47.32
17 30 -55.63
18 32 53.53
19 34 -22.06
20 35 57.15
21 37 33.93
22 38 -50.30
23 40 53.39
24 42 0.00
25 43 0.00
Hereinafter, Numerical Embodiments 1 to 4 corresponding to Embodiments 1 to 4 and Embodiments 1 to 4 of the present invention will be shown. In each numerical example, i represents the order of surfaces from the object side, ri is the radius of curvature of the i-th surface from the object side, di is the i-th and i + 1th intervals from the object side, ndi, didi Are respectively the refractive index and Abbe number of the i-th optical member. BF is the back focus. The back focus BF is a value in air conversion from the final lens surface to the image plane. The total lens length is a value obtained by adding a back focus in air conversion to the distance from the first lens surface to the final lens surface. Table 1 shows the correspondence between each example and the conditional expression described above.
(Numerical Example 1)
Unit mm
Surface data surface number rd nd dd effective diameter
1-185.439 2.30 1.80100 35.0 81.02
2 486.543 2.84 78.04
3-98329.224 2.30 1.80100 35.0 77.38
4 91.150 16.10 1.49700 81.5 74.93
5 -129.965 0.40 74.96
6 165.185 7.38 1.43387 95.1 72.82
7-347. 780 6. 90 72. 46
8 109.329 10.97 1.61800 63.3 73.62
9-264.615 0.15 73.17
10 63.587 5.74 1.77250 49.6 66.53
11 114.104 (variable) 65.57
12 65.758 0.90 1.88300 40.8 27.08
13 14.444 6.74 21.60
14 -76.8.88 7.75 1.80809 22.8 20.89
15-13.515 0.70 1.88300 40.8 20.14
16 56.355 0.20 19.60
17 25.182 2.72 1.66680 33.0 19.80
18 53.836 (variable) 19.40
19 290.152 0.75 1.77250 49.6 19.86
20 24.237 2.69 1.84666 23.8 20.15
21 51.848 4.44 20.24
22-21.958 0.75 1.77250 49.6 20.65
23-41.575 (variable) 21.99
24 -97.365 3.75 1.63854 55.4 27.05
25-28. 574 0.15 27. 74
26 108.068 3.39 1.51633 64.1 29.34
27 -100.494 (variable) 29.50
28 (F-stop) ∞ 1.30 29.56
29 39.067 7.36 1.51742 52.4 29.71
30 -38.220 0.90 1.88341 42.7 29.33
31 214.266 32.40 29.08
32 78.982 4.90 1.49700 81.5 29.28
33-51.551 3.48 29.11
34 156.842 1.40 1.83403 37.2 26.01
35 19.962 5.80 1.48749 70.2 24.28
36 127.749 0.20 24.21
37 54.186 5.90 1.50127 56.5 24.43
38 -32.007 1.40 1.83481 42.7 24.41
39-361.712 7.50 24.92
40 44.409 5.35 1.50127 56.5 26.88
41-58. 231 4.00 26. 74
42 3 33.00 1.60859 46.4 40.00
43 13. 13.20 1.51633 64.1 40.00
44 7. 7.63 40.00
Image plane ∞
Various data Zoom ratio 22.00
Wide-angle Intermediate telephoto focal length 8.00 37.52 176.00
F number 1.90 1.90 2.80
Half angle of view (degrees) 34.51 8.34 1.79
Image height 5.50 5.50 5.50
Lens total length 270.77 270.77 270.77
BF 40.85 40.85 40.85
d11 0.89 36.86 51.88
d18 54.99 6.83 7.98
d23 5.30 10.60 1.15
d27 0.81 7.71 1.00
Entrance pupil position 50.44 191.37 746.84
Exit pupil position 411.76 411.76 411.76
Front principal point position 58.59 232.37 999.50
Rear principal point position -0.37 -29.88 -168.37
Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear side principal point position
1 1 67.22 55.08 34.71 2.65
2 12-13.66 19.01 2.86-9.65
3 19 -36.60 8.63 4.65 -2.06
4 24 38.42 7.29 3.31 -1.32
5 28 56. 76 128. 10 64. 65-53. 73
Single lens data lens Start surface Focal length
1 1 -166.24
2 3-112.92
3 4 110.15
4 6 258.61
5 8 126.13
6 10 176.28
7 12-21.01
8 14 19.04
9 15 -12.22
10 17 67.86
11 19 -34.11
12 20 50.94
13 22 -60.97
14 24 61.75
15 26 101.04
16 29 38.42
17 30-38.57
18 32 63.37
19 34-27.38
20 35 47.53
21 37 40.91
22 38-41.91
23 40 50.94
24 42 0.00
25 43 0.00
(Numerical Example 2)
Unit mm
Surface data surface number rd nd dd effective diameter
1-190.120 2.30 1.80100 35.0 83.47
2 462.695 3.94 81.30
3-959.747 2.30 1.80100 35.0 80.95
4 91.054 17.39 1.49700 81.5 79.83
5 -127.266 0.40 80.03
6 184.326 8.04 1.43387 95.1 78.98
7-323.399 6.90 78.77
8 116.975 11.00 1.61800 63.3 75.88
9-225.193 0.15 75.26
10 63.153 5.48 1.77250 49.6 64.59
11 114.604 (variable) 63.66
12 50.100 0.90 1.88300 40.8 29.75
13 14.895 6.98 23.62
14 -102.336 8.24 1.80809 22.8 23.32
15-14.817 0.70 1.88300 40.8 22.53
16 59.724 0.20 21.81
17 25.261 2.94 1.66680 33.0 22.04
18 49.419 (variable) 21.55
19 -391.926 0.75 1.77250 49.6 18.53
20 33.745 2.92 1.69895 30.1 18.83
21-777.664 2.75 19.09
22-26.308 0.75 1.77250 49.6 19.35
23 -76.578 (variable) 20.30
24-91.160 3.34 1.63854 55.4 26.94
25-34.513 0.15 27.70
26 185.188 1.60 1.51633 64.1 28.83
27 238.935 (variable) 29.06
28 (F-stop) 1. 1.30 29.21
29 57.697 7.49 1.51742 52.4 30.18
30-28.726 0.90 1.83481 42.7 30.19
31 -69.744 32.40 30.91
32 78.157 5.46 1.49700 81.5 31.24
33-51. 198 14. 07 31. 05
34-50.184 1.40 1.83403 37.2 22.69
35 27.375 5.52 1.48749 70.2 23.06
36 -132.597 0.14 23.84
37 55.260 7.35 1.50127 56.5 24.65
38-21.926 1.40 1.83481 42.7 24.85
39-59.639 0.15 26.07
40 55.783 5.38 1.50127 56.5 26.75
41-44.931 4.00 26.71
42 3 33.00 1.60859 46.4 40.00
43 13. 13.20 1.51633 64.1 40.00
44 7. 7.48 40.00
Image plane ∞
Various data Zoom ratio 20.00
Wide-angle Intermediate telephoto focal length 8.00 35.77 160.00
F number 1.90 1.89 2.74
Half angle of view (degrees) 34.51 8.74 1.97
Image height 5.50 5.50 5.50
Lens total length 283.39 283.39 283.39
BF 40.7 40.7 40.7
d11 0.80 38.42 53.06
d18 57.77 8.55 9.41
d23 10.10 13.92 1.45
d27 0.96 8.74 5.70
Entrance pupil position 51.99 193.91 680.08
Exit pupil position 352.44 352.44 352.44
Front principal point position 60.17 233.39 914.30
Rear principal point position -0.52 -28.28 -152.52
Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear side principal point position
1 1 67.54 57.89 38.12 5.82
2 12-15.98 19.96 3.12-9.97
3 19 -43.97 7.17 3.90 -1.35
4 24 80.11 5.09 2.97-0.23
5 28 60.27 133.15 69.87-85.98
Single lens data lens Start surface Focal length
1 1 -166.84
2 3-103.03
3 4 109.38
4 6 271.23
5 8 125.65
6 10 173.17
7 12 -24.16
8 14 20.36
9 15-13.31
10 17 73.36
11 19-40.00
12 20 45.98
13 22 -51.97
14 24 84.66
15 26 1572.59
16 29 38.02
17 30 -58.77
18 32 62.94
19 34-20.93
20 35 46.92
21 37 32.21
22 38-42.02
23 40 50.34
24 42 0.00
25 43 0.00
(Numerical Example 3)
Unit mm
Surface data surface number rd nd dd effective diameter
1-19.7.729 2.30 1.80100 35.0 81.11
2 663.175 2.83 79.48
3-1826.105 2.30 1.80100 35.0 79.18
4 87.973 17.38 1.49700 81.5 78.01
5 -119.734 0.40 78.20
6 163. 379 6. 78 1. 43387 95.1 77. 02
7-910.947 6.90 76.79
8 106.509 11.02 1.61800 63.3 74.84
9-256. 578 0.15 74. 24
10 61.706 5.74 1.77250 49.6 66.54
11 108.634 (variable) 65.62
12 53.443 0.90 1.88300 40.8 23.37
13 13.103 6.17 18.82
14 -45.556 6.91 1.80809 22.8 17.89
15-11.549 0.70 1.88300 40.8 17.18
16 51.876 0.20 16.75
17 25.570 2.40 1.66680 33.0 16.88
18 52.027 (variable) 16.56
19 40.017 0.75 1.72916 54.7 22.47
20 27.581 2.55 1.84666 23.8 22.36
21 53.410 3.66 22.19
22-37.732 0.75 1. 83481 42.7 22.30
23 212.023 (variable) 23.26
24 199.203 3.89 1.63854 55.4 24.61
25-38.073 0.15 25.16
26 119.933 2.13 1.51633 64.1 25.81
27 -4303.262 (variable) 25.91
28 (F-stop) ∞ 1.30 26.72
29 54.677 6.34 1.51742 52.4 27.01
30-30.330 0.90 1.83481 42.7 26.85
31 -143.575 32.40 27.13
32 58.649 5.20 1.49700 81.5 26.84
33-42.038 4.55 26.60
34 -47.301 1.40 1.83403 37.2 23.40
35 33.174 5.05 1.48749 70.2 23.66
36 -159.823 1.57 24.27
37 76.391 6.78 1.50127 56.5 25.19
38-24.065 1.40 1.83481 42.7 25.37
39-51.045 0.15 26.31
40 40.225 4.64 1.50127 56.5 26.66
41 -134.593 4.00 26.35
42 3 33.00 1.60859 46.4 40.00
43 13. 13.20 1.51633 64.1 40.00
44 7. 7.45 40.00
Image plane ∞
Various data Zoom ratio 22.00
Wide-angle Intermediate telephoto focal length 8.00 37.52 176.00
F number 1.90 1.92 2.80
Half angle of view (degrees) 34.51 8.34 1.79
Image height 5.50 5.50 5.50
Lens total length 260.05 260.05 260.05
BF 40.67 40.67 40.67
d11 1.70 39.47 53.10
d18 49.22 5.57 5.31
d23 1.67 11.08 1.39
d27 8.15 4.61 0.93
Entrance pupil position 49.45 209.41 754.59
Exit pupil position 403.13 403.13 403.13
Front principal point position 57.61 250.49 100.87
Rear principal point position -0.55 -30.08 -168.55
Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear side principal point position
1 1 67.00 55.80 35.16 2.71
2 12 -11.00 17.28 3.14 -8.12
3 19 -58.26 7.71 10.18 3.53
4 24 41.11 6.17 2.11 -1.83
5 28 51.49 121.89 57.99 -56.32
Single lens data lens Start surface Focal length
1 1 -188.65
2 3-104.02
3 4 104.65
4 6 319.11
5 8 122.76
6 10 174.69
7 12-19.75
8 14 17.36
9 15-10.58
10 17 72.24
11 19 -124.36
12 20 63.79
13 22 -38.11
14 24 50.16
15 26 225.18
16 29 38.52
17 30 -45.97
18 32 49.98
19 34-23.05
20 35 56.65
21 37 37.20
22 38-55.55
23 40 62.07
24 42 0.00
25 43 0.00
Numerical Embodiment 4
Unit mm
Surface data surface number rd nd dd effective diameter
1 -185.426 2.30 1.80100 35.0 81.19
2 512.885 2.68 79.49
3 49127.644 2.30 1.80100 35.0 79.25
4 88.694 16.66 1.49700 81.5 78.13
5 -131.518 0.40 78.30
6 164.535 8.00 1.43387 95.1 77.46
7 -362.458 6.90 77.28
8 108.962 10.83 1.61800 63.3 75.47
9-269.474 0.15 74.97
10 62.891 5.87 1.77250 49.6 66.86
11 114.933 (variable) 65.96
12 51.343 0.90 1.88300 40.8
23.16
13 12.504 6.25 18.49
14 -46.154 6.87 1.80809 22.8 17.62
15-11.458 0.70 1.88300 40.8 16.99
16 51.919 0.20 16.66
17 24.272 2.48 1.66680 33.0 16.84
18 52.682 (variable) 16.52
19 71.345 0.75 1.48749 70.2 22.59
20 48.722 2.05 1.92286 18.9 22.71
21 100.315 2.97 22.67
22-42.404 0.75 1.88300 40.8 22.78
23 1609.743 (variable) 23.58
24 586.478 3.22 1.63854 55.4 24.46
25 -46.404 0.15 24.99
26 90.613 2.70 1.51633 64.1 25.74
27-232.947 (variable) 25.85
28 (F-stop) ∞ 1.30 26.38
29 252.703 4.99 1.51742 52.4 26.48
30-27.061 0.90 1.83481 42.7 26.49
31 -65.330 32.40 27.06
32 63.845 5.00 1.49700 81.5 27.13
33 -44.642 6.16 26.92
34 -55.657 1.40 1.83403 37.2 23.34
35 28.068 5.03 1.48749 70.2 23.53
36 -6410.544 0.19 24.19
37 67.206 7.15 1.50127 56.5 24.74
38-22.087 1. 40 1. 83481 42.7 25. 02
39-47. 654 0.15 26.23
40 43.622 5.18 1.50127 56.5 26.92
41 -67.211 4.00 26.73
42 3 33.00 1.60859 46.4 40.00
43 13. 13.20 1.51633 64.1 40.00
44 7. 7.41 40.00
Image plane ∞
Various data Zoom ratio 22.00
Wide-angle Intermediate telephoto focal length 8.00 37.52 176.00
F number 1.90 1.92 2.80
Half angle of view (degrees) 34.51 8.34 1.79
Image height 5.50 5.50 5.50
Lens total length 259.84 259.84 259.84
BF 40.63 40.63 40.63
d11 1.98 39.72 52.81
d18 49.98 5.23 3.49
d23 1.22 13.35 1.19
d27 8.69 3.57 4.39
Entrance pupil position 49.55 213.09 754.62
Exit pupil position 404.72 404.72 404.72
Front principal point position 57.71 254.15 100.58
Rear principal point position -0.59 -30.11 -168.59
Lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length Front principal point position Rear side principal point position
1 1 66.42 56.09 35.19 2.75
2 12 -10.96 17.41 2.96 -8.45
3 19 -72.53 6.53 7.55 2.57
4 24 44.03 6.07 2.10 -1.81
5 28 49.94 121.44 56.10 -49.97
Single lens data lens Start surface Focal length
1 1 -168.63
2 3-110.19
3 4 109.01
4 6 261.37
5 8 126.46
6 10 170.54
7 12-18.82
8 14 17.14
9 15-10.51
10 17 64.75
11 19-317.59
12 20 99.49
13 22-46.51
14 24 67.19
15 26 126.24
16 29 47.32
17 30-55.63
18 32 53.53
19 34-22.06
20 35 57.15
21 37 33.93
22 38-50.30
23 40 53.39
24 42 0.00
25 43 0.00
図１０は各実施例のズームレンズを撮像光学系として用いた撮像装置１２５（テレビカメラシステム）の要部概略図である。図１０において１０１は実施例１乃至４のいずれか１つのズームレンズである。１２４はカメラ本体であり、ズームレンズ１０１はカメラ本体１２４に対して着脱可能になっている。１２５はカメラ１２４にズームレンズ１０１を装着することにより構成される撮像装置（撮像システム）である。尚、ここでズームレンズ１０１とカメラ本体１２４とは一体的に構成しても構わない。 FIG. 10 is a schematic view of a main part of an imaging device 125 (television camera system) using the zoom lens of each embodiment as an imaging optical system. In FIG. 10, reference numeral 101 denotes any one zoom lens of Embodiments 1 to 4. Reference numeral 124 denotes a camera body, and the zoom lens 101 is detachable from the camera body 124. An imaging apparatus (imaging system) 125 is configured by mounting the zoom lens 101 on the camera 124. Here, the zoom lens 101 and the camera body 124 may be integrally configured.
ズームレンズ１０１はレンズ群Ｆ、変倍部ＬＺ、結像用のリレーレンズ群Ｒを有している。レンズ群Ｆは合焦用レンズ群が含まれている。変倍部ＬＺは変倍の為に光軸上を移動するレンズ群と、変倍に伴う像面変動を補正する為に光軸上を移動するレンズ群が含まれている。ＳＰは開口絞りである。 The zoom lens 101 has a lens unit F, a zoom unit LZ, and a relay lens unit R for image formation. The lens unit F includes a focusing lens unit. The zoom unit LZ includes a lens unit that moves on the optical axis for zooming, and a lens unit that moves on the optical axis to correct an image plane variation associated with the zooming. SP is an aperture stop.
１１４，１１５は、各々レンズ群Ｆ、変倍部ＬＺを光軸方向に駆動するヘリコイドやカム等の駆動機構である。１１６乃至１１８は駆動機構１１４、１１５及び開口絞りＳＰを電動駆動するモータ（駆動手段）である。１１９乃至１２１は、レンズ群Ｆ、変倍部ＬＺの光軸上の位置や、開口絞りＳＰの絞り径を検出する為のエンコーダやポテンショメータ、あるいはフォトセンサ等の検出器である。 Denoted at 114 and 115 are drive mechanisms such as a helicoid and a cam for driving the lens unit F and the magnification varying section LZ in the optical axis direction. Reference numerals 116 to 118 denote motors (driving means) for electrically driving the drive mechanisms 114 and 115 and the aperture stop SP. Reference numerals 119 to 121 denote detectors such as an encoder, a potentiometer, or a photo sensor for detecting the position on the optical axis of the lens unit F and the zoom unit LZ, and the diameter of the aperture stop SP.
カメラ本体１２４において１０９はカメラ本体１２４内の光学フィルタや色分解プリズムに相当するガラスブロック、１１０はズームレンズ１０１によって形成された被写体像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。また、１１１、１２２はカメラ本体１２４及びズームレンズ本体１０１の各種の駆動を制御するＣＰＵである。 In the camera body 124, a glass block corresponding to an optical filter or a color separation prism in the camera body 124, and a solid-state imaging device 110 such as a CCD sensor or a CMOS sensor that receives an object image formed by the zoom lens 101 (photoelectric conversion Element). Reference numerals 111 and 122 denote CPUs that control various types of driving of the camera body 124 and the zoom lens body 101.
このように本発明のズームレンズをテレビカメラに適用することにより、高い光学性能を有する撮像装置を実現している。 By applying the zoom lens of the present invention to a television camera as described above, an imaging device having high optical performance is realized.
Ｕ１：第１レンズ群 Ｕ２：第２レンズ群 Ｕ３：第３レンズ群
Ｕ４：第４レンズ群 Ｕ５：第５レンズ群 ＳＰ：開口絞り ＩＰ：像面
U1: first lens unit U2: second lens unit U3: third lens unit U4: fourth lens unit U5: fifth lens unit SP: aperture stop IP: image plane
Claims (9)
前記第３レンズ群は、１枚の負レンズと１枚の正レンズを接合した接合レンズ、１枚の負レンズより構成され、
前記接合レンズを構成する負レンズの焦点距離をｆｎ１ｘ、前記接合レンズを構成する正レンズの焦点距離をｆｐｘ、広角端における前記第３レンズ群の横倍率をβ３ｗｘとするとき、
０．６０＜｜ｆｎ１ｘ／ｆｐｘ｜＜３．５０
０．２４＜β３ｗ＜０．５３
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。 A first lens unit having a stationary positive refractive power during zooming, a second lens unit having a negative refractive power that moves during zooming, and a third lens unit having a negative refractive power that moves during zooming; A zoom lens comprising a fourth lens unit having a positive refractive power that moves during zooming, an aperture stop, and a fifth lens unit having a positive refractive power that does not move during zooming.
The third lens group includes a cemented lens obtained by cementing one negative lens and one positive lens, and one negative lens.
Assuming that the focal length of the negative lens that constitutes the cemented lens is fn1x, the focal length of the positive lens that constitutes the cemented lens is fpx, and the lateral magnification of the third lens group at the wide angle end is β3 wx
0.60 <| fn1x / fpx | <3.50
0.24 <β3w <0.53
A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression.
２．５０＜ｆ３ｘ／ｆ２ｘ＜７．５０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。 Assuming that the focal length of the second lens group is f2x and the focal length of the third lens group is f3x,
2.50 <f3x / f2x <7.50
The zoom lens according to claim 1, which satisfies the following conditional expression.
３．７０＜｜ｆ１ｘ／ｆ２ｘ｜＜７．００
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。 Assuming that the focal length of the first lens group is f1x and the focal length of the second lens group is f2x,
3.70 <| f1x / f2x | <7.00
The zoom lens according to claim 1 or 2, wherein the following conditional expression is satisfied.
３．５０＜｜ｆ３ｘ／ｆｗｘ｜＜１１．００
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のズームレンズ。 Assuming that the focal length of the third lens group is f3x and the focal length of the entire system at the wide-angle end is fwx,
3.50 <| f3x / fwx | <11.00
The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the following conditional expression is satisfied.
焦点距離をｆｎ２ｘとするとき、
０．４０＜ｆｎ１ｘ／ｆｎ２ｘ＜８．００
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のズームレンズ。 When the focal length of the negative lens not constituting the cemented lens among the negative lenses constituting the third lens group is fn2x,
0.40 <fn1x / fn2x <8.00
The zoom lens according to any one of claims 1 to 5, wherein the following conditional expression is satisfied.
０．６５＜Ｎｎ１ｘ／Ｎｐｘ＜１．２０
１．４０＜νｎ１ｘ／νｐｘ＜４．２０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のズームレンズ。 When the refractive index and Abbe number of the material of the negative lens constituting the cemented lens are respectively Nn1x and nn1x, and the refractive index and the Abbe number of the material of the positive lens constituting the cemented lens are respectively Npx and そ れ ぞ れ px,
0.65 <Nn1x / Npx <1.20
1.40 <νn1x / νpx <4.20
The zoom lens according to any one of claims 1 to 6, wherein the following conditional expression is satisfied.
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