JP6297878B2 - 圧力交換装置 - Google Patents

Description

本発明は、第１流体と第２流体との間で圧力を交換する圧力交換装置に関する。

特許文献１には、頂面に一の液体の流れのための入口ダクトと出口ダクトを有し、底面に他の液体の流れのための入口ダクトと出口ダクトを有する円筒型ハウジングと、ハウジングの内部に配置され、頂面と底面でそれぞれ開口して軸線に平行な多数の通路つまり管状の圧力交換部が形成された円筒型回転子とを備え、円筒型回転子が回転している間に通路に液体の導入と排出とを交互に行なうように各入口ダクトと出口ダクトとが接続され、入口ダクトと出口ダクトの回転子の通路の開口部に近接する内部側の開口部が、それぞれのダクトを区画する間仕切り壁により、それぞれ中心角がほぼ１８０度の半円形となるように形成されている圧力交換装置が開示されている。

当該圧力交換器は、円筒型回転子の回転軸を電動機で駆動する構成であり、例えば頂面に配置された入口ダクトから流入する高圧流体によって、底面に配置された入口ダクトから流入する低圧流体を加圧し、底面に配置された出口ダクトから加圧された流体を流出させるように構成されている。

特表平１−５０２２０８号公報

特許文献１に記載された圧力交換装置では、回転子に配設された管状の圧力交換部の断面積に依存して圧力伝達される処理流量が定まる。従って処理流量を増やすには、圧力伝達部の本数を増加するか、圧力伝達部の一本あたりの断面積を大きくする必要がある。

何れの場合であっても回転子が大きくなり、それに伴って圧力交換装置が大型になり重量も増大し、そのような重量の回転子を駆動するための外部動力も大きくなるという問題があった。

また、頂面及び底面に配置された入口ダクトを経由して回転子の上端面に沿って流入する流体がその流れ方向と直交する姿勢の通路に流入し、圧力伝達された流体が通路からその流れ方向と直交する姿勢の出口ダクトを経由して流出するため、流体の圧力損失が大きくなり、エネルギーの効率的な利用という観点で一層の改良の余地があった。

本発明の目的は、上述の問題に鑑み、処理流量を減らすことなく、さらなるコンパクト化、低コスト化が可能な効率のよい圧力交換装置を提供する点にある。

上述の目的を達成するため、本発明による圧力交換装置の第一の特徴構成は、特許請求の範囲の書類の請求項１に記載した通り、第１流体と第２流体との間で圧力を交換する圧力交換装置であって、一端側から第１流体が流入及び流出する第１流路と前記一端側から第２流体が流入及び流出する第２流路とが回転軸心に沿って回転軸心周りに配設された回転体と、第１流路に流入する第１流体と第２流路に流入する第２流体との間で圧力伝達する圧力伝達部と、第１流体を隣接する複数の第１流路に同時に案内する第１流体流入路と、第１流体との間で圧力交換された第２流体を隣接する複数の第２流路から同時に案内する第２流体流出路と、第２流体を隣接する複数の第２流路に同時に案内する第２流体流入路と、第２流体との間で圧力交換された第１流体を隣接する複数の第１流路から同時に案内する第１流体流出路とが、回転軸心と同心円で円弧状のスリットとして厚み方向に形成された第１側方部材と、前記回転体を前記第１側方部材との間で保持部材を介して回転可能に挟持する第２側方部材と、前記第１側方部材のうち前記回転体との対向面とは異なる端面側に配置され、第１流体流入路及び第２流体流入路に夫々の流体を案内する一対の流入ポートと、第１流体流出路及び第２流体流出路からそれぞれの流体を案内する一対の流出ポートが設けられた第１エンドカバーと、を備え、前記第１エンドカバーに設けられた流入ポートまたは流出ポートの何れかが、回転軸心方向視で対応する流体流入路または流体流出路の基端側の接線方向に沿い、回転軸心とは直交する方向視で回転軸心と交差する傾斜ポートで構成され、前記流入ポート及び流出ポートの経路断面は、前記第１側方部材側とは異なる側が真円形状で前記第１側方部材側が前記円弧状のスリットに沿う形状になるように、断面積を略一定に保ちながら次第に扁平になるように形成されている点にある。

例えば、第１エンドカバーに設けられた一対の流入ポートが上述の傾斜ポートで構成されると、傾斜ポートに流入した第１流体または第２流体が、円弧状のスリット形状に形成された各流体流入路に対して、回転軸心方向視で基端側の接線方向に沿って流入するため、傾斜ポートから流体流入路へ流れる際に大きな圧力損失が発生することなく、各流体の運動エネルギーが効率的に回転体の回転力として寄与するようになる。

また、例えば、第１エンドカバーに設けられた一対の流出ポートが上述の傾斜ポートで構成されると、各流体流出路から傾斜ポートに向けて流出する第１流体または第２流体が、当該円弧状のスリット形状に形成された各流体流出路に対して、回転軸心方向視で基端側の接線方向に沿って流出するため、流体流出路から傾斜ポートへ流れる際に大きな圧力損失が発生することなく、各流体の運動エネルギーが効率的に回転体の回転力として寄与するようになる。

何れの場合でも、傾斜ポートは回転軸心とは直交する方向視で回転軸心と交差する姿勢になり、他のポートと延出方向を異ならせることができる。その結果、複数台の圧力交換装置を用いる場合でも、互いに干渉しないように各ポートを配置することができ、コンパクトなスペースで各ヘッダー管に接続することができるようになり、各配管の設置作業やメンテナンス作業等の作業性も良好になる。そして、同じ流量の圧力交換処理を行なう場合に回転体の軸心方向の長さを短く構成することができ、しかも各ポートを回転体の一方の側にのみ配置できるので、装置のコンパクト化と低コスト化を図ることができるようになる。そして、ヘッダー管に対するポートの容易な接続を保証しながらも、ポートの通過時に流体に発生する圧力損失を効果的に低減でき、しかも効率よくトルクを回転体に付与することができる。

同第二の特徴構成は、同請求項２に記載した通り、上述の第一特徴構成に加えて、前記傾斜ポートの軸心が回転軸心方向視で前記基端側の接線方向に対して±２０°の角度範囲に収まるように配置されている点にある。

傾斜ポートがこのような角度範囲に収まるように構成されていると、流体に生じる圧力損失と流体が回転体に付与するトルクとのバランスが保たれ、エネルギー損失の少ない良好な圧力交換を行なうことができる。

同第三の特徴構成は、同請求項３に記載した通り、上述の第一または第二の特徴構成に加えて、前記傾斜ポートに対応する各流体流入路または各流体流出路の基端側または他端側の少なくとも何れか一方に傾斜面が形成され、前記傾斜ポートは各流体流入路の入口部または各流体流出路の出口部で傾斜面の傾斜角方向に概ね沿うように形成されている点にある。

例えば、傾斜ポートから流体流入路に流入する流体が流体流入路の傾斜面に沿って流れ、その流れによって回転体に形成された流路間の隔壁に圧力が付与され、その圧力によって回転体が回転する。このとき、各流体流入路の入口部で傾斜ポートが当該傾斜面の傾斜角方向に沿うように配置されていると、滑らかに傾斜面に沿って流体が流れ、圧力損失の増加を防ぐとともに効率的にトルクが付与されるようになる。

また、例えば、傾斜ポートから流体流出路に流出する流体が流体流出路の傾斜面に沿って流れると、その流れの反力によって回転体に形成された流路間の隔壁に圧力が付与され、その圧力によって回転体が回転する。このとき、各流体流出路の出口部で傾斜ポートが当該傾斜面の傾斜角方向に沿うように配置されていると、滑らかに傾斜面に沿って流体が流れ、圧力損失の増加を防ぐとともに効率的にトルクが付与されるようになる。

同第四の特徴構成は、同請求項４に記載した通り、上述の第一から第三の何れかの特徴構成に加えて、前記保持部材は前記第１側方部材と前記第２側方部材との間に前記回転体を覆う筒状体で構成され、前記第１側方部材と前記第２側方部材と前記保持部材で仕切られる空間に、隙間を介して前記回転体が収容され、前記保持部材の内周面と前記回転体の外周面とで前記回転体を回転可能に支持する軸受部が構成されている点にある。

回転体と第１側方部材の隙間に進入した第１流体または第２流体によって、回転体が第２側方部材に向けて押圧され、回転体と第２側方部材の隙間に進入した第１流体または第２流体によって、回転体が第１側方部材に向けて押圧される。その結果、回転体は、軸心方向に沿って両側から略等しい力で押圧されるようになり、第１側方部材及び第２側方部材の何れか一方向に片寄ることなく圧力バランスが保たれる。さらに、回転体と保持部材の隙間に進入した第１流体または第２流体によって回転体の周部で保持部材との隙間が維持される。各隙間に浸入した流体が潤滑剤として機能し、回転体が第１側方部材または第２側方部材と摺動すること無く、また回転体が保持部材の内周面と摺動することなく、安定して円滑に回転するようになる。

同第五の特徴構成は、同請求項５に記載した通り、上述の第四の特徴構成に加えて、前記保持部材を収容する筒状のケーシングを備え、前記第１側方部材及び前記第２側方部材と、前記保持部材の外周面と、前記ケーシングの内周面とで外周閉空間が区画され、前記回転体と前記保持部材との隙間と、前記外周閉空間とを連通するように、前記保持部材に連通路が形成されている点にある。

回転体と第１側方部材及び第２側方部材との隙間を経由して、回転体の外周面と保持部材の内周面との隙間に進入した流体が、保持部材に形成された連通路を通って保持部材の外周面とケーシングの内周面との外周閉空間に進入する。その結果、外周閉空間に導かれた流体の圧力と、回転体の外周面と保持部材の内周面との隙間に作用する流体の圧力とがバランスし、保持部材を径方向に歪ませるような力が生じないので、保持部材を薄肉化することができる。

同第六の特徴構成は、同請求項６に記載した通り、上述の第一から第五の何れかの特徴構成に加えて、第１流路と第２流路の連通部が前記回転体に形成され、前記圧力伝達部が前記連通部を含んで構成されている点にある。

回転体の一端側から第１流路に流入した第１流体と第２流路に流入した第２流体は、回転体の回転に伴って回転体に形成された連通部を介して接触し、圧力伝達された後に回転体の一端側から流出するので、一層コンパクトな圧力交換装置を実現できる。

同第七の特徴構成は、同請求項７に記載した通り、上述の第一から第五の何れかの特徴構成に加えて、第１流路と第２流路の連通部が前記第２側方部材に形成され、前記圧力伝達部が前記連通部を含んで構成されている点にある。

回転体の一端側から第１流路に流入した第１流体と第２流路に流入した第２流体は、回転体の回転に伴って回転体の他端側に備えた第２側方部材に形成された連通部を介して接触し、圧力伝達された後に回転体の一端側から流出するので、圧力伝達時に回転体に形成された流路間の隔壁に大きな圧力が作用しないため、回転体に形成する流路間の隔壁を薄肉に形成し、軽量化を図ることができる。

同第八の特徴構成は、同請求項８に記載した通り、上述の第一から第七の何れかの特徴構成に加えて、前記第２側方部材のうち前記回転体との対向面とは異なる端面側に配置された第２エンドカバーと、前記回転体の回転軸心に沿って貫通形成された挿通部に挿通された支軸とを備え、前記支軸の各端部が、前記第１側方部材と前記第１エンドカバーとで区画される第１閉空間、及び、前記第２側方部材と前記第２エンドカバーとで区画される第２閉空間にそれぞれ設けられ、前記第１閉空間と前記挿通部を連通する連通路、及び前記第２閉空間と前記挿通部を連通する連通路が形成されている点にある。

回転体と第１側方部材の隙間を経由して挿通部に進入した流体が、連通路を経由して第１閉空間に流入するとともに、回転体と第２側方部材の隙間を経由して挿通部に進入した流体が、連通路を経由して第２閉空間に流入し、第１閉空間と第２閉空間と挿通部とが略同じ圧力に維持される。従って、第１側方部材のうち第１閉空間を区画する部位で撓みが生じないように両面の圧力バランスが保たれ、第２側方部材のうち第２閉空間を区画する部位で撓みが生じないように両面の圧力バランスが保たれる。このような構成を採用すれば、回転体と第１側方部材及び第２側方部材とが接触したり摺動することなく、第１側方部材及び第２側方部材を薄肉化することができ、装置のコンパクト化と低コスト化を図ることができる。

同第九の特徴構成は、同請求項９に記載した通り、上述の第八の特徴構成に加えて、前記第２エンドカバーと前記第２側方部材とが一体に形成されている点にある。

同第十の特徴構成は、同請求項１０に記載した通り、上述の第一から第九の何れかの特徴構成に加えて、前記第１エンドカバーと前記第１側方部材とが一体に形成されている点にある。

同第十一の特徴構成は、同請求項１１に記載した通り、上述の第一から第十の何れかの特徴構成に加えて、第１流体流入路に供給される第１流体が逆浸透膜装置から排水される高圧濃縮流体であり、第２流体流入路に供給される第２流体が前記逆浸透膜装置に給水される被濃縮流体である点にある。

上述の構成によれば、逆浸透膜装置から排水される高圧濃縮流体の圧力により逆浸透膜装置に供給される被濃縮流体を昇圧することができるので、逆浸透膜装置からの高圧濃縮流体の余剰圧力を捨てることなく有効なエネルギーとして利用することができる。

以上説明した通り、本発明によれば、処理流量を減らすことなく、さらなるコンパクト化、低コスト化が可能な効率のよい圧力交換装置を提供することができるようになった。

海水淡水化施設の概略フロー図 圧力交換装置の要部断面説明図 （ａ）は圧力交換装置の正面図、（ｂ）は同背面図 （ａ）は回転体の正面図、ｂ）は同断面図、（ｃ）は同背面図 （ａ）は第１側方部材の正面図、（ｂ）は同断面概略図、（ｃ）は同背面図 （ａ）は図５（ａ）に示す第２流体流入路のＤ−Ｄ線断面図、（ｂ）は図５（ａ）に示す第１流体流入路のＥ−Ｅ線断面図 （ａ）は第２側方部材の正面図、（ｂ）は（ａ）のＦ−Ｆ線断面図、（ｃ）は同背面図 （ａ）は第１エンドカバーの正面図、（ｂ）は同側面図、（ｃ）は同背面図 （ａ）は第１エンドカバーの側面図、（ｂ）は管端部の説明図、（ｃ）は図８（ｃ）のＧ−Ｇ線断面図 （ａ）は封止板の正面図、（ｂ）は（ａ）のＨ−Ｈ線断面図、（ｃ）は同背面図 （ａ）は第１ガスケットの説明図、（ｂ）は第２ガスケットの説明図 （ａ）は第２エンドカバーの断面図、（ｂ）は同背面図、（ｃ）は窓部材の説明図 （ａ）は図２に示す圧力交換装置のＡ−Ａ線断面図、（ｂ）は同Ｂ−Ｂ線断面図、（ｃ）は同Ｃ−Ｃ線断面図 別実施形態を示し、（ａ）は第１側方部材の正面図、（ｂ）は同概略断面図、（ｃ）は同背面図 図１４（ａ）に示す第２流体流入路のＩ−Ｉ線断面図、 別実施形態を示し、圧力交換装置の要部断面説明図 （ａ）はシミュレーション結果を示す高圧流入ポートの入口角度と圧力損失の特性図、（ｂ）は同低圧流入ポートの入口角度と圧力損失の特性図

以下に、本発明による圧力交換装置の好ましい実施形態を説明する。
図１に示すように、海水淡水化施設は、前処理装置１と、ろ過海水槽２と、供給ポンプ３と、保安フィルター４と、昇圧ポンプ５と、逆浸透膜装置６等を備えている。

前処理装置１で夾雑物が取り除かれた海水は、ろ過水槽２に貯留され、供給ポンプ３で保安フィルター４に供給され、そこで海水に含まれる微細な異物が除去される。後段に設置された逆浸透膜装置６の逆浸透膜の詰まりを防止するためである。その後、海水は、昇圧ポンプ５によって浸透圧以上の所定の圧力に昇圧されて逆浸透膜装置６に供給される。

逆浸透膜装置６に供給された高圧の海水は、逆浸透膜でろ過されることにより、各種塩類が除去されて淡水となる。こうして得られた淡水が飲料用水や工業用水等として利用される。

逆浸透膜装置６は、逆浸透膜の一方側の海水に圧力をかけることにより、逆浸透膜の他方側に海水中の各種塩類が除去された淡水を染み出させる装置であり、海水をろ過するために、海水を浸透圧以上の所定の圧力に昇圧する必要がある。

逆浸透膜装置６に供給された海水の全てが淡水化されるのではなく、例えば、逆浸透膜装置６に供給される海水のうち４０％が淡水化されて取り出され、残りの６０％は淡水化されることなく逆浸透膜装置６から排水される。この淡水化されなかった６０％の濃縮海水は非常に高い圧力を保持している。

そこで、逆浸透膜装置６から排水された高い圧力の濃縮海水（以下「高圧濃縮海水Ｈｉ」と記す）の圧力を利用して逆浸透膜装置６に供給する海水を昇圧する圧力交換装置１０を海水淡水化施設に備えて、海水淡水化施設全体で使用するエネルギーのエネルギー効率の向上を図っている。

例えば、保安フィルター４から逆浸透膜装置６に供給される海水のうち４０％の海水が、高圧ポンプ５によって逆浸透膜の浸透圧以上の６．９ＭＰａに昇圧され、残りの６０％の海水（以下、「低圧海水Ｌｉ」と記す）が、圧力交換装置１０とブースターポンプ７によって６．９ＭＰａに昇圧される。

ろ過対象となる低圧海水Ｌｉと、逆浸透膜装置６から排水された高圧濃縮海水Ｈｉとが、圧力交換装置１０に供給されて圧力を交換し、高圧濃縮海水Ｈｉによって６．７５ＭＰａに昇圧された低圧海水Ｌｉが高圧海水Ｈｏとして圧力交換装置１０から排水される。

この高圧海水Ｈｏがブースターポンプ７によって６．９ＭＰａに昇圧されて、逆浸透膜装置６に供給される。尚、圧力交換装置１０で低圧海水Ｌｉに圧力を伝達した高圧濃縮海水Ｈｉは低圧濃縮海水Ｌｏとして圧力交換装置１０から排水される。

以下に説明する圧力交換装置の実施形態では、高圧濃縮海水Ｈｉと低圧濃縮海水Ｌｏを第１流体と表現し、低圧海水Ｌｉと高圧海水Ｈｏを第２流体と表現している。また、低圧海水Ｌｉを被濃縮流体と表現している。

図２に示すように、圧力交換装置１０は、回転体４０と、回転体４０を挟むように回転体４０の両端側にそれぞれ配置された第１側方部材２０及び第２側方部材３０と、第１側方部材２０及び第２側方部材３０の間で回転体４０の周部を覆うように配置された筒状の保持部材１１を備えている。

さらに、第１側方部材２０、第２側方部材３０、及び保持部材１１を内部に収容する筒状のケーシング１３が設けられ、ケーシング１３の両端面のうち第１側方部材２０側の一端面を封止する第１エンドカバー１４と、第２側方部材３０側の他端面を封止する第２エンドカバー１５等を備えている。

図２及び図３（ａ），（ｂ）に示すように、第１エンドカバー１４及び第２エンドカバー１５は、両端にねじが切られた複数のボルト１２ａと、両端のねじに螺合するナット１２ｂ，１２ｃで構成された連結部材１２によって締結されている。

第１エンドカバー１４には、第１流体である高圧濃縮海水Ｈｉの流入配管となる高圧入力ポート５１及び圧力交換後の低圧濃縮海水Ｌｏの流出配管となる低圧出力ポート５４が形成されるとともに、第２流体である低圧海水Ｌｉの流入配管となる低圧入力ポート５３及び圧力交換後の高圧海水Ｈｏの流出配管となる高圧出力ポート５２が形成されている。さらに、第２エンドカバー１５には、回転体４０の回転状態を外部から目視確認可能な覗き孔１９が形成されている。

図２及び図４（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すように、回転体４０は、一端側から第１流体が流入及び流出する第１流路４１と、同じく一端側から第２流体が流入及び流出する第２流路４２とが、回転軸心Ｐに沿って回転軸心Ｐ周りに、同心円状に複数本配設された円柱状部材で構成されている。

当該回転体４０には、内周側に貫通形成された１６本の第１流路４１と、外周側に貫通形成された１６本の第２流路４２とが回転軸心周りに放射状に１６組配置されている。これら１６組の第１流路４１と第２流路４２とが夫々回転体４０の端面４０ｂ側に形成された連通部４０ｃで連通するように構成され、当該連通部４０ｃと第１流路４１と第２流路４２の一部によって、第１流路に流入する第１流体と第２流路に流入する第２流体との間で圧力伝達する圧力伝達部Ｐｔが構成されている。

第１流路４１と第２流路４２の断面積が略等しくなるように形成され、各流路壁の強度と各流路の断面積とのバランスがとられている。従って、流体が第１流路と第２流路を通流するときの圧力損失が低減され、効率のよい圧力伝達が可能になる。尚、第１流路４１と第２流路４２の断面積は多少異なる値に設定されていてもよい。

図２及び図５（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すように、第１側方部材２０は、第１流体流入路２１と、第２流体流出路２２と、第２流体流入路２３と、第１流体流出路２４との四本の流路が回転軸心Ｐと同心円で円弧状のスリットとして厚み方向に形成された円盤状部材で構成されている。

第１流体流入路２１は第１エンドカバー１４側から供給される第１流体を隣接する複数の第１流路４１（本実施形態では５本に設定されているが、適宜設定される値である。）に同時に案内する流路であり、第２流体流出路２２は圧力伝達部Ｐｔにおいて第１流体との間で圧力交換された第２流体を隣接する複数の第２流路４２（本実施形態では５本に設定されている。）から同時に案内する流路である。

第２流体流入路２３は第１エンドカバー１４側から供給される第２流体を隣接する複数の第２流路４２（本実施形態では５本に設定されている。）に同時に案内する流路であり、第１流体流出路２４は圧力伝達部Ｐｔにおいて第２流体との間で圧力交換された第１流体を隣接する複数の第１流路４１（本実施形態では５本に設定されている。）から同時に案内する流路である。

図２及び図７（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すように、第２側方部材３０も円盤状部材で構成され、回転体４０の対向面側に第１流路４１の径方向長さに対応する幅で深さ数ミリ程度の一対の円弧状の凹部３１，３４が形成されるとともに、第２流路４２の径方向長さに対応する幅で深さ数ミリ程度の一対の円弧状の凹部３２，３３が形成されている。各凹部３１，３２，３３，３４の周方向長さは、第１側方部材２０に形成された四本の流路２１，２２，２３，２４の回転体４０側の開口部２１ｂ，２２ｂ，２３ｂ，２４ｂの周方向長さに対応している。

図２に戻り、回転体４０の中心部には回転軸心Ｐに沿って空洞の挿通部４４が貫通形成されている。両端にねじ部が形成された支軸４３が当該挿通部４４に挿通され、支軸４３の各端部が第１側方部材２０及び第２側方部材３０の端面側でナット４３ａ，４３ｂによって締結されている。

上述したように、保持部材１１は第１側方部材２０と第２側方部材３０との間で回転体４０を覆い、回転体４０の軸心方向長さよりも僅かに長く（本実施形態では、数十ミクロン）形成された筒状体で構成され、第１側方部材２０と第２側方部材３０と保持部材１１で仕切られる空間に、流体が進入する隙間を介して回転体４０が収容されている。

第１流体流入路２１から回転体４０に流入し、回転体４０から第２流体流出路２２に流出する高圧流体、または、第２流体流入路２３から回転体４０に流入し、回転体４０から第１流体流出路２４に流出する低圧流体が、第１側方部材２０と回転体４０との間の隙間及び回転体４０と第２側方部材３０との間の隙間に進入する。回転体を保持する部材の間の圧力を均一にするため、回転体４０の両端部の外周縁部及び保持部材１１の内周縁部をそれぞれ面取りして空間を設けている。

回転体４０と第１側方部材２０との間の隙間に進入した第１流体または第２流体によって、回転体４０が第２側方部材３０に向けて押圧され、回転体４０と第２側方部材２０との間の隙間に進入した第１流体または第２流体によって、回転体４０が第１側方部材２０に向けて押圧される結果、回転体４０は軸心Ｐ方向に沿って両側から略等しい力で押圧され、第１側方部材２０及び第２側方部材３０の何れか一方向に片寄ることなく圧力バランスが保たれる。

さらに、回転体４０と保持部材１１との間の隙間に進入した第１流体または第２流体によって回転体４０と保持部材１１との間の隙間は全面にわたって同じ圧力となり、回転体４０の外周と保持部材１１の内周との隙間が維持される。各隙間に浸入した流体が潤滑剤として機能し、回転体４０が第１側方部材２０または第２側方部材３０と摺動すること無く、また回転体４０が保持部材１１の内周面と摺動することなく、安定して円滑に回転するようになる。

即ち、保持部材１１の内周面と回転体４０の外周面とで回転体４０を回転可能に支持する軸受部が構成されている。各隙間は、狭過ぎると大きな摺動抵抗が発生して回転に必要なエネルギーが増加し、広過ぎると流体の漏れ量が多くなり圧力の交換効率が低下するため、好ましくは１〜１００μｍ程度に設定される。各隙間は、回転体４０と保持部材１１の軸方向の長さの差等によって設定されるが、摺動の発熱や流体の温度変化により膨張または収縮しても隙間が変動しないように回転体４０と保持部材１１等は熱膨張率が同等または近い値の素材で形成することが好ましい。

圧力交換装置１０には、第１流体及び第２流体のエネルギーによって回転体４０が回転するトルク付与機構が設けられている。

トルク付与機構により付与されるトルクで回転体４０が回転軸心周りに回転することにより、第１流体流入路２１から第１流路４１に流入する高圧の第１流体（高圧濃縮海水Ｈｉ）と、第２流体流入路２３から第２流路４２に流入する低圧の第２流体（低圧海水Ｌｉ）とが、圧力伝達部Ｐｔで圧力交換され、高圧の第２流体（高圧海水Ｈｏ）が第２流体流出路２２から流出する。

同じく、第１流体流入路２１から第１流路４１に流入する高圧の第１流体（高圧濃縮海水Ｈｉ）と、第２流体流入路２３から第２流路４２に流入する低圧の第２流体（低圧海水Ｌｉ）とが、圧力伝達部Ｐｔで圧力交換され、低圧の第１流体（低圧濃縮海水Ｌｏ）が第１流体流出路２４から流出する。

つまり、第１側方部材２０及び第２側方部材３０と保持部材１１で仕切られる空間内で回転体４０が回転することで、第１流体流入路２１から第１流路４１に流入した第１流体から圧力伝達された第２流体が第２流路４２から第２流体流出路２２へ流出し、第２流体流入路２３から第２流路４２に流入した第２流体から圧力伝達された第１流体が第１流路４１から第１流体流出路２４へ流出する圧力交換処理が連続的に行なわれる。

第１側方部材２０、第２側方部材３０、回転体４０、保持部材１１のそれぞれは、アルミナ等のセラミックス、ＦＲＰ、または、二相ステンレス鋼やスーパー二相ステンレス鋼等のように、海水に対する耐食性があり、十分に強度のある材料を用いることができる。

二相ステンレス鋼やスーパー二相ステンレス鋼を用いた場合には、回転体４０と第１側方部材２０及び第２側方部材３０との対向面、及び保持部材１１の内周面を窒化処理し、或はアルミナ等のセラミックを溶射し、肉盛溶接し、或はＨＩＰ処理して摩擦係数を低減する耐磨耗層を形成することが好ましい。

また、回転体４０と保持部材１１は、温度変化による熱膨張を考慮すると、熱膨張率が同等の素材を選択して構成することが好ましい。

ケーシング１３は、樹脂材料、ＦＲＰまたは、二相ステンレス鋼やスーパー二相ステンレス鋼等の金属材料のように、海水に対する耐食性があり、ある程度強度を備えた材料を用いることができる。

回転体４０はステンレス鋼等の高強度の金属管を樹脂材料やセラミックスで被覆して耐食性を付加して構成してもよい。これにより、耐食性に劣る安価な材料を利用することができコストダウンが図れる。

第１エンドカバー１４は球状黒鉛鋳鉄（例えば、ＦＣＤ４５０）で形成された鋳物にナイロン１１等の樹脂がコーティングされて構成され、第２エンドカバー１５は鉄系材料（例えばＳＳ４００）にナイロン１１等の樹脂がコーティングされて構成されている。

尚、エンドカバーの材質は、海水に対する耐食性と強度があればよく、樹脂材料、ＦＲＰまたは、二相ステンレス鋼やスーパー二相ステンレス鋼でもよく、前述のように耐食性を付与するためのコーティングがなされた鉄等の金属材料であってもよい。

トルク付与機構について詳述する。
図５（ａ），（ｂ），（ｃ）及び図６（ａ），（ｂ）に示すように、第１流体流入路２１となる円弧状のスリットは、第１側方部材２０の入口側開口部２１ａから出口側開口部２１ｂにかけて、一対の回転方向端面に形成された傾斜流路壁２１ｃを備えて構成されている。

また、第２流体流入路２３となる円弧状のスリットは、第１側方部材２０の入口側開口部２３ａから出口側開口部２３ｂにかけて、一対の回転方向端面に形成された傾斜流路壁２３ｃを備えて構成されている。

傾斜流路壁２３ｃの傾斜方向と傾斜流路壁２１ｃの傾斜方向は円周方向に対して同じ向きに設定され、このような形状を備えた各流入路２１，２３によって回転体４０へのトルク付与機構が構成されている。

各種実験及びシミュレーションの結果に基づけば、傾斜流路壁２３ｃの基端側及び他端側の傾斜角度θ１，θ２は、５０±２０°の範囲が好ましく、傾斜流路壁２１ｃの基端側及び他端側の傾斜角度θ３，θ４は、７０±１５°の範囲が好ましい。

傾斜流路壁２１ｃ及び傾斜流路壁２３ｃの基端側とは、回転体４０の回転方向に沿って上流側の傾斜流路壁をいい、傾斜流路壁２１ｃ及び傾斜流路壁２３ｃの他端側とは、回転体４０の回転方向に沿って下流側の傾斜流路壁をいう。また、傾斜角度θ１は第１側方部材２０のうち、第１流体流入路２１の入口側端面との成す角度を指し、傾斜角度θ２は第１側方部材２０のうち、第１流体流入路２１の出口側端面との成す角度を指している。傾斜角度θ３，θ４も同様である。

傾斜角度θ１，θ２の何れか一方が９０°、つまり流路４２と平行な方向に形成されていてもよく、その場合には他方の傾斜角度は３０°から５０°の範囲に設定されることが好ましい。また、傾斜角度θ３，θ４の何れか一方が９０°、つまり流路４１と平行な方向に形成されていてもよく、その場合には他方の傾斜角度は５５°から７０°の範囲に設定されることが好ましい。

既述したように、第１流体流入路２１は出口側開口部２１ｂにおいて、回転体４０の周方向に配列された複数の第１流路４１と同時に連通するように構成され、第２流体流入路２３は出口側開口部２３ｂにおいて、回転体４０の周方向に沿って複数の第２流路４２と連通するように構成されている。この様子が図１３（ａ）にハッチングした領域として示されている。

第１側方部材２０の入口側開口部２３ａから第２流体流入路２３に流入した低圧海水Ｌｉは、第２傾斜部としての流路壁２３ｃに沿って流れて、出口側開口部２３ｂから複数の第１流路４１に分散して流入する。このとき、回転体４０の周方向に沿って第２流体流入路２３を流れる低圧海水Ｌｉは、複数の第２流路４２間に形成された壁面へ圧力を付与し、この圧力が回転体４０を回転させるトルクとなる。

同様に、高圧濃縮海水Ｈｉが第１流体流入路２１の流路壁２１ｃに沿って第１流路４１に流入するときのエネルギーにより回転体４０を回転させるトルクが発生する。

つまり、トルク付与機構は、回転体４０に流入する低圧海水Ｌｉが第２流体流入路２３の流路壁２３ｃに沿って第２流路４２に流入するときのエネルギー、及び回転体４０に流入する高圧濃縮海水Ｈｉが第１流体流入路２１の流路壁２１ｃに沿って第１流路４１に流入するときのエネルギーにより、回転体４０に回転トルクを付与する機構である。

従って、外部動力を付与しなくても圧力変換対象となる流体のエネルギーによって回転体４０を回転させることができるようになる。そして、回転体４０の回転に伴って、圧力伝達部Ｐｔへの第１流体の流入と流出、第２流体の流出と流入が切り替えられるので、別途の流路の切替機構も不要になる。

仮に、第１側方部材２０に備えた流体流入路２１，２３に傾斜流路壁２１ｃ，２３ｃが形成されず回転体４０の軸心方向に沿う垂直流路壁が形成されている場合であっても、流入ポート５１，５３が傾斜ポートで構成されていれば、流体流入路２１，２３から回転体４０に流入する流体が、隣接する第１流路４１の隔壁及び隣接する第２流路４３の隔壁に向けて作用する運動エネルギーによって、回転体４０にトルクが付与される。

図８（ａ），（ｂ），（ｃ）及び図９（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すように、第１エンドカバー１４は、一対の流入ポート５１，５３及び一対の流出ポート５２，５４等を備えた円盤状の部材で構成されている。

一対の流入ポート５１，５３は、出口部において回転軸心Ｐ方向視で各流体流入路２１，２３の傾斜流路壁２１ｃ，２３ｃの基端側で、半径方向で中心における接線ＴＬ方向に沿うように、且つ、回転体４０の回転軸心Ｐとは直交する方向視で回転軸心Ｐと交差するように形成された傾斜ポートで構成されている（図６（ａ），（ｂ）参照）。

また、第１エンドカバー１４に形成された一対の流出ポート５２，５４は、回転軸心Ｐと平行に、つまり第１側方部材２０の端面と垂直方向に延出形成されている。

流入ポート５１，５３及び流出ポート５２，５４を構成する管体は、ヘッダー管へ接続するヘッダー管接続部位５１ａ，５３ａ，５２ａ，５４ａ、言い換えればポートの第１側方部材側とは異なる側で真円形状となり、管体の断面積を略一定に保ちながら第１側方部材２０に接近するにつれて次第に扁平形状になるように構成され、第１側方部材２０と接合するポートの第１側方部材側の第１側方部材接続部位５１ｂ，５３ｂ，５２ｂ，５４ｂでは、各流体流入路２１，２３の入口部２１ａ，２３ａ及び各流体流出路２２，２４の入口部２２ａ，２４ａの円弧状のスリット形状に対応する形状となるように成形されている。

上述の構成によれば、各管体５１，５３に流体が流入する際に流体に発生する圧力損失を効果的に低減でき、しかも効率よくトルクを回転体に付与することができる。同様に、各管体５２，５４に流体が流出する際に流体に発生する圧力損失を効果的に低減できるようになる。

傾斜ポートである流入ポート５１，５３に流入した第１流体または第２流体が、円弧状のスリット形状に形成された第１側方部材２０の各流体流入路２１，２３に対して、回転軸心Ｐ方向視で基端側の接線ＴＬ方向に沿って流入するため、流入ポートから流体流入路へと通過する際に大きな圧力損失が発生することなく、各流体の運動エネルギーが効率的に回転体４０の回転力として寄与するようになる。

傾斜ポートである流入ポート５１，５３は回転軸心Ｐとは直交する方向視で回転軸心Ｐと交差（本実施形態では直交）する姿勢になり、他のポート５２，５４と延出方向を異ならせることができるので、複数台の圧力交換装置１０を用いる場合でも、各圧力交換装置１０が互いに干渉しないように各流入ポート５１，５３及び出力ポート５２，５４をコンパクトなスペースで各ヘッダー管に接続することができるようになり、各配管の設置作業やメンテナンス作業等の作業性も良好になる。

このような構成によれば、同じ流量の圧力交換処理を行なう場合に回転体の軸心方向の長さを短く構成することができ、しかも各ポートを回転体の一方の側にのみ配置できるので、装置のコンパクト化と低コスト化を図ることができるようになる。

傾斜ポートである流入ポート５１，５３の出口近傍で、その軸心と回転軸心Ｐ方向視で対応する流体流入路の基端側の接線方向ＴＬとの成す角度φ１，φ２が±２０°の角度範囲に収まるように配置されていることが好ましく、特に接線方向ＴＬに対して０°から２０°の角度範囲であることが好ましい。ここで、角度がプラス方向とは、時計回りの方向を意味している。傾斜ポートがこのような角度範囲に収まるように構成されていると、流体が流入ポートから流体流入路へと流れる際に生じる圧力損失と流体が回転体に付与するトルクとのバランスが保たれ、良好な圧力交換を行なうことができる。

傾斜ポートの軸心とは、傾斜ポートの入口から出口に向けて流れる流体の流線と直交する各断面の中心位置を流線方向に連結した仮想線をいう。

図１７（ａ）には、高圧流体流入ポート５１の軸心を回転軸心Ｐ方向視で基端側の接線方向ＴＬに対して傾斜させた場合の圧力損失と発生トルクの変動をシミュレーションした結果が示されている。同様に図１７（ｂ）には、低圧流体流入ポート５３の軸心を回転軸心Ｐ方向視で基端側の接線方向ＴＬに対して傾斜させた場合の圧力損失と発生トルクの変動をシミュレーションした結果が示されている。

何れも横軸は入口角度を示し、流入ポート５１，５３の軸心が接線方向ＴＬと一致する場合を０°に設定し、＋側が時計回り−側が反時計回りの傾斜角度を示している。高トルクが得られ且つ圧力損失が低くなる条件が好ましいと評価できる。図１７（ａ），（ｂ）に示すように、何れも接線方向ＴＬに対して±２０°の角度範囲がバランスのとれた範囲として評価できる。

既述したように、傾斜ポートである流入ポート５１，５３に対応する各流体流入路２１，２３の一対の回転方向端面の基端側または他端側の少なくとも何れか一方に回転体４０にトルクを付与する傾斜面２１ｃ，２３ｃが形成されている。当該流入ポート５１，５３は、各流体流入路２１，２３の入口部２１ａ，２３ａで傾斜流路壁の傾斜角方向に沿うように形成されていることが好ましい（図６（ａ），（ｂ）参照）。

当該流入ポート５１，５３から流体流入路２１，２３に流入する流体が流体流入路２１，２３の傾斜流路壁２１ｃ，２３ｃに沿って流れ、その流れによって回転体４０に形成された流路間の隔壁に圧力が付与され、その圧力によって回転体４０が回転する。このとき、各流体流入路２１，２３の入口部２１ａ，２３ａで当該流入ポート５１，５３が当該傾斜面２１ｃ，２３ｃの傾斜角方向に沿うように配置されていると、滑らかに傾斜面２１ｃ，２３ｃに沿って流体が流れ、効率的にトルクが付与されるようになる。具体的に、流入ポート５１，５３の出口部近傍でその軸心と回転体４０の回転軸心Ｐとの成す角度が、それぞれθ１とθ２の間の角度（５０±２０°）及びθ３とθ４の間の角度（７０±１５°）に設定されていることが好ましい。

図２に示すように、圧力交換装置１０には、第１側方部材２０または第２側方部材３０の少なくとも一方を押圧して、第１側方部材２０と第２側方部材３０との間隔を調整する押圧機構が設けられ、当該押圧機構により隙間が良好に調整可能に構成されている。

具体的に、第１エンドカバー１４と第２エンドカバー１５を連結する連結部材１２が押圧機構として機能し、ナット１２ｂ，１２ｃの締付力を調整することによって、第１エンドカバー１４と第２エンドカバー１５の間隔が調整され、これにより、第１側方部材２０及び第２側方部材３０が、第１エンドカバー１４及び第２エンドカバー１５で押圧されて、第１側方部材２０及び第２側方部材３０と回転体４０との隙間が調整される。

また、第１側方部材２０及び第２側方部材３０を貫通する支軸４３も押圧機構として機能し、ナット４３ａ，４３ｂの締付力を調整することによって、第１側方部材２０及び第２側方部材３０と回転体４０との隙間が調整される。

連結部材１２により、主に第１側方部材２０及び第２側方部材３０と回転体４０との周縁領域の間隙が調整され、支軸４３により、主に第１側方部材２０及び第２側方部材３０と回転体４０との中心部分の隙間が調整される。

第１エンドカバー１４のうちケーシング１３との接触面には、円周方向にシール１３ａが配設される凹部１４ａが形成され、ケーシング１３の外部への流体の漏れが防止されている。第２エンドカバー１５のうち第２側方部材３０側には、例えばアクリル樹脂等の透明樹脂製の封止板７０がボルト固定され、封止板７０のうちケーシング１３との接触面にはシール１３ｂが配設される凹部５４が形成され、同様にケーシング１３の外部への流体の漏れが防止されている。

圧力交換装置１０には、上述した軸受部で回転体４０が円滑に回転するように、回転体４０と第１側方部材２０との間の隙間、回転体４０と第２側方部材３０との間の隙間及び回転体４０と保持部材１１との間の隙間に進入した各流体によって、第１側方部材２０及び第２側方部材３０、保持部材１１にかかる押圧力を、第１側方部材２０と第２側方部材３０の両端面、さらには保持部材１１の内外周面でバランスさせて、第１側方部材２０及び第２側方部材３０が変形しないように複数の調圧機構が設けられている。

図２に示すように、第１側方部材２０と第２側方部材３０を連結する支軸４３の各端部を覆うように、第１側方部材２０と第１エンドカバー１４とで区画される第１閉空間１６、及び、第２側方部材３０と第２エンドカバー１５とで区画される第２閉空間１８が形成され、第１閉空間１６と挿通部４４を連通する連通路、及び第２閉空間１８と挿通部１４を連通する連通路４９ａ，４９ｂが支軸４３に形成されている。当該連通路４９ａ，４９ｂによって調圧機構が構成される。

回転体４０と第１側方部材２０の隙間を経由して挿通部４４に進入した流体が、連通路４９ａを経由して第１閉空間１６に流入するとともに、回転体４０と第２側方部材３０の隙間を経由して挿通部４４に進入した流体が、連通路４９ｂを経由して第２閉空間１８に流入し、第１閉空間１６と第２閉空間１８と挿通部４４とが略同じ圧力に維持される。

従って、第１側方部材２０のうち第１閉空間１６を区画する部位で撓みが生じないように両面の圧力バランスが保たれ、第２側方部材３０のうち第２閉空間１８を区画する部位で撓みが生じないように両面の圧力バランスが保たれる。このような構成を採用すれば、第１側方部材及び第２側方部材の両面で圧力は略一定となり、変形することなく薄肉化することができ、装置のコンパクト化と低コスト化を図ることができる。尚、連通路４９ａ，４９ｂは支軸４３に設けるのではなく、第１側方部材２０及び第２側方部材３０の支軸４３近傍位置に形成することもできる。

同じく図２に示すように、第１側方部材２０及び第２側方部材３０と、保持部材１１の外周面と、ケーシング１３の内周面とで外周閉空間が区画され、回転体４０と保持部材１１との隙間と、外周閉空間とを連通するように、保持部材１１に連通路４５が形成されている。当該連通路４５によって調圧機構が構成される。

回転体４０と第１側方部材２０及び第２側方部材３０との隙間を経由して、回転体４０の外周面と保持部材１１の内周面との隙間に進入した流体が、回転体４０の周部に形成された溝４０ａ及び保持部材１１に形成された連通路４５を通って保持部材１１の外周面とケーシング１３の内周面との外周閉空間に進入する結果、外周閉空間に導かれた流体の圧力と、回転体４０の外周面と保持部材１１の内周面との隙間に作用する流体の圧力とがバランスし、保持部材１１を径方向に歪ませるような力が生じない。

図２及び図１０（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すように、第２エンドカバー１５にボルト固定された封止板７０には、図１１（ｂ）に示す形状のガスケット７０Ｇを嵌入するためのガスケット溝７１が形成されている。

中心部の円形のガスケット溝７１ａによって上述した第２閉空間１８が区画され、上下の扇形状のガスケット溝７１ｂ，７１ｃによって２つの調圧領域７２，７３が区画されている。ガスケット溝７１ａ，７１ｂ，７１ｃには嵌入したガスケット７０Ｇが組立時に脱落しないように、要所に幅狭部７１ｄが形成されている。図１３（ｃ）には、ガスケット７０Ｇが嵌入された封止板７０が示されている。調圧領域７３に示された円形のハッチング領域７６は覗き孔１９に対応する領域で、少なくともこの領域が透明であればよい。つまり、封止板は、全て透明でも覗き孔１９に対応する領域のみ透明の何れかでよい。

第２側方部材３０のうち回転体４０に対向する面に形成された凹部３２，３３には、それぞれ回転体４０に対する圧力調整用の連通孔３２ａ，３３ａが形成され、連通孔３２ａを経て高圧流体が封止板７０の調圧領域７２に進入し、連通孔３３ａを経て低圧流体が封止板７０の調圧領域７３に進入することによって第２側方部材３０の各領域の両面で圧力バランスがとられる。当該連通孔３２ａ，３３ａによって調圧機構が構成される。

図１３（ｂ）には、第２側方部材３０に形成された凹部３１，３２に高圧流体の圧力が作用する領域と、同じく第２側方部材３０に形成された凹部３３，３４に低圧流体の圧力が作用する領域がハッチングにより示されている。

さらに、凹部３１，３２と凹部３３，３４に挟まれた領域には、それぞれ幅数ミリ、深さ数ミリ程度の連通溝６８，６９が形成されている。連通溝６８，６９は、高圧流体の圧力を受ける凹部３１，３２から低圧流体の圧力を受ける凹部３３，３４へと回転体４０が回転し、或いは低圧流体の圧力を受ける凹部３３，３４から高圧流体の圧力を受ける凹部３１，３２へと回転体４０が回転する際に、回転体４０の流路４１，４２及び第２側方部材３０の受圧面に掛かる大きな圧力変動を緩和するために形成されている。

つまり、連通溝６８，６９を介して回転体４０の第１流路４１及び第２流路４２と、その径方向のほぼ反対側にある第１流路４１及び第２流路４２とが連通して圧力が平均化され、回転に伴なう圧力の急変による回転体４０のリブの割れ、及び、キャビテーションの発生が防止される。当該連通溝６８，６９によって調圧機構が構成される。

連通溝６８，６９で圧力が平均化された流体が第２側方部材３０の外周部とケーシング１３との僅かな隙間を経由して封止板７０と第２側方部材２０との隙間に進入し、それぞれの領域の第２側方部材の両面で圧力バランスがとられる。

第２側方部材３０のうち回転体４０に対向する面には、第２エンドカバー１５の覗き孔１９から回転体４０の回転状態を目視確認するための円形の覗き窓３５が２つ形成されている。当該覗き窓３５には、図１２（ｃ）に示すような透明樹脂、例えばアクリル樹脂で構成された円柱形状の窓部材６０がＯリングを介して嵌め込まれる。

図８（ｃ）に示すように、第１エンドカバー１４のうち第１側方部材２０への対向面には、図１１（ａ）に示す形状のガスケット１４Ｇを嵌入するためのガスケット溝１４０が形成されている。

中心部の円形のガスケット溝１４０ａによって上述した第１閉空間１６が区画され、上下の円弧状のガスケット溝１４０ｂ、１４０ｃ及びガスケット溝１４０ｂ、１４０ｃを上下に二分するガスケット溝１４０ｄによって４つの調圧領域８１，８２，８３，８４が区画されている。

調圧領域８１には高圧流体流入ポート５１の流入口が開口され、調圧領域８２には高圧流体流出ポート５２の流出口が開口され、調圧領域８３には低圧流体流入ポート５３の流入口が開口され、調圧領域８４には低圧流体流出ポート５４の流出口が開口されている。

第１側方部材２０と回転体４０との隙間に進入する流体のうち第１流体流入路２１から進入する高圧流体からの圧力が調圧領域８１によって調圧され、第２流体流出路２２から進入する高圧流体からの圧力が調圧領域８２によって調圧され、第２流体流入路２３から進入する低圧流体からの圧力が調圧領域８３によって調圧され、第１流体流出路２４から進入する低圧流体からの圧力が調圧領域８４によって調圧される。

このような調圧機構によって、軸受部に支持されて回転体４０が円滑に回転するようになる。

以下、別実施形態を説明する。
上述した実施形態では、傾斜流路壁２１ｃを備えた第１流体流入路２１、及び、傾斜流路壁２３ｃを備えた第２流体流入路２３によってトルク付与機構が構成された例を説明したが、図１４（ａ），（ｂ），（ｃ）及び図１５に示すように、傾斜流路壁２３ｃを備えた第２流体流入路２３のみでトルク付与機構が構成されていてもよい。この場合、流路壁２３ｃの基端側及び他端側の傾斜角度θ１は６０±１５°、θ２は５０°±１５°の角度範囲が好ましい。

同様に、傾斜流路壁２１ｃを備えた第１流体流入路２１のみでトルク付与機構が構成されていてもよい。さらに、全ての流体流入路及び流体流出路にそれぞれ傾斜流路壁を備えていてもよい。この場合、同一方向のトルクが付与されるように、傾斜流路壁の傾斜方向を切替える必要がある。

さらに、流体流入路２１，２３、流体流出路２２，２４に傾斜流路壁が形成されていなくても、流入ポート５１，５３が上述したような傾斜ポートで構成されていることで斜め方向の流れを生じトルクが付与される。

上述した実施形態では、回転体４０に形成された第１流路４１と第２流路４２の連通部４０ｃが圧力伝達部Ｐｔとして構成された例を説明したが、図１６に示すように、回転体４０に形成された第１流路４１と第２流路４２の連通部３８が第２側方部材３０に形成された凹部で構成され、圧力伝達部Ｐｔが当該凹部と第１流路４１と第２流路４２の一部とで構成されていてもよい。

回転体４０の一端側から第１流路４１に流入した第１流体と第２流路４２に流入した第２流体は、回転体４０の回転に伴って回転体４０の他端側に備えた第２側方部材３０に形成された連通部３８を介して接触し、圧力伝達された後に回転体４０の一端側から流出するので、圧力伝達時に回転体４０に形成された第１流路４１と第２流路４２とを区画する流路間の隔壁に大きな圧力が作用しないため、回転体４０に形成する第１流路４１と第２流路４２とを区画する流路間の隔壁を薄肉に形成し、軽量化を図ることができる。

トルク付与機構として第１側方部材２０の各流体流出路に傾斜流路壁を備え、第１エンドカバー１４に形成された一対の流出ポートが、回転軸心方向視で各流体流出路の基端側の接線方向に沿い、回転軸心とは直交する方向視で回転軸心と交差する傾斜ポートで構成されていてもよい。

第１エンドカバー１４に形成された一対の流出ポート５２，５４が上述の傾斜ポートで構成されると、各流体流出路２２，２４から傾斜ポート５２，５４に向けて流出する第１流体または第２流体が、当該円弧状のスリット形状に形成された各流体流出路２２，２４に対して、回転軸心方向視で基端側の接線方向に沿って流出するため、大きな圧力損失が発生することなく、各流体の運動エネルギーが効率的に回転体の回転力として寄与するようになる。

傾斜ポートに対応する各流体流入路または各流体流出路の基端側または他端側の少なくとも何れか一方に回転体にトルクを付与する傾斜面が形成され、傾斜ポートは各流体流入路の入口部または各流体流出路の出口部で傾斜面の傾斜角方向に沿うように形成されていてもよい。

傾斜ポートから流体流出路に流出する流体が流体流出路の傾斜面に沿って流れると、その流れの反力によって回転体に形成された第１流路間または第２流路間の壁面に圧力が付与され、その圧力によって回転体が回転する。このとき、各流体流出路の出口部で傾斜ポートが当該傾斜面の傾斜角方向に沿うように配置されていると、滑らかに傾斜面に沿って流体が流れ、少ない圧力損失で効率的にトルクが付与されるようになる。

第１流路４１及び第２流路４２の断面形状は特に限定されず、真円や楕円等の円形状、三角、四角等の多角形状であってもよい。

第１流路４１及び第２流路４２の数や断面形状を変更することで、圧力交換装置の処理流量を変更することができる。

保持部材１１と第２側方部材３０をカップ状に一体形成してもよい。その場合、カップ状の第２側方部材３０と第１側方部材２０とで形成される閉空間内に回転体４０が配置されるように構成すればよい。同様に保持部材１１と第１側方部材２０をカップ状に一体形成してもよい。

上述した実施形態では流入ポート及び流出ポートが一体に形成された第１エンドカバー１４を説明したが、第１エンドカバー１４に流入ポート及び流出ポートが着脱自在に構成されていてもよい。また、第１エンドカバー１４と第１側方部材２０を別体に構成した例を説明したが、第１エンドカバー１４と第１側方部材２０を一体に形成してもよい。

上述した実施形態では第２側方部材３０と封止板７０を別体に構成した例を説明したが、第２側方部材３０と封止板７０を一体に形成してもよい。さらに封止板７０と第２エンドカバー１５を一体に形成してもよく、第２側方部材３０と封止板７０と第２エンドカバー１５を一体に形成してもよい。尚、これらを一体に形成すると部品点数を減らすことができるが、部材の両面にかかる圧力を均等にする圧力調整が為されないので、圧力に耐えるために部品が大きくなるので、別体に構成した方が好ましい。

上述した実施形態では保持部材１１とケーシング１３を別体で構成した例を説明したが、保持部材１１とケーシング１３を一体に構成してもよい。また、ケーシング１３を備えずに、保持部材をケーシングとして機能させてもよい。

上述した実施形態では、第１流体流入路に高圧濃縮海水を流入させ、第２流体流入路に被濃縮流体である低圧海水を流入させる構成を説明したが、第１流体流入路に被濃縮流体である低圧海水を流入させ、第２流体流入路に高圧濃縮海水を流入させてもよい。

上述した実施形態では、圧力交換装置の第１流体流入路に供給される第１流体が逆浸透膜装置から排水される高圧濃縮流体であり、第２流体流入路に供給される第２流体が逆浸透膜装置に給水される被濃縮流体である例を説明したが、本発明による圧力交換装置は、圧力の異なる２流体間で圧力交換するものであれば、任意の非圧縮流体に適用可能である。

以上説明した圧力交換装置は、上述した実施形態の具体的な構成に限定されるものではなく、本発明による作用効果を奏する範囲において、各部の形状、サイズ、素材等を適宜選択することが可能であることはいうまでもない。

６：逆浸透膜装置、１０：圧力交換装置、１１：保持部材、１３：ケーシング、１４：第１エンドカバー、１５：第２エンドカバー、１６：第１閉空間、１８：第２閉空間、１９：覗き孔、２０：第１側方部材、２１：第１流体流入路、２２：第２流体流出路、２３：第２流体流入路、２４：第１流体流出路、３０：第２側方部材、４０：回転体、４１：第１流路、４２：第２流路、４３：支軸、４４：挿通部、５１：高圧入力ポート、５２：高圧出力ポート、５３：低圧入力ポート、５４：低圧出力ポート、Ｈｉ：高圧濃縮海水（濃縮流体）、Ｌｉ：低圧海水（被濃縮流体）、Ｈｏ：高圧海水（被濃縮流体）、Ｌｏ：低圧濃縮海水（濃縮流体）

Claims (11)

1. 第１流体と第２流体との間で圧力を交換する圧力交換装置であって、
   一端側から第１流体が流入及び流出する第１流路と前記一端側から第２流体が流入及び流出する第２流路とが回転軸心に沿って回転軸心周りに配設された回転体と、
   第１流路に流入する第１流体と第２流路に流入する第２流体との間で圧力伝達する圧力伝達部と、
   第１流体を隣接する複数の第１流路に同時に案内する第１流体流入路と、第１流体との間で圧力交換された第２流体を隣接する複数の第２流路から同時に案内する第２流体流出路と、第２流体を隣接する複数の第２流路に同時に案内する第２流体流入路と、第２流体との間で圧力交換された第１流体を隣接する複数の第１流路から同時に案内する第１流体流出路とが、回転軸心と同心円上で円弧状のスリットとして厚み方向に形成された第１側方部材と、
   前記回転体を前記第１側方部材との間で保持部材を介して回転可能に挟持する第２側方部材と、
   前記第１側方部材のうち前記回転体との対向面とは異なる端面側に配置され、第１流体流入路及び第２流体流入路に夫々の流体を案内する一対の流入ポートと、第１流体流出路及び第２流体流出路からそれぞれの流体を案内する一対の流出ポートが設けられた第１エンドカバーと、
   を備え、
   前記第１エンドカバーに設けられた流入ポートまたは流出ポートの何れかが、回転軸心方向視で対応する流体流入路または流体流出路の基端側の接線方向に沿い、回転軸心とは直交する方向視で回転軸心と交差する傾斜ポートで構成され、
   前記流入ポート及び流出ポートの経路断面は、前記第１側方部材側とは異なる側が真円形状で前記第１側方部材側が前記円弧状のスリットに沿う形状になるように、断面積を略一定に保ちながら次第に扁平になるように形成されている圧力交換装置。
2. 前記傾斜ポートの軸心は、回転軸心方向視で前記基端側の接線方向に対して±２０°の角度範囲に収まるように配置されている請求項１記載の圧力交換装置。
3. 前記傾斜ポートに対応する各流体流入路または各流体流出路の基端側または他端側の少なくとも何れか一方に傾斜面が形成され、前記傾斜ポートは各流体流入路の入口部または各流体流出路の出口部で傾斜面の傾斜角方向に概ね沿うように形成されている請求項１または２記載の圧力交換装置。
4. 前記保持部材は前記第１側方部材と前記第２側方部材との間に前記回転体を覆う筒状体で構成され、
   前記第１側方部材と前記第２側方部材と前記保持部材で仕切られる空間に、隙間を介して前記回転体が収容され、
   前記保持部材の内周面と前記回転体の外周面とで前記回転体を回転可能に支持する軸受部が構成されている請求項１から３の何れかに記載の圧力交換装置。
5. 前記保持部材を収容する筒状のケーシングを備え、
   前記第１側方部材及び前記第２側方部材と、前記保持部材の外周面と、前記ケーシングの内周面とで外周閉空間が区画され、
   前記回転体と前記保持部材との隙間と、前記外周閉空間とを連通するように、前記保持部材に連通路が形成されている請求項４記載の圧力交換装置。
6. 第１流路と第２流路の連通部が前記回転体に形成され、前記圧力伝達部が前記連通部を含んで構成されている請求項１から５の何れかに記載の圧力交換装置。
7. 第１流路と第２流路の連通部が前記第２側方部材に形成され、前記圧力伝達部が前記連通部を含んで構成されている請求項１から５の何れかに記載の圧力交換装置。
8. 前記第２側方部材のうち前記回転体との対向面とは異なる端面側に配置された第２エンドカバーと、前記回転体の回転軸心に沿って貫通形成された挿通部に挿通された支軸とを備え、
   前記支軸の各端部が、前記第１側方部材と前記第１エンドカバーとで区画される第１閉空間、及び、前記第２側方部材と前記第２エンドカバーとで区画される第２閉空間にそれぞれ設けられ、
   前記第１閉空間と前記挿通部を連通する連通路、及び前記第２閉空間と前記挿通部を連通する連通路が形成されている請求項１から７の何れかに記載の圧力交換装置。
9. 前記第２エンドカバーと前記第２側方部材とが一体に形成されている請求項８記載の圧力交換装置。
10. 前記第１エンドカバーと前記第１側方部材とが一体に形成されている請求項１から９の何れかに記載の圧力交換装置。
11. 第１流体流入路に供給される第１流体が逆浸透膜装置から排水される高圧濃縮流体であり、第２流体流入路に供給される第２流体が前記逆浸透膜装置に給水される被濃縮流体である請求項１から１０の何れかに記載の圧力交換装置。

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