JP6237533B2 - Earth leakage breaker - Google Patents

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Description

この発明は、電路の漏洩電流が所定値以上になったとき、この電路を開放する漏電遮断器に関し、特に漏電遮断器の動作電源に関するものである。   The present invention relates to an earth leakage circuit breaker that opens an electric circuit when a leakage current of the circuit becomes a predetermined value or more, and more particularly to an operation power source of the earth leakage circuit breaker.

この種の漏電遮断器に内蔵された電源回路は、交流電路から供給された交流電圧（例えばＡＣ１００Ｖ）を整流回路により直流電圧に変換した後、整流された直流電圧を降圧回路により、より低電圧の直流電圧（例えば、ＤＣ２４Ｖ）に変換して、漏電検出回路や引き外し装置に駆動電源として供給するものである。
このような電源回路では、交流電路に落雷やアーク接地等によりサージ電圧が誘起された場合、このサージ電圧から漏電検出回路や引き外し装置を保護する必要がある。
その保護手段としては、整流回路の出力電圧からサージ電圧を検出する電圧検出回路と、この電圧検出回路がサージ電圧を検出したとき降圧回路の出力電圧を昇圧させる昇圧回路と、降圧回路の出力側に設けられ、降圧回路の出力電圧が所定の値に達したときサージ電流を吸収する電流吸収回路を設けた電源回路が知られている（例えば、特許文献１参照）。 A power supply circuit built in this type of earth leakage circuit breaker converts an AC voltage (for example, AC100V) supplied from an AC circuit into a DC voltage by a rectifier circuit, and then converts the rectified DC voltage to a lower voltage by a step-down circuit. Is converted to a direct current voltage (for example, DC 24 V) and supplied as a drive power to a leakage detection circuit and a tripping device.
In such a power supply circuit, when a surge voltage is induced in the AC circuit due to lightning or arc grounding, it is necessary to protect the leakage detection circuit and the trip device from the surge voltage.
The protection means includes a voltage detection circuit that detects a surge voltage from the output voltage of the rectifier circuit, a booster circuit that boosts the output voltage of the step-down circuit when the voltage detection circuit detects a surge voltage, and an output side of the step-down circuit There is known a power supply circuit provided with a current absorption circuit that absorbs a surge current when the output voltage of the step-down circuit reaches a predetermined value (see, for example, Patent Document 1).

特開２００９−９５１２５号公報JP 2009-95125 A

従来の漏電遮断器の電源回路では、サージ電圧が誘起された場合、昇圧回路により降圧回路の出力電圧を昇圧させ、降圧回路の出力電圧が所定の値に達したときサージ電流を吸収する電流吸収回路に電流を通過させることで一定の電圧にクランプされ、漏電検出回路を構成する部品が過電圧により故障することを防止している。サージ電圧のパルス幅は、一般的に大きくても数ｍ秒であることが想定される。当然ながら降圧回路や電流吸収回路に通過させることができるエネルギーには限界があるため、過電圧が連続的に印加された場合には、限界を超え降圧回路や電流吸収回路の故障に至る。
このような過電圧が連続的に印加される可能性として、漏電遮断器が搭載される制御盤などでは、漏電遮断器を含めた交流電路の相間、および交流電路と大地（アース）間が絶縁されていることを確認するために、耐電圧試験（例えば、２０００Ｖ １分間）が実施される場合が考えられる。
通常、漏電遮断器のように電路に電子回路が接続される製品の場合、相間の耐電圧試験は禁止されており、交流電路と大地（アース）間にのみ耐電圧試験が実施される。そのため、相間に過電圧が印加されることはない。しかしながら、図７に示すように、漏電遮断器に負荷電路が接続されていると、大地間に接続された機器（例えば、サージ吸収用コンデンサやノイズフィルタなど）や電線の対地静電容量を介して、意図せずして相間に過電圧が連続的に印加されることとなり、その結果、漏電遮断器の電源回路が故障に至る場合がある。 In the power supply circuit of a conventional earth leakage breaker, when a surge voltage is induced, the booster circuit boosts the output voltage of the step-down circuit and absorbs the surge current when the output voltage of the step-down circuit reaches a predetermined value. By passing a current through the circuit, it is clamped at a constant voltage, and the components constituting the leakage detection circuit are prevented from being damaged by an overvoltage. It is assumed that the pulse width of the surge voltage is generally several milliseconds at most. Naturally, there is a limit to the energy that can be passed through the step-down circuit and the current absorption circuit. Therefore, when an overvoltage is continuously applied, the limit is exceeded and a failure of the step-down circuit and the current absorption circuit occurs.
As a possibility that such an overvoltage is continuously applied, in a control panel equipped with an earth leakage breaker, the phases of the AC circuit including the earth leakage breaker and between the AC circuit and the ground (earth) are insulated. In order to confirm this, a case where a withstand voltage test (for example, 2000 V for 1 minute) is performed may be considered.
Usually, in the case of a product in which an electronic circuit is connected to an electric circuit such as an earth leakage breaker, the withstand voltage test between phases is prohibited, and the withstand voltage test is performed only between the AC electric circuit and the ground (earth). Therefore, no overvoltage is applied between the phases. However, as shown in FIG. 7, when a load circuit is connected to the earth leakage breaker, it is necessary to connect a device connected to the ground (for example, a surge absorbing capacitor or a noise filter) or a ground capacitance of the wire. As a result, an overvoltage is continuously applied between the phases unintentionally, and as a result, the power supply circuit of the earth leakage breaker may fail.

この発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、連続的な過電圧の印可に対する保護機能を備えた漏電遮断器を得ることを目的とするものである。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to obtain a leakage breaker having a protection function against continuous overvoltage application.

この発明の漏電遮断器は、電路を開閉する開閉接点と、電路の漏洩電流を検出する漏洩電流検出器と、この漏洩電流検出器に接続され、漏洩電流検出器の検出信号に基づいて漏電を検出する漏電検出回路と、この漏電検出回路により駆動され、開閉接点を開離させる引き外し装置と、電路から供給された電力を定電圧の電力に降圧する降圧回路、電路からの過電圧を検出する電圧検出回路、およびこの電圧検出回路が過電圧を検出したとき降圧回路の出力電圧を昇圧させる昇圧回路からなる電源回路と、電源回路の出力側に設けられ、電源回路の出力電圧が第１の所定値に達したときサージ電流を吸収する電流吸収回路と、電源回路の出力側に設けられ、電源回路の出力電圧が電源回路の定格電圧より高く第１の所定値より低い第２の所定値を超えた場合に引き外し装置を駆動する過電圧検出回路と、を備えたものである。   The leakage breaker of the present invention includes an open / close contact that opens and closes an electric circuit, a leakage current detector that detects a leakage current of the electric circuit, and a leakage current detector that is connected to the leakage current detector, A leakage detection circuit to detect, a tripping device that is driven by this leakage detection circuit to open and close the switching contact, a step-down circuit that steps down the power supplied from the circuit to a constant voltage, and detects an overvoltage from the circuit A voltage detection circuit, and a power supply circuit comprising a voltage boosting circuit that boosts the output voltage of the voltage step-down circuit when the voltage detection circuit detects an overvoltage; and an output voltage of the power supply circuit is provided on the output side of the first predetermined voltage A current absorption circuit that absorbs a surge current when the value is reached, and a second predetermined value that is provided on the output side of the power supply circuit, and whose output voltage is higher than the rated voltage of the power supply circuit and lower than the first predetermined value An overvoltage detecting circuit for driving the trip device when it exceeds, those having a.

この発明は、連続的な過電圧を検出する過電圧検出回路により開閉接点を開離させるので、連続的な過電圧の印加による漏電遮断器の故障を防止することができる。   In the present invention, since the switching contact is opened by the overvoltage detection circuit that detects the continuous overvoltage, it is possible to prevent the leakage breaker from being broken due to the continuous application of the overvoltage.

この発明の実施の形態１における電源回路を用いた漏電遮断器を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows the earth-leakage circuit breaker using the power supply circuit in Embodiment 1 of this invention. 図１に示す積分回路の詳細の一例を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows an example of the detail of the integration circuit shown in FIG. この発明の実施の形態２における電源回路を用いた漏電遮断器を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows the earth-leakage circuit breaker using the power supply circuit in Embodiment 2 of this invention. 図３に示す漏電検出回路の詳細の一例を示すブロック図である。It is a block diagram which shows an example of the detail of the electric leakage detection circuit shown in FIG. この発明の実施の形態３における電源回路を用いた直流用の漏電遮断器を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows the earth-leakage circuit breaker for direct current | flow using the power supply circuit in Embodiment 3 of this invention. この発明の実施の形態４における電源回路を用いた直流用の漏電遮断器を示す回路図である。It is a circuit diagram which shows the earth-leakage circuit breaker for DCs using the power supply circuit in Embodiment 4 of this invention. 従来の漏電遮断器を制御盤に組み込んだ場合の回路図でこの発明の課題を説明するための説明図ある。It is explanatory drawing for demonstrating the subject of this invention with the circuit diagram at the time of incorporating the conventional earth-leakage circuit breaker in the control panel.

実施の形態１．
図１は本発明の実施の形態１における電源回路を用いた漏電遮断器の構成を示す回路図、図２は図１に示す積分回路の詳細の一例を示す回路図である。
図１において、漏電遮断器１００は、交流電路１を開閉する開閉接点２と、交流電路１中に挿入された零相変流器３すなわち漏洩電流検出器に接続され、その検出信号に基づいて漏電を検出する漏電検出回路６と、この漏電検出回路６の出力信号によりスイッチング手段８を介して付勢される引き外しコイル４ａとこの引き外しコイル４ａの付勢時に開閉接点２を開離駆動する引き外し機構４ｂとを有する引き外し装置４と、漏電検出回路６と引き外し装置４の両方に給電する電源回路５とを有している。 Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a circuit diagram showing a configuration of an earth leakage circuit breaker using a power supply circuit according to Embodiment 1 of the present invention, and FIG. 2 is a circuit diagram showing an example of details of an integration circuit shown in FIG.
In FIG. 1, an earth leakage breaker 100 is connected to an open / close contact 2 that opens and closes an AC circuit 1, and a zero-phase current transformer 3 inserted in the AC circuit 1, that is, a leakage current detector. Leakage detection circuit 6 for detecting an electric leakage, tripping coil 4a energized via switching means 8 by an output signal of this electric leakage detection circuit 6, and opening / closing contact 2 being driven when this tripping coil 4a is energized A tripping device 4 having a tripping mechanism 4b, and a power supply circuit 5 for supplying power to both the leakage detection circuit 6 and the tripping device 4.

電源回路５は、交流電路１から入力される交流電圧を所定の直流電圧に変換して引外しコイル４ａに励磁電流を供給するとともに、第１の定電圧回路７により電源回路５の出力電圧より低い所定の電圧に変換し漏電検出回路６へ供給する。   The power supply circuit 5 converts the alternating voltage input from the alternating current circuit 1 into a predetermined direct current voltage, supplies an excitation current to the tripping coil 4a, and uses the first constant voltage circuit 7 based on the output voltage of the power supply circuit 5. The voltage is converted to a low predetermined voltage and supplied to the leakage detection circuit 6.

以下、電源回路５の詳細について説明する。
交流電路１に接続され、電流を制限する電流制限抵抗５１すなわち電流制限回路の後段にはフルダイオードブリッジからなる整流回路５２すなわち整流回路が接続されている。この整流回路５２の出力側には、その出力電圧を降圧する第２の定電圧回路５３すなわち降圧回路が接続され、整流回路５２の出力正側にドレインが接続された電界効果トランジスタ（以下、ＦＥＴと記す）５３ａと、ＦＥＴ５３ａのゲートと整流回路５２の出力負側との間に接続された第１のツェナーダイオード５３ｂと、第１のツェナーダイオード５３ｂにツェナー電流を供給するＦＥＴ５３ａのドレインとゲート間に接続された第１の抵抗５３ｃ（抵抗値は数百ｋ〜数ＭΩ程度）とで構成されている。 Details of the power supply circuit 5 will be described below.
A rectifier circuit 52, that is, a rectifier circuit including a full diode bridge, is connected to the AC circuit 1 and is connected to the current limit resistor 51 that limits the current, that is, the subsequent stage of the current limit circuit. The output side of the rectifier circuit 52 is connected to a second constant voltage circuit 53, that is, a step-down circuit for stepping down the output voltage, and a field effect transistor (hereinafter referred to as FET) having a drain connected to the output positive side of the rectifier circuit 52. 53a, the first Zener diode 53b connected between the gate of the FET 53a and the negative output side of the rectifier circuit 52, and the drain and gate of the FET 53a for supplying a Zener current to the first Zener diode 53b. And a first resistor 53c (resistance value is several hundred k to several MΩ).

第２の定電圧回路５３の第１の抵抗５３ｃには、第２のツェナーダイオード５４（ツェナー電圧＞整流回路５２の出力電圧）すなわち電圧検出回路が並列接続されており、この第２のツェナーダイオード５４により整流回路５２の出力電圧からサージ電圧を検出する。ＦＥＴ５３ａのゲートと整流回路５２の出力負側との間には、第１のツェナーダイオード５３ｂと直列に接続された第２の抵抗５５（抵抗値は数十〜数百Ω程度）すなわち昇圧回路が接続されており、この第２の抵抗５５により第２のツェナーダイオード５４がサージ電圧を検出したとき第２の定電圧回路５３の出力電圧を上昇させる。ＦＥＴ５３ａのソースと整流回路５２の出力負側との間には、第３のツェナーダイオード５６すなわち電流吸収回路が接続されており、第２の定電圧回路５３の出力電圧が第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧すなわち第１の所定値に達したとき第３のツェナーダイオード５６によりサージ電流を吸収する。   A second Zener diode 54 (Zener voltage> output voltage of the rectifier circuit 52), that is, a voltage detection circuit is connected in parallel to the first resistor 53c of the second constant voltage circuit 53. This second Zener diode 54 detects a surge voltage from the output voltage of the rectifier circuit 52. Between the gate of the FET 53a and the negative output side of the rectifier circuit 52, there is a second resistor 55 (resistance value is about several tens to several hundreds Ω) connected in series with the first Zener diode 53b, that is, a booster circuit. The second resistor 55 increases the output voltage of the second constant voltage circuit 53 when the second Zener diode 54 detects a surge voltage. A third Zener diode 56, that is, a current absorption circuit is connected between the source of the FET 53a and the output negative side of the rectifier circuit 52, and the output voltage of the second constant voltage circuit 53 is the third Zener diode 56. The third zener diode 56 absorbs the surge current when the zener voltage reaches the first predetermined value.

また、電源回路５の出力端には、第３のツェナーダイオード５６に並列接続され、交流電路１より過電圧が所定時間に達するまで継続して入力されると引き外し装置４を駆動する過電圧検出回路９が設けられている。
過電圧検出回路９は、カソードが第３のツェナーダイオード５６のカソードに接続され第２の定電圧回路５３の出力電圧が第２の所定値を超えたときオンする第４のツェナーダイオード９ａ（例えば、ツェナー電圧は２３Ｖ程度）と、この第４のツェナーダイオード９ａのアノードおよび第３のツェナーダイオード５６のアノードが入力に接続された積分回路９ｂと、この積分回路９ｂの出力が所定値を超えたこと、すなわち、電源回路５の出力電圧が第２の所定電圧に達し、かつ、電源回路５の出力電圧が第２の所定電圧に達した時間が所定時間（例えば２０ｍｓｅｃ）を超えたことを検出し、スイッチング手段８を駆動する比較回路９ｃと、から構成されている。 Further, the output terminal of the power supply circuit 5 is connected in parallel to the third Zener diode 56, and the overvoltage detection circuit that drives the tripping device 4 when the overvoltage is continuously input from the AC circuit 1 until a predetermined time is reached. 9 is provided.
The overvoltage detection circuit 9 has a cathode connected to the cathode of the third Zener diode 56, and turns on when the output voltage of the second constant voltage circuit 53 exceeds a second predetermined value (for example, a fourth Zener diode 9a (for example, Zener voltage is about 23V), the integration circuit 9b in which the anode of the fourth Zener diode 9a and the anode of the third Zener diode 56 are connected to the input, and the output of the integration circuit 9b exceeds a predetermined value. That is, it is detected that the output voltage of the power supply circuit 5 has reached the second predetermined voltage and the time that the output voltage of the power supply circuit 5 has reached the second predetermined voltage has exceeded a predetermined time (for example, 20 msec). And a comparison circuit 9c for driving the switching means 8.

積分回路９ｂは、図２に示すように、一端が第４のツェナーダイオード９ａのアノードに接続された抵抗９ｂ１（抵抗値は１ｋΩ〜１０ｋΩ程度）と、この抵抗９ｂ１の他端に一端が接続され、第３のツェナーダイオード５６のアノードに他端が接続されたコンデンサ９ｂ２（容量は０．１μＦ〜数μＦ程度）と、このコンデンサ９ｂ２に並列に接続されるとともに、両端が比較回路９ｃに接続された抵抗９ｂ３（抵抗値は１ｋΩ〜１０ｋΩ程度）と、から構成されている。ここで、抵抗９ｂ３は、コンデンサ９ｂ２がオフしたときに、コンデンサ９ｂ２の電荷を放電させるためのものである。   As shown in FIG. 2, the integrating circuit 9b has one end connected to the resistor 9b1 (with a resistance value of about 1 kΩ to 10 kΩ) connected to the anode of the fourth Zener diode 9a, and one end connected to the other end of the resistor 9b1. The capacitor 9b2 (capacitance is about 0.1 μF to several μF) connected to the anode of the third Zener diode 56 and the capacitor 9b2 are connected in parallel, and both ends are connected to the comparison circuit 9c. And a resistor 9b3 (resistance value is about 1 kΩ to 10 kΩ). Here, the resistor 9b3 is for discharging the electric charge of the capacitor 9b2 when the capacitor 9b2 is turned off.

さらに、電源回路５の出力端には、引き外し装置４と第１の定電圧回路７も接続されている。
なお、第１のツェナーダイオード５３ｂがＦＥＴ５３ａのゲート側、第２の抵抗５５が整流回路５２の出力負側に設けられているが、ＦＥＴ５３ａのゲート側に第２の抵抗５５を、整流回路５２の出力負側に第１のツェナーダイオード５３ｂを設けてもよい。 Further, a trip device 4 and a first constant voltage circuit 7 are also connected to the output terminal of the power supply circuit 5.
Although the first Zener diode 53b is provided on the gate side of the FET 53a and the second resistor 55 is provided on the output negative side of the rectifier circuit 52, the second resistor 55 is provided on the gate side of the FET 53a. The first Zener diode 53b may be provided on the output negative side.

次に動作について説明する。
通常状態においては、交流電路１からＡＣ１００Ｖ〜４００Ｖ程度の交流電圧が供給されると、電流制限抵抗５１に交流の電流Ｉａが流れ、整流回路５２で直流電圧Ｖｂに変換される。整流回路５２から出力された電流Ｉｂにより、第１の抵抗５３ｃを介して第１のツェナーダイオード５３ｂおよび第２の抵抗５５に電流Ｉｃが流れる。一方、第２のツェナーダイオード５４のツェナー電圧は、整流回路５２の出力電圧Ｖｂよりも高いので、第２のツェナーダイオード５４はオンせず、第２のツェナーダイオード５４を介して第１のツェナーダイオード５３ｂおよび第２の抵抗５５には電流が流れない。 Next, the operation will be described.
In a normal state, when an AC voltage of about AC 100 V to 400 V is supplied from the AC circuit 1, an AC current Ia flows through the current limiting resistor 51 and is converted into a DC voltage Vb by the rectifier circuit 52. The current Ic flows from the rectifier circuit 52 to the first Zener diode 53b and the second resistor 55 via the first resistor 53c. On the other hand, since the Zener voltage of the second Zener diode 54 is higher than the output voltage Vb of the rectifier circuit 52, the second Zener diode 54 is not turned on, and the first Zener diode 54 is passed through the second Zener diode 54. No current flows through 53b and the second resistor 55.

このとき、第１の抵抗５３ｃの抵抗値は数百ｋ〜数ＭΩと大きいのに対し、第２の抵抗５５の抵抗値は数十〜数百Ωと小さいので、第２の抵抗５５に流れる電流Ｉｃが第１の抵抗５３ｃによりほぼ決定され、例えば数十μＡ〜数百μＡと微小となる。このため、第２の抵抗５５の電圧降下はほとんど無視することができる。よって、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧（ＦＥＴ５３ａのゲート電圧）をＶｃとすると、Ｖｃ≒（第１のツェナーダイオード５３ｂのツェナー電圧）となる。
また、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは、Ｖｄ＝Ｖｃ−（ＦＥＴ５３ａのＯＮ電圧）となるが、前述のとおり、Ｖｃ≒（第１のツェナーダイオード５３ｂのツェナー電圧）なので、Ｖｄ≒（第１のツェナーダイオード５３ｂのツェナー電圧）−（ＦＥＴ５３ａのＯＮ電圧）となり、これが、電源回路５の定格電圧である。
ここで、ＦＥＴ５３ａのオン電圧を３Ｖ程度とし、第１のツェナーダイオード５３ｂのツェナー電圧を２４Ｖ程度とすると、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは、Ｖｄ≒２４Ｖ−３Ｖ＝２１Ｖ程度となる。 At this time, the resistance value of the first resistor 53c is as large as several hundreds k to several MΩ, whereas the resistance value of the second resistor 55 is as small as several tens to several hundreds Ω, and therefore flows through the second resistor 55. The current Ic is substantially determined by the first resistor 53c, and is as small as several tens of μA to several hundreds of μA, for example. For this reason, the voltage drop of the second resistor 55 can be almost ignored. Therefore, when the voltage applied to the second resistor 55 and the first Zener diode 53b (the gate voltage of the FET 53a) is Vc, Vc≈ (the Zener voltage of the first Zener diode 53b).
The output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 is Vd = Vc− (the ON voltage of the FET 53a), but as described above, Vc≈ (the zener voltage of the first Zener diode 53b), so Vd≈ (Zener voltage of the first Zener diode 53 b) − (ON voltage of the FET 53 a), which is the rated voltage of the power supply circuit 5.
Here, when the ON voltage of the FET 53a is about 3V and the Zener voltage of the first Zener diode 53b is about 24V, the output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 is about Vd≈24V-3V = 21V. .

また、第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧を２４Ｖ程度とすると、第３のツェナーダイオード５６にかかる電圧Ｖｄは、２１Ｖ程度で第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧を超えない。よって、第３のツェナーダイオード５６はオンせず、電流Ｉｄが流れない。   When the Zener voltage of the third Zener diode 56 is about 24V, the voltage Vd applied to the third Zener diode 56 is about 21V and does not exceed the Zener voltage of the third Zener diode 56. Therefore, the third Zener diode 56 is not turned on and the current Id does not flow.

また、第４のツェナーダイオード９ａのツェナー電圧すなわち第２の所定値を２３Ｖ程度とすると、第４のツェナーダイオード９ａにかかる電圧Ｖｄは、２１Ｖ程度なので第４のツェナーダイオード９ａもオンしない。   If the Zener voltage of the fourth Zener diode 9a, that is, the second predetermined value is about 23V, the voltage Vd applied to the fourth Zener diode 9a is about 21V, and the fourth Zener diode 9a is not turned on.

その結果、電源回路５の出力端からは引き外しコイル４ａ及び第１の定電圧回路７にＤＣ２１Ｖ程度が給電され、第１の定電圧回路７は電源回路５の出力電圧を降圧して漏電検出回路６に所定の一定電圧（例えばＤＣ５Ｖ）を給電する。   As a result, about 21 VDC is supplied to the tripping coil 4a and the first constant voltage circuit 7 from the output terminal of the power supply circuit 5, and the first constant voltage circuit 7 steps down the output voltage of the power supply circuit 5 to detect leakage. A predetermined constant voltage (for example, DC 5 V) is supplied to the circuit 6.

このような給電状態において、交流電路１に漏電が発生した場合には、零相変流器３の出力に信号が発生し、漏電検出回路６により零相変流器３の出力信号レベルが所定の基準値を超えたことを判別し、漏電トリップ信号をスイッチング手段８に出力する。スイッチング手段８はその出力によりオンとなり電源回路５からスイッチング手段８を介して引外しコイル４ａに励磁電流が流れ、引き外し機構４ｂが動作することにより、開閉接点２が開路する。   In such a power supply state, when a leakage occurs in the AC circuit 1, a signal is generated at the output of the zero-phase current transformer 3, and the output signal level of the zero-phase current transformer 3 is predetermined by the leakage detection circuit 6. And the leakage trip signal is output to the switching means 8. The switching means 8 is turned on by its output, and an exciting current flows from the power supply circuit 5 to the tripping coil 4a via the switching means 8, and the tripping mechanism 4b operates to open the switching contact 2.

なお、特許請求の範囲で述べている「第１の所定値」とは、上述した第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧のことであり、同じく特許請求の範囲で述べている「第２の所定値」とは、上述した第４のツェナーダイオード９ａのツェナー電圧のことである。   The “first predetermined value” described in the claims is the Zener voltage of the third Zener diode 56 described above, and the “second predetermined value” is also described in the claims. The “value” is the Zener voltage of the fourth Zener diode 9a described above.

次に、交流電路中の交流電圧に瞬時のサージ電圧が重畳された場合について説明する。
交流電圧に数ｋＶのサージ電圧が重畳されると、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂの直列回路に印加される印加電圧は、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂとの合計ツェナー電圧値を超えるので、第２のツェナーダイオード５４もオンとなる。 Next, the case where an instantaneous surge voltage is superimposed on the AC voltage in the AC circuit will be described.
When a surge voltage of several kV is superimposed on the AC voltage, the applied voltage applied to the series circuit of the second Zener diode 54 and the first Zener diode 53b is the second Zener diode 54 and the first Zener diode. Since the total Zener voltage value with 53b is exceeded, the second Zener diode 54 is also turned on.

この時、第２の抵抗５５を流れる電流Ｉｃは通常時の数十μＡ〜数百μＡに比較して数十ｍＡと大きくなり、第２の抵抗５５で電圧降下が発生し、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは上昇する。例えば第２の抵抗５５の抵抗値が１００オーム程度で、電流Ｉｃが４０ｍＡ程度とすると、第２の抵抗５５の電圧降下は４Ｖ程度となり、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは、Ｖｃ＝２４Ｖ＋４Ｖ＝２８Ｖ程度となる。第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは、通常時の定格電圧２１Ｖ程度に対して第２の抵抗５５の電圧降下分である４Ｖ程度を加えて、２５Ｖ程度に上昇しようとする。しかし、第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）を超えるため、第３のツェナーダイオード５６がオンし、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）に抑制される。   At this time, the current Ic flowing through the second resistor 55 is increased to several tens of mA compared to several tens of μA to several hundreds of μA in the normal state, and a voltage drop occurs in the second resistor 55, and the second resistor The voltage Vc applied to 55 and the first Zener diode 53b increases. For example, if the resistance value of the second resistor 55 is about 100 ohms and the current Ic is about 40 mA, the voltage drop of the second resistor 55 is about 4 V, and is applied to the second resistor 55 and the first Zener diode 53b. The voltage Vc is about Vc = 24V + 4V = 28V. The output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 tries to increase to about 25V by adding about 4V, which is the voltage drop of the second resistor 55, to the rated voltage of about 21V at normal time. However, since it exceeds the Zener voltage (about 24V) of the third Zener diode 56, the third Zener diode 56 is turned on, and the output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 is the Zener voltage of the third Zener diode 56. (About 24V).

また、この時、第４のツェナーダイオード９ａのツェナー電圧２３Ｖを超えるが、抵抗９ｂ１が直列に接続されており、抵抗９ｂ１が電圧を負担し電流を制限するので、電源回路５の電圧は第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ）に維持される。その結果、第４のツェナーダイオード９ａがオンのままとなり、積分回路９ｂにおいて抵抗９ｂ１を介してコンデンサ９ｂ２の充電が開始される。しかしながら、瞬時のサージ電圧の場合には、交流電路１中の交流電圧にサージ電圧が重畳される時間が非常に短い（たとえば、１〜２ｍｓｅｃ程度）。そのため、コンデンサ９ｂ２の電圧は十分に上昇しない、つまり、電源回路５の出力電圧が第２の所定電圧を超えた時間が所定時間より短いので、比較回路９ｃの出力はオンせず、漏電遮断器１００は遮断動作しない。
このように、漏電遮断器１００は遮断動作しないが、電源回路５の出力電圧は、第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧に抑制されることになり、サージ電圧から漏電検出回路６や引き外し装置４は保護される。 Further, at this time, more than zener voltage 23V of the fourth zener diode 9a, but the resistance 9 b1 are connected in series, the resistance 9 b1 limits the current bear voltage, the voltage of the power supply circuit 5 The zener voltage (24 V) of the third zener diode 56 is maintained. As a result, the fourth Zener diode 9a remains on, and charging of the capacitor 9b2 is started in the integrating circuit 9b via the resistor 9b1. However, in the case of an instantaneous surge voltage, the time during which the surge voltage is superimposed on the AC voltage in the AC circuit 1 is very short (for example, about 1 to 2 msec). Therefore, the voltage of the capacitor 9b2 does not rise sufficiently, that is, since the time when the output voltage of the power supply circuit 5 exceeds the second predetermined voltage is shorter than the predetermined time, the output of the comparison circuit 9c does not turn on, and the leakage breaker 100 does not perform a shut-off operation.
As described above, the leakage breaker 100 does not cut off, but the output voltage of the power supply circuit 5 is suppressed to the Zener voltage of the third Zener diode 56, and the leakage detection circuit 6 and the trip device are removed from the surge voltage. 4 is protected.

次に、交流電路に連続的な過電圧が重畳された場合について説明する。
交流電路１に数ｋＶの過電圧が連続的に印加されると、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂの直列回路に印加される印加電圧は、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂとの合計ツェナー電圧値を超えるので、第２のツェナーダイオード５４もオンとなる。 Next, a case where a continuous overvoltage is superimposed on the AC circuit will be described.
When an overvoltage of several kV is continuously applied to the AC circuit 1, the applied voltage applied to the series circuit of the second Zener diode 54 and the first Zener diode 53b is the second Zener diode 54 and the first Zener diode 54b. Since the total Zener voltage value with the other Zener diode 53b is exceeded, the second Zener diode 54 is also turned on.

この時、第２の抵抗５５を流れる電流Ｉｃは通常時の数十μＡ〜数百μＡに比較して数十ｍＡと大きくなり、第２の抵抗５５で電圧降下が発生し、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは上昇する。例えば第２の抵抗５５の抵抗値が１００オーム程度で、電流Ｉｃが４０ｍＡ程度とすると、第２の抵抗５５の電圧降下は４Ｖ程度となり、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは、Ｖｃ＝２４Ｖ＋４Ｖ＝２８Ｖ程度となる。第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは、通常時の電圧２１Ｖ程度に対して第２の抵抗５５の電圧降下分である４Ｖ程度を加えて、２５Ｖ程度に上昇しようとする。しかし、第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）を超えるため、第３のツェナーダイオード５６がオンし、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）に抑制される。   At this time, the current Ic flowing through the second resistor 55 is increased to several tens of mA compared to several tens of μA to several hundreds of μA in the normal state, and a voltage drop occurs in the second resistor 55, and the second resistor The voltage Vc applied to 55 and the first Zener diode 53b increases. For example, if the resistance value of the second resistor 55 is about 100 ohms and the current Ic is about 40 mA, the voltage drop of the second resistor 55 is about 4 V, and is applied to the second resistor 55 and the first Zener diode 53b. The voltage Vc is about Vc = 24V + 4V = 28V. The output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 tries to increase to about 25V by adding about 4V which is the voltage drop of the second resistor 55 to the normal voltage of about 21V. However, since it exceeds the Zener voltage (about 24V) of the third Zener diode 56, the third Zener diode 56 is turned on, and the output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 is the Zener voltage of the third Zener diode 56. (About 24V).

この時、第４のツェナーダイオード９ａのツェナー電圧２３Ｖを超えるため、第４のツェナーダイオード９ａもオンし、積分回路９ｂにおいて、抵抗９ｂ１を介してコンデンサ９ｂ２の充電が開始される。連続的な過電圧の場合には、コンデンサ９ｂ２の電圧は十分に上昇することとなり、電源回路５の出力電圧が第２の所定値を超えた時間が所定時間を超えることとなり、比較回路９ｃの出力がオンし、スイッチング手段８に出力される。比較回路９ｃの出力によりスイッチング手段８もオンとなり電源回路５からスイッチング手段８を介して引外しコイル４ａに励磁電流が流れ、引き外し機構４ｂが動作することにより、開閉接点２が開路する。そして、開閉接点２が開路することで、電源回路５への給電は停止する。   At this time, since the Zener voltage 23V of the fourth Zener diode 9a is exceeded, the fourth Zener diode 9a is also turned on, and charging of the capacitor 9b2 is started in the integrating circuit 9b via the resistor 9b1. In the case of a continuous overvoltage, the voltage of the capacitor 9b2 increases sufficiently, the time when the output voltage of the power supply circuit 5 exceeds the second predetermined value exceeds the predetermined time, and the output of the comparison circuit 9c Is turned on and output to the switching means 8. The switching means 8 is also turned on by the output of the comparison circuit 9c, the exciting current flows from the power supply circuit 5 to the tripping coil 4a via the switching means 8, and the tripping mechanism 4b operates to open the switching contact 2. Then, when the switching contact 2 is opened, the power supply to the power supply circuit 5 is stopped.

本実施の形態によれば、交流電路１から供給された電力を定電圧の電力に降圧する第２の定電圧回路５３、整流回路５２の出力電圧から過電圧を検出する第２のツェナーダイオード５４、この第２のツェナーダイオード５４が過電圧を検出したとき第２の定電圧回路５３の出力電圧を昇圧させる第２の抵抗５５からなる電源回路５と、この電源回路５の出力側に設けられ、電源回路５の出力電圧が第１の所定値に達したときサージ電流を吸収する第３のツェナーダイオード５６と、電源回路５の出力側に設けられ、電源回路５の出力電圧が電源回路５の定格電圧より高く第１の所定値より低い第２の所定値を超えたときに引き外し装置４を駆動する過電圧検出回路９と、を備えたので、耐電圧試験など交流電路１に過電圧が連続的に印加された場合でも、漏電遮断器１００を遮断させることによって、漏電遮断器１００を故障から保護することができる。   According to the present embodiment, the second constant voltage circuit 53 that steps down the power supplied from the AC circuit 1 to a constant voltage power, the second Zener diode 54 that detects an overvoltage from the output voltage of the rectifier circuit 52, A power supply circuit 5 comprising a second resistor 55 for boosting the output voltage of the second constant voltage circuit 53 when the second Zener diode 54 detects an overvoltage, and provided on the output side of the power supply circuit 5, A third Zener diode 56 that absorbs a surge current when the output voltage of the circuit 5 reaches the first predetermined value and an output side of the power supply circuit 5 are provided. And an overvoltage detection circuit 9 that drives the tripping device 4 when a second predetermined value that is higher than the voltage and lower than the first predetermined value is exceeded. Applied to Even if, by blocking the earth leakage breaker 100, it is possible to protect the earth leakage circuit breaker 100 from the fault.

また、過電圧検出回路９は、積分回路９ｂを備え電源回路５の定格電圧より高く第１の所定値より低い第２の所定値に電源回路５の出力電圧が達した時間が所定時間を超えた場合に引き外し装置４を駆動するので、瞬間的なサージ電圧による過電圧では動作せず不要トリップを防止することができる。   The overvoltage detection circuit 9 includes an integration circuit 9b, and the time when the output voltage of the power supply circuit 5 reaches a second predetermined value that is higher than the rated voltage of the power supply circuit 5 and lower than the first predetermined value exceeds a predetermined time. In this case, the tripping device 4 is driven, so that it does not operate with an overvoltage caused by an instantaneous surge voltage, and an unnecessary trip can be prevented.

また、漏電検出回路６に用いる一般的な漏電検出ＩＣ（Integrated Circuit）は、比較回路９ｃを内蔵しているため、過電圧検出回路９は、第４のツェナーダイオード９ａと、抵抗９ｂ１、９ｂ３、コンデンサ９ｂ２からなる積分回路９ｂとで構成することできる。そのため、耐電圧試験など交流電路１に過電圧が連続的に印加されて起こる故障から低コストで漏電遮断器１００を保護することができる。   In addition, since a general leakage detection IC (Integrated Circuit) used for the leakage detection circuit 6 includes a comparison circuit 9c, the overvoltage detection circuit 9 includes a fourth Zener diode 9a, resistors 9b1 and 9b3, capacitors And an integrating circuit 9b composed of 9b2. Therefore, the earth leakage breaker 100 can be protected at low cost from a failure that occurs when an overvoltage is continuously applied to the AC circuit 1 such as a withstand voltage test.

また、電源回路５は、過電圧が印加されるとその出力電圧が上昇するため、過電圧検出回路９を電源回路５の出力側すなわち低電圧側に設けることができ、使用部品の小型化が可能になり、漏電遮断器の小型化が図れる。   In addition, since the output voltage of the power supply circuit 5 increases when an overvoltage is applied, the overvoltage detection circuit 9 can be provided on the output side of the power supply circuit 5, that is, the low voltage side, and the size of the components used can be reduced. Thus, the earth leakage circuit breaker can be reduced in size.

実施の形態２．
図３は本発明の実施の形態２における電源回路を用いた漏電遮断器の構成を示す回路図、図４は図３に示す漏電検出回路の詳細の一例を示すブロック図である。
本実施の形態の漏電遮断器１０１は、実施の形態１における過電圧検出回路９に替えて、過電圧検出回路を含む漏電テスト回路１０を設けたものであり、上述した実施の形態１と同様な種々の効果を奏するものである。 Embodiment 2. FIG.
FIG. 3 is a circuit diagram showing a configuration of a leakage breaker using the power supply circuit according to Embodiment 2 of the present invention, and FIG. 4 is a block diagram showing an example of details of the leakage detection circuit shown in FIG.
The earth leakage breaker 101 of the present embodiment is provided with an earth leakage test circuit 10 including an overvoltage detection circuit in place of the overvoltage detection circuit 9 in the embodiment 1, and various similar to the embodiment 1 described above. The effect of this is achieved.

図３において、漏電遮断器１０１における漏電テスト回路１０は、カソードが第３のツェナーダイオード５６のカソードに接続された第４のツェナーダイオード９ａと、一端が第１の定電圧回路７の出力に接続され、他端が第４のツェナーダイオード９ａのアノードに接続されたテストスイッチ１０ａと、入力が第４のツェナーダイオード９ａのアノードおよびテストスイッチ１０ａの他端に接続されたテスト電流生成回路１０ｂと、一端が第４のツェナーダイオード９ａのカソードに接続された抵抗１０ｃと、ベースがテスト電流生成回路１０ｂの出力に接続され、コレクタが抵抗１０ｃの他端に接続されたトランジスタ１０ｄと、から構成されている。   In FIG. 3, the leakage test circuit 10 in the leakage breaker 101 includes a fourth Zener diode 9 a whose cathode is connected to the cathode of the third Zener diode 56, and one end connected to the output of the first constant voltage circuit 7. A test switch 10a having the other end connected to the anode of the fourth Zener diode 9a; a test current generating circuit 10b having an input connected to the anode of the fourth Zener diode 9a and the other end of the test switch 10a; A resistor 10c having one end connected to the cathode of the fourth Zener diode 9a, and a transistor 10d having a base connected to the output of the test current generating circuit 10b and a collector connected to the other end of the resistor 10c. Yes.

そして、漏電テスト回路１０の出力であるトランジスタ１０ｄのエミッタは、テスト巻線２１の一端に接続され、テスト巻線２１の他端は、零相変流器３を貫通したのち整流回路５２の出力負側に接続されている。
漏電テスト回路１０とテスト巻線２１によって、漏電遮断器が正常であることを点検するための、漏電テスト機能を構成している。 The emitter of the transistor 10d is the output of the earth leakage current test device 10 is connected to one end of the test winding 21, the other end of the test winding 21, the output of the rectifying circuit 52 after passing through the zero-phase current transformer 3 Connected to the negative side.
The earth leakage test circuit 10 and the test winding 21 constitute an earth leakage test function for checking that the earth leakage breaker is normal.

漏電検出回路６の詳細を図４により説明する。図４において、漏電検出回路６は、零相変流器３に接続され、零相変流器３の出力信号から交流電路１の電源周波数よりも高い高調波成分を除去するフィルター６ａと、このフィルター６ａの出力信号を入力され、フィルター６ａの出力信号の出力レベルを判定するレベル判定器６ｂと、レベル判定器６ｂの出力信号の時間幅を判別する信号幅判別器６ｃと、信号幅判別器６ｃの出力信号を所定回数カウントしたらパルス信号を出力するカウンタ６ｄと、信号幅判別器６ｃの最後の出力信号を受け、一定時間後にカウンタ６ｄをリセットするタイマ６ｅと、カウンタ６ｄのパルス信号を受けてスイッチング素子８を駆動するトリガ回路６ｆと、から構成されている。
その他の構成と動作については、実施の形態１と同様であるので、説明は省略する。 Details of the leakage detection circuit 6 will be described with reference to FIG. In FIG. 4, the leakage detection circuit 6 is connected to the zero-phase current transformer 3, and a filter 6 a that removes harmonic components higher than the power supply frequency of the AC circuit 1 from the output signal of the zero-phase current transformer 3, A level determiner 6b that receives the output signal of the filter 6a and determines the output level of the output signal of the filter 6a, a signal width determiner 6c that determines the time width of the output signal of the level determiner 6b, and a signal width determiner When the output signal of 6c is counted a predetermined number of times, it receives a counter 6d that outputs a pulse signal, a last output signal of the signal width discriminator 6c, a timer 6e that resets the counter 6d after a certain time, and a pulse signal of the counter 6d And a trigger circuit 6f for driving the switching element 8.
Other configurations and operations are the same as those in the first embodiment, and thus description thereof is omitted.

次に動作について説明する。
通常の漏電テスト動作のため、テストスイッチ１０ａをオンさせた場合には、テスト電流生成回路１０ｂに第１の定電圧回路７より電源が供給され、トランジスタ１０ｄをスイッチングさせることで抵抗１０ｃを介してテスト巻線２１にテスト電流、つまり漏電模擬電流が流れる。テスト巻線２１にテスト電流が流れると零相変流器３の出力に信号が発生し、漏電検出回路６により漏電と判別すると、スイッチング手段８に出力される。スイッチング手段８はその出力によりオンとなり電源回路５からスイッチング手段８を介して引外しコイル４ａに励磁電流が流れ、引き外し機構４ｂが動作することにより、開閉接点２が開路し、漏電遮断器１０１が遮断する。 Next, the operation will be described.
When the test switch 10a is turned on for a normal leakage test operation, power is supplied from the first constant voltage circuit 7 to the test current generation circuit 10b, and the transistor 10d is switched through the resistor 10c. A test current, that is, a leakage simulation current flows through the test winding 21 . When a test current flows through the test winding 21 , a signal is generated at the output of the zero-phase current transformer 3, and when the leakage detection circuit 6 determines that leakage has occurred, it is output to the switching means 8. The switching means 8 is turned on by the output thereof, an exciting current flows from the power supply circuit 5 to the trip coil 4a via the switching means 8, and the trip mechanism 4b operates to open the switching contact 2, thereby opening the earth leakage breaker 101. Shuts off.

交流電路中の交流電圧に瞬時のサージ電圧が重畳された場合について説明する。
交流電圧に数ｋＶのサージ電圧が重畳されると、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂの直列回路に印加される印加電圧は、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂとの合計ツェナー電圧値を超えるので、第２のツェナーダイオード５４もオンとなる。 A case where an instantaneous surge voltage is superimposed on an AC voltage in the AC circuit will be described.
When a surge voltage of several kV is superimposed on the AC voltage, the applied voltage applied to the series circuit of the second Zener diode 54 and the first Zener diode 53b is the second Zener diode 54 and the first Zener diode. Since the total Zener voltage value with 53b is exceeded, the second Zener diode 54 is also turned on.

この時、第２の抵抗５５を流れる電流Ｉｃは通常時の数十μＡ〜数百μＡに比較して数十ｍＡと大きくなり、第２の抵抗５５で電圧降下が発生し、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは上昇する。例えば第２の抵抗５５の抵抗値が１００オーム程度で、電流Ｉｃが４０ｍＡ程度とすると、第２の抵抗５５の電圧降下は４Ｖ程度となり、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは、Ｖｃ＝２４Ｖ＋４Ｖ＝２８Ｖ程度となる。第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは、通常時の電圧２１Ｖ程度に対して第２の抵抗５５の電圧降下分である４Ｖ程度を加えて、２５Ｖ程度に上昇しようとする。しかし、第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）を超えるため、第３のツェナーダイオード５６がオンし、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）に抑制される。   At this time, the current Ic flowing through the second resistor 55 is increased to several tens of mA compared to several tens of μA to several hundreds of μA in the normal state, and a voltage drop occurs in the second resistor 55, and the second resistor The voltage Vc applied to 55 and the first Zener diode 53b increases. For example, if the resistance value of the second resistor 55 is about 100 ohms and the current Ic is about 40 mA, the voltage drop of the second resistor 55 is about 4 V, and is applied to the second resistor 55 and the first Zener diode 53b. The voltage Vc is about Vc = 24V + 4V = 28V. The output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 tries to increase to about 25V by adding about 4V which is the voltage drop of the second resistor 55 to the normal voltage of about 21V. However, since it exceeds the Zener voltage (about 24V) of the third Zener diode 56, the third Zener diode 56 is turned on, and the output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 is the Zener voltage of the third Zener diode 56. (About 24V).

また、この時、第４のツェナーダイオード９ａのツェナー電圧２３Ｖを超えるため、第４のツェナーダイオード９ａがオンし、テスト電流生成回路１０ｂに電源が供給され、トランジスタ１０ｄをスイッチングさせることでテスト巻線２１にテスト電流を流す。テスト巻線２１にテスト電流が流れると零相変流器３の出力に信号が発生するが、この零相変流器３からの漏電信号は、図４に示すように、フィルター６ａにより高周波成分が除去され、レベル判定器６ｂに入力され、そのレベルが判定される。漏電信号が所定のレベル以上であれば、次に信号幅判別器６ｃで信号の時間幅を判別する。漏電信号の時間幅も判定値以上であれば、さらに、カウンタ６ｄにより、タイマ６ｅがカウンタ６ｄをリセットするまでの間に漏電信号がおよそ商用周波数で繰り返していることをカウントする。 At this time, since the Zener voltage 23V of the fourth Zener diode 9a is exceeded, the fourth Zener diode 9a is turned on, the power is supplied to the test current generation circuit 10b, and the transistor 10d is switched so that the test winding A test current is supplied to 21 . When a test current flows through the test winding 21 , a signal is generated at the output of the zero-phase current transformer 3. As shown in FIG. Is removed and input to the level determiner 6b to determine its level. If the leakage signal is greater than or equal to a predetermined level, the signal width discriminator 6c next discriminates the signal time width. If the time width of the leakage signal is equal to or greater than the determination value, the counter 6d further counts that the leakage signal repeats at approximately the commercial frequency until the timer 6e resets the counter 6d.

しかしながら、サージ電圧の場合には、交流電路中の交流電圧にサージ電圧が重畳される時間が非常に短い（例えば、１〜２ｍｓｅｃ程度）。そのため、サージ電圧による漏電信号は、信号幅判別器６ｃに入力されても信号幅が足りず信号幅判別器６ｃから出力されない、または、信号幅判別器６ｃから出力されても、カウンタ６ｄで連続してカウントされず、カウンタ６ｄからパルス出力されない。つまり、電源回路５の出力電圧が第２の所定値を超えた時間が所定時間より短いため、トリガ回路６ｆの出力はオンせず、漏電遮断器１０１は遮断動作しない。
このように、漏電遮断器１０１は遮断動作しないが、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは、第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧に抑制されることになり、サージ電圧から漏電検出回路６や引き外し装置４は保護される。 However, in the case of a surge voltage, the time during which the surge voltage is superimposed on the AC voltage in the AC circuit is very short (for example, about 1 to 2 msec). Therefore, even if the leakage signal due to the surge voltage is input to the signal width discriminator 6c, the signal width is insufficient and is not output from the signal width discriminator 6c, or even if it is output from the signal width discriminator 6c, it continues in the counter 6d. The counter 6d is not counted and no pulse is output from the counter 6d. That is, since the time when the output voltage of the power supply circuit 5 exceeds the second predetermined value is shorter than the predetermined time, the output of the trigger circuit 6f is not turned on, and the earth leakage circuit breaker 101 is not cut off.
As described above, the leakage breaker 101 does not cut off, but the output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 is suppressed to the Zener voltage of the third Zener diode 56, and the leakage detection circuit is detected from the surge voltage. 6 and the tripping device 4 are protected.

次に、交流電路１に連続的な過電圧が重畳された場合について説明する。
交流電路に数ｋＶの過電圧が連続的に印加されると、実施の形態１と同様に、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂの直列回路に印加される印加電圧は、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂとの合計ツェナー電圧値を超えるので、第２のツェナーダイオード５４もオンとなる。 Next, a case where a continuous overvoltage is superimposed on the AC circuit 1 will be described.
When an overvoltage of several kV is continuously applied to the AC circuit, the applied voltage applied to the series circuit of the second Zener diode 54 and the first Zener diode 53b is the same as in the first embodiment. Since the total Zener voltage value of the Zener diode 54 and the first Zener diode 53b is exceeded, the second Zener diode 54 is also turned on.

この時、第２の抵抗５５を流れる電流Ｉｃは通常時の数十μＡ〜数百μＡに比較して数十ｍＡと大きくなり、第２の抵抗５５で電圧降下が発生し、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは上昇する。例えば第２の抵抗５５の抵抗値が１００オーム程度で、電流Ｉｃが４０ｍＡ程度とすると、第２の抵抗５５の電圧降下は４Ｖ程度となり、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは、Ｖｃ＝２４Ｖ＋４Ｖ＝２８Ｖ程度となる。第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは、通常時の電圧２１Ｖ程度に対して第２の抵抗５５の電圧降下分である４Ｖ程度を加えて、２５Ｖ程度に上昇しようとする。しかし、第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）を超えるため、第３のツェナーダイオード５６がオンし、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）に抑制される。   At this time, the current Ic flowing through the second resistor 55 is increased to several tens of mA compared to several tens of μA to several hundreds of μA in the normal state, and a voltage drop occurs in the second resistor 55, and the second resistor The voltage Vc applied to 55 and the first Zener diode 53b increases. For example, if the resistance value of the second resistor 55 is about 100 ohms and the current Ic is about 40 mA, the voltage drop of the second resistor 55 is about 4 V, and is applied to the second resistor 55 and the first Zener diode 53b. The voltage Vc is about Vc = 24V + 4V = 28V. The output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 tries to increase to about 25V by adding about 4V which is the voltage drop of the second resistor 55 to the normal voltage of about 21V. However, since it exceeds the Zener voltage (about 24V) of the third Zener diode 56, the third Zener diode 56 is turned on, and the output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 is the Zener voltage of the third Zener diode 56. (About 24V).

また、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは第４のツェナーダイオード９ａのツェナー電圧２３Ｖを超えるため、第４のツェナーダイオード９ａがオンし、テスト電流生成回路１０ｂに電源が供給され、トランジスタ１０ｄをスイッチングさせることでテスト巻線２１にテスト電流が流される。テスト巻線２１に擬似漏洩電流が流れると零相変流器３の出力に信号が発生し、図４に示すように、フィルター６ａにより高周波成分が除去され、レベル判定器６ｂに入力され、レベルを判定する。連続的な過電圧の場合には、所定のレベル以上であるので、信号幅判別器６ｃへ出力される。そして、信号幅判別器６ｃで信号の時間幅を判別され、漏電信号の時間幅も判定値以上であるので、さらに、カウンタ６ｄにより、タイマ６ｅがカウンタ６ｄをリセットするまでの間に漏電信号がおよそ商用周波数で繰り返していることがカウントされるので漏電と判別し、スイッチング手段８に出力される。スイッチング手段８はその出力によりオンとなり電源回路５からスイッチング手段８を介して引外しコイル４ａに励磁電流が流れ、引き外し機構４ｂが動作することにより、開閉接点２が開路する。開閉接点２が開路することで、電源回路５への給電は停止する。 In addition, since the output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 exceeds the Zener voltage 23V of the fourth Zener diode 9a, the fourth Zener diode 9a is turned on, and power is supplied to the test current generation circuit 10b. A test current is passed through the test winding 21 by switching 10d. When a pseudo leakage current flows through the test winding 21 , a signal is generated at the output of the zero-phase current transformer 3, and as shown in FIG. 4, the high frequency component is removed by the filter 6a and input to the level determination unit 6b. Determine. In the case of continuous overvoltage, since it is above a predetermined level, it is output to the signal width discriminator 6c. Then, the signal width discriminator 6c discriminates the time width of the signal, and the time width of the electric leakage signal is also equal to or larger than the determination value. Further, the electric leakage signal is generated by the counter 6d until the timer 6e resets the counter 6d. Since the repetition at the commercial frequency is counted, it is determined that there is a leakage and is output to the switching means 8. The switching means 8 is turned on by its output, and an exciting current flows from the power supply circuit 5 to the tripping coil 4a via the switching means 8, and the tripping mechanism 4b operates to open the switching contact 2. When the switching contact 2 is opened, the power supply to the power supply circuit 5 is stopped.

このように、過電圧が連続的に交流電路１に印加されると、電源回路５の出力電圧が第２の所定値を超え、その第２の所定値を超えた時間が所定時間を超えて漏電テスト装置１０を駆動させることにより、漏電遮断器１０１を漏電遮断動作をさせることで、電源回路５を故障から保護できる。   As described above, when the overvoltage is continuously applied to the AC circuit 1, the output voltage of the power supply circuit 5 exceeds the second predetermined value, and the time exceeding the second predetermined value exceeds the predetermined time and the leakage occurs. The power supply circuit 5 can be protected from failure by driving the test device 10 to cause the leakage breaker 101 to perform a leakage break operation.

また、前述のように漏電検出回路６は、瞬間的なサージによる不要動作を防止するため、漏電信号がおよそ商用周波数で繰り返していることをカウントし判別する機能により、瞬間的なサージによる過電圧では動作せず、所定時間以上連続した過電圧が印加された場合のみ動作する。   In addition, as described above, the leakage detection circuit 6 has a function of counting and determining that the leakage signal repeats at a commercial frequency in order to prevent unnecessary operation due to a momentary surge. It does not operate and operates only when a continuous overvoltage is applied for a predetermined time or more.

本実施の形態によれば、交流電路１から供給された交流電圧を直流電圧に変換する整流回路５２、この整流回路５２の出力を降圧する第２の定電圧回路５３、整流回路５２の出力電圧から過電圧を検出する第２のツェナーダイオード５４、この第２のツェナーダイオード５４が過電圧を検出したとき第２の定電圧回路５３の出力電圧を昇圧させる第２の抵抗５５からなる電源回路５と、この電源回路５の出力側に設けられ、電源回路５の出力電圧が第１の所定値に達したときサージ電流を吸収する第３のツェナーダイオード５６と、電源回路５の出力側に設けられ、電源回路５の定格電圧より高く第１の所定値より低い第２の所定値に電源回路５の出力電圧が達したときに引き外し装置４を駆動する過電圧検出回路を含む漏電テスト回路１０と、を有するので、耐電圧試験など交流電路１に過電圧が連続的に印加された場合でも、漏電遮断器１０１を遮断させることによって、漏電遮断器１０１を故障から保護することができる。   According to the present embodiment, the rectifier circuit 52 that converts the AC voltage supplied from the AC circuit 1 into a DC voltage, the second constant voltage circuit 53 that steps down the output of the rectifier circuit 52, and the output voltage of the rectifier circuit 52 A second Zener diode 54 for detecting an overvoltage from the second power supply circuit 5 comprising a second resistor 55 for boosting the output voltage of the second constant voltage circuit 53 when the second Zener diode 54 detects an overvoltage; Provided on the output side of the power supply circuit 5, provided on the output side of the power supply circuit 5, a third Zener diode 56 that absorbs a surge current when the output voltage of the power supply circuit 5 reaches a first predetermined value, Leakage test circuit 10 including an overvoltage detection circuit that drives trip device 4 when the output voltage of power supply circuit 5 reaches a second predetermined value that is higher than the rated voltage of power supply circuit 5 and lower than a first predetermined value. Since having, even when an overvoltage in the AC circuit 1, such as withstand voltage test is continuously applied, by blocking the earth leakage breaker 101, it is possible to protect the earth leakage circuit breaker 101 from the fault.

また、漏電検出回路６は、漏電信号がおよそ商用周波数で繰り返していることをカウントし判別するので、漏電テスト回路１０は電源回路５の出力電圧が第２の所定値を超えた時間が所定時間に達した場合に引き外し装置４を駆動することとなり、瞬間的なサージ電圧による過電圧では動作せず不要な遮断を防止することができる。   In addition, since the leakage detection circuit 6 counts and determines that the leakage signal repeats at approximately commercial frequency, the leakage test circuit 10 determines that the time when the output voltage of the power supply circuit 5 exceeds the second predetermined value for a predetermined time. Therefore, the tripping device 4 is driven, and it is not operated by an overvoltage due to an instantaneous surge voltage, and unnecessary interruption can be prevented.

また、過電圧検出回路を含む漏電テスト回路１０は、通常、漏電遮断器が必須機能として有している漏電テスト回路に、過電圧検出回路として第４のツェナーダイオード９ａを付加するだけでよいので、耐電圧試験など交流電路１に過電圧が連続的に印加されて起こる故障から低コストで漏電遮断器１０１を保護することができる。   In addition, the leakage test circuit 10 including the overvoltage detection circuit normally has only to add the fourth Zener diode 9a as an overvoltage detection circuit to the leakage test circuit that the leakage breaker has as an essential function. The earth leakage breaker 101 can be protected at low cost from a failure that occurs when an overvoltage is continuously applied to the AC circuit 1 such as a voltage test.

実施の形態３．
図５は本発明の実施の形態３における電源回路を用いた直流用の漏電遮断器の構成を示す回路図である。
図５において、本実施の形態の漏電遮断器１０２は、実施の形態１における過電圧検出回路９を直流用の漏電遮断器に適用したものである。実施の形態１では漏洩電流検出器として零相変流器を使用したが、漏洩電流検出器として、直流の漏洩電流が検出可能なフラックスゲートセンサ３１を使用するものであり、上述した実施の形態１と同様な種々の効果を奏するものである。 Embodiment 3 FIG.
FIG. 5 is a circuit diagram showing a configuration of a DC leakage breaker using a power supply circuit according to Embodiment 3 of the present invention.
In FIG. 5, a leakage breaker 102 according to the present embodiment is obtained by applying the overvoltage detection circuit 9 according to the first embodiment to a DC leakage breaker. Although the zero-phase current transformer is used as the leakage current detector in the first embodiment, the flux gate sensor 31 capable of detecting a DC leakage current is used as the leakage current detector. Various effects similar to those of No. 1 are achieved.

フラックスゲートセンサ３１は、図５に示すように、直流電路１１が挿通される環状のコア３１ａと、コア３１ａに巻回されたコイル３１ｂと、コイル３１ｂの磁束密度を、方向を反転させながら飽和させるようにコイル３１ａに正負対称の矩形波にて電圧を印加する駆動回路３１ｃと、コイル３１ａを流れるコイル電流に対応して変化する測定電圧から漏洩電流を検出する検出回路３１ｄとを備える。   As shown in FIG. 5, the flux gate sensor 31 is saturated while reversing the direction of the magnetic flux density of the annular core 31a through which the DC circuit 11 is inserted, the coil 31b wound around the core 31a, and the coil 31b. A drive circuit 31c that applies a voltage to the coil 31a with a positive and negative rectangular wave and a detection circuit 31d that detects a leakage current from a measurement voltage that changes in response to the coil current flowing through the coil 31a.

また、実施の形態１で設けていた整流回路５２は、正極と負極の逆接続時の故障防止のため、設けてもよいが、直流電路用では、必須ではないので削除し、電流制限抵抗５１に第２の定電圧回路５３を直接接続している。詳細には、直流電路１１から供給される電圧の正側に第２の定電圧回路５３のＦＥＴ５３ａのドレインが接続され、直流電路１１から供給される電圧の負側に第３のツェナーダイオードのアノードおよび第２の抵抗５５の接続点が接続されている。本実施の形態における電源回路５の動作については、実施の形態１において整流回路５２により直流電圧化された後と同じであるので、説明は省略する。   Further, the rectifier circuit 52 provided in the first embodiment may be provided for preventing a failure when the positive electrode and the negative electrode are reversely connected. However, since it is not essential for the DC circuit, it is deleted and the current limiting resistor 51 is provided. The second constant voltage circuit 53 is directly connected to the circuit. Specifically, the drain of the FET 53a of the second constant voltage circuit 53 is connected to the positive side of the voltage supplied from the DC circuit 11, and the anode of the third Zener diode is connected to the negative side of the voltage supplied from the DC circuit 11. The connection point of the second resistor 55 is connected. Since the operation of the power supply circuit 5 in the present embodiment is the same as that after the rectification circuit 52 converts the DC voltage into the first embodiment, the description thereof is omitted.

本実施の形態によれば、直流電路１１から供給された電力を定電圧の電力に降圧する第２の定電圧回路５３、直流電路１１からの過電圧を検出する第２のツェナーダイオード５４、およびこの第２のツェナーダイオード５４が過電圧を検出したとき第２の定電圧回路５３の出力電圧を昇圧させる第２の抵抗５５からなる電源回路５と、この電源回路５の出力側に設けられ、電源回路５の出力電圧が第１の所定値に達したときサージ電流を吸収する第３のツェナーダイオード５６と、電源回路５の出力側に設けられ、電源回路５の出力電圧が電源回路５の定格電圧より高く第１の所定値より低い第２の所定値を超えた場合に引き外し装置４を駆動する過電圧検出回路９と、を備えるので、耐電圧試験など直流電路１１に過電圧が連続的に印加された場合でも、漏電遮断器１０２を遮断させることによって、漏電遮断器１０２を故障から保護することができる。   According to the present embodiment, the second constant voltage circuit 53 that steps down the electric power supplied from the DC electric circuit 11 to the constant voltage electric power, the second Zener diode 54 that detects an overvoltage from the DC electric circuit 11, and this A power supply circuit 5 comprising a second resistor 55 that boosts the output voltage of the second constant voltage circuit 53 when the second Zener diode 54 detects an overvoltage, and a power supply circuit provided on the output side of the power supply circuit 5 5 is provided on the output side of the power supply circuit 5 and the third Zener diode 56 that absorbs the surge current when the output voltage of the power supply circuit 5 reaches the first predetermined value. And an overvoltage detection circuit 9 that drives the tripping device 4 when a second predetermined value that is higher than the first predetermined value is exceeded, so that an overvoltage is continuously applied to the DC circuit 11 such as a withstand voltage test. The Even if, by blocking the earth leakage breaker 102, it is possible to protect the earth leakage circuit breaker 102 from the fault.

実施の形態４．
図６は本発明の実施の形態４における直流用の漏電遮断器の構成を示す回路図である。
図６において、本実施の形態の漏電遮断器１０３は、実施の形態２における過電圧検出回路を含む漏電テスト回路１０を実施の形態３に示す直流用の漏電遮断器に適用したものである。実施の形態３と同様に、漏洩電流検出器として、直流の漏洩電流が検出可能なフラックスゲートセンサ３１を使用するものであり、また、実施の形態３における過電圧検出回路９に替えて、過電圧検出回路を含む漏電テスト回路１０を設けたものである。そして、上述した実施の形態２および実施の形態３と同様な種々の効果を奏するものである。
なお、本実施の形態では、実施の形態３では設けていなかった整流回路５２を正極と負極の逆接続時の故障防止のため設けている。 Embodiment 4 FIG.
FIG. 6 is a circuit diagram showing a configuration of a DC leakage breaker in Embodiment 4 of the present invention.
In FIG. 6, an earth leakage breaker 103 according to the present embodiment is obtained by applying the earth leakage test circuit 10 including the overvoltage detection circuit according to the second embodiment to the DC earth leakage breaker shown in the third embodiment. As in the third embodiment, a flux gate sensor 31 capable of detecting a DC leakage current is used as a leakage current detector. In addition, an overvoltage detection circuit is used instead of the overvoltage detection circuit 9 in the third embodiment. A leakage test circuit 10 including a circuit is provided. And the various effects similar to Embodiment 2 and Embodiment 3 mentioned above are produced.
In the present embodiment, the rectifier circuit 52 that was not provided in the third embodiment is provided to prevent failure when the positive and negative electrodes are reversely connected.

フラックスゲートセンサ３１は、直流電路１１が挿通される環状のコア３１ａと、コア３１ａに巻回されたコイル３１ｂと、コイル３１ｂの磁束密度を方向を反転させながら飽和させるようにコイル３１ｂに正負対称の矩形波にて電圧を印加する駆動回路３１ｃと、コイル３１ｂを流れるコイル電流に対応して変化する測定電圧から漏洩電流を検出する検出回路３１ｄとを備える。 Fluxgate sensor 31 includes an annular core 31a of the DC path 11 is inserted, a coil 31b wound around the core 31a, the positive and negative to the coil 31 b so as to saturate while the magnetic flux density of the coil 31b to reverse the direction comprising a drive circuit 31c for applying a voltage at a rectangular wave of symmetry, and a detection circuit 31d for detecting a leakage current from the measured voltage changes corresponding to the coil current flowing through the coil 31 b.

漏電テスト回路１０は、カソードが第３のツェナーダイオード５６のカソードに接続された第４のツェナーダイオード９ａと、一端が第１の定電圧回路７の出力に接続され、他端が第４のツェナーダイオード９ａのアノードに接続されたテストスイッチ１０ａと、一端が第４のツェナーダイオード９ａのカソードに接続された抵抗１０ｃと、ベースがテストスイッチ１０ａの他端に接続されコレクタが抵抗１０ｃの他端に接続されたトランジスタ１０ｄと、から構成されている。   The leakage test circuit 10 includes a fourth Zener diode 9a having a cathode connected to the cathode of the third Zener diode 56, one end connected to the output of the first constant voltage circuit 7, and the other end connected to a fourth Zener. A test switch 10a connected to the anode of the diode 9a, a resistor 10c having one end connected to the cathode of the fourth Zener diode 9a, a base connected to the other end of the test switch 10a, and a collector connected to the other end of the resistor 10c And a connected transistor 10d.

そして、漏電テスト回路１０の出力であるトランジスタ１０ｄのエミッタは、テスト巻線２１の一端に接続され、テスト巻線２１の他端は、フラックスゲートセンサ３１のコア３１ａを貫通したのち整流回路５２の出力負側に接続されている。
漏電テスト回路１０とテスト巻線２１によって、漏電遮断器が正常であることを点検するための、漏電テスト機能を構成している。
その他の構成と動作については、実施の形態３と同様であるので、説明は省略する。 The emitter of which is the output transistor 10d of earth leakage current test device 10 is connected to one end of the test winding 21, the test winding 21 and the other end of the rectifying circuit 52 after passing through the core 31a of the flux gate sensor 31 Connected to the negative output side.
The earth leakage test circuit 10 and the test winding 21 constitute an earth leakage test function for checking that the earth leakage breaker is normal.
Other configurations and operations are the same as those of the third embodiment, and thus description thereof is omitted.

次に動作について説明する。
通常の漏電テスト動作のため、テストスイッチ１０ａをオンさせた場合には、第２の定電圧回路５３より電源が供給され、トランジスタ１０ｄをスイッチングさせることで抵抗１０ｃを介してテスト巻線２１にテスト電流、つまり漏電模擬電流が流れる。テスト巻線２１にテスト電流が流れるとコア３１ａの出力から検出回路３１ｄにより漏電と判別されると、検出回路３１ｄからスイッチング手段８に出力される。スイッチング手段８はその出力によりオンとなり電源回路５からスイッチング手段８を介して引外しコイル４ａに励磁電流が流れ、引き外し機構４ｂが動作することにより、開閉接点２が開路し、漏電遮断器１０３が遮断する。 Next, the operation will be described.
When the test switch 10a is turned on for the normal leakage test operation, power is supplied from the second constant voltage circuit 53, and the test winding 21 is tested via the resistor 10c by switching the transistor 10d. A current, that is, a leakage simulation current flows. When a test current flows through the test winding 21 , if the detection circuit 31d determines that there is a leakage from the output of the core 31a, the detection circuit 31d outputs the current to the switching means 8. The switching means 8 is turned on by the output thereof, an exciting current flows from the power supply circuit 5 to the trip coil 4a via the switching means 8, and the trip mechanism 4b is operated to open the switching contact 2, thereby opening the earth leakage breaker 103. Shuts off.

次に、直流電路１１に連続的な過電圧が重畳された場合について説明する。
直流電路１１に数ｋＶの過電圧が連続的に印加されると、実施の形態２と同様に、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂの直列回路に印加される印加電圧は、第２のツェナーダイオード５４と第１のツェナーダイオード５３ｂとの合計ツェナー電圧値を超えるので、第２のツェナーダイオード５４もオンとなる。 Next, a case where a continuous overvoltage is superimposed on the DC circuit 11 will be described.
When an overvoltage of several kV is continuously applied to the DC circuit 11, as in the second embodiment, the applied voltage applied to the series circuit of the second Zener diode 54 and the first Zener diode 53b is Since the total Zener voltage value of the second Zener diode 54 and the first Zener diode 53b is exceeded, the second Zener diode 54 is also turned on.

この時、第２の抵抗５５を流れる電流Ｉｃは通常時の数十μＡ〜数百μＡに比較して数十ｍＡと大きくなり、第２の抵抗５５で電圧降下が発生し、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは上昇する。例えば第２の抵抗５５の抵抗値が１００オーム程度で、電流Ｉｃが４０ｍＡ程度とすると、第２の抵抗５５の電圧降下は４Ｖ程度となり、第２の抵抗５５と第１のツェナーダイオード５３ｂにかかる電圧Ｖｃは、Ｖｃ＝２４Ｖ＋４Ｖ＝２８Ｖ程度となる。第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは、通常時の電圧２１Ｖ程度に対して第２の抵抗５５の電圧降下分である４Ｖ程度を加えて、２５Ｖ程度に上昇しようとする。しかし、第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）を超えるため、第３のツェナーダイオード５６がオンし、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは第３のツェナーダイオード５６のツェナー電圧（２４Ｖ程度）に抑制される。   At this time, the current Ic flowing through the second resistor 55 is increased to several tens of mA compared to several tens of μA to several hundreds of μA in the normal state, and a voltage drop occurs in the second resistor 55, and the second resistor The voltage Vc applied to 55 and the first Zener diode 53b increases. For example, if the resistance value of the second resistor 55 is about 100 ohms and the current Ic is about 40 mA, the voltage drop of the second resistor 55 is about 4 V, and is applied to the second resistor 55 and the first Zener diode 53b. The voltage Vc is about Vc = 24V + 4V = 28V. The output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 tries to increase to about 25V by adding about 4V which is the voltage drop of the second resistor 55 to the normal voltage of about 21V. However, since it exceeds the Zener voltage (about 24V) of the third Zener diode 56, the third Zener diode 56 is turned on, and the output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 is the Zener voltage of the third Zener diode 56. (About 24V).

また、第２の定電圧回路５３の出力電圧Ｖｄは第４のツェナーダイオード９ａのツェナー電圧２３Ｖを超えるため、第４のツェナーダイオード９ａがオンし、トランジスタ１０ｄをオンさせることでテスト巻線２１に疑似漏洩電流が流される。テスト巻線２１に擬似漏洩電流が流れるとコア３１ａの出力が変化し、その変化を検出回路３１ｄが漏電と判別されると、検出回路３１ｄからスイッチング手段８に出力される。スイッチング手段８はその出力によりオンとなり電源回路５からスイッチング手段８を介して引外しコイル４ａに励磁電流が流れ、引き外し機構４ｂが動作することにより、開閉接点２が開路する。開閉接点２が開路することで、電源回路５への給電は停止する。なお、検出回路３１ｄは、コア３１ａからの出力の変化が所定時間を超えた場合に漏電を判断するものである。 Further, since the output voltage Vd of the second constant voltage circuit 53 exceeds the Zener voltage 23V of the fourth Zener diode 9a, the fourth Zener diode 9a is turned on, and the transistor 10d is turned on, so that the test winding 21 is turned on. A pseudo leakage current is applied. When a pseudo leakage current flows through the test winding 21 , the output of the core 31a changes. When the detection circuit 31d determines that the change is a leakage, the change is output from the detection circuit 31d to the switching means 8. The switching means 8 is turned on by its output, and an exciting current flows from the power supply circuit 5 to the tripping coil 4a via the switching means 8, and the tripping mechanism 4b operates to open the switching contact 2. When the switching contact 2 is opened, the power supply to the power supply circuit 5 is stopped. The detection circuit 31d determines a leakage when the change in the output from the core 31a exceeds a predetermined time.

このように、過電圧が一定時間連続的に印加された場合、漏電テスト装置１０を駆動させることにより、漏電遮断動作をさせることで、電源回路５を故障から保護できる。   As described above, when the overvoltage is continuously applied for a certain period of time, the power supply circuit 5 can be protected from the failure by driving the leakage test apparatus 10 to perform the leakage break operation.

本実施の形態によれば、直流電路１１から供給された電力を定電圧の電力に降圧する第２の定電圧回路５３、直流電路１１からの過電圧を検出する第２のツェナーダイオード５４、およびこの第２のツェナーダイオード５４が過電圧を検出したとき第２の定電圧回路５３の出力電圧を昇圧させる第２の抵抗５５からなる電源回路５と、この電源回路５の出力側に設けられ、電源回路５の出力電圧が第１の所定値に達したときサージ電流を吸収する第３のツェナーダイオード５６と、電源回路５の出力側に設けられ、電源回路５の出力電圧が電源回路５の定格電圧より高く第１の所定値より低い第２の所定値を超えた場合に引き外し装置４を駆動する過電圧検出回路を含む漏電テスト回路１０と、を有するので、耐電圧試験など直流電路１１に過電圧が連続的に印加された場合でも、漏電遮断器１０３を遮断させることによって、漏電遮断器１０３を故障から保護することができる。 According to the present embodiment, the second constant voltage circuit 53 that steps down the electric power supplied from the DC electric circuit 11 to the constant voltage electric power, the second Zener diode 54 that detects an overvoltage from the DC electric circuit 11, and this A power supply circuit 5 comprising a second resistor 55 that boosts the output voltage of the second constant voltage circuit 53 when the second Zener diode 54 detects an overvoltage, and a power supply circuit provided on the output side of the power supply circuit 5 5 is provided on the output side of the power supply circuit 5 and the third Zener diode 56 that absorbs the surge current when the output voltage of the power supply circuit 5 reaches the first predetermined value. the earth leakage current test device 10 which includes an overvoltage detection circuit for driving the trip device 4 if it exceeds a higher second predetermined value lower than the first predetermined value, because it has a, to the dc path 11 such as withstand voltage test Even if the voltage is continuously applied, by blocking the earth leakage breaker 103, it is possible to protect the earth leakage circuit breaker 103 from the fault.

１ 交流電路、２ 開閉接点、３ 零相変流器、４ 引き外し装置、
４ａ 引き外しコイル、４ｂ 引き外し機構、５ 電源回路、
５１ 電流制限抵抗、５２ 整流回路、５３ 第２の定電圧回路、
５３ａ 電界効果トランジスタ（ＦＥＴ）、５３ｂ 第１のツェナーダイオード、
５３ｃ 第１の抵抗、５４ 第２のツェナーダイオード、５５ 第２の抵抗、
５６ 第３のツェナーダイオード、６ 漏電検出回路、７ 第１の定電圧回路、
８ スイッチング手段、９ 過電圧検出回路、
９ａ 第４のツェナーダイオード、９ｂ 積分回路、９ｃ 比較回路、
１００ 漏電遮断器。 1 AC circuit, 2 switching contacts, 3 zero-phase current transformer, 4 trip device,
4a trip coil, 4b trip mechanism, 5 power supply circuit,
51 current limiting resistor, 52 rectifier circuit, 53 second constant voltage circuit,
53a field effect transistor (FET), 53b first Zener diode,
53c first resistor, 54 second Zener diode, 55 second resistor,
56 third Zener diode, 6 leakage detection circuit, 7 first constant voltage circuit,
8 switching means, 9 overvoltage detection circuit,
9a Fourth Zener Diode, 9b Integration Circuit, 9c Comparison Circuit,
100 Earth leakage breaker.

Claims (4)

電路を開閉する開閉接点と、前記電路の漏洩電流を検出する漏洩電流検出器と、この漏洩電流検出器に接続され、前記漏洩電流検出器の検出信号に基づいて漏電を検出する漏電検出回路と、この漏電検出回路により駆動され、前記開閉接点を開離させる引き外し装置と、
前記電路から供給された電力を定電圧の電力に降圧する降圧回路、前記電路からの過電圧を検出する電圧検出回路、この電圧検出回路が過電圧を検出したとき前記降圧回路の出力電圧を昇圧させる昇圧回路からなる電源回路と、
前記電源回路の出力側に設けられ、前記電源回路の出力電圧が第１の所定値に達したときサージ電流を吸収する電流吸収回路と、
前記電源回路の出力側に設けられ、前記電源回路の出力電圧が前記電源回路の定格電圧より高く前記第１の所定値より低い第２の所定値を超えた場合に前記引き外し装置を駆動する過電圧検出回路と、
を備えた漏電遮断器。 An open / close contact that opens and closes an electric circuit, a leakage current detector that detects a leakage current of the electric circuit, and a leakage detection circuit that is connected to the leakage current detector and detects a leakage based on a detection signal of the leakage current detector; , A tripping device driven by the leakage detection circuit to open the switching contact;
A step-down circuit that steps down the power supplied from the electric circuit to a constant voltage power, a voltage detection circuit that detects an overvoltage from the electric circuit, and a step-up circuit that boosts the output voltage of the step-down circuit when the voltage detection circuit detects an overvoltage A power circuit comprising a circuit;
A current absorption circuit that is provided on the output side of the power supply circuit and absorbs a surge current when the output voltage of the power supply circuit reaches a first predetermined value;
Provided on the output side of the power supply circuit, and drives the tripping device when the output voltage of the power supply circuit exceeds a second predetermined value that is higher than the rated voltage of the power supply circuit and lower than the first predetermined value. An overvoltage detection circuit;
An earth leakage circuit breaker with 前記過電圧検出回路は、前記電源回路の出力電圧が前記第２の所定値を超えた時間が所定時間に達した場合に前記引き外し装置を駆動することを特徴とする請求項１に記載の漏電遮断器。 2. The electric leakage according to claim 1, wherein the overvoltage detection circuit drives the tripping device when a time when an output voltage of the power supply circuit exceeds the second predetermined value reaches a predetermined time. Circuit breaker. 前記過電圧検出回路は、前記引き外し装置に接続されたスイッチング素子を駆動することを特徴とする請求項２に記載の漏電遮断器。 The earth leakage circuit breaker according to claim 2, wherein the overvoltage detection circuit drives a switching element connected to the tripping device. 疑似漏洩電流を流すため前記漏洩電流検出器に貫通させた２次巻線を備え、
前記過電圧検出回路は、前記２次巻線に前記疑似漏洩電流を流すことにより前記漏電検出回路を作動させて前記引き外し装置を駆動することを特徴とする請求項２に記載の漏電遮断器。 A secondary winding that penetrates the leakage current detector in order to allow a pseudo leakage current to flow;
3. The leakage breaker according to claim 2, wherein the overvoltage detection circuit operates the leakage detection circuit by causing the pseudo leakage current to flow through the secondary winding to drive the tripping device.
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