JP6058222B1

JP6058222B1 - Power transmission device, high frequency power supply and high frequency rectifier circuit

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Publication number: JP6058222B1
Application number: JP2016525618A
Authority: JP
Inventors: 阿久澤　好幸; 好幸阿久澤
Original assignee: Mitsubishi Electric Engineering Co Ltd
Current assignee: Mitsubishi Electric Engineering Co Ltd
Priority date: 2016-01-22
Filing date: 2016-01-22
Publication date: 2017-01-11
Anticipated expiration: 2036-01-22
Also published as: WO2017126110A1; JPWO2017126110A1; TW201728047A

Abstract

商用交流が入力され、当該商用交流を半波整流した電力及び当該電力に対して１８０度の位相差を持つ電力を出力する入力回路（１１）、及び入力回路（１１）からの対応する電力を上記商用交流の周波数よりも高い周波数の電力に変換するインバータ（１２ａ，１２ｂ）を有する送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ（１）と、対応するインバータ（１２ａ，１２ｂ）により変換された電力を伝送する共振型送信アンテナ（２ａ，２ｂ）と、対応する共振型送信アンテナ（２ａ，２ｂ）により伝送された電力を受信する共振型受信アンテナ（３ａ，３ｂ）と、対応する共振型受信アンテナ（３ａ，３ｂ）により受信された電力を全波整流する全波整流回路（４２ａ，４２ｂ）、及び各全波整流回路（４２ａ，４２ｂ）により全波整流された電力を、一方の電力の極性を反転した上で合成する出力回路（４３）を有する受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ（４）とを備えた。The commercial AC is input, the half-wave rectified power of the commercial AC and the input circuit (11) that outputs power having a phase difference of 180 degrees with respect to the power, and the corresponding power from the input circuit (11) A transmission-side AC / AC converter (1) having an inverter (12a, 12b) that converts power to a frequency higher than the commercial AC frequency, and a resonance that transmits the power converted by the corresponding inverter (12a, 12b). Type transmission antennas (2a, 2b), resonance type reception antennas (3a, 3b) for receiving power transmitted by the corresponding resonance type transmission antennas (2a, 2b), and corresponding resonance type reception antennas (3a, 3b) ), The full-wave rectification circuits (42a, 42b) for full-wave rectification of the received power, and the full-wave rectified power by the full-wave rectification circuits (42a, 42b), Square and a receiving-side AC / AC converter (4) having an output circuit for combining on obtained by inverting the polarity of power (43).

Description

この発明は、商用交流が入力されて電力伝送を行って当該商用交流と同じ周波数の交流を出力する電力伝送装置、高周波電源及び高周波整流回路に関するものである。 The present invention relates to a power transmission device, a high-frequency power source, and a high-frequency rectifier circuit that receive power from a commercial alternating current and transmit power to output alternating current having the same frequency as the commercial alternating current.

従来から、商用交流が入力されて無線電力伝送を行う電力伝送装置が知られている（例えば特許文献１参照）。特許文献１に開示された電力伝送装置（無接触給電設備）では、まず、ブリッジ接続された整流ダイオードを有するコンバータは、入力された商用交流を直流へ変換する。そして、インバータは、当該直流を高周波交流（１０ｋＨｚ）に変換する。この変換された高周波交流は、誘電線路（送受信アンテナ）によって無接触電力伝送される。そして、ブリッジ接続された整流ダイオードを有するコンバータは、当該伝送された高周波交流を直流へ変換する。そして、インバータは、当該直流を高周波交流に変換し、負荷となるモータに出力している。 2. Description of the Related Art Conventionally, there is known a power transmission device that performs wireless power transmission by inputting commercial alternating current (see, for example, Patent Document 1). In the power transmission device (contactless power supply facility) disclosed in Patent Document 1, first, a converter having a bridge-connected rectifier diode converts input commercial alternating current into direct current. Then, the inverter converts the direct current into high frequency alternating current (10 kHz). This converted high-frequency alternating current is contactlessly transmitted by a dielectric line (transmission / reception antenna). And the converter which has the rectifier diode connected by bridge | bridging converts the said transmitted high frequency alternating current into direct current | flow. And the inverter converts the said direct current into a high frequency alternating current, and outputs it to the motor used as a load.

図８は、従来の電力伝送装置をより一般的な機能ブロックに変更し、負荷が商用交流で動作する機器である場合の構成を示した図である。
図８に示す電力伝送装置では、まず、ＡＣ／ＤＣコンバータ１０１は、入力された商用交流（図８では５０Ｈｚ）を直流へ変換する。そして、ＤＣ／ＡＣインバータ１０２は、当該直流を高周波交流（図８では６．７８ＭＨｚ）へ変換する。この変換された高周波交流は、共振型送受信アンテナ１０３，１０４によって非接触電力伝送される。そして、ＡＣ／ＤＣ整流回路１０５は、当該伝送された高周波交流を直流へ変換する。そして、ＤＣ／ＡＣインバータ１０６は、当該直流を上記商用交流と同じ周波数の交流（図８では５０Ｈｚ）に変換し、負荷へ出力している。FIG. 8 is a diagram illustrating a configuration in the case where the conventional power transmission device is changed to a more general functional block, and the load is a device that operates with commercial AC.
In the power transmission apparatus shown in FIG. 8, first, AC / DC converter 101 converts the input commercial alternating current (50 Hz in FIG. 8) into direct current. Then, the DC / AC inverter 102 converts the direct current into high-frequency alternating current (6.78 MHz in FIG. 8). This converted high-frequency alternating current is contactlessly transmitted by the resonant transmission / reception antennas 103 and 104. The AC / DC rectifier circuit 105 converts the transmitted high-frequency alternating current into direct current. The DC / AC inverter 106 converts the direct current into alternating current (50 Hz in FIG. 8) having the same frequency as the commercial alternating current, and outputs the alternating current to the load.

特開平２００５−１６２１１９号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2005-162119

しかしながら、従来の電力伝送装置では、図８に示すように、送信側にＡＣ／ＤＣコンバータ１０１を設け、受信側にＤＣ／ＡＣインバータ１０６を設ける必要がある。そのため、装置全体が大型化、重量化、高コスト化するという課題がある。
また、従来の構成では、入力された電力に対して直流への変換と周波数変換を繰り返すため、装置全体における入出力の電力伝送効率が低く、発熱量が多くなるため、その放熱のためのヒートシンク構造が大型化する。よって、これによっても、装置全体が大型化、重量化、高コスト化するという課題がある。However, in the conventional power transmission apparatus, as shown in FIG. 8, it is necessary to provide an AC / DC converter 101 on the transmission side and a DC / AC inverter 106 on the reception side. Therefore, there is a problem that the entire apparatus is increased in size, weight, and cost.
In addition, in the conventional configuration, since the input power is repeatedly converted to DC and frequency converted, the input / output power transmission efficiency in the entire apparatus is low and the amount of heat generation is large. The structure becomes larger. Therefore, this also has a problem that the entire apparatus is increased in size, weight, and cost.

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、ＡＣ／ＤＣコンバータ及びＤＣ／ＡＣインバータを用いずに、商用交流が入力されて電力伝送を行って当該商用交流と同じ周波数の交流を出力することができる電力伝送装置、高周波電源及び高周波整流回路を提供することを目的としている。 The present invention has been made in order to solve the above-described problems, and without using an AC / DC converter and a DC / AC inverter, commercial AC is input to transmit power, and the same frequency as that of the commercial AC. It is an object of the present invention to provide a power transmission device, a high-frequency power supply, and a high-frequency rectifier circuit that can output the AC of

この発明に係る電力伝送装置は、商用交流源から商用交流が入力され、当該商用交流を半波整流した電力及び当該電力に対して１８０度の位相差を持つ電力を出力する入力回路、及び入力回路からの出力毎に設けられ、当該入力回路から出力された対応する電力を商用交流の周波数よりも高い周波数の電力に変換するインバータを有する高周波電源と、インバータ毎に設けられ、対応するインバータにより変換された電力を伝送する共振型送信アンテナと、共振型送信アンテナ毎に設けられ、対応する共振型送信アンテナにより伝送された電力を受信する共振型受信アンテナと、共振型受信アンテナ毎に設けられ、対応する共振型受信アンテナにより受信された電力を全波整流する全波整流回路、及び各々の全波整流回路により全波整流された電力を、一方の電力の極性を反転した上で合成する出力回路を有する高周波整流回路とを備え、入力回路は、互いのカソードが商用交流源の異なる端子に接続され、互いのアノードが接続された２系統の第１のダイオードと、アノードが対応する系統の第１のダイオードのカソードに接続された２系統の第２のダイオードと、一端が対応する系統の第２のダイオードのカソードに接続され、他端が対応する系統の第１のダイオードのアノードに接続された２系統の第１のコンデンサとを有し、出力回路は、ドレイン端子が一方の全波整流回路が有する正極側の出力端子に接続され、ソース端子が当該全波整流回路が有する負極側の出力端子に接続された第１のスイッチング素子と、ドレイン端子が他方の全波整流回路が有する正極側の出力端子に接続され、ソース端子が当該全波整流回路が有する負極側の出力端子及び前記第１のスイッチング素子のソース端子に接続された第２のスイッチング素子とを有し、高周波整流回路は、第１のスイッチング素子のドレイン端子に接続された端子、及び第２のスイッチング素子のドレイン端子に接続された端子から成る一対の出力端子を有するものである。 The power transmission device according to the present invention includes an input circuit that receives commercial AC from a commercial AC source, outputs half-wave rectified power of the commercial AC, and power having a phase difference of 180 degrees with respect to the power. A high-frequency power source having an inverter that is provided for each output from the circuit and converts the corresponding power output from the input circuit to power having a frequency higher than the frequency of the commercial alternating current, and provided for each inverter, by the corresponding inverter A resonant transmission antenna that transmits converted power and a resonant reception antenna that is provided for each resonant transmission antenna and that receives power transmitted by the corresponding resonant transmission antenna, and a resonant reception antenna that is provided for each resonant reception antenna Full-wave rectification circuit for full-wave rectification of the power received by the corresponding resonant antenna, and full-wave rectification by each full-wave rectification circuit Power, and a high-frequency rectifier circuit having an output circuit for combining on obtained by inverting the polarity of one of the power input circuit, mutual cathode connected to different terminals of a commercial AC source is connected with the anode of each other The first diode of two systems, the second diode of two systems whose anode is connected to the cathode of the first diode of the corresponding system, and one end of which is connected to the cathode of the second diode of the corresponding system. A first capacitor of two systems connected at the other end to the anode of the first diode of the corresponding system, and the output circuit has a positive output terminal whose drain terminal is included in one full-wave rectifier circuit A first switching element having a source terminal connected to the negative output terminal of the full-wave rectifier circuit, and a positive output of the other full-wave rectifier circuit having a drain terminal. And a second switching element connected to the source terminal of the first switching element, the high-frequency rectifier circuit having a source terminal connected to the negative terminal of the full-wave rectifier circuit and a source terminal of the first switching element. It has a pair of output terminals consisting of a terminal connected to the drain terminal of one switching element and a terminal connected to the drain terminal of the second switching element .

この発明によれば、上記のように構成したので、ＡＣ／ＤＣコンバータ及びＤＣ／ＡＣインバータを用いずに、商用交流が入力されて電力伝送を行って当該商用交流と同じ周波数の交流を出力することができる。 According to this invention, since it comprised as mentioned above, without using an AC / DC converter and a DC / AC inverter, commercial alternating current is input, electric power transmission is performed, and alternating current of the same frequency as the said commercial alternating current is output. be able to.

この発明の実施の形態１に係る電力伝送装置の構成例を示す図である。It is a figure which shows the structural example of the electric power transmission apparatus which concerns on Embodiment 1 of this invention. この発明の実施の形態１における送信装置の回路構成例を示す図である。It is a figure which shows the circuit structural example of the transmitter in Embodiment 1 of this invention. この発明の実施の形態１における受信装置の回路構成例を示す図である。It is a figure which shows the circuit structural example of the receiver in Embodiment 1 of this invention. 図４Ａ〜図４Ｃは、この発明の実施の形態１における送信装置の動作例を説明する図である。4A to 4C are diagrams for explaining an operation example of the transmission apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. 図５Ａ〜図５Ｃは、この発明の実施の形態１における受信装置の動作例を説明する図である。5A to 5C are diagrams for explaining an operation example of the receiving apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. 図６Ａ、図６Ｂは、この発明の実施の形態１に係る電力伝送装置の適用例を示す図であり、送信装置を固定部に設け、受信装置を移動体に設けた場合の側面図と、固定部の上面図である。6A and 6B are diagrams showing an application example of the power transmission device according to Embodiment 1 of the present invention, and a side view when a transmission device is provided in a fixed portion and a reception device is provided in a moving body, It is a top view of a fixing part. この発明の実施の形態１における共振型送信アンテナと共振型受信アンテナを有線接続した場合の構成例を示す図である。It is a figure which shows the structural example at the time of wire-connecting the resonance type transmission antenna and resonance type reception antenna in Embodiment 1 of this invention. 従来の電力伝送装置の構成例を示す図である。It is a figure which shows the structural example of the conventional power transmission apparatus.

以下、この発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１に係る電力伝送装置の構成例を示す図である。
電力伝送装置は、商用交流が入力されて電力伝送を行って当該商用交流と同じ周波数の交流を出力するものである。なお、商用交流としては、国内外で使用されている標準の周波数（５０Ｈｚ又は６０Ｈｚ）の交流、工業用として使用されている周波数の交流等の、低周波数の交流が挙げられる。また以下では、電力伝送装置が無線電力伝送を行う場合を例に説明を行う。Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
Embodiment 1 FIG.
1 is a diagram illustrating a configuration example of a power transmission device according to Embodiment 1 of the present invention.
The power transmission device receives commercial alternating current and performs power transmission to output alternating current having the same frequency as the commercial alternating current. The commercial AC includes low-frequency AC such as AC at a standard frequency (50 Hz or 60 Hz) used at home and abroad and AC at a frequency used for industrial use. In the following, a case where the power transmission apparatus performs wireless power transmission will be described as an example.

この電力伝送装置は、図１に示すように、送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ（高周波電源）１、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂ、共振型受信アンテナ３ａ，３ｂ及び受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ（高周波整流回路）４を備えている。なお、送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１及び共振型送信アンテナ２ａ，２ｂは送信装置５を構成し、共振型受信アンテナ３ａ，３ｂ及び受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４は受信装置６を構成している。 As shown in FIG. 1, the power transmission apparatus includes a transmission-side AC / AC converter (high-frequency power source) 1, resonant transmission antennas 2a and 2b, resonant reception antennas 3a and 3b, and a reception-side AC / AC converter (high-frequency rectification). Circuit) 4. The transmission-side AC / AC converter 1 and the resonance-type transmission antennas 2 a and 2 b constitute a transmission device 5, and the resonance-type reception antennas 3 a and 3 b and the reception-side AC / AC converter 4 constitute a reception device 6.

送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１は、上記商用交流（図１では５０Ｈｚ）が入力され、当該商用交流を、当該商用交流の周波数で電圧振幅が変化し且つ１８０度の位相差を持って交互に出力される当該商用交流の周波数よりも高い周波数（図１では６．７８ＭＨｚ）の２系統の電力に変換するものである。この送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１は、入力回路１１、インバータ１２ａ，１２ｂ及び共振整合回路１３ａ，１３ｂを有している。 The transmission-side AC / AC converter 1 receives the commercial alternating current (50 Hz in FIG. 1), and alternately outputs the commercial alternating current with the voltage amplitude changing at the frequency of the commercial alternating current and a phase difference of 180 degrees. The power is converted into two systems of power having a frequency (6.78 MHz in FIG. 1) higher than the frequency of the commercial AC. The transmission side AC / AC converter 1 includes an input circuit 11, inverters 12a and 12b, and resonance matching circuits 13a and 13b.

入力回路１１は、上記商用交流が入力され、当該商用交流を半波整流した電力、及び当該電力に対して１８０度の位相差を持つ電力を出力するものである。この入力回路１１により得らえた２系統の電力のうち、一方の電力はインバータ１２ａに出力され、他方の電力はインバータ１２ｂに出力される。 The input circuit 11 receives the commercial alternating current, and outputs electric power obtained by half-wave rectifying the commercial alternating current and electric power having a phase difference of 180 degrees with respect to the electric power. Of the two systems of power obtained by the input circuit 11, one power is output to the inverter 12a and the other power is output to the inverter 12b.

インバータ１２ａは、入力回路１１から出力された一方の電力を、上記高い周波数でスイッチングすることで、当該高い周波数の電力に変換するものである。このインバータ１２ａにより変換された電力は、共振整合回路１３ａを介して共振型送信アンテナ２ａに出力される。
インバータ１２ｂは、入力回路１１から出力された他方の電力を、上記高い周波数でスイッチングすることで、当該高い周波数の電力に変換するものである。このインバータ１２ｂにより変換された電力は、共振整合回路１３ｂを介して共振型送信アンテナ２ｂに出力される。
なお、インバータ１２ａ，１２ｂは、スイッチング周波数が同一に設定されている。The inverter 12a converts one power output from the input circuit 11 to the high frequency power by switching at the high frequency. The electric power converted by the inverter 12a is output to the resonant transmission antenna 2a via the resonant matching circuit 13a.
The inverter 12b converts the other power output from the input circuit 11 to the high frequency power by switching at the high frequency. The electric power converted by the inverter 12b is output to the resonant transmission antenna 2b through the resonant matching circuit 13b.
The inverters 12a and 12b have the same switching frequency.

共振整合回路１３ａは、インバータ１２ａの出力インピーダンスと共振型送信アンテナ２ａの入力インピーダンスとの整合を取る（共振型送信アンテナ２ａとの間で共振条件を合わせる）ものである。なお、共振整合回路１３ａは、共振整合回路１３ａを構成する各素子の定数が固定である固定整合型、各素子の定数が可変である可変整合型、各素子の定数が自動で可変されて整合を取る自動整合型の何れであってもよい。
共振整合回路１３ｂは、インバータ１２ｂの出力インピーダンスと共振型送信アンテナ２ｂの入力インピーダンスとの整合を取る（共振型送信アンテナ２ｂとの間で共振条件を合わせる）ものである。なお、共振整合回路１３ｂは、共振整合回路１３ｂを構成する各素子の定数が固定である固定整合型、各素子の定数が可変である可変整合型、各素子の定数が自動で可変されて整合を取る自動整合型の何れであってもよい。
なお、インバータ１２ａ，１２ｂ及び共振整合回路１３ａ，１３ｂは、回路のリターンライン１４が共通化されている（図２参照）。The resonance matching circuit 13a matches the output impedance of the inverter 12a and the input impedance of the resonant transmission antenna 2a (matches the resonance conditions with the resonant transmission antenna 2a). The resonance matching circuit 13a includes a fixed matching type in which the constant of each element constituting the resonance matching circuit 13a is fixed, a variable matching type in which the constant of each element is variable, and the constant of each element is automatically changed to perform matching. Any of the automatic alignment types that take
The resonance matching circuit 13b matches the output impedance of the inverter 12b and the input impedance of the resonance transmitting antenna 2b (matches resonance conditions with the resonance transmitting antenna 2b). The resonance matching circuit 13b includes a fixed matching type in which the constants of each element constituting the resonance matching circuit 13b are fixed, a variable matching type in which the constants of each element are variable, and a constant of each element that is automatically changed to perform matching. Any of the automatic alignment types that take
The inverters 12a and 12b and the resonance matching circuits 13a and 13b share a circuit return line 14 (see FIG. 2).

共振型送信アンテナ２ａは、インバータ１２ａにより変換された電力を入力して共振動作を行い、非放射型の電磁界を近傍に発生させることで、共振型受信アンテナ３ａに対して電力伝送を行う共振型の電力送信アンテナである。
共振型送信アンテナ２ｂは、インバータ１２ｂにより変換された電力を入力して共振動作を行い、非放射型の電磁界を近傍に発生させることで、共振型受信アンテナ３ｂに対して電力伝送を行う共振型の電力送信アンテナである。The resonant transmission antenna 2a receives the power converted by the inverter 12a, performs a resonance operation, and generates a non-radiation type electromagnetic field in the vicinity so as to transmit power to the resonant reception antenna 3a. Type power transmitting antenna.
The resonant transmission antenna 2b receives the power converted by the inverter 12b, performs a resonance operation, and generates a non-radiation type electromagnetic field in the vicinity so as to transmit power to the resonant reception antenna 3b. Type power transmitting antenna.

共振型受信アンテナ３ａは、共振型送信アンテナ２ａからの非放射型の電磁界と共振結合動作を行うことで電力を受信する共振型の電力受信アンテナである。この共振型受信アンテナ３ａにより受信された電力は、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の後述する共振整合回路４１ａを介して全波整流回路４２ａに出力される。
共振型受信アンテナ３ｂは、共振型送信アンテナ２ｂからの非放射型の電磁界と共振結合動作を行うことで電力を受信する共振型の電力受信アンテナである。この共振型受信アンテナ３ｂにより受信された電力は、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の後述する共振整合回路４１ｂを介して全波整流回路４２ｂに出力される。The resonant receiving antenna 3a is a resonant power receiving antenna that receives power by performing a resonant coupling operation with a non-radiating electromagnetic field from the resonant transmitting antenna 2a. The power received by the resonance type reception antenna 3a is output to the full wave rectification circuit 42a via a resonance matching circuit 41a (described later) of the reception side AC / AC converter 4.
The resonant receiving antenna 3b is a resonant power receiving antenna that receives power by performing a resonant coupling operation with a non-radiating electromagnetic field from the resonant transmitting antenna 2b. The electric power received by the resonance type receiving antenna 3b is output to the full-wave rectifier circuit 42b via a resonance matching circuit 41b (to be described later) of the receiving side AC / AC converter 4.

なお、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂと共振型受信アンテナ３ａ，３ｂとの間の電力の無線伝送方式は特に限定されるものではなく、磁界共鳴による方式、電界共鳴による方式、電磁誘導による方式の何れであってもよい。 The wireless power transmission method between the resonant transmission antennas 2a and 2b and the resonant reception antennas 3a and 3b is not particularly limited, and may be a magnetic field resonance method, an electric field resonance method, or an electromagnetic induction method. Either may be sufficient.

受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４は、各共振型受信アンテナ３ａ，３ｂにより受信された電力を、上記商用交流と同じ周波数（図１では５０Ｈｚ）の単一の交流に変換するものである。この受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４は、共振整合回路４１ａ，４１ｂ、全波整流回路４２ａ，４２ｂ及び出力回路４３を有している。 The reception-side AC / AC converter 4 converts the power received by the resonant reception antennas 3a and 3b into a single alternating current having the same frequency (50 Hz in FIG. 1) as the commercial alternating current. The reception-side AC / AC converter 4 includes resonance matching circuits 41 a and 41 b, full-wave rectification circuits 42 a and 42 b, and an output circuit 43.

共振整合回路４１ａは、共振型受信アンテナ３ａの出力インピーダンスと全波整流回路４２ａの入力インピーダンスとの整合を取る（共振型受信アンテナ３ａとの間で共振条件を合わせる）ものである。なお、共振整合回路４１ａは、共振整合回路４１ａを構成する各素子の定数が固定である固定整合型、各素子の定数が可変である可変整合型、各素子の定数が自動で可変されて整合を取る自動整合型の何れであってもよい。
共振整合回路４１ｂは、共振型受信アンテナ３ｂの出力インピーダンスと全波整流回路４２ｂの入力インピーダンスとの整合を取る（共振型受信アンテナ３ｂとの間で共振条件を合わせる）ものである。なお、共振整合回路４１ｂは、共振整合回路４１ｂを構成する各素子の定数が固定である固定整合型、各素子の定数が可変である可変整合型、各素子の定数が自動で可変されて整合を取る自動整合型の何れであってもよい。The resonance matching circuit 41a matches the output impedance of the resonance receiving antenna 3a and the input impedance of the full-wave rectification circuit 42a (matches the resonance condition with the resonance receiving antenna 3a). The resonance matching circuit 41a includes a fixed matching type in which the constants of each element constituting the resonance matching circuit 41a are fixed, a variable matching type in which the constants of each element are variable, and a constant of each element that is automatically changed to perform matching. Any of the automatic alignment types that take
The resonance matching circuit 41b matches the output impedance of the resonance receiving antenna 3b and the input impedance of the full-wave rectification circuit 42b (matches the resonance condition with the resonance receiving antenna 3b). The resonance matching circuit 41b includes a fixed matching type in which the constant of each element constituting the resonance matching circuit 41b is fixed, a variable matching type in which the constant of each element is variable, and a constant of each element that is automatically changed to match. Any of the automatic alignment types that take

全波整流回路４２ａは、共振型受信アンテナ３ａにより受信された電力を全波整流するものである。この全波整流回路４２ａにより全波整流された電力は、出力回路４３に出力される。
全波整流回路４２ｂは、共振型受信アンテナ３ｂにより受信された電力を全波整流するものである。この全波整流回路４２ｂにより全波整流された電力は、出力回路４３に出力される。The full-wave rectification circuit 42a performs full-wave rectification on the power received by the resonant receiving antenna 3a. The full-wave rectified power by the full-wave rectifier circuit 42 a is output to the output circuit 43.
The full-wave rectification circuit 42b performs full-wave rectification on the power received by the resonant receiving antenna 3b. The electric power that has been full-wave rectified by the full-wave rectifier circuit 42 b is output to the output circuit 43.

出力回路４３は、全波整流回路４２ａ，４２ｂにより全波整流された電力を、一方の電力の極性を反転した上で合成するものである。これにより、上記商用交流と同じ周波数の交流を得ることができる。この出力回路４３により得られた電力は、負荷（不図示）に出力される。 The output circuit 43 combines the power that has been full-wave rectified by the full-wave rectification circuits 42a and 42b, with the polarity of one power being inverted. Thereby, the alternating current of the same frequency as the said commercial alternating current can be obtained. The electric power obtained by the output circuit 43 is output to a load (not shown).

次に、送信装置５の具体的な回路構成例について、図２を参照しながら説明する。
図２はこの発明の実施の形態１における送信装置５の回路構成例を示す図である。なお図２では、送信装置５の入力端に、商用交流を出力する商用交流源７が接続された場合を示している。また図２では、インバータ１２ａ，１２ｂとしてＥ級型のインバータを用いた場合を示している。Next, a specific circuit configuration example of the transmission device 5 will be described with reference to FIG.
FIG. 2 is a diagram showing a circuit configuration example of the transmission device 5 according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 2 shows a case where a commercial AC source 7 that outputs commercial AC is connected to the input terminal of the transmission device 5. FIG. 2 shows a case where class E inverters are used as the inverters 12a and 12b.

まず、送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１の回路構成例について説明する。
図２では、送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１の入力回路１１は、ダイオードＤ１１，Ｄ１２，Ｄ２１，Ｄ２２、コンデンサＣ１１，Ｃ２１により構成されている。First, a circuit configuration example of the transmission side AC / AC converter 1 will be described.
In FIG. 2, the input circuit 11 of the transmission-side AC / AC converter 1 includes diodes D11, D12, D21, and D22, and capacitors C11 and C21.

ダイオードＤ１１は、カソードが商用交流源７の一端（プラス端子）に接続され、アノードがダイオードＤ２１のアノードに接続されている。また、ダイオードＤ１２は、アノードが商用交流源７の一端に接続されている。また、コンデンサＣ１１は、一端がダイオードＤ１２のカソードに接続され、他端がダイオードＤ１１のアノードに接続されている。
同様に、ダイオードＤ２１は、カソードが商用交流源７の他端（マイナス端子）に接続され、アノードがダイオードＤ１１のアノードに接続されている。また、ダイオードＤ２２は、アノードが商用交流源７の他端に接続されている。また、コンデンサＣ２１は、一端がダイオードＤ２２のカソードに接続され、他端がダイオード２１のアノードに接続されている。The diode D11 has a cathode connected to one end (plus terminal) of the commercial AC source 7, and an anode connected to the anode of the diode D21. The diode D12 has an anode connected to one end of the commercial AC source 7. The capacitor C11 has one end connected to the cathode of the diode D12 and the other end connected to the anode of the diode D11.
Similarly, the diode D21 has a cathode connected to the other end (minus terminal) of the commercial AC source 7, and an anode connected to the anode of the diode D11. Further, the anode of the diode D22 is connected to the other end of the commercial AC source 7. The capacitor C21 has one end connected to the cathode of the diode D22 and the other end connected to the anode of the diode 21.

また、送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１のインバータ１２ａは、インダクタＬ１１、共振回路素子（コンデンサＣ１２，Ｃ１３及びインダクタＬ１２）及びスイッチング素子Ｑ１１により構成されている。 The inverter 12a of the transmission side AC / AC converter 1 includes an inductor L11, resonant circuit elements (capacitors C12 and C13 and an inductor L12), and a switching element Q11.

インダクタＬ１１は、入力回路１１から入力された電力を、スイッチング素子Ｑ１１の動作毎に一時的に保持する働きをするものである。このインダクタＬ１１は、一端がダイオードＤ１２のカソード及びコンデンサＣ１１の一端に接続されている。 The inductor L11 functions to temporarily hold the power input from the input circuit 11 for each operation of the switching element Q11. One end of the inductor L11 is connected to the cathode of the diode D12 and one end of the capacitor C11.

共振回路素子（コンデンサＣ１２，Ｃ１３及びインダクタＬ１２）は、スイッチング素子Ｑ１１のスイッチング動作を共振スイッチング動作とさせるものである。すなわち、この共振回路素子により、スイッチング素子Ｑ１１のスイッチング動作が、Ｉｄｓ電流とＶｄｓ電圧積によるスイッチング損失が最も小さくなるように、ＺＶＳ（ゼロボルテージスイッチング）が成立するように、スイッチング条件が設定されている。 The resonant circuit elements (capacitors C12 and C13 and the inductor L12) are for switching the switching operation of the switching element Q11 to a resonant switching operation. That is, with this resonance circuit element, the switching condition of the switching element Q11 is set so that ZVS (zero voltage switching) is established so that the switching loss due to the Ids current and the Vds voltage product is minimized. Yes.

コンデンサＣ１２は、一端がインダクタＬ１１の他端に接続され、他端がダイオードＤ１１のアノードに接続されている。また、インダクタＬ１２は、一端がインダクタＬ１１の他端に接続されている。また、コンデンサＣ１３は、一端がインダクタＬ１２の他端に接続されている。 Capacitor C12 has one end connected to the other end of inductor L11 and the other end connected to the anode of diode D11. The inductor L12 has one end connected to the other end of the inductor L11. The capacitor C13 has one end connected to the other end of the inductor L12.

スイッチング素子Ｑ１１は、上記高い周波数でスイッチング動作を行うものである。このスイッチング素子Ｑ１１は、ドレイン端子がインダクタＬ１１の他端に接続され、ソース端子がダイオードＤ１１のアノードに接続されている。 The switching element Q11 performs a switching operation at the high frequency. The switching element Q11 has a drain terminal connected to the other end of the inductor L11 and a source terminal connected to the anode of the diode D11.

また、送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１のインバータ１２ｂは、インダクタＬ２１、共振回路素子（コンデンサＣ２２，Ｃ２３及びインダクタＬ２２）及びスイッチング素子Ｑ２１により構成されている。 The inverter 12b of the transmission side AC / AC converter 1 includes an inductor L21, resonant circuit elements (capacitors C22 and C23 and an inductor L22), and a switching element Q21.

インダクタＬ２１は、入力回路１１から入力された電力を、スイッチング素子Ｑ２１の動作毎に一時的に保持する働きをするものである。このインダクタＬ２１は、一端がダイオードＤ２２のカソード及びコンデンサＣ２１の一端に接続されている。 The inductor L21 functions to temporarily hold the power input from the input circuit 11 for each operation of the switching element Q21. One end of the inductor L21 is connected to the cathode of the diode D22 and one end of the capacitor C21.

共振回路素子（コンデンサＣ２２，Ｃ２３及びインダクタＬ２２）は、スイッチング素子Ｑ２１のスイッチング動作を共振スイッチング動作とさせるものである。すなわち、この共振回路素子により、スイッチング素子Ｑ２１のスイッチング動作が、Ｉｄｓ電流とＶｄｓ電圧積によるスイッチング損失が最も小さくなるように、ＺＶＳ（ゼロボルテージスイッチング）が成立するように、スイッチング条件が設定されている。 The resonant circuit elements (capacitors C22 and C23 and the inductor L22) make the switching operation of the switching element Q21 a resonant switching operation. That is, with this resonant circuit element, the switching conditions of the switching element Q21 are set so that ZVS (zero voltage switching) is established so that the switching loss due to the Ids current and the Vds voltage product is minimized. Yes.

コンデンサＣ２２は、一端がインダクタＬ２１の他端に接続され、他端がダイオードＤ２１のアノードに接続されている。また、インダクタＬ２２は、一端がインダクタＬ２１の他端に接続されている。また、コンデンサＣ２３は、一端がインダクタＬ２２の他端に接続されている。 Capacitor C22 has one end connected to the other end of inductor L21 and the other end connected to the anode of diode D21. The inductor L22 has one end connected to the other end of the inductor L21. The capacitor C23 has one end connected to the other end of the inductor L22.

スイッチング素子Ｑ２１は、上記高い周波数でスイッチング動作を行うものである。このスイッチング素子Ｑ２１は、ドレイン端子がインダクタＬ２１の他端に接続され、ソース端子がダイオードＤ２１のアノードに接続されている。 The switching element Q21 performs a switching operation at the high frequency. The switching element Q21 has a drain terminal connected to the other end of the inductor L21 and a source terminal connected to the anode of the diode D21.

また、送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１の共振整合回路１３ａは、コンデンサＣ１４，Ｃ１５及びインダクタＬ１３により構成されている。
コンデンサＣ１４は、一端がコンデンサＣ１３の他端に接続され、他端がダイオードＤ１１のアノードに接続されている。また、インダクタＬ１３は、一端がコンデンサＣ１３の他端に接続されている。また、コンデンサＣ１５は、一端がインダクタＬ１３の他端に接続され、他端がダイオードＤ１１のアノードに接続されている。The resonance matching circuit 13a of the transmission-side AC / AC converter 1 includes capacitors C14 and C15 and an inductor L13.
One end of the capacitor C14 is connected to the other end of the capacitor C13, and the other end is connected to the anode of the diode D11. Further, one end of the inductor L13 is connected to the other end of the capacitor C13. Capacitor C15 has one end connected to the other end of inductor L13 and the other end connected to the anode of diode D11.

また、送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１の共振整合回路１３ｂは、コンデンサＣ２４，Ｃ２５及びインダクタＬ２３により構成されている。
コンデンサＣ２４は、一端がコンデンサＣ２３の他端に接続され、他端がダイオードＤ２１のアノードに接続されている。また、インダクタＬ２３は、一端がコンデンサＣ２３の他端に接続されている。また、コンデンサＣ２５は、一端がインダクタＬ２３の他端に接続され、他端がダイオードＤ２１のアノードに接続されている。The resonance matching circuit 13b of the transmission side AC / AC converter 1 is composed of capacitors C24 and C25 and an inductor L23.
The capacitor C24 has one end connected to the other end of the capacitor C23 and the other end connected to the anode of the diode D21. The inductor L23 has one end connected to the other end of the capacitor C23. The capacitor C25 has one end connected to the other end of the inductor L23 and the other end connected to the anode of the diode D21.

次に、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂの回路構成例について説明する。
図２では、共振型送信アンテナ２ａは、コンデンサＣ１６，Ｃ１７及びインダクタＬ１４により構成されている。このコンデンサＣ１６，Ｃ１７及びインダクタＬ１４は共振型送信アンテナ２ａの共振条件を設定するものである。なお、インダクタＬ１４は、共振型送信アンテナ２ａの共振条件を設定する機能の他、アンテナとしても兼用されている。Next, a circuit configuration example of the resonant transmission antennas 2a and 2b will be described.
In FIG. 2, the resonant transmission antenna 2a includes capacitors C16 and C17 and an inductor L14. The capacitors C16 and C17 and the inductor L14 set the resonance conditions of the resonant transmission antenna 2a. The inductor L14 is also used as an antenna in addition to the function of setting the resonance condition of the resonant transmission antenna 2a.

コンデンサＣ１６は、一端がインダクタＬ１３の他端に接続されている。また、コンデンサＣ１７は、一端がダイオードＤ１１のアノードに接続されている。また、インダクタＬ１４は、一端がコンデンサＣ１６の他端に接続され、他端がコンデンサＣ１７の他端に接続されている。 One end of the capacitor C16 is connected to the other end of the inductor L13. The capacitor C17 has one end connected to the anode of the diode D11. The inductor L14 has one end connected to the other end of the capacitor C16 and the other end connected to the other end of the capacitor C17.

また、共振型送信アンテナ２ｂは、コンデンサＣ２６，Ｃ２７及びインダクタＬ２４により構成されている。このコンデンサＣ２６，Ｃ２７及びインダクタＬ２４は共振型送信アンテナ２ｂの共振条件を設定するものである。なお、インダクタＬ２４は、共振型送信アンテナ２ｂの共振条件を設定する機能の他、アンテナとしても兼用されている。 The resonant transmission antenna 2b includes capacitors C26 and C27 and an inductor L24. The capacitors C26 and C27 and the inductor L24 set the resonance conditions of the resonant transmission antenna 2b. The inductor L24 is also used as an antenna in addition to the function of setting the resonance condition of the resonant transmission antenna 2b.

コンデンサＣ２６は、一端がインダクタＬ２３の他端に接続されている。また、コンデンサＣ２７は、一端がダイオードＤ２１のアノードに接続されている。また、インダクタＬ２４は、一端がコンデンサＣ２６の他端に接続され、他端がコンデンサＣ２７の他端に接続されている。 One end of the capacitor C26 is connected to the other end of the inductor L23. The capacitor C27 has one end connected to the anode of the diode D21. The inductor L24 has one end connected to the other end of the capacitor C26 and the other end connected to the other end of the capacitor C27.

次に、受信装置６の具体的な回路構成例について、図３を参照しながら説明する。
図３はこの発明の実施の形態１における受信装置６の回路構成例を示す図である。なお図３では、全波整流回路４２ａ，４２ｂとしてブリッジ整流回路を用いた場合を示している。Next, a specific circuit configuration example of the receiving device 6 will be described with reference to FIG.
FIG. 3 is a diagram showing a circuit configuration example of the receiving device 6 according to the first embodiment of the present invention. FIG. 3 shows a case where bridge rectifier circuits are used as the full-wave rectifier circuits 42a and 42b.

まず、共振型受信アンテナ３ａ，３ｂの回路構成例について説明する。
図３では、共振型受信アンテナ３ａは、インダクタＬ３１及びコンデンサＣ３１，Ｃ３２により構成されている。このインダクタＬ３１及びコンデンサＣ３１，Ｃ３２は共振型受信アンテナ３ａの共振条件を設定するものである。なお、インダクタＬ３１は、共振型受信アンテナ３ａの共振条件を設定する機能の他、アンテナとしても兼用されている。
インダクタＬ３１は、一端にコンデンサＣ３１が接続され、他端にコンデンサＣ３２が接続されている。First, a circuit configuration example of the resonant receiving antennas 3a and 3b will be described.
In FIG. 3, the resonant receiving antenna 3a is configured by an inductor L31 and capacitors C31 and C32. The inductor L31 and the capacitors C31 and C32 set the resonance condition of the resonance type receiving antenna 3a. The inductor L31 is also used as an antenna in addition to the function of setting the resonance condition of the resonance type receiving antenna 3a.
The inductor L31 has a capacitor C31 connected to one end and a capacitor C32 connected to the other end.

また、共振型受信アンテナ３ｂは、インダクタＬ４１及びコンデンサＣ４１，Ｃ４２により構成されている。このインダクタＬ４１及びコンデンサＣ４１，Ｃ４２は共振型受信アンテナ３ｂの共振条件を設定するものである。なお、インダクタＬ４１は、共振型受信アンテナ３ｂの共振条件を設定する機能の他、アンテナとしても兼用されている。
インダクタＬ４１は、一端にコンデンサＣ４１が接続され、他端にコンデンサＣ４２が接続されている。The resonant receiving antenna 3b includes an inductor L41 and capacitors C41 and C42. The inductor L41 and the capacitors C41 and C42 set the resonance condition of the resonance type receiving antenna 3b. The inductor L41 is also used as an antenna in addition to the function of setting the resonance condition of the resonant receiving antenna 3b.
The inductor L41 has a capacitor C41 connected to one end and a capacitor C42 connected to the other end.

次に、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の回路構成例について説明する。
図３では、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の共振整合回路４１ａは、インダクタＬ３２及びコンデンサＣ３３により構成されている。
インダクタＬ３２は、一端がコンデンサＣ３１の他端に接続されている。また、コンデンサＣ３３は、一端がインダクタＬ３２の他端に接続され、他端がコンデンサＣ３２の他端に接続されている。Next, a circuit configuration example of the receiving side AC / AC converter 4 will be described.
In FIG. 3, the resonance matching circuit 41a of the receiving side AC / AC converter 4 includes an inductor L32 and a capacitor C33.
One end of the inductor L32 is connected to the other end of the capacitor C31. The capacitor C33 has one end connected to the other end of the inductor L32 and the other end connected to the other end of the capacitor C32.

また、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の共振整合回路４１ｂは、インダクタＬ４２及びコンデンサＣ４３により構成されている。
インダクタＬ４２は、一端がコンデンサＣ４１の他端に接続されている。また、コンデンサＣ４３は、一端がインダクタＬ４２の他端に接続され、他端がコンデンサＣ４２の他端に接続されている。The resonance matching circuit 41b of the receiving side AC / AC converter 4 includes an inductor L42 and a capacitor C43.
One end of the inductor L42 is connected to the other end of the capacitor C41. Capacitor C43 has one end connected to the other end of inductor L42 and the other end connected to the other end of capacitor C42.

また、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の全波整流回路４２ａは、整流ダイオードＤ３１〜Ｄ３４及びコンデンサＣ３４により構成されている。 The full-wave rectifier circuit 42a of the reception-side AC / AC converter 4 includes rectifier diodes D31 to D34 and a capacitor C34.

整流ダイオードＤ３１〜Ｄ３４は、ブリッジ接続され、共振型受信アンテナ３ａから入力された電力を全波整流するものである。
整流ダイオードＤ３１〜Ｄ３４は、整流ダイオードＤ３１のカソード及び整流ダイオードＤ３３のアノードがインダクタＬ３２の他端に接続され、整流ダイオードＤ３２のカソード及び整流ダイオードＤ３４のアノードがコンデンサＣ３２の他端に接続されている。The rectifier diodes D31 to D34 are bridge-connected and perform full-wave rectification on the power input from the resonant receiving antenna 3a.
In the rectifier diodes D31 to D34, the cathode of the rectifier diode D31 and the anode of the rectifier diode D33 are connected to the other end of the inductor L32, and the cathode of the rectifier diode D32 and the anode of the rectifier diode D34 are connected to the other end of the capacitor C32. .

コンデンサＣ３４は、整流ダイオードＤ３１〜Ｄ３４により全波整流された電力を、交流成分（図５Ｂの上段に示す波形）を残しつつ平滑するものである。すなわち、コンデンサＣ３４の容量は、出力波形に交流成分（図の例は商用交流と同じ５０Ｈｚ）が残る程度の小さな値に設定されている。このコンデンサＣ３４は、一端が整流ダイオードＤ３３のカソード及び整流ダイオードＤ３４のカソードに接続され、他端が整流ダイオードＤ３１のアノード及び整流ダイオードＤ３２のアノードに接続されている。 The capacitor C34 smoothes the power that has been full-wave rectified by the rectifier diodes D31 to D34 while leaving the AC component (the waveform shown in the upper part of FIG. 5B). That is, the capacity of the capacitor C34 is set to a small value such that an AC component (50 Hz, which is the same as that of commercial AC) remains in the output waveform. The capacitor C34 has one end connected to the cathode of the rectifier diode D33 and the cathode of the rectifier diode D34, and the other end connected to the anode of the rectifier diode D31 and the anode of the rectifier diode D32.

また、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の全波整流回路４２ｂは、整流ダイオードＤ４１〜Ｄ４４及びコンデンサＣ４４により構成されている。 The full-wave rectifier circuit 42b of the reception-side AC / AC converter 4 includes rectifier diodes D41 to D44 and a capacitor C44.

整流ダイオードＤ４１〜Ｄ４４は、ブリッジ接続され、共振型受信アンテナ３ｂから入力された電力を全波整流するものである。
整流ダイオードＤ４１〜Ｄ４４は、整流ダイオードＤ４１のカソード及び整流ダイオードＤ４３のアノードがインダクタＬ４２の他端に接続され、整流ダイオードＤ４２のカソード及び整流ダイオードＤ４４のアノードがコンデンサＣ４２の他端に接続されている。The rectifier diodes D41 to D44 are bridge-connected and perform full-wave rectification on the power input from the resonance type receiving antenna 3b.
In the rectifier diodes D41 to D44, the cathode of the rectifier diode D41 and the anode of the rectifier diode D43 are connected to the other end of the inductor L42, and the cathode of the rectifier diode D42 and the anode of the rectifier diode D44 are connected to the other end of the capacitor C42. .

コンデンサＣ４４は、整流ダイオードＤ４１〜Ｄ４４により全波整流された電力を、交流成分（図５Ｂの下段に示す波形）を残しつつ平滑するものである。すなわち、コンデンサＣ４４の容量は、出力波形に交流成分（図の例は商用交流と同じ５０Ｈｚ）が残る程度の小さな値に設定されている。このコンデンサＣ４４は、一端が整流ダイオードＤ４３のカソード及び整流ダイオードＤ４４のカソードに接続され、他端が整流ダイオードＤ４１のアノード及び整流ダイオードＤ４２のアノードに接続されている。 The capacitor C44 smoothes the power that has been full-wave rectified by the rectifier diodes D41 to D44 while leaving the AC component (the waveform shown in the lower part of FIG. 5B). That is, the capacity of the capacitor C44 is set to a small value such that an AC component (50 Hz which is the same as commercial AC in the example in the figure) remains in the output waveform. One end of the capacitor C44 is connected to the cathode of the rectifier diode D43 and the cathode of the rectifier diode D44, and the other end is connected to the anode of the rectifier diode D41 and the anode of the rectifier diode D42.

また、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の出力回路４３は、スイッチング素子Ｑ３１，Ｑ４１により構成されている。
ここで、スイッチング素子Ｑ３１は、ドレイン端子が整流ダイオードＤ３３のカソード及び整流ダイオードＤ３４のカソードに接続され、ソース端子が整流ダイオードＤ３１のアノード及び整流ダイオードＤ３２のアノードに接続されている。同様に、スイッチング素子Ｑ４１は、ドレイン端子が整流ダイオードＤ４３のカソード及び整流ダイオードＤ４４のカソードに接続され、ソース端子が整流ダイオードＤ４１のアノード及び整流ダイオードＤ４２のアノードに接続されている。また、スイッチング素子Ｑ３１のソース端子は、スイッチング素子Ｑ４１のソース端子にも接続されている。The output circuit 43 of the receiving side AC / AC converter 4 includes switching elements Q31 and Q41.
Here, the switching element Q31 has a drain terminal connected to the cathode of the rectifier diode D33 and the cathode of the rectifier diode D34, and a source terminal connected to the anode of the rectifier diode D31 and the anode of the rectifier diode D32. Similarly, the switching element Q41 has a drain terminal connected to the cathode of the rectifier diode D43 and the cathode of the rectifier diode D44, and a source terminal connected to the anode of the rectifier diode D41 and the anode of the rectifier diode D42. The source terminal of the switching element Q31 is also connected to the source terminal of the switching element Q41.

なお、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の一対の出力端子のうち、ＨＯＴ端子はスイッチング素子Ｑ３１のドレイン端子に接続され、ＲＴＮ端子はスイッチング素子Ｑ４１のドレイン端子に接続されている。 Of the pair of output terminals of the reception-side AC / AC converter 4, the HOT terminal is connected to the drain terminal of the switching element Q31, and the RTN terminal is connected to the drain terminal of the switching element Q41.

次に、上記のように構成された電力伝送装置の動作例について、図１〜５を参照しながら説明する。なお以下では、電力伝送装置に入力される上記商用交流の周波数を５０Ｈｚとし、電力伝送装置で用いる上記高い周波数を６．７８ＭＨｚとした場合を例に説明を行う。
まず、送信装置５では、送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１の入力回路１１は、商用交流源７から５０Ｈｚの商用交流Ｖｉｎ（ＡＣ）が入力されると（図４Ａ）、当該商用交流を２系統の電力（当該商用交流を半波整流した電力、及び当該電力に対して１８０度の位相差を持つ電力）に変換して出力する。Next, an operation example of the power transmission device configured as described above will be described with reference to FIGS. In the following description, an example is described in which the frequency of the commercial AC input to the power transmission device is 50 Hz and the high frequency used in the power transmission device is 6.78 MHz.
First, in the transmission device 5, when the commercial AC Vin (AC) of 50 Hz is input from the commercial AC source 7 to the input circuit 11 of the transmission-side AC / AC converter 1 (FIG. 4A), the commercial AC is converted into two systems. It is converted into electric power (electric power obtained by half-wave rectifying the commercial alternating current and electric power having a phase difference of 180 degrees with respect to the electric power) and output.

そして、インバータ１２ａは、入力回路１１からの一方の電力を６．７８ＭＨｚの電力に変換する（図４Ｂの上段）。ここで、スイッチング素子Ｑ１１により６．７８ＭＨｚでスイッチングされたドレイン−ソース間電圧Ｖｄｓ（Ｑ１１）のピークは、５０Ｈｚのサイン波の半波状に変化する。同様に、インバータ１２ｂは、入力回路１１からの他方の電力を６．７８ＭＨｚの電力に変換する（図４Ｂの下段）。ここで、スイッチング素子Ｑ２１により６．７８ＭＨｚでスイッチングされたドレイン−ソース間電圧Ｖｄｓ（Ｑ２１）のピークは、５０Ｈｚのサイン波の半波状に変化する。なお、図４において、実線で示す波形（ハッチングされた部分に含まれる波形）は、インバータ１２ａ，１２ｂにより変換された電力（６．７８ＭＨｚ）の波形を示し、破線で示す波形は、当該電力のピークの軌跡（５０Ｈｚ）を示している。 Then, the inverter 12a converts one power from the input circuit 11 into 6.78 MHz power (upper stage in FIG. 4B). Here, the peak of the drain-source voltage Vds (Q11) switched at 6.78 MHz by the switching element Q11 changes to a half wave of a 50 Hz sine wave. Similarly, the inverter 12b converts the other power from the input circuit 11 into a 6.78 MHz power (lower stage in FIG. 4B). Here, the peak of the drain-source voltage Vds (Q21) switched at 6.78 MHz by the switching element Q21 changes to a half wave of a 50 Hz sine wave. In FIG. 4, the waveform indicated by the solid line (the waveform included in the hatched portion) indicates the waveform of the power (6.78 MHz) converted by the inverters 12a and 12b, and the waveform indicated by the broken line indicates the waveform of the power. The peak locus (50 Hz) is shown.

そして、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂは、５０Ｈｚで電圧振幅が変化し且つ１８０度の位相差を持って交互に出力される６．７８ＭＨｚの２系統の電力（伝送波）を、伝送する（図４Ｃ）。なお、図４Ｃにおいて、実線で示す波形（ハッチングされた部分に含まれる波形）は、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂにより伝送される電力（６．７８ＭＨｚ）の波形を示し、破線で示す波形は、当該電力のピークの軌跡（５０Ｈｚ）を示している。 The resonant transmission antennas 2a and 2b transmit the 6.78 MHz power (transmission wave) of 6.78 MHz that is alternately output with a voltage amplitude of 50 Hz and a phase difference of 180 degrees (see FIG. 4C). In FIG. 4C, a waveform indicated by a solid line (a waveform included in a hatched portion) indicates a waveform of power (6.78 MHz) transmitted by the resonant transmission antennas 2a and 2b, and a waveform indicated by a broken line is The locus of the power peak (50 Hz) is shown.

一方、受信装置６では、共振型受信アンテナ３ａ，３ｂは、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂにより伝送された、５０Ｈｚで電圧振幅が変化し且つ１８０度の位相差を持って交互に出力される６．７８ＭＨｚの２系統の電力（伝送波）を、受信する（図５Ａ）。なお図５Ａに示す波形は、図４Ｃに示す波形と同一である。 On the other hand, in the receiving device 6, the resonant receiving antennas 3a and 3b are alternately output with a voltage amplitude of 50 Hz and a phase difference of 180 degrees transmitted by the resonant transmitting antennas 2a and 2b. Receives two powers (transmission waves) of .78 MHz (FIG. 5A). The waveform shown in FIG. 5A is the same as the waveform shown in FIG. 4C.

そして、受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４の全波整流回路４２ａは、共振型受信アンテナ３ａにより受信された電力を全波整流する（図５Ｂの上段）。同様に、全波整流回路４２ｂは、共振型受信アンテナ３ｂにより受信された電力を全波整流する（図５Ｂの下段）。これにより、コンデンサＣ３４の電圧Ｖ（Ｃ３４）とコンデンサＣ４４の電圧Ｖ（Ｃ４４）は、５０Ｈｚのサイン波の半波状に整流された電力が１８０度の位相差を持って交互に出力される値となる。 Then, the full-wave rectification circuit 42a of the reception-side AC / AC converter 4 performs full-wave rectification on the power received by the resonant reception antenna 3a (upper stage in FIG. 5B). Similarly, the full-wave rectification circuit 42b performs full-wave rectification on the power received by the resonance type receiving antenna 3b (lower stage in FIG. 5B). As a result, the voltage V (C34) of the capacitor C34 and the voltage V (C44) of the capacitor C44 are such that the power rectified into a half wave of a 50 Hz sine wave is alternately output with a phase difference of 180 degrees. Become.

そして、出力回路４３は、全波整流回路４２ａ，４２ｂにより全波整流された電力を、一方の電力の極性を反転した上で合成する。この際、コンデンサＣ４４の電圧Ｖ（Ｃ４４）がＨｉｇｈのときにスイッチング素子Ｑ３１のドレイン−ソース間をオンさせ、コンデンサＣ３４の電圧Ｖ（Ｃ３４）がＨｉｇｈのときにスイッチング素子Ｑ４１のドレイン−ソース間をオンさせる。これにより、受信装置６の出力は、電力伝送装置に入力された商用電力の周波数である５０Ｈｚと同じ周波数のサイン波となる（図５Ｃ）。 Then, the output circuit 43 synthesizes the power that has been full-wave rectified by the full-wave rectification circuits 42a and 42b while inverting the polarity of one of the powers. At this time, when the voltage V (C44) of the capacitor C44 is High, the drain-source of the switching element Q31 is turned on, and when the voltage V (C34) of the capacitor C34 is High, the drain-source of the switching element Q41 is switched. Turn it on. Thereby, the output of the receiving device 6 becomes a sine wave having the same frequency as 50 Hz, which is the frequency of the commercial power input to the power transmission device (FIG. 5C).

次に、実施の形態１に係る電力伝送装置の適用例について、図６を参照しながら説明する。なお図６では、固定部５１が道路面の場合を示し、送信装置５のうちの共振型送信アンテナ２ａ，２ｂ及び受信装置６のうちの共振型受信アンテナ３ａ，３ｂのみを図示している。
実施の形態１に係る電力伝送装置の適用例としては、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂを道路面や駐車場等の固定部５１に設置し、共振型受信アンテナ３ａ，３ｂを、停止した際又は移動中に固定部５１と対向する車両等の移動体５２に設置することが可能である。なお、図６に示すように、固定部５１が道路面である場合には、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂは、移動体５２の走行方向に沿って複数設けられる。これにより、移動体５２が固定部５１に対向して停止又は移動している際に共振型送信アンテナ２ａ，２ｂから共振型受信アンテナ３ａ，３ｂに電力伝送を行うことができ、移動体５２に電力を供給することができる。Next, an application example of the power transmission device according to Embodiment 1 will be described with reference to FIG. FIG. 6 shows a case where the fixing unit 51 is a road surface, and only the resonant transmission antennas 2 a and 2 b of the transmission device 5 and the resonant reception antennas 3 a and 3 b of the reception device 6 are illustrated.
As an application example of the power transmission device according to the first embodiment, the resonant transmission antennas 2a and 2b are installed in a fixed portion 51 such as a road surface or a parking lot, and the resonant reception antennas 3a and 3b are stopped or It can be installed on a moving body 52 such as a vehicle facing the fixed portion 51 during movement. As shown in FIG. 6, when the fixed portion 51 is a road surface, a plurality of resonant transmission antennas 2 a and 2 b are provided along the traveling direction of the moving body 52. As a result, when the moving body 52 is stopped or moved opposite to the fixed portion 51, power can be transmitted from the resonant transmission antennas 2a and 2b to the resonant reception antennas 3a and 3b. Electric power can be supplied.

なお上記では、共振型送信アンテナ２ａを単一のコイルから構成し、共振型送信アンテナ２ｂを単一のコイルから構成した場合について示した。しかしながら、これに限るものではなく、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂを、それぞれ２個以上のコイルで構成してもよく、例えばそれぞれ給電用コイル及び共鳴用コイルから構成してもよい。
同様に、上記では、共振型受信アンテナ３ａを単一のコイルから構成し、共振型受信アンテナ３ｂを単一のコイルから構成した場合について示した。しかしながら、これに限るものではなく、共振型受信アンテナ３ａ，３ｂを、それぞれ２個以上のコイルで構成してもよく、例えばそれぞれ給電用コイル及び共鳴用コイルから構成してもよい。In the above description, the resonant transmission antenna 2a is configured from a single coil, and the resonant transmission antenna 2b is configured from a single coil. However, the present invention is not limited to this, and each of the resonant transmission antennas 2a and 2b may be configured by two or more coils, for example, may be configured by a power feeding coil and a resonance coil, respectively.
Similarly, in the above description, the case where the resonant receiving antenna 3a is configured from a single coil and the resonant receiving antenna 3b is configured from a single coil has been described. However, the present invention is not limited to this, and each of the resonance type receiving antennas 3a and 3b may be composed of two or more coils, for example, may be composed of a power feeding coil and a resonance coil, respectively.

また上記では、共振型送信アンテナ２ａ，２ｂと共振型受信アンテナ３ａ，３ｂとの間の電力の伝送方式が無線伝送方式であるとして説明を行った。しかしながら、これに限るものではなく、例えば図７に示すように、共振型送信アンテナ２ａと共振型受信アンテナ３ａとを等価的に１点接続となるよう導線８ａで接続し、共振型送信アンテナ２ｂと共振型受信アンテナ３ｂとを等価的に１点接続となるよう導線８ｂで接続した接触型の共振結合伝送としてもよい。なお図７では、送信装置５のうちの共振型送信アンテナ２ａ，２ｂ及び受信装置６のうちの共振型受信アンテナ３ａ，３ｂのみを図示している。 In the above description, the power transmission method between the resonant transmission antennas 2a and 2b and the resonant reception antennas 3a and 3b is assumed to be a wireless transmission method. However, the present invention is not limited to this. For example, as shown in FIG. 7, the resonance type transmission antenna 2a and the resonance type reception antenna 3a are equivalently connected to each other by a conducting wire 8a so as to be connected at one point. And the resonance type reception antenna 3b may be contact type resonance coupling transmission in which the conductors 8b are connected so as to be equivalently connected at one point. In FIG. 7, only the resonant transmission antennas 2 a and 2 b in the transmission device 5 and the resonant reception antennas 3 a and 3 b in the reception device 6 are illustrated.

また上記では、インバータ１２ａ，１２ｂとしてＥ級型のインバータを用いた場合を示した。しかしながら、これに限るものではなく、入力された電力を、上記高い周波数でスイッチングすることで、当該高い周波数の電力に変換するインバータであればよい。例えば、インバータ１２ａ，１２ｂとして、ブリッジ型のインバータ、Ｄ級型のインバータ、ＤＥ級型のインバータを用いてもよい。 In the above description, the class E type inverter is used as the inverters 12a and 12b. However, the present invention is not limited to this, and any inverter that converts input power to the high frequency power by switching at the high frequency may be used. For example, as the inverters 12a and 12b, a bridge type inverter, a class D inverter, or a class DE inverter may be used.

また上記では、全波整流回路４２ａ，４２ｂとしてダイオード型のブリッジ整流回路を用いた場合を示した。しかしながら、これに限るものではなく、入力された電力を全波整流する回路であればよい。例えば、整流ダイオードＤ３１〜Ｄ３４，Ｄ４１〜Ｄ４４に代えて電界効果トランジスタ（ＦＥＴ：ＦｉｅｌｄＥｆｆｅｃｔＴｒａｎｓｉｓｔｏｒ）を用いて全波整流回路４２ａ，４２ｂを構成してもよい。 In the above description, a diode bridge rectifier circuit is used as the full-wave rectifier circuits 42a and 42b. However, the present invention is not limited to this, and any circuit may be used as long as the input power is full-wave rectified. For example, the full-wave rectifier circuits 42a and 42b may be configured using field effect transistors (FETs) instead of the rectifier diodes D31 to D34 and D41 to D44.

また上記では、インバータ１２ａの外部に共振整合回路１３ａを設け、インバータ１２ｂの外部に共振整合回路１３ｂを設けた場合を示した。しかしながら、これに限るものではなく、インバータ１２ａに共振整合回路１３ａを内蔵し、インバータ１２ｂに共振整合回路１３ｂを内蔵してもよい。例えば、共振整合回路１３ａ，１３ｂが固定整合型の場合にはインバータ１２ａ，１２ｂに内蔵し、可変整合型又は自動整合型の場合にはインバータ１２ａ，１２ｂの外部回路として設けてもよい。
また上記では、全波整流回路４２ａの外部に共振整合回路４１ａを設け、全波整流回路４２ｂの外部に共振整合回路４１ｂを設けた場合を示した。しかしながら、これに限るものではなく、全波整流回路４２ａに共振整合回路４１ａを内蔵し、全波整流回路４２ｂに共振整合回路４１ｂを内蔵してもよい。例えば、共振整合回路４１ａ，４１ｂが固定整合型の場合には全波整流回路４２ａ，４２ｂに内蔵し、可変整合型又は自動整合型の場合には全波整流回路４２ａ，４２ｂの外部回路として設けてもよい。In the above description, the resonance matching circuit 13a is provided outside the inverter 12a, and the resonance matching circuit 13b is provided outside the inverter 12b. However, the present invention is not limited to this, and the resonance matching circuit 13a may be built in the inverter 12a, and the resonance matching circuit 13b may be built in the inverter 12b. For example, the resonance matching circuits 13a and 13b may be built in the inverters 12a and 12b when the fixed matching type is used, and may be provided as an external circuit of the inverters 12a and 12b when the variable matching type or the automatic matching type is used.
In the above description, the resonance matching circuit 41a is provided outside the full-wave rectification circuit 42a, and the resonance matching circuit 41b is provided outside the full-wave rectification circuit 42b. However, the present invention is not limited to this, and the resonance matching circuit 41a may be incorporated in the full wave rectification circuit 42a, and the resonance matching circuit 41b may be incorporated in the full wave rectification circuit 42b. For example, when the resonance matching circuits 41a and 41b are fixed matching type, they are built in the full wave rectification circuits 42a and 42b, and when they are variable matching type or automatic matching type, they are provided as external circuits of the full wave rectification circuits 42a and 42b. May be.

以上のように、この実施の形態１によれば、商用交流が入力され、当該商用交流を半波整流した電力及び当該電力に対して１８０度の位相差を持つ電力を出力する入力回路１１、及び入力回路１１からの対応する電力を上記商用交流の周波数よりも高い周波数の電力に変換するインバータ１２ａ，１２ｂを有する送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ１と、対応するインバータ１２ａ，１２ｂにより変換された電力を伝送する共振型送信アンテナ２ａ，２ｂと、対応する共振型送信アンテナ２ａ，２ｂにより伝送された電力を受信する共振型受信アンテナ３ａ，３ｂと、対応する共振型受信アンテナ３ａ，３ｂにより受信された電力を全波整流する全波整流回路４２ａ，４２ｂ、及び全波整流回路４２ａ，４２ｂにより全波整流された電力を、一方の電力の極性を反転した上で合成する出力回路４３を有する受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ４とを備えたので、ＡＣ／ＤＣコンバータ１０１及びＤＣ／ＡＣインバータ１０６を用いずに、商用交流が入力されて電力伝送を行って当該商用交流と同じ周波数の交流を出力することができる。その結果、従来構成に対して装置全体を小型化、軽量化、低コスト化することができる。 As described above, according to the first embodiment, a commercial alternating current is input, and the input circuit 11 that outputs half-wave rectified power of the commercial alternating current and power having a phase difference of 180 degrees with respect to the power. And the transmission side AC / AC converter 1 which has the inverter 12a, 12b which converts the corresponding electric power from the input circuit 11 into the electric power of the frequency higher than the frequency of the said commercial alternating current, and the electric power converted by the corresponding inverter 12a, 12b Are received by the resonance-type transmission antennas 2a and 2b, the resonance-type reception antennas 3a and 3b that receive the power transmitted by the corresponding resonance-type transmission antennas 2a and 2b, and the corresponding resonance-type reception antennas 3a and 3b. The full-wave rectification circuits 42a and 42b for full-wave rectification of the obtained power and the full-wave rectified power by the full-wave rectification circuits 42a and 42b Since the receiving side AC / AC converter 4 having the output circuit 43 for inverting the polarity of the force and synthesizing is provided, commercial AC is input without using the AC / DC converter 101 and the DC / AC inverter 106. Power transmission can be performed to output alternating current with the same frequency as the commercial alternating current. As a result, the entire apparatus can be reduced in size, weight, and cost as compared with the conventional configuration.

また、従来構成では送信側で電力の変換を２度（直流への変換及び周波数変換）行い、受信側で電力の変換を２度（直流への変換及び周波数変換）行っている。それに対し、実施の形態１に係る電力伝送装置では、送信側で、入力された商用交流のうち、正の電力に対して電力の変換を１度（周波数変換）行い、負の電力に対して電力の変換を１度（周波数変換）行っている。そのため、送信側では、全体として１度の電力変換となる。また、受信側についても同様に全体として１度の電力変換（整流）となる。よって、従来構成に対して変換効率は高くなり、装置全体における入出力の電力伝送効率を高めることができる。このように、実施の形態１に係る電力伝送装置では、従来構成に対して、装置全体における入出力の電力伝送効率を高めることができ、発熱量が小さくなるため、その放熱のためのヒートシンク構造を小型化できる。これによっても、従来構成に対して装置全体を小型化、軽量化、低コスト化することができる。
なお、実施の形態１に係る電力伝送装置は、電力伝送効率が高いため、大電力型の伝送装置への適用がより有効である。In the conventional configuration, power conversion is performed twice (DC conversion and frequency conversion) on the transmission side, and power conversion is performed twice (DC conversion and frequency conversion) on the reception side. On the other hand, in the power transmission device according to the first embodiment, on the transmission side, power is converted once (frequency conversion) with respect to positive power out of input commercial alternating current, and with respect to negative power. Power conversion is performed once (frequency conversion). Therefore, on the transmission side, power conversion is performed once as a whole. Similarly, the power conversion (rectification) is performed once on the receiving side as a whole. Therefore, the conversion efficiency is higher than that of the conventional configuration, and the input / output power transmission efficiency in the entire apparatus can be increased. Thus, in the power transmission device according to the first embodiment, the input / output power transmission efficiency in the entire device can be increased and the heat generation amount can be reduced as compared with the conventional configuration, so that the heat sink structure for heat dissipation is reduced. Can be miniaturized. Also by this, the whole apparatus can be reduced in size, weight, and cost compared with the conventional configuration.
In addition, since the power transmission device according to Embodiment 1 has high power transmission efficiency, application to a high-power type transmission device is more effective.

また、このように、装置全体の小型化、軽量化、低コスト化を図りつつ、商用交流の無線電力伝送が可能となるため、既存の商用交流で動作する機器（負荷）に対して、非接触電力伝送システムを容易に構成することができる。よって、非接触電力伝送用の受電機能を内蔵した機器の登場を待たずに非接触電力伝送の実用化と普及に効果がある。 In addition, as described above, since the wireless power transmission of commercial alternating current is possible while reducing the overall size, weight, and cost of the apparatus, it is possible to prevent non-existing equipment (load) that operates with existing commercial alternating current. A contact power transmission system can be easily configured. Therefore, it is effective for practical use and spread of non-contact power transmission without waiting for the appearance of a device incorporating a power receiving function for non-contact power transmission.

なお、本願発明はその発明の範囲内において、実施の形態の任意の構成要素の変形、もしくは実施の形態の任意の構成要素の省略が可能である。 In the present invention, any constituent element of the embodiment can be modified or any constituent element of the embodiment can be omitted within the scope of the invention.

この発明に係る電力伝送装置は、ＡＣ／ＤＣコンバータ及びＤＣ／ＡＣインバータを用いずに、商用交流が入力されて電力伝送を行って当該商用交流と同じ周波数の交流を出力することができるため、商用交流が入力されて電力伝送を行って当該商用交流と同じ周波数の交流を出力する電力伝送装置等に用いるのに適している。 Since the power transmission device according to the present invention can output AC with the same frequency as the commercial AC by inputting commercial AC and transmitting power without using an AC / DC converter and a DC / AC inverter, It is suitable for use in a power transmission device or the like that receives commercial AC and transmits power and outputs AC of the same frequency as the commercial AC.

１送信側ＡＣ／ＡＣコンバータ（高周波電源）、２ａ，２ｂ共振型送信アンテナ、３ａ，３ｂ共振型受信アンテナ、４受信側ＡＣ／ＡＣコンバータ（高周波整流回路）、５送信装置、６受信装置、７商用交流源、８ａ，８ｂ導線、１１入力回路、１２ａ，１２ｂインバータ、１３ａ，１３ｂ共振整合回路、１４リターンライン、４１ａ，４１ｂ共振整合回路、４２ａ，４２ｂ全波整流回路、４３出力回路、５１固定部、５２移動体。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Transmission side AC / AC converter (high frequency power supply), 2a, 2b Resonance type transmission antenna, 3a, 3b Resonance type reception antenna, 4 Reception side AC / AC converter (high frequency rectification circuit), 5 Transmission device, 6 Reception device, 7 Commercial AC source, 8a, 8b conductor, 11 input circuit, 12a, 12b inverter, 13a, 13b resonance matching circuit, 14 return line, 41a, 41b resonance matching circuit, 42a, 42b full wave rectifier circuit, 43 output circuit, 51 fixed Part, 52 mobile.

Claims

Provided for every output from the input circuit, and an input circuit that receives commercial AC from a commercial AC source, outputs half-wave rectified power of the commercial AC, and power having a phase difference of 180 degrees with respect to the power. A high-frequency power source having an inverter that converts the corresponding power output from the input circuit into power having a frequency higher than the frequency of the commercial alternating current;
A resonant transmitting antenna that is provided for each inverter and transmits power converted by the corresponding inverter;
A resonant receiving antenna that is provided for each resonant transmitting antenna and receives power transmitted by the corresponding resonant transmitting antenna;
A full-wave rectifier circuit that is provided for each of the resonance-type reception antennas and that full-wave rectifies the power received by the corresponding resonance-type reception antenna, and power that has been full-wave rectified by each of the full-wave rectification circuits, and a high-frequency rectifier circuit having an output circuit for the synthesized on obtained by inverting the polarity of the power,
The input circuit is
Two first diodes, each having a cathode connected to a different terminal of the commercial AC source and each anode connected;
Two second diodes, each having an anode connected to a cathode of the first diode of the corresponding system;
Two systems of first capacitors having one end connected to the cathode of the second diode of the corresponding system and the other end connected to the anode of the first diode of the corresponding system;
The output circuit is
A first switching element having a drain terminal connected to a positive output terminal of one of the full-wave rectifier circuits and a source terminal connected to a negative output terminal of the full-wave rectifier circuit;
The drain terminal is connected to the positive output terminal of the other full-wave rectifier circuit, and the source terminal is connected to the negative output terminal of the full-wave rectifier circuit and the source terminal of the first switching element. A second switching element,
The high-frequency rectifier circuit has a pair of output terminals including a terminal connected to the drain terminal of the first switching element and a terminal connected to the drain terminal of the second switching element.
A power transmission device characterized by that .

The power transmission device according to claim 1, wherein each inverter has a common return line.

The power transmission device according to claim 1, wherein the inverter is a class E inverter.

The power transmission device according to claim 1, wherein the full-wave rectifier circuit is a bridge rectifier circuit.

The power transmission device according to claim 1, wherein the resonant transmission antenna and the resonant reception antenna perform power transmission by magnetic field resonance, electric field resonance, or electromagnetic induction.

The power transmission device according to claim 1, wherein the resonant transmission antenna and the resonant reception antenna are equivalently connected at one point.

The power transmission device according to claim 1, wherein both or one of the resonant transmission antenna and the resonant reception antenna is configured by two or more coils.

The resonant transmission antenna is installed in a fixed part,
The power transmission device according to claim 1, wherein the resonant receiving antenna is installed on a moving body that faces the fixed portion when stopped or during movement.

A high-frequency power source used for a power transmission device that receives commercial AC from a commercial AC source and transmits power to output AC of the same frequency as the commercial AC,
An input circuit that receives the commercial alternating current and outputs half-wave rectified power of the commercial alternating current and power having a phase difference of 180 degrees with respect to the power;
An inverter that is provided for each output from the input circuit, and converts the corresponding power output from the input circuit into power having a frequency higher than the frequency of the commercial alternating current ;
The input circuit is
Two first diodes, each having a cathode connected to a different terminal of the commercial AC source and each anode connected;
Two second diodes, each having an anode connected to a cathode of the first diode of the corresponding system;
And two systems of first capacitors having one end connected to the cathode of the second diode of the corresponding system and the other end connected to the anode of the first diode of the corresponding system.
High-frequency power supply which is characterized a call.

A high-frequency rectifier circuit used in a power transmission device that receives commercial AC and performs power transmission to output AC of the same frequency as the commercial AC,
Two full-wave rectification circuits that full-wave rectify the input power;
An output circuit that obtains the alternating current by synthesizing the power that has been full-wave rectified by each of the full-wave rectifier circuits after inverting the polarity of one of the powers ,
The output circuit is
A first switching element having a drain terminal connected to a positive output terminal of one of the full-wave rectifier circuits and a source terminal connected to a negative output terminal of the full-wave rectifier circuit;
The drain terminal is connected to the positive output terminal of the other full-wave rectifier circuit, and the source terminal is connected to the negative output terminal of the full-wave rectifier circuit and the source terminal of the first switching element. A second switching element,
A pair of output terminals including a terminal connected to the drain terminal of the first switching element and a terminal connected to the drain terminal of the second switching element;
High-frequency rectifier circuit, wherein a call.