JP6057558B2 - Golf ball - Google Patents
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Description
本発明は、ゴルフボールのスピン性能の改良技術に関するものである。 The present invention relates to a technique for improving the spin performance of a golf ball.
ゴルフボール本体表面には、塗膜が設けられている。塗膜を改良することにより、ゴルフボールの特性を改良することが提案されている。 A coating film is provided on the surface of the golf ball body. It has been proposed to improve the properties of golf balls by improving the coating.
特許文献１には、コアと、このコアの外側に位置するカバーと、このカバーの外側に位置するペイント層を備えており、上記カバーのショアＤ硬度が６１以下であり、上記ペイント層のマルテンス硬度が２．０ｍｇｆ／μｍ２以下であるゴルフボールが開示されている。特許文献１のゴルフボールは、スピン性能、スピン速度の安定性及びペイント層の耐久性に優れる。
特許文献２には、ゴルフボール本体とゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有するゴルフボールであって、前記塗膜は、マルテンス硬度が２．０ｍｇｆ／μｍ２以下であり、１０％モジュラスに対する５０％モジュラスの比（５０％モジュラス／１０％モジュラス）が１．６以上であることを特徴とするゴルフボールが開示されている。特許文献２のゴルフボールは、ウエット条件、および、ラフ条件でのアプローチショットのスピン量が高い。
特許文献３，４には、ゴルフボールの打出し角を大きくして、止まりやすいゴルフボールが提案されている。特許文献３には、ゴルフボール本体と、ゴルフボール本体表面を被覆するペイント層とを有するゴルフボールであって、前記ペイント層を構成する樹脂成分は、ポリアミド系硬化剤で硬化されたものであり、該ゴルフボールの静止摩擦係数が０．２２以下であることを特徴とするゴルフボールが開示されている。特許文献４には、ゴルフボール本体と前記ゴルフボール本体を被覆する塗膜とを有するゴルフボールであって、前記塗膜が金属粒子を含むことを特徴とするゴルフボールが開示されている。
特許文献５には、耐久性、耐ささくれ性が改善されたゴルフボールが提案され、コアとカバー、さらに該カバー上に形成される１層以上のペイントを有し、前記カバーのショアＤ硬度が５０〜６５、曲げ弾性率が１０００〜２０００ｋｇｆ／ｃｍ２であり、前記ペイントの少なくとも最外層の１０％モジュラスが５〜５０ｋｇｆ／ｃｍ２であることを特徴とする耐久性に優れたゴルフボールが開示されている。
特許文献６には、塗膜の要求特性を犠牲にすることなくスピン保持率を改良したゴルフボールが提案されている。特許文献６には、コアと該コアを被覆する少なくとも１層のカバーと、該カバーの外表面に塗膜を形成したゴルフボールにおいて、前記塗膜厚さが２５μｍ以上１２５μｍ以下の範囲で、塗膜の５０％モジュラスが５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下の範囲で、最外層カバーの厚さをＣＬ（ｍｍ）、前記塗膜の厚さをＰＬ（μｍ）としたときに次の式（１）で表わされるＲが、０．０１以上０．５以下の範囲であることを特徴とするゴルフボールが開示されている。
Ｒ＝ＰＬ／ＣＬ／１０００ …（１）
R = PL / CL / 1000 (1)
また、ゴルフボール本体の表面には、多数のディンプルが形成されている。ディンプルは、飛行時のゴルフボール周りの空気の流れを乱し、乱流剥離を起こさせる。乱流剥離によって空気のゴルフボールからの剥離点が後方にシフトし、抗力が低減される。乱流剥離によってバックスピンに起因するゴルフボールの上側剥離点と下側剥離点とのズレが助長され、ゴルフボールに作用する揚力が高められる。抗力の低減及び揚力の向上は、「ディンプル効果」と称される。優れたディンプルは、よりよく空気の流れを乱す。優れたディンプルは、大きな飛距離を生む。 A large number of dimples are formed on the surface of the golf ball body. The dimples disturb the air flow around the golf ball during flight and cause turbulent separation. Turbulent separation shifts the separation point of air from the golf ball backwards, reducing drag. Turbulent separation promotes the deviation between the upper separation point and the lower separation point of the golf ball due to backspin, and increases the lift acting on the golf ball. The reduction of drag and the improvement of lift are referred to as “dimple effect”. Excellent dimples better disturb the air flow. Excellent dimples produce a great flight distance.
ディンプルパターンに関する種々の提案がなされている。特許文献７には、半球が６個のユニットに区画されたゴルフボールが開示されている。これらのユニットは、互いに等価なディンプルパターンを有する。特許文献８には、極近傍領域の分割に八面体が用いられ、かつ赤道近傍領域の分割に二十面体が用いられたディンプルパターンが開示されている。
Various proposals regarding dimple patterns have been made.
ゴルフボールに対するゴルファーの最大の関心事は、ドライバーの飛距離である。しかし、ゴルフのスコアメイクには、ドライバーショットの飛距離だけではなく、アプローチショットの精度も重要であることは言うまでもない。ゴルフボールのカバー材料として、比較的軟質な熱可塑性ポリウレタンを採用したゴルフボールは、４０ヤード〜１００ヤード程度の距離のアプローチショットに対するコントロール性に優れる。しかし、４０ヤード未満、特に１０ヤード〜２０ヤード程度のグリーン周りからのアプローチショットに対するコントロール性については、ほとんど検討されていない。
本発明は、前記事情に鑑みてなされたものであり、ドライバーショットの飛行性能を制御しつつ、４０ヤード未満のアプローチショット、特にグリーン周り（１０ヤード〜２０ヤード程度）からのアプローチショットに対するコントロール性を高めたゴルフボールを提供することを課題とする。
A golfer's greatest concern with a golf ball is the flight distance of the driver. However, it goes without saying that not only the flight distance of a driver shot but also the accuracy of an approach shot is important for making a score in golf. A golf ball employing a relatively soft thermoplastic polyurethane as a cover material for the golf ball is excellent in controllability for approach shots at a distance of about 40 yards to 100 yards. However, little consideration has been given to the controllability of approach shots from around the green of less than 40 yards, especially 10 to 20 yards.
The present invention has been made in view of the above circumstances, and is capable of controlling approach shots less than 40 yards, particularly approach shots from around the green (about 10 to 20 yards) while controlling the flight performance of driver shots. It is an object of the present invention to provide a golf ball with improved sizing.
前記したように、カバー材料として、比較的軟質なポリウレタンを採用することにより、４０ヤード〜１００ヤード程度の距離のアプローチショットのコントロール性が向上する。しかし、本発明者らは、４０ヤード未満のアプローチショット、特にグリーン周り（１０ヤード〜２０ヤード程度）からのアプローチショットに対するコントロール性に対しては、ゴルフボール本体に設けられる塗膜の機械的物性が影響していることを見出し、本発明を完成した。 As described above, by using relatively soft polyurethane as the cover material, the controllability of approach shots at a distance of about 40 yards to 100 yards is improved. However, the present inventors have found that the mechanical properties of the coating film provided on the golf ball body are good for controllability to approach shots of less than 40 yards, particularly approach shots from around the green (about 10 to 20 yards). The present invention has been completed.
すなわち、本発明のゴルフボールは、多数のディンプルがその表面に形成されたゴルフボール本体と、前記ゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有するゴルフボールであって、全てのディンプルの占有率Ｙが６０％以上、９５％以下であり、前記塗膜は、動的粘弾性装置により下記条件にて測定した１２０℃〜１５０℃の温度範囲における貯蔵弾性率（Ｅ’）が、１．００×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上、１．００×１０８ｄｙｎ／ｃｍ２以下であり、且つ、１０℃における損失正接（ｔａｎδ）が、０．０５０以上であることを特徴とする。
＜測定条件＞
測定モード：引張
測定温度：−５０℃〜１５０℃
昇温速度：４℃／分
加振周波数：１０Ｈｚ
測定歪み：０．１％
That is, the golf ball of the present invention is a golf ball having a golf ball body having a large number of dimples formed on the surface thereof and a coating film provided on the surface of the golf ball body. Y is 60% or more and 95% or less, and the coating film has a storage elastic modulus (E ′) of 1.00 in a temperature range of 120 ° C. to 150 ° C. measured by a dynamic viscoelasticity device under the following conditions. X10 7 dyn / cm 2 or more, 1.00 × 10 8 dyn / cm 2 or less, and loss tangent (tan δ) at 10 ° C. is 0.050 or more.
<Measurement conditions>
Measurement mode: Tensile Measurement temperature: -50 ° C to 150 ° C
Temperature increase rate: 4 ° C / min Excitation frequency: 10Hz
Measurement distortion: 0.1%
本発明者らは、動的粘弾性装置を用いて、塗膜の貯蔵弾性率（Ｅ’）の温度変化を測定したときに、低温領域では、貯蔵弾性率（Ｅ’）にほとんど差がない塗膜であっても、１２０℃〜１５０℃の高温領域では、貯蔵弾性率に差が生じ、この１２０℃〜１５０℃の温度範囲における貯蔵弾性率（Ｅ’）が、４０ヤード未満のアプローチショットのスピン性能に影響していることを見出した。また、塗膜の損失正接（ｔａｎδ）が大きいということは、与えられたエネルギーが熱などのエネルギーに変換されることを意味し、この損失正接（ｔａｎδ）が大きいほど、４０ヤード未満のアプローチショットのスピン性能が向上することを見出した。本発明の塗膜の損失正接（ｔａｎδ）は、０．０５０以上が好ましい。また、本発明のゴルフボールは、ディンプルの占有率Ｙが６０％以上、９５％以下であり、ドライバーショットの飛行性能に優れる。 When the present inventors measured the temperature change of the storage elastic modulus (E ') of a coating film using a dynamic viscoelastic device, there is almost no difference in storage elastic modulus (E') in a low temperature region. Even if it is a coating film, a difference arises in storage elastic modulus in a high temperature region of 120 ° C. to 150 ° C., and an approach shot with a storage elastic modulus (E ′) in the temperature range of 120 ° C. to 150 ° C. of less than 40 yards. It has been found that this affects the spin performance. In addition, the loss tangent (tan δ) of the coating film is large, which means that the given energy is converted into energy such as heat. The larger this loss tangent (tan δ), the approach shot of less than 40 yards. It has been found that the spin performance is improved. The loss tangent (tan δ) of the coating film of the present invention is preferably 0.050 or more. Also, the golf ball of the present invention has a dimple occupancy Y of 60% or more and 95% or less, and is excellent in flight performance on driver shots.
本発明によれば、ドライバーショットの飛行性能に優れ、４０ヤード未満のアプローチショット、特にグリーン周り（１０ヤード〜２０ヤード程度）からのアプローチショットにおけるコントロール性が高いゴルフボールが得られる。 According to the present invention, a golf ball having excellent driver shot flight performance and high controllability in approach shots of less than 40 yards, particularly approach shots from around the green (about 10 to 20 yards) can be obtained.
本発明のゴルフボールは、多数のディンプルがその表面に形成されたゴルフボール本体と、前記ゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有するゴルフボールであって、全てのディンプルの占有率Ｙが６０％以上、９５％以下であり、前記塗膜は、動的粘弾性装置により下記条件にて測定した１２０℃〜１５０℃の温度範囲における貯蔵弾性率（Ｅ’）が、１．００×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上、１．００×１０８ｄｙｎ／ｃｍ２以下であり、且つ、１０℃における損失正接（ｔａｎδ）が、０．０５０以上であることを特徴とする。
＜測定条件＞
測定モード：引張
測定温度：−５０℃〜１５０℃
昇温速度：４℃／分
加振周波数：１０Ｈｚ
測定歪み：０．１％
The golf ball of the present invention is a golf ball having a golf ball main body on which a large number of dimples are formed and a coating film provided on the surface of the golf ball main body, and the occupation ratio Y of all the dimples is The film has a storage elastic modulus (E ′) in the temperature range of 120 ° C. to 150 ° C. measured by a dynamic viscoelasticity device under the following conditions and has a storage elastic modulus (E ′) of 1.00 × 10 6. 7 dyn / cm 2 or more and 1.00 × 10 8 dyn / cm 2 or less, and loss tangent (tan δ) at 10 ° C. is 0.050 or more.
<Measurement conditions>
Measurement mode: Tensile Measurement temperature: -50 ° C to 150 ° C
Temperature increase rate: 4 ° C / min Excitation frequency: 10Hz
Measurement distortion: 0.1%
動的粘弾性装置を用いて前記条件にて測定した１２０℃〜１５０℃の温度範囲における貯蔵弾性率（Ｅ’）が、１．００×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上、１．００×１０８ｄｙｎ／ｃｍ２以下である塗膜は、４０ヤード未満のアプローチショットの打出角を低く、スピン量を高くする。その結果、本発明のゴルフボールは、４０ヤード未満のアプローチショットのコントロール性が高くなる。この観点から、１２０℃〜１５０℃の温度範囲における貯蔵弾性率（Ｅ’）は、９．００×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以下が好ましく、８．００×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以下がより好ましい。また、貯蔵弾性率（Ｅ’）が低すぎると、タック感が残ってしまうという理由から、１２０℃〜１５０℃の温度範囲における貯蔵弾性率（Ｅ’）は１．２０×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上が好ましく、１．５０×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上がより好ましい。 The storage elastic modulus (E ′) in the temperature range of 120 ° C. to 150 ° C. measured using the dynamic viscoelastic device under the above conditions is 1.00 × 10 7 dyn / cm 2 or more, 1.00 × 10 8. A coating film of dyn / cm 2 or less lowers the launch angle of approach shots of less than 40 yards and increases the spin rate. As a result, the golf ball of the present invention has high controllability for approach shots of less than 40 yards. From this viewpoint, the storage elastic modulus (E ′) in the temperature range of 120 ° C. to 150 ° C. is preferably 9.00 × 10 7 dyn / cm 2 or less, and more preferably 8.00 × 10 7 dyn / cm 2 or less. . Further, if the storage elastic modulus (E ′) is too low, the tackiness remains, and therefore the storage elastic modulus (E ′) in the temperature range of 120 ° C. to 150 ° C. is 1.20 × 10 7 dyn / cm. 2 or more is preferable, and 1.50 × 10 7 dyn / cm 2 or more is more preferable.
本発明のゴルフボールの塗膜は、動的粘弾性を測定したときに、１２０℃〜１５０℃の領域で、貯蔵弾性率（Ｅ’）がほぼ一定になる平坦領域を有することが好ましい。この観点から、動的粘弾弾性装置を用いて測定した１２０℃の貯蔵弾性率（Ｅ’１２０）と、１５０℃の貯蔵弾性率（Ｅ’１５０）との差の絶対値（｜Ｅ’１２０−Ｅ’１５０｜）は、２．００×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以下が好ましく、１．００×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以下がより好ましい。 The coating film of the golf ball of the present invention preferably has a flat region where the storage elastic modulus (E ′) is substantially constant in the region of 120 ° C. to 150 ° C. when dynamic viscoelasticity is measured. From this point of view, the absolute value (| E ′ 120 ) of the difference between the storage elastic modulus (E ′ 120 ) at 120 ° C. measured using a dynamic viscoelastic device and the storage elastic modulus (E ′ 150 ) at 150 ° C. −E ′ 150 |) is preferably 2.00 × 10 7 dyn / cm 2 or less, and more preferably 1.00 × 10 7 dyn / cm 2 or less.
本発明のゴルフボールの塗膜は、１０℃における損失正接（ｔａｎδ）が、０．０５０以上である。損失正接（ｔａｎδ）が０．０５０以上である塗膜は、４０ヤード未満のアプローチショットの打出角を低く、スピン量を高くする。損失正接（ｔａｎδ）が大きいということは、与えられたエネルギーが熱などのエネルギーで変換されることである。本発明では、１０℃における損失正接（ｔａｎδ）は、０．０６０以上がより好ましく、０．０７０以上がさらに好ましい。また、１０℃における損失正接（ｔａｎδ）の上限は、１．０である。 The golf ball coating of the present invention has a loss tangent (tan δ) at 10 ° C. of 0.050 or more. A coating film having a loss tangent (tan δ) of 0.050 or more has a low launch angle for approach shots of less than 40 yards and a high spin rate. A large loss tangent (tan δ) means that given energy is converted by energy such as heat. In the present invention, the loss tangent (tan δ) at 10 ° C. is more preferably 0.060 or more, and further preferably 0.070 or more. The upper limit of the loss tangent (tan δ) at 10 ° C. is 1.0.
塗膜の動的粘弾性は、塗膜を形成する塗料から測定用のフィルムを作製して測定する。測定用フィルムの作製方法および測定方法については、後述する。 The dynamic viscoelasticity of the coating film is measured by preparing a film for measurement from the coating material forming the coating film. The production method and measurement method of the measurement film will be described later.
本発明のゴルフボール本体には、多数のディンプルが形成されている。形成されるディンプルの形状（平面視形状）は、特に限定されるものではなく、円形；略三角形、略四角形、略五角形、略六角形などの多角形；その他不定形状を単独で使用してもよいし、これらを２種以上組み合わせて使用してもよい。 A large number of dimples are formed in the golf ball body of the present invention. The shape (plan view shape) of the dimples to be formed is not particularly limited, and may be a circle; a polygon such as a substantially triangle, a substantially square, a substantially pentagon, or a substantially hexagon; These may be used in combination of two or more.
本発明において、全てのディンプルの面積の合計の仮想球の表面積に対する比率は、占有率Ｙと称される。仮想球とは、ディンプルが存在しないとしたときのゴルフボール（球体）である。本発明のゴルフボールにおいて、ディンプルの占有率Ｙは、６０％以上が好ましく、９５％以下が好ましい。占有率Ｙが高くすぎると、打撃時における本発明のゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とゴルフクラブフェースとの間の接触面積が小さくなる。その結果、グリーン周りのアプローチショットのスピン量を高める効果が小さくなる。また、占有率Ｙが小さすぎると、ディンプル効果が得られず、飛行性能が低下する。 In the present invention, the ratio of the total area of all the dimples to the surface area of the phantom sphere is referred to as an occupation ratio Y. A virtual sphere is a golf ball (sphere) when no dimples are present. In the golf ball of the present invention, the dimple occupancy Y is preferably 60% or more, and more preferably 95% or less. When the occupation ratio Y is too high, the contact area between the coating film provided on the surface of the golf ball main body of the present invention and the golf club face at the time of hitting becomes small. As a result, the effect of increasing the spin amount of approach shots around the green is reduced. On the other hand, if the occupation ratio Y is too small, the dimple effect cannot be obtained and the flight performance is deteriorated.
ディンプルの占有率Ｙは、所望のゴルフボールの性能に応じて、適宜設定することが好ましい。ディンプルの占有率Ｙが７５％未満の場合、クラブフェースと塗膜との接触面積が大きくなるため、４０ヤード未満のアプローチショットのコントロール性能が更に改良される。ただし、ディンプルの占有率Ｙが低すぎるとドライバー等の飛行性能が低下してしまうため、ディンプルの占有率Ｙは６０％以上が好ましい。これらの観点から、ディンプルの占有率Ｙは、６２％以上がより好ましく、７３％以下がより好ましい。 The dimple occupancy Y is preferably set as appropriate according to the desired performance of the golf ball. When the occupancy ratio Y of the dimple is less than 75%, the contact area between the club face and the coating film becomes large, so that the control performance of approach shots less than 40 yards is further improved. However, if the dimple occupancy Y is too low, the flight performance of the driver or the like is degraded, so the dimple occupancy Y is preferably 60% or more. From these viewpoints, the dimple occupation ratio Y is more preferably 62% or more, and more preferably 73% or less.
また、ディンプルの占有率Ｙが７５％以上の場合、ドライバー等の飛行性能が向上する。一方で、ディンプルの占有率Ｙが、大きくなるほどクラブフェースと塗膜との接触面積は小さくなる。しかし、本発明の塗膜を用いることにより、小さな接触面積であっても４０ヤード未満のアプローチショットのコントロール性能が十分に得られる。４０ヤード未満のアプローチショットのコントロール性能の観点から、ディンプルの占有率Ｙは９５％以下が好ましい。これらの観点から、ディンプルの占有率Ｙは、７７％以上がより好ましく、９３％以下がより好ましい。 Further, when the dimple occupation ratio Y is 75% or more, the flight performance of the driver and the like is improved. On the other hand, as the dimple occupation ratio Y increases, the contact area between the club face and the coating film decreases. However, by using the coating film of the present invention, approach shot control performance of less than 40 yards can be sufficiently obtained even with a small contact area. From the viewpoint of the control performance of approach shots of less than 40 yards, the dimple occupancy Y is preferably 95% or less. From these viewpoints, the dimple occupation ratio Y is more preferably 77% or more, and more preferably 93% or less.
また、ディンプルの占有率Ｙが６０％以上７５％未満の場合、損失正接（ｔａｎδ）とディンプルの占有率Ｙが、下記数式を満足することが好ましい。
４．２８≦ｔａｎδ×Ｙ≦１７．５９
損失正接（ｔａｎδ）とディンプルの占有率Ｙが、前記式を満足することにより、４０ヤード未満のアプローチショットのコントロール性能とドライバー等の飛行性能の両立がはかれるからである。この観点から、損失正接（ｔａｎδ）とディンプルの占有率Ｙは、さらに下記数式を満足することが好ましい。
４．４８≦ｔａｎδ×Ｙ≦１７．３９
Further, when the dimple occupation ratio Y is 60% or more and less than 75%, it is preferable that the loss tangent (tan δ) and the dimple occupation ratio Y satisfy the following formula.
4.28 ≦ tan δ × Y ≦ 17.59
This is because, when the loss tangent (tan δ) and the occupancy rate Y of the dimple satisfy the above formula, both the control performance of approach shots of less than 40 yards and the flight performance of a driver or the like can be achieved. From this viewpoint, it is preferable that the loss tangent (tan δ) and the dimple occupation ratio Y further satisfy the following mathematical formula.
4.48 ≦ tan δ × Y ≦ 17.39
また、ディンプルの占有率Ｙが７５％以上９５％以下の場合、損失正接（ｔａｎδ）とディンプルの占有率Ｙが、下記数式を満足することが好ましい。
５．４４≦ｔａｎδ×Ｙ≦２１．４５
損失正接（ｔａｎδ）とディンプルの占有率Ｙが、前記式を満足することにより、４０ヤード未満のアプローチショットのコントロール性能とドライバー等の飛行性能の両立がはかれるからである。この観点から、損失正接（ｔａｎδ）とディンプルの占有率Ｙは、さらに下記数式を満足することが好ましい。
５．６４≦ｔａｎδ×Ｙ≦２１．２５
When the dimple occupancy Y is 75% or more and 95% or less, it is preferable that the loss tangent (tan δ) and the dimple occupancy Y satisfy the following formula.
5.44 ≦ tan δ × Y ≦ 21.45
This is because, when the loss tangent (tan δ) and the occupancy rate Y of the dimple satisfy the above formula, both the control performance of approach shots of less than 40 yards and the flight performance of a driver or the like can be achieved. From this viewpoint, it is preferable that the loss tangent (tan δ) and the dimple occupation ratio Y further satisfy the following mathematical formula.
5.64 ≦ tan δ × Y ≦ 21.25
ディンプルの面積は、無限遠からゴルフボールの中心を見た場合の、輪郭線に囲まれた領域の面積である。円形ディンプルの場合、面積Ｓは下記数式によって算出される。
Ｓ=(Ｄｍ/２)２・π （Ｄｍ：ディンプルの直径）
The area of the dimple is an area of a region surrounded by a contour line when the center of the golf ball is viewed from infinity. In the case of a circular dimple, the area S is calculated by the following mathematical formula.
S = (Dm / 2) 2 · π (Dm: Dimple diameter)
図１には、ディンプル１１４の中心及びゴルフボール２の中心を通過する平面に沿った断面が示されている。図１における上下方向は、ディンプル１１４の深さ方向である。図１において二点鎖線１１８で示されているのは、仮想球である。仮想球の表面は、ディンプル１１４が存在しないと仮定されたときのゴルフボール２の表面である。ディンプル１１４は、仮想球の表面から凹陥している。ランド１１６は、仮想球の表面と一致している。本実施形態では、ディンプル１１４の断面形状は、実質的には円弧である。
FIG. 1 shows a cross section along a plane passing through the center of the
図１において両矢印Ｄｍで示されているのは、ディンプル１１４の直径である。この直径Ｄｍは、ディンプル１１４の両側に共通の接線Ｔｇが画かれたときの、一方の接点Ｅｄと他方の接点Ｅｄとの距離である。接点Ｅｄは、ディンプル１１４のエッジでもある。エッジＥｄは、ディンプル１１４の輪郭を画定する。図１において両矢印Ｄｐで示されているのは、ディンプル１１４の深さである。この深さＤｐは、ディンプル１１４の最深部と接線Ｔｇとの距離である。
In FIG. 1, what is indicated by a double-headed arrow Dm is the diameter of the
ディンプルの直径Ｄｍは、２．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下が好ましい。直径Ｄｍが２．０ｍｍ以上であるディンプルは、乱流化に寄与する。この観点から、直径Ｄｍは２．２ｍｍ以上がより好ましく、２．４ｍｍ以上が特に好ましい。直径Ｄｍが６．０ｍｍ以下であるディンプルは、実質的に球であるというゴルフボール２の本質を損なわない。この観点から、直径Ｄｍは５．８ｍｍ以下がより好ましく、５．６ｍｍ以下が特に好ましい。
The diameter Dm of the dimple is preferably 2.0 mm or greater and 6.0 mm or less. Dimples having a diameter Dm of 2.0 mm or more contribute to turbulence. In this respect, the diameter Dm is more preferably equal to or greater than 2.2 mm, and particularly preferably equal to or greater than 2.4 mm. Dimples having a diameter Dm of 6.0 mm or less do not impair the essence of the
図１において矢印ＣＲで示されているのは、ディンプル１１４の曲率半径である。曲率半径ＣＲは、下記数式（１）によって算出される。
CR = (Dp２+Dm２/ 4) / (2 *Dp) （１）
その断面形状が円弧でないディンプル１１４の場合でも、上記数式（１）に基づいて、近似的に曲率半径ＣＲが算出される。
In FIG. 1, what is indicated by an arrow CR is the radius of curvature of the
CR = (Dp 2 + Dm 2 /4) / (2 * Dp) (1)
Even in the case of the
十分な占有率が達成されるとの観点から、ディンプルの総数は３００個以上が好ましく、３１０個以上がより好ましく、３２０個以上が特に好ましい。個々のディンプルが乱流化に寄与しうるとの観点から、総数は５００個以下が好ましく、４９０個以下がより好ましく、４８０個以下が特に好ましい。 In light of achieving a sufficient occupation ratio, the total number of dimples is preferably 300 or more, more preferably 310 or more, and particularly preferably 320 or more. From the viewpoint that individual dimples can contribute to turbulence, the total number is preferably 500 or less, more preferably 490 or less, and particularly preferably 480 or less.
本発明において「ディンプルの容積」とは、ディンプルの輪郭を含む平面とディンプルの表面とに囲まれた部分の容積を意味する。ゴルフボール２のホップが抑制されるとの観点から、ディンプルの総容積は２５０ｍｍ３以上が好ましく、２６０ｍｍ３以上がより好ましく、２７０ｍｍ３以上が特に好ましい。ゴルフボール２のドロップが抑制されるとの観点から、総容積は４５０ｍｍ３以下が好ましく、４４０ｍｍ３以下がより好ましく、４３０ｍｍ３以下が特に好ましい。
In the present invention, “dimple volume” means the volume of a portion surrounded by a plane including the outline of the dimple and the surface of the dimple. From the viewpoint of rising of the
ゴルフボール２のホップが抑制されるとの観点から、ディンプル１１４の深さＤｐは０．０５ｍｍ以上が好ましく、０．０８ｍｍ以上がより好ましく、０．１０ｍｍ以上が特に好ましい。ゴルフボール２のドロップが抑制されるとの観点から、深さＤｐは０．６０ｍｍ以下が好ましく、０．４５ｍｍ以下がより好ましく、０．４０ｍｍ以下が特に好ましい。
In light of suppression of hops in the
本発明のゴルフボールは、ゴルフボール本体とゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有する。前記塗膜を構成する基材樹脂は、前記動的粘弾性特性を満足するものであれば、特に限定されないが、ポリオールと、ポリイソシアネートとを反応させてなるポリウレタンであることが好ましく、ポリオールと、２種以上のポリイソシアネートとを反応させてなるポリウレタンであることがより好ましい。ポリウレタンは、動的粘弾性特性の設計がしやすく、耐久性や密着性にも優れる。塗膜の貯蔵弾性率（Ｅ’）及び損失正接（ｔａｎδ）は、例えば、ポリオールとポリイソシアネートの種類、配合比率などを適宜選択することにより設定することができる。また、平坦領域の貯蔵弾性率は、例えば、ポリウレタンの分子量や架橋密度などにより制御することができる。 The golf ball of the present invention has a golf ball body and a coating film provided on the surface of the golf ball body. The base resin constituting the coating film is not particularly limited as long as it satisfies the dynamic viscoelastic properties, but is preferably a polyurethane obtained by reacting a polyol and a polyisocyanate, A polyurethane obtained by reacting two or more polyisocyanates is more preferable. Polyurethane is easy to design dynamic viscoelastic properties and has excellent durability and adhesion. The storage elastic modulus (E ′) and loss tangent (tan δ) of the coating film can be set, for example, by appropriately selecting the type and blending ratio of polyol and polyisocyanate. In addition, the storage elastic modulus of the flat region can be controlled by, for example, the molecular weight or crosslink density of polyurethane.
前記ポリオールとしては、分子量が５００未満の低分子量ポリオールや平均分子量が５００以上の高分子量ポリオールを挙げることができる。前記低分子量ポリオールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオールなどのジオール；グリセリン、トリメチロールプロパン、ヘキサントリオールなどのトリオールが挙げられる。前記高分子量のポリオールとしては、ポリオキシエチレングリコール（ＰＥＧ）、ポリオキシプロピレングリコール（ＰＰＧ）、ポリオキシテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）などのポリエーテルポリオール；ポリエチレンアジペート（ＰＥＡ）、ポリブチレンアジペート（ＰＢＡ）、ポリヘキサメチレンアジペート（ＰＨＭＡ）などの縮合系ポリエステルポリオール；ポリ−ε−カプロラクトン（ＰＣＬ）などのラクトン系ポリエステルポリオール；ポリヘキサメチレンカーボネートなどのポリカーボネートポリオール；ウレタンポリオール；および、アクリルポリオールなどが挙げられる。前記ポリオール成分は、単独で、あるいは、２種以上を混合して使用しても良い。 Examples of the polyol include a low molecular weight polyol having a molecular weight of less than 500 and a high molecular weight polyol having an average molecular weight of 500 or more. Examples of the low molecular weight polyol include diols such as ethylene glycol, diethylene glycol, triethylene glycol, 1,3-butanediol, 1,4-butanediol, neopentyl glycol, and 1,6-hexanediol; glycerin and trimethylol. Examples include triols such as propane and hexanetriol. Examples of the high molecular weight polyol include polyether polyols such as polyoxyethylene glycol (PEG), polyoxypropylene glycol (PPG), and polyoxytetramethylene glycol (PTMG); polyethylene adipate (PEA), polybutylene adipate (PBA) , Condensation polyester polyols such as polyhexamethylene adipate (PHMA); lactone polyester polyols such as poly-ε-caprolactone (PCL); polycarbonate polyols such as polyhexamethylene carbonate; urethane polyols; and acrylic polyols. . The polyol component may be used alone or in admixture of two or more.
本発明では、ポリオール成分として、ウレタンポリオールを使用することが好ましい。前記ウレタンポリオールとは、分子内にウレタン結合を複数有し、一分子中に水酸基を２以上有する化合物である。ウレタンポリオールとしては、例えば、ポリオールとポリイソシアネートとを、ポリオールの水酸基がポリイソシアネートのイソシアネート基に対して過剰になるような条件で反応させて得られるウレタンプレポリマーを挙げることができる。 In the present invention, it is preferable to use urethane polyol as the polyol component. The urethane polyol is a compound having a plurality of urethane bonds in the molecule and having two or more hydroxyl groups in one molecule. Examples of the urethane polyol include a urethane prepolymer obtained by reacting a polyol and a polyisocyanate under conditions such that the hydroxyl group of the polyol is excessive with respect to the isocyanate group of the polyisocyanate.
前記ウレタンポリオールを構成し得るポリイソシアネート成分としては、イソシアネート基を２以上有するものであれば特に限定されず、例えば、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネートと２，６−トルエンジイソシアネートの混合物（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、１，５−ナフチレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、３，３’−ビトリレン−４，４’−ジイソシアネート（ＴＯＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、テトラメチルキシリレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）、パラフェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）などの芳香族ポリイソシアネート；４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ１２ＭＤＩ）、水素添加キシリレンジイソシアネート（Ｈ６ＸＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、ノルボルネンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）などの脂環式ポリイソシアネートまたは脂肪族ポリイソシアネートが挙げられる。これらのポリイソシアネートは、単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
The polyisocyanate component that can constitute the urethane polyol is not particularly limited as long as it has two or more isocyanate groups. For example, 2,4-toluene diisocyanate, 2,6-toluene diisocyanate, 2,4-toluene diisocyanate And 2,6-toluene diisocyanate (TDI), 4,4′-diphenylmethane diisocyanate (MDI), 1,5-naphthylene diisocyanate (NDI), 3,3′-vitrylene-4,4′-diisocyanate (TODI) ), xylylene diisocyanate (XDI), tetramethylxylylene diisocyanate (TMXDI), aromatic polyisocyanates such as para-phenylene diisocyanate (PPDI); 4,4'-dicyclohexylmethane diisocyanate (H 12 DI), hydrogenated
ウレタンポリオールを構成し得るポリオール成分としては、前記ポリオールとして例示したものを用いることができる。本発明では、ウレタンポリオールを構成するポリオール成分として、トリオール成分とジオール成分とを含有するものが好ましい。前記トリオール成分としては、トリメチロールプロパンが好ましい。前記ジオール成分としては、ポリオキシテトラメチレングリコールが好ましい。前記トリオール成分とジオール成分の混合比率（トリオール成分／ジオール成分）は、質量比で、０．２以上が好ましく、０．５以上がより好ましく、６．０以下が好ましく、５．０以下がより好ましい。 As the polyol component that can constitute the urethane polyol, those exemplified as the polyol can be used. In this invention, what contains a triol component and a diol component as a polyol component which comprises a urethane polyol is preferable. As the triol component, trimethylolpropane is preferable. As the diol component, polyoxytetramethylene glycol is preferable. The mixing ratio of the triol component and the diol component (triol component / diol component) is, by mass ratio, preferably 0.2 or more, more preferably 0.5 or more, preferably 6.0 or less, and more preferably 5.0 or less. preferable.
アクリルポリオールは、分子内に複数のヒドロキシル基を有するアクリル樹脂またはアクリルポリマーであり、例えば、水酸基を有する（メタ）アクリル系単量体と水酸基を有さない（メタ）アクリル系単量体とを共重合して得られる。 The acrylic polyol is an acrylic resin or an acrylic polymer having a plurality of hydroxyl groups in the molecule. For example, a (meth) acrylic monomer having a hydroxyl group and a (meth) acrylic monomer having no hydroxyl group are used. Obtained by copolymerization.
前記水酸基を有する（メタ）アクリル系単量体としては、例えば、（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシブチル、アルキレングリコールモノ（メタ）アクリレート、ポリアルキレングリコールモノ（メタ）アクリレートなどの水酸基を有する（メタ）アクリル酸エステルなどが挙げられる。これらの水酸基を有する（メタ）アクリル系単量体は、単独で用いても２種以上を併用してもよい。 Examples of the (meth) acrylic monomer having a hydroxyl group include 2-hydroxyethyl (meth) acrylate, 2-hydroxypropyl (meth) acrylate, 2-hydroxybutyl (meth) acrylate, alkylene glycol mono Examples include (meth) acrylic acid esters having a hydroxyl group such as (meth) acrylate and polyalkylene glycol mono (meth) acrylate. These (meth) acrylic monomers having a hydroxyl group may be used alone or in combination of two or more.
前記水酸基を有さない（メタ）アクリル系単量体としては、例えば、（メタ）アクリル酸などの（メタ）アクリル系不飽和カルボン酸；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸プロピル、（メタ）アクリル酸イソプロピル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸イソブチル、（メタ）アクリル酸ペンチル、（メタ）アクリル酸ヘキシル、（メタ）アクリル酸２−エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸シクロへキシル、（メタ）アクリル酸オクチル、（メタ）アクリル酸デシルなどの（メタ）アクリル酸エステル；（メタ）アクリロニトリル、（メタ）アクリルアミドなどのその他（メタ）アクリル系単量体；などが挙げられる。これらの水酸基を有さない（メタ）アクリル系単量体は、単独で用いても２種以上を併用してもよい。なお、本発明において（メタ）アクリルとは、アクリルおよび／またはメタクリルを示す。 Examples of the (meth) acrylic monomer having no hydroxyl group include (meth) acrylic unsaturated carboxylic acid such as (meth) acrylic acid; methyl (meth) acrylate, ethyl (meth) acrylate, Propyl (meth) acrylate, isopropyl (meth) acrylate, butyl (meth) acrylate, isobutyl (meth) acrylate, pentyl (meth) acrylate, hexyl (meth) acrylate, 2-ethylhexyl (meth) acrylate (Meth) acrylic acid esters such as (meth) acrylic acid cyclohexyl, (meth) acrylic acid octyl, (meth) acrylic acid decyl; (meth) acrylonitrile, (meth) acrylic acid And the like. These (meth) acrylic monomers having no hydroxyl group may be used alone or in combination of two or more. In the present invention, (meth) acryl indicates acryl and / or methacryl.
また、アクリルポリオールは、（メタ）アクリル系単量体以外の水酸基を有する他の単量体成分および／または水酸基を有さない他の単量体成分を含有してもよい。前記水酸基を有する他の単量体成分としては、例えば、３−メチル−３−ブテン−１−オール、３−メチル−２−ブテン−１−オール、２−メチル−３−ブテン−２−オール、２−メチル−２−ブテン−１−オール、２−メチル−３−ブテン−１−オール、アリルアルコールなどの不飽和アルコールが挙げられる。前記水酸基を有さない他の単量体成分としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレンなどの芳香族ビニル化合物；マレイン酸、イタコン酸などのエチレン性不飽和カルボン酸；などが挙げられる。これらの他の単量体成分は、単独で用いても２種以上を併用してもよい。 The acrylic polyol may contain other monomer components having a hydroxyl group and / or other monomer components having no hydroxyl group other than the (meth) acrylic monomer. Examples of the other monomer component having a hydroxyl group include 3-methyl-3-buten-1-ol, 3-methyl-2-buten-1-ol, and 2-methyl-3-buten-2-ol. , 2-methyl-2-buten-1-ol, 2-methyl-3-buten-1-ol, and unsaturated alcohols such as allyl alcohol. Examples of the other monomer component having no hydroxyl group include aromatic vinyl compounds such as styrene and α-methylstyrene; ethylenically unsaturated carboxylic acids such as maleic acid and itaconic acid; and the like. These other monomer components may be used alone or in combination of two or more.
前記ポリオールの水酸基価は、１０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上が好ましく、より好ましくは１５ｍｇＫＯＨ／ｇ以上、さらに好ましくは２０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上であり、４００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下が好ましく、好ましくは３００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは２００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、さらに好ましくは１７０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であり、特に好ましくは１６０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。ポリオール成分の水酸基価が上記範囲内であれば、ゴルフボール本体への塗膜の密着性が向上するからである。なお、本発明において、水酸基価は、ＪＩＳ Ｋ １５５７−１に準じて、例えば、アセチル化法によって測定することができる。 The hydroxyl value of the polyol is preferably 10 mgKOH / g or more, more preferably 15 mgKOH / g or more, further preferably 20 mgKOH / g or more, preferably 400 mgKOH / g or less, preferably 300 mgKOH / g or less, more preferably 200 mgKOH. / G or less, more preferably 170 mgKOH / g or less, and particularly preferably 160 mgKOH / g or less. This is because when the hydroxyl value of the polyol component is within the above range, the adhesion of the coating film to the golf ball body is improved. In the present invention, the hydroxyl value can be measured, for example, by an acetylation method according to JIS K1557-1.
前記ポリオールの重量平均分子量は、５００以上が好ましく、より好ましくは５５０以上、さらに好ましくは６００以上であり、１５０，０００以下が好ましく、より好ましくは１４０，０００以下、さらに好ましくは１３０，０００以下である。ポリオール成分の重量平均分子量が上記範囲内であれば、塗膜の耐水性、耐衝撃性を向上させることができる。なお、ポリオール成分の重量平均分子量は、例えば、ゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）により、標準物質としてポリスチレン、溶離液としてテトラヒドロフラン、カラムとして有機溶媒系ＧＰＣ用カラム（例えば、昭和電工社製「Ｓｈｏｄｅｘ（登録商標） ＫＦシリーズ」など）を用いて測定すればよい。 The polyol has a weight average molecular weight of preferably 500 or more, more preferably 550 or more, further preferably 600 or more, preferably 150,000 or less, more preferably 140,000 or less, and further preferably 130,000 or less. is there. When the weight average molecular weight of the polyol component is within the above range, the water resistance and impact resistance of the coating film can be improved. The weight-average molecular weight of the polyol component is determined by, for example, gel permeation chromatography (GPC) using polystyrene as a standard substance, tetrahydrofuran as an eluent, and a column for an organic solvent GPC as a column (for example, “Shodex (registered) manufactured by Showa Denko KK Trademark) KF series "etc.).
前記ポリオール成分の具体例としては、例えば、和薬ペイント社製１２１Ｂ、日本ポリウレタン工業社製ニッポラン８００、ニッポラン１１００、ＤＩＣ社製バーノックＤ６−６２７、バーノックＤ８−４３６、バーノックＤ８−９７３、バーノック１１−４０８、住化バイエルウレタン社製デモスフェン６５０ＭＰＡ、デモスフェン６７０、デモスフェン１１５０、デモスフェンＡ１６０Ｘ、ハリマ化成社製ハリアクロン２０００、ハリアクロン８５００Ｈ，神東塗料社製ポリン＃９５０などを挙げることができる。 Specific examples of the polyol component include, for example, 121B manufactured by Waku Paint Co., Ltd., Nippon Run Industrial Co., Ltd., Nippon Run 800, Nippon Run 1100, DIC Corporation Burnock D6-627, Burnock D8-436, Burnock D8-973, Burnock 11- 408, Sumika Bayer Urethane Co., Ltd. Demosphen 650MPA, Demosfen 670, Demosfen 1150, Demosfen A160X, Harima Chemicals Hariacron 2000, Hariacron 8500H, Shinto Paint Co., Ltd. Porin # 950, and the like.
次に、ポリイソシアネートについて説明する。前記ポリイソシアネートとしては、例えば、イソシアネート基を少なくとも２つ有する化合物を挙げることができる。 Next, polyisocyanate will be described. Examples of the polyisocyanate include compounds having at least two isocyanate groups.
前記ポリイソシアネートとしては、例えば、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネートと２，６−トルエンジイソシアネートの混合物（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、１，５−ナフチレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、３，３’−ビトリレン−４，４’−ジイソシアネート（ＴＯＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、テトラメチルキシリレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）、パラフェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）などの芳香族ポリイソシアネート；４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ１２ＭＤＩ）、水素添加キシリレンジイソシアネート（Ｈ６ＸＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、ノルボルネンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）などの脂環式ポリイソシアネートまたは脂肪族ポリイソシアネート；およびこれらのポリイソシアネートの誘導体が挙げられる。本発明では、前記ポリイソシアネートとして、２種以上のポリイソシアネートを使用することが好ましい。
Examples of the polyisocyanate include 2,4-toluene diisocyanate, 2,6-toluene diisocyanate, a mixture of 2,4-toluene diisocyanate and 2,6-toluene diisocyanate (TDI), and 4,4′-diphenylmethane diisocyanate (MDI). ), 1,5-naphthylene diisocyanate (NDI), 3,3′-vitrylene-4,4′-diisocyanate (TODI), xylylene diisocyanate (XDI), tetramethylxylylene diisocyanate (TMXDI), paraphenylene diisocyanate ( PPDI) aromatic polyisocyanates such as 4,4'-dicyclohexylmethane diisocyanate (H 12 MDI), hydrogenated
前記ポリイソシアネートの誘導体としては、例えば、ジイソシアネートのイソシアヌレート体；ジイソシアネートとトリメチロールプロパンあるいはグリセリンなどの低分子量トリオールとを反応させて得られるアダクト体；アロハネート変性体；ビュレット変性体などを挙げることができ、遊離ジイソシアネートが除去されているものがより好ましい。前記アロハネート変性体とは、例えば、ジイソシアネートと低分子量ジオールとを反応させて形成されるウレタン結合にさらにジイソシアネートが反応して得られる３官能ポリイソシアネートである。前記ビュレット変性体とは、例えば、下記式（１）で表わされるビュレット結合を有する３官能ポリイソシアネートである。ジイソシアネートのイソシアヌレート体とは、例えば、下記式（２）で表わされる３官能ポリイソシアネートである。
なお、式（１）、（２）中、Ｒは、ジイソシアネートからイソシアネート基を除いた残基を表わす。
Examples of the polyisocyanate derivatives include isocyanurates of diisocyanates; adducts obtained by reacting diisocyanates with low molecular weight triols such as trimethylolpropane or glycerin; modified allophanates; modified burettes, and the like. More preferably, the free diisocyanate is removed. The modified allophanate is, for example, a trifunctional polyisocyanate obtained by further reacting a diisocyanate with a urethane bond formed by reacting a diisocyanate and a low molecular weight diol. The modified burette is, for example, a trifunctional polyisocyanate having a burette bond represented by the following formula (1). The isocyanurate form of diisocyanate is, for example, a trifunctional polyisocyanate represented by the following formula (2).
In formulas (1) and (2), R represents a residue obtained by removing an isocyanate group from diisocyanate.
本発明では、ポリイソシアネートとして、ヘキサメチレンジイソシアネートの誘導体と、イソホロンジイソシアネートの誘導体とを使用することが好ましい。ヘキサメチレンジイソシアネートの誘導体として、ヘキサメチレンジイソシアネートのビュレット変性体とイソシアヌレート変性体とを使用することが好ましい。イソホロンジイソシアネートの誘導体としては、イソホロンジイソシアネートのイソシアヌレート変性体を使用することが好ましい。 In the present invention, it is preferable to use a hexamethylene diisocyanate derivative and an isophorone diisocyanate derivative as the polyisocyanate. As the derivative of hexamethylene diisocyanate, it is preferable to use a burette modified product and an isocyanurate modified product of hexamethylene diisocyanate. As a derivative of isophorone diisocyanate, it is preferable to use an isocyanurate-modified product of isophorone diisocyanate.
ヘキサメチレンジイソシアネートの誘導体と、イソホロンジイソシアネートの誘導体との混合比率（ＨＤＩ誘導体／ＩＰＤI誘導体）は、質量比で、８０／２０〜５０／５０が好ましく、６５／３５〜５５／４５がより好ましい。ヘキサメチレンジイソシアネートのビュレット変性体とイソシアヌレート変性体との混合比率（ビュレット変性体／イソシアヌレート変性体）は、質量比で、２０／４０〜４０／２０が好ましく、２５／３５〜３５／２５がより好ましい。 The mixing ratio of the derivative of hexamethylene diisocyanate and the derivative of isophorone diisocyanate (HDI derivative / IPDI derivative) is preferably 80/20 to 50/50, more preferably 65/35 to 55/45, in terms of mass ratio. The mixing ratio of the burette modified product and isocyanurate modified product of hexamethylene diisocyanate (burette modified product / isocyanurate modified product) is preferably 20/40 to 40/20, more preferably 25/35 to 35/25, in mass ratio. More preferred.
前記ポリイソシアネートのイソシアネート基量（ＮＣＯ%）は、０．５質量％以上が好ましく、１質量％以上がより好ましく、２質量％以上がさらに好ましく、４５質量％以下が好ましく、４０質量％以下がより好ましく、３５質量％以下がさらに好ましい。なお、ポリイソシアネートのイソシアネート基量（ＮＣＯ％）は、１００×［ポリイソシアネート中のイソシアネート基のモル数×４２（ＮＣＯの分子量）］／ポリイソシアネートの総質量（ｇ）で表わすことができる。 The isocyanate group amount (NCO%) of the polyisocyanate is preferably 0.5% by mass or more, more preferably 1% by mass or more, further preferably 2% by mass or more, preferably 45% by mass or less, and preferably 40% by mass or less. More preferred is 35% by mass or less. In addition, the isocyanate group amount (NCO%) of the polyisocyanate can be expressed by 100 × [number of moles of isocyanate groups in the polyisocyanate × 42 (molecular weight of NCO)] / total mass of polyisocyanate (g).
前記ポリイソシアネートの具体例としては、ＤＩＣ社製バーノックＤ−８００、バーノックＤＮ−９５０、バーノックＤＮ−９５５、住化バイエルウレタン社製デスモジュールＮ７５ＭＰＡ／Ｘ、デスモジュールＮ３３００、デスモジュールＬ７５（Ｃ）、スミジュールＥ２１−１、日本ポリウレタン工業社製コロネートＨＸ、コロネートＨＫ、旭化成ケミカルズ社製デュラネート２４Ａ−１００、デュラネート２１Ｓ−７５Ｅ、デュラネートＴＰＡ−１００、デュラネートＴＫＡ−１００、デグサ社製ＶＥＳＴＡＮＡＴ Ｔ１８９０などを挙げることができる。 Specific examples of the polyisocyanate include Burnock D-800, Burnock DN-950, Burnock DN-955, Death Module N75MPA / X, Death Module N3300, Death Module L75 (C), manufactured by Sumika Bayer Urethane. Name Sumijour E21-1, Coronate HX, Coronate HK from Nippon Polyurethane Industry Co., Ltd., Duranate 24A-100, Duranate 21S-75E, Duranate TPA-100, Duranate TKA-100, Vestana T1890 from Degussa, etc. Can do.
ポリオールとポリイソシアネートとの反応において、ポリオールが有する水酸基（ＯＨ基）とポリイソシアネートが有するイソシアネート基（ＮＣＯ基）のモル比（ＮＣＯ基／ＯＨ基）は、０．１以上が好ましく、０．２以上がより好ましい。前記モル比（ＮＣＯ基／ＯＨ基）が、０．１未満では、硬化反応が不十分となる。また、前記モル比（ＮＣＯ基／ＯＨ基）が大きくなりすぎると、イソシアネート基量が過剰となり、得られる塗膜が硬く脆くなる上に、外観も悪くなる。そのため、前記モル比（ＮＣＯ基／ＯＨ基）は、１．０以下が好ましく、０．９以下がより好ましく、０．８以下がさらに好ましい。なお、塗料中のイソシアネート基量が過剰になると得られる塗膜の外観が悪くなる理由は、イソシアネート基量が過剰になると、空気中の水分とイソシアネート基との反応が多くなり、炭酸ガスが多量に発生するためと考えられる。 In the reaction between the polyol and the polyisocyanate, the molar ratio (NCO group / OH group) of the hydroxyl group (OH group) of the polyol to the isocyanate group (NCO group) of the polyisocyanate is preferably 0.1 or more, 0.2 The above is more preferable. When the molar ratio (NCO group / OH group) is less than 0.1, the curing reaction is insufficient. On the other hand, if the molar ratio (NCO group / OH group) becomes too large, the amount of isocyanate groups becomes excessive, the resulting coating film becomes hard and brittle, and the appearance also deteriorates. Therefore, the molar ratio (NCO group / OH group) is preferably 1.0 or less, more preferably 0.9 or less, and even more preferably 0.8 or less. The reason why the appearance of the resulting coating film deteriorates when the amount of isocyanate groups in the paint is excessive is that when the amount of isocyanate groups is excessive, the reaction between moisture in the air and isocyanate groups increases, and a large amount of carbon dioxide gas is present. This is thought to occur.
本発明のゴルフボールの塗膜は、ポリオールと２種以上のポリイソシアネートとを含有する塗料から形成されることが好ましい。前記塗料としては、ポリオールを主剤とし、２種以上のポリイソシアネートを硬化剤とするいわゆる二液硬化型塗料を例示することができる。前記塗料としては、水を主たる分散媒とする水系塗料、有機溶剤を分散媒とする溶剤系塗料のいずれであってもよい。溶剤系塗料の場合、好ましい溶剤としては、トルエン、イソプロピルアルコール、キシレン、メチルエチルケトン、メチルエチルイソブチルケトン、エチレングリコールモノメチルエーテル、エチルベンゼン、プロピレングリコールモノメチルエーテル、イソブチルアルコール、酢酸エチルなどを挙げることができる。 The golf ball coating of the present invention is preferably formed from a paint containing a polyol and two or more polyisocyanates. Examples of the coating material include so-called two-component curable coating materials having a polyol as a main component and two or more polyisocyanates as a curing agent. The paint may be either a water-based paint using water as a main dispersion medium or a solvent-based paint using an organic solvent as a dispersion medium. In the case of solvent-based paints, preferred solvents include toluene, isopropyl alcohol, xylene, methyl ethyl ketone, methyl ethyl isobutyl ketone, ethylene glycol monomethyl ether, ethylbenzene, propylene glycol monomethyl ether, isobutyl alcohol, ethyl acetate and the like.
前記塗料は、さらに必要に応じて、フィラー、紫外線吸収剤、酸化防止剤、光安定剤、蛍光増白剤、ブロッキング防止剤、レベリング剤、スリップ剤、粘度調整剤などの、一般にゴルフボール用塗料に含有され得る添加剤を含有してもよい。 The paint is generally a golf ball paint such as a filler, an ultraviolet absorber, an antioxidant, a light stabilizer, a fluorescent brightener, an antiblocking agent, a leveling agent, a slip agent, and a viscosity modifier. You may contain the additive which may be contained in.
次に、本発明の硬化型塗料の塗布方法について説明する。硬化型塗料の塗布方法は、特に限定されず、公知の方法を採用することができ、例えば、スプレー塗装、静電塗装などを挙げることができる。 Next, a method for applying the curable paint of the present invention will be described. The application method of the curable coating material is not particularly limited, and a known method can be employed, and examples thereof include spray coating and electrostatic coating.
エアーガンを用いたスプレー塗装の場合には、ポリオール成分とポリイソシアネート成分とをそれぞれのポンプで供給して、エアーガン直前に配置されたラインミキサーで連続的に混合し、得られた混合物をスプレー塗装してもよいし、混合比制御機構を備えたエアースプレーシステムを用いて、ポリオールとポリイソシアネートとを別々にスプレー塗装してもよい。塗装は、１回でスプレー塗布しても良いし、複数回重ね塗りをしても良い。 In the case of spray coating using an air gun, the polyol component and the polyisocyanate component are supplied by respective pumps, continuously mixed with a line mixer placed immediately before the air gun, and the resulting mixture is spray coated. Alternatively, the polyol and the polyisocyanate may be separately spray-coated using an air spray system equipped with a mixing ratio control mechanism. The coating may be performed by spraying once or by multiple coatings.
ゴルフボール本体に塗布された硬化型塗料は、例えば、３０℃〜７０℃の温度で１時間〜２４時間乾燥することにより塗膜を形成することができる。 The curable paint applied to the golf ball main body can form a coating film by drying at a temperature of 30 ° C. to 70 ° C. for 1 hour to 24 hours, for example.
乾燥後の塗膜の膜厚は、特に限定されないが、５μｍ以上が好ましく、６μｍ以上がより好ましく、１０μｍ以上がさらに好ましく、１５μｍ以上が特に好ましい。膜厚が５μｍ未満では、継続的な使用により塗膜が摩耗消失しやすくなる傾向がある。また、膜厚を厚くすることによりアプローチショットのスピン量が増大するからである。また、塗膜の膜厚は、５０μｍ以下が好ましく、４５μｍ以下がより好ましく、４０μｍ以下がさらに好ましい。膜厚が５０μｍより大きいとディンプルの効果が低下してゴルフボールの飛行性能が低下するおそれがある。塗膜の膜厚は、例えば、ゴルフボールの断面をマイクロスコープ（キーエンス社製ＶＨＸ−１０００）を用いて測定することができる。なお、塗料を複数回重ね塗りした場合は、形成された塗膜全体の厚みが上記範囲であることが好ましい。 Although the film thickness of the coating film after drying is not specifically limited, 5 micrometers or more are preferable, 6 micrometers or more are more preferable, 10 micrometers or more are further more preferable, and 15 micrometers or more are especially preferable. When the film thickness is less than 5 μm, the coating tends to be worn away by continuous use. In addition, the spin amount of the approach shot increases by increasing the film thickness. Moreover, the film thickness of the coating film is preferably 50 μm or less, more preferably 45 μm or less, and further preferably 40 μm or less. If the film thickness is greater than 50 μm, the dimple effect may be reduced and the flight performance of the golf ball may be reduced. The film thickness of a coating film can measure the cross section of a golf ball, for example using a microscope (VHX-1000 by Keyence Corporation). In addition, when the coating material is repeatedly applied several times, it is preferable that the thickness of the formed coating film is in the above range.
本発明のゴルフボール本体表面に設けられる塗膜のマルテンス硬度は、４．０ｍｇｆ／μｍ２以下が好ましく、３．５ｍｇｆ／μｍ２以下がより好ましく、３．０ｍｇｆ／μｍ２以下がさらに好ましい。マルテンス硬度は、後述する方法により測定することができ、微小領域での硬度の測定に適している。マルテンス硬度が４．０ｍｇｆ／μｍ２以下であれば、塗膜が柔らかくなり、スピン量が高くなるからである。前記マルテンス硬度の下限は、特に限定されないが、０．０１ｍｇｆ／μｍ２が好ましい。マルテンス硬度が低くなりすぎると、柔らかくなりすぎて、タック感が残ってしまうからである。 Martens hardness of the coating film provided on a surface of the golf ball body of the present invention is preferably 4.0mgf / μm 2 or less, more preferably 3.5mgf / μm 2, more preferably 3.0mgf / μm 2 or less. Martens hardness can be measured by a method described later, and is suitable for measuring hardness in a minute region. This is because if the Martens hardness is 4.0 mgf / μm 2 or less, the coating film becomes soft and the spin rate increases. Although the minimum of the said Martens hardness is not specifically limited, 0.01 mgf / micrometer < 2 > is preferable. This is because if the Martens hardness is too low, the Martens hardness becomes too soft and the tackiness remains.
前記塗膜の１０％モジュラスは、１６０ｋｇｆ／ｃｍ２以下が好ましく、１３０ｋｇｆ／ｃｍ２以下がより好ましく、１１０ｋｇｆ／ｃｍ２以下が更に好ましい。１０％モジュラスが、１６０ｋｇｆ／ｃｍ２以下であれば、塗膜が軟質であり、アプローチショットのスピン量が高くなる。塗膜の１０％モジュラスの下限は、特に限定されないが、２ｋｇｆ／ｃｍ２が好ましく、５ｋｇｆ／ｃｍ２がより好ましい。１０％モジュラスが小さすぎると、柔らかくなりすぎて、タック感が残り、フィーリングが悪くなるからである。 The 10% modulus of the coating film is preferably 160 kgf / cm 2 or less, more preferably 130 kgf / cm 2 or less, more preferably 110 kgf / cm 2 or less. If the 10% modulus is 160 kgf / cm 2 or less, the coating film is soft and the spin rate of approach shots is high. The lower limit of the 10% modulus of the coating is not particularly limited, but is preferably 2 kgf / cm 2 and more preferably 5 kgf / cm 2 . This is because if the 10% modulus is too small, it becomes too soft, a tucking feeling remains, and the feeling becomes worse.
本発明のゴルフボールは、ゴルフボール本体と、前記ゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有するゴルフボールであれば、特に限定されない。ゴルフボール本体の構造は、特に限定されず、ワンピースゴルフボール、ツーピースゴルフボール、スリーピースゴルフボール、フォーピースゴルフボール、ファイブピースゴルフボール以上のマルチピースゴルフボール、あるいは、糸巻きゴルフボールであってもよい。いずれの場合であっても、本発明を好適に適用できるからである。 The golf ball of the present invention is not particularly limited as long as it is a golf ball having a golf ball body and a coating film provided on the surface of the golf ball body. The structure of the golf ball body is not particularly limited, and may be a one-piece golf ball, a two-piece golf ball, a three-piece golf ball, a four-piece golf ball, a multi-piece golf ball more than a five-piece golf ball, or a thread-wound golf ball. . This is because the present invention can be preferably applied in any case.
図２は、本発明の一実施形態に係るゴルフボール２が示された一部切り欠き断面図である。ゴルフボール２は、球状コア１０４と、球状コア１０４を被覆する中間層１０６と、前記中間層１０６を被覆するカバー１１２とを有する。このカバー１１２の表面には、多数のディンプル１１４が形成されている。このゴルフボールの表面のうち、ディンプル１１４以外の部分は、ランド１１６である。このゴルフボールは、カバーの外側にペイント層およびマーク層を備えているが、これらの層の図示は省略されている。
FIG. 2 is a partially cutaway sectional view showing a
本発明のゴルフボールは、コアと前記コアを被覆するカバーとを有するゴルフボールであることが好ましい。この場合、前記カバーの硬度は、ショアＤ硬度で、７０以下が好ましく、６５以下がより好ましく、６０以下がさらに好ましく、５０以下が特に好ましい。カバーの硬度がショアＤ硬度で７０以下であれば、４０ヤード〜１００ヤード程度の距離のアプローチショットにおけるスピン量が高くなり、コントロール性が向上するからである。前記カバー硬度の下限は、特に限定されないが、ショアＤ硬度で、２０が好ましく、２５がより好ましく、３０がさらに好ましい。カバー硬度は、カバーを形成するカバー用組成物をシート状に成形して測定したスラブ硬度である。 The golf ball of the present invention is preferably a golf ball having a core and a cover covering the core. In this case, the cover has a Shore D hardness of preferably 70 or less, more preferably 65 or less, still more preferably 60 or less, and particularly preferably 50 or less. This is because if the cover has a Shore D hardness of 70 or less, the spin rate on approach shots at a distance of about 40 yards to 100 yards increases, and the controllability improves. Although the minimum of the said cover hardness is not specifically limited, 20 is preferable by Shore D hardness, 25 is more preferable, and 30 is further more preferable. The cover hardness is a slab hardness measured by molding a cover composition for forming a cover into a sheet shape.
本発明のゴルフボールのカバーを構成するカバー材料としては、特に限定されるものではなく、例えば、アイオノマー樹脂、ポリエステル樹脂、熱可塑性ウレタン樹脂若しくは二液硬化型ウレタン樹脂などのウレタン樹脂、ポリアミド樹脂などの各種樹脂、アルケマ（株）から商品名「ペバックス（登録商標）（例えば、「ペバックス２５３３」）」で市販されている熱可塑性ポリアミドエラストマー、東レ・デュポン（株）から商品名「ハイトレル（登録商標）（例えば、「ハイトレル３５４８」、「ハイトレル４０４７」）」で市販されている熱可塑性ポリエステルエラストマー、ＢＡＳＦジャパン（株）から商品名「エラストラン（登録商標）（例えば、「エラストランＸＮＹ９７Ａ」）」で市販されている熱可塑性ポリウレタンエラストマー、三菱化学（株）から商品名「ラバロン（登録商標）」で市販されている熱可塑性スチレンエラストマーまたは商品名「プリマロイ」で市販されている熱可塑性ポリエステル系エラストマーなどを挙げることができる。前記カバー材料は、単独であるいは２種以上を混合して使用してもよい。 The cover material constituting the golf ball cover of the present invention is not particularly limited. For example, urethane resin such as ionomer resin, polyester resin, thermoplastic urethane resin or two-component curable urethane resin, polyamide resin, etc. Various types of resins, thermoplastic polyamide elastomers marketed by Arkema Co., Ltd. under the trade name "Pebax (registered trademark)" (for example, "Pebax 2533"), trade name "Hytrel (registered trademark)" by Toray DuPont Co., Ltd. ) (For example, "Hytrel 3548", "Hytrel 4047") ", a thermoplastic polyester elastomer commercially available from BASF Japan Ltd., trade name" Elastolan (registered trademark) "(eg" Elastolan XNY97A ")" Thermoplastic polyurethane elastomers commercially available from Tomah, and the like trade name "Rabalon ®" thermoplastic polyester elastomer commercially available thermoplastic styrene elastomer, or trade names of commercially available "Primalloy" in the Mitsubishi Chemical Corporation. You may use the said cover material individually or in mixture of 2 or more types.
前記カバーは、上述した樹脂成分のほか、白色顔料（例えば、酸化チタン）、青色顔料、赤色顔料などの顔料成分、炭酸カルシウムや硫酸バリウムなどの比重調整剤、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、蛍光材料または蛍光増白剤などを、カバーの性能を損なわない範囲で含有してもよい。 In addition to the resin component described above, the cover includes a pigment component such as a white pigment (for example, titanium oxide), a blue pigment, and a red pigment, a specific gravity adjuster such as calcium carbonate and barium sulfate, a dispersant, an anti-aging agent, and an ultraviolet absorber. An agent, a light stabilizer, a fluorescent material, a fluorescent whitening agent, or the like may be contained as long as the performance of the cover is not impaired.
カバー用組成物を用いてカバーを成形する態様は、特に限定されないが、カバー用組成物をコア上に直接射出成形する態様、あるいは、カバー用組成物から中空殻状のシェルを成形し、コアを複数のシェルで被覆して圧縮成形する態様（好ましくは、カバー用組成物から中空殻状のハーフシェルを成形し、コアを２枚のハーフシェルで被覆して圧縮成形する方法）を挙げることができる。カバーが成形されたゴルフボール本体は、金型から取り出し、必要に応じて、バリ取り、洗浄、サンドブラストなどの表面処理を行うことが好ましい。また、所望により、マークを形成することもできる。 Although the aspect which shape | molds a cover using the composition for a cover is not specifically limited, the aspect which directly inject-molds the composition for a cover on a core, or shape | molds a hollow shell-like shell from a composition for a cover, and a core And a method of compression molding by coating with a plurality of shells (preferably a method of molding a hollow shell-shaped half shell from a cover composition and coating a core with two half shells) Can do. The golf ball body in which the cover is molded is preferably taken out from the mold and subjected to surface treatment such as deburring, washing, and sandblasting as necessary. Moreover, a mark can be formed if desired.
ゴルフボールの直径は、４０ｍｍ〜４５ｍｍが好ましい。米国ゴルフ協会（ＵＳＧＡ）の規格が満たされるとの観点から、直径は、４２．６７ｍｍ以上が好ましい。空気抵抗の観点から、直径は４４ｍｍ以下が好ましく、４２．８０ｍｍ以下がより好ましい。ゴルフボールの質量は、４０ｇ以上５０ｇ以下が好ましい。大きな慣性が得られるとの観点から、質量は４４ｇ以上が好ましく、４５．００ｇ以上がより好ましい。ＵＳＧＡの規格が満たされるとの観点から、質量は４５．９３ｇ以下が好ましい。 The diameter of the golf ball is preferably 40 mm to 45 mm. From the viewpoint of satisfying the standards of the US Golf Association (USGA), the diameter is preferably 42.67 mm or more. In light of air resistance, the diameter is preferably equal to or less than 44 mm, and more preferably equal to or less than 42.80 mm. The weight of the golf ball is preferably 40 g or more and 50 g or less. From the viewpoint of obtaining a large inertia, the mass is preferably 44 g or more, and more preferably 45.00 g or more. From the viewpoint that the USGA standard is satisfied, the mass is preferably equal to or less than 45.93 g.
次に、糸巻きゴルフボール、ツーピースゴルフボールおよびマルチピースゴルフボールに用いられるコア、ならびに、ワンピースゴルフボール本体について説明する。 Next, a core used for a thread wound golf ball, a two-piece golf ball and a multi-piece golf ball, and a one-piece golf ball main body will be described.
前記コアおよびワンピースゴルフボール本体には、公知のゴム組成物（以下、単に「コア用ゴム組成物」という場合がある）を用いることができ、例えば、基材ゴム、共架橋剤および架橋開始剤を含むゴム組成物を加熱プレスして成形することができる。 For the core and the one-piece golf ball body, a known rubber composition (hereinafter sometimes simply referred to as “core rubber composition”) can be used. For example, base rubber, co-crosslinking agent, and crosslinking initiator A rubber composition containing can be molded by hot pressing.
前記基材ゴムとしては、特に、反発に有利なシス結合が４０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上のハイシスポリブタジエンを用いることが好ましい。前記共架橋剤としては、炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸またはその金属塩が好ましく、アクリル酸の金属塩またはメタクリル酸の金属塩がより好ましい。金属塩の金属としては、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、アルミニウム、ナトリウムが好ましく、より好ましくは亜鉛である。共架橋剤の使用量は、基材ゴム１００質量部に対して２０質量部以上５０質量部以下が好ましい。架橋開始剤としては、有機過酸化物が好ましく用いられる。具体的には、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ―ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイドなどの有機過酸化物が挙げられ、これらのうちジクミルパーオキサイドが好ましく用いられる。架橋開始剤の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．２質量部以上が好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であって、３質量部以下が好ましく、より好ましくは２質量部以下である。また、前記コア用ゴム組成物は、さらに、有機硫黄化合物を含有してもよい。前記有機硫黄化合物としては、ジフェニルジスルフィド類、チオフェノール類、チオナフトール類を好適に使用することができる。有機硫黄化合物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上が好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であって、５．０質量部以下が好ましく、より好ましくは３．０質量部以下である。前記コア用ゴム組成物は、さらにカルボン酸および／またはその塩を含有してもよい。カルボン酸および／またはその塩としては、炭素数が１〜３０のカルボン酸および／またはその塩が好ましい。カルボン酸および／またはその塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、１質量部以上、４０質量部以下である。 As the base rubber, it is particularly preferable to use a high-cis polybutadiene having a cis bond advantageous for rebound of 40% by mass or more, preferably 70% by mass or more, and more preferably 90% by mass or more. The co-crosslinking agent is preferably an α, β-unsaturated carboxylic acid having 3 to 8 carbon atoms or a metal salt thereof, more preferably a metal salt of acrylic acid or a metal salt of methacrylic acid. As the metal of the metal salt, zinc, magnesium, calcium, aluminum, and sodium are preferable, and zinc is more preferable. The amount of the co-crosslinking agent used is preferably 20 parts by mass or more and 50 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the base rubber. As the crosslinking initiator, an organic peroxide is preferably used. Specifically, dicumyl peroxide, 1,1-bis (t-butylperoxy) -3,3,5-trimethylcyclohexane, 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) Organic peroxides such as hexane and di-t-butyl peroxide can be mentioned, and among them, dicumyl peroxide is preferably used. The amount of the crosslinking initiator is preferably 0.2 parts by mass or more, more preferably 0.3 parts by mass or more, and preferably 3 parts by mass or less, more preferably 100 parts by mass of the base rubber. 2 parts by mass or less. The rubber composition for a core may further contain an organic sulfur compound. As the organic sulfur compound, diphenyl disulfides, thiophenols, and thionaphthols can be preferably used. The compounding amount of the organic sulfur compound is preferably 0.1 parts by mass or more, more preferably 0.3 parts by mass or more, and preferably 5.0 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the base rubber. Preferably it is 3.0 mass parts or less. The core rubber composition may further contain a carboxylic acid and / or a salt thereof. The carboxylic acid and / or salt thereof is preferably a carboxylic acid having 1 to 30 carbon atoms and / or a salt thereof. The compounding quantity of carboxylic acid and / or its salt is 1 to 40 mass parts with respect to 100 mass parts of base rubber.
前記コア用ゴム組成物には、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤、有機硫黄化合物に加えて、さらに、酸化亜鉛や硫酸バリウムなどの重量調整剤、老化防止剤、色粉などを適宜配合することができる。前記コア用ゴム組成物の加熱プレス成型条件は、ゴム組成に応じて適宜設定すればよいが、通常、１３０℃〜２００℃で１０分間〜６０分間加熱するか、あるいは１３０℃〜１５０℃で２０分間〜４０分間加熱した後、１６０℃〜１８０℃で５分間〜１５分間と２段階加熱することが好ましい。 In addition to the base rubber, co-crosslinking agent, cross-linking initiator, and organic sulfur compound, the core rubber composition further contains a weight adjusting agent such as zinc oxide and barium sulfate, an anti-aging agent, and color powder as appropriate. Can be blended. The hot-press molding conditions for the core rubber composition may be appropriately set according to the rubber composition, but are usually heated at 130 ° C. to 200 ° C. for 10 minutes to 60 minutes, or at 130 ° C. to 150 ° C. for 20 minutes. After heating for 40 minutes for 40 minutes, it is preferable to heat at 160 ° C. to 180 ° C. for 5 minutes to 15 minutes.
本発明のゴルフボールが、スリーピース、フォーピースゴルフボール、ファイブピースゴルフボール以上のマルチピースゴルフボールである場合には、コアと最外層カバーとの間に設ける中間層としては、例えば、ポリウレタン樹脂、アイオノマー樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエチレンなどの熱可塑性樹脂；スチレンエラストマー、ポリオレフィンエラストマー、ポリウレタンエラストマー、ポリエステルエラストマーなどの熱可塑性エラストマー；ゴム組成物の硬化物などが挙げられる。ここで、アイオノマー樹脂としては、例えば、エチレンとα，β−不飽和カルボン酸との共重合体中のカルボキシル基の少なくとも一部を金属イオンで中和したもの、またはエチレンとα，β−不飽和カルボン酸とα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体中のカルボキシル基の少なくとも一部を金属イオンで中和したものが挙げられる。前記中間層には、さらに、硫酸バリウム、タングステンなどの比重調整剤、老化防止剤、顔料などが配合されていてもよい。なお、中間層は、ゴルフボールの構成に応じて、内側カバー層や、外層コアと称される場合がある。 When the golf ball of the present invention is a multi-piece golf ball of three-piece, four-piece golf ball, five-piece golf ball or more, as an intermediate layer provided between the core and the outermost layer cover, for example, polyurethane resin, Examples include thermoplastic resins such as ionomer resins, polyamide resins, and polyethylene; thermoplastic elastomers such as styrene elastomers, polyolefin elastomers, polyurethane elastomers, and polyester elastomers; and cured products of rubber compositions. Here, examples of the ionomer resin include those obtained by neutralizing at least a part of carboxyl groups in a copolymer of ethylene and α, β-unsaturated carboxylic acid with metal ions, or ethylene and α, β-unsaturated. What neutralized at least one part of the carboxyl group in the ternary copolymer of saturated carboxylic acid and (alpha), (beta)-unsaturated carboxylic acid ester with a metal ion is mentioned. The intermediate layer may further contain a specific gravity adjusting agent such as barium sulfate or tungsten, an antiaging agent, or a pigment. The intermediate layer may be referred to as an inner cover layer or an outer layer core depending on the configuration of the golf ball.
本発明のゴルフボールは、ゴルフボール本体とゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有するゴルフボールであって、接触力試験機を用いて算出した摩擦係数が、０．３５以上、０．６０以下であることが好ましい。 The golf ball of the present invention is a golf ball having a golf ball main body and a coating film provided on the surface of the golf ball main body, and the friction coefficient calculated using a contact force tester is 0.35 or more,. It is preferable that it is 60 or less.
本発明において、接触力試験機を用いて算出する摩擦係数は、ゴルフボールの飛行方向に対して、所定の角度で傾斜して設置された衝突板に、ゴルフボールを衝突させたときのゴルフボールと衝突板の摩擦係数である。接触力試験機により、衝突板に垂直な方向の接触力の時間関数Ｆｎ（ｔ）および衝突板に平行な方向の接触力の時間関数Ｆｔ（ｔ）を同時に求め、次の式で定義される両者の比の時間関数Ｍ（ｔ）の最大値を、摩擦係数して求める。
Ｍ（ｔ）＝Ｆｔ（ｔ）／Ｆｎ（ｔ）
In the present invention, the friction coefficient calculated using the contact force tester is the golf ball when the golf ball collides with the collision plate installed at a predetermined angle with respect to the flight direction of the golf ball. And the friction coefficient of the collision plate. A contact force tester simultaneously calculates a contact force time function Fn (t) in a direction perpendicular to the collision plate and a contact force time function Ft (t) in a direction parallel to the collision plate, and is defined by the following equation: The maximum value of the time function M (t) of the ratio between the two is obtained as a friction coefficient.
M (t) = Ft (t) / Fn (t)
本発明における摩擦係数の算出方法を、図３〜図５に基づいて説明する。図３は、摩擦係数を測定するための接触力試験機である。図４は、ゴルフボールを衝突させる衝突板４の拡大断面図である。
The calculation method of the friction coefficient in this invention is demonstrated based on FIGS. FIG. 3 is a contact force tester for measuring the friction coefficient. FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the
前記接触力試験機１は、ゴルフボールをクラブフェースで打撃する状態を擬似的に作り出してそのときの各種の力を測定することができる。接触力試験機１は、例えば垂直上向きにゴルフボール２を発射しうる発射装置５と、発射されたゴルフボール２の上部に位置することにより、前記ゴルフボール２と衝突する打撃面３を有する衝突板４とを含んでいる。
The
発射装置５と打撃面３との距離が比較的小さいので、ゴルフボール２の初速度は、前記衝突速度に相当する。また、この衝突速度は、実際のゴルフスイングにおいて、クラブヘッドのヘッドスピードに対応している。このような点に鑑み、ゴルフボール２と打撃面３との衝突速度は、例えば約１０ｍ／ｓ〜５０ｍ／ｓ程度の範囲の中から設定しうる。本発明では、アプローチショットのヘッドスピードを考慮して、初速度を１９ｍ／秒とした。
Since the distance between the launching
前記ゴルフボール２の初速度は、コントローラ６のボリューム等によって目標値が設定される。また、発射装置５に設けられた第１センサＳ１と第２センサＳ２との間の距離と、このセンサを遮断する時間差とを用いて、コントローラ６はゴルフボール２の初速度の実測値を計算し、かつ、コンピュータ装置ＰＣ等に出力できる。
A target value of the initial velocity of the
図４には、衝突板４の拡大部分断面図が示される。前記衝突板４は、ゴルフボール２の発射方向（飛行方向）に対して任意の角度αで打撃面３を傾けることができる。本発明では、９０度からこの角度αを差し引いた角度θを衝突角度とする。この衝突角度θは、実際のスイングにおいてクラブフェース（図示せず）のロフト角に対応している。また、上記衝突角度θは、例えば１０°〜９０°の範囲の中からゴルフクラブのロフト角を考慮して複数の値（例えば、１５゜、２０゜、３５゜等）が設定され、それぞれで後述の接触力の測定を行うことができる。本発明では、アプローチショットのスピン量を再現するために、衝突角度θを５５°とした。
FIG. 4 shows an enlarged partial sectional view of the
前記衝突板４は、例えば金属製の板材からなるベース板４ａと、前記打撃面３を構成する表層板４ｃと、これらの間に挟まれた圧力センサ４ｂとを具え、これらは互いにボルト４ｄで一体に固着される。
The
前記ベース板４ａは所定強度と剛性を有するものであればよく、その材質は、特に制限されないが、好ましくはスチールが用いられる。ベース板４ａの厚みは、５．０ｍｍ〜２０．０ｍｍであることが好ましい。また、ＪＩＳ規格による主ボルト４ｄの型番は、例えばＭ１０である。 The base plate 4a has only to have predetermined strength and rigidity, and the material is not particularly limited, but steel is preferably used. The thickness of the base plate 4a is preferably 5.0 mm to 20.0 mm. The model number of the main bolt 4d according to the JIS standard is, for example, M10.
前記圧力センサ４ｂは、例えば、３成分力センサが好適に使用される。このようなセンサは、少なくとも、打撃面３と垂直な方向の垂直力Ｆｎと、打撃面３に平行な方向（クラブフェースではソール側からクラウン側の方向）のせん断力Ｆｔとを時系列データとして測定できる。また、力の測定は、圧力センサ４ｂにチャージアンプ等を接続して行われる。
For example, a three-component force sensor is preferably used as the
圧力センサ４ｂには、各種製品が使用できるが、例えば、キスラー社の３成分力センサ（型式９０６７）が使用される。このセンサは、平行な方向、Ｙ方向及び垂直な方向の力の成分を測定できる。圧力の測定は、図示されていないが、圧力センサ４ｂにチャージアンプ（キスラー社の型式５０１１Ｂ）を接続して行われる。圧力センサ４ｂの中心には貫通孔が形成され、この貫通孔に主ボルト４ｄを挿入して圧力センサ４ｂはベース板４ａに固着一体化させている。
Various products can be used for the
前記表層板４ｃは、本体４ｃ１と、その外側に配されることにより打撃面３に表れかつゴルフボール２と衝突するのに十分な面積を持った表層材４ｃ２とから構成される。これらは、図示しないボルト等を用いて脱着自在に固着されている。従って、表層材４ｃ２の材料、表面形状及び／又は表面構造を任意に変更することにより、各種のクラブフェースの近似的モデルを作成してその接触力を測定できる。
The surface layer plate 4c is composed of a main body 4c1 and a surface layer material 4c2 having an area sufficient to appear on the
本体４ｃ１の材料は限定されないが、一般的にはステンレススチール（ＳＵＳ−６３０）が使用される。本体４ｃ１の厚みは、通常１０ｍｍ〜２０ｍｍである。また、本体４ｃ１の平面形状は圧力センサ４ｂの平面形状と実質的に同一とすることができ、例えば、一辺が４０ｍｍ〜６０ｍｍの正方形である。本体４ｃ１には主ボルト４ｄの先端が螺入されている。これによってベース板４ａと本体４ｃ１との間に圧力センサ４ｂが挟まれその位置が固定される。
The material of the main body 4c1 is not limited, but generally stainless steel (SUS-630) is used. The thickness of the main body 4c1 is usually 10 mm to 20 mm. Moreover, the planar shape of the main body 4c1 can be made substantially the same as the planar shape of the
衝突板４の打撃面３をなす表層材４ｃ２は、各種材料、表面形状及び表面構造が採用できるが、解析対象として予め設定されたゴルフクラブヘッドのフェース（図示省略）と同一の材料で形成されるのが良い。本発明では、アプローチショットのモデルを評価する観点から、前記表層材４ｃ２は、例えば、クリーブランドゴルフ社のＣＧ−１５のヘッド材料と同一の材料であるＳＵＳ−４３１ステンレスを使用した。表層材４ｃ２の厚みは、任意に変更できるが、例えば、１．０ｍｍ〜５．０ｍｍである。また、表層材４ｃ２の平面形状は前記本体４ｃ１の平面形状と実質的に同一寸法とし、例えば、一辺が４０ｍｍ〜６０ｍｍの正方形とすることができる。
The surface layer material 4c2 forming the
さらに、接触力試験機１は、打撃面３とゴルフボール２との衝突及び衝突して跳ね返るゴルフボール２を撮影しうるストロボ装置７及びハイスピード型のカメラ装置８を含んでいる。前記ストロボ装置７は、ストロボ電源９に接続される。また、カメラ装置８は、コンデンサボックスを介してカメラ電源１０に接続されている。そして、撮像されたデータは、前記コンピュータ装置ＰＣ等に記憶される。これらの機器を含ませることにより、後述するゴルフボール２と打撃面３との衝突時のすべり速度や、接触面積、ゴルフボールの打ち出し速度、打ち出し角度及びバックスピン量などを測定することができる。
Further, the
図５には、上記接触力試験機１で測定された一条件のゴルフボール２と打撃面３との衝突時に打撃面３が受けた垂直力Ｆｎとせん断力Ｆｔとの時刻歴が示される。
FIG. 5 shows a time history of the normal force Fn and the shear force Ft received by the
図５は、図３及び図４の測定装置で測定されるＦｎ（ｔ）及びＦｔ（ｔ）の一例が示されたグラフである。図５において、点Ｐ０は圧力センサ４ｂが力を感知し始める点であり、打撃面３とゴルフボール２との衝突開始時にほぼ相当する。そして垂直な方向の接触力であるＦｎ（ｔ）は点Ｐ０から徐々に増加し、点Ｐ４で最高値となり、ここから減少して点Ｐ３でゼロとなる。この点Ｐ３は、圧力センサ４ｂが力を感知しなくなった点であり、打撃面３からゴルフボール２が離れた時点にほぼ相当する。
FIG. 5 is a graph showing an example of Fn (t) and Ft (t) measured by the measuring apparatus of FIGS. 3 and 4. In FIG. 5, a point P <b> 0 is a point at which the
一方、衝突板に平行な方向の接触力（すなわちせん断力）であるＦｔ（ｔ）の値は時間経過と共に点Ｐ０から増加し点Ｐ１で最高値となり、それから減少して点Ｐ２でゼロとなり、それ以降は負の値となる。点Ｐ３でゴルフボールが圧力センサ４ｂから離れるので、圧力センサ４ｂで感知されるＦｔ（ｔ）のカーブは点Ｐ３でゼロとなる。Ｆｔ（ｔ）のカーブと時間軸とで囲まれた領域のうちＦｔ（ｔ）が正の値をとる領域の面積Ｓ１は、せん断力が正である力積を表す。一方、Ｆｔ（ｔ）のカーブと時間軸とで囲まれた領域のうちＦｔ（ｔ）が負の値をとる領域の面積Ｓ２は、せん断力が負である力積を表す。力積Ｓ１はバックスピンを促進する方向に作用し、力積Ｓ２はバックスピンを抑制する方向に作用する。ここで、力積Ｓ１は力積Ｓ２よりも大きい値をとり、力積Ｓ１から力積Ｓ２を減じた値が、ゴルフボールのバックスピンに寄与する。
On the other hand, the value of Ft (t), which is the contact force in the direction parallel to the collision plate (that is, shear force), increases from point P0 with time, reaches the maximum value at point P1, then decreases to zero at point P2, After that, it becomes a negative value. Since the golf ball is separated from the
そして摩擦係数として求めるには、Ｆｔ（ｔ）／Ｆｎ（ｔ）で得られるＭ（ｔ）の最大値を算出することで得ることができる。 The friction coefficient can be obtained by calculating the maximum value of M (t) obtained by Ft (t) / Fn (t).
本発明では、前記のようにして求めた摩擦係数が、０．３５以上が好ましく、０．３７以上がより好ましく、０．３９以上がさらに好ましく、０．６０以下が好ましく、０．５６以下がより好ましく、０．５４以下がさらに好ましい。摩擦係数が、前記範囲内であれば、アプローチショットのスピン量が良好になる。 In the present invention, the friction coefficient obtained as described above is preferably 0.35 or more, more preferably 0.37 or more, further preferably 0.39 or more, preferably 0.60 or less, and 0.56 or less. More preferred is 0.54 or less. If the friction coefficient is within the above range, the spin amount of the approach shot becomes good.
以下、本発明を実施例によって詳細に説明するが、本発明は、下記実施例によって限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲の変更、実施の態様は、いずれも本発明の範囲内に含まれる。 Hereinafter, the present invention will be described in detail by way of examples. However, the present invention is not limited to the following examples, and all modifications and embodiments without departing from the gist of the present invention are not limited thereto. Included in range.
［評価方法］
（１）動的粘弾性の測定
塗膜の貯蔵弾性率Ｅ’（ｄｙｎ／ｃｍ２）および損失正接（ｔａｎ δ）を以下の条件で測定した。
装置：ユービーエム社製動的粘弾性測定装置Ｒｈｅｏｇｅｌ−Ｅ４０００
測定サンプル：主剤および硬化剤を配合した塗料を４０℃で４時間乾燥及び硬化をさせて、厚み０．１１ｍｍ〜０．１４ｍｍの塗膜フィルムを作製した。この塗膜フィルムから、幅４ｍｍ、クランプ間距離２０ｍｍになるように試料片を切り出した。
測定モード：引張
測定温度：−５０℃〜１５０℃
昇温速度：４℃／分
測定データ取り込み間隔：４℃
加振周波数：１０Ｈｚ
測定ひずみ：０．１％
１２０℃の貯蔵弾性率Ｅ’１２０には、測定データ取り込みを４℃間隔とし、測定温度が１２０℃以上の温度で、最初にデータを取り込んだ貯蔵弾性率の値を採用した。１５０℃の貯蔵弾性率Ｅ’１５０には、測定データ取り込みを４℃間隔とし、測定温度が１５０℃以下の温度で、最後にデータを取り込んだ貯蔵弾性率の値を採用した。１０℃の損失正接（ｔａｎδ）には、測定データ取り込みを４℃間隔とし、測定温度が１０℃以上の温度で、最初にデータを取り込んだ損失正接の値を採用した。
[Evaluation method]
(1) Measurement of dynamic viscoelasticity The storage elastic modulus E ′ (dyn / cm 2 ) and loss tangent (tan δ) of the coating film were measured under the following conditions.
Apparatus: Dynamic viscoelasticity measuring apparatus Rheogel-E4000 manufactured by UBM Co., Ltd.
Measurement sample: The paint containing the main agent and the curing agent was dried and cured at 40 ° C. for 4 hours to prepare a coating film having a thickness of 0.11 mm to 0.14 mm. A sample piece was cut out from this coating film so as to have a width of 4 mm and a distance between clamps of 20 mm.
Measurement mode: Tensile Measurement temperature: -50 ° C to 150 ° C
Temperature rise rate: 4 ° C / min Measurement data capture interval: 4 ° C
Excitation frequency: 10 Hz
Measurement strain: 0.1%
As the storage elastic modulus E ′ 120 at 120 ° C., the measured data was taken at 4 ° C. intervals, and the value of the storage elastic modulus at which the data was first acquired at a measurement temperature of 120 ° C. or higher was adopted. For the storage elastic modulus E ′ 150 of 150 ° C., the value of the storage elastic modulus at which the data was last taken at the measurement temperature of 150 ° C. or less was adopted at the intervals of 4 ° C. for the measurement data. For the loss tangent (tan δ) at 10 ° C., the measurement data was taken at 4 ° C. intervals, and the value of the loss tangent at which the data was first taken at a measurement temperature of 10 ° C. or higher was adopted.
（２）摩擦係数の測定
図３に示す接触力試験機を用いて、ゴルフボールの摩擦係数を測定した。
１．測定装置の仕様
（Ａ） 発射装置： エアガン方式
（Ｂ） 衝突板 ：
ベース板４ａ
スチール
厚さ：５．３５ｍｍ
表層板４ｃ
本体４ｃ１
サイズ ：５６ｍｍ×５６ｍｍ×１５ｍｍ
ステンレススチール（ＳＵＳ−６３０）
表層材４ｃ２
サイズ ：５６ｍｍ×５６ｍｍ×２．５ｍｍ
金属組成：ＳＵＳ−４３１
溝形状：図６参照
傾斜角度（α）
３５度（ゴルフボールの飛行方向に対して）
（Ｃ） 圧力センサ４ｂ
キスラー社の３成分力センサ（型式９０６７）
チャージアンプ
キスラー社の型式５０１１Ｂ
（Ｄ） 接触力のＰＣへの取り込み
パルスカウンタボード ＰＣＩ−６１０１（株式会社 インターフェイス社製）を用いた。１６ビット４チャンネルを持つＰＣＩパルスカウンタボードで、４種類のカウンタモードで用途に合った計測が実現できる。最大入力周波数は １ＭＨｚ。
(2) Measurement of friction coefficient The friction coefficient of a golf ball was measured using a contact force tester shown in FIG.
1. Measurement device specifications
(A) Launcher: Air gun system (B) Colliding plate:
Base plate 4a
Steel thickness: 5.35mm
Surface plate 4c
Body 4c1
Size: 56mm x 56mm x 15mm
Stainless steel (SUS-630)
Surface material 4c2
Size: 56mm x 56mm x 2.5mm
Metal composition: SUS-431
Groove shape: See FIG. 6 Inclination angle (α)
35 degrees (relative to golf ball flight direction)
(C)
Kistler's three-component force sensor (model 9067)
Charge amplifier Kistler Model 5011B
(D) Incorporation of contact force into PC Pulse counter board PCI-6101 (manufactured by Interface Corporation) was used. A PCI pulse counter board with 16 bits and 4 channels can be used for measurement in 4 different counter modes. Maximum input frequency is 1MHz.
図６に示したように、衝突板４の打撃面３には、クリーブランド社製サンドウエッジＣＧ−１５の溝構造を再現している。図６（ａ）に示すように、打撃面３には、大きな溝（ジップグルーブ）と、大きな溝（ジップグルーブ）間の表面に、小さな溝が複数設けられている。図６（ｂ）は、ジップグルーブの断面構造の拡大図である。ジップグルーブの寸法は、下記の通りである。
ジップグルーブ（溝）幅Ｗ：０．７０ｍｍ
ジップグルーブ（溝）深さｈ：０．５０ｍｍ
ジップグルーブ（溝）ピッチ：３．５６ｍｍ
ジップグルーブ（溝）角度α：１０°
ジップグルーブ肩Ｒ：０．２５
ジップグルーブ間の複数の小さな溝は、ジップグルーブ間の表面部分が、表面粗さＲａ＝２．４０±０．８μｍ、Ｒｍａｘ＝１４．０±８μｍになるように、レーザーミーリングにより形成されている。なお、表面粗さＲａ、Ｒｍａｘは、ミツトヨ製ＳＪ−３０１を用いて、測定長さ＝２．５ｍｍ、カットオフ値＝２．５ｍｍの測定条件で測定する。
As shown in FIG. 6, the groove structure of the sand wedge CG-15 manufactured by Cleveland is reproduced on the
Zip groove width W: 0.70mm
Zip groove (groove) depth h: 0.50 mm
Zip groove pitch: 3.56mm
Zip groove angle α: 10 °
Zip groove shoulder R: 0.25
The plurality of small grooves between the zip grooves are formed by laser milling so that the surface portion between the zip grooves has a surface roughness Ra = 2.40 ± 0.8 μm and Rmax = 14.0 ± 8 μm. . The surface roughness Ra and Rmax are measured using SJ-301 manufactured by Mitutoyo under measurement conditions of measurement length = 2.5 mm and cutoff value = 2.5 mm.
２．測定手順
摩擦係数の測定は次の方法で行った。
（ａ）衝突板の角度（α）をゴルフボールの飛行方向（垂直方向）に対して、３５度に設定した。
（ｂ）発射装置５のエア圧を調整する。
（ｃ）発射装置からゴルフボールを発射する。
（ｄ）予め設定したセンサＳ１とセンサＳ２の距離とこの間のゴルフボールの遮蔽時間差からゴルフボール初速度を測定する。
（ｅ） 接触力Ｆｎ（ｔ）、接触力Ｆｔ（ｔ）を測定し、Ｆｔ（ｔ）／Ｆｎ（ｔ）の最大値を算出する。
2. Measurement procedure The coefficient of friction was measured by the following method.
(A) The angle (α) of the collision plate was set to 35 degrees with respect to the flight direction (vertical direction) of the golf ball.
(B) The air pressure of the
(C) A golf ball is launched from the launching device.
(D) The initial velocity of the golf ball is measured from the preset distance between the sensors S1 and S2 and the golf ball shielding time difference between them.
(E) The contact force Fn (t) and the contact force Ft (t) are measured, and the maximum value of Ft (t) / Fn (t) is calculated.
３．測定結果
前記試験装置、測定手順で測定された結果の一例を図７に示す。図７からＭ（ｔ）の値は、Ｆｔ（ｔ）／Ｆｎ（ｔ）として算出され、その最大値は０．５８となる。なおＦｔ、Ｆｎは接触力の立ち上がる初期と終期においてノイズが発生しやすいので、初期の前段階、終期の後段階をトリムしてＭ（ｔ）の最大値を算出する。
3. Measurement Results FIG. 7 shows an example of the results measured by the test apparatus and measurement procedure. From FIG. 7, the value of M (t) is calculated as Ft (t) / Fn (t), and its maximum value is 0.58. Since Ft and Fn are likely to generate noise at the initial stage and the final stage when the contact force rises, the maximum value of M (t) is calculated by trimming the initial stage and the final stage.
（３）塗膜のマルテンス硬度
エリオニクス社製のナノインデンター「ＥＮＴ−２１００」を用いて測定した。
測定条件は、以下の通りである。
荷重Ｆ：２０ｍｇｆ
バーコビッチ圧子の角度α：６５．０３°
バーコビッチ圧子の材質：ＳｉＯ2
押し込み深さｈと圧子の角度αとに基づいて、下記数式によって面積Ａｓ（ｈ）が算出される。
Ａｓ（ｈ）＝３×３1/2×ｔａｎα／ｃｏｓα×ｈ2
荷重Ｆと面積Ａｓ（ｈ）に基づいて、下記数式によってマルテンス硬度が算出される。
マルテンス硬度＝Ｆ／Ａｓ（ｈ）
測定サンプル：主剤および硬化剤を配合した塗料を４０℃で４時間乾燥及び硬化をさせて、厚みが１００μｍの塗膜シートを作製して、測定に用いた。
(3) Martens hardness of the coating film Measured using a nanoindenter “ENT-2100” manufactured by Elionix.
The measurement conditions are as follows.
Load F: 20 mgf
Berkovich indenter angle α: 65.03 °
Barkovic indenter material: SiO 2
Based on the indentation depth h and the indenter angle α, the area As (h) is calculated by the following mathematical formula.
As (h) = 3 × 3 1/2 × tan α / cos α × h 2
Based on the load F and the area As (h), the Martens hardness is calculated by the following mathematical formula.
Martens hardness = F / As (h)
Measurement sample: The coating material containing the main agent and the curing agent was dried and cured at 40 ° C. for 4 hours to prepare a coating sheet having a thickness of 100 μm and used for measurement.
（４）塗膜の機械的物性
主剤および硬化剤を配合した塗料を４０℃で４時間乾燥及び硬化をさせて塗膜を作製した。ＪＩＳ−Ｋ７１６１に準じて、この塗膜をダンベル形状に打ち抜いて試験片を作製し、島津製作所製引張試験測定装置を用いて塗膜の物性を測定し、１０％伸長時のモジュラスを算出した。
試験片の膜厚：０．０５ｍｍ
引張速度：５０ｍｍ／分
(4) Mechanical properties of the coating film The coating material containing the main agent and the curing agent was dried and cured at 40 ° C. for 4 hours to prepare a coating film. According to JIS-K7161, this coating film was punched into a dumbbell shape to prepare a test piece, and the physical properties of the coating film were measured using a tensile test measuring device manufactured by Shimadzu Corporation, and the modulus at 10% elongation was calculated.
Film thickness of test piece: 0.05mm
Tensile speed: 50 mm / min
（５）４０ヤード未満のアプローチショットのスピン量
ツルーテンパー社製スイングロボットＭ／Ｃに、サンドウエッジ（クリーブランドゴルフ社製ＣＧ１５フォージドウエッジ（５２°））を取り付け、ヘッドスピード１０ｍ／秒でゴルフボールを打撃し、打撃されたゴルフボールを連続写真撮影することによってスピン量（ｒｐｍ）を測定した。測定は、各ゴルフボールについて１０回ずつ行い、その平均値をスピン量とした。打出角は、スイングロボットＭ／Ｃの打球方向前方に設けた線状レーザ光源による光のスクリーンをボールが通過するときの影を一次元ＣＣＤセンサで計測した。
(5) Spin amount of approach shot of less than 40 yards A sand wedge (CG15 forged wedge (52 °) made by Cleveland Golf Co., Ltd.) is attached to True Temper swing robot M / C, and a golf ball is played at a head speed of 10 m / second. The spin rate (rpm) was measured by hitting and taking continuous photographs of the hit golf balls. The measurement was performed 10 times for each golf ball, and the average value was defined as the spin amount. The launch angle was measured with a one-dimensional CCD sensor when a ball passed through a screen of light from a linear laser light source provided in front of the swing direction of the swing robot M / C.
（６）４０ヤード以上〜１００ヤードのアプローチショットのスピン量
ツルーテンパー社製スイングロボットＭ／Ｃに、サンドウエッジ（クリーブランドゴルフ社製ＣＧ１５フォージドウエッジ（５２°））を取り付け、ヘッドスピード２１ｍ／秒でゴルフボールを打撃し、打撃されたゴルフボールを連続写真撮影することによってスピン量（ｒｐｍ）を測定した。測定は、各ゴルフボールについて１０回ずつ行い、その平均値をスピン量とした。
(6) Spin amount of approach shot of 40 yards or more to 100 yards A sand wedge (CG15 forged wedge (52 °) made by Cleveland Golf) is attached to a swing robot M / C made by Trutemper, and a head speed of 21 m / second. A spin amount (rpm) was measured by hitting a golf ball and taking continuous photographs of the hit golf ball. The measurement was performed 10 times for each golf ball, and the average value was defined as the spin amount.
（７）ドライバー飛距離（ｍ）
ゴルフラボラトリー社製のスイングロボットＭ／Ｃに、メタルヘッド製Ｗ＃１ドライバー（ダンロップスポーツ社製、ＸＸＩＯ Ｓ ロフト１１°）を取り付け、ヘッドスピード４０ｍ／秒でゴルフボールを打撃し、飛距離（発射始点から静止地点までの距離）を測定した。測定は、各ゴルフボールについて１２回ずつ行って、その平均値をそのゴルフボールの測定値とした。
(7) Driver flight distance (m)
A swing head M / C manufactured by Golf Laboratories is attached with a
［スリーピースゴルフボールＮｏ．１〜２０、２３〜４５の作製］
（１）球状コアの作製
表１に示す配合のコア用ゴム組成物を混練し、半球状キャビティを有する上下金型内で１７０℃、２０分間加熱プレスすることにより直径３９．３ｍｍの球状コアを得た。
[Three-Piece Golf Ball No. Production of 1-20, 23-45]
(1) Preparation of spherical core A rubber composition for a core having the composition shown in Table 1 was kneaded and heated and pressed in an upper and lower mold having hemispherical cavities at 170 ° C. for 20 minutes to obtain a spherical core having a diameter of 39.3 mm. Obtained.
「ＺＮ−ＤＡ９０Ｓ」：日本蒸留工業社製アクリル酸亜鉛（１０％ステアリン酸亜鉛コーティング品）
サンセラーＳＲ：三新化学工業社製アクリル酸亜鉛（１０％ステアリン酸コーティング品）
酸化亜鉛：東邦亜鉛製、「銀嶺Ｒ」
硫酸バリウム：堺化学社製、「硫酸バリウムＢＤ」
ジフェニルジスルフィド：住友精化製
２−チオナフトール：東京化成工業社製
ビス（ペンタブロモフェニル）ジスルフィド：川口化学工業社製
ジクミルパーオキサイド：日本油脂製、「パークミル（登録商標）Ｄ」
オクタン酸亜鉛：三津和化学薬品社製（純度９９％以上）
“ZN-DA90S”: Zinc acrylate (10% zinc stearate coated product) manufactured by Nippon Distillation Co., Ltd.
Sunseller SR: Sanshin Chemical Co., Ltd. zinc acrylate (10% stearic acid coating product)
Zinc oxide: Toho Zinc Co., Ltd.
Barium sulfate: Sakai Chemical Co., Ltd. “Barium sulfate BD”
Diphenyl disulfide: 2-thionaphthol manufactured by Sumitomo Seika Co., Ltd. Bis (pentabromophenyl) disulfide manufactured by Tokyo Chemical Industry Co., Ltd. Dicumyl peroxide manufactured by Kawaguchi Chemical Co., Ltd. “Nippon Yushi Co., Ltd.” “Park Mill (registered trademark) D”
Zinc octoate: manufactured by Mitsuwa Chemicals (purity 99% or more)
（２）中間層用組成物およびカバー用組成物の調製
表２、表３に示した配合の材料を、二軸混練型押出機によりミキシングして、ペレット状の中間層用組成物およびカバー用組成物を調製した。押出条件は、スクリュー径４５ｍｍ、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、スクリューＬ／Ｄ＝３５であり、配合物は、押出機のダイの位置で２００〜２６０℃に加熱された。
(2) Preparation of intermediate layer composition and cover composition The materials shown in Tables 2 and 3 were mixed with a twin-screw kneading extruder to form a pellet-like intermediate layer composition and cover. A composition was prepared. The extrusion conditions were a screw diameter of 45 mm, a screw rotation speed of 200 rpm, and a screw L / D = 35, and the blend was heated to 200-260 ° C. at the die position of the extruder.
ハイミランＡＭ７３２９：三井デュポンポリケミカル社製、亜鉛イオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
エラストランＸＮＹ８５Ａ：ＢＡＳＦジャパン社製、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、ショアＤ硬度：３２
エラストランＸＮＹ９７Ａ：ＢＡＳＦジャパン社製、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、ショアＤ硬度：４７
Elastollan XNY85A: manufactured by BASF Japan, thermoplastic polyurethane elastomer, Shore D hardness: 32
Elastollan XNY97A: BASF Japan, thermoplastic polyurethane elastomer, Shore D hardness: 47
（３）中間層の作製
上記で得た中間層用組成物を、前述のようにして得た球状コア上に直接射出成形することにより、中間層を形成した。成形用上下型は、半球状キャビティと球状コアを支持する進退可能なホールドピンとを有している。中間層成形時には、上記ホールドピンを突き出し、球状コアを投入後ホールドさせ、８０トンの圧力で型締めした金型に２６０℃に加熱した中間層用組成物を０．３秒で注入し、３０秒間冷却して中間層を成形した。
(3) Production of intermediate layer The intermediate layer was formed by directly injection-molding the composition for intermediate layer obtained above on the spherical core obtained as described above. The upper and lower molds for molding have a hemispherical cavity and a hold pin that can move forward and backward to support the spherical core. At the time of forming the intermediate layer, the hold pin is protruded, the spherical core is inserted and held, and the intermediate layer composition heated to 260 ° C. is injected into the mold clamped at a pressure of 80 tons in 0.3 seconds. The intermediate layer was formed by cooling for 2 seconds.
（４）ハーフシェルの成形
ハーフシェルの圧縮成形は、得られたペレット状のカバー用組成物をハーフシェル成形用金型の下型の凹部ごとに１つずつ投入し、加圧してハーフシェルを成形した。圧縮成形は、成形温度１７０℃、成形時間５分、成形圧力２．９４ＭＰａの条件で行った。
(4) Half-shell molding Half-shell compression molding is performed by putting the obtained pellet-shaped composition for a cover into each concave portion of the lower mold of the half-shell molding die and pressurizing the half-shell. Molded. The compression molding was performed under the conditions of a molding temperature of 170 ° C., a molding time of 5 minutes, and a molding pressure of 2.94 MPa.
（５）カバーの成形
（３）で得られた中間層を被覆した球形体を（４）で得られた２枚のハーフシェルで同心円状に被覆して、圧縮成形によりカバーを成形した。圧縮成形は、成形温度１４５℃、成形時間２分、成形圧力９．８ＭＰａの条件で行った。ゴルフボール本体表面には、表４〜６に示す仕様のディンプルを形成した。
(5) Molding of cover The spherical body coated with the intermediate layer obtained in (3) was concentrically covered with the two half shells obtained in (4), and the cover was molded by compression molding. The compression molding was performed under the conditions of a molding temperature of 145 ° C., a molding time of 2 minutes, and a molding pressure of 9.8 MPa. Dimples having specifications shown in Tables 4 to 6 were formed on the surface of the golf ball body.
［フォーピースゴルフボール、ファイブピースゴルフボールの作製］
スリーピースゴルフボールの場合と同様にして、コア用ゴム組成物から球状コアを成形した。球状コアに、単層の中間層、および、内層カバーと外層カバーとからなる多層カバーを成形してフォーピースゴルフボールＮｏ．２１，４６を作製した。２層構造を有する球状コアに、単層の中間層、および、内層カバーと外層カバーとからなる多層カバーを成形してファイブピースゴルフボールＮｏ．２２，４７を作製した。中間層は、射出成形により成形し、内層カバーおよび外層カバーはいずれも、予めハーフシェルを作製して圧縮成形により作製した。
[Production of four-piece golf balls and five-piece golf balls]
A spherical core was molded from the core rubber composition in the same manner as the three-piece golf ball. A four-piece golf ball No. 1 is formed by forming a single-layered intermediate layer and a multilayer cover including an inner layer cover and an outer layer cover on the spherical core. 21 and 46 were produced. A spherical core having a two-layer structure is formed with a single-layer intermediate layer and a multilayer cover composed of an inner layer cover and an outer layer cover, and a five-piece golf ball no. 22 and 47 were produced. The intermediate layer was formed by injection molding, and both the inner layer cover and the outer layer cover were prepared by compression molding with a half shell prepared in advance.
ゴルフボールＮｏ．２２，４７の２層構造を有する球状コアは、以下の様にして作製した。センター用ゴム組成物から球状センターを成形した。次に、包囲層用ゴム組成物から、ハーフシェルを成形し、球状センターを２枚のハーフシェルで被覆した。この球状センターおよびハーフシェルを共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなる金型に投入し、１５０℃の温度下で２０分間加熱して、球状センターの周りに包囲層が形成された球状コアを得た。なお、球状センターと包囲層との比重が一致し、かつ、ゴルフボールの質量が４５．３ｇとなるように、硫酸バリウムの量を調製した。 Golf ball no. A spherical core having a two-layer structure of 22 and 47 was produced as follows. A spherical center was molded from the rubber composition for the center. Next, a half shell was formed from the rubber composition for the envelope layer, and the spherical center was covered with two half shells. Both the spherical center and the half shell were put into a mold composed of an upper mold and a lower mold having a hemispherical cavity, and heated for 20 minutes at a temperature of 150 ° C., whereby an envelope layer was formed around the spherical center. A spherical core was obtained. The amount of barium sulfate was adjusted so that the specific gravity of the spherical center and the envelope layer coincided and the weight of the golf ball was 45.3 g.
ゴルフボールＮｏ．１〜Ｎｏ．４７の構造を表７に示した。 Golf ball no. 1-No. The structure of 47 is shown in Table 7.
（６）塗料の調製
表８に示したポリオールとポリイソシアネートとを配合して塗料を調製した。なお、主剤は、メチルエチルケトン、酢酸ｎ−ブチル、トルエンの混合溶媒を用いて、ポリオール成分の濃度が３０質量％になるように調整した。硬化剤は、溶媒として、メチルエチルケトン、トルエンの混合溶媒を用いて、ポリイソシアネート成分の濃度が６０質量％になるように調整した。
(6) Preparation of paint A paint was prepared by blending the polyol shown in Table 8 and polyisocyanate. In addition, the main ingredient was adjusted so that the density | concentration of a polyol component might be 30 mass% using the mixed solvent of methyl ethyl ketone, n-butyl acetate, and toluene. The curing agent was adjusted so that the concentration of the polyisocyanate component was 60% by mass using a mixed solvent of methyl ethyl ketone and toluene as a solvent.
表８で用いた原料は、以下の通りである。
主剤
神東塗料製ポリン＃９５０：水酸基価１２８ｍｇＫＯＨ／ｇ、ポリオール成分（トリメチロールプロパン、ポリオキシテトラメチレングリコール）と、ポリイソシアネート成分（イソホロンジイソシアネート）とからなるウレタンポリオール
硬化剤
ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート変性体：旭化成ケミカルズ社製デュラネートＴＫＡ−１００（ＮＣＯ含有率：２１．７％）
ヘキサメチレンジイソシアネートのビュレット変性体：旭化成ケミカルズ社製デュラネート２１Ｓ−７５Ｅ（ＮＣＯ含有率：１５．５％）
イソホロンジイソシアネートのイソシアヌレート体：デグサ社製ＶＥＳＴＡＮＡＴ Ｔ１８９０（ＮＣＯ含有率：１２．０％）
The raw materials used in Table 8 are as follows.
Main agent Shinto Paint Porin # 950: hydroxyl value 128mgKOH / g, urethane polyol curing agent hexamethylene diisocyanate isocyanurate consisting of polyol component (trimethylolpropane, polyoxytetramethylene glycol) and polyisocyanate component (isophorone diisocyanate) Modified product: Duranate TKA-100 manufactured by Asahi Kasei Chemicals Corporation (NCO content: 21.7%)
Burette modified form of hexamethylene diisocyanate: Duranate 21S-75E manufactured by Asahi Kasei Chemicals Corporation (NCO content: 15.5%)
Isocyanurate of isophorone diisocyanate: VESTANAT T1890 manufactured by Degussa (NCO content: 12.0%)
表８の塗料について動的粘弾性を測定した結果を図９〜図１５に示した。 The results of measuring the dynamic viscoelasticity of the paints in Table 8 are shown in FIGS.
（７）塗膜の形成
前記で得られたゴルフボール本体の表面をサンドブラスト処理して、マーキングを施した後、スプレーガンで塗料を塗布し、４０℃のオーブンで２４時間塗料を乾燥させ、直径４２．７ｍｍ、質量４５．３ｇのゴルフボールを得た。塗膜の厚さは、２０μｍ〜４０μｍとした。塗装は、図８に示した回転体にゴルフボール本体を載置し、回転体を３００ｒｐｍで回転させ、ゴルフボール本体からエアーガンを吹き付け距離（７ｃｍ）だけ離間させて上下方向に移動させながら行った。重ね塗りの各回のインターバルを１．０秒とした。エアーガンの吹付条件は、吹付エアー圧；０．１５ＭＰａ、圧送タンクエアー圧；０．１０ＭＰａ、１回の塗布時間；１秒、雰囲気温度；２０℃〜２７℃、雰囲気湿度；６５％以下の条件で塗装とした。得られたゴルフボールのスピン性能およびドライバー飛距離について評価した結果を併せて表９〜１２に示した。
(7) Formation of coating film After the surface of the golf ball body obtained above is sandblasted and marked, the paint is applied with a spray gun, and the paint is dried in an oven at 40 ° C. for 24 hours. A golf ball having a weight of 42.7 mm and a mass of 45.3 g was obtained. The thickness of the coating film was 20 μm to 40 μm. The coating was performed by placing the golf ball body on the rotating body shown in FIG. 8, rotating the rotating body at 300 rpm, and blowing the air gun away from the golf ball body by a distance of 7 cm and moving it up and down. . The interval of each overcoating was 1.0 second. The air gun spraying conditions were as follows: spraying air pressure: 0.15 MPa, pressure tank air pressure: 0.10 MPa, one application time: 1 second, ambient temperature: 20 ° C. to 27 ° C., ambient humidity: 65% or less Painted. The results of evaluating the spin performance and driver flight distance of the obtained golf balls are shown in Tables 9-12.
表９〜１２の結果より、多数のディンプルがその表面に形成されたゴルフボール本体と、前記ゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有するゴルフボールであって、全てのディンプルの占有率Ｙが６０％以上、９５％以下であり、前記塗膜は、動的粘弾性装置により前記条件にて測定した１２０℃〜１５０℃の温度範囲における貯蔵弾性率（Ｅ’）が、１．００×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上、１．００×１０８ｄｙｎ／ｃｍ２以下であり、且つ、１０℃における損失正接（ｔａｎδ）が、０．０５０以上であるゴルフボールは、ドライバーショットの飛行性能を制御しつつ、４０ヤード未満のアプローチショット、特にグリーン周り（１０ヤード〜２０ヤード程度）からのアプローチショットに対するコントロール性に優れることが分かる。 From the results of Tables 9 to 12, a golf ball having a golf ball body in which a large number of dimples are formed on the surface thereof and a coating film provided on the surface of the golf ball body, the occupancy Y of all the dimples Is 60% or more and 95% or less, and the coating film has a storage elastic modulus (E ′) in a temperature range of 120 ° C. to 150 ° C. measured by a dynamic viscoelasticity device under the above conditions of 1.00 ×. A golf ball having 10 7 dyn / cm 2 or more and 1.00 × 10 8 dyn / cm 2 or less and a loss tangent (tan δ) at 10 ° C. of 0.050 or more has a flight performance of a driver shot. It can be seen that it has excellent controllability for approach shots of less than 40 yards, especially approach shots from around the green (about 10 to 20 yards) while controlling. The
本発明は、塗装ゴルフボールに好適に適用できる。 The present invention can be suitably applied to a painted golf ball.
１：接触力試験機、２：ゴルフボール、３：打撃面、４：衝突板、５：発射装置、６：コントローラ、７：ストロボ装置、８：ハイスピード型カメラ装置、９：ストロボ電源、１０：カメラ電源、Ｆｎ：打撃面と垂直な方向の垂直力、Ｆｔ：打撃面と平行な方向の剪断力、２１：回転体、２３ａ〜２３ｃ：プロング、２５：エアーガン、１０４：内層コア、１０６：外層コア、１０７：球状コア、１０８：中間層、１１０：補強層、１１２：カバー、１１４：ディンプル、１１６：ランド 1: contact force tester, 2: golf ball, 3: striking surface, 4: collision plate, 5: launching device, 6: controller, 7: strobe device, 8: high-speed camera device, 9: strobe power supply, 10 : Camera power supply, Fn: Normal force in a direction perpendicular to the striking surface, Ft: Shear force in a direction parallel to the striking surface, 21: Rotating body, 23a-23c: Prong, 25: Air gun, 104: Inner core, 106: Outer core, 107: Spherical core, 108: Intermediate layer, 110: Reinforcement layer, 112: Cover, 114: Dimple, 116: Land
Claims (20)
前記塗膜を構成する基材樹脂が、ポリオールと、２種以上のポリイソシアネートとを、ポリオールが有する水酸基（ＯＨ基）とポリイソシアネートが有するイソシアネート基（ＮＣＯ基）のモル比（ＮＣＯ／ＯＨ）が、０．１以上、０．９以下となるように反応させてなるポリウレタンであって、前記ポリイソシアネートは、ヘキサメチレンジイソシアネートの誘導体と、イソホロンジイソシアネートの誘導体とを含有し、前記ヘキサメチレンジイソシアネートの誘導体と前記イソホロンジイソシアネートの誘導体との混合比率（ＨＤＩ誘導体／ＩＰＤＩ誘導体）が、質量比で、８０／２０〜５０／５０であり、
前記塗膜は、動的粘弾性装置により下記条件にて測定した１２０℃〜１５０℃の温度範囲における貯蔵弾性率（Ｅ’）が、１．００×１０７ｄｙｎ／ｃｍ２以上、１．００×１０８ｄｙｎ／ｃｍ２以下であり、且つ、１０℃における損失正接（ｔａｎδ）が、０．０５０以上であることを特徴とするゴルフボール。
＜測定条件＞
測定モード：引張
測定温度：−５０℃〜１５０℃
昇温速度：４℃／分
加振周波数：１０Ｈｚ
測定歪み：０．１％ A golf ball having a golf ball body having a large number of dimples formed on the surface thereof, and a coating film provided on the surface of the golf ball body, wherein the occupancy Y of all the dimples is 60% or more and 95% or less And
The base resin constituting the coating film is a polyol and two or more polyisocyanates, and the molar ratio (NCO / OH) of the hydroxyl group (OH group) of the polyol and the isocyanate group (NCO group) of the polyisocyanate. Is a polyurethane that is reacted so as to be 0.1 or more and 0.9 or less, wherein the polyisocyanate contains a derivative of hexamethylene diisocyanate and a derivative of isophorone diisocyanate, The mixing ratio of the derivative and the derivative of the isophorone diisocyanate (HDI derivative / IPDI derivative) is 80/20 to 50/50 by mass ratio,
The coating film has a storage elastic modulus (E ′) in a temperature range of 120 ° C. to 150 ° C. measured by a dynamic viscoelasticity device under the following conditions, 1.00 × 10 7 dyn / cm 2 or more, 1.00 A golf ball characterized by having a loss tangent (tan δ) at 10 ° C. of 0.050 or more and × 10 8 dyn / cm 2 or less.
<Measurement conditions>
Measurement mode: Tensile Measurement temperature: -50 ° C to 150 ° C
Temperature increase rate: 4 ° C / min Excitation frequency: 10Hz
Measurement distortion: 0.1%
４．２８≦ｔａｎδ×Ｙ≦１７．５９ The golf ball according to claim 3, wherein the loss tangent (tan δ) and the dimple occupation ratio Y satisfy the following expression.
4.28 ≦ tan δ × Y ≦ 17.59
５．４４≦ｔａｎδ×Ｙ≦２１．４５ The golf ball according to claim 5, wherein the loss tangent (tan δ) and the dimple occupation ratio Y satisfy the following expression.
5.44 ≦ tan δ × Y ≦ 21.45
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