JP5976915B2 - Midsole with a laminated structure - Google Patents

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JP5976915B2 JP2015230567A JP2015230567A JP5976915B2 JP 5976915 B2 JP5976915 B2 JP 5976915B2 JP 2015230567 A JP2015230567 A JP 2015230567A JP 2015230567 A JP2015230567 A JP 2015230567A JP 5976915 B2 JP5976915 B2 JP 5976915B2
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本発明は積層構造を持つミッドソールに関する。 The present invention relates to a midsole having a layered structure.

前足部は一般に厚さが小さい。 Forefoot is generally small in thickness. 一方、前足部はMP関節等において大きく、かつ、繰り返し屈曲される。 On the other hand, forefoot is large in the MP joint or the like, and is repeatedly bent. この屈曲が繰り返される部分において、ミッドソールはやがて永久変形を呈する。 In the portion where the bending is repeated, midsole eventually exhibit permanent deformation. 特に、前足部の上層において前記永久変形が生じ易い。 In particular, it tends to occur the permanent deformation in the upper layer of the forefoot.

中足部は足のアーチを支える。 Midfoot will support the arch of the foot. このアーチは個人差が大きい。 The arch is individual difference is large. アーチの低い着用者はアーチに突き上げを感じ易く、一方、アーチの高い着用者はアーチが落ち込むことがある。 Low wearer of the arch is easy to feel the push-up to the arch, on the other hand, high wearer of the arch is sometimes fall arch.

靴が着地する際、後足部の外側に最も大きな衝撃荷重がソールを介して足裏に負荷される。 When the shoe lands, the greatest impact load on the outer side of the rear foot portion is loaded on the back foot through the sole. これを1stストライクというが、この1stストライクの衝撃を緩衝することは重要である。 This is called 1st strike, it is important to buffer the impact of the 1st strike.

積層構造のミッドソールは単層構造のそれに比べ別の機能を発揮し易い。 Midsole of laminated structure easily exerts a different function than that of a single-layer structure.

JP58−190401A(図面) JP58-190401A (drawings) JP05−69521A(コラム13) JP05-69521A (column 13) JP07−125107A(要約) JP07-125107A (summary) JP08−168402A(要約) JP08-168402A (summary) JP11−266905A(要約) JP11-266905A (summary) JP2003−79402A(要約) JP2003-79402A (summary) JP2009−178594A(要約) JP2009-178594A (summary) JP2010−525917W(要約) JP2010-525917W (summary) JP2010−94480A(要約) JP2010-94480A (summary)

ミッドソールは反発力の豊かな発泡体で形成される場合が多い。 The midsole is often formed by rich foam repulsion. 前記各文献においては硬度が互いに異なる前記発泡体等が用いられている。 The foam like hardness different are used in the respective literature. しかし、一般的なミッドソールに用いる発泡体と、この発泡体よりも低反発の発泡体とを広い領域にわたって積層したミッドソールは知られていない。 However, the foam used in the general midsole, midsole is not known that by laminating a foam of low repulsion over a wider area than the foam.

したがって、本発明の目的は低反発の発泡体を広い領域に配置してミッドソールの機能を向上させることである。 Accordingly, an object of the present invention is to improve the function of the midsole to place foam foam a large area.

本発明のミッドソールは第1の局面において、 Midsole of the present invention in the first aspect,
接地面を有するアウトソールの上に配置されるミッドソールであって、 A midsole disposed on the outsole having a ground plane,
前記ミッドソールは上層と下層とを有し、 The midsole includes an upper layer and a lower layer,
前記上層又は下層のうちの一方が熱可塑性の樹脂成分を含む第1発泡体の層を包含し、 One of said upper or lower layer includes a layer of a first foam comprising a thermoplastic resin component,
前記上層又は下層のうちの他方における前足部の平面領域の大半、中足部の平面領域の大半または後足部の平面領域の大半のうちの1又は2以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を含む第2発泡体の層を包含し、 The majority of the planar region of the forefoot in the other of the upper or lower layer, one or more portions of the thermoplastic resin component of the majority of the planar region of the majority or the rearfoot planar area of ​​the midfoot includes a layer of a second foam comprising,
前記第2発泡体は前記第1発泡体よりも比重が大きく、かつ、変形した後に元の形状に復元する速度が小さい低反発材で形成され、 The second foam the greater specific gravity than the first foam and the rate to be restored to its original shape is formed by a small foam member after deformation,
前記第2発泡体SのアスカーC硬度Lcと前記第1発泡体NのアスカーC硬度Ncとの関係が下記の(1)式に設定されているLc≦Nc+10…(1)。 The second foam S of Asker C hardness Lc and the first foam N Asker C hardness relationship between Nc is the following (1) which is set to be that Lc ≦ Nc + 10 ... (1).

本発明のミッドソールは別の局面において、 In the midsole is another aspect of the present invention,
接地面を有するアウトソールの上に配置されるミッドソールであって、 A midsole disposed on the outsole having a ground plane,
前記ミッドソールは上層と下層とを有し、 The midsole includes an upper layer and a lower layer,
前記下層が熱可塑性の樹脂成分を含む第1発泡体の層を包含し、 The lower layer includes a layer of a first foam comprising a thermoplastic resin component,
前記上層における前足部の平面領域の大半、中足部の平面領域の大半または後足部の平面領域の大半のうちの1又は2以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を含む第2発泡体の層を包含し、 The majority of the planar region of the forefoot portion of the upper layer, one or more sites of the majority of the planar region of the majority or the rearfoot planar area of ​​the midfoot is the second foam comprising a thermoplastic resin component It includes a layer,
前記第2発泡体は前記第1発泡体よりも比重が大きく、かつ、変形した後に元の形状に復元する速度が小さい低反発材で形成され、 The second foam the greater specific gravity than the first foam and the rate to be restored to its original shape is formed by a small foam member after deformation,
前記第2発泡体のアスカーC硬度Lcと前記第1発泡体NのアスカーC硬度Ncとの関係が下記の(1)式に設定されているLc≦Nc+10…(1)。 The second foam Asker C hardness Lc and the first foam N Asker C hardness relationship between Nc is the following (1) which is set to be that Lc ≦ Nc + 10 ... (1).

比重の大きい低反発の第2発泡体は、気泡間の距離が第1発泡体の気泡間の距離に比べ大きい。 Second foam large foam specific gravity, the distance between bubbles is larger than the distance between the cells of the first foamed body. そのため、座屈が生じにくく、荷重の増大と歪みの増大とが比例し易い。 Therefore, buckling hardly occurs easily in proportion and the increase in the growth and strain of the load. つまり、第2発泡体は比重は大きいが、変形の線形性(linearity)が強い。 That is, the second foam specific gravity is large, the linearity of the deformation (linearity) is strong. したがって、第2発泡体は比較的低硬度の発泡体でも採用することができる。 Therefore, the second foam can be employed in a relatively low hardness of the foam.

一方、比重の小さい第1発泡体は気泡間の距離が第2発泡体のそれに比べ小さい。 On the other hand, the first foam density smaller the distance between bubbles is smaller than that of the second foam. そのため、小さな所定以下の荷重下では、線形性を呈するものの、所定以上の荷重が負荷されると、前記樹脂組織に座屈が生じると考えられ、小さな荷重の増加で歪みが急激に増大する応力域が存在する。 Stress Therefore, under a load of predetermined small below, although exhibits linearity, the more the load given is loaded, believed to buckling the resin system occurs, distortion with increasing small load abruptly increases frequency is present. つまり、第1発泡体は比重は小さいが非線形性が強い。 That is, the first foam density is strong small nonlinearity. したがって、第1発泡体は比較的高硬度の発泡体を用いるのが好ましい。 Therefore, the first foam is preferably used a relatively high hardness of the foam.

ここで、両者を上下に積層した積層体は、両者の持つ機械的(物理的)性質を重ね合わせた性質に近くなる。 Here, the laminated body obtained by laminating both up and down, close to superposed mechanical (physical) nature of both properties. そのため、前記積層体は線形性を呈する荷重の領域が第1発泡体よりも大きくなり、かつ、重量も然程増大しない。 Therefore, the laminate region of the load exhibits linearity becomes larger than the first foam and the weight is also not increased natural degree.

したがって、上下層の硬度や厚さを適宜に設定することにより、これまでには得られなかった新しい衝撃緩衝性(クッション性)と安定性を発揮する可能性がある。 Therefore, by setting the hardness and thickness of the upper and lower layers appropriately, it is possible to exhibit the stability which the new shock absorbing properties which can not be obtained until (cushioning).

低反発の第2発泡体は、変形した後に元の形状に復元する速度が小さく、したがって、一般に、外力が負荷された場合の変形速度も小さい。 Second foam low rebound, low speed to restore to its original shape after being deformed, therefore, generally, also small deformation rate in the case where external force is loaded. そのため、エネルギーを吸収し易く、クッション性の向上が期待できる。 Therefore, it is easy to absorb energy, improving the cushioning property can be expected.

一方、負荷が大きい場合にも、走行や歩行のように、負荷の加わる時間が短い動荷重の場合、低反発の第2発泡体は変形の遅れにより、然程大きな変形が生じにくく、安定性の向上が期待できる。 On the other hand, when the load is greater, as running and walking, for short dynamic load time applied load, the second foam foam by delay variations, a large deformation is unlikely to occur natural degree, stability improvement can be expected.

特に、第1発泡体との積層により、低反発の第2発泡体が厚くなりすぎるのを抑制でき、低反発の第2発泡体の過大な変形を抑制できる。 In particular, the lamination of the first foam can prevent the second foam foam becomes too thick, it is possible to suppress excessive deformation of the second foam foam. そのため、クッション性および安定性の双方の向上が期待できる。 Therefore, improvement of both cushioning and stability can be expected.

以上の効果は、第1および第2発泡体を上下のいずれに配置しても期待できる。 Above effect can be expected by placing the first and second foam above or below the.

たとえば、第2発泡体の前記硬度が第1発泡体のそれよりも小さい場合は、変形の遅れが生じる第2発泡体がアウトソールの直ぐ上にあると、アウトソールの一部に局所的に水平方向に大きな摩擦力が働いた際に、第2発泡体が大きく剪断変形(スベリ)を生じ、そのため、第2発泡体が厚すぎると、路面と第1発泡体との間が大きくズレ、安定性が低下するかもしれない。 For example, if the hardness of the second foamed body is smaller than that of the first foam and the second foam delay in deformation occurs is on the immediately outsole, locally in a portion of the outsole When worked large frictional force in the horizontal direction, the second foam large shear deformation occur (slip), therefore, when the second foam is too thick, the road surface and the large deviation between the first foam, might stability decreases. これに対し、下層が第1発泡体であれば、第2発泡体の硬度が小さくても、このような安定性の低下は生じにくいだろう。 In contrast, if the lower layer is a first foamed body, even if the hardness of the second foamed body is small, would such reduced stability hardly occurs.

したがって、前記第2の局面においては、前記安定性が低下しにくく、第1発泡体の厚さを十分に大きくすることができ、クッション性の更なる増大を図り得るだろう。 Thus, the in the second aspect, the less likely the stability is lowered, the thickness of the first foam can be sufficiently large, it will get aims to further increase the cushioning.

本発明において、前記第2発泡体のアスカーC硬度Lcと前記第1発泡体のアスカーC硬度Ncとの関係は下記の(1)式に設定されているLc≦Nc+10…(1)。 In the present invention, the second foam Asker C hardness Lc and the first foam Asker C hardness relationship between Nc is the following equation (1) which is set to be that Lc ≦ Nc + 10 ... (1).
このように、設定した理由は、低反発材である第2発泡体のアスカーC硬度Lcが第1発泡体NのアスカーC硬度Ncよりも10°以上大きいと、低反発材の変形が小さくなりすぎて衝撃を十分に吸収できなかったり、あるいは、第1発泡体の硬度Ncが小さくなりすぎて、第1発泡体の変形が大きくなりすぎ、安定性や緩衝性が低下すると考えられるからである。 The reason for the setting, when the Asker C hardness Lc of the second foam is foam material is greater 10 ° or more than Asker C hardness Nc of the first foam N, deformation of the foam material is reduced may not be sufficiently absorb the impact too, or hardness Nc of the first foam becomes too small, it is considered that the deformation of the first foam becomes too large, stability and cushioning property is lowered .

ここで、本発明において、第2発泡体を構成する低反発材は、比重および復元速度で定義されている。 In the present invention, foam material constituting the second foam is defined by the specific gravity and decompression speed.

一般に、低反発材は貯蔵弾性率Gωで定義される場合が多い。 In general, foam material is often defined by the storage modulus G?. しかし、実際の製品から試験片を切り出し、前記貯蔵弾性率Gωを測定することは困難を伴う。 However, test piece was cut out from the actual product, measuring the storage modulus Gω involves difficulties.

一方、低反発材は一般のミッドソールの発泡体に比べ比重が大きく、かつ、復元速度が小さい。 On the other hand, foam material generally specific gravity than the foam of the midsole is large and, less recovery rate. これらの物理量は貯蔵弾性率Gωに比べ測定が超かに容易である。 These quantities measured compared to the storage modulus Gω is easy super crab.

そこで、本発明においては、低反発材を比重と復元速度で定義した。 Therefore, in the present invention, was defined foam material specific gravity and restore speed.

周波数10Hz、23℃における低反発材の発泡前の形成材料の貯蔵弾性率Gωは第1発泡体のそれよりも小さく、一般に0.01〜15MPaで、好ましくは0.5〜13MPaであり、より好ましくは0.5〜10MPaである。 Frequency 10 Hz, 23 storage modulus Gω of before foaming material forming the foam material in ℃ is smaller than that of the first foam generally in 0.01~15MPa, preferably 0.5~13MPa, more preferably is 0.5~10MPa. このような貯蔵弾性率Gωを有する形成材料を発泡させて得た低反発材は、柔軟性に優れる。 Such foam material formed material obtained by foaming with a storage modulus Gω is excellent in flexibility. 前記貯蔵弾性率Gωの下限値は、理論上、0(零)である。 The lower limit of the storage elastic modulus Gω is theoretically 0 (zero). もっとも、現実的には、その貯蔵弾性率Gωは0を超えている。 However, in reality, its storage elastic modulus Gω is over 0. 実際に市場で入手できる形成材料は、その貯蔵弾性率Gωが、例えば0.01MPa以上である。 Forming material actually available on the market, its storage modulus Gω is for example 0.01MPa or more.

周波数10Hz、23℃における第1発泡体の発泡前の形成材料の貯蔵弾性率Gωは、第2発泡体のそれよりも大きく、一般に20MPa以上で好ましくは30〜300MPaであり、より好ましくは40〜200MPaである。 Storage modulus Gω of before foaming material for forming the first foam at a frequency 10 Hz, 23 ° C. is greater than that of the second foam, preferably in generally 20MPa or more is 30~300MPa, more preferably 40 is 200MPa. このような貯蔵弾性率Gωを有する形成材料を発泡させて得た第1発泡体は反発性、安定性、クッション性に優れる。 First foam obtained by foaming the formed material having such a storage modulus Gω is resilience, stability, excellent cushioning property.

低反発材の発泡倍率は、特に限定されないが、好ましくは、1.2倍〜10倍であり、より好ましくは、1.5倍〜7倍である。 The expansion ratio of the foam material is not particularly limited, preferably 1.2 to 10 times, more preferably 1.5 to 7 times. 前記発泡倍率は、発泡前の密度を発泡後の密度により除算して求められる。 The expansion ratio is calculated by dividing the density after foaming density before foaming.
軽量化の観点から、前記第2発泡体(低反発材)の比重は、好ましくは0.7以下であり、より好ましくは0.6以下であり、更に好ましくは0.55以下である。 From the viewpoint of weight reduction, the specific gravity of the second foam (foam material) is preferably 0.7 or less, more preferably 0.6 or less, further preferably 0.55 or less. また、第2発泡体の比重の下限は、出来るだけ小さいことが好ましい。 The lower limit of the specific gravity of the second foam is preferably as possible small. たとえば、第2発泡体の比重は、0.1以上が好ましく、より好ましくは0.2以上である。 For example, the specific gravity of the second foam, preferably 0.1 or more, more preferably 0.2 or more.

第1発泡体の発泡倍率は、特に限定されないが、好ましくは、1.2倍〜200倍であり、より好ましくは、10倍〜100倍である。 Expansion ratio of the first foam is not particularly limited, preferably 1.2 times to 200 times, more preferably 10 to 100 times.
軽量化の観点から、前記第1発泡体の比重は、好ましくは0.6以下であり、より好ましくは0.5以下であり、更に好ましくは0.4以下である。 From the viewpoint of weight reduction, the specific gravity of the first foam is preferably 0.6 or less, more preferably 0.5 or less, more preferably 0.4 or less. また、第1発泡体の比重の下限は、出来るだけ小さいことが好ましい。 The lower limit of the specific gravity of the first foam is preferably as possible small. たとえば、第1発泡体の比重は、0.05以上が好ましく、より好ましくは0.15以上である。 For example, the specific gravity of the first foam is preferably 0.05 or more, more preferably 0.15 or more.

第1および第2発泡体は、熱可塑性の樹脂成分と任意の適宜の他の成分とを含む。 First and second foam comprises a thermoplastic resin component and any suitable other components. 前記熱可塑性の樹脂成分としては、例えば、熱可塑性エラストマーおよび熱可塑性樹脂が挙げられる。 The resin component of the thermoplastic, for example, thermoplastic elastomers and thermoplastic resins.

前記熱可塑性エラストマーの種類としては、例えば、スチレンエチレンブチレンスチレンブロック共重合体(SEBS)などのスチレン系エラストマー;エチレン−酢酸ビニル共重合体系エラストマーなどを用いることができる。 The type of the thermoplastic elastomer include styrene-based elastomer such as styrene-ethylene-butylene-styrene block copolymer (SEBS); ethylene - vinyl copolymer elastomer acetate can be used.

前記熱可塑性樹脂の種類としては、例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体(EVA)などの酢酸ビニル系樹脂やポリスチレン、スチレンブタジエン樹脂などを用いることができる。 The type of the thermoplastic resin, for example, ethylene - vinyl acetate copolymer (EVA) Vinyl acetate resin, polystyrene, such as, styrene-butadiene resins can be used.
以上の樹脂成分は、1種単独で又は2種以上を併用できる。 More resin components may be used in combination either singly or in combination.

アウトソールはミッドソールよりも耐摩耗性の大きい接地底で、一般に、ミッドソールの第1発泡体より硬度が大きく、かつ、前記復元する速度も大きい。 Outsole a large ground bottom wear resistance than the midsole, generally, greater hardness than the first foam midsole, and speed of the recovery is also large. また、アウトソールは一般にゴムの発泡体やゴム又はウレタンの非発泡体で形成される。 The outsole is generally formed of a non-foam of the foam or rubber or urethane rubber.

本発明において、低反発の第2発泡体は、前足部、中足部、または後足部のうちのいずれか1以上の部位の大半に設けられていればよい。 In the present invention, the second foam low rebound, forefoot, may be provided in the majority of any one or more sites of the midfoot, or rearfoot. 局部的でなければ、積層効果が得られると推測されるからである。 If not local, because lamination effect is presumed to be obtained.
なお、大半とは各平面領域の半分以上という意味である。 Note that the majority is meant that more than half of each planar region.

図1Aおよび図1Bは、それぞれ、足の骨格を示す平面図および内側面図である。 1A and 1B are respectively a plan view and an inner view showing a foot skeleton. 図2A、図2Bおよび図2Cは、それぞれ、発泡体または積層発泡体の圧縮応力−歪線図である。 2A, 2B and 2C, respectively, the compressive stress of the foam or laminated foam - a distortion diagram. 図3Aは本発明の実施例にかかるミッドソールを示す概略斜視図、図3Bは第2発泡体の平面図である。 Figure 3A is a schematic perspective view illustrating a midsole according to an embodiment of the present invention, FIG. 3B is a plan view of a second foam. 図4A、図4B、図4C、図4Dおよび図4Eは、それぞれ、図3BのA−A線、B−B線、C−C線、D−D線およびE−E線におけるソールの断面図である。 Figure 4A, 4B, 4C, 4D and 4E, respectively, A-A line in FIG. 3B, B-B line, C-C line cross-sectional view of the sole in the D-D line and the line E-E it is. 図5Aおよび図5Bはex. 5A and 5B ex. A〜Dおよびノーマルサンプル(比較例)のクッショニングテストの結果を示す図表、図5Cは前記テストex. A~D and normal sample table showing the results of a cushioning test (Comparative Example), FIG. 5C the test ex. A〜Dおよびノーマルサンプルの積層体の構成を示す図表である。 Is a diagram showing the structure of a laminate of A~D and normal samples. 図6Aおよび図6Bは、それぞれ、1stストライク時のピーク値およびピーク角度を示す図表である。 6A and 6B are charts showing the peak value and the peak angle of the 1st strike. 図7Aはミッドソールの横断面をモデル化した概念図、図7Bはミッドソールに負荷されるであろう荷重曲線を示す図表である。 7A is a conceptual diagram modeling the cross-section of the midsole, Figure 7B is a diagram showing a load curve that will be loaded into the midsole. 図8A、図8Bおよび図8Cは、積層体の構造および圧縮歪曲線の変化を示す図表である。 8A, 8B and 8C are charts showing the changes in the structure and compression strain curve of the laminate. 図9AはCase1の積層体の構造を示す断面図、図9Bは評価結果を示す図表、図9Cは評価基準を示す図表である。 Figure 9A is a sectional view showing the structure of a stack of Case1, FIG. 9B chart showing evaluation results, FIG. 9C is a table showing the evaluation criteria. 図10A、図10B、図10Cおよび図10Dは、Case11〜15および21〜25の積層体の構造を示す概念図である。 10A, 10B, 10C and 10D are conceptual views showing the structure of a laminate of Case11~15 and 21-25. 図11Aはミッドソールの横断面をモデル化した概念図、図11Bは1stストライクにおいてミッドソールに生じる変形量を示す概念図である。 Figure 11A is a conceptual model the cross section of the midsole, and FIG 11B is a conceptual diagram showing a deformation amount generated in the midsole in 1st strike. 図12A、図12B、図12C、図12D、図12Eおよび図12Fは、それぞれ、Case11,12,13,21,22および23の積層体の構造および評価結果を示す図表である。 12A, 12B, 12C, FIGS. 12D, FIG. 12E and FIG. 12F, respectively, is a table showing the structure and evaluation results of the laminate of Case11,12,13,21,22 and 23. 図13A、図13B、図13Cおよび図13Dは、それぞれ、Case14,15,24および25の積層体の構造および評価結果を示す図表である。 13A, 13B, 13C and 13D are each a diagram showing the structure and evaluation results of the laminate of Case14,15,24 and 25. 図14Aおよび図14Bは、それぞれ、第1および第2発泡体を拡大して示す模式的な拡大断面図である。 14A and 14B, respectively, a schematic enlarged cross-sectional view showing the first and second foam.

好ましくは、前記第1および第2発泡体が、それぞれ、少なくとも後足部の平面領域の大半に設けられ、 Preferably, the first and second foam, respectively, provided the majority of the planar area of ​​at least the rear foot part,
前記後足部において前記第2発泡体の層は、足の内側の平均厚さよりも外側の平均厚さが大きく、かつ、 Layer of the second foam in the rear foot portion has a larger average thickness of the outside than the average thickness of the inner legs, and,
前記後足部において前記第1発泡体の層は、足の外側の平均厚さよりも内側の平均厚さが大きい。 It said layer of first foam in the rear foot portion has a larger average thickness of the inner than the average thickness of the outer legs.

より好ましくは、前記後足部の前記平面領域の大半には前記第1発泡体が下層に配置され、かつ、前記後足部の前記平面領域の大半には前記第2発泡体が上層に配置され、かつ、 More preferably, said the majority of the planar region of the rear foot portion first foam disposed below, and placed in the upper layer the second foam in the majority of the planar region of the rear foot portion It is, and,
前記後足部において前記上層の前記第2発泡体の層は、足の内側の平均厚さよりも外側の平均厚さが大きく、かつ、 The layer of the second foam of the upper layer in the rear foot portion has a larger average thickness of the outside than the average thickness of the inner legs, and,
前記後足部において前記下層の前記第1発泡体の層は、足の外側の平均厚さよりも内側の平均厚さが大きい。 Layer of the first foam of the lower layer in the rear foot portion has a larger average thickness of the inner than the average thickness of the outer legs.

靴が着地する際、後足部の外側に最も大きな衝撃荷重がソールを介して足裏に負荷される。 When the shoe lands, the greatest impact load on the outer side of the rear foot portion is loaded on the back foot through the sole. これを1stストライクというが、この1stストライクが低反発の第2発泡体に負荷されることで、衝撃を緩衝することができる。 This is called 1st strike, but by the 1st strike is loaded into the second foam foam, it is possible to buffer the impact.
しかも、1stストライクの大きな荷重は短時間に負荷される故、第2発泡体が低硬度でも変形の遅い第2発泡体の変形が大きくなりすぎるのを抑制して、足の支持の安定性が向上することが期待できる。 Moreover, because a large load 1st strike to be loaded in a short time, the second foam to prevent the deformation of the slower second foam deformation even at low hardness is too large, the stability of the foot support is It can be expected to improve.

すなわち、この場合、低反発材は1stストライクが大きい外側の後足部が厚く、一方、1stストライクが小さい内側の後足部を薄くすることができる。 That is, in this case, low-resilience material thicker rear foot portion of the outer 1st strike is large, whereas, it is possible to reduce the rear foot portion of the inner 1st strike is small. そのため、1stストライクに対する高い緩衝性と安定性が期待できる。 Therefore, high cushioning and stability for 1st strike can be expected.
以上の効果は、第1および第2発泡体を上下のいずれに配置しても期待できる。 Above effect can be expected by placing the first and second foam above or below the.

特に、比較的硬度の大きい第1発泡体を下層に配置している場合、1stストライク時に、アウトソールの後足部の外側に負荷されるであろう前方への動的な剪断力が前記第1発泡体で吸収および散逸されるだろう。 In particular, if you place a relatively first foam large hardness lower, during 1st strike, the dynamic shear force forward which will be loaded on the outer side of the rear foot portion of the outsole first it will be absorbed and dissipated in 1 foam. そのため、上層の柔軟な第2発泡体に負荷される動的な剪断力が小さくなると考えられ、その結果、クッション性だけでなく、安定性も向上し得る。 Therefore, considered a dynamic shear force to be loaded on the flexible second foam layer is reduced, As a result, not only the cushioning properties, stability can be improved.

より好ましくは、前記後足部において足裏の外側の下面を支持する前記第2発泡体の厚い外側部と、前記後足部において足裏の内側の下面を支持する前記第2発泡体の薄い内側部との間には、前記第2発泡体が内側に延びるに従い前記第2発泡体の厚さが薄く変化するテーパ部が設けられ、 More preferably, a thin and a thick outer portion of said second foam for supporting the lower surface of the outer sole, a second foam for supporting the lower surface of the inner sole in the rear foot portion at the rear foot portion between the inner portion, the tapered portion is provided to the second foam the thickness of the second foam in accordance with inwardly extending changed thin,
前記後足部の後半部において前記テーパ部の厚さの変化の度合が前記外側部の厚さの変化の度合よりも大きく、かつ、前記テーパ部の厚さの変化の度合が前記内側部の厚さの変化の度合よりも大きい。 Wherein greater than the degree of the second half degree of change in the thickness of the tapered portion of the thickness of the outer portion at the portion changed hindfoot and the degree of change in the thickness of the tapered portion of the inner portion larger than the degree of the thickness change.

ここで、内側部又は外側部に局所的な凹凸による厚さの大きな変化があっても、安定性およびクッション性の機能を大きく損なわない限り本態様に含まれる。 Here, even if there is a large change in thickness of due to local irregularities in the inner part or outer part, included in the present embodiment unless significantly impaired the function of the stability and cushioning. また、外側部および内側部は、それぞれ、足裏を支持するものであるから内外縁の巻上部を含まない。 The outer portion and inner portion, respectively, not including winding portion of the inner and outer edges from and supports the foot.

足の内外で機械的性質の異なる素材の厚さが急激に変化すると、境界部分に違和感が生じ易い。 If the thickness of the different materials mechanical properties inside and outside of the foot changes rapidly, easily occurs uncomfortable feeling in the boundary portion.
これに対し、本態様では、互いに異なる機械的性質を持つ第1および第2発泡体を上下に積層し、かつ、内側から外側に延びるに従い徐々に厚さの変化するテーパ部が設けられている。 In contrast, in this embodiment, has a first and second foam stacked vertically, and the tapered portion of varying thickness gradually accordance extending from the inside to the outside is provided with different mechanical properties to each other . そのため、前記違和感を感じることなく、内外で互いに特性の異なるミッドソールを形成することができる。 Therefore, without feeling the discomfort, it is possible to form different midsole characteristics from each other inside and outside.
また、2つの発泡体はテーパ部だけではなく、内側および外側においても面で接合され得るから、接着ないし溶着の確実性も向上する。 The two foam not only the tapered portion, from may also be joined in face in the inner and outer, also improved reliability of bonding or welding.

更に好ましくは、前記後足部の後半部の少なくとも一部の横断面において、前記テーパ部が内側と外側の中心よりも内側寄りに配置されている。 More preferably, at least a portion of the cross section of the second half portion of the rear foot portion, the tapered portion is disposed inboard than the inner and outer center.

1stストライクの荷重中心は後足部の後半部において内外の中心よりも若干外側寄りに位置する。 Load center of 1st strike is positioned slightly outboard than and out of the center in the latter half portion of the rear foot portion. そのため、前記1stストライクの衝撃は外側が大きい。 Therefore, the impact of the 1st strike is large outer.
したがって、前記テーパ部が中心よりも内側寄りに配置されていることで、前記1stストライクの衝撃を厚い低反発材で緩衝することができる。 Thus, the tapered portion that are disposed inboard of the center, it is possible to buffer the impact of the 1st strike a thick foam material.

別の更に好ましい例において、前記後足部における前記第2発泡体の上層の前記内側と前記外側の間の中心を含む中央部の平均厚さが前記後足部において足裏の内側の下面を支持する前記第2発泡体の薄い内側部の平均厚さよりも大きい。 In another more preferred embodiment, the lower surface average thickness of the central portion of the inner sole in the rear foot portion including the center between the upper layer the inner and the outer of said second foam in the rear foot portion greater than the average thickness of the thin inner portion of said second foam supports.

この場合、後足部の上層の低反発材は足の外側だけでなく、内外の中央部においても厚い。 In this case, the upper layer of foam material of the hindfoot not only outside of the foot, thicker in the central portion of the inner and outer. したがって、中心よりも外側寄りの1stストライクの衝撃を厚い低反発材で緩衝することができる。 Therefore, it is possible to buffer the impact of the outboard 1st strike a thick foam material than the center.

更に別の好ましい例では、前記第1および第2発泡体がそれぞれ中足部に更に設けられ、 In yet another preferred embodiment, the first and second foam further provided in the foot during each
前記中足部における前記第2発泡体の層の平均厚さは、前記後足部の内側部の第2発泡体の層の最小厚さよりも大きく、かつ、前記後足部の前記外側部の第2発泡体の最大厚さよりも小さい。 The average thickness of the layer of the second foam in the metatarsal portion is greater than the minimum thickness of the layer of the second foam inner portion of the rear foot portion and the outer portion of the rear foot portion less than the maximum thickness of the second foam.

中足部の足のアーチの高さは、個人差が大きい。 The height of the metatarsal of the foot arch, individual difference is large. したがって、後足部の内側部よりも厚い第2発泡体の層は中足部に設けられていることで、低反発材の硬度が小さい場合、中足部において圧迫や突き上げを感じるのを防止し得る。 Therefore, the thick second foam layers than the inner portions of the rear foot portion that is provided in the midfoot, if the hardness of the foam material is small, preventing the feel pressure or push-up in the midfoot It can be.
特に、中足部が後足部の外側部よりも薄いことで、低反発材の硬度が小さい場合でも、オーバープロネーションの抑制にも役立つだろう。 In particular, the midfoot is that thinner than the outer portion of the rear foot portion, even if the hardness of the foam material is small, would help to suppress the over pronation.

好ましくは、前記第1発泡体のアスカーC硬度が50°〜65°に設定され、 Preferably, Asker C hardness of said first foamed body is set to 50 ° to 65 °,
前記第2発泡体のアスカーC硬度が35°〜60°に設定されている。 Asker C hardness of said second foamed body is set to 35 ° to 60 °.

第1発泡体の硬度がアスカーC硬度で50°未満であったり、第2発泡体の硬度がアスカーC硬度で35°未満であると、歩行や走行の大きい荷重により、ミッドソールの変形が大きくなりすぎる。 The hardness of the first foam or less than 50 ° in Asker C hardness, the hardness of the second foamed body is less than 35 ° in Asker C hardness, the greater the load of walking or running, the deformation of the midsole is greater will too.
一方、第1発泡体の硬度がアスカーC硬度で65°を超えたり、第2発泡体の硬度がアスカーC硬度で60°を超えると、変形が小さくなりすぎて、クッション性が低下する。 On the other hand, the hardness of the first foam or exceed 65 ° in Asker C hardness, the hardness of the second foamed body is more than 60 ° in Asker C hardness, deformation becomes too small, cushioning property is lowered.

図2Aは硬度が40°の低反発材(L.R.foam:第2発泡体)と一般的なミッドソール材として用いられるノーマルフォーム(第1発泡体)についての応力−歪曲線を示す。 Figure 2A is foam material hardness 40 °: stress of (L.R.Foam second foam) and normal forms to be used as a general midsole material (first foam) - shows the strain curve.
図2Aにおいて、実線で示す低反発材は一点鎖線で示す第1発泡体(Normal foam)に比べ線形性が強い。 2A, the foam material shown by the solid line has strong linearity than the first foam body shown by a chain line (Normal foam). したがって、低反発材は低硬度でも高硬度でも座屈することなく、急激に大きく変形するおそれがない。 Accordingly, foam material without buckling even at high hardness low hardness, there is no risk of sudden large deformation.

より好ましくは、前記第1発泡体の硬度がアスカーC硬度で50°〜60°に設定され、前記第2発泡体の硬度がアスカーC硬度で40°〜50°に設定され、 More preferably, the hardness of the first foam is set at 50 ° to 60 ° in Asker C hardness, the hardness of the second foamed body is set to 40 ° to 50 ° in Asker C hardness,
前記第2発泡体の硬度が前記第1発泡体の硬度よりも小さい。 Hardness of the second foamed body is less than the hardness of said first foam.

低反発の第2発泡体は変形の速度が小さい。 Second foam foam has a low rate of deformation. また、第2発泡体は前述のように応力―歪曲線における線形性が強い。 The second foam stress as mentioned above - a strong linearity in strain curve. そのため、比較的低硬度であってもミッドソールの一部に用い易い。 Therefore, easily used in a portion of the midsole even at relatively low hardness. この低硬度・低反発の第2発泡体はクッション性を向上させる役割を果たす。 Second foam of the low hardness and low repulsion serves to improve cushioning.
一方、第1発泡体は硬度が第2発泡体のそれよりも大きいことで、過度の変形防止や軽量化に役立つ。 On the other hand, the first foam that hardness is greater than that of the second foam helps to excessive deformation preventing and weight.

更に好ましくは、前記第1発泡体の前記アスカーC硬度の値が、第2発泡体の前記アスカーC硬度の値に比べ、5°〜15°大きい。 More preferably, the value of the Asker C hardness of said first foamed body is compared with the value of the Asker C hardness of the second foam, large 5 ° to 15 °.

両発泡体の硬度差が5°よりも小さいと、実際に用いることのできる硬度の範囲が極めて限られたものとなり、所期の特性を得るのが難しい場合が多くなるだろう。 If the hardness difference between both foam is less than 5 °, it is assumed that a range of hardness which can be actually used is extremely limited, would in many cases be difficult to obtain the desired properties.
一方、両発泡体の硬度差が15°よりも大きいと、両発泡体の応力―歪曲線の相違が多きくなり、荷重が負荷された際の、変形の挙動が不安定になり易いだろう。 On the other hand, when the hardness difference between both foam is greater than 15 °, the stress of both the foam - made different strain curve multi listening, when the load is applied, the behavior of the deformation will be liable to become unstable .

別の好ましい例では、前記第1および第2発泡体の硬度が互いに同等で、かつ、アスカーC硬度で50°〜55°に設定されている。 In another preferred embodiment, the hardness of the first and second foam equal to one another, and are set to 50 ° to 55 ° in Asker C hardness.

50°〜55°の硬度範囲はミッドソールに用い易く、両者の硬度が同等であることにより、両発泡体の応力−歪曲線の相違が小さく、そのため、変形の挙動が安定し易いだろう。 Hardness range of 50 ° to 55 ° is easy to use in the midsole, by both hardness equivalent, both foam stress - small differences in strain curve, therefore, the behavior of the deformation will be easily stabilized.

ここで、「硬度が互いに同等」とは、両発泡体の硬度差が2°以内の場合を含む。 Here, "equal hardness with each other", the hardness difference between both foam including cases within 2 °. 製造上2°程度の誤差が生じるし、この程度の硬度差であれば、前記効果が損なわれないだろう。 It error of about manufacturing 2 ° occurs, if the hardness difference of the degree will the effect is not impaired.

後足部における上層の第2発泡体の外側が内側に比べ厚いミッドソールにおいて、好ましくは前記第1発泡体の硬度がアスカーC硬度で50°〜65°に設定され、 In the thick midsole than the outer second foam layer to the inner side of the rear foot part, preferably the hardness of the first foam is set at 50 ° to 65 ° in Asker C hardness,
前記第2発泡体の硬度がアスカーC硬度で35°〜50°に設定され、 The hardness of the second foamed body is set to 35 ° to 50 ° in Asker C hardness,
前記第1発泡体の前記アスカーC硬度の値が、第2発泡体の前記アスカーC硬度の値に比べ、8°〜15°大きい。 The value of the Asker C hardness of said first foamed body is compared with the value of the Asker C hardness of the second foam, large 8 ° to 15 °.

かかる硬度範囲および硬度差で、低反発の第1発泡体を上層の外側で厚く、かつ、内側で薄く配置した場合、後述するように、1stストライクに対する緩衝性と安定性の双方が従来のノーマルフォーム(Normal foam)のミッドソールに比べ向上するだろう。 In such a hardness range and hardness difference, increasing the first foam foam in the upper layer of the outer, and when placed lightly on the inside, as described below, both the cushioning and stability for 1st strike conventional normal it will be improved compared to the midsole of the form (Normal foam).

後足部における上層の第2発泡体の外側が内側に比べ厚いミッドソールにおいて、前記第1発泡体の硬度がアスカーC硬度で53°〜57°に設定され、 In the thick midsole than the outer second foam layer to the inner side of the rear foot portion, the hardness of the first foam is set to 53 ° to 57 ° in Asker C hardness,
前記第2発泡体の硬度がアスカーC硬度で43°〜57°に設定され、 The hardness of the second foamed body is set to 43 ° to 57 ° in Asker C hardness,
前記第2発泡体の硬度が前記第1発泡体の硬度よりも小さいか、あるいは、前記第1発泡体の硬度と同等である。 Or hardness of the second foamed body is less than the hardness of said first foamed body, or is equivalent to a hardness of the first foam.

この場合も、後述するように、前記緩衝性と安定性の双方が従来のノーマルフォームのミッドソールに比べ向上するだろう。 In this case, as described later, both of the cushioning and stability will be improved compared to conventional normal form of the midsole.

本ミッドソールにおいて、前記第1および第2発泡体の層が少なくとも前記後足部の大半に配置されている場合、前記安定性と緩衝性を発揮し易い。 In the midsole, if the layer of the first and second foam are arranged in the majority of at least the rear foot part, easy to exhibit the stability and cushioning.

別の好ましい例では、前記上層の第2発泡体は足の内側の裏面を支持するための内側部と、足の外側の裏面を支持するための外側部と、足の内側の側面を支持するための内巻上部とを一体に備え、 In another preferred embodiment, the second foam of the upper layer is supported and the inner part for supporting the rear surface of the inner leg, an outer portion for supporting the back surface of the lateral side of the foot, the inner side surface of the foot integrally provided with the inner winding portion for,
前記内巻上部が前記内側部から内側の縁に向かって延びるに従い前記内巻上部は前記第1発泡体の上面に直交する法線方向の厚さが大きい。 It said roll-up portion according to the inner winding portion extends toward the inner edge from the inner part is large in the normal direction thickness perpendicular to the upper surface of the first foam.

内巻上部は足の内側面を支え、足の内側への振れ(ブレ)に対し、足の支持を安定させる。 Inner winding portion bears against an inner surface of the foot, to deflection of the inner leg (blur), to stabilize the support of the foot. 特に、低反発の厚さの大きい内巻上部は変形速度が小さく、足が内側へ振れ(ブレ)るのを抑制し易い。 In particular, a large inner winding portion of the thickness of the foam has a small deformation rate, it is easy to suppress the legs of the Ru swing inward (shake).
低反発の第2発泡体の硬度が小さい場合、第2発泡体は通常の第1発泡体よりも傷付き易く、そのため、第2発泡体が薄いと第2発泡体が使用に伴い劣化し、ひび割れや亀裂の生じるおそれがある。 When the hardness of the second foam foam is small, the second foam easily scratched than the normal first foam, therefore, the second foam is thin second foam with use deteriorates, there is a possibility of occurrence of cracks and crack. これに対し、これらの態様では前記内巻上部が厚く、ひび割れや亀裂の発生を防止し得る。 In contrast, in these embodiments the inner winding portion is thick, can prevent the occurrence of cracks and crack.

更に別の好ましい例では、前記上層の第2発泡体は足の内側の裏面を支持するための内側部と、足の外側の裏面を支持するための外側部と、足の外側の側面を支持するための外巻上部とを一体に備え、 In yet another preferred embodiment, the support second foam of the upper layer and the inner part for supporting the rear surface of the inner leg, an outer portion for supporting the back surface of the lateral side of the foot, the side surface of the outer legs and an outer wrapping section to provided integrally,
前記外巻上部が前記外側部から外側の縁に向かって延びるに従い前記外巻上部は前記第1発泡体の上面に直交する法線方向の厚さが大きい。 The outer winding portion in accordance with the outer winding portion extending toward the outer edge from said outer portion is large in the normal direction thickness perpendicular to the upper surface of the first foam.

同様に、外巻上部は足の外側面を支え、足の外側への振れ(ブレ)に対し、足の支持を安定させ、足が外側へブレるのを抑制し易い。 Similarly, the outer winding portion supporting the outer surface of the foot, to deflection of the outer legs (shake), to stabilize the support of the foot, it is easy to suppress the legs blurred the outside. また、外巻上部が厚く、ひび割れや亀裂の発生を防止し得る。 Also, thick outer winding portion may prevent the occurrence of cracks and crack.

本発明は更に別の局面において、接地面を有するアウトソールの上に配置されるミッドソールであって、 The present invention in yet another aspect, a midsole disposed above the outsole having a ground plane,
前記ミッドソールは上層と下層とを有し、 The midsole includes an upper layer and a lower layer,
前記上層又は下層のうちの一方における前足部の平面領域の大半、中足部の平面領域の大半または後足部の平面領域の大半のうちの1又は2以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第発泡体の層を包含し、 The majority of the planar region of the forefoot in one of the upper or lower layer, one or more portions of the thermoplastic resin component of the majority of the planar region of the majority or the rearfoot planar area of ​​the midfoot It includes a layer of a foam having,
前記上層又は下層のうちの他方における前記第1発泡体の層が配置された前足部の平面領域の大半、中足部の平面領域の大半または後足部の平面領域の大半のうちの1又は2以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第2発泡体の層を包含し、 1 or of the majority of the upper layer or the majority of the planar region of the forefoot that the layer is disposed in the first foam in the other of the lower layer, the planar area of ​​most or rearfoot planar area of ​​the midfoot 2 or more sites comprise a layer of a second foam with a thermoplastic resin component,
前記第1発泡体と前記第2発泡体とは互いに機械的性質が異なり、 Wherein the first foam and the second foam different mechanical properties to each other,
前記3つの領域のうちいずれか1つにおいて、前記第1発泡体の厚さが足の内側と外側とで異なっており、かつ、前記第1発泡体の厚さの異なっている前記領域において第2発泡体の厚さが足の裏側を支える内側部と外側部で異なっており、 In any one of the three regions, the thickness of the first foam is different between the inside and the outside of the foot, and, second in the region that differs in thickness of the first foam the thickness of the 2 foam are different in inner portion and an outer portion for supporting the back of the foot,
前記上層2における内側部と外側部との間には、内側から外側に延びるに従い厚さの変化するテーパ部が設けられ、 Between the inner portion and the outer portion of the upper layer 2, the tapered portion is provided with a change in thickness in accordance extending from the inside to the outside,
前記テーパ部の厚さの変化の度合が前記内側部の厚さの変化の度合、あるいは、前記外側部の厚さの変化の度合いよりも大きい。 The degree of thickness variation of the thickness degree the inner portion of the change in the tapered portion, or larger than the thickness the degree of change in the outer part.

図1Aに示すように、足は内側と外側とで構造が著しく異なる。 As shown in FIG. 1A, the foot structure differs significantly between the inside and outside.
たとえば、後足5Rは外側に大きな1stストライクが負荷される。 For example, hind 5R is heavy-load 1st strike outside. 中足5Mは足のアーチを形成するが、アーチの高さの個人差が大きい。 Metatarsal 5M forms a foot arch, but large individual differences in height of the arch. 前足5Fはトウオフの際の母趾と小趾とで力の加え方が大きく異なる。 Forefoot 5F in addition the way of power between the big toe and the small toe of the time of Touofu differ greatly.
したがって、ソールも内外で互いに機械的性質の互いに異なる素材を採用するのが好ましい場合がある。 Therefore, it may be preferable to employ a different material in the mechanical properties from each other sole in and out.

しかし、足の内外で機械的性質の異なる素材を突き合わせ接合すると、接合部分に素材の相違による違和感が生じ易い。 However, when joining butt different materials mechanical properties in and out of the foot, it is liable discomfort due to the difference in the material in the joint portion.

これに対し、本局面では、2つの機械的性質を持つ第1および第2発泡体を上下に積層し、かつ、内側から外側に延びるに従い厚さの変化するテーパ部が設けられている。 In contrast, in the present aspect, the first and second foam with two mechanical properties were vertically stacked, and a tapered portion that varies in thickness in accordance with an outwardly extending is provided from the inside. そのため、前記違和感を感じることなく、内外で互いに特性の異なるミッドソールを形成することができる。 Therefore, without feeling the discomfort, it is possible to form different midsole characteristics from each other inside and outside.
また、2つの発泡体はテーパ部だけでなく、内側および外側においても面で接合され得るから、接着ないし溶着の確実性も向上する。 Further, the two foam not only the tapered portion, from may also be joined in face in the inner and outer, also improved reliability of bonding or welding.

かかる局面において、好ましくは少なくとも前記後足部の平面領域の大半に前記第1および第2発泡体の層が配置され、 In such aspects, preferably at least the rearfoot the first and the layer of the second foam majority of the planar region of the are arranged,
前記後足部において前記第2発泡体の層は、足の内側の平均厚さよりも外側の平均厚さが大きく、かつ、 Layer of the second foam in the rear foot portion has a larger average thickness of the outside than the average thickness of the inner legs, and,
前記後足部において前記第1発泡体の層は、足の外側の平均厚さよりも内側の平均厚さが大きく、 It said layer of first foam in the rear foot portion has a larger average thickness of the inner than the average thickness of the outer legs,
前記第1発泡体は前記第2発泡体よりもアスカーC硬度が大きい。 Wherein the first foam Asker C hardness is greater than the second foam.

1stストライクの荷重中心Gは内外の中心よりも若干外側寄りに位置する。 Load center of 1st strike G is positioned slightly outboard than and out of the center. そのため、前記1stストライクの衝撃は外側が大きい。 Therefore, the impact of the 1st strike is large outer. したがって、前記1stストライクの衝撃を硬度が小さく、かつ、厚い第2発泡体の外側部で緩衝することができる、 Therefore, the 1st impact of strike small hardness, and may be buffered by the outer portion of the thick second foam,

より好ましくは、前記後足部の後半部の少なくとも一部の横断面において、前記テーパ部が内側と外側の中心よりも内側寄りに配置されている。 More preferably, at least a portion of the cross section of the second half portion of the rear foot portion, the tapered portion is disposed inboard than the inner and outer center.

前記テーパ部が中心よりも内側寄りに配置されていることで、前記1stストライクの衝撃を硬度の小さい、かつ、厚い第2発泡体の外側部で緩衝できる可能性が高まる。 It said that the tapered portion is disposed inboard of the center, the 1st small impact strike hardness, and is more likely to be buffered with an outer portion of the thick second foam.

好ましくは、少なくとも前記中足部の平面領域の大半に前記第1および第2発泡体の層が配置され、 Preferably, the layer of the first and second foam disposed most planar area of ​​at least the metatarsal portion,
前記中足部において前記第2発泡体の層は、足の内側の平均厚さよりも外側の平均厚さが大きく、かつ、 Layer of the second foam in the metatarsal portion has a larger average thickness of the outside than the average thickness of the inner legs, and,
前記中足部において前記第1発泡体の層は、足の外側の平均厚さよりも内側の平均厚さが大きく、 It said layer of first foam in the metatarsal portion has a larger average thickness of the inner than the average thickness of the outer legs,
前記第1発泡体は前記第2発泡体よりもアスカーC硬度が大きい。 Wherein the first foam Asker C hardness is greater than the second foam.

この場合、プロネーションの抑制を図り得る。 In this case, it may work to suppress the pronation.

好ましくは、前記上層における前記第2発泡体は足の内側の裏面を支持するための内側部と、足の外側の裏面を支持するための外側部と、足の内側の側面を支持するための内巻上部とを一体に備え、 Preferably, the second foam in the upper layer and the inner part for supporting the rear surface of the inner leg, an outer portion for supporting the back surface of the lateral side of the foot, for supporting the inner side of the foot and an inner-winding portion provided integrally,
前記内巻上部が前記内側部から内側の縁に向かって延びるに従い前記内巻上部は前記第2発泡体の上面に直交する法線方向の厚さが大きい。 It said roll-up portion according to the inner winding portion extends toward the inner edge from the inner part is large in the normal direction thickness perpendicular to the upper surface of the second foam.
この場合、内巻上部は足の内側面を支え、足の支持を安定させる。 In this case, the inner winding portion bears against an inner surface of the foot, to stabilize the support of the foot.

好ましくは、前記上層における前記第2発泡体は足の内側の裏面を支持するための内側部と、足の外側の裏面を支持するための外側部と、足の外側の側面を支持するための外巻上部とを一体に備え、 Preferably, the second foam in the upper layer and the inner part for supporting the rear surface of the inner leg, an outer portion for supporting the back surface of the lateral side of the foot, for supporting the side surface of the outer legs and an outer winding portion provided integrally,
前記外巻上部が前記外側部から外側の縁に向かって延びるに従い前記外巻上部は前記第2発泡体の上面に直交する法線方向の厚さが大きい。 The outer winding portion in accordance with the outer winding portion extending toward the outer edge from said outer portion is large in the normal direction thickness perpendicular to the upper surface of the second foam.
この場合、外巻上部は足の外側面を支え、足の支持を安定させる。 In this case, the outer winding portion bears against an outer surface of the foot, to stabilize the support of the foot.

本発明は、添付の書類を参考にした以下の好適な実施例の説明からより明瞭に理解されるであろう。 The present invention will be more clearly understood the documents attached from the following description of preferred embodiments with reference. しかしながら、実施例および図面は単なる図示および説明のためのものであり、本発明の範囲を定めるために利用されるべきものではない。 However, the embodiments and the drawings are given only for the purpose of illustration and explanation and should not be utilized to define the scope of the present invention. 本発明の範囲は請求の範囲のみによって定まる。 The scope of the invention is defined only by the appended claims. 添付図面において、複数の図面における同一の部品番号は、同一または相当部分を示す。 In the accompanying drawings, the same part numbers throughout the several views, the same or corresponding parts.

以下、本発明の実施例が図面にしたがって説明される。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
図3Aに示すミッドソール1は、図4A〜図4Eのように、アウトソール4の上に配置される。 Midsole 1 shown in FIG. 3A, as shown in FIG 4A~ Figure 4E, it is disposed over the outsole 4. 図3A、図4A〜図4E、図9A、図12A〜図12Fおよび図13A〜図13Dにおいて、低反発材つまり第2発泡体Sの部位には網点が施され、第1発泡体Nの部位には太線と細線でハッチングが施されている。 Figures 3A, 4A~ view 4E, FIG. 9A, in FIG 12A~ view 12F and FIGS 13A~ Figure 13D, the portion of the foam material, i.e. the second foam S dot is applied, the first foam N It is hatched by thick lines and thin lines on site.
なお、図4A〜図4Eのアウトソール4は接地面4sを有する。 Incidentally, the outsole 4 of FIG 4A~ Figure 4E has a ground plane 4s.

図3Aにおいて、前記ミッドソール1は上層2と下層3とを有する。 In Figure 3A, the midsole 1 has an upper layer 2 and lower layer 3.
前記下層3は熱可塑性の樹脂成分を有する第1発泡体Nの層からなる。 The lower layer 3 comprises a layer of a first foam N having a thermoplastic resin component. 上層2は熱可塑性の樹脂成分を有する第2発泡体Sの層からなる。 Upper 2 consists of a layer of a second foam S having a thermoplastic resin component.

前記上層2における前足部1Fの平面領域の大半、中足部1Mの平面領域の大半および後足部1Rの平面領域の大半又は全部の部位において、第2発泡体Sが連なって配置されている。 The majority of the planar region of the forefoot 1F in the upper layer 2, in most or all sites of majority and plane area of ​​the rear foot portion 1R of the planar area of ​​the middle foot portion 1M, are arranged continuous second foam S .

前記下層3における前足部1Fの平面領域の大半、中足部1Mの平面領域の大半および後足部1Rの平面領域の大半又は全部の部位において、第1発泡体Nが連なって配置されている。 The majority of the planar region of the forefoot 1F in the lower layer 3, in most or all sites planar area of ​​the midfoot majority and hindfoot 1R planar area of ​​1M, are arranged continuous first foam N .

前記前足部1F、中足部1Mおよび後足部1Rとは、それぞれ、図1Aの足の前足5F中足5Mおよび後足5Rを覆う部位を意味する。 The forefoot 1F, the middle foot portion 1M and hindfoot 1R, respectively, means a portion that covers the foot 5M and hind 5R in forefoot 5F foot of Figure 1A.

前記前足5Fは5本の中足骨と14個の趾骨からなる。 It said forefoot 5F is made of a metatarsal and 14 of the phalanges in the five. 前記中足5Mは舟状骨、立方骨および3個の楔状骨からなる。 The metatarsal 5M consists navicular, cuboid and three cuneiform. 前記後足5Rは距骨および踵骨からなる。 The hind 5R consists of the talus and calcaneus.

前記第2発泡体Sを形成する低反発材は、第1発泡体Nよりも粘性が大きく、貯蔵弾性率Gωが小さい。 Foam material forming the second foam S is greater viscosity than the first foam N, is smaller storage modulus G?. 本発明においては、低反発材は前記第1発泡体Nよりも比重が大きく、かつ、変形した後に元の形状に復元する速度が小さい発泡体と定義されている。 In the present invention, foam material greater specific gravity than the first foam N, and is defined as the rate to be restored to its original shape after deformation is smaller foam.

図14Aは第2発泡体Sの拡大された概念的な断面を示し、一方、図14Bは第1発泡体Nの拡大された概念的な断面を示す。 Figure 14A shows an enlarged schematic cross section of a second foam S, while FIG 14B shows an enlarged schematic cross section of a first foam N.
図14Aおよび図14Bにおいて気泡As間の距離Δs,Δnに対する気泡の径Ds,Dnの比は、下記の(2)式で表されるように、第2発泡体Sよりも第1発泡体Nの方が大きい。 14A and the distance between the bubble As in FIG. 14B Delta] s, bubbles of diameter Ds against [Delta] n, the ratio of Dn, as represented by the following equation (2), than the second foam S first foam N It is larger.
Ds/Δs<Dn/Δn…(2) Ds / Δs <Dn / Δn ... (2)

つまり、ミクロの細長比R(slenderness ratio)に対応する値が、第2発泡体Sよりも第1発泡体Nの方が大きい。 That is, the values ​​corresponding to the slenderness ratio R (slenderness ratio) of the micro is than the second foam S is larger in the first foam N. ここで、前記細長比Rが一定以上になると構造物には弾性限界以下の応力でも座屈が生じる。 Here, buckling even occur in the following stress the elastic limit in the structure when the slenderness ratio R is equal to or greater than the certain. したがって、本発明の第2発泡体Sおよび第1発泡体Nは、前記(2)式のように、気泡As間の距離に対する気泡Asの径の大小によって定義することも可能である。 Accordingly, the second foam S and the first foam N of the present invention, the (2) as equation can be defined by the size of the diameter of the bubble As to the distance between the bubble As.

図4A〜図4Eに示すように、上層2の第2発泡体Sは、内巻上部2M、外巻上部2L、内側部SM、外側部SLおよび中央部SCとを一体に有する。 As shown in FIG 4A~ Figure 4E, the second foam S of the upper 2 has an inner winding portion 2M, outer winding portion 2L, the inner portion SM, and an outer portion SL and the central portion SC together. すなわち、上層2は内巻上部2Mから外巻上部2Lまで一体に連なっている。 That is, the upper layer 2 is integrally connected from the inner winding portion 2M to the outer winding portion 2L.

前記内側部SMにおいて、前記上層2の第2発泡体Sは足の内側の裏面を支持する。 In the inner part SM, second foam S of the upper layer 2 supports a rear surface of the inner legs. 前記外側部SLの第2発泡体Sは足の外側の裏面を支持する。 The second foam S of the outer portion SL supports the rear surface of the outer legs.

前記内巻上部2Mは、足の内側Mの側面を支持する。 It said winding upper 2M supports the side surface of the inner M of the foot. 前記内巻上部2Mは前記内側部SMから内側Mの縁に向かって延びるに従い、前記内巻上部2Mは前記第1発泡体Nの上面に直交する法線方向の厚さが大きい。 In accordance with the inside winding portion 2M extends toward the edge of the inner M from the inner portion SM, the inner winding portion 2M is large in the normal direction thickness perpendicular to the upper surface of the first foam N.

前記外巻上部2Lは、足の外側Lの側面を支持する。 The outer winding portion 2L supports the side surface of the outer L foot. 前記外巻上部2Lは前記外側部SLから外側Lの縁に向かって延びるに従い前記外巻上部2Lは前記第1発泡体Nの上面に直交する法線方向の厚さが大きい。 The outer winding portion 2L is large in the normal direction thickness the outer winding portion 2L accordance extending toward the edge of the outer L from the outer portion SL is orthogonal to the upper surface of the first foam N.

図4Aおよび図4Bの前記後足部1Rにおいて、前記第2発泡体Sで形成される上層2は、足の内側Mの平均厚さよりも外側Lの平均厚さが大きい。 In the rear foot portion 1R of Figures 4A and 4B, the upper layer 2 formed by the second foam S has a larger average thickness of the outer L than the average thickness of the inner M of the foot. 一方、前記後足部1Rにおいて、前記第1発泡体Nで形成される下層3は、足の外側Lの平均厚さよりも内側Mの平均厚さが大きい。 On the other hand, in the rear foot portion 1R, lower layer 3 is formed by the first foam N has a larger average thickness of the inner M than the average thickness of the outer L foot. ここで、「内側Mの平均厚さ」とは、足の内外中心線よりも内側部分の平均厚さをいい、「外側Lの平均厚さ」とは、足の内外中心線よりも外側部分の平均厚さをいう。 Here, the "average thickness of the inner M", refers to the average thickness of the inner portion than the inside and outside the center line of the leg, the "average thickness of the outer L", the outer portion than the inside and outside the center line of the leg It refers to the average thickness of. なお、本発明において、「平均厚さ」は、例えば、断面を直接測定する方法に加え、切り出した部位の体積から上面からの投影面積を除することで算出することができる。 In the present invention, the "average thickness", for example, can be calculated by adding to the method of measuring the cross section directly, dividing the projected area of ​​the upper surface from the volume of the portion cut out.

前記中央部SCは第2発泡体Sの上層2の内側Mと外側Lの間の中心を含み、前記内側部SMと外側部SLとの間に配置されている。 Said central portion SC is disposed between the center wherein the said inner portion SM and the outer portion SL between the inner M and outer L of the upper layer 2 of the second foam S. 前記後足部1Rにおいて中央部SCはテーパ部STを形成する。 Central portion SC forms a tapered portion ST at the rear foot portion 1R.

前記テーパ部STは前記第2発泡体Sの厚い外側部SLと、前記第2発泡体Sの薄い内側部SMとの間において、前記第2発泡体Sが内側Mに延びるに従い前記第2発泡体Sの厚さが薄く変化する。 The tapered portion ST is a thick outer portion SL of the second foam S, between the thin inner portion SM of the second foam S, the second foam in accordance with the second foam S extends inwardly M the thickness of the body S is changed thin.

図4Aの前記後足部1Rの後半部1Rrにおいて、前記テーパ部STの厚さの変化の度合は前記外側部SLの厚さの変化の度合よりも大きく、かつ、前記テーパ部STの厚さの変化の度合は前記内側部SMの厚さの変化の度合よりも大きい。 In the latter part 1Rr of the rear foot portion 1R of Figure 4A, the degree of change in the thickness of the tapered portion ST is greater than the degree of change in the thickness of the outer portion SL, and the thickness of the tapered portion ST the degree of change is larger than the degree of change in the thickness of the inner portion SM.

図4Aにおいて、前記後足部1Rの後半部1Rrの少なくとも一部の横断面において、前記テーパ部STは内側Mと外側Lの中心よりも内側寄りに配置されている。 In Figure 4A, at least part of the cross section of the second half portion 1Rr of the rear foot portion 1R, the tapered portion ST is disposed inboard of the center of the inner M and outer L. したがって、第2発泡体Sの厚い部分は前記内側Mと外側Lの中心よりも内側に向かって延びている。 Thus, the thick portion of the second foam S extends inwardly from the center of the inner M and outer L.

図4Aおよび図4Bに示すように、前記テーパ部STを含む中央部SCの平均厚さは、前記後足部1Rにおいて、第2発泡体Sの薄い内側部SMの平均厚さよりも大きい。 As shown in FIGS. 4A and 4B, the average thickness of the central portion SC including the tapered portion ST, in the rear foot portion 1R, larger than the average thickness of the thin inner portions SM of the second foam S. また、前記中央部SCの平均厚さは、後足部1Rにおいて、第2発泡体Sの厚い外側部SLの平均厚さよりも小さい。 The average thickness of the central portion SC, in the rear foot portion 1R, smaller than the average thickness of the thick outer portion SL of the second foam S.

図4Cの前記中足部1Mにおける前記第2発泡体Sの層の平均厚さは、図4Aの前記後足部1Rの内側部SMの第2発泡体Sの層の最小厚さよりも大きく、かつ、前記後足部1Rの前記外側部SLの第2発泡体Sの最大厚さよりも小さい。 The average thickness of the layer of the second foam S in the metatarsal portion 1M of FIG. 4C is greater than the minimum thickness of the layer of the second foam S of the inner part SM of the rear foot portion 1R of Figure 4A, and smaller than the maximum thickness of the second foam S of the outer portion SL of the rear foot portion 1R.

前記第2発泡体Sの平均厚さは、図4Aおよび図4Bの後足部1Rよりも図4Cの中足部1Mの方が小さく、前記中足部1Mよりも図4Dおよび図4Eの前足部1Fの方が更に小さい。 The average thickness of the second foam S is smaller towards the midfoot 1M in Figure 4C than hindfoot 1R of Figures 4A and 4B, the front foot of Figure 4D and 4E than the metatarsal portion 1M If parts 1F is even smaller.
一方、前記第2発泡体Sのミッドソール1に対する厚さの比は、図4Dおよび図4Eの前足部1Fが、図4A〜図4Cの後足部1Rおよび中足部1Mに比べ大きい。 On the other hand, the ratio of the thickness to the midsole 1 of the second foam S is forefoot 1F of Figure 4D and 4E is larger than the rear foot portion 1R and the midfoot 1M of FIG 4A~ Figure 4C.

このような第2発泡体Sの厚さの分布は、後足部1Rにおける緩衝性を高める。 The thickness distribution of such second foam S increases the cushioning of the rear foot portion 1R.
また、前足5F(図1)を蹴り出す際にミッドソール1が繰り返し大きく屈曲することによる前足部1Fの永久変形の生じるのを抑制し得るだろう。 Further, it will be prevented from occurring by the permanent deformation of the forefoot 1F due to the midsole 1 is repeatedly increased bending when kicking the forefoot 5F (Figure 1). また、比重の大きい第2発泡体Sによるミッドソール1の重量の増大を小さくする。 Further, to reduce the increase in the weight of the midsole 1 according to a large second foam S specific gravity.

前記上層2、下層3およびアウトソール4は互いに接着ないし溶着されて積層される。 The upper layer 2, the lower layer 3 and the outsole 4 is laminated is bonded to welded together. たとえば、上層2と下層3とは、二次成型品が互いに接着されてもよいし、あるいは、一次成型品を二次成型する際に互いに溶着されてもよい。 For example, the upper layer 2 and lower layer 3 may be bonded secondary-molded with each other, or may be welded to each other at the time of secondary molding of the primary molded article.

前記ミッドソール1の上には、図示しないインソール(中底)が接着される。 On the midsole 1, insoles, not shown (insole) is adhered. なお、前記インソールの更に上にはソックライナー(中敷き)がアッパー内に装着される。 Note that the further upward of the insole sock liner (insole) is mounted in the upper.

つぎに、本発明の積層体の機械的性質、作用および効果について説明される。 Next, the mechanical properties of the laminate of the present invention, is described functions and effects.

図2Aの一点鎖線は、一般的なミッドソール材としての発泡体(以下、「ノーマルフォーム」という。)の圧縮応力−歪曲線を示す。 One-dot chain line in FIG. 2A, the foam as a general midsole material (hereinafter, referred to as "normal form".) Compressive stress - shows distortion lines. 一方、同図の実線は、本発明に用いられる低反発材(L.R.foam)の圧縮応力−歪曲線を示す。 On the other hand, the solid line in the figure, the compressive stress of the foam material used in the present invention (L.R.foam) - shows the strain curve. なお、両者のアスカーC硬度はいずれも40°である。 Incidentally, Asker C hardness of both are both 40 °.

図2Aの一点鎖線で示すように、ノーマルフォームにおいては、変形の初期に圧縮応力と歪みが比例し易い線形性を呈する。 As indicated by a chain line in FIG 2A, in normal form, exhibit easy linearity early compressive stress and strain deformation is proportional. しかし、応力が0.1MPa程度になると、わずかな圧縮応力の増加に対し歪みが著しく増大する。 However, stress becomes about 0.1 MPa, the strain increases markedly to a slight increase in compressive stress.

このような現象を呈する理由について以下に説明する。 The reason for presenting such a phenomenon will be described below.
図14Bの前記ノーマルフォームNは気泡Anの平均径Dnに対する隣接する気泡An間の各距離Δnつまり、ミクロの樹脂組織Rnの肉厚Δnに対する前記径Dnの値(Dn/Δn)が、図14Aの低反発材Sのそれ(Ds/Δs)に比べ大きい。 Wherein in FIG. 14B Normal Form N means that the distance [Delta] n between the bubble An adjacent to the average diameter Dn of the bubble An, the value of the diameter Dn with respect to the thickness [Delta] n of the resin system Rn micro (Dn / [Delta] n) is, Figure 14A greater than the thereto (Ds / Δs) of the foam material S. そのため、小さな所定以下の荷重下では、線形性を呈するものの、所定以上の荷重が負荷されると、前記樹脂組織Rnに座屈が生じると考えられ、図2Aのように、小さな荷重の増加で歪みが急激に増大する応力域が存在する。 Therefore, under a load of predetermined small below, although exhibits linearity, the more the load given is loaded, believed to buckling occurs in the resin system Rn, as shown in FIG. 2A, an increase in small load stress range distortion increases rapidly there. つまり、ノーマルフォームNは比重は小さく非線形性が強い。 In other words, the normal form N is the specific gravity is strong small nonlinearity. したがって、前記座屈を生じにくくするために、ノーマルフォームNは比較的高硬度の発泡体を用いるのが好ましい。 Therefore, in order to easily occur the buckling, normal form N is preferred to use a relatively high-hardness foam.

なお、前記各径Dn,Dsは、それぞれ、多数の気泡An,Asの平均値が採用され、また、各距離Δn,Δsは、それぞれ、隣接する気泡間の最短距離の平均値が用いられるべきである。 Incidentally, each of diameter Dn, Ds, respectively, a large number of bubbles An, average of As is adopted, also, the distance [Delta] n, Delta] s, respectively, to the average value of the shortest distance between adjacent bubbles is used it is.

一方、図14Aの比重の大きい低反発材Sは、気泡Asの径に対する気泡As間の距離Δsつまりミクロの樹脂組織Rsの最小肉厚Δsに対する前記平均径Dsの値(Ds/Δs)がノーマルフォームのそれ(Dn/Δn)に比べ小さい。 On the other hand, large foam material S specific gravity of Figure 14A, the value of the average diameter Ds against minimum thickness Delta] s of resin system Rs distance Delta] s, i.e. micro between bubble As to the diameter of the bubble As (Ds / Delta] s) is normal small compared to that (Dn / Δn) of the form. そのため、前記座屈が生じにくく、荷重が増大すると、それに比例して歪も増大し易い。 Therefore, the buckling does not easily occur, when the load increases, likely strain also increases proportionally. つまり、低反発材Sは比重が大きく線形性が強い。 In other words, foam material S is strongly increased linearity gravity. たとえば、図2Aの40°(以下、硬度表示「°」はアスカーC硬度の値を示す)の例の場合、低反発材はノーマルフォームNに比べ2倍程度の応力域まで線形性を呈する上、圧縮応力が想定よりも大きくなっても歪みが急激に増大するおそれがない。 For example, 40 ° in FIG. 2A (hereinafter, the hardness displays "°" indicates the value of the Asker C hardness) For example, on the low-repulsion material exhibiting linearity to stress region of 2 times compared to the normal form N , compressive stress there is no possibility to increase rapidly distortion even larger than expected. したがって、第2発泡体は比較的低硬度の発泡体でも、所期のクッション性が得られ易い。 Therefore, the second foam in the foam of relatively low hardness, tends desired cushioning property can be obtained.

しかし、低反発材は比重が大きい。 However, foam material has a large specific gravity. そのため、ミッドソール全体が低反発材で形成されると、ソールが重くなりすぎる。 Therefore, the whole midsole is formed by foam material, the sole becomes too heavy. そこで、本発明者は、前記ノーマルフォームと低反発材とを積層することで、軽量で、かつ、クッション性等に優れたミッドソールを発明した。 The present inventors, the by laminating the normal form and foam material, lightweight, and have invented an excellent midsole cushioning like.

以下、積層体の機械的性質について、コンピュータによるシミュレーションで計算した結果について説明する。 Hereinafter, the mechanical properties of the laminate, will be described results of calculation by the computer simulation.
なお、計算には単純な重ね合わせの原理を用いた。 It should be noted that, using a simple superposition principle in the calculation.

図2Bおよび図2Cの一点鎖線は、硬度が互いに異なる(40°と53°)ノーマルフォーム同士が積層された積層体の圧縮応力−歪線図を示す。 One-dot chain line in FIG. 2B and 2C, the compression stress of hardness different (40 ° and 53 °) laminate the normal form each other are stacked - shows a distortion diagram. 一方、図2Bおよび図2Cの実線は、硬度が互いに異なるノーマルフォーム(53°)と低反発材(40°)とが積層された積層体の圧縮応力−歪線図を示す。 On the other hand, the solid line in FIG. 2B and 2C, the compressive stress of the laminate the normal form hardness different and (53 °) and foam material (40 °) are stacked - shows a distortion diagram.

図2Bおよび図2Cの一点鎖線で示すノーマルフォーム同士の同種積層体は、図2Aの単一硬度のノーマルフォームに比べ、圧縮応力と歪みの線形性が若干改善されている。 Homologous stack of normal form each other indicated by a chain line in FIG. 2B and 2C, as compared to the normal form of a single hardness of Figure 2A, the linearity of the compressive stress and strain are slightly improved.

一方、図2Bおよび図2Cの実線で示す低反発材とノーマルフォームの異種積層体は、前記同種積層体に比べ、前記線形性が大きく改善されている。 On the other hand, different laminates of foam material and the normal form shown by the solid line in FIG. 2B and FIG. 2C, as compared with the same type stack, the linearity is improved significantly. また、図2Bの低反発材とノーマルフォームとの厚さ比が25%:75%の場合でも線形性が改善されているが、前記厚さ比が75%:25%の場合には、線形性が著しく大きく改善されており、応力値が約0.3MPa程度まで線形性を保ち、単一の低反発材に比べ著しく前記線形性が向上していることが分かる。 Further, foam material and thickness ratio of the normal form is 25% in FIG. 2B: Although linearity even 75% are improved, the thickness ratio of 75%: In the case of 25% linear sex are significantly larger improvement, maintaining the linearity stress value is up to about 0.3 MPa, it can be seen that significantly the linearity compared to a single foam material is improved.

したがって、大きな荷重が負荷される部位においては、ノーマルフォームNに対する低反発材Sの厚さの割合が1/3以上3倍以下であれば用い易いと推測される。 Accordingly, in a site where a large load is loaded, the ratio of the thickness of the foam material S for the normal form N is presumed easily used if 1/3 or more than 3 times. 同部位としてはたとえば、歩行および走行の際に繰り返し大きく屈曲されるMP関節を含む前足部や、大きな1stストライクが負荷される後足部の外側部が挙げられる。 As the site, for example, forefoot and including a MP joint which is repeatedly greatly bent during walking and running, the outer portion of the rear foot portion which is large 1st Strike loaded and the like.

つぎに、本発明の効果を明瞭にするために、試験例および比較例について説明する。 Next, in order to clarify the effects of the present invention will be described Test Examples and Comparative Examples.
図3A、図4A〜図4Eの構造を有するミッドソール1を5種類用意した。 Figure 3A, and the midsole 1 5 type prepared having the structure of FIG 4A~ Figure 4E.

図5Cは前記5種類のミッドソール1のノーマルフォーム(第1発泡体N)と低反発材(第2発泡体S)のアスカーC硬度を示す。 Figure 5C shows the Asker C hardness of the five normal form of the midsole 1 (first foam N) and foam material (second foam S). 図5Cのテストex. Test ex of Figure 5C. A〜Dについては積層構造であるが、比較例としてのNormalについては一般的なミッドソールのようなノーマルフォームの単層構造である。 Although for A~D a laminated structure, for Normal as a comparative example is a single layer structure of the normal form such as a general midsole.

つぎに、テスト方法について簡単に説明する。 Next, it will be briefly described test method.
前記5種類のミッドソール1のうちの1つを備えた各靴を複数の被験者(成人)が順次着用し、前記各被験者の下腿に加速度計を装着した状態で、落垂落下テストを行い、公知の周波数解析により、図5Aの前足のクッション性、図5Bの後足のクッション性を測定した。 The five types of the plurality of subjects (adult) each shoe with one of the midsole 1 is sequentially worn, the state of mounting the accelerometer crus of each subject performs 落垂 drop test, by known frequency analysis, cushioned forefoot of Figure 5A, to measure the hindpaw cushion of Figure 5B. また、下腿の足に対する内反方向への角度の変化量βを測定し、図6Aの1stストライクのピーク値を算出した。 Also, by measuring the β angle of variation in the varus direction relative to the lower leg of the foot was calculated peak value of 1st strike of Figure 6A. 更に、同テストにおいて下腿の足に対する外旋方向への角度の変化量γを測定し、そのピーク値を算出した。 Furthermore, the variation of the angle to the external rotation direction γ relative to the lower leg of the foot was measured in the same test, was calculated and the peak value. その評価値を各図に示す。 The evaluation value in each figure.

図5A〜図5Cから分かるように、ノーマルフォームのサンプル(比較例)に比べ、35°〜45°の低反発材と55°〜65°のノーマルフォームを積層したテストex. As seen from FIG 5A~ Figure 5C, as compared to the normal form of the sample (Comparative Example), 35 ° ~45 ° for foam material and test ex laminated normal form 55 ° to 65 °. A〜Dのミッドソールは、前足および後足の双方においてクッション性が向上することが分かる。 Midsole A~D is found to improve the cushioning properties in both the forefoot and rear foot.

図6Aの縦軸の数値は前記変化量βのピーク値を示す。 Figures vertical axis of FIG. 6A shows the peak value of the amount of change beta. 前記変化量βが小さい場合、後足の足裏に負荷される1stストライクの衝撃が小さいと評価し得る。 If the amount of change β is small, may be assessed with shock 1st strike to be loaded on the back hind paw is small.
図6Aに示されているように、テストex. As shown in FIG. 6A, the test ex. CおよびDでは変化量βの1stピークが表れておらず、1stストライクの衝撃を大きく緩衝し得ると推定される。 1st peak of C and D in the amount of change β is not evident, it is estimated that can increase cushioning the impact of the 1st strike. 一方、テストex. On the other hand, test ex. AおよびBでは同ピーク値がノーマルフォームの比較例のそれよりも大きい。 In A and B the peak value is greater than that of the comparative example of the normal form.

以下、その理由について考察する。 Below, it will be considered the reason.
テストex. Test ex. CおよびDは後足部1Rの上層2(図4A)にアスカーC硬度が45°の低反発材が配置されており、圧縮応力が増加しても線形性を保ちながら変形すると考えられる。 C and D are considered Asker C hardness layer 2 (FIG. 4A) of the rear foot portion 1R are arranged 45 ° of foam material, compressive stress is deformed while maintaining the linearity be increased. かかる線形性を保った変形は低反発材Sの緩衝機能を発揮させる。 Deformation maintaining such linearity exert the buffering function of the foam material S. そのため、テストex. Therefore, test ex. CおよびDにおいては変化量βの明確な1stピークが表れなかったと推測される。 Clear 1st peak amount of change β in C and D are estimated to not appear.

一方、テストex. On the other hand, test ex. AおよびBは後足部1Rの上層2(図4A)にアスカーC硬度が35°の低反発材Sが配置されている。 A and B are Asker C hardness in the upper 2 (Figure 4A) of the rear foot portion 1R is arranged foam material S 35 °. 図2Aから分かるように低反発材Sは圧縮応力の増大に伴って変形の割合が小さくなる。 Foam material S as can be seen from Figure 2A is the percentage of deformation decreases with increasing compressive stress. したがって、低反発材Sの硬度が負荷に比べ小さすぎる場合、低反発材Sの緩衝機能が発揮されず、そのため、ノーマルフォームの比較例よりも変化量βのピーク値が大きくなったものと推測される。 Therefore, presumed if the hardness of the foam material S is too small compared with the load, the buffer function of the foam material S is not exhibited, therefore, assumed that the peak value of the variation β than the comparative example of the normal form is increased It is.

本テストは成人を被験者としたため、ソールに大きな負荷が加えられたであろう。 For this test, which was the subject of an adult would large load is applied to the sole. しかし、子供、女性、中高年者が着用する場合、前記負荷は小さくなるであろう。 However, if the children, women, the middle-aged worn, the load will be reduced. その場合、低反発材Sの硬度が35°であっても、ノーマルフォームの比較例に比べ1stストライク(変化量β)のピーク値が小さくなることが十分に期待できる。 In that case, even 35 ° is the hardness of the foam material S, it can be sufficiently expected that the peak value decreases the 1st strike (variation beta) compared with the comparative example of the normal form.

つぎに、前記安定性の評価について説明する。 It will now be described the evaluation of the stability.
図6Bの縦軸の数値は前記変化量γのピーク値を示す。 Figures vertical axis of FIG. 6B shows the peak value of the amount of change gamma. 前記変化量γのピーク値が小さい場合、足の内反りや外反りが生じにくく、安定性が高いと評価し得る。 If the peak value of the amount of change γ is small, hardly occurs inward deformation and outer warp feet, it can be evaluated with high stability.

図6Bのテストex. Test ex of Figure 6B. Cはノーマルフォームの比較例に比べ前記変化量γのピーク値が小さい。 C is a small peak value of the variation amount γ as compared with the comparative example of the normal form. その理由は上層2の低反発材Sには変形の遅れが生じ、そのため、内反りや外反りが生じにくいためであると考えられる。 The reason behind variations in foam material S of the upper layer 2 occurs, therefore, the inner warping or outer warp presumably because hardly occurs. したがって、テストex. Therefore, test ex. Cは安定性においても優れていると考えられる。 C is considered to be excellent in stability.

一方、図6Bのテストex. On the other hand, the test of Fig. 6B ex. Dは前記テストex. D is the test ex. Cと同じ45°の低反発材を用いているにもかかわらず、変化量γのピーク値がノーマルフォームの比較例に比べ大きい。 Despite uses a foam material having the same 45 ° C, the peak value of the variation γ is larger than in the comparative example of the normal form. その理由について考察する。 Consider the reason.

前記テストex. The test ex. Cの下層3のノーマルフォームが通常用いられる55°であるのに対し、前記テストex. C whereas the normal form of the lower layer 3 is 55 ° commonly used in the test ex. Dのそれが通常よりも硬い65°である。 D it is 65 ° harder than usual. そのため、各被験者にとってソール全体が硬く感じられ、前記変化量γのピーク値が大きくなったものと考えられる。 Therefore, the entire sole for each subject is felt hard, it is considered that the peak value of the amount of change γ is increased. したがって、大型選手で、かつ、脚力が強い着用者の場合、テストex. Therefore, a large player, and, if the leg strength is a strong wearer, test ex. Dにおいても前記変化量γのピーク値が小さく、安定性が高くなり得ると推測される。 Small peak value of the variation amount γ also in D, is presumed to stability can become high.

但し、大型選手で体重が重い着用者の場合、前記1stストライクにおける前記変化量βのピーク値が増大すると考えられ、したがって、下層3のノーマルフォームの硬度が65°の場合、それに合わせて、上層2の低反発材の硬度も50°〜55°程度とするのが好ましいと考えられる。 However, in the case of heavier wearer large players, the 1st considered peak value of the amount of change β in the strike is increased, therefore, if the hardness of the normal form of the lower layer 3 is 65 °, accordingly, the upper layer the hardness of the second foam material may be preferred that the 50 ° to 55 ° approximately.

他方、図6Bのテストex. On the other hand, the test of Fig. 6B ex. Bは前記テストex. Wherein the B test ex. Dに比べ、前記変化量γのピーク値が若干小さい。 Compared to D, the peak value of the amount of change γ is slightly smaller. これは図5Cのテストex. This is a test of Figure 5C ex. Bがテストex. B test ex. Dに比べ上層2の低反発材Sの硬度が小さく、ミッドソール全体の剛性が低下し、そのため、ソール全体の硬さがノーマルフォームの比較例に近くなったためと推測される。 Small hardness of the foam material S layer 2 compared to D, reduces the rigidity of the entire midsole, therefore, the hardness of the entire sole is presumed that because the closer to the comparative example of the normal form.

図6Bのテストex. Test ex of Figure 6B. Aは前記テストex. A is the test ex. BおよびDよりも更に変化量γのピーク値が大きい。 Furthermore a large peak value of the amount of change γ than B and D. その理由は、図5Cのテストex. The reason for this is that the test of Fig. 5C ex. Aの下層3の硬度が通常用いられる55°で、かつ、上層2の硬度が35°であり、被検者にとってミッドソール全体の剛性が小さすぎるためであると考えられる。 In 55 ° hardness of the lower layer 3 of A are typically used, and the hardness of the upper layer 2 is is 35 °, presumably because the stiffness of the entire midsole is too small for the subject.

しかし、前述の子供、女性、中高年者などの体重が軽い着用者の場合、前記変化量γのピーク値が小さく、安定性が向上するかもしれない。 However, the aforementioned children, women, if the weight of such middle-aged is lighter wearer, the peak value of the amount of change γ is small, might improve stability. また、前記テストex. In addition, the test ex. Cと前記テストex. C and the test ex. Aとの結果から、下層3にノーマルフォームの55°程度を配置し、上層2に低反発材の40°以上ないし41°以上45°以下を配置すれば前記安定性の向上する可能性が高まるものと考えられる。 From the results of the A, arranged approximately 55 ° of normal form the lower layer 3, may improve the 40 ° or more to the By arranging the 45 ° or less 41 ° or stability of foam material is increased in the upper layer 2 it is considered that.

つぎに、図4Aのテーパ部STに関し行った、コンピュータによるシミュレーションについて説明する。 Next, we regard the tapered portion ST of Figure 4A, the computer simulation will be described.
積層体の変形状態の推測を行うため、図7Bに示すように内外が均等で中央部が大きい分布荷重に対する変形状態の算出を行った。 To perform the estimation of the deformation of the laminate was subjected to calculation of the deformation inside and outside with respect to the central portion is large distributed load evenly as shown in Figure 7B. 荷重は図7Aに示す10本の各弾性要素6に対して与え、算出されたひずみ値を用い、変形状態を推測した。 Load applied to each elastic element 6 of ten as shown in FIG. 7A, using the calculated distortion value, guessed deformed state.

図8A〜図8Cに境界面の傾斜状態の異なる場合の各仮想の積層体の変形状態を示す。 Shows the deformation state of each virtual stack when in FIG 8A~ Figure 8C different inclination state of the interface. 図8Aに示す直線状の傾斜の場合は、歪みの最大値の発生位置の内外への変位は少ないが、図8Bの階段状にテーパ部STを設けた場合は、歪みの最大値の発生位置の内外への変位が大きい。 For linear slope shown in FIG. 8A, but displaced into and out of the occurrence position of the maximum value of distortion is small, the case of providing the tapered portion ST stepwise in FIG. 8B, generation position of the maximum value of the strain displacement to the inside and outside of the large. また、図8Cのように傾斜がない場合には、歪みの最大値の発生位置に変化は生じない。 If there is no inclination as shown in FIG. 8C, it changes the generation position of the maximum value of the distortion does not occur. このように同硬度でも初期剛性の低い低反発材Sと高硬度のノーマルフォームNを図8Aおよび図8Bに示すように積層することにより、変形モードが変化するなど、特性の変化が発現することが確認できた。 By thus laminating the foam material S and high hardness of the normal form N low initial stiffness in the hardness as shown in FIGS. 8A and 8B, deformation mode is changed, the change in a property is expressed There could be confirmed. 特に、図8Bのテーパ部STをシューズの幅方向に適用した場合には、グラフ右側を外側Lat. Particularly, in the case of applying the tapered portion ST of Figure 8B in the width direction of the shoe, the right side of the graph outside Lat. とすれば、低荷重では外側の変形が大きく足の動きを妨げることがなく、足当たりが良い。 If, without interfering with the movement of the outer deformation is large foot at low load, it is per foot. 一方、高荷重が作用した場合には、内側の変形が小さくなり、踵の倒れこみが少なく、したがって、安定性が高くなると推測される。 On the other hand, when a large load is applied, the inner deformation is small, less crowded inclination of the heel, thus is presumed that the stability is increased.

つぎに、本発明において、各発泡体の硬度、厚さおよびテーパ部の有無に関して行ったコンピュータによるシミュレーションについて説明する。 Then, in the present invention, the hardness of the foam, the computer simulation was performed with respect to thickness and presence of the tapered portion will be described.

まず、用意した仮想の積層体1Vについて説明する。 First, the virtual stack 1V was prepared will be described.
前記積層体1Vとして、図9AのCase1,図12A〜図12FのCase11〜13,Case21〜23および図13A〜図13DのCase14,15,24,25を想定した。 As the laminate 1V, Case1 in Fig. 9A, Case11~13 of FIG 12A~ Figure 12F, assuming a Case14,15,24,25 of Case21~23 and FIG 13A~ Figure 13D.
各Caseにおける上層および下層の厚さT(単位:mm)は、図9Aおよび図10A〜図10Dに示すとおりである。 Upper and lower thickness T of each Case (unit: mm) is shown in FIGS. 9A and 10A~ Figure 10D.

つぎに、前記各種積層体1Vを図11AのS0−S10に対応する位置に非線形の各弾性要素6を配置した仮想のモデルに置き換えた。 Then, it was replaced by a virtual model that places each elastic element 6 non-linear at a position corresponding to the various laminate 1V to S0-S10 in FIG. 11A. かかる仮想のモデルに前記1stストライクにおいて想定される仮想の偏心荷重を負荷し、各弾性要素6の変位量から各積層体1Vの上面の変形量を算出した。 Loaded with virtual eccentric load assumed in the 1st strike in such a virtual model to calculate the amount of deformation of the upper surface of the laminate 1V from the displacement amount of each elastic element 6.

図11Bは前記変形量と当該変形量の図心(図の中心)Oの一例を示す。 Figure 11B shows an example of a O (center of the figure) the centroid of the deformation amount and the deformation amount. 前記図6Bの実際のシューズにおいて示した安定性の評価において、つまり、前記実際テストex. In fact stability evaluation indicated in shoe of FIG 6B, that is, the actual test ex. A〜Dを用いた安定性の評価において、高評価を得たテストex. In stability assessment using to D, test ex got high evaluation. Cと対比し、前記図心Oの位置がテストex. Versus C, the position of the centroid O test ex. Cに比べ小さい程、安定性が高いと評価することとした。 Smaller than and C, it was decided to evaluate the stability is high. その評価基準のデジタル値とシンボルとの関係を図9Cに示す。 The relationship between the digital values ​​and the symbols of the evaluation criteria shown in FIG. 9C.
図9Cの各デジタル値は図11BのS0からの距離Pを示し、図9Cにおいて、二重丸はbest、一重丸はbetter、三角は従来と同等、Xは従来よりも劣ると判断した。 Each digital value of FIG. 9C shows the distance P from S0 in FIG. 11B, in FIG. 9C, double circle best, a single circle is better, triangles is determined that conventional equivalent, X is less than the prior art.

つぎに、各Caseの発泡体の機械的性質および形状と各Caseについて得られた評価結果について説明する。 Next, a description will be given evaluation results obtained for the mechanical properties and shape as the Case of the foam in each Case.

図9BのCase1、図12A〜図12FのCase11〜13および21〜23については、各図表に示すとおり、低反発材Sについて35°〜60°まで5°ごとに想定し、一方、ノーマルフォームNについては50°〜65°まで想定した。 Case1 in Fig. 9B, the Case11~13 and 21 to 23 of FIG 12A~ Figure 12F, as shown in the figure, assuming every 5 ° to 35 ° to 60 ° for foam material S, whereas the normal form N It was assumed up to 50 ° ~65 ° for.

図9AのCase1は下層3のノーマルフォームNに上層2の低反発材Sが積層されている。 Case1 in Fig. 9A foam material S of the upper 2 to the normal form N of the lower layer 3 are stacked. 下層3のノーマルフォームNの厚さは15mmで、上層2の低反発材Sの厚さは5mmに設定されている。 A thickness of the normal form N of the lower layer 3 is 15 mm, the thickness of the foam material S of the upper layer 2 is set to 5 mm.

図12Aおよび図12DのCase11およびCase21では下層3のノーマルフォームNに上層2の低反発材Sが積層されている。 Foam material S of the upper layer 2 are laminated in FIGS. 12A and normal form N of Case11 and Case21 the lower layer 3 of FIG. 12D. これらのCase11,21においては上層2の中央部にテーパ部STが設けられている。 Tapered portion ST is provided at the center portion of the upper layer 2 in these Case11,21.

前記図9BのCase1および図12AのCase11の結果から、ミッドソール1において、前記両発泡体N,Sの硬度が互いに同等(以下、「同程度の硬度」という)で、かつ、アスカーC硬度で50°〜55°に設定されている場合には、クッション性だけでなく安定性の向上が期待できる。 From the results of Case11 in Case1 and 12A of FIG. 9B, in the midsole 1, wherein both foam N, the hardness of S is mutually equal (hereinafter referred to as "comparable hardness") in and, in Asker C hardness If it is set to 50 ° to 55 °, the improved stability not only cushioning properties can be expected.

一方、図12DのCase21においては、互いに同硬度では安定性が期待できない。 On the other hand, in the Case21 in FIG 12D, it can not be expected stability at the same hardness from each other. その理由はCase21は図10Cに示すとおり上層2の低反発材Sの厚さが大きいためであると推測される。 The reason Case21 is presumed to be because a large thickness of the foam material S as the upper layer 2 shown in FIG. 10C. したがって、前記50°〜55°で同程度の硬度の場合には、下層3のノーマルフォームNに比べ上層2の低反発材Sの厚さが小さいのが好ましいことが分かる。 Therefore, the when at 50 ° to 55 ° of the same degree of hardness, it can be seen that the thickness of the foam material S layer 2 as compared to the normal form N of the lower layer 3 is preferably small.

他方、図12EのCase22においては、下層3の低反発材Sの上に上層2のノーマルフォームNが積層されている。 On the other hand, in Case22 in FIG 12E, normal form N of the upper layer 2 is laminated on the foam material S of the lower layer 3. このCase22では、50°〜55°で同程度の硬度の場合、やはり、クッション性だけでなく、安定性の向上が期待できる。 This Case22, the case of comparable hardness 50 ° to 55 °, still well cushioned, improved stability can be expected.

また、図12BのCase12においては、下層3の厚い低反発材Sの上に上層2の薄いノーマルフォームNが積層されている。 In the Case12 in FIG. 12B, a thin normal form N of the upper layer 2 on the thick lower layer 3 foam material S are stacked. このCase12では、ノーマルフォームNの硬度よりも低反発材Sの硬度が5°〜10°大きくてもクッション性だけでなく、安定性の向上が期待できることが分かる。 This CASE12, as well as cushioning properties even when the hardness of the foam material S is large 5 ° to 10 ° than the hardness of the normal form N, improved stability is seen can be expected.

また、前記12AのCase11においても、55°で同程度の硬度の場合には前記機能の向上が期待できることが分かる。 Also in Case11 of the 12A, it can be seen that the improvement of the function can be expected in the case of comparable hardness 55 °.

更に、同Case11においても、ノーマルフォームNの硬度が55°で低反発材Sの硬度が55°よりも5°大きい60°であっても機能の向上が期待できることが分かる。 Further, even in the CASE11, it can be seen that the expected improvement in even 5 ° greater 60 ° than the hardness is 55 ° of foam material S at 55 ° hardness of normal form N functionality.

また、図12Aの同Case11において、下記の関係を有するミッドソールは前記機能の向上が期待できることが分かる。 Also, in the Case11 in FIG. 12A, the midsole is seen that the improvement of the function can be expected to have the following relationship. すなわち、ミッドソール1において、前記ノーマルフォームNの硬度がアスカーC硬度で50°〜65°に設定され、 That is, in the midsole 1, the hardness of the normal form N is set to 50 ° to 65 ° in Asker C hardness,
前記低反発材Sの硬度がアスカーC硬度で35°〜50°に設定され、 The hardness of the foam material S is set to 35 ° to 50 ° in Asker C hardness,
前記ノーマルフォームNの前記アスカーC硬度の値が、低反発材Sの前記アスカーC硬度の値に比べ、10°〜15°大きい場合、前記機能の向上が期待できる。 The value of the Asker C hardness of the normal form N is compared with the value of the Asker C hardness of the foam material S, if a large 10 ° to 15 °, the improvement of the function can be expected.

ここで、発泡体の測定上や製造上の誤差を考慮すると、前記硬度差10°〜15°は8°〜15°であっても機能向上が期待できる。 Here, considering the error in the measurement or on the production of foam, the hardness difference 10 ° to 15 ° can be expected improvements even 8 ° to 15 °.

また、図12Aの同Case11について詳しく検討すると、前記ノーマルフォームNの硬度がアスカーC硬度で55°に設定され、 Further, considering in detail about the Case11 in FIG. 12A, the hardness of the normal form N is set to 55 ° in Asker C hardness,
前記低反発材Sの硬度がアスカーC硬度で45°〜55°に設定されている場合、前記機能の向上が期待できることが分かる。 If the hardness of the foam material S is set to 45 ° to 55 ° in Asker C hardness, it can be seen that the improvement of the function can be expected.

更に、発泡体の製造上の誤差を考慮すると、同Case11のミッドソール1において、ノーマルフォームNの硬度がアスカーC硬度で53°〜57°に設定され、 Further, considering the manufacturing tolerances of the foam, the midsole 1 of the CASE11, the hardness of the normal form N is set to 53 ° to 57 ° in Asker C hardness,
前記低反発材Sの硬度がアスカーC硬度で43°〜57°に設定され、 The hardness of the foam material S is set to 43 ° to 57 ° in Asker C hardness,
前記低反発材Sの硬度Lcが前記ノーマルフォームNの硬度Ncよりも小さいか、あるいは、前記ノーマルフォームNの硬度Ncと同等である場合であっても前記機能向上が期待できる。 Wherein either the hardness Lc of foam material S is less than the hardness Nc of the normal form N, or wherein the functional improvement even if is equal to the hardness Nc normal form N can be expected.

また、図12Aの同Case11においては、つまり、外側Latが内側Medに比べ上層2の低反発材Sが厚く、かつ、テーパ部STを有している場合には、下記の条件においても、前記機能の向上が期待できる。 In the same Case11 in FIG. 12A, i.e., the outer Lat is thick foam material S of the upper 2 than inside Med, and, if it has a tapered portion ST, even in the following conditions, the improvement of function can be expected. すなわち、ミッドソール1において、 In other words, in the midsole 1,
前記ノーマルフォームNのアスカーC硬度で50°〜65°に設定され、 The set to 50 ° to 65 ° in Asker C hardness of normal form N,
前記低反発材SのアスカーC硬度で35°〜50°に設定され、 The set to 35 ° to 50 ° in Asker C hardness of foam material S,
前記ノーマルフォームNの前記アスカーC硬度の値が、低反発材Sの前記アスカーC硬度に比べ、5°〜15°大きい場合にも前記機能の向上が期待できる。 The value of the Asker C hardness of the normal form N is compared with the Asker C hardness of the foam material S, can be expected improvement of the function when 5 ° to 15 ° greater.

更に、前述の図5Aの実際のシューズを用いたテストにおいて、図5Cのテストex. Further, in the test using the actual shoe of FIG. 5A described above, the test of FIG. 5C ex. Cの結果が最も優れていることに照らして考えれば、ミッドソール1において、 When considered in light of the C results it is most excellent in the midsole 1,
前記ノーマルフォームNの硬度がアスカーC硬度で50°〜60°に設定され、 The hardness of the normal form N is set to 50 ° to 60 ° in Asker C hardness,
前記低反発材Sの硬度がアスカーC硬度で40°〜50°に設定され、 The hardness of the foam material S is set to 40 ° to 50 ° in Asker C hardness,
前記ノーマルフォームNの前記アスカーC硬度の値が低反発材Sの前記アスカーC硬度の値に比べ、5°〜15°大きい場合には前記機能の更に大きな向上が期待できる。 The comparison with the value of the Asker C hardness of the Asker C hardness values ​​is low repulsive member S of the normal form N, when 5 ° to 15 ° greater can further expected significant improvement of the functional.

つぎに、上層2および下層3にそれぞれノーマルフォームNおよび低反発材Sを配置しても、前記機能の向上が期待できることについて説明する。 Next, it is disposed normal form N and foam material S, respectively upper 2 and lower 3, improvement of the features described can be expected.
図12DのCase21と図12FのCase23とを比較すると、図表中の評価から分かるように、上層2にノーマルフォームNを配置し、下層3に低反発材Sを配置した図12FのCase23と、これとは逆の配置である図12DのCase21とで、同等の評価が得られた。 Comparing the Case23 of Case21 and Figure 12F in FIG. 12D, as can be seen from the evaluation in the chart, the normal form N arranged in the upper layer 2, and Case23 of Figure 12F arranged memory foam material S in the lower layer 3, this and in the Case21 in FIG. 12D is a reverse arrangement, similar evaluations were obtained.

但し、Case23のように、下層3に低反発材Sを配置した場合、柔軟な低反発材Sの直下にアウトソール4が配置される。 However, as Case23, ​​when placing the foam material S in the lower layer 3, the outsole 4 is disposed immediately below the flexible foam material S. そのため、低反発材Sの変形の遅れにより、激しい左右の動作には不向きかもしれない。 Therefore, the delay of the deformation of the foam material S, it may not suitable for severe left and right operation.

したがって、下層3に低反発材Sを配置する場合、特に前足部1Fにおいては低反発材Sの厚さが薄い方が左右の振れ(ブレ)に対する安定性が期待できる。 Thus, when arranging the foam material S in the lower layer 3, particularly in the forefoot 1F expected stability to better thin thickness of the foam sheet S deflection of the left and right (shake).

また、図12CのCase13から分かるように、下層3の低反発材Sが内外にわたって著しく厚い場合、良い評価は得られていない。 Moreover, as can be seen from Case13 in FIG. 12C, foam material S of the lower layer 3 may significantly thicker over and out, not good evaluation is obtained. 更に、図12BのCase12から分かるように、下層3の低反発材Sが内外にわたって著しく厚いミッドソールでは、良い評価を得るには低反発材Sの硬度がノーマルフォームNよりも大きいことが条件となっている。 Moreover, as can be seen from Case12 in FIG. 12B, the considerably thicker midsole foam material S of the lower layer 3 is over and out, to get a good evaluation and conditions that the hardness of the foam material S is greater than the normal form N going on.

こうした考察から、後足部の下層3に低反発材Sを配置する場合、少なくとも内側部SMの低反発材Sの厚さをノーマルフォームNよりも薄くするのが望ましいと思われる。 For this discussion, the case of arranging the low-repulsion material S in the lower layer 3 of the rear foot portion, to be thinner than the thickness of the normal form N of foam material S at least the inner portion SM would be desirable.

つぎに、低反発材Sの厚さについて検討する。 Next, consider the thickness of the foam material S.
図12BのCase12および図12CのCase13のように、低反発材Sの厚さが図10Aおよび図10Bの13mm〜17mmであると、硬度の小さい低反発材Sは採用しにくいだろう。 As Case13 of Case12 and 12C in FIG. 12B, the thickness of the foam sheet S is 13mm~17mm in FIGS. 10A and 10B, small foam material S hardness would not easily adopted.

一方、図9AのCase1、図12AのCase11、図12Dおよび図12FのCase21およびCase23のように、低反発材Sの厚さが図10A、図10Bおよび図10Cのように、3mm〜15mmの場合には、ノーマルフォームNの硬度よりも小さい硬度の低反発材Sを用いることができる。 On the other hand, Case1 in Fig. 9A, CASE11 of FIG. 12A, as Case21 and Case23 in FIG. 12D and FIG. 12F, the thickness of the foam material S FIG. 10A, as shown in FIGS. 10B and 10C, when the 3mm~15mm it is used a foam material S smaller hardness than the hardness of the normal form N.

これらの結果から、後足部の外側部が厚く、かつ、ノーマルフォームNの硬度よりも硬度が小さい低反発材Sは用いることができると推測される。 These results, thick outer portion of the rear foot portion, and foam material S hardness less than the hardness of the normal form N is estimated to be used.
その場合、厚さの好ましい範囲は、図9A、図9BのCase1の厚さ5mm〜図12DのCase21の厚さ15mm程度と推測される。 In that case, the preferred range of thickness Fig. 9A, presumably thickness 15mm about Case21 thick 5mm~-12D in Case1 in Fig 9B.

しかし、5mmより薄い場合でも製造の可能な2mm以上であれば機能の向上の度合い小さいものの、ある程度の機能向上が期待できるだろう。 However, although the small degree of improvement of function if thin case is capable of 2mm or more manufacturing even than 5mm, would be expected to some degree of functional improvement. したがって、本発明は低反発材Sの層の厚さを特に限定するものではないが、2mm〜15mm程度の範囲であれば、十分に採用し得ると思われる。 Accordingly, the present invention is not particularly limited the thickness of the layer of foam material S, be in the range of about 2 mm to 15 mm, it appears to be adopted well.

つぎに、低反発材Sを含まずノーマルフォームNを積層した図13A〜図13DのCase14,15,24および25について言及する。 Next, referring to FIG 13A~ to 13D of Case14,15,24 and 25 formed by laminating a normal form N free of foam material S.

これらのCaseでは殆ど良い評価が得られなかった。 In these Case almost good evaluation could not be obtained. しかし、図13AのCase14のように、上層2のノーマルフォームNの硬度が下層3のノーマルフォームNの硬度よりも小さい場合、たとえば、上層が45°で、下層が55°および60°の場合には若干ながら機能の改善される可能性がある。 However, as Case14 in FIG. 13A, if the hardness of the normal form N of the upper 2 is less than the hardness of the normal form N of the lower layer 3, for example, the upper layer is 45 °, when the lower layer is 55 ° and 60 ° is likely to be improved slightly but functional.

つぎに、低反発材Sの配置領域について考察する。 Now consider the arrangement region of the foam material S.
図5Aの前足、図5Bの後足および図6Bの中足についての結果から、本低反発材Sは前記図3Aの前足部1F、中足部1M、後足部1Rのいずれか1以上に配置されていれば、当該部位における機能の向上が期待できることが分かる。 Forefoot of Figure 5A, the results for the midfoot hindpaws and 6B in FIG. 5B, the foam material S forefoot 1F of FIG 3A, midfoot 1M, either hindfoot 1R 1 or more be disposed, it can be seen that improvement in function in that portion can be expected.

また、低反発材Sは各領域1F,1M,1Rにおいて、全域にわたって設けられている必要はなく、平面領域の大半つまり、平面領域の半分以上に設けられていればよい。 Further, foam material S each region 1F, 1M, in 1R, need not be provided over the entire area, the majority of the planar region that is, may be provided in more than half of the planar region.

たとえば、後足部1Rの場合、少なくとも後半部1Rrに設けられている場合や、あるいは、少なくとも外側部SLおよび中央部SCに設けられている場合も、前記1stストライクの緩衝機能を発揮するだろう。 For example, if the hindfoot 1R, and when provided on at least the latter part 1RR, or even if provided on at least the outer portion SL and the central portion SC, it will exert a buffering function of the 1st strike .

また、中足部1Mにおいては、突き上げ防止用に低反発材Sが内側部SMのみに設けられてもよいし、逆に、プロネーションの抑制のために硬度の小さい低反発材Sが外側部SLのみに設けられてもよい。 In the midfoot 1M, to foam material S for preventing the push-up may be provided only on the inner portion SM, conversely, smaller foam material S hardness for pronation suppression outer portion SL only it may be provided.

前足部1Fについては、低反発材Sは大きく屈曲する少なくとも中足趾節関節(MP関節)の部位を含む大半部分や大きな踏み出し力を発揮する母趾球の部位を含む大半部分に配置されてもよい。 The forefoot 1F, are arranged in a bulk portion containing the site of the mother 趾球 to exert a bulk portion and a large stepped force containing the site of at least metatarsophalangeal joint foam material S is increased flexion (MP joint) it may be.

前記低反発材Sは前足部1F、中足部1M、後足部1Rのうちの2つの領域に配置されてもよい。 The foam material S forefoot 1F, the middle foot portion 1M, may be disposed in two areas of the rear foot portion 1R. たとえば、低反発材Sは少なくとも前足部1Fおよび中足部1Mに配置されてもよい。 For example, foam material S may be disposed in at least the forefoot 1F and midfoot 1M. また、低反発材Sは少なくとも前足部1Fおよび後足部1Rに配置されてもよい。 Further, foam material S may be disposed in at least the forefoot 1F and hindfoot 1R. また、低反発材Sは少なくとも中足部1Mおよび後足部1Rに配置されてもよい。 Further, foam material S may be arranged at least midfoot 1M and hindfoot 1R.

以上のとおり、図面を参照しながら好適な実施例を説明したが、当業者であれば本明細書を見て、自明な範囲で種々の変更および修正を容易に想定するであろう。 As it has been described with preferred embodiments with reference to the accompanying drawings, those skilled in the art to look at the specification will readily conceive numerous changes and modifications obvious range.

たとえば、上層及び/又は下層の発泡体の硬度は内外で互いに異なっていてもよい。 For example, the hardness of the upper layer and / or the lower layer of foam may be different from each other in and out.
また、上層及び/又は下層に発泡体以外の緩衝要素、たとえば非発泡体のゲルやエアが充填された鞘様のポッズが含まれていてもよい。 Further, the upper and / or lower cushioning elements other than foam, such as non-foam gels or air may contain Pozzu sheath-like filled.
また、上層の下面及び/又は下層の上面に溝が形成されてもよいし、ミッドソールの側面に上下に延びる溝が形成されていてもよい。 Moreover, to the lower surface and / or grooves in the lower layer of the upper surface of the upper layer may be formed, a groove extending vertically to the side surface of the midsole may be formed.

したがって、そのような変更および修正は、本発明の範囲のものと解釈される。 Accordingly, such changes and modifications are to be construed as the scope of the present invention.

本発明は靴底のミッドソールに適用できる。 The present invention can be applied to the shoe bottom of the midsole.

1:ミッドソール 1F:前足部 1M:中足部 1R:後足部 1Rr:後半部 1: midsole 1F: forefoot 1M: midfoot 1R: rearfoot 1RR: latter half
2:上層 21:上面 2M:内巻上部 2L:外巻上部3:下層 4:アウトソール 4s:接地面 5F:前足 5M:中足 5R:後足6:弾性要素N:第1発泡体(ノーマルフォーム) S:第2発泡体(低反発材) 2: upper 21: upper surface 2M: inner winding portion 2L: outer winding portion 3: lower 4: Outsole 4s: ground plane 5F: forefoot 5M: metatarsal 5R: hind 6: elastic elements N: first foam (Normal form) S: second foam (foam material)
SM:内側部 SL:外側部 ST:テーパ部 SC:中央部M:足の内側 L:足の外側 O:図心 β:内反方向への角度の変化量 γ:外旋方向への角度の変化量 SM: inner portion SL: outer portion ST: tapered portion SC: central M: inner legs L: outer legs O: Centroid beta: the amount of change in the angle of the varus direction gamma: an angle to the external rotation direction the amount of change

Claims (10)

  1. 接地面を有するアウトソール4の上に配置されるミッドソール1であって、 A midsole 1 disposed over the outsole 4 having a ground plane,
    前記ミッドソール1は上層2と下層3とを有し、 The midsole 1 and a top 2 and a lower layer 3,
    前記下層3における前足部1Fの平面領域の大半、中足部1Mの平面領域の大半または後足部1Rの平面領域の大半のうちの1又は2以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第1発泡体Nの層を包含し、 The majority of the planar region of the forefoot 1F in the lower layer 3, first have one or more sites of the thermoplastic resin component of the majority of the planar region of the majority or the rear foot portion 1R of the planar area of the midfoot 1M 1 includes a layer of foam N,
    前記上層2における前記第1発泡体Nの層が配置された前足部1Fの平面領域の大半、中足部1Mの平面領域の大半または後足部1Rの平面領域の大半のうちの1又は2以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第2発泡体Sの層を包含し、 1 or of the majority of the planar region of the majority or the rear foot portion 1R of the majority of the definitive upper layer 2 the planar area of the first layer of foam N is the arrangement the forefoot 1F, the planar area of the midfoot 1M 2 or more sites comprise a layer of a second foam S having a thermoplastic resin component,
    前記第1発泡体Nと前記第2発泡体Sとは互いに機械的性質が異なり、 前記下層3の第1発泡体Nは前記上層2の第2発泡体SよりもアスカーC硬度が大きく、 Wherein the first foam N and the second foam S different mechanical properties to each other, the first foam N of the lower layer 3 has a large Asker C hardness than the second foam S of the upper layer 2,
    前記3つの領域のうちいずれか1つにおいて、前記第1発泡体Nの厚さが足の内側Mと外側Lとで異なっており、かつ、前記第1発泡体Nの厚さの異なっている前記領域において第2発泡体Sの厚さが足の裏側を支える内側部SMと外側部SLで異なっており、 In any one of the three regions, the thickness of the first foam N is different between the inside M and outer L of the foot, and are different in thickness of the first foam N It is different in inner part SM and an outer portion SL which the thickness of the second foam S is supporting the back of the foot in the region,
    前記上層2における内側部SMと外側部SLとの間には、内側Mから外側Lに延びるに従い厚さの変化するテーパ部STが設けられ、 Wherein between the inner part SM and the outer portion SL in the upper layer 2, the tapered portion ST is provided with a change in thickness in accordance extending from the inner M outwardly L,
    前記テーパ部STの厚さの変化の度合が前記内側部SMの厚さの変化の度合、あるいは、前記外側部SLの厚さの変化の度合いよりも大きい。 The degree of thickness variation of the thickness degree the inner part SM of the change in the tapered portion ST, or greater than the thickness the degree of change in the outer portion SL.
  2. 請求項1のミッドソールにおいて、 In midsole of claim 1,
    前記下層3の第1発泡体Nの硬度がアスカーC硬度で50°〜65°に設定され、 The hardness of the first foam N of the lower layer 3 is set to 50 ° to 65 ° in Asker C hardness,
    前記上層2の第2発泡体Sの硬度がアスカーC硬度で35°〜50°に設定され Hardness of the second foamed body S of the upper layer 2 is set at 35 ° to 50 ° in Asker C hardness
    前記下層3の第1発泡体Nの前記アスカーC硬度の値が、前記上層2の第2発泡体Sの前記アスカーC硬度の値に比べ、8°〜15°大きい。 The value of the Asker C hardness of the first foam N of the lower layer 3, compared with the value of the Asker C hardness of the second foamed body S of the upper layer 2, a large 8 ° to 15 °.
  3. 請求項2のミッドソールにおいて、 In midsole of claim 2,
    前記上層2の第2発泡体Sは前記下層3の第1発泡体Nよりも比重が大きく、かつ、変形した後に元の形状に復元する速度が小さい低反発材で形成されている。 The second foam S of the upper layer 2 is larger specific gravity than the first foam N of the lower layer 3, and the rate to be restored to its original shape is formed by a small foam member after deformation.
  4. 請求項1,2もしくは3のミッドソール1において、少なくとも前記後足部1Rの平面領域の大半に前記第1および第2発泡体N,Sの層が配置され、 In midsole 1 according to claim 1, 2 or 3, wherein the first and second foam N, layer of S is disposed on the majority of the planar region of at least the rear foot portion 1R,
    前記後足部1Rにおいて前記第2発泡体Sの層は、足の内側Mの平均厚さよりも外側Lの平均厚さが大きく、かつ、 The layer of the second foam S in the rear foot portion 1R is larger average thickness of the outer L than the average thickness of the inner M of the foot, and,
    前記後足部1Rにおいて前記第1発泡体Nの層は、足の外側Lの平均厚さよりも内側Mの平均厚さが大きい。 It said layer of first foam N in the rearfoot 1R has a larger average thickness of the inner M than the average thickness of the outer L foot.
  5. 請求項のミッドソール1において、前記後足部1Rの後半部の少なくとも一部の横断面において、前記テーパ部STが内側Mと外側Lの中心よりも内側寄りに配置されている。 In midsole 1 according to claim 4, in at least a portion of the cross section of the second half portion of the rear foot portion 1R, the tapered portion ST is disposed on the inner side nearer the center of the inner M and outer L.
  6. 請求項1,2もしくは3のミッドソール1において、少なくとも前記中足部1Mの平面領域の大半に前記第1および第2発泡体N,Sの層が配置され、 In midsole 1 according to claim 1, 2 or 3, wherein the first and second foam N, layer of S is disposed on the majority of the planar region of at least the metatarsal portion 1M,
    前記中足部1Mにおいて前記第2発泡体Sの層は、足の内側Mの平均厚さよりも外側Lの平均厚さが大きく、かつ、 The layer of the second foam S in the metatarsal portion 1M is larger average thickness of the outer L than the average thickness of the inner M of the foot, and,
    前記中足部1Mにおいて前記第1発泡体Nの層は、足の外側Lの平均厚さよりも内側Mの平均厚さが大きい。 It said layer of first foam N in the metatarsal portion 1M is larger average thickness of the inner M than the average thickness of the outer L foot.
  7. 請求項1,2もしくは3のミッドソール1において、前記上層2における前記第2発泡体Sは足の内側Mの裏面を支持するための内側部SMと、足の外側Lの裏面を支持するための外側部SLと、足の内側Mの側面を支持するための内巻上部2Mとを一体に備え、 In midsole 1 according to claim 1, 2 or 3, wherein the second foam S in the upper layer 2 for supporting the inner portion SM for supporting the rear surface of the inner M of the foot, the back surface of the outer L foot includes an outer portion SL of the inner winding portion 2M for supporting a side surface of the inner M legs together,
    前記内巻上部2Mが前記内側部SMから内側の縁に向かって延びるに従い前記内巻上部2Mは前記第2発泡体Sの上面に直交する法線方向の厚さが大きい。 It said winding portion 2M in accordance with the inside winding portion 2M extends toward the inner edge from the inner part SM is large in the normal direction thickness perpendicular to the upper surface of the second foam S.
  8. 請求項1,2もしくは3のミッドソール1において、前記上層2における前記第2発泡体Sは足の内側Mの裏面を支持するための内側部SMと、足の外側Lの裏面を支持するための外側部SLと、足の外側Lの側面を支持するための外巻上部2Lとを一体に備え、 In midsole 1 according to claim 1, 2 or 3, wherein the second foam S in the upper layer 2 for supporting the inner portion SM for supporting the rear surface of the inner M of the foot, the back surface of the outer L foot includes an outer portion SL of the outer winding portion 2L for supporting the side surface of the outer L legs together,
    前記外巻上部2Lが前記外側部SLから外側の縁に向かって延びるに従い前記外巻上部2Lは前記第2発泡体Sの上面に直交する法線方向の厚さが大きい。 The outer winding portion 2L in accordance with the outer winding portion 2L extending toward the outer edge from said outer portion SL is large in the normal direction thickness perpendicular to the upper surface of the second foam S.
  9. 接地面を有するアウトソール4の上に配置されるミッドソール1であって、 A midsole 1 disposed over the outsole 4 having a ground plane,
    前記ミッドソール1は上層2と下層3とを有し、 The midsole 1 and a top 2 and a lower layer 3,
    前記下層3における前足部1Fの平面領域の大半、中足部1Mの平面領域の大半または後足部1Rの平面領域の大半のうちの1又は2以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第1発泡体Nの層を包含し、 The majority of the planar region of the forefoot 1F in the lower layer 3, first have one or more sites of the thermoplastic resin component of the majority of the planar region of the majority or the rear foot portion 1R of the planar area of the midfoot 1M 1 includes a layer of foam N,
    前記上層2における前記第1発泡体Nの層が配置された前足部1Fの平面領域の大半、中足部1Mの平面領域の大半または後足部1Rの平面領域の大半のうちの1又は2以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第2発泡体Sの層を包含し、 1 or of the majority of the planar region of the majority or the rear foot portion 1R of the majority of the definitive upper layer 2 the planar area of the first layer of foam N is the arrangement the forefoot 1F, the planar area of the midfoot 1M 2 or more sites comprise a layer of a second foam S having a thermoplastic resin component,
    前記第1発泡体Nと前記第2発泡体Sとは互いに機械的性質が異なり、 前記上層2の第2発泡体Sは前記下層3の第1発泡体Nよりも比重が大きく、かつ、変形した後に元の形状に復元する速度が小さい低反発材で形成され、 Wherein the first foam N and the second foam S different mechanical properties to each other, the second foam S of the upper layer 2 is larger specific gravity than the first foam N of the lower layer 3 and deformation rate be restored to the original shape is formed by a small foam material after,
    前記3つの領域のうちいずれか1つにおいて、前記第1発泡体Nの厚さが足の内側Mと外側Lとで異なっており、かつ、前記第1発泡体Nの厚さの異なっている前記領域において第2発泡体Sの厚さが足の裏側を支える内側部SMと外側部SLで異なっており、 In any one of the three regions, the thickness of the first foam N is different between the inside M and outer L of the foot, and are different in thickness of the first foam N It is different in inner part SM and an outer portion SL which the thickness of the second foam S is supporting the back of the foot in the region,
    前記上層2における内側部SMと外側部SLとの間には、内側Mから外側Lに延びるに従い厚さの変化するテーパ部STが設けられ、 Wherein between the inner part SM and the outer portion SL in the upper layer 2, the tapered portion ST is provided with a change in thickness in accordance extending from the inner M outwardly L,
    前記テーパ部STの厚さの変化の度合が前記内側部SMの厚さの変化の度合、あるいは、前記外側部SLの厚さの変化の度合いよりも大きく、 The degree of thickness variation of the thickness degree the inner part SM of the change in the tapered portion ST, or much larger than the thickness of the degree of change in the outer portion SL,
    前記下層3の第1発泡体Nおよび前記上層2の第2発泡体SのアスカーC硬度は互いに同じで、かつ、50°〜55°である。 The Asker C hardness of the first foam N and the second foam S of the upper layer 2 of the lower layer 3 are identical to each other, and a 50 ° to 55 °.
  10. 請求項9のミッドソールにおいて、 In midsole of claim 9,
    前記下層3の第1発泡体Nに比べ、前記上層2の低反発材Sの厚さが小さい。 Compared with the first foam N of the lower layer 3, a small thickness of the foam material S of the upper layer 2.
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