JP5960854B2 - Imaging lens - Google Patents

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Description

本発明は、撮像レンズならびにそれを備えた電子機器に関するものである。   The present invention relates to an imaging lens and an electronic apparatus including the imaging lens.

近年、携帯型電子機器（例えば、携帯電話機およびデジタルカメラ）の普及に伴って、携帯型電子機器の大きさを縮小することに多くの力が注がれている。また、電荷結合素子（ＣＣＤ）および相補型金属酸化膜半導体（ＣＭＯＳ）による光学センサの大きさが縮小されると、それに応じて、光学センサと共に用いる撮像レンズの寸法が、光学性能を著しく損なうことなく、縮小されなければならない。   In recent years, with the popularization of portable electronic devices (for example, mobile phones and digital cameras), much effort has been put into reducing the size of portable electronic devices. In addition, when the size of an optical sensor using a charge-coupled device (CCD) and a complementary metal oxide semiconductor (CMOS) is reduced, the size of the imaging lens used with the optical sensor significantly reduces the optical performance accordingly. And must be reduced.

撮像品質に対して高まりつつある要求を考えると、従来の４ピースレンズの構成によって、高まる要求に応えることは、もはやできない可能性がある。このため、寸法が縮小されるとともに撮像品質に優れた光学撮像レンズを開発することが求められている。   Given the growing demand for imaging quality, it may no longer be possible to meet the increasing demands of conventional 4-piece lens configurations. For this reason, it is required to develop an optical imaging lens having a reduced size and excellent imaging quality.

特許文献１は、５つのレンズ素子を有する従来の撮像レンズを開示しており、それは系の長さが９ｍｍを超えるものであって、これは、携帯電話機およびデジタルカメラなどの携帯型電子機器の厚さを縮小するためには好ましくない。   Patent Document 1 discloses a conventional imaging lens having five lens elements, which has a system length exceeding 9 mm, which is used for portable electronic devices such as mobile phones and digital cameras. It is not preferable for reducing the thickness.

台湾特許出願公開第２０１２／３５６９４号Taiwan Patent Application Publication No. 2012/35694

十分な光学性能を維持しつつ、撮像レンズの系の長さを縮小することは、常に当業界の目標である。   It is always a goal of the industry to reduce the length of the imaging lens system while maintaining sufficient optical performance.

そこで、本発明の目的は、良好な光学性能を維持しつつ、全長を短縮した撮像レンズを提供することである。   Accordingly, an object of the present invention is to provide an imaging lens having a reduced overall length while maintaining good optical performance.

本発明の一態様によれば、撮像レンズは、該撮像レンズの光軸に沿って物体側から像側へ順に配置される、第１のレンズ素子と、第２のレンズ素子と、第３のレンズ素子と、第４のレンズ素子と、第５のレンズ素子と、を備える。第１のレンズ素子、第２のレンズ素子、第３のレンズ素子、第４のレンズ素子、第５のレンズ素子の各々は、屈折力を有するとともに、物体側に向いた物体側の面と、像側に向いた像側の面とを有する。   According to one aspect of the present invention, the imaging lens is arranged in order from the object side to the image side along the optical axis of the imaging lens, the first lens element, the second lens element, and the third lens element. A lens element; a fourth lens element; and a fifth lens element. Each of the first lens element, the second lens element, the third lens element, the fourth lens element, and the fifth lens element has a refractive power and has an object side surface facing the object side, And an image side surface facing the image side.

第１のレンズ素子は、正の屈折力を有する。第２のレンズ素子の物体側の面は、光軸近傍に凸部を有するとともに、該第２のレンズ素子の周縁部近傍に凹部を有する。第３のレンズ素子の物体側の面は、該第３のレンズ素子の周縁部近傍に凹部を有する。第４のレンズ素子の物体側の面は、光軸近傍に凹部を有し、第４のレンズ素子の像側の面は、光軸近傍に凸部を有する。第５のレンズ素子の物体側の面は、光軸近傍に凸部を有する。第５のレンズ素子の像側の面は、光軸近傍に凹部を有するとともに、該第５のレンズ素子の周縁部近傍に凸部を有する。第５のレンズ素子はプラスチック材料で構成されている。   The first lens element has a positive refractive power. The object side surface of the second lens element has a convex portion near the optical axis and a concave portion near the peripheral edge of the second lens element. The object side surface of the third lens element has a recess in the vicinity of the peripheral edge of the third lens element. The object side surface of the fourth lens element has a concave portion in the vicinity of the optical axis, and the image side surface of the fourth lens element has a convex portion in the vicinity of the optical axis. The object side surface of the fifth lens element has a convex portion in the vicinity of the optical axis. The image side surface of the fifth lens element has a concave portion in the vicinity of the optical axis and a convex portion in the vicinity of the peripheral edge portion of the fifth lens element. The fifth lens element is made of a plastic material.

Ｔ１は第１のレンズ素子の光軸における厚さを表し、Ｔ３は第３のレンズ素子の光軸における厚さを表し、Ｇ３４は第３のレンズ素子と第４のレンズ素子との間の光軸における空隙長を表し、Ｇ２３は第２のレンズ素子と第３のレンズ素子との間の光軸における空隙長を表すとして、撮像レンズは、Ｔ１／Ｔ３≧０．９３かつ０．９０≦Ｇ３４／Ｇ２３≦２．４０を満たしている。   T1 represents the thickness of the first lens element on the optical axis, T3 represents the thickness of the third lens element on the optical axis, and G34 represents the light between the third lens element and the fourth lens element. The imaging lens has T1 / T3 ≧ 0.93 and 0.90 ≦ G34, where G23 represents the gap length in the optical axis between the second lens element and the third lens element. /G23≦2.40 is satisfied.

撮像レンズは、第１のレンズ素子、第２のレンズ素子、第３のレンズ素子、第４のレンズ素子、第５のレンズ素子の他には、屈折力を有するレンズ素子を備えていない。   The imaging lens does not include a lens element having refractive power in addition to the first lens element, the second lens element, the third lens element, the fourth lens element, and the fifth lens element.

本発明の別の目的は、５つのレンズ素子を有する撮像レンズを備えた電子機器を提供することである。   Another object of the present invention is to provide an electronic apparatus including an imaging lens having five lens elements.

本発明の別の態様によれば、電子機器は、ハウジングと撮像モジュールとを備える。撮像モジュールは、ハウジング内に配置されており、本発明の撮像レンズと、撮像レンズが配置される鏡筒と、鏡筒が配置されるホルダユニットと、撮像レンズの像側に配置される撮像センサと、を有する。   According to another aspect of the present invention, an electronic device includes a housing and an imaging module. The imaging module is arranged in a housing, and the imaging lens of the present invention, a lens barrel in which the imaging lens is arranged, a holder unit in which the lens barrel is arranged, and an imaging sensor arranged on the image side of the imaging lens And having.

本発明の他の特徴ならびに効果は、添付の図面を参照した以下の好ましい実施形態の詳細な説明において明らかになるであろう。   Other features and advantages of the present invention will become apparent in the following detailed description of the preferred embodiments with reference to the accompanying drawings.

レンズ素子の構造を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the structure of a lens element. 本発明に係る撮像レンズの第１の好ましい実施形態を示す模式図である。It is a schematic diagram showing a first preferred embodiment of the imaging lens according to the present invention. 第１の好ましい実施形態の撮像レンズに対応するいくつかの光学パラメータの値を示している。The values of several optical parameters corresponding to the imaging lens of the first preferred embodiment are shown. 第１の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する光学的関係のいくつかのパラメータの値を示している。The values of some parameters of the optical relationship corresponding to the imaging lens of the first preferred embodiment are shown. （ａ）〜（ｄ）は、第１の好ましい実施形態の撮像レンズの様々な光学特性を示している。(A)-(d) has shown the various optical characteristics of the imaging lens of 1st preferable embodiment. 本発明に係る撮像レンズの第２の好ましい実施形態を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows 2nd preferable embodiment of the imaging lens which concerns on this invention. 第２の好ましい実施形態の撮像レンズに対応するいくつかの光学パラメータの値を示している。The values of several optical parameters corresponding to the imaging lens of the second preferred embodiment are shown. 第２の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する光学的関係のいくつかのパラメータの値を示している。The values of some parameters of the optical relationship corresponding to the imaging lens of the second preferred embodiment are shown. （ａ）〜（ｄ）は、第２の好ましい実施形態の撮像レンズの様々な光学特性を示している。(A)-(d) has shown the various optical characteristics of the imaging lens of 2nd preferable embodiment. 本発明に係る撮像レンズの第３の好ましい実施形態を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows 3rd preferable embodiment of the imaging lens which concerns on this invention. 第３の好ましい実施形態の撮像レンズに対応するいくつかの光学パラメータの値を示している。The values of several optical parameters corresponding to the imaging lens of the third preferred embodiment are shown. 第３の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する光学的関係のいくつかのパラメータの値を示している。The values of some parameters of the optical relationship corresponding to the imaging lens of the third preferred embodiment are shown. （ａ）〜（ｄ）は、第３の好ましい実施形態の撮像レンズの様々な光学特性を示している。(A)-(d) has shown the various optical characteristics of the imaging lens of 3rd preferable embodiment. 本発明に係る撮像レンズの第４の好ましい実施形態を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows 4th preferable embodiment of the imaging lens which concerns on this invention. 第４の好ましい実施形態の撮像レンズに対応するいくつかの光学パラメータの値を示している。The values of several optical parameters corresponding to the imaging lens of the fourth preferred embodiment are shown. 第４の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する光学的関係のいくつかのパラメータの値を示している。The values of some parameters of the optical relationship corresponding to the imaging lens of the fourth preferred embodiment are shown. （ａ）〜（ｄ）は、第４の好ましい実施形態の撮像レンズの様々な光学特性を示している。(A)-(d) has shown the various optical characteristics of the imaging lens of 4th preferable embodiment. 本発明に係る撮像レンズの第５の好ましい実施形態を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows 5th preferable embodiment of the imaging lens which concerns on this invention. 第５の好ましい実施形態の撮像レンズに対応するいくつかの光学パラメータの値を示している。The values of several optical parameters corresponding to the imaging lens of the fifth preferred embodiment are shown. 第５の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する光学的関係のいくつかのパラメータの値を示している。The values of some parameters of the optical relationship corresponding to the imaging lens of the fifth preferred embodiment are shown. （ａ）〜（ｄ）は、第５の好ましい実施形態の撮像レンズの様々な光学特性を示している。(A)-(d) has shown the various optical characteristics of the imaging lens of 5th preferable embodiment. 本発明に係る撮像レンズの第６の好ましい実施形態を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows 6th preferable embodiment of the imaging lens which concerns on this invention. 第６の好ましい実施形態の撮像レンズに対応するいくつかの光学パラメータの値を示している。The values of several optical parameters corresponding to the imaging lens of the sixth preferred embodiment are shown. 第６の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する光学的関係のいくつかのパラメータの値を示している。The values of some parameters of the optical relationship corresponding to the imaging lens of the sixth preferred embodiment are shown. （ａ）〜（ｄ）は、第６の好ましい実施形態の撮像レンズの様々な光学特性を示している。(A)-(d) has shown the various optical characteristics of the imaging lens of 6th preferable embodiment. 本発明に係る撮像レンズの第７の好ましい実施形態を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows 7th preferable embodiment of the imaging lens which concerns on this invention. 第７の好ましい実施形態の撮像レンズに対応するいくつかの光学パラメータの値を示している。The values of several optical parameters corresponding to the imaging lens of the seventh preferred embodiment are shown. 第７の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する光学的関係のいくつかのパラメータの値を示している。The values of some parameters of the optical relationship corresponding to the imaging lens of the seventh preferred embodiment are shown. （ａ）〜（ｄ）は、第７の好ましい実施形態の撮像レンズの様々な光学特性を示している。(A)-(d) has shown the various optical characteristics of the imaging lens of 7th preferable embodiment. 本発明に係る撮像レンズの第８の好ましい実施形態を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows 8th preferable embodiment of the imaging lens which concerns on this invention. 第８の好ましい実施形態の撮像レンズに対応するいくつかの光学パラメータの値を示している。The values of several optical parameters corresponding to the imaging lens of the eighth preferred embodiment are shown. 第８の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する光学的関係のいくつかのパラメータの値を示している。The values of some parameters of the optical relationship corresponding to the imaging lens of the eighth preferred embodiment are shown. （ａ）〜（ｄ）は、第８の好ましい実施形態の撮像レンズの様々な光学特性を示している。(A)-(d) has shown the various optical characteristics of the imaging lens of 8th preferable embodiment. 第１〜第８の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する他の光学的関係のパラメータの値を示す表である。It is a table | surface which shows the value of the parameter of the other optical relationship corresponding to the imaging lens of the 1st-8th preferable embodiment. 第１〜第８の好ましい実施形態の撮像レンズに対応する他の光学的関係のパラメータの値を示す表である。It is a table | surface which shows the value of the parameter of the other optical relationship corresponding to the imaging lens of the 1st-8th preferable embodiment. 本発明の撮像レンズの第１の適用例を示す部分断面模式図である。It is a partial section schematic diagram showing the 1st example of application of the imaging lens of the present invention. 本発明の撮像レンズの第２の適用例を示す部分断面模式図である。It is a partial cross-section schematic diagram which shows the 2nd application example of the imaging lens of this invention.

本発明についてより詳細に説明するに当たり、留意されるべきことは、類似の要素は、本開示全体を通して同一の参照符号で示しているということである。   In describing the present invention in greater detail, it should be noted that similar elements are designated with the same reference numerals throughout the present disclosure.

以下の説明において、「レンズ素子が、正（または負）の屈折力を有する」とは、レンズ素子が、その光軸近傍において正（または負）の屈折力を有することを意味する。
「物体側の面（または像側の面）が、特定の領域に凸部（または凹部）を有する」とは、その特定の領域に隣接する径方向外側の領域と比較して、その特定の領域が、光軸と平行な方向に、より多く隆起している（または、窪んでいる）ことを意味する。一例として図１を参照すると、レンズ素子は、その光軸（Ｉ）に関して径方向に対称である。レンズ素子の物体側の面は、領域Ａに凸部を有し、領域Ｂに凹部を有し、領域Ｃに凸部を有する。なぜなら、領域Ａは、その径方向外側の領域（すなわち、領域Ｂ）と比較して、光軸（Ｉ）に平行な方向に、より隆起しており、領域Ｂは領域Ｃと比較して、より窪んでおり、領域Ｃは領域Ｅと比較して、より隆起しているからである。
「周縁部近傍に」とは、専ら撮像光を通過させるためのレンズ素子の曲面における周縁に沿った領域を指し、それは図１における領域Ｃである。撮像光は、主光線Ｌｃと周辺光線Ｌｍとを含む。
「光軸近傍に」とは、専ら撮像光を通過させるための曲面における光軸周辺の領域を指し、それは図１における領域Ａである。また、レンズ素子は、さらに、光学撮像レンズ装置内への取り付け用の拡張部Ｅを有する。理想的には、撮像光は拡張部Ｅを通過しない。拡張部Ｅの構造および形状は、本明細書に記載のものに限定されない。以下の実施形態では、分かりやすくするため、拡張部Ｅは図示していない。 In the following description, “the lens element has a positive (or negative) refractive power” means that the lens element has a positive (or negative) refractive power in the vicinity of the optical axis.
“The object-side surface (or image-side surface) has a convex portion (or a concave portion) in a specific region” means that the specific surface is compared with the radially outer region adjacent to the specific region. It means that the region is more raised (or depressed) in the direction parallel to the optical axis. Referring to FIG. 1 as an example, the lens element is symmetrical in the radial direction with respect to its optical axis (I). The object side surface of the lens element has a convex portion in the region A, a concave portion in the region B, and a convex portion in the region C. This is because the region A protrudes more in the direction parallel to the optical axis (I) than the region outside the radial direction (that is, the region B), and the region B is compared with the region C. This is because the region C is more depressed and the region C is higher than the region E.
“In the vicinity of the peripheral portion” refers to a region along the peripheral edge of the curved surface of the lens element for allowing the imaging light to pass exclusively, which is a region C in FIG. The imaging light includes a principal ray Lc and a peripheral ray Lm.
“In the vicinity of the optical axis” refers to a region around the optical axis on a curved surface for allowing imaging light to pass therethrough, which is region A in FIG. Further, the lens element further has an extension E for mounting in the optical imaging lens device. Ideally, the imaging light does not pass through the extension E. The structure and shape of the extension E are not limited to those described in this specification. In the following embodiments, the extension E is not shown for the sake of clarity.

図２を参照する。本発明に係る撮像レンズ１０の第１の好ましい実施形態は、光軸（Ｉ）に沿って物体側から像側へ順に配置される、開口絞り２と、第１のレンズ素子３と、第２レンズ素子４と、第３のレンズ素子５と、第４のレンズ素子６と、第５のレンズ素子７と、光学フィルタ８と、を備える。光学フィルタ８は、赤外光を選択的に吸収するための赤外線カットフィルタであり、これによって、像面１００に形成される像の欠陥を軽減する。   Please refer to FIG. In the first preferred embodiment of the imaging lens 10 according to the present invention, an aperture stop 2, a first lens element 3, and a second lens are arranged in order from the object side to the image side along the optical axis (I). A lens element 4, a third lens element 5, a fourth lens element 6, a fifth lens element 7, and an optical filter 8 are provided. The optical filter 8 is an infrared cut filter for selectively absorbing infrared light, thereby reducing defects in the image formed on the image plane 100.

第１、第２、第３、第４、第５のレンズ素子３〜７、および光学フィルタ８のそれぞれは、物体側に向いた物体側の面３１、４１、５１、６１、７１、８１と、像側に向いた像側の面３２、４２、５２、６２、７２、８２と、を有する。撮像レンズ１０に入射する光は、順に、開口絞り２、第１のレンズ素子３の物体側の面３１と像側の面３２、第２のレンズ素子４の物体側の面４１と像側の面４２、第３のレンズ素子５の物体側の面５１と像側の面５２、第４のレンズ素子６の物体側の面６１と像側の面６２、第５のレンズ素子７の物体側の面７１と像側の面７２、光学フィルタ８の物体側の面８１と像側の面８２を通って進み、像面１００に像を形成する。物体側の面３１、４１、５１、６１、７１および像側の面３２、４２、５２、６２、７２のそれぞれは、非球面であり、光軸（Ｉ）と一致する中心点を有する。   Each of the first, second, third, fourth, and fifth lens elements 3 to 7 and the optical filter 8 includes object-side surfaces 31, 41, 51, 61, 71, 81 facing the object side, And image-side surfaces 32, 42, 52, 62, 72, 82 facing the image side. The light incident on the imaging lens 10 is, in order, the aperture stop 2, the object-side surface 31 and the image-side surface 32 of the first lens element 3, and the object-side surface 41 and the image-side surface of the second lens element 4. Surface 42, object side surface 51 and image side surface 52 of third lens element 5, object side surface 61 and image side surface 62 of fourth lens element 6, object side of fifth lens element 7 And the image side surface 72, the object side surface 81 and the image side surface 82 of the optical filter 8, and an image is formed on the image surface 100. Each of the object-side surfaces 31, 41, 51, 61, 71 and the image-side surfaces 32, 42, 52, 62, 72 is aspheric and has a center point that coincides with the optical axis (I).

レンズ素子３〜７は、本実施形態ではプラスチック材料で構成されており、他の実施形態では、レンズ素子３〜６のうち少なくとも１つを他の材料で構成できる。また、レンズ素子３〜７のそれぞれは、屈折力を有する。   The lens elements 3 to 7 are made of a plastic material in this embodiment, and in other embodiments, at least one of the lens elements 3 to 6 can be made of another material. Each of the lens elements 3 to 7 has a refractive power.

図２に示す第１の好ましい実施形態では、第１のレンズ素子３は、正の屈折力を有する。第１のレンズ素子３の物体側の面３１は、光軸（Ｉ）近傍に凸部３１１を有するとともに、該第１のレンズ素子３の周縁部近傍に凸部３１２を有する凸面である。第１のレンズ素子３の像側の面３２は、光軸（Ｉ）近傍に凸部３２１を有するとともに、該第１のレンズ素子３の周縁部近傍に凸部３２２を有する凸面である。   In the first preferred embodiment shown in FIG. 2, the first lens element 3 has a positive refractive power. The object-side surface 31 of the first lens element 3 is a convex surface having a convex portion 311 in the vicinity of the optical axis (I) and a convex portion 312 in the vicinity of the peripheral edge portion of the first lens element 3. The image side surface 32 of the first lens element 3 is a convex surface having a convex portion 321 in the vicinity of the optical axis (I) and a convex portion 322 in the vicinity of the peripheral edge portion of the first lens element 3.

第２のレンズ素子４は、負の屈折力を有する。第２のレンズ素子４の物体側の面４１は、光軸（Ｉ）近傍に凸部４１１を有するとともに、該第２のレンズ素子４の周縁部近傍に凹部４１２を有する。第２のレンズ素子４の像側の面４２は、光軸（Ｉ）近傍に凹部４２１を有するとともに、該第２のレンズ素子４の周縁部近傍に凸部４２２を有する。   The second lens element 4 has a negative refractive power. The object-side surface 41 of the second lens element 4 has a convex portion 411 near the optical axis (I) and a concave portion 412 near the peripheral edge of the second lens element 4. The image-side surface 42 of the second lens element 4 has a concave portion 421 in the vicinity of the optical axis (I), and a convex portion 422 in the vicinity of the peripheral edge portion of the second lens element 4.

第３のレンズ素子５は、正の屈折力を有する。第３のレンズ素子５の物体側の面５１は、光軸（Ｉ）近傍に凸部５１１を有するとともに、該第３のレンズ素子５の周縁部近傍に凹部５１２を有する。第３のレンズ素子５の像側の面５２は、光軸（Ｉ）近傍に凸部５２１を有するとともに、該第３のレンズ素子５の周縁部近傍に凸部５２２を有する。   The third lens element 5 has a positive refractive power. The object-side surface 51 of the third lens element 5 has a convex portion 511 in the vicinity of the optical axis (I) and a concave portion 512 in the vicinity of the peripheral portion of the third lens element 5. The image-side surface 52 of the third lens element 5 has a convex portion 521 near the optical axis (I) and a convex portion 522 near the peripheral edge of the third lens element 5.

第４のレンズ素子６は、正の屈折力を有する。第４のレンズ素子６の物体側の面６１は、光軸（Ｉ）近傍に凹部６１１を有するとともに、該第４のレンズ素子６の周縁部近傍に凹部６１２を有する。第４のレンズ素子６の像側の面６２は、光軸（Ｉ）近傍に凸部６２１を有するとともに、該第４のレンズ素子６の周縁部近傍に凹部６２２を有する。   The fourth lens element 6 has a positive refractive power. The object-side surface 61 of the fourth lens element 6 has a recess 611 in the vicinity of the optical axis (I), and a recess 612 in the vicinity of the peripheral edge of the fourth lens element 6. The image-side surface 62 of the fourth lens element 6 has a convex portion 621 in the vicinity of the optical axis (I), and a concave portion 622 in the vicinity of the peripheral edge portion of the fourth lens element 6.

第５のレンズ素子７は、負の屈折力を有する。第５のレンズ素子７の物体側の面７１は、光軸（Ｉ）近傍に凸部７１１を有するとともに、該第５のレンズ素子７の周縁部近傍に凹部７１２を有する。第５のレンズ素子７の像側の面７２は、光軸（Ｉ）近傍に凹部７２１を有するとともに、該第５のレンズ素子７の周縁部近傍に凸部７２２を有する。   The fifth lens element 7 has negative refractive power. The object-side surface 71 of the fifth lens element 7 has a convex portion 711 in the vicinity of the optical axis (I) and a concave portion 712 in the vicinity of the peripheral edge portion of the fifth lens element 7. The image-side surface 72 of the fifth lens element 7 has a concave portion 721 near the optical axis (I) and a convex portion 722 near the peripheral edge of the fifth lens element 7.

第１の好ましい実施形態では、撮像レンズ１０は、上記のレンズ素子３〜７の他には、屈折力を有するレンズ素子を備えていない。   In the first preferred embodiment, the imaging lens 10 does not include a lens element having refractive power other than the lens elements 3 to 7 described above.

第１の好ましい実施形態の面３１〜８１、３２〜８２に対応するいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図３に示している。撮像レンズ１０は、全系の有効焦点距離（ＥＦＬ）が２．７２４ｍｍ、半視野（ＨＦＯＶ）が３９．３８３°、Ｆナンバーが２．０７、系の長さが４．０２５ｍｍである。系の長さとは、第１のレンズ素子３の物体側の面３１と像面１００との間の光軸（Ｉ）における距離を指す。   A table showing the values of some optical parameters corresponding to the surfaces 31-81, 32-82 of the first preferred embodiment is shown in FIG. The imaging lens 10 has an effective focal length (EFL) of the entire system of 2.724 mm, a half field of view (HFOV) of 39.383 °, an F-number of 2.07, and a system length of 4.025 mm. The length of the system refers to the distance on the optical axis (I) between the object-side surface 31 of the first lens element 3 and the image plane 100.

本実施形態では、物体側の面３１〜７１および像側の面３２〜７２のそれぞれは非球面であって、次の光学的関係を満たしている。

Figure 0005960854


ここで、
Ｙは、非球面上の任意の点と光軸（Ｉ）との間の垂直距離を表す。
Ｚは、光軸（Ｉ）から距離Ｙにある非球面上の任意の点と、非球面の光軸（Ｉ）上の頂点における接平面と、の間の垂直距離として定義される非球面の深さを表す。
Ｒは、非球面の曲率半径を表す。
Ｋは、円錐定数を表す。
ａ２ｉは、２ｉ次の非球面係数を表す。 In the present embodiment, each of the object-side surfaces 31 to 71 and the image-side surfaces 32 to 72 is an aspherical surface and satisfies the following optical relationship.

Figure 0005960854


here,
Y represents a vertical distance between an arbitrary point on the aspheric surface and the optical axis (I).
Z is the aspherical surface defined as the vertical distance between any point on the aspheric surface at a distance Y from the optical axis (I) and the tangent plane at the vertex on the optical axis (I) of the aspheric surface. Represents depth.
R represents the radius of curvature of the aspherical surface.
K represents a conic constant.
a 2i represents a 2i-order aspheric coefficient.

第１の好ましい実施形態に対応する上記の光学的関係（１）のいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図４に示している。   A table showing the values of some optical parameters of the above optical relationship (1) corresponding to the first preferred embodiment is shown in FIG.

第１の好ましい実施形態に対応する上記の光学パラメータのいくつかの間の関係は、以下のとおりである。
Ｔ１＝０．５５６； Ｇ１２＝０．０８０；
Ｔ２＝０．３４８； Ｇ２３＝０．１６０；
Ｔ３＝０．４１６； Ｇ３４＝０．１４７；
Ｔ４＝０．５４４； Ｇ４５＝０．０７９；
Ｔ５＝０．５２５； Ｇ５Ｆ＝０．６８９；
ＴＦ＝０．２１０； ＧＦＰ＝０．２７２；
ＡＬＴ＝２．３８９； Ｇａａ＝０．４６６；
ＢＦＬ＝１．１７１； Ｔ１／Ｔ３＝１．３３７；
Ｇ３４／Ｇ２３＝０．９１９； ＡＬＴ／Ｔ３＝５．７４３；
ＢＦＬ／Ｔ１＝２．１０６；
ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）＝４．８７９； ＡＬＴ／Ｇ３４＝１６．２５２；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３＝５．８８１；
（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝６．７２３； （Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４＝７．２７２； （Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４＝７．３５４；
（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝６．０３８； ＡＬＴ／Ｇ２３＝１４．９３１；
（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２＝３．１０６； （Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２＝２．７５９；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４＝６．４０１
ここで、
Ｔ１は、光軸（Ｉ）における第１のレンズ素子３の厚さを表す。
Ｔ２は、光軸（Ｉ）における第２のレンズ素子４の厚さを表す。
Ｔ３は、光軸（Ｉ）における第３のレンズ素子５の厚さを表す。
Ｔ４は、光軸（Ｉ）における第４のレンズ素子６の厚さを表す。
Ｔ５は、光軸（Ｉ）における第５のレンズ素子７の厚さを表す。
Ｇ１２は、第１のレンズ素子３と第２のレンズ素子４との間の光軸（Ｉ）における空隙長を表す。
Ｇ２３は、第２のレンズ素子４と第３のレンズ素子５との間の光軸（Ｉ）における空隙長を表す。
Ｇ３４は、第３のレンズ素子５と第４のレンズ素子６との間の光軸（Ｉ）における空隙長を表す。
Ｇ４５は、第４のレンズ素子６と第５のレンズ素子７との間の光軸（Ｉ）における空隙長を表す。
Ｇ５Ｆは、第５のレンズ素子７と光学フィルタ８との間の光軸（Ｉ）における空隙長を表す。
ＧＦＰは、光学フィルタ８と像面１００との間の光軸（Ｉ）における空隙長を表す。
ＴＦは、光軸（Ｉ）における光学フィルタ８の厚さを表す。
ＡＬＴは、第１のレンズ素子３、第２のレンズ素子４、第３のレンズ素子５、第４のレンズ素子６、第５のレンズ素子７の光軸（Ｉ）における厚さの和、すなわち、Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５の和を表す。
Ｇａａは、第１のレンズ素子３、第２のレンズ素子４、第３のレンズ素子５、第４のレンズ素子６、第５のレンズ素子７の間の光軸（Ｉ）における空隙長の和、すなわち、Ｇ１２、Ｇ２３、Ｇ３４、Ｇ４５の和を表す。
ＢＦＬは、第５のレンズ素子７の像側の面７２と像面１００との間の光軸（Ｉ）における距離を表す。 The relationship between some of the above optical parameters corresponding to the first preferred embodiment is as follows:
T1 = 0.556; G12 = 0.080;
T2 = 0.348; G23 = 0.160;
T3 = 0.416; G34 = 0.147;
T4 = 0.544; G45 = 0.079;
T5 = 0.525; G5F = 0.589;
TF = 0.210; GFP = 0.272;
ALT = 2.389; Gaa = 0.466;
BFL = 1.171; T1 / T3 = 1.337;
G34 / G23 = 0.919; ALT / T3 = 5.743;
BFL / T1 = 2.106;
BFL / (G12 + G23) = 4.879; ALT / G34 = 16.252;
(T3 + T5) /G23=5.881;
(T4 + T5) / (G12 + G45) = 6.723; (T4 + T5) /G34=7.272; (T1 + T5) /G34=7.354;
(T3 + T4) / (G12 + G45) = 6.038; ALT / G23 = 14.931;
(T1 + T5) /T2=3.106; (T3 + T4) /T2=2.759;
(T3 + T5) /G34=6.401
here,
T1 represents the thickness of the first lens element 3 in the optical axis (I).
T2 represents the thickness of the second lens element 4 in the optical axis (I).
T3 represents the thickness of the third lens element 5 in the optical axis (I).
T4 represents the thickness of the fourth lens element 6 in the optical axis (I).
T5 represents the thickness of the fifth lens element 7 in the optical axis (I).
G12 represents the gap length on the optical axis (I) between the first lens element 3 and the second lens element 4.
G23 represents the gap length on the optical axis (I) between the second lens element 4 and the third lens element 5.
G34 represents the gap length on the optical axis (I) between the third lens element 5 and the fourth lens element 6.
G45 represents a gap length on the optical axis (I) between the fourth lens element 6 and the fifth lens element 7.
G5F represents the gap length on the optical axis (I) between the fifth lens element 7 and the optical filter 8.
GFP represents the gap length in the optical axis (I) between the optical filter 8 and the image plane 100.
TF represents the thickness of the optical filter 8 along the optical axis (I).
ALT is the sum of the thicknesses on the optical axis (I) of the first lens element 3, the second lens element 4, the third lens element 5, the fourth lens element 6, and the fifth lens element 7, that is, , T1, T2, T3, T4, and T5.
Gaa is the sum of the gap lengths on the optical axis (I) between the first lens element 3, the second lens element 4, the third lens element 5, the fourth lens element 6, and the fifth lens element 7. That is, it represents the sum of G12, G23, G34, and G45.
BFL represents the distance on the optical axis (I) between the image-side surface 72 of the fifth lens element 7 and the image surface 100.

図５（ａ）〜５（ｄ）は、第１の好ましい実施形態の縦球面収差、サジタル非点収差、タンジェンシャル非点収差、歪曲収差にそれぞれ対応するシミュレーション結果を示している。このシミュレーション結果の各々では、４７０ｎｍ、５５５ｎｍ、６５０ｎｍの波長にそれぞれ対応する曲線を示している。   FIGS. 5A to 5D show simulation results respectively corresponding to longitudinal spherical aberration, sagittal astigmatism, tangential astigmatism, and distortion of the first preferred embodiment. In each of the simulation results, curves corresponding to wavelengths of 470 nm, 555 nm, and 650 nm are shown.

図５（ａ）から分かるように、縦球面収差に対応する曲線の各々では、（縦軸で示す）各視野での焦点距離が±０．０１５ｍｍの範囲内にあるので、第１の好ましい実施形態では、各波長で比較的低い球面収差を実現可能である。また、各視野で曲線が相互に近接しているので、第１の好ましい実施形態では、色収差が比較的低い。   As can be seen from FIG. 5 (a), in each of the curves corresponding to longitudinal spherical aberration, the focal length at each field of view (indicated by the vertical axis) is within a range of ± 0.015 mm. In form, relatively low spherical aberration can be achieved at each wavelength. Also, since the curves are close to each other in each field of view, the chromatic aberration is relatively low in the first preferred embodiment.

図５（ｂ）および５（ｃ）から分かるように、これらの曲線の各々は、±０．０６ｍｍの焦点距離の範囲内にあるので、第１の好ましい実施形態では、光学収差が比較的低い。   As can be seen from FIGS. 5 (b) and 5 (c), each of these curves is within a focal length range of ± 0.06 mm, so that in the first preferred embodiment, the optical aberration is relatively low. .

さらに、図５（ｄ）に示すように、歪曲収差に対応する曲線の各々は、±２％の範囲内にあるので、第１の好ましい実施形態は、多くの光学系の撮像品質要求を満たすことが可能である。   Furthermore, as shown in FIG. 5D, each of the curves corresponding to the distortion aberration is within a range of ± 2%, so the first preferred embodiment satisfies the imaging quality requirements of many optical systems. It is possible.

上記のことから、第１の好ましい実施形態の撮像レンズ１０は、系の長さを４．０２５ｍｍにまで縮小したとしても、依然として比較的良好な光学性能を実現可能である。   From the above, the imaging lens 10 of the first preferred embodiment can still achieve relatively good optical performance even when the length of the system is reduced to 4.025 mm.

図６を参照する。本発明の撮像レンズ１０の第１と第２の好ましい実施形態の違いは、レンズ素子３〜７の光学データ、非球面係数、レンズパラメータの一部が変更されていることにある。   Please refer to FIG. The difference between the first and second preferred embodiments of the imaging lens 10 of the present invention is that some of the optical data, aspheric coefficients, and lens parameters of the lens elements 3 to 7 are changed.

第２の好ましい実施形態の面３１〜８１、３２〜８２に対応するいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図７に示している。撮像レンズ１０は、全系の焦点距離が２．６９１ｍｍ、ＨＦＯＶが３９．６５８°、Ｆナンバーが２．０５８、系の長さが３．９２５ｍｍである。   A table showing the values of several optical parameters corresponding to surfaces 31-81, 32-82 of the second preferred embodiment is shown in FIG. The imaging lens 10 has a focal length of 2.691 mm for the entire system, 39.658 ° for HFOV, 2.058 for the F number, and 3.925 mm for the length of the system.

第２の好ましい実施形態に対応する上記の光学的関係（１）のいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図８に示している。   A table showing the values of some optical parameters of the above optical relationship (1) corresponding to the second preferred embodiment is shown in FIG.

第２の好ましい実施形態に対応する上記の光学パラメータのいくつかの間の関係は、以下のとおりである。
Ｔ１＝０．５７５； Ｇ１２＝０．０８１；
Ｔ２＝０．２１５； Ｇ２３＝０．０９７；
Ｔ３＝０．４１４； Ｇ３４＝０．２２１；
Ｔ４＝０．５４２； Ｇ４５＝０．０６２；
Ｔ５＝０．５４１； Ｇ５Ｆ＝０．６８９；
ＴＦ＝０．２１０； ＧＦＰ＝０．２７８；
ＡＬＴ＝２．２８７； Ｇａａ＝０．４６１；
ＢＦＬ＝１．１７７； Ｔ１／Ｔ３＝１．３８９；
Ｇ３４／Ｇ２３＝２．２７８； ＡＬＴ／Ｔ３＝５．５２４；
ＢＦＬ／Ｔ１＝２．０４７；
ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）＝６．６１２； ＡＬＴ／Ｇ３４＝１０．３４８；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３＝９．８４５；
（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝７．５７３；
（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．９００； （Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４＝５．０５０；
（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝６．６８５； ＡＬＴ／Ｇ２３＝２３．５７７；
（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２＝５．１９１； （Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２＝４．４４７；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．３２１ The relationship between some of the above optical parameters corresponding to the second preferred embodiment is as follows:
T1 = 0.575; G12 = 0.081;
T2 = 0.215; G23 = 0.097;
T3 = 0.414; G34 = 0.221;
T4 = 0.542; G45 = 0.062;
T5 = 0.541; G5F = 0.589;
TF = 0.210; GFP = 0.278;
ALT = 2.287; Gaa = 0.461;
BFL = 1.177; T1 / T3 = 1.389;
G34 / G23 = 2.278; ALT / T3 = 5.524;
BFL / T1 = 2.047;
BFL / (G12 + G23) = 6.612; ALT / G34 = 10.348;
(T3 + T5) /G23=9.845;
(T4 + T5) / (G12 + G45) = 7.573;
(T4 + T5) /G34=4.900; (T1 + T5) /G34=5.050;
(T3 + T4) / (G12 + G45) = 6.685; ALT / G23 = 23.577;
(T1 + T5) /T2=5.191; (T3 + T4) /T2=4.447;
(T3 + T5) /G34=4.321

図９（ａ）〜９（ｄ）は、第２の好ましい実施形態の縦球面収差、サジタル非点収差、タンジェンシャル非点収差、歪曲収差にそれぞれ対応するシミュレーション結果を示している。図９（ａ）〜９（ｄ）から分かるように、第２の好ましい実施形態では、比較的良好な光学性能を実現可能である。   FIGS. 9A to 9D show simulation results respectively corresponding to longitudinal spherical aberration, sagittal astigmatism, tangential astigmatism, and distortion of the second preferred embodiment. As can be seen from FIGS. 9 (a) to 9 (d), in the second preferred embodiment, relatively good optical performance can be realized.

図１０を参照する。本発明の撮像レンズ１０の第１と第３の好ましい実施形態の違いは、レンズ素子３〜７の光学データ、非球面係数、レンズパラメータの一部が変更されていることにある。   Please refer to FIG. The difference between the first and third preferred embodiments of the imaging lens 10 of the present invention is that some of the optical data, aspheric coefficients, and lens parameters of the lens elements 3 to 7 are changed.

第３の好ましい実施形態の面３１〜８１、３２〜８２に対応するいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図１１に示している。撮像レンズ１０は、全系の焦点距離が２．５４９ｍｍ、ＨＦＯＶが４１．２５２°、Ｆナンバーが２．０６７、系の長さが３．８１５ｍｍである。   A table showing the values of several optical parameters corresponding to surfaces 31-81, 32-82 of the third preferred embodiment is shown in FIG. The imaging lens 10 has an overall system focal length of 2.549 mm, an HFOV of 41.252 °, an F-number of 2.067, and a system length of 3.815 mm.

第３の好ましい実施形態に対応する上記の光学的関係（１）のいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図１２に示している。   A table showing the values of some optical parameters of the above optical relationship (1) corresponding to the third preferred embodiment is shown in FIG.

第３の好ましい実施形態に対応する上記の光学パラメータのいくつかの間の関係は、以下のとおりである。
Ｔ１＝０．６０５； Ｇ１２＝０．０７８；
Ｔ２＝０．２５０； Ｇ２３＝０．１４４；
Ｔ３＝０．３３３； Ｇ３４＝０．１７８；
Ｔ４＝０．５５５； Ｇ４５＝０．０８０；
Ｔ５＝０．５５２； Ｇ５Ｆ＝０．６８９；
ＴＦ＝０．２１０； ＧＦＰ＝０．１４３；
ＡＬＴ＝２．２９５； Ｇａａ＝０．４８０；
ＢＦＬ＝１．０４２； Ｔ１／Ｔ３＝１．８１７；
Ｇ３４／Ｇ２３＝１．２３６； ＡＬＴ／Ｔ３＝６．８９２；
ＢＦＬ／Ｔ１＝１．７２２；
ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）＝４．６９４； ＡＬＴ／Ｇ３４＝１２．８９３；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３＝６．１４６；
（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝７．００６；
（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４＝６．２１９； （Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４＝６．５００；
（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝５．６２０； ＡＬＴ／Ｇ２３＝１５．９３８；
（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２＝４．６２８； （Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２＝３．５５２；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．９７２ The relationship between some of the above optical parameters corresponding to the third preferred embodiment is as follows:
T1 = 0.605; G12 = 0.078;
T2 = 0.250; G23 = 0.144;
T3 = 0.333; G34 = 0.178;
T4 = 0.555; G45 = 0.080;
T5 = 0.552; G5F = 0.589;
TF = 0.210; GFP = 0.143;
ALT = 2.295; Gaa = 0.480;
BFL = 1.042; T1 / T3 = 1.817;
G34 / G23 = 1.236; ALT / T3 = 6.892;
BFL / T1 = 1.722;
BFL / (G12 + G23) = 4.694; ALT / G34 = 12.893;
(T3 + T5) /G23=6.146;
(T4 + T5) / (G12 + G45) = 7.006;
(T4 + T5) /G34=6.219; (T1 + T5) /G34=6.500;
(T3 + T4) / (G12 + G45) = 5.620; ALT / G23 = 15.938;
(T1 + T5) /T2=4.628; (T3 + T4) /T2=3.552;
(T3 + T5) /G34=4.972

図１３（ａ）〜１３（ｄ）は、第３の好ましい実施形態の縦球面収差、サジタル非点収差、タンジェンシャル非点収差、歪曲収差にそれぞれ対応するシミュレーション結果を示している。図１３（ａ）〜１３（ｄ）から分かるように、第３の好ましい実施形態では、比較的良好な光学性能を実現可能である。   FIGS. 13A to 13D show simulation results respectively corresponding to longitudinal spherical aberration, sagittal astigmatism, tangential astigmatism, and distortion of the third preferred embodiment. As can be seen from FIGS. 13 (a) to 13 (d), the third preferred embodiment can achieve relatively good optical performance.

図１４を参照する。本発明の撮像レンズ１０の第１と第４の好ましい実施形態の違いは、第１のレンズ素子３の像側の面３２が、光軸（Ｉ）近傍に凹部３２３を有するとともに、該第１のレンズ素子３の周縁部近傍に凸部３２２を有することにある。第４のレンズ素子６の像側の面６２は、光軸（Ｉ）近傍に凸部６２１を有するとともに、該第４のレンズ素子６の周縁部近傍に凸部６２３を有する。   Refer to FIG. The difference between the first and fourth preferred embodiments of the imaging lens 10 of the present invention is that the image side surface 32 of the first lens element 3 has a recess 323 in the vicinity of the optical axis (I), and The lens element 3 has a convex portion 322 in the vicinity of the peripheral edge portion. The image-side surface 62 of the fourth lens element 6 has a convex portion 621 in the vicinity of the optical axis (I) and a convex portion 623 in the vicinity of the peripheral edge portion of the fourth lens element 6.

第４の好ましい実施形態の面３１〜８１、３２〜８２に対応するいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図１５に示している。撮像レンズ１０は、全系の焦点距離が２．９８１ｍｍ、ＨＦＯＶが３７．２２０°、Ｆナンバーが２．０２３、系の長さが４．３４９ｍｍである。   A table showing the values of several optical parameters corresponding to surfaces 31-81, 32-82 of the fourth preferred embodiment is shown in FIG. The imaging lens 10 has an overall system focal length of 2.981 mm, an HFOV of 37.220 °, an F-number of 2.023, and a system length of 4.349 mm.

第４の好ましい実施形態に対応する上記の光学的関係（１）のいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図１６に示している。   A table showing the values of some optical parameters of the above optical relationship (1) corresponding to the fourth preferred embodiment is shown in FIG.

第４の好ましい実施形態に対応する上記の光学パラメータのいくつかの間の関係は、以下のとおりである。
Ｔ１＝０．７４４； Ｇ１２＝０．０８０；
Ｔ２＝０．２６０； Ｇ２３＝０．２３５；
Ｔ３＝０．７０１； Ｇ３４＝０．２１２；
Ｔ４＝０．４３１； Ｇ４５＝０．０６８；
Ｔ５＝０．５７３； Ｇ５Ｆ＝０．５８０；
ＴＦ＝０．２１０； ＧＦＰ＝０．２５５；
ＡＬＴ＝２．７０９； Ｇａａ＝０．５９５；
ＢＦＬ＝１．０４５； Ｔ１／Ｔ３＝１．０６１；
Ｇ３４／Ｇ２３＝０．９０２； ＡＬＴ／Ｔ３＝３．８６４；
ＢＦＬ／Ｔ１＝１．４０５；
ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）＝３．３１７； ＡＬＴ／Ｇ３４＝１２．７７８；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３＝５．４２１；
（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝６．７８４； （Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．７３６； （Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４＝６．２１２；
（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝７．６４９； ＡＬＴ／Ｇ２３＝１１．５２８；
（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２＝５．０６５； （Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２＝４．３５４；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４＝６．００９ The relationship between some of the above optical parameters corresponding to the fourth preferred embodiment is as follows:
T1 = 0.744; G12 = 0.080;
T2 = 0.260; G23 = 0.235;
T3 = 0.701; G34 = 0.212;
T4 = 0.431; G45 = 0.068;
T5 = 0.573; G5F = 0.580;
TF = 0.210; GFP = 0.255;
ALT = 2.709; Gaa = 0.595;
BFL = 1.045; T1 / T3 = 1.061;
G34 / G23 = 0.902; ALT / T3 = 3.864;
BFL / T1 = 1.405;
BFL / (G12 + G23) = 3.317; ALT / G34 = 12.778;
(T3 + T5) /G23=5.421;
(T4 + T5) / (G12 + G45) = 6.784; (T4 + T5) /G34=4.736; (T1 + T5) /G34=6.212;
(T3 + T4) / (G12 + G45) = 7.649; ALT / G23 = 11.528;
(T1 + T5) /T2=5.065; (T3 + T4) /T2=4.354;
(T3 + T5) /G34=6.009

図１７（ａ）〜１７（ｄ）は、第４の好ましい実施形態の縦球面収差、サジタル非点収差、タンジェンシャル非点収差、歪曲収差にそれぞれ対応するシミュレーション結果を示している。図１７（ａ）〜１７（ｄ）から分かるように、第４の好ましい実施形態では、比較的良好な光学性能を実現可能である。   FIGS. 17A to 17D show simulation results respectively corresponding to longitudinal spherical aberration, sagittal astigmatism, tangential astigmatism, and distortion of the fourth preferred embodiment. As can be seen from FIGS. 17 (a) to 17 (d), the fourth preferred embodiment can achieve relatively good optical performance.

図１８を参照する。本発明の撮像レンズ１０の第１と第５の好ましい実施形態の違いは、第１のレンズ素子３の像側の面３２が、光軸（Ｉ）近傍に凹部３２３を有するとともに、該第１のレンズ素子３の周縁部近傍に凸部３２２を有することにある。第３のレンズ素子５の物体側の面５１は、光軸（Ｉ）近傍に凹部５１３を有するとともに、該第３のレンズ素子５の周縁部近傍に凹部５１２を有する。第４のレンズ素子６は、負の屈折力を有し、第５のレンズ素子７は、正の屈折力を有する。   Please refer to FIG. The difference between the first and fifth preferred embodiments of the imaging lens 10 of the present invention is that the image-side surface 32 of the first lens element 3 has a recess 323 in the vicinity of the optical axis (I), and The lens element 3 has a convex portion 322 in the vicinity of the peripheral edge portion. The object-side surface 51 of the third lens element 5 has a recess 513 near the optical axis (I) and a recess 512 near the periphery of the third lens element 5. The fourth lens element 6 has a negative refractive power, and the fifth lens element 7 has a positive refractive power.

第５の好ましい実施形態の面３１〜８１、３２〜８２に対応するいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図１９に示している。撮像レンズ１０は、全系の焦点距離が３．３９０ｍｍ、ＨＦＯＶが３９．８６５°、Ｆナンバーが１．９９９、系の長さが４．５５９ｍｍである。   A table showing the values of several optical parameters corresponding to surfaces 31-81, 32-82 of the fifth preferred embodiment is shown in FIG. The imaging lens 10 has an overall system focal length of 3.390 mm, an HFOV of 39.865 °, an F-number of 1.999, and a system length of 4.559 mm.

第５の好ましい実施形態に対応する上記の光学的関係（１）のいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図２０に示している。   A table showing the values of some optical parameters of the above optical relationship (1) corresponding to the fifth preferred embodiment is shown in FIG.

第５の好ましい実施形態に対応する上記の光学パラメータのいくつかの間の関係は、以下のとおりである。
Ｔ１＝０．５５２； Ｇ１２＝０．１２９；
Ｔ２＝０．２６０； Ｇ２３＝０．２１５；
Ｔ３＝０．４８５； Ｇ３４＝０．３５７；
Ｔ４＝０．３００； Ｇ４５＝０．０７８；
Ｔ５＝０．９４２； Ｇ５Ｆ＝０．５００；
ＴＦ＝０．２１０； ＧＦＰ＝０．５３２；
ＡＬＴ＝２．５３９； Ｇａａ＝０．７７９；
ＢＦＬ＝１．２４２； Ｔ１／Ｔ３＝１．１３７；
Ｇ３４／Ｇ２３＝１．６５７； ＡＬＴ／Ｔ３＝５．２３０；
ＢＦＬ／Ｔ１＝２．２４９；
ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）＝３．６０７； ＡＬＴ／Ｇ３４＝７．１１８；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３＝６．６２９；
（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝６．００６；
（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４＝３．４８１； （Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．１８７；
（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝３．７９９； ＡＬＴ／Ｇ２３＝１１．７９５；
（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２＝５．７４５； （Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２＝３．０２１；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．００１ The relationship between some of the above optical parameters corresponding to the fifth preferred embodiment is as follows:
T1 = 0.552; G12 = 0.129;
T2 = 0.260; G23 = 0.215;
T3 = 0.485; G34 = 0.357;
T4 = 0.300; G45 = 0.078;
T5 = 0.842; G5F = 0.500;
TF = 0.210; GFP = 0.532;
ALT = 2.539; Gaa = 0.777;
BFL = 1.242; T1 / T3 = 1.137;
G34 / G23 = 1.657; ALT / T3 = 5.230;
BFL / T1 = 2.249;
BFL / (G12 + G23) = 3.607; ALT / G34 = 7.118;
(T3 + T5) /G23=6.629;
(T4 + T5) / (G12 + G45) = 6.006;
(T4 + T5) /G34=3.481; (T1 + T5) /G34=4.487;
(T3 + T4) / (G12 + G45) = 3.799; ALT / G23 = 11.795;
(T1 + T5) /T2=5.745; (T3 + T4) /T2=3.021;
(T3 + T5) /G34=4.001

図２１（ａ）〜２１（ｄ）は、第５の好ましい実施形態の縦球面収差、サジタル非点収差、タンジェンシャル非点収差、歪曲収差にそれぞれ対応するシミュレーション結果を示している。図２１（ａ）〜２１（ｄ）から分かるように、第５の好ましい実施形態では、比較的良好な光学性能を実現可能である。   FIGS. 21A to 21D show simulation results respectively corresponding to longitudinal spherical aberration, sagittal astigmatism, tangential astigmatism, and distortion of the fifth preferred embodiment. As can be seen from FIGS. 21 (a) to 21 (d), the fifth preferred embodiment can achieve relatively good optical performance.

図２２は、本発明に係る撮像レンズ１０の第６の好ましい実施形態を示している。第１と第６の好ましい実施形態の違いは、第１のレンズ素子３の像側の面３２が、光軸（Ｉ）近傍に凹部３２３を有するとともに、該第１のレンズ素子３の周縁部近傍に凸部３２２を有することにある。第４のレンズ素子６は、負の屈折力を有する。第４のレンズ素子６の像側の面６２は、光軸（Ｉ）近傍に凸部６２１を有するとともに、該第４のレンズ素子６の周縁部近傍に凸部６２３を有する。第５のレンズ素子７は、正の屈折力を有する。   FIG. 22 shows a sixth preferred embodiment of the imaging lens 10 according to the present invention. The difference between the first and sixth preferred embodiments is that the image side surface 32 of the first lens element 3 has a recess 323 in the vicinity of the optical axis (I), and the peripheral portion of the first lens element 3. There exists a convex part 322 in the vicinity. The fourth lens element 6 has negative refractive power. The image-side surface 62 of the fourth lens element 6 has a convex portion 621 in the vicinity of the optical axis (I) and a convex portion 623 in the vicinity of the peripheral edge portion of the fourth lens element 6. The fifth lens element 7 has a positive refractive power.

第６の好ましい実施形態の面３１〜８１、３２〜８２に対応するいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図２３に示している。撮像レンズ１０は、全系の焦点距離が３．４１２ｍｍ、ＨＦＯＶが３９．９３８°、Ｆナンバーが２．００１、系の長さが４．７２９ｍｍである。   A table showing the values of several optical parameters corresponding to surfaces 31-81, 32-82 of the sixth preferred embodiment is shown in FIG. The imaging lens 10 has a focal length of the entire system of 3.412 mm, an HFOV of 39.938 °, an F number of 2.001, and a system length of 4.729 mm.

第６の好ましい実施形態に対応する上記の光学的関係（１）のいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図２４に示している。   A table showing the values of some optical parameters of the above optical relationship (1) corresponding to the sixth preferred embodiment is shown in FIG.

第６の好ましい実施形態に対応する上記の光学パラメータのいくつかの間の関係は、以下のとおりである。
Ｔ１＝０．７１９； Ｇ１２＝０．０９７；
Ｔ２＝０．２３１； Ｇ２３＝０．２１６；
Ｔ３＝０．５１２； Ｇ３４＝０．３０１；
Ｔ４＝０．２９５； Ｇ４５＝０．０７６；
Ｔ５＝１．０３７； Ｇ５Ｆ＝０．５００；
ＴＦ＝０．２１０； ＧＦＰ＝０．５３３；
ＡＬＴ＝２．７９５； Ｇａａ＝０．６９２；
ＢＦＬ＝１．２４３； Ｔ１／Ｔ３＝１．４０５；
Ｇ３４／Ｇ２３＝１．３９３； ＡＬＴ／Ｔ３＝５．４６０；
ＢＦＬ／Ｔ１＝１．７２８；
ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）＝３．９６１； ＡＬＴ／Ｇ３４＝９．２７４；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３＝７．１６０；
（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝７．６６１；
（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．４２１； （Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４＝５．８２８；
（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝４．６４１； ＡＬＴ／Ｇ２３＝１２．９１９；
（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２＝７．５９４； （Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２＝３．４９０；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４＝５．１４０ The relationship between some of the above optical parameters corresponding to the sixth preferred embodiment is as follows:
T1 = 0.719; G12 = 0.097;
T2 = 0.231; G23 = 0.216;
T3 = 0.512; G34 = 0.301;
T4 = 0.295; G45 = 0.076;
T5 = 1.037; G5F = 0.500;
TF = 0.210; GFP = 0.533;
ALT = 2.795; Gaa = 0.692;
BFL = 1.243; T1 / T3 = 1.405;
G34 / G23 = 1.393; ALT / T3 = 5.460;
BFL / T1 = 1.728;
BFL / (G12 + G23) = 3.961; ALT / G34 = 9.274;
(T3 + T5) /G23=7.160;
(T4 + T5) / (G12 + G45) = 7.661;
(T4 + T5) /G34=4.421; (T1 + T5) /G34=5.828;
(T3 + T4) / (G12 + G45) = 4.641; ALT / G23 = 12.919;
(T1 + T5) /T2=7.594; (T3 + T4) /T2=3.490;
(T3 + T5) /G34=5.140

図２５（ａ）〜２５（ｄ）は、第６の好ましい実施形態の縦球面収差、サジタル非点収差、タンジェンシャル非点収差、歪曲収差にそれぞれ対応するシミュレーション結果を示している。図２５（ａ）〜２５（ｄ）から分かるように、第６の好ましい実施形態では、比較的良好な光学性能を実現可能である。   FIGS. 25A to 25D show simulation results respectively corresponding to longitudinal spherical aberration, sagittal astigmatism, tangential astigmatism, and distortion of the sixth preferred embodiment. As can be seen from FIGS. 25 (a) to 25 (d), the sixth preferred embodiment can achieve relatively good optical performance.

図２６を参照する。本発明の撮像レンズ１０の第１と第７の好ましい実施形態の違いは、第１のレンズ素子３の像側の面３２が、光軸（Ｉ）近傍に凹部３２３を有するとともに、該第１のレンズ素子３の周縁部近傍に凸部３２２を有することにある。第３のレンズ素子５の物体側の面５１は、光軸（Ｉ）近傍に凹部５１３を有するとともに、該第３のレンズ素子５の周縁部近傍に凹部５１２を有する。第３のレンズ素子５の像側の面５２は、光軸（Ｉ）近傍に凸部５２１を有するとともに、該第３のレンズ素子５の周縁部近傍に凹部５２３を有する。第４のレンズ素子は、負の屈折力を有する。第４のレンズ素子６の像側の面６２は、光軸（Ｉ）近傍に凸部６２１を有するとともに、該第４のレンズ素子６の周縁部近傍に凸部６２３を有する。第５のレンズ素子７は、正の屈折力を有する。   Refer to FIG. The difference between the first and seventh preferred embodiments of the imaging lens 10 of the present invention is that the image side surface 32 of the first lens element 3 has a recess 323 in the vicinity of the optical axis (I), and The lens element 3 has a convex portion 322 in the vicinity of the peripheral edge portion. The object-side surface 51 of the third lens element 5 has a recess 513 near the optical axis (I) and a recess 512 near the periphery of the third lens element 5. The image-side surface 52 of the third lens element 5 has a convex portion 521 near the optical axis (I) and a concave portion 523 near the peripheral edge of the third lens element 5. The fourth lens element has a negative refractive power. The image-side surface 62 of the fourth lens element 6 has a convex portion 621 in the vicinity of the optical axis (I) and a convex portion 623 in the vicinity of the peripheral edge portion of the fourth lens element 6. The fifth lens element 7 has a positive refractive power.

第７の好ましい実施形態の面３１〜８１、３２〜８２に対応するいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図２７に示している。撮像レンズ１０は、全系の焦点距離が３．３７８ｍｍ、ＨＦＯＶが４０．２０７°、Ｆナンバーが２．００１、系の長さが４．６２８ｍｍである。   A table showing the values of several optical parameters corresponding to surfaces 31-81, 32-82 of the seventh preferred embodiment is shown in FIG. The imaging lens 10 has an overall system focal length of 3.378 mm, an HFOV of 40.207 °, an F-number of 2.001, and a system length of 4.628 mm.

第７の好ましい実施形態に対応する上記の光学的関係（１）のいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図２８に示している。   A table showing the values of some optical parameters of the above optical relationship (1) corresponding to the seventh preferred embodiment is shown in FIG.

第７の好ましい実施形態に対応する上記の光学パラメータのいくつかの間の関係は、以下のとおりである。
Ｔ１＝０．６３６； Ｇ１２＝０．１２０；
Ｔ２＝０．２３６； Ｇ２３＝０．２１３；
Ｔ３＝０．５１０； Ｇ３４＝０．３３４；
Ｔ４＝０．２９３； Ｇ４５＝０．０７４；
Ｔ５＝０．９６６； Ｇ５Ｆ＝０．５００；
ＴＦ＝０．２１０； ＧＦＰ＝０．５３５；
ＡＬＴ＝２．６４１； Ｇａａ＝０．７４１；
ＢＦＬ＝１．２４５； Ｔ１／Ｔ３＝１．２４７；
Ｇ３４／Ｇ２３＝１．５６９； ＡＬＴ／Ｔ３＝５．１７８；
ＢＦＬ／Ｔ１＝１．９５６；
ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）＝３．７４３； ＡＬＴ／Ｇ３４＝７．９０３；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３＝６．９２９；
（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝６．４８９；
（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４＝３．７６７； （Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．７９３；
（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝４．１４１； ＡＬＴ／Ｇ２３＝１２．４００；
（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２＝６．７８９； （Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２＝３．４０５；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．４１６ The relationship between some of the above optical parameters corresponding to the seventh preferred embodiment is as follows.
T1 = 0.636; G12 = 0.120;
T2 = 0.236; G23 = 0.213;
T3 = 0.510; G34 = 0.334;
T4 = 0.293; G45 = 0.074;
T5 = 0.966; G5F = 0.500;
TF = 0.210; GFP = 0.535;
ALT = 2.641; Gaa = 0.741;
BFL = 1.245; T1 / T3 = 1.247;
G34 / G23 = 1.568; ALT / T3 = 5.178;
BFL / T1 = 1.956;
BFL / (G12 + G23) = 3.743; ALT / G34 = 7.903;
(T3 + T5) /G23=6.929;
(T4 + T5) / (G12 + G45) = 6.489;
(T4 + T5) /G34=3.767; (T1 + T5) /G34=4.793;
(T3 + T4) / (G12 + G45) = 4.141; ALT / G23 = 12.400;
(T1 + T5) /T2=6.789; (T3 + T4) /T2=3.405;
(T3 + T5) /G34=4.416

図２９（ａ）〜２９（ｄ）は、第７の好ましい実施形態の縦球面収差、サジタル非点収差、タンジェンシャル非点収差、歪曲収差にそれぞれ対応するシミュレーション結果を示している。図２９（ａ）〜２９（ｄ）から分かるように、第７の好ましい実施形態では、比較的良好な光学性能を実現可能である。   FIGS. 29A to 29D show simulation results respectively corresponding to longitudinal spherical aberration, sagittal astigmatism, tangential astigmatism, and distortion of the seventh preferred embodiment. As can be seen from FIGS. 29 (a) to 29 (d), the seventh preferred embodiment can achieve relatively good optical performance.

図３０を参照する。本発明の撮像レンズ１０の第１と第８の好ましい実施形態の違いは、第１のレンズ素子３の像側の面３２が、光軸（Ｉ）近傍に凹部３２３を有するとともに、該第１のレンズ素子３の周縁部近傍に凸部３２２を有することにある。第４のレンズ素子６は、負の屈折力を有する。第４のレンズ素子６の像側の面６２は、光軸（Ｉ）近傍に凸部６２１を有するとともに、該第４のレンズ素子６の周縁部近傍に凸部６２３を有する。第５のレンズ素子７は、正の屈折力を有する。第５のレンズ素子７の物体側の面７１は、光軸（Ｉ）近傍に凸部７１１を有するとともに、該第５のレンズ素子７の周縁部近傍に凸部７１３を有し、さらに凸部７１１と７１３との間に配された凹部７１４を有する。   Refer to FIG. The difference between the first and eighth preferred embodiments of the imaging lens 10 of the present invention is that the image side surface 32 of the first lens element 3 has a recess 323 in the vicinity of the optical axis (I), and The lens element 3 has a convex portion 322 in the vicinity of the peripheral edge portion. The fourth lens element 6 has negative refractive power. The image-side surface 62 of the fourth lens element 6 has a convex portion 621 in the vicinity of the optical axis (I) and a convex portion 623 in the vicinity of the peripheral edge portion of the fourth lens element 6. The fifth lens element 7 has a positive refractive power. The object-side surface 71 of the fifth lens element 7 has a convex portion 711 in the vicinity of the optical axis (I), a convex portion 713 in the vicinity of the peripheral edge of the fifth lens element 7, and a convex portion. A recess 714 disposed between 711 and 713;

第８の好ましい実施形態の面３１〜８１、３２〜８２に対応するいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図３１に示している。撮像レンズ１０は、全系の焦点距離が３．６６１ｍｍ、ＨＦＯＶが３７．９５７°、Ｆナンバーが１．９９５、系の長さが５．１１０ｍｍである。   A table showing the values of several optical parameters corresponding to surfaces 31-81, 32-82 of the eighth preferred embodiment is shown in FIG. The imaging lens 10 has an overall system focal length of 3.661 mm, HFOV of 37.957 °, F-number of 1.995, and system length of 5.110 mm.

第８の好ましい実施形態に対応する上記の光学的関係（１）のいくつかの光学パラメータの値を示す表を、図３２に示している。   A table showing the values of some optical parameters of optical relationship (1) above corresponding to the eighth preferred embodiment is shown in FIG.

第８の好ましい実施形態に対応する上記の光学パラメータのいくつかの間の関係は、以下のとおりである。
Ｔ１＝０．５７６； Ｇ１２＝０．１７１；
Ｔ２＝０．２３８； Ｇ２３＝０．２６４；
Ｔ３＝０．６０３； Ｇ３４＝０．３９４；
Ｔ４＝０．２９９； Ｇ４５＝０．０７９；
Ｔ５＝１．２４３； Ｇ５Ｆ＝０．５００；
ＴＦ＝０．２１０； ＧＦＰ＝０．５３３；
ＡＬＴ＝２．９５９； Ｇａａ＝０．９０９；
ＢＦＬ＝１．２４３； Ｔ１／Ｔ３＝０．９５６；
Ｇ３４／Ｇ２３＝１．４９２； ＡＬＴ／Ｔ３＝４．９０９；
ＢＦＬ／Ｔ１＝２．１５９；
ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）＝２．８５６； ＡＬＴ／Ｇ３４＝７．５０６；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３＝６．９８６；
（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝６．１６２；
（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４＝３．９１２； （Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．６１５；
（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）＝３．６０３； ＡＬＴ／Ｇ２３＝１１．１９８；
（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２＝７．６４２； （Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２＝３．７８８；
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４＝４．６８３ The relationship between some of the above optical parameters corresponding to the eighth preferred embodiment is as follows:
T1 = 0.576; G12 = 0.171;
T2 = 0.238; G23 = 0.264;
T3 = 0.603; G34 = 0.394;
T4 = 0.299; G45 = 0.079;
T5 = 1.243; G5F = 0.500;
TF = 0.210; GFP = 0.533;
ALT = 2.959; Gaa = 0.909;
BFL = 1.243; T1 / T3 = 0.956;
G34 / G23 = 1.492; ALT / T3 = 4.909;
BFL / T1 = 2.159;
BFL / (G12 + G23) = 2.856; ALT / G34 = 7.506;
(T3 + T5) /G23=6.986;
(T4 + T5) / (G12 + G45) = 6.162;
(T4 + T5) /G34=3.912; (T1 + T5) /G34=4.615;
(T3 + T4) / (G12 + G45) = 3.603; ALT / G23 = 1.11.198;
(T1 + T5) /T2=7.642; (T3 + T4) /T2=3.788;
(T3 + T5) /G34=4.683

図３３（ａ）〜３３（ｄ）は、第８の好ましい実施形態の縦球面収差、サジタル非点収差、タンジェンシャル非点収差、歪曲収差にそれぞれ対応するシミュレーション結果を示している。図３３（ａ）〜３３（ｄ）から分かるように、第８の好ましい実施形態では、比較的良好な光学性能を実現可能である。   33 (a) to 33 (d) show simulation results respectively corresponding to longitudinal spherical aberration, sagittal astigmatism, tangential astigmatism, and distortion of the eighth preferred embodiment. As can be seen from FIGS. 33 (a) to 33 (d), the eighth preferred embodiment can achieve relatively good optical performance.

比較のために、８通りの好ましい実施形態に対応する上記の光学パラメータのいくつかの間の上記関係を示す表を、図３４および３５に示している。本発明に係る撮像レンズ１０の光学パラメータの各々が以下の光学的関係を満たしている場合には、系の長さを縮小したとしても、依然として光学性能は比較的良好である。   For comparison, tables showing the above relationships between some of the above optical parameters corresponding to the eight preferred embodiments are shown in FIGS. When each of the optical parameters of the imaging lens 10 according to the present invention satisfies the following optical relationship, even if the length of the system is reduced, the optical performance is still relatively good.

（１）Ｔ１／Ｔ３≧０．９３：第１のレンズ素子３は正の屈折力を有するので、第１のレンズ素子３は比較的厚くなり得る。第３のレンズ素子５の厚さは特に制限されないので、Ｔ１／Ｔ３は大きく設計される傾向にあり、０．９３以上であるように設計されることが推奨される。０．９３≦Ｔ１／Ｔ３≦２．００であることが好ましい。   (1) T1 / T3 ≧ 0.93: Since the first lens element 3 has a positive refractive power, the first lens element 3 can be relatively thick. Since the thickness of the third lens element 5 is not particularly limited, T1 / T3 tends to be designed to be large and is recommended to be designed to be 0.93 or more. It is preferable that 0.93 ≦ T1 / T3 ≦ 2.00.

（２）０．９０≦Ｇ３４／Ｇ２３≦２．４０：Ｇ３４またはＧ２３はどちらも、系の長さの縮小化を進めるための適切な範囲内であるように設計されなければならない。上記の関係を満たしている場合には、より良い構成を実現できる。   (2) 0.90 ≦ G34 / G23 ≦ 2.40: Both G34 and G23 must be designed to be within an appropriate range for further reduction in system length. If the above relationship is satisfied, a better configuration can be realized.

（３）ＡＬＴ／Ｔ３≦７．００：Ｔ３を縮小できる比率と比較して、ＡＬＴを縮小できる比率は相対的に大きいので、ＡＬＴ／Ｔ３は７．００よりも小さく設計されることが推奨される。３．５０≦ＡＬＴ／Ｔ３≦７．００であることが好ましい。   (3) ALT / T3 ≦ 7.00: Compared with the ratio that can reduce T3, the ratio that can reduce ALT is relatively large. Therefore, it is recommended that ALT / T3 is designed to be smaller than 7.00. The It is preferable that 3.50 ≦ ALT / T3 ≦ 7.00.

（４）ＢＦＬ／Ｔ１≦３．２０：ＢＦＬは、光学フィルタ８およびその他の要素を収容するのに十分であるように設計されなければならないので、ＢＦＬを縮小できる比率は比較的小さい。第１のレンズ素子３は正の屈折力を有するので、第１のレンズ素子３は比較的厚くなり得る。ＢＦＬと比較して、Ｔ１を縮小できる比率は相対的に小さい。よって、ＢＦＬ／Ｔ１は３．２０以下であるように設計されることが推奨される。１．２０≦ＢＦＬ／Ｔ１≦３．２０であることが好ましい。より好ましくは、１．２０≦ＢＦＬ／Ｔ１≦２．５０である。   (4) BFL / T1 ≦ 3.20: Since the BFL must be designed to be sufficient to accommodate the optical filter 8 and other elements, the ratio at which the BFL can be reduced is relatively small. Since the first lens element 3 has a positive refractive power, the first lens element 3 can be relatively thick. Compared with BFL, the ratio at which T1 can be reduced is relatively small. Therefore, it is recommended that BFL / T1 is designed to be 3.20 or less. It is preferable that 1.20 ≦ BFL / T1 ≦ 3.20. More preferably, 1.20 ≦ BFL / T1 ≦ 2.50.

（５）ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）≧３．４０：ＢＦＬは、光学フィルタ８およびその他の要素を収容するのに十分であるように設計されなければならないので、ＢＦＬを縮小できる比率は比較的小さい。３．４０≦ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）≦６．７０であることが好ましい。   (5) BFL / (G12 + G23) ≧ 3.40: Since the BFL must be designed to be sufficient to accommodate the optical filter 8 and other elements, the ratio at which the BFL can be reduced is relatively small. It is preferable that 3.40 ≦ BFL / (G12 + G23) ≦ 6.70.

（６）ＡＬＴ／Ｇ３４≧７．００：撮像品質ならびに光路を考慮すると、この関係を満たしている場合に、より良い構成を得ることができる。７．００≦ＡＬＴ／Ｇ３４≦１８．００であることが好ましい。   (6) ALT / G34 ≧ 7.00: Considering imaging quality and optical path, a better configuration can be obtained when this relationship is satisfied. It is preferable that 7.00 ≦ ALT / G34 ≦ 18.00.

（７）（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３≧４．９０，（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４≧３．８０：第５のレンズ素子７は光学有効径が比較的大きいので、Ｔ５を縮小できる比率は比較的小さい。（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３は４．９０以上であるように設計されることが推奨され、（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４は３．８０以上であるように設計されることが推奨される。４．９０≦（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ２３≦１０．５０、かつ３．８０≦（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４≦６．５０であることが好ましい。   (7) (T3 + T5) /G23≧4.90, (T3 + T5) /G34≧3.80: Since the fifth lens element 7 has a relatively large optical effective diameter, the ratio at which T5 can be reduced is relatively small. It is recommended that (T3 + T5) / G23 be designed to be 4.90 or higher and (T3 + T5) / G34 to be designed to be 3.80 or higher. It is preferable that 4.90 ≦ (T3 + T5) /G23≦10.50 and 3.80 ≦ (T3 + T5) /G34≦6.50.

（８）４．００≦（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）≦７．７０：この関係を満たしている場合には、より良い構成ならびに撮像品質を実現できるとともに、撮像レンズ１０の系の長さを縮小できる。５．５０≦（Ｔ４＋Ｔ５）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）≦７．７０であることが好ましい。   (8) 4.00 ≦ (T4 + T5) / (G12 + G45) ≦ 7.70: When this relationship is satisfied, a better configuration and imaging quality can be realized, and the system length of the imaging lens 10 is reduced. it can. It is preferable that 5.50 ≦ (T4 + T5) / (G12 + G45) ≦ 7.70.

（９）（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４≧３．２５：第４と第５のレンズ素子６、７のそれぞれは光学有効径が比較的大きいので、Ｔ４、Ｔ５を縮小できる比率は比較的小さい。よって、（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４は３．２５以上であるように設計されることが推奨される。３．２５≦（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４≦８．００であることが好ましい。   (9) (T4 + T5) /G34≧3.25: Since each of the fourth and fifth lens elements 6 and 7 has a relatively large optical effective diameter, the ratio at which T4 and T5 can be reduced is relatively small. Therefore, it is recommended that (T4 + T5) / G34 is designed to be 3.25 or more. It is preferable that 3.25 ≦ (T4 + T5) /G34≦8.00.

（１０）（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４≧３．７０，（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２≧３．００：第１のレンズ素子３は正の屈折力を有し、第５のレンズ素子７は光学有効径が比較的大きいので、Ｔ１、Ｔ５を縮小できる比率は比較的小さい。これらの関係を満たしている場合には、より良い構成ならびに撮像品質を実現できるとともに、撮像レンズ１０の系の長さを縮小できる。３．７０≦（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４≦８．００、３．００≦（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｔ２≦８．００であることが好ましい。   (10) (T1 + T5) /G34≧3.70, (T1 + T5) /T2≧3.00: The first lens element 3 has a positive refractive power, and the fifth lens element 7 has a comparatively effective optical diameter. The ratio that can reduce T1 and T5 is relatively small. When these relationships are satisfied, a better configuration and imaging quality can be realized, and the length of the imaging lens 10 system can be reduced. It is preferable that 3.70 ≦ (T1 + T5) /G34≦8.00 and 3.00 ≦ (T1 + T5) /T2≦8.00.

（１１）（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）≧３．００：この関係を満たしている場合には、より良い構成ならびに撮像品質を実現できるとともに、撮像レンズ１０の系の長さを縮小できる。３．００≦（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）≦８．００であることが好ましい。   (11) (T3 + T4) / (G12 + G45) ≧ 3.00: When this relationship is satisfied, a better configuration and imaging quality can be realized, and the system length of the imaging lens 10 can be reduced. It is preferable that 3.00 ≦ (T3 + T4) / (G12 + G45) ≦ 8.00.

（１２）ＡＬＴ／Ｇ２３≧１０．５５：撮像品質ならびに光路を考慮すると、上記の関係を満たしている場合に、より良い構成を得ることができる。１０．５５≦ＡＬＴ／Ｇ２３≦２５．００であることが好ましい。   (12) ALT / G23 ≧ 10.55: Considering imaging quality and optical path, a better configuration can be obtained when the above relationship is satisfied. It is preferable that 10.55 ≦ ALT / G23 ≦ 25.00.

（１３）（Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２≧２．７５：第２のレンズ素子４は光学有効径が比較的小さいので、Ｔ２を縮小できる比率は比較的大きい。（Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２は２．７５以上であるように設計されることが推奨される。２．７５≦（Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２≦５．５０であることが好ましい。   (13) (T3 + T4) /T2≧2.75: Since the second lens element 4 has a relatively small optical effective diameter, the ratio at which T2 can be reduced is relatively large. It is recommended that (T3 + T4) / T2 be designed to be 2.75 or higher. It is preferable that 2.75 ≦ (T3 + T4) /T2≦5.50.

要約すると、本発明に係る撮像レンズ１０の作用および効果は、以下のように説明される。
１．第１のレンズ素子３が正の屈折力を有することは、集光のために好ましく、これによって撮像レンズ１０の長さを縮小できる。また、凸部４１１、凹部４１２、凹部５１２、凹部６１１、凸部６２１、凸部７１１、凹部７２１、凸部７２２によって、像の光学収差を補正でき、これにより、撮像レンズ１０の撮像品質が確保される。第５のレンズ素子７がプラスチック材料で構成されていることによって、撮像レンズ１０の重量およびコストを削減できる。
２．関連する光学パラメータの設計によって、球面収差などの光学収差を低減でき、またはさらに除去さえもできる。また、レンズ素子３〜７の面設計および配置によって、系の長さを縮小した場合でも、依然として光学収差を低減またはさらに除去もでき、その結果、比較的良好な光学性能が得られる。
３．経済的メリットを伴う薄型化された関連製品の開発を促すために、前述の８通りの好ましい実施形態によって、本発明の系の長さを５．２ｍｍ未満にまで縮小できることが分かっている。 In summary, the operation and effect of the imaging lens 10 according to the present invention will be described as follows.
1. It is preferable that the first lens element 3 has a positive refractive power for condensing, whereby the length of the imaging lens 10 can be reduced. Further, the optical aberration of the image can be corrected by the convex portion 411, the concave portion 412, the concave portion 512, the concave portion 611, the convex portion 621, the convex portion 711, the concave portion 721, and the convex portion 722, thereby ensuring the imaging quality of the imaging lens 10. Is done. Since the fifth lens element 7 is made of a plastic material, the weight and cost of the imaging lens 10 can be reduced.
2. Depending on the design of the relevant optical parameters, optical aberrations such as spherical aberration can be reduced or even removed. Moreover, even when the length of the system is reduced by the surface design and arrangement of the lens elements 3 to 7, the optical aberration can still be reduced or further removed, and as a result, relatively good optical performance can be obtained.
3. It has been found that the eight preferred embodiments described above can reduce the length of the system of the present invention to less than 5.2 mm to facilitate the development of thin related products with economic benefits.

撮像レンズ１０の第１の適用例を図３６に示しており、この例では、撮像レンズ１０は、電子機器１（携帯電話機などであるが、これに限定されない）のハウジング１１内に配置されて、該電子機器１の撮像モジュール１２の一部をなしている。撮像モジュール１２は、撮像レンズ１０が配置される鏡筒２１と、鏡筒２１が配置されるホルダユニット１２０と、像面１００（図２を参照）に配置される撮像センサ１３０と、を有している。   A first application example of the imaging lens 10 is shown in FIG. 36. In this example, the imaging lens 10 is disposed in the housing 11 of the electronic apparatus 1 (such as a mobile phone, but not limited thereto). A part of the imaging module 12 of the electronic apparatus 1 is formed. The imaging module 12 includes a lens barrel 21 in which the imaging lens 10 is disposed, a holder unit 120 in which the lens barrel 21 is disposed, and an image sensor 130 disposed on the image plane 100 (see FIG. 2). ing.

ホルダユニット１２０は、鏡筒２１が配置される第１のホルダ部１２１と、第１のホルダ部１２１と撮像センサ１３０との間に介在させる部分を有する第２のホルダ部１２２と、を含んでいる。鏡筒２１、およびホルダユニット１２０の第１のホルダ部１２１は、撮像レンズ１０の光軸（Ｉ）と一致する軸（ＩＩ）に沿って延在する。   The holder unit 120 includes a first holder part 121 in which the lens barrel 21 is disposed, and a second holder part 122 having a portion interposed between the first holder part 121 and the imaging sensor 130. Yes. The lens barrel 21 and the first holder portion 121 of the holder unit 120 extend along an axis (II) that coincides with the optical axis (I) of the imaging lens 10.

撮像レンズ１０の第２の適用例を図３７に示している。第１と第２の適用例の違いは、第２の適用例では、ホルダユニット１２０が，ボイスコイルモータ（ＶＣＭ）として構成されていることであり、第１のホルダ部１２１は、鏡筒２１が配置される内側部分１２３と、内側部分１２３を取り囲む外側部分１２４と、内側部分１２３と外側部分１２４との間に介在させるコイル１２５と、コイル１２５の外側と外側部分１２４の内側との間に配置される磁性部品１２６と、を含んでいる。   A second application example of the imaging lens 10 is shown in FIG. The difference between the first and second application examples is that in the second application example, the holder unit 120 is configured as a voice coil motor (VCM). Is disposed between the inner portion 123, the outer portion 124 surrounding the inner portion 123, the coil 125 interposed between the inner portion 123 and the outer portion 124, and between the outer side of the coil 125 and the inner side of the outer portion 124. And a magnetic component 126 to be disposed.

内側部分１２３と鏡筒２１は、その中の撮像レンズ１０と共に、撮像レンズ１０の光軸（Ｉ）と一致する軸（ＩＩＩ）に沿って、撮像センサ１３０に対して動くことができる。撮像レンズ１０の光学フィルタ８は、外側部分１２４に当接するように配置された第２のホルダ部１２２に配置される。第２の適用例における電子機器１の他の構成要素の構成および配置は、第１の適用例のものと同じであり、従って、簡潔にするため、以下では説明しない。   The inner portion 123 and the lens barrel 21 can move relative to the image sensor 130 along the axis (III) that coincides with the optical axis (I) of the image pickup lens 10 together with the image pickup lens 10 therein. The optical filter 8 of the imaging lens 10 is disposed in the second holder portion 122 that is disposed so as to contact the outer portion 124. The configuration and arrangement of the other components of the electronic device 1 in the second application example are the same as those in the first application example, and therefore will not be described below for the sake of brevity.

本発明の撮像レンズ１０によって、適用例のそれぞれにおける電子機器１は、良好な光学性能および撮像性能を有しつつ、比較的縮小された全厚となるように構成でき、これによって、材料のコストが削減され、また、製品の小型化要求が満たされる。   With the imaging lens 10 of the present invention, the electronic device 1 in each of the application examples can be configured to have a relatively reduced overall thickness while having good optical performance and imaging performance, thereby reducing the cost of the material. And the requirement for product miniaturization is met.

本発明について、最も現実的かつ好ましい実施形態であると考えられるものに関して説明したが、当然のことながら、本発明は、開示された実施形態に限定されるものではなく、最も広い解釈の趣旨および範囲に含まれる種々の構成を包括し、かかる変形および均等な構成のすべてを網羅するものとする。   Although the present invention has been described with respect to what are considered to be the most realistic and preferred embodiments, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments and is intended to have the broadest interpretation and The various configurations included in the scope are included, and all such modifications and equivalent configurations are intended to be covered.

Claims (9)

各々が、屈折力を有するとともに、物体側に向いた物体側の面と、像側に向いた像側の面とを有する、第１のレンズ素子と、第２のレンズ素子と、第３のレンズ素子と、第４のレンズ素子と、第５のレンズ素子とを光軸に沿って物体側から像側へ当該順に配置して備える撮像レンズであって、
当該撮像レンズの屈折力は、前記第１乃至第５のレンズ素子のみの屈折力から構成され、
前記第１のレンズ素子は、正の屈折力を有し、
前記第２のレンズ素子は、負の屈折力を有するとともに、前記光軸近傍に凸部をなし且つ周縁部近傍に凹部をなす前記物体側の面を有し、
前記第３のレンズ素子は、正の屈折力を有するとともに、周縁部近傍に凹部をなす前記物体側の面と、前記光軸近傍に凸部をなす前記像側の面とを有し、
前記第４のレンズ素子は、前記光軸近傍に凹部をなす前記物体側の面と、前記光軸近傍に凸部をなす前記像側の面とを有し、
前記第５のレンズ素子は、前記光軸近傍に凸部をなす前記物体側の面と、前記光軸近傍に凹部をなし且つ周縁部近傍に凸部をなす前記像側の面とを有し、
前記第５のレンズ素子は、プラスチック材料で構成され、
前記第１のレンズ素子の前記光軸に沿った厚さを示すＴ１と、前記第３のレンズ素子の前記光軸に沿った厚さを示すＴ３と、前記第３のレンズ素子と前記第４のレンズ素子との間の前記光軸に沿った空隙長を示すＧ３４と、前記第２のレンズ素子と前記第３のレンズ素子との間の前記光軸に沿った空隙長を示すＧ２３とは、
Ｔ１／Ｔ３≧０．９３、且つ、０．９０≦Ｇ３４／Ｇ２３≦２．４０
を満たすとともに、
前記Ｔ３と、前記第４のレンズ素子の前記光軸に沿った厚さを示すＴ４と、前記第１のレンズ素子と前記第２のレンズ素子との間の前記光軸に沿った空隙長を示すＧ１２と、前記第４のレンズ素子と前記第５のレンズ素子との間の前記光軸に沿った空隙長を示すＧ４５とは、
（Ｔ３＋Ｔ４）／（Ｇ１２＋Ｇ４５）≧３．００
を満たしていることを特徴とする撮像レンズ。 A first lens element, a second lens element, a third lens element each having a refractive power and having an object side surface facing the object side and an image side surface facing the image side; An imaging lens comprising a lens element, a fourth lens element, and a fifth lens element arranged in that order from the object side to the image side along the optical axis,
The refractive power of the imaging lens is composed of refractive powers of only the first to fifth lens elements,
The first lens element has a positive refractive power;
The second lens element has a negative refractive power, and has a surface on the object side that has a convex portion near the optical axis and a concave portion near the peripheral edge,
The third lens element has a positive refractive power, and has a surface on the object side that forms a concave portion near the periphery, and a surface on the image side that forms a convex portion near the optical axis ,
The fourth lens element includes the object-side surface forming a concave portion in the vicinity of the optical axis, and the image-side surface forming a convex portion in the vicinity of the optical axis.
The fifth lens element has a surface on the object side that forms a convex portion near the optical axis, and a surface on the image side that forms a concave portion near the optical axis and forms a convex portion near a peripheral edge. ,
The fifth lens element is made of a plastic material;
T1 indicating the thickness of the first lens element along the optical axis, T3 indicating the thickness of the third lens element along the optical axis, the third lens element, and the fourth lens element. G34 indicating the gap length along the optical axis between the second lens element and G23 indicating the gap length along the optical axis between the second lens element and the third lens element. ,
T1 / T3 ≧ 0.93 and 0.90 ≦ G34 / G23 ≦ 2.40
With to meet,
T3 indicating the thickness of the fourth lens element along the optical axis, T4, and the gap length along the optical axis between the first lens element and the second lens element. G12 shown, and G45 showing the gap length along the optical axis between the fourth lens element and the fifth lens element,
(T3 + T4) / (G12 + G45) ≧ 3.00
An imaging lens characterized by satisfying 前記第１乃至第５のレンズ素子の前記光軸に沿った厚さの総和を示すＡＬＴと、前記Ｔ３とは、
ＡＬＴ／Ｔ３≦７．００
を満たしていることを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。 ALT indicating the total thickness of the first to fifth lens elements along the optical axis, and T3,
ALT / T3 ≦ 7.00
The imaging lens according to claim 1, wherein: 前記第５のレンズ素子の前記像側の面と像面との間の前記光軸に沿った距離を示すＢＦＬと、前記Ｔ１とは、
ＢＦＬ／Ｔ１≦３．２０
を満たしていることを特徴とする請求項２に記載の撮像レンズ。 BFL indicating the distance along the optical axis between the image side surface of the fifth lens element and the image surface, and the T1 are:
BFL / T1 ≦ 3.20
The imaging lens according to claim 2, wherein: 前記ＢＦＬと、前記Ｇ１２と、前記Ｇ２３とは、
ＢＦＬ／（Ｇ１２＋Ｇ２３）≧３．４０
を満たしていることを特徴とする請求項３に記載の撮像レンズ。 And the BFL, the previous Symbol G 12, and the G23 is,
BFL / (G12 + G23) ≧ 3.40
The imaging lens according to claim 3, wherein: 前記Ｔ４と、前記第５のレンズ素子の前記光軸に沿った厚さを示すＴ５と、前記Ｇ３４とは、
（Ｔ４＋Ｔ５）／Ｇ３４≧３．２５
を満たしていることを特徴とする請求項２に記載の撮像レンズ。 Before and Symbol T 4, and T5 indicating the thickness along the optical axis of the fifth lens element, and the G34 is
(T4 + T5) /G34≧3.25
The imaging lens according to claim 2, wherein: 前記Ｔ１と、前記Ｔ５と、前記Ｇ３４とは、
（Ｔ１＋Ｔ５）／Ｇ３４≧３．７０
を満たしていることを特徴とする請求項５に記載の撮像レンズ。 And said T1, and the T5, and the G3 4 is
(T1 + T5) /G34≧3.7 0
The imaging lens according to claim 5, characterized in that meets. 前記第１乃至第５のレンズ素子の前記光軸に沿った厚さの総和を示すＡＬＴと、前記Ｇ３４とは、
ＡＬＴ／Ｇ３４≧７．００
を満たしていることを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。 ALT indicating the total thickness along the optical axis of the first to fifth lens elements, and the G34,
ALT / G34 ≧ 7.00
The imaging lens according to claim 1, wherein: 前記Ｔ３と、前記Ｔ４と、前記第２のレンズ素子の前記光軸に沿った厚さを示すＴ２とは、
（Ｔ３＋Ｔ４）／Ｔ２≧２．７５
を満たしていることを特徴とする請求項７に記載の撮像レンズ。 T3, T4, and T2 indicating the thickness of the second lens element along the optical axis are:
(T3 + T4) /T2≧2.75
The imaging lens according to claim 7 , wherein: 前記Ｔ３と、前記第５のレンズ素子の前記光軸に沿った厚さを示すＴ５と、前記Ｇ３４とは、
（Ｔ３＋Ｔ５）／Ｇ３４≧３．８０
を満たしていることを特徴とする請求項８に記載の撮像レンズ。 T3, T5 indicating the thickness of the fifth lens element along the optical axis, and G34 are:
(T3 + T5) /G34≧3.80
The imaging lens according to claim 8 , wherein:
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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI553334B (en) 2014-08-27 2016-10-11 玉晶光電股份有限公司 Imaging lens and electronic apparatus utilizing the imaging lens
JP2017040743A (en) * 2015-08-19 2017-02-23 ソニー株式会社 Imaging device and image capturing device
CN106199920B (en) * 2016-09-29 2018-09-18 广东旭业光电科技股份有限公司 A kind of phtographic lens and photographic equipment
DE102016125402B4 (en) 2016-12-22 2018-12-20 Carl Zeiss Ag A compact camera lens of the highest image quality for a camera with a full-format sensor, use of such a camera lens and a camera or film camera with such a camera lens
TWI639864B (en) 2017-02-17 2018-11-01 大立光電股份有限公司 Optical photographing lens assembly, image capturing unit and electronic device
US10921558B2 (en) 2017-10-26 2021-02-16 Apple Inc. Wide field of view five element lens system
TWI717301B (en) 2020-07-20 2021-01-21 中揚光電股份有限公司 Optical imaging lens, imaging device and electronic device
CN111736323B (en) 2020-08-26 2020-11-13 诚瑞光学(常州)股份有限公司 Image pickup optical lens

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7609313B2 (en) * 2004-05-27 2009-10-27 Konica Minolta Opto, Inc. Image pick-up lens, image pick-up unit and mobile terminal
JP5607398B2 (en) * 2009-04-07 2014-10-15 富士フイルム株式会社 IMAGING LENS, IMAGING DEVICE, AND PORTABLE TERMINAL DEVICE
TWI422900B (en) 2010-12-23 2014-01-11 Largan Precision Co Ltd Photographing optical lens assembly
JP5588858B2 (en) 2010-12-28 2014-09-10 カンタツ株式会社 Imaging lens
TWI424212B (en) 2011-01-20 2014-01-21 Largan Precision Co Image pick-up optical lens assembly
KR101215827B1 (en) * 2011-02-01 2012-12-27 주식회사 코렌 Photographic lens optical system
JP5654384B2 (en) 2011-02-28 2015-01-14 カンタツ株式会社 Imaging lens
TWI475246B (en) 2011-04-15 2015-03-01 Largan Precision Co Optical lens assembly with filter member for image taking
TWI447471B (en) 2011-05-24 2014-08-01 Largan Precision Co Ltd Image capturing lens assembly
TWI457594B (en) 2011-08-26 2014-10-21 Largan Precision Co Ltd Image lens assembly
TWI440884B (en) 2011-11-07 2014-06-11 Largan Precision Co Ltd Photographing system
CN103179426A (en) * 2011-12-21 2013-06-26 联咏科技股份有限公司 Method for detecting image formats automatically and playing method by using same
JP5800438B2 (en) * 2011-12-28 2015-10-28 富士フイルム株式会社 Imaging lens and imaging device provided with imaging lens
TWI437312B (en) 2011-12-28 2014-05-11 Largan Precision Co Ltd Image capturing lens system
TWI438476B (en) 2012-01-12 2014-05-21 Largan Precision Co Ltd Image capturing system
TWI438478B (en) * 2012-02-08 2014-05-21 Largan Precision Co Ltd Image capturing optical lens system
TWI438479B (en) * 2012-02-08 2014-05-21 Largan Precision Co Ltd Image capturing optical lens assembly
TWI439753B (en) 2012-03-03 2014-06-01 Largan Precision Co Ltd Photographing optical lens system
TWI437261B (en) * 2012-03-30 2014-05-11 玉晶光電股份有限公司 Mobile device and optical imaging lens thereof
TWI435103B (en) 2012-04-06 2014-04-21 Largan Precision Co Ltd Optical imaging lens system
KR101422910B1 (en) * 2012-04-30 2014-07-23 삼성전기주식회사 Optical system for camera
TWI474069B (en) 2012-06-05 2015-02-21 Largan Precision Co Ltd Image capturing optical lens assembly
TWI456251B (en) 2012-06-26 2014-10-11 Largan Precision Co Ltd Single focus optical image capturing system
TWI438520B (en) 2012-10-02 2014-05-21 Largan Precision Co Ltd Photographing lens assembly
TWI482991B (en) * 2012-11-02 2015-05-01 Largan Precision Co Ltd Imaging capturing lens assembly
TWI467223B (en) * 2012-11-20 2015-01-01 Largan Precision Co Ltd Image capturing lens assembly
TWI507726B (en) 2013-02-04 2015-11-11 Largan Precision Co Ltd Focus adjusting optical lens assembly
TWI468725B (en) * 2013-03-05 2015-01-11 Largan Precision Co Ltd Image capturing system
TWI463167B (en) 2013-04-12 2014-12-01 Largan Precision Co Ltd Image capturing lens system

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