JP5916102B2 - Optical glass grinding method and optical glass lens manufacturing method - Google Patents

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Description

本発明は、光学ガラスの研削加工方法及び光学ガラスレンズの製造方法に関する。   The present invention relates to an optical glass grinding method and an optical glass lens manufacturing method.

カメラなどの光学機器に使用される光学ガラスレンズ（以下、単にレンズとも呼ぶ。）は、所望の光学的特性を有する硝材から製造された光学ガラスを、研削加工し、さらに研磨加工をすることで得ることができる。   An optical glass lens (hereinafter also simply referred to as a lens) used in an optical device such as a camera is obtained by grinding and further polishing an optical glass produced from a glass material having desired optical characteristics. Can be obtained.

このうち研削加工は、粗さなど被研削面の品位よりも加工能率を優先する加工工程である粗研削加工を行ってから、形状精度と表面状態を整える加工工程である精研削加工を行うという２段階の工程を必要としている。具体的には、以下に示すような研削加工法が考案されている。   Among these, grinding is to perform rough grinding, which is a processing process that prioritizes processing efficiency over the quality of the surface to be ground, such as roughness, and then to fine grinding, which is a process that adjusts shape accuracy and surface condition. A two-step process is required. Specifically, the following grinding methods have been devised.

例えば、特許文献１では、球面創成機（以下ＣＧ）を用いて、粗研削工程を行い、続いて同じくＣＧによる精研削工程を行うことでレンズの研削工程を実行している。   For example, in Patent Document 1, a lens grinding process is performed by performing a rough grinding process using a spherical surface generation machine (hereinafter referred to as CG) and then performing a fine grinding process using CG.

また、特許文献２では、球面レンズの粗加工方式として広く知られている、カップ砥石を使用したミル・グラインディング加工により球面を粗加工する研削法に、導電性砥石を用い、この砥石を電解ドレッシングしながら被加工物（ワーク）を研削加工する電解インプロセスドレッシング研削法（ＥＬＩＤ：Electrolytic In-process Dressing）を適用する手法が開示されている。   In Patent Document 2, a conductive grindstone is used as a grinding method for roughing a spherical surface by milling and grinding using a cup grindstone, which is widely known as a roughing method for a spherical lens. A technique of applying an electrolytic in-process dressing grinding method (ELID: Electrolytic In-process Dressing) in which a workpiece (workpiece) is ground while dressing is disclosed.

また、特許文献３には、ＣＧ加工による研削手法が開示されている。   Patent Document 3 discloses a grinding method by CG processing.

特開平８−１３２３４０号公報JP-A-8-132340 特開２０００−２４６６１３号公報JP 2000-246613 A 実用新案登録第２６０００６３号公報Utility Model Registration No. 2600063

光学ガラスレンズは、様々な手法によって製造されるが、研削加工、研磨加工により減少する分をなるべく少なくし加工時間の短縮によるコスト削減を図るために、最終的に生産する光学ガラスレンズに近似させた形状を有するプレス品を用いることが多い。   Optical glass lenses are manufactured by various methods, but in order to reduce the amount of reduction due to grinding and polishing processes as much as possible and to reduce costs by shortening the processing time, they are approximated to the optical glass lenses that are finally produced. In many cases, press products having different shapes are used.

プレス品は、熔融した硝材（この場合は熔融ガラスの状態）を下型上にキャストし、キャストされた熔融ガラス塊を上型および下型を用いてプレスすることで製造されるＤＰ（Direct Press）品や、所定形状に予備成形したガラス素材を加熱し軟化させて金型でプレスすることで製造されるＲＰ（Reheat Press）品などの光学ガラスの総称である。   A pressed product is produced by casting a molten glass material (in this case, in the state of molten glass) onto a lower mold, and pressing the cast molten glass lump using the upper mold and the lower mold. ) And optical glass such as RP (Reheat Press) manufactured by heating and softening a glass material preformed into a predetermined shape and pressing it with a mold.

ＲＰ品は、製品（ガラス素材）の屈折率を測定してから再加熱、軟化させてプレスするため屈折率の正確性に優れている。一方、ＤＰ品は、ガラス材料となる硝材を熔融し、熔融した熔融ガラスを熱くて軟らかいうちに、そのまま型でプレスしたもので、外形、肉厚などの寸法精度に優れている。   The RP product is excellent in the accuracy of the refractive index because it is measured by measuring the refractive index of the product (glass material) and then reheating, softening and pressing. On the other hand, the DP product is obtained by melting a glass material as a glass material and pressing the molten glass as it is while it is hot and soft, and is excellent in dimensional accuracy such as an outer shape and a wall thickness.

このような光学ガラスのプレス品は、ガラス材料となる硝材を一旦熔融させてから形成しているため被研削面が大変滑らかであり滑りやすくなっている。したがって、このような光学ガラスのプレス品を研削加工する場合には、被研削面に対してまずは砥石の研削性を持続させる必要がある。つまり、砥石の選択が大変重要になる。   Such a pressed product of optical glass is formed after once melting a glass material as a glass material, so that the surface to be ground is very smooth and slippery. Therefore, when grinding such an optical glass press product, it is necessary to first maintain the grindability of the grindstone with respect to the surface to be ground. In other words, the selection of the grindstone is very important.

光学ガラスのプレス品を研削加工する場合、例えば、精研削加工用の砥粒を有する砥石を用いても、被研削面に対して砥石研削力の持続性を得られないため研削をすることができない。そこで、通常、当業者は、粗研削加工用の砥粒、例えば、粒度表示♯３２５などの砥粒を有する砥石を選択し、粗研削加工を最初に実行することになる。   When grinding a pressed product of optical glass, for example, even if a grindstone having abrasive grains for fine grinding is used, grinding cannot be performed because the sustainability of the grinding wheel grinding force cannot be obtained on the surface to be ground. Can not. Therefore, a person skilled in the art usually selects a grindstone having abrasive grains for coarse grinding, for example, abrasive grains such as grain size display # 325, and executes the coarse grinding first.

つまり、光学ガラスのプレス品を研削加工する場合においても、まず粗研削加工用の砥粒を有する砥石により粗研削加工を実行する必要があり、その後、精研削加工用の砥粒を有する砥石により精研削加工を実行するという、特許文献１でも開示されている２段階の研削加工工程を経る必要がある。   In other words, even when grinding a pressed product of optical glass, it is necessary to first perform coarse grinding with a grindstone having coarse abrasive grains, and then with a grindstone having fine grinding grains. It is necessary to go through a two-stage grinding process disclosed in Patent Document 1 in which fine grinding is performed.

ところで、特許文献２においては、光学ガラスの一種であるＢＫ７（ボロシリケートクラウンガラス、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ−１０に基づいて測定した摩耗度が１１８）に対して、粒度表示♯３２５、♯６００、♯４０００の３種類の砥石を使用し、粗加工（粗研削加工）と仕上げ加工（精研削加工）とに分けた多段研削加工を行っている。つまり、特許文献２においても、上述した特許文献１と同様に２段階の研削加工工程を経ている。   Incidentally, in Patent Document 2, for BK7 (borosilicate crown glass, wear degree measured based on Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS-10 is 118) which is a kind of optical glass, particle size indication # 325, # Using three types of grinding stones of 600 and # 4000, multi-stage grinding is performed, which is divided into rough machining (rough grinding) and finishing (fine grinding). That is, also in Patent Document 2, a two-stage grinding process is performed as in Patent Document 1 described above.

このように、光学ガラスの研磨加工の前段に実行される研削加工において、被研削面の品質を確保するためには、粗研削加工と精研削加工という２段階の工程が必須である。したがって、研磨に至るまでの研削加工に要する時間が必然的に増加してしまうことから、生産効率の低下を招来し、生産コストを増大させてしまうといった問題があった。   Thus, in the grinding process performed before the polishing process of the optical glass, in order to ensure the quality of the surface to be ground, the two-stage process of the rough grinding process and the fine grinding process is essential. Accordingly, the time required for the grinding process until polishing is inevitably increased, which causes a problem that the production efficiency is lowered and the production cost is increased.

特に、光学ガラスのプレス品を研削加工する場合には、物理的に粗研削加工が必要であることから、従来においては、これ以上の生産効率の向上を図ることは困難であった。   In particular, when grinding a pressed product of optical glass, since rough grinding is physically required, it has been difficult to improve the production efficiency further.

そこで、本発明は、上述した問題を解決するために案出されたものであり、光学ガラスのプレス品に対して、品質を低減させることなく（被研削面の品質確保）、低コスト（加工コストの抑制）で研削加工を実行することができる光学ガラスの研削加工方法及び光学ガラスレンズの製造方法を提供するものである。   Therefore, the present invention has been devised to solve the above-mentioned problems, and does not reduce the quality (ensure the quality of the surface to be ground) and is low in cost (processing) with respect to optical glass press products. The present invention provides a method for grinding optical glass and a method for producing an optical glass lens, which can perform grinding processing with reduced cost).

本発明の第１の態様は、光学ガラスを所定形状にプレス成形したプレス品を準備する準備工程と、粗研削加工前の被研削面を有するプレス品に対して精研削加工用の研削面を有する導電性のカップ砥石を当接させて回転駆動させることで精研削を行う研削工程と、前記研削工程時に、前記カップ砥石の研削面と対向する位置に配設された電極と前記カップ砥石との間に導電性研削液を供給しながら、前記電極と前記カップ砥石間に所定の電圧を印加することをで、前記研削面のドレッシングを行う電解インプロセスドレッシング工程とを備えることを特徴とする光学ガラスの研削加工方法である。
本発明の第２の態様は、第１の態様に記載の発明において、前記準備工程は、所定形状に予備成形したガラス成形体を加熱することにより軟化させた後、成形型を用いて当該ガラス成形体をプレス成形することにより前記光学ガラスのプレス品を作製する工程であることを特徴とする。
本発明の第３の態様は、第１の態様に記載の発明において、前記準備工程は、所望の光学特性を有する光学ガラスを得られるように調整されたガラス原料を熔融させて熔融ガラスを得た後、当該熔融ガラスをパイプの流出口から成形型に供給し、当該成形型を用いてプレス成形することにより前記光学ガラスのプレス品を作製する工程であることを特徴とする。
本発明の第４の態様は、第２または第３の態様に記載の発明において、前記光学ガラスのプレス品は、前記被研削面の表面粗さＲｚが２．０μｍ以下であることを特徴とする。
本発明の第５の態様は、第１〜第４のいずれか１態様に記載の発明において、前記カップ砥石は、前記被研削面を研削する砥粒と、当該砥粒を結合するボンド材を含み、前記砥粒の粒度が＃２０００〜＃８０００であることを特徴とする。
本発明の第６の態様は、第５の態様に記載の発明において、前記砥粒の平均粒子径は１．０〜１０．０μｍであることを特徴とする。
本発明の第７の態様は、第５の態様に記載の発明において、前記ボンド材は、メタルボンド、または、レジンボンドからなることを特徴とする。
本発明の第８の態様は、第１〜第７のいずれか１態様に記載の発明において、前記研削工程における前記カップ砥石の回転数は、１８０００ｒｐｍ以上３００００ｒｐｍ以下であることを特徴とする。
本発明の第９の態様は、第１〜第８のいずれか１態様に記載の発明において、前記研削工程における前記光学ガラスのプレス品と前記カップ砥石の当接可変方向における相対位置移動の送り速度は、１．０μｍ／ｓｅｃ以上１５．０μｍ／ｓｅｃ以下であることを特徴とする。
本発明の第１０の態様は、第１〜第９のいずれか１態様に記載の発明において、前記光学ガラスのプレス品は、フツリン酸ガラス、リン酸ガラス、リン酸ニオブ含有の高屈折率高分散ガラス、または、ホウ酸ランタン含有高屈折率低分散ガラスのいずれか１つからなることを特徴とする。
本発明の第１１の態様は、第１〜第１０のいずれか１態様に記載の光学ガラスの研削加工方法を用いて、前記光学ガラスのプレス品から光学ガラスレンズを製造する光学ガラスレンズの製造方法である。 According to a first aspect of the present invention, a preparatory step for preparing a press product obtained by press-molding optical glass into a predetermined shape, and a grinding surface for fine grinding with respect to a press product having a surface to be ground before rough grinding are provided. A grinding step of performing precise grinding by contacting and rotating a conductive cup grindstone, and an electrode disposed at a position facing the grinding surface of the cup grindstone during the grinding step, and the cup grindstone An electrolytic in-process dressing step of dressing the ground surface by applying a predetermined voltage between the electrode and the cup grindstone while supplying a conductive grinding liquid between This is a grinding method for optical glass.
According to a second aspect of the present invention, in the invention according to the first aspect, in the preparation step, the glass forming body preliminarily formed into a predetermined shape is softened by heating, and then the glass is formed using a forming die. It is a step of producing a pressed product of the optical glass by press-molding a molded body.
According to a third aspect of the present invention, in the invention described in the first aspect, in the preparation step, a glass raw material adjusted so as to obtain an optical glass having desired optical characteristics is melted to obtain a molten glass. Thereafter, the molten glass is supplied from a pipe outlet to a forming die, and is press-formed using the forming die, thereby producing a pressed product of the optical glass.
According to a fourth aspect of the present invention, in the invention described in the second or third aspect, the optical glass press product has a surface roughness Rz of the ground surface of 2.0 μm or less. To do.
According to a fifth aspect of the present invention, in the invention according to any one of the first to fourth aspects, the cup grindstone includes an abrasive that grinds the ground surface and a bond material that bonds the abrasive. And the grain size of the abrasive grains is # 2000 to # 8000.
According to a sixth aspect of the present invention, in the invention described in the fifth aspect, the average particle diameter of the abrasive grains is 1.0 to 10.0 μm.
According to a seventh aspect of the present invention, in the invention described in the fifth aspect, the bond material is made of a metal bond or a resin bond.
According to an eighth aspect of the present invention, in the invention according to any one of the first to seventh aspects, the rotational speed of the cup grindstone in the grinding step is 18000 rpm or more and 30000 rpm or less.
According to a ninth aspect of the present invention, in the invention according to any one of the first to eighth aspects, the relative position movement feed in the contact variable direction of the pressed product of the optical glass and the cup grindstone in the grinding step. The speed is 1.0 μm / sec or more and 15.0 μm / sec or less.
According to a tenth aspect of the present invention, in the invention described in any one of the first to ninth aspects, the optical glass press is made of fluorophosphate glass, phosphate glass, niobium phosphate-containing high refractive index and high refractive index. It consists of any one of dispersion glass or high refractive index low dispersion glass containing lanthanum borate.
According to an eleventh aspect of the present invention, there is provided an optical glass lens for producing an optical glass lens from the optical glass press using the optical glass grinding method according to any one of the first to tenth aspects. Is the method.

本発明によれば、光学ガラスのプレス品に対して、品質を低減させることなく低コストで研削加工を実行することを可能とする。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it becomes possible to perform a grinding process at low cost, without reducing quality with respect to the press goods of optical glass.

本発明の実施の形態として示す光学ガラス研削装置の概略構成について説明するための図である。It is a figure for demonstrating schematic structure of the optical glass grinding apparatus shown as embodiment of this invention. 一般的な光学ガラスレンズの製造手順の一例を示すフロー図である。It is a flowchart which shows an example of the manufacturing procedure of a general optical glass lens. 本発明の実施の形態における光学ガラスレンズの製造手順の一例を示すフロー図である。It is a flowchart which shows an example of the manufacturing procedure of the optical glass lens in embodiment of this invention. ＥＬＩＤ研削法による電解ドレッシングのメカニズムについて説明するための図である。It is a figure for demonstrating the mechanism of the electrolytic dressing by ELID grinding method. 本発明の実施例１〜実施例７における加工条件を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the processing conditions in Example 1- Example 7 of this invention. 本発明の実施例８〜実施例１０における加工条件を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the processing conditions in Example 8-Example 10 of this invention. 本発明の実施例１１〜実施例１２における加工条件を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the process conditions in Example 11- Example 12 of this invention. 本発明の実施例１３〜実施例１５における加工条件を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the processing conditions in Example 13-Example 15 of this invention. 本発明の比較例１〜比較例２における加工条件を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the processing conditions in the comparative example 1- comparative example 2 of this invention.

以下、本発明の形態について図面を用いて説明をする。
本実施の形態においては、光学ガラス研削装置を用いた光学ガラスの研削加工方法及び光学ガラスレンズの製造方法について次の順序で説明を行う。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
In the present embodiment, an optical glass grinding method and an optical glass lens manufacturing method using an optical glass grinding apparatus will be described in the following order.

１．被研削物についての説明
２．光学ガラス研削装置の構成
３．光学ガラス研削装置の動作例
４．本実施の形態の効果 1. 1. Explanation of workpiece 2. Configuration of optical glass grinding apparatus 3. Operation example of optical glass grinding device Effects of this embodiment

＜１．被研削物についての説明＞
本実施の形態における研削加工の被研削物は、最終的なレンズ形状に近似させた形状を有するプレス品である。プレス品は、プレス品を成形するために予備成形されたガラス素材を加熱、軟化させ、成形型内でプレスすることで得られるリヒートプレス（以下「ＲＰ」と略す。）品と、熔融した熔融ガラスから所定重量の熔融ガラス塊を分離して、その熔融ガラス塊を金型でプレスすることで得られるダイレクトプレス（以下「ＤＰ」と略す。）品とがあり、研削加工、研磨加工による減少分をなるべく少なくし加工時間の短縮によるコスト削減を図るために用いることが多い。ＲＰ品は、製品の屈折率を測定してから再加熱軟化させてプレスするため屈折率の正確性に優れている。一方、ＤＰ品は、ガラス材料となる硝材を熔融し、清澄、均質化させた熔融ガラスから熔融ガラス塊を分離し、熔融ガラス塊が高温で軟らかいうちに、そのまま型でプレスしたもので、外形、肉厚などの寸法精度に優れている。なお、プレス品は、ＲＰ品とＤＰ品のいずれについても、その表面粗さＲｚが２．０μｍ以下になる。 <1. Explanation of work piece>
The object to be ground in the present embodiment is a press product having a shape approximated to the final lens shape. The press product is a reheat press (hereinafter abbreviated as “RP”) product obtained by heating and softening a pre-formed glass material to form a press product and pressing it in a mold, and a molten melt. There is a direct press (hereinafter abbreviated as “DP”) product that is obtained by separating a molten glass lump of a predetermined weight from glass and pressing the molten glass lump with a mold. Reduction by grinding and polishing It is often used to reduce the cost as much as possible and to reduce the cost by shortening the processing time. The RP product is excellent in the accuracy of the refractive index because it is measured after the refractive index of the product is measured and then softened again by heating and then pressed. On the other hand, the DP product is a glass material that is melted, separated from the glass melt that has been clarified and homogenized, and then pressed into a mold while the glass melt is soft at high temperatures. Excellent in dimensional accuracy such as wall thickness. Note that the surface roughness Rz of the pressed product is 2.0 μm or less for both the RP product and the DP product.

プレス品の基になる硝材（ガラス材料）としては、例えば光学ガラスのガラス材料の一種である難硝材が挙げられる。難硝材は、他種のガラス材料の（すなわち難硝材以外）とは異なり、レンズ製造工程におけるレンズ加工プロセス上で何らかの工夫を必要とするガラス材料である。そのため、難硝材は加工時に傷が発生しやすい性質を有するガラスと捉えることができる。
このような性質の難硝材は、例えば、後述する摩耗度（ＦＡ）を基準にすることで、難硝材以外の硝材と区分することができる。ここでは、一例として後述する摩耗度（ＦＡ）を測定する際に日本光学硝子工業会により指定された標準試料（難硝材以外の硝材であり、摩耗度ＦＡ＝１００）を用いて摩耗度を測定した場合について説明する。難硝材により形成される被研削物（ガラス成形体）は、例えば、標準試料の被研削物（ガラス成形体）に比べて、柔らかく傷が付きやすいという性質（以下に記載するガラスのうち、フツリン酸ガラス、リン酸ガラス、および、リン酸ニオブ含有の高屈折率高分散ガラス）や、硬過ぎて加工が進み難い性質（以下に記載するガラスのうち、ホウ酸ランタン含有高屈折率低分散ガラス）、すなわち加工困難性を有していることから、その加工困難性に対応するために何らかの工夫を必要とするのである。なお、硬過ぎて加工が進み難いガラスを加工する場合には、通常粗い砥石（例えば＃２７０）を使う必要があり、かえって大きい傷の原因になる。
上述の説明において、難硝材以外の硝材として標準試料を例に挙げ、ガラスの性質について説明したが、これに限定されるものではなく、本発明における「難硝材」とは摩耗度ＦＡが４５以上９５以下である光学ガラス、または、１６０以上５００以下となる光学ガラスであり、難硝材以外の硝材とは摩耗度ＦＡが９５超１６０未満となる光学ガラスを意味している。このような範囲のガラスに本発明を適用することができる。 Examples of the glass material (glass material) on which the press product is based include, for example, a hardly glass material that is a kind of glass material of optical glass. Unlike a glass material of another type (that is, other than a difficult glass material), the difficult glass material is a glass material that requires some device in the lens processing process in the lens manufacturing process. Therefore, the difficult glass material can be regarded as glass having a property that scratches are easily generated during processing.
The difficult glass material having such properties can be distinguished from glass materials other than the difficult glass material, for example, based on the degree of wear (FA) described later. Here, as an example, when measuring the degree of wear (FA), which will be described later, the degree of wear is measured using a standard sample specified by the Japan Optical Glass Industry Association (a glass material other than a difficult glass material, with a degree of wear of FA = 100). The case will be described. An object to be ground (glass molded body) formed of a difficult glass material is softer and more easily scratched than a standard sample object to be ground (glass molded body). Acid glass, phosphate glass, and high refractive index high dispersion glass containing niobium phosphate) and properties that are too hard to process easily (among the glasses described below, lanthanum borate-containing high refractive index low dispersion glass) ) That is, since it has processing difficulty, some device is required to cope with the processing difficulty. When processing glass that is too hard and difficult to process, it is usually necessary to use a rough grindstone (for example, # 270), which causes large scratches.
In the above description, the standard sample is exemplified as a glass material other than the difficult glass material, and the properties of the glass have been described. However, the present invention is not limited to this, and the “hard glass material” in the present invention has an abrasion degree FA of 45 or more. An optical glass that is 95 or less, or an optical glass that is 160 or more and 500 or less, and a glass material other than a difficult glass material means an optical glass having an abrasion degree FA of more than 95 and less than 160. The present invention can be applied to such a range of glass.

このような難硝材からなるガラスの具体例としては、フツリン酸ガラス、リン酸ガラス、リン酸ニオブ含有の高屈折率高分散ガラス、または、ホウ酸ランタン含有高屈折率低分散ガラスが挙げられる。つまり、ここで例に挙げたガラスの形成材料となるものを、本明細書では「難硝材」として定義する。本実施形態では、これらフツリン酸ガラス、リン酸ガラス、リン酸ニオブ含有の高屈折率高分散ガラス、または、ホウ酸ランタン含有高屈折率低分散ガラスのいずれか一つのガラスにより形成されたものを、球面創成加工の被研削物（ガラス成形体）とする。   Specific examples of the glass made of such a difficult glass material include fluorophosphate glass, phosphate glass, niobium phosphate-containing high-refractive index high-dispersion glass, or lanthanum borate-containing high-refractive index low-dispersion glass. That is, the glass forming material mentioned here is defined as “hard glass” in this specification. In the present embodiment, a glass made of any one of these fluorophosphate glass, phosphate glass, high refractive index and high dispersion glass containing niobium phosphate, or high refractive index and low dispersion glass containing lanthanum borate is used. The object to be ground (glass molded body) for spherical surface creation processing.

フツリン酸ガラスは、低屈折率低分散ガラスであり、以下のような構成を有している。フツリン酸ガラスは、必須カチオン成分としてＰ５＋、Ａｌ３＋およびアルカリ土類金属イオンを含むとともに、必須アニオン成分としてＦ−およびＯ２−を含む光学ガラスであって、屈折率（ｎｄ）が１．４５以上で、アッベ数（νｄ）が６５以上という光学特性を有する光学ガラスである。特に、Ｐ５＋は３〜５０カチオン％、Ａｌ３＋は３〜４０カチオン％を含むことが好ましい。また、Ｆ−は２０〜９５アニオン％を含み、Ｏ２−は５〜８０アニオン％とすることが好ましく、Ｆ−とＯ２−の合計含有量が１００アニオン％とすることが好ましい。また、アルカリ土類金属イオンとしては、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋、Ｂａ２＋からなる群から選ばれる少なくとも１種以上を含むことが好ましい。さらに、フツリン酸塩ガラスの揮発性、侵蝕性を抑制する上から、Ｐ５＋の含有量に対するＯ２−の含有量のモル比Ｏ２−／Ｐ５＋を３．５以上にすることが望ましい。
具体的には、フツリン酸ガラスとして、カチオン％表示にて、Ｐ５＋；３〜５０％、Ａｌ３＋；５〜４０％、Ｍｇ２＋；０〜１０％、Ｃａ２＋；０〜３０％、Ｓｒ２＋；０〜３０％、Ｂａ２＋；０〜４０％、Ｌｉ＋；０〜３０％、Ｙ３＋；０〜１０％、Ｌａ３＋；０〜１０％、を含有し、アニオン％表示にて、Ｆ−；２０〜９５％、Ｏ２−；５〜８０％を含有する光学ガラスが挙げられる。また、フツリン酸ガラスにおける摩耗度（ＦＡ）は３８０〜５００を有することが好ましく、より好ましくは４００〜４６０とするのがよい。 Fluorophosphate glass is a low refractive index and low dispersion glass, and has the following configuration. Fluorophosphate glass is an optical glass containing P 5+ , Al 3+ and alkaline earth metal ions as essential cation components and F − and O 2− as essential anion components, and having a refractive index (nd) of 1. It is an optical glass having optical characteristics of 45 or more and an Abbe number (νd) of 65 or more. In particular, P 5+ preferably contains 3 to 50 cation%, and Al 3+ preferably contains 3 to 40 cation%. F − contains 20 to 95 anions, O 2− is preferably 5 to 80 anions, and the total content of F − and O 2− is preferably 100 anions. The alkaline earth metal ions preferably include at least one selected from the group consisting of Mg 2+ , Ca 2+ , Sr 2+ and Ba 2+ . Furthermore, the volatility of the fluorophosphate glass, from suppressing the erosive, it is desirable that the molar ratio (O 2- / P 5+) of O 2- content to the content of P 5+ in 3.5 above.
Specifically, as fluorophosphate glass, P 5+ ; 3-50%, Al 3+ ; 5-40%, Mg 2+ ; 0-10%, Ca 2+ ; 0-30%, Sr 2+ in terms of cation%. ; 0~30%, Ba 2+; 0~40 %, Li +; 0~30%, Y 3+; 0~10%, La 3+; 0~10%, containing at by anionic%, F - ; 20~95%, O 2-; optical glass and the like containing 5-80%. Moreover, it is preferable that the abrasion degree (FA) in a fluorophosphate glass has 380-500, More preferably, it is good to set it as 400-460.

リン酸ガラスは、低分散ガラスであり、以下のような構成を有している。リン酸ガラスは、必須成分としてＰ２Ｏ５、Ｂ２Ｏ３、Ｌｉ２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯおよびＢａＯを含み、屈折率（ｎｄ）が１．５０〜１．７０、アッベ数（νｄ）が６０〜７０という光学特性を有する光学ガラスである。
具体的には、リン酸ガラスとして、質量％表示で、Ｐ２Ｏ５；１８〜７０％、Ｂ２Ｏ３；１〜３５％、Ａｌ２Ｏ３；０〜８％、Ｌｉ２Ｏ；０〜２０％（ただし、０％を除く）、Ｎａ２Ｏ；０〜１８％、Ｋ２Ｏ；０〜１５％、ＭｇＯ；１〜２５％、ＣａＯ；０〜１８％（ただし、ＭｇＯ＋ＣａＯ＞４％）、ＳｒＯ；０〜２０％、ＢａＯ；１〜４０％、ＺｎＯ；０〜１４％、Ｇｄ２Ｏ３；０〜１８％、Ｓｂ２Ｏ３；０〜１％を含有する光学ガラスが挙げられる。また、リン酸ガラスにおける摩耗度（ＦＡ）は２５０〜３５０を有することが好ましく、より好ましくは２７０〜３１０とするのがよい。 Phosphate glass is a low-dispersion glass and has the following configuration. Phosphate glass contains P 2 O 5 , B 2 O 3 , Li 2 O, MgO, CaO and BaO as essential components, and has a refractive index (nd) of 1.50 to 1.70 and an Abbe number (νd) of It is an optical glass having optical characteristics of 60 to 70.
Specifically, as phosphate glass, P 2 O 5 ; 18 to 70%, B 2 O 3 ; 1 to 35%, Al 2 O 3 ; 0 to 8%, Li 2 O; 20% (excluding 0%), Na 2 O; 0~18%, K 2 O; 0~15%, MgO; 1~25%, CaO; 0~18% ( provided that MgO + CaO> 4% ), SrO; 0~20%, BaO ; 1~40%, ZnO; 0~14%, Gd 2 O 3; 0~18%, Sb 2 O 3; an optical glass and the like containing 0 to 1% . Moreover, it is preferable that the abrasion degree (FA) in phosphate glass has 250-350, More preferably, it is good to set it as 270-310.

リン酸ニオブ含有の高屈折率高分散ガラスは、Ｗ、Ｔｉ、ＢｉおよびＮｂからなる易還元成分を少なくとも一種含有する光学ガラスからなり、これらの易還元成分の含有量の合計が５〜６０モル％であり、屈折率（ｎｄ）が１．８０以上で、アッベ数（νｄ）が３０以下という光学特性を有する光学ガラスである。
具体的には、リン酸ニオブ含有の高屈折率高分散ガラスとして、モル％表示で、Ｐ２Ｏ５;１０〜４５％、Ｎｂ２Ｏ５;３〜３５％、Ｌｉ２Ｏ;２〜３５％、ＴｉＯ２;０〜２５％、ＷＯ３;０〜２０％、Ｂｉ２Ｏ３;０〜４０％、Ｂ２Ｏ３;０〜２０％、ＢａＯ;０〜２５％、ＺｎＯ;０〜２５％、Ｎａ２Ｏ;０〜５０％、Ｋ２Ｏ;０〜２０％、Ａｌ２Ｏ３;０〜１５％、ＳｉＯ２;０〜１５％、（ただし、ＷＯ３、ＴｉＯ２、Ｂｉ２Ｏ３およびＮｂ２Ｏ５の合計量が１０％以上６５％未満）を含有する光学ガラスが挙げられる。また、リン酸ニオブ含有の高屈折率高分散ガラスにおける摩耗度（ＦＡ）は１５０〜３００を有することが好ましく、より好ましくは１６０〜２９０とするのがよい。 Niobium phosphate-containing high-refractive index high-dispersion glass is composed of optical glass containing at least one kind of easily-reducing component consisting of W, Ti, Bi and Nb, and the total content of these easily-reducing components is 5 to 60 mol. %, The refractive index (nd) is 1.80 or more, and the Abbe number (νd) is 30 or less.
Specifically, as a high refractive index and high dispersion glass containing niobium phosphate, in terms of mol%, P 2 O 5 ; 10 to 45%, Nb 2 O 5 ; 3 to 35%, Li 2 O; 2 to 35 %, TiO 2; 0~25%, WO 3; 0~20%, Bi 2 O 3; 0~40%, B 2 O 3; 0~20%, BaO; 0~25%, ZnO; 0~25 %, Na 2 O; 0~50% , K 2 O; 0~20%, Al 2 O 3; 0~15%, SiO 2; 0~15%, ( provided that, WO 3, TiO 2, Bi 2 O 3 and Nb 2 O 5 in a total amount of 10% or more and less than 65%). Moreover, it is preferable that the abrasion degree (FA) in the high refractive index high dispersion glass containing niobium phosphate has 150 to 300, and more preferably 160 to 290.

ホウ酸ランタン含有高屈折率低分散ガラスは、Ｗ、Ｔｉ、Ｂｉ、Ｎｂからなる易還元成分を少なくとも一種含有するほか、必須成分としてＢ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３、ＺｎＯを含む光学ガラスであって、屈折率（ｎｄ）が１．８以上、アッベ数（νｄ）が２５〜５０という光学特性を有する光学ガラスである。この光学ガラスにおいて、Ｂ２Ｏ３はガラスのネットワーク構成のために必須の成分であり、Ｌａ２Ｏ３は高屈折率、低分散特性を付与するために必須の成分であって、両成分が共存することにより、ガラスの安定性がより一層向上する。
具体的には、ホウ酸ランタン含有高屈折率低分散ガラスとして、モル％表示で、ＳｉＯ２;０〜５０％、Ｂ２Ｏ３;５〜７０％、Ｌｉ２Ｏ;０〜２０％、Ｎａ２Ｏ;０〜１０％、Ｋ２Ｏ；０〜１０％、ＺｎＯ;１〜５０％、ＣａＯ:０〜１０％、ＢａＯ:０〜１０％、ＳｒＯ：０〜１０％、ＭｇＯ:０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３;５〜５０％、Ｇｄ２Ｏ３;０〜２２％、Ｙｂ２Ｏ３;０〜１０％、Ｎｂ２Ｏ５;０〜１５％、ＷＯ３;０〜２０％、ＴｉＯ２;０〜４０％、Ｂｉ２Ｏ３;０〜２０％、ＺｒＯ２;０〜１５％、Ｔａ２Ｏ５;０〜２０％、ＧｅＯ２;０〜１０％を含有する光学ガラスが挙げられる。また、ホウ酸ランタン含有高屈折率低分散ガラスにおける摩耗度（ＦＡ）は４５〜９５を有することが好ましく、より好ましくは５０〜８０とするのがよい。 The lanthanum borate-containing high-refractive index low-dispersion glass is an optical glass containing at least one easy-reducing component composed of W, Ti, Bi, and Nb and containing B 2 O 3 , La 2 O 3 , and ZnO as essential components. In this optical glass, the refractive index (nd) is 1.8 or more and the Abbe number (νd) is 25 to 50. In this optical glass, B 2 O 3 is an essential component for the glass network configuration, and La 2 O 3 is an essential component for imparting a high refractive index and low dispersion characteristics. By coexisting, the stability of the glass is further improved.
Specifically, as a high refractive index low dispersion glass containing lanthanum borate, expressed in mol%, SiO 2 = 0 to 50%, B 2 O 3 ; 5 to 70%, Li 2 O; 0 to 20%, Na 2 O; 0~10%, K 2 O; 0~10%, ZnO; 1~50%, CaO: 0~10%, BaO: 0~10%, SrO: 0~10%, MgO: 0~10 %, La 2 O 3; 5~50 %, Gd 2 O 3; 0~22%, Yb 2 O 3; 0~10%, Nb 2 O 5; 0~15%, WO 3; 0~20%, mentioned optical glass containing 0~10%; TiO 2; 0~40% , Bi 2 O 3; 0~20%, ZrO 2; 0~15%, Ta 2 O 5; 0~20%, GeO 2 It is done. Moreover, it is preferable that the abrasion degree (FA) in lanthanum borate containing high refractive index low dispersion glass has 45-95, More preferably, it is good to set it as 50-80.

このような難硝材からなるガラスのうち、フツリン酸ガラスについては、その具体例としてＦＣＤ１（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.49700、νｄ＝81.61）が挙げられる。ここで例に挙げたＦＣＤ１は、例えばヌープ硬さＨｋ≦３５０Ｎ／ｍｍ２で磨耗度ＦＡ≧４００という機械的性質を有している。したがって、難硝材以外の硝材により形成される光学ガラス（例えばＨｋ≧５００Ｎ／ｍｍ２、ＦＡ≦２００）に比べると柔らかく加工の際に傷が付きやすいという特徴がある。
また、リン酸ガラスについては、その具体例としてＰＣＤ４（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.61800、νｄ＝63.40）、および、ＰＣＤ５１（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.59349、νｄ＝67.00）が挙げられる。
また、リン酸ニオブ含有の高屈折率高分散ガラスについては、その具体例として、Ｅ-ＦＤＳ１（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.92286、νｄ＝20.88）、ＦＤＳ１８（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.94595、νｄ＝17.98）、ＦＤＳ９０（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.84666、νｄ＝23.78）が挙げられる。
また、ホウ酸ランタン含有高屈折率低分散ガラスについては、その具体例として、ＴＡＦＤ２５（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.90366、νｄ＝31.32）、ＴＡＦＤ３５（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.91082、νｄ＝35.25）、ＴＡＦＤ４０（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝2.00069、νｄ＝25.46）が挙げられる。 Among the glass made of such a difficult glass material, FCD1 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.490000, νd = 81.61) is given as a specific example of the fluorophosphate glass. The FCD 1 exemplified here has, for example, mechanical properties such as Knoop hardness Hk ≦ 350 N / mm 2 and wear degree FA ≧ 400. Therefore, it is characterized in that it is softer and more easily scratched during processing than optical glass (for example, Hk ≧ 500 N / mm 2 , FA ≦ 200) formed of a glass material other than a difficult glass material.
Specific examples of the phosphate glass include PCD4 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.61800, νd = 63.40) and PCD51 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.59349, νd = 67.00).
As specific examples of high refractive index and high dispersion glass containing niobium phosphate, E-FDS1 (manufactured by HOYA, nd = 1.92286, νd = 20.88), FDS18 (manufactured by HOYA, nd = 1.94595, νd = 17.98), FDS90 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.84666, νd = 23.78).
As specific examples of lanthanum borate-containing high refractive index and low dispersion glass, TAFD25 (manufactured by HOYA, nd = 1.90366, νd = 31.32), TAFD35 (manufactured by HOYA, nd = 1.91082, νd = 35.25) ), TAFD40 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 2.00069, νd = 25.46).

なお、上述の摩耗度（ＦＡ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ-１０に基づいて測定している。その測定方法は、測定面積が９ｃｍ２の試料を、水平に毎分６０回転する鋳鉄製平面皿の中心より８０ｍｍの定位置に保持し、平均粒径２０μｍのアルミナ砥粒１０ｇに水２０ｍｌを添加したラップ駅を５分間一様に供給し、９．８０７Ｎの荷重をかけてラップする。ラップ前後の試料質量を秤量して摩耗質量ｍを求める。同様にして、日本光学硝子工業会で指定された標準試料）の摩耗質量ｍ０を測定し、次式により摩耗度（ＦＡ）を算出した。
摩耗度（ＦＡ）＝（ｍ／ｄ）／（ｍ０／ｄ０）×１００ ・・・（１）式
ここで、ｄは試料の比重であり、ｄ０は標準試料の比重である。 In addition, the above-mentioned abrasion degree (FA) is measured based on Japan Optical Glass Industry Association standard JOGIS-10. The measurement method is to hold a sample with a measurement area of 9 cm 2 at a fixed position of 80 mm from the center of a flat plate made of cast iron that rotates horizontally 60 minutes per minute, and add 20 ml of water to 10 g of alumina abrasive grains having an average particle diameter of 20 μm. The supplied lap station is supplied uniformly for 5 minutes and lap is applied with a load of 9.807N. The sample mass before and after the lapping is weighed to determine the wear mass m. Similarly, the wear mass m 0 of a standard sample designated by the Japan Optical Glass Industry Association was measured, and the degree of wear (FA) was calculated by the following equation.
Degree of wear (FA) = (m / d) / (m 0 / d 0 ) × 100 (1) where d is the specific gravity of the sample, and d 0 is the specific gravity of the standard sample.

＜２．光学ガラス研削装置の構成＞
図１は、光学ガラスのプレス品を研削加工する光学ガラス研削装置１の概略構成例について説明するための模式的な図である。 <2. Configuration of optical glass grinding machine>
FIG. 1 is a schematic diagram for explaining a schematic configuration example of an optical glass grinding apparatus 1 for grinding a press product of optical glass.

図１に示す光学ガラス研削装置１は、一般に研削加工の粗研削加工にて球面に研削する際に用いられるカーブ・ジェネレーター（ＣＧ：Curve Generator）によるカーブジェネレーティング加工研削法（以下「ＣＧ加工工程」という）対して、電解インプロセスドレッシング（ＥＬＩＤ：Electrolytic In-process Dressing）による電解インプロセスドレッシング研削法（以下「ＥＬＩＤ工程」という）を適用した装置構成となっている。なお、「ＣＧ加工工程」、「ＥＬＩＤ工程」については、後で詳細に説明をする。   An optical glass grinding apparatus 1 shown in FIG. 1 is generally a curve generating grinding method (hereinafter referred to as “CG machining process”) using a curve generator (CG) used when grinding into a spherical surface by rough grinding. In contrast, the apparatus has a configuration in which an electrolytic in-process dressing grinding method (hereinafter referred to as an “ELID process”) by electrolytic in-process dressing (ELID) is applied. The “CG processing step” and “ELID step” will be described in detail later.

図１に示すように、本実施の形態で説明する光学ガラス研削装置１は、回転テーブル２と、カップ砥石３と、電極４と、研削液供給部５と、電圧印加部６と、動作コントローラ７とを備えている。   As shown in FIG. 1, an optical glass grinding apparatus 1 described in the present embodiment includes a rotary table 2, a cup grindstone 3, an electrode 4, a grinding fluid supply unit 5, a voltage application unit 6, and an operation controller. 7.

このような光学ガラス研削装置１は、動作コントローラ７の制御に応じて、ＥＬＩＤ工程によるＥＬＩＤサイクルによりカップ砥石３の研削面のドレッシング（目立て）を自動的に実行しながら、ＧＧ加工工程によってカップ砥石３による光学ガラスのプレス品１０の被研削面を球面形状へと研削していくことができる。   Such an optical glass grinding apparatus 1 automatically performs dressing (sharpening) of the grinding surface of the cup grindstone 3 by the ELID cycle according to the ELID process according to the control of the operation controller 7, while performing the cup grindstone by the GG machining process. The surface to be ground of the optical glass press product 10 according to 3 can be ground into a spherical shape.

なお、図１に示す光学ガラス研削装置１は、いわゆる縦型であり、凸面を研削するカーブ・ジェネレーターに対して、電解インプロセスドレッシング研削法を適用した装置構成を示している。図１に示す光学ガラス研削装置１は、いわゆる横型としてもよいし、凹面を研削するカーブ・ジェネレーターに対して、電解インプロセスドレッシング研削法を適用するようにしてもよい。   The optical glass grinding apparatus 1 shown in FIG. 1 is a so-called vertical type, and shows an apparatus configuration in which an electrolytic in-process dressing grinding method is applied to a curve generator for grinding a convex surface. The optical glass grinding apparatus 1 shown in FIG. 1 may be a so-called horizontal type, or an electrolytic in-process dressing grinding method may be applied to a curve generator for grinding a concave surface.

回転テーブル２は、被研削物である光学ガラスのプレス品１０を保持するチャック部２ａを有している。このチャック部２ａは、プレス品１０を保持した状態で図示しない駆動源により回転駆動されるように構成されている。チャック部２ａによるプレス品１０の保持は、真空吸着または固定治具利用等の公知技術を用いて行えばよい。また、回転テーブル２を回転駆動する駆動源についても、電動モータ等といった公知のものを用いればよい。   The turntable 2 has a chuck portion 2a that holds an optical glass press product 10 to be ground. The chuck portion 2a is configured to be rotationally driven by a drive source (not shown) while the press product 10 is held. The press product 10 may be held by the chuck portion 2a using a known technique such as vacuum suction or using a fixing jig. Moreover, what is necessary is just to use well-known things, such as an electric motor, also about the drive source which rotationally drives the turntable 2. FIG.

カップ砥石３は、カップ状（開放端を有する円筒状）に形成されており、開放端が回転テーブル２のチャック部２ａと対向するように配されるとともに、チャック部２ａと対向する側の端面付近に研削面である砥粒部３ａが設けられている。   The cup grindstone 3 is formed in a cup shape (cylindrical shape having an open end), and is arranged so that the open end faces the chuck portion 2a of the rotary table 2, and the end surface on the side facing the chuck portion 2a. An abrasive grain portion 3a that is a grinding surface is provided in the vicinity.

つまり、カップ砥石３は、回転テーブル２のチャック部２ａに保持された光学ガラス製のプレス品１０に対して、砥粒部３ａを当接させ得るように構成されている。   That is, the cup grindstone 3 is configured such that the abrasive grain portion 3 a can be brought into contact with the optical glass press product 10 held by the chuck portion 2 a of the rotary table 2.

砥粒部３ａは、ダイヤモンド砥粒を鋳鉄や青銅等の金属材料からなる結合材（ボンド材）で固めたものである。結合材として金属材料を用いることで、カップ砥石３は、導電性を有したメタルボンド砥石として機能するようになっている。ただし、導電性を有していれば、レジンボンド砥石であってもよい。   The abrasive grain portion 3a is obtained by solidifying diamond abrasive grains with a binder (bond material) made of a metal material such as cast iron or bronze. By using a metal material as the binding material, the cup grindstone 3 functions as a conductive metal bond grindstone. However, a resin bond grindstone may be used as long as it has conductivity.

また、カップ砥石３は、電動モータ等の図示せぬ駆動源により回転駆動されるように構成されている。カップ砥石３の回転軸は、回転テーブル２の回転軸に対して角度αをなす線上に位置している。この角度αは作製する球面レンズの曲率によって１対１で決まるものであり、レンズの曲率に合わせて角度αを決めた後、原則的にはその角度αを維持したまま連続加工される。複数のレンズ形状に対応可能なように、角度αについては、図示せぬ揺動機構により、所定の範囲（例えば０°〜６０°）で可変させ得るようになっている。   The cup grindstone 3 is configured to be rotated by a drive source (not shown) such as an electric motor. The rotational axis of the cup grindstone 3 is located on a line that forms an angle α with the rotational axis of the rotary table 2. This angle α is determined on a one-to-one basis by the curvature of the spherical lens to be manufactured. After the angle α is determined in accordance with the curvature of the lens, in principle, continuous processing is performed while maintaining the angle α. The angle α can be varied within a predetermined range (for example, 0 ° to 60 °) by a swing mechanism (not shown) so as to be compatible with a plurality of lens shapes.

さらに、カップ砥石３は、図示せぬ移動機構により、当該カップ砥石３の送り方向に沿って、回転テーブル２との相対位置を可変させ得るように構成されている。「送り方向」とは、光学ガラスのプレス品１０と砥粒部３ａとの当接圧を可変させる方向のことをいう。送り方向の相対位置可変のための移動機構は、電動モータや送りねじ等の公知技術を利用して構成すればよい。   Furthermore, the cup grindstone 3 is configured to be able to vary the relative position with the rotary table 2 along the feeding direction of the cup grindstone 3 by a moving mechanism (not shown). The “feeding direction” refers to a direction in which the contact pressure between the optical glass press 10 and the abrasive grain portion 3a is variable. The moving mechanism for changing the relative position in the feed direction may be configured using a known technique such as an electric motor or a feed screw.

なお、移動機構は、回転テーブル２とカップ砥石３との相対位置を可変させ得るものであれば、カップ砥石３ではなく回転テーブル２を移動させるものであってもよい。   The moving mechanism may move the rotary table 2 instead of the cup grindstone 3 as long as the relative position of the rotary table 2 and the cup grindstone 3 can be varied.

電極４は、カップ砥石３の砥粒部３ａと所定の隙間（例えば０．１〜０．３ｍｍ、好ましくは０．２ｍｍ程度）を隔てて対向するように配されたものである。   The electrode 4 is disposed so as to face the abrasive grain portion 3a of the cup grindstone 3 with a predetermined gap (for example, about 0.1 to 0.3 mm, preferably about 0.2 mm).

研削液供給部５は、カップ砥石３の砥粒部３ａと電極４との間、および、カップ砥石３の砥粒部３ａと被研削物である光学ガラス製のプレス品１０との間に、導電性研削液を供給するものである。   The grinding fluid supply unit 5 is provided between the abrasive grain part 3a of the cup grindstone 3 and the electrode 4, and between the abrasive grain part 3a of the cup grindstone 3 and the press product 10 made of optical glass that is the object to be ground. A conductive grinding fluid is supplied.

導電性研削液は、砥粒部３ａと電極４との間の電気抵抗を低減させる機能を有するものであればよい。具体的には、導電性研削液として、ある程度の電気伝導度（例えば１３００〜１８００μＳ／ｃｍ、好ましくは１５００〜１６００μＳ／ｃｍ程度）を有したＥＬＩＤ研削用の水溶性研削液を用いることが考えられる。   The conductive grinding liquid only needs to have a function of reducing the electrical resistance between the abrasive grain portion 3 a and the electrode 4. Specifically, a water-soluble grinding liquid for ELID grinding having a certain degree of electrical conductivity (for example, about 1300 to 1800 μS / cm, preferably about 1500 to 1600 μS / cm) may be used as the conductive grinding liquid. .

電圧印加部６は、メタルボンド砥石であるカップ砥石３を陽極（プラス）とし、これに対向する電極４を陰極（マイナス）として、これらの極間に直流パルス電圧を印加するものである。   The voltage application unit 6 applies a DC pulse voltage between these electrodes, with the cup grindstone 3 that is a metal bond grindstone serving as an anode (plus) and the electrode 4 facing the cup grindstone 3 serving as a cathode (minus).

そのため、電圧印加部６は、所定の直流パルス電圧を発生させるＥＬＩＤ電源６ａと、カップ砥石３の回転軸に摺動しながら接触する給電ブラシ６ｂと、ＥＬＩＤ電源６ａと給電ブラシ６ｂとの間およびＥＬＩＤ電源６ａと電極４との間を接続する電流供給ライン６ｃとを備えて構成されている。   Therefore, the voltage application unit 6 includes an ELID power source 6a that generates a predetermined direct-current pulse voltage, a power supply brush 6b that is in contact with the rotating shaft of the cup grindstone 3, a contact between the ELID power source 6a and the power supply brush 6b, and A current supply line 6c for connecting the ELID power source 6a and the electrode 4 is provided.

動作コントローラ７は、上述した各部２〜６の動作を制御するものである。この動作コントローラ７の制御によって、少なくとも、カップ砥石３の回転数と、回転テーブル２とカップ砥石３の送り方向における相対位置移動の送り速度とが、詳細を後述するように設定されるようになっている。   The operation controller 7 controls the operations of the units 2 to 6 described above. Under the control of the operation controller 7, at least the rotational speed of the cup grindstone 3 and the feed speed of the relative position movement in the feed direction of the rotary table 2 and the cup grindstone 3 are set as will be described in detail later. ing.

＜３．光学ガラス研削装置の動作例＞
次に、上述した構成の光学ガラス研削装置１の動作例について説明をする。
ここでは、光学ガラスレンズの製造方法に、上述した構成の光学ガラス研削装置１を用いる場合を例に挙げる。 <3. Example of operation of optical glass grinding machine>
Next, an operation example of the optical glass grinding apparatus 1 having the above-described configuration will be described.
Here, a case where the optical glass grinding apparatus 1 having the above-described configuration is used in the method for manufacturing an optical glass lens will be described as an example.

（一般的な製造手順）
一般に、光学ガラスレンズは、例えば、プレス品といったガラス成形体に対して、粗研削を行う粗研削加工工程、精研削を行う精研削加工工程を順に実行することでガラス成形体のレンズ表面となる被研削面を球面形状に研削し、さらに、この被研削面に対して研磨を行う研磨加工工程を実行することで製造される。 (General manufacturing procedure)
In general, an optical glass lens, for example, becomes a lens surface of a glass molded body by sequentially performing a rough grinding process for performing rough grinding and a fine grinding process for performing precise grinding on a glass molded body such as a press product. It is manufactured by grinding a surface to be ground into a spherical shape and further performing a polishing process for polishing the surface to be ground.

図２は、一般的な光学ガラスレンズの製造手順の一例を示すフロー図である。   FIG. 2 is a flowchart showing an example of a procedure for manufacturing a general optical glass lens.

（Ｓ１；バッチの調整・混合）
光学ガラスレンズの製造にあたっては、先ず、所望の光学特性を有した光学ガラスが得られるように、当該光学ガラスを構成する上述の組成物を、上述した所定割合で調合して、当該光学ガラスの基になるガラス材料（すなわち難硝材）を得る（Ｓ１）。ここでいうガラス材料とは、バッチと呼ばれる金属酸化物や無機酸化物などからなる粉体、および／又は、バッチを一度粗熔解して冷却することにより得られるカレットを意味し、多くの場合はバッチを指す。 (S1: Batch adjustment / mixing)
In the production of the optical glass lens, first, the above-mentioned composition constituting the optical glass is prepared at the above-described predetermined ratio so that an optical glass having desired optical characteristics is obtained. A base glass material (that is, a difficult glass material) is obtained (S1). Glass material here means powder made of metal oxide or inorganic oxide called batch, and / or cullet obtained by roughly melting and cooling the batch once, in many cases Refers to batch.

（Ｓ２；ガラスの溶融・清澄）
その後は、上述したステップＳ１で得られたガラス材料を、熔融炉内に投入して熔融（熔解）し、清澄（脱泡含む）して、均質化された熔融ガラス（すなわち、バッチが熔融した状態のガラス）をガラス流出パイプの流出口から流出する。 (S2: Glass melting / clarification)
Thereafter, the glass material obtained in step S1 described above is put into a melting furnace, melted (melted), refined (including defoaming), and homogenized molten glass (that is, the batch melted). Glass) is discharged from the outlet of the glass outlet pipe.

（Ｓ３；ガラスの成形〜Ｓ５Ａ；ＲＰ品）
そして、例えばＲＰ品を用いる場合であれば、パイプから流出した熔融ガラスを鋳型上で水平方向へ取り出す。鋳型から取り出した熔融ガラスは、連続式アニール炉内へと水平移動し、炉内でアニールされる。これは、冷却後のガラスに歪等が残らないように窒素などの不活性ガス雰囲気中で徐冷する工程である。これにより、熔融ガラスを成形したガラス成形体が得られる（Ｓ３）。アニール後、所望の長さでガラス成形体から分離されたものが、所定形状のＥバー（板状のガラス体）となる（Ｓ４Ａ）。その後は、連続するガラス成形体から分離したＥバー（板状のガラス）を、カットピースと呼ばれる例えば立方体状の複数のガラス片に分割し、研削あるいは研磨などの冷間加工を行う（立方体の面取りや重量バラツキを整える）工程があり、その工程を経て所定形状・所定体積にすることで、リヒートプレス成形用のガラス素材を得る。このようにして得られたリヒートプレス成形用ガラス素材を加熱して軟化した状態で成形型を用いてプレス成形することにより、光学ガラスレンズの製造するための素材となるＲＰ品を得る（Ｓ５Ａ）。このとき、リヒートプレス成形用ガラス素材は、予め加熱したものを成形型に供給してもよく（非等温プレス成形）、また、成形型に供給した後、成形型と共に加熱してプレスしてもよい（等温プレス成形）。 (S3: Glass molding to S5A; RP product)
For example, when using an RP product, the molten glass flowing out from the pipe is taken out in the horizontal direction on the mold. The molten glass taken out from the mold moves horizontally into the continuous annealing furnace and is annealed in the furnace. This is a step of gradual cooling in an inert gas atmosphere such as nitrogen so that no strain or the like remains in the cooled glass. Thereby, the glass molded object which shape | molded the molten glass is obtained (S3). After annealing, what is separated from the glass molded body with a desired length becomes an E-bar (plate-shaped glass body) having a predetermined shape (S4A). After that, the E-bar (plate glass) separated from the continuous glass molded body is divided into a plurality of cubic glass pieces called cut pieces, for example, and subjected to cold processing such as grinding or polishing (cubic processing). There is a process for adjusting chamfering and weight variation), and a glass material for reheat press molding is obtained by making the process into a predetermined shape and a predetermined volume. The reheat press-molded glass material thus obtained is heated and softened and then press-molded using a mold to obtain an RP product as a material for producing an optical glass lens (S5A). . At this time, the reheat press-molding glass material may be supplied with a pre-heated glass material (non-isothermal press molding), or may be supplied to the mold and then heated and pressed together with the mold. Good (isothermal press molding).

（Ｓ３；ガラスの成形〜Ｓ５Ｂ；ＤＰ品）
一方、例えばＤＰ品を用いる場合であれば、熔融ガラス塊を回転テーブルに配置された下型上に供給し、上型と下型により熔融ガラス塊を所望の形状となるようにプレス成形する（Ｓ３，Ｓ４Ｂ，Ｓ５Ｂ）。このとき、下型上に供給（キャスト）される熔融ガラス塊が下型との接触により急激に冷却されてプレス成形不能にならないように下型の温度は調整されている。下型温度は熔融ガラスの温度よりも低いので、キャストからプレス成形、そして成形されたガラス成形体（ＤＰ品、レンズブランク）がプレス成形型から取り出される（テイクアウト）まで、ガラスと下型の接触面からガラス成形品のもつ熱量が奪われて行く。さらに、プレス成形時においても、上型の温度は調整されているものの、一般に熔融ガラスの温度よりも低いので、上型が熔融ガラス塊あるいはプレス成形品に触れている間は、上型によっても、熔融ガラス塊およびガラス成形品のもつ熱量が奪われていく。なお、熔融ガラス流から熔融ガラス塊を分離する際には、得ようとするガラス塊の重量により自然滴下してもよく、或いは熱融着しないように冷却された一対のシアブレードを用いて熔融ガラスを挟んで切断し、熔融ガラス塊を得ることができる。この他に熔融ガラスの切断方法として、下型をガラス流出パイプの流出口の下方に上昇させて熔融ガラスを受け、所定重量に達した後、下型を熔融ガラスの流下速度より速い速度で降下させることにより熔融ガラスを切断する降下切断法を採用してもよい。このＤＰ品に関する説明において、熔融ガラスはバッチが熔融した状態のガラスの呼称であり、熔融ガラス流はパイプから流下する熔融ガラスであり、熔融ガラス塊は熔融ガラス流から分離（滴下または切断）したガラスの塊であり、ガラス成形体はプレス後のガラス品（すなわちＤＰ品）を意味している。なお、上述の説明においては、下型上に熔融ガラス塊を供給し、熔融ガラス塊と下型とが接触する例について説明したが、下型に熔融ガラス塊を浮上させるためのガス（Ｎ２ガスなどの不活性ガス）を通すためのガス孔が形成された浮上成形型を採用し、熔融ガラス塊を浮上した状態でプレス成形することができる。 (S3: Glass molding to S5B; DP product)
On the other hand, for example, in the case of using a DP product, the molten glass lump is supplied onto a lower mold arranged on a rotary table, and the molten glass lump is press-molded into a desired shape by the upper mold and the lower mold ( S3, S4B, S5B). At this time, the temperature of the lower mold is adjusted so that the molten glass lump supplied (cast) onto the lower mold is rapidly cooled by contact with the lower mold and cannot be press-molded. Since the lower mold temperature is lower than the temperature of the molten glass, the glass and lower mold are in contact until the molded glass molded product (DP product, lens blank) is taken out from the press mold (takeout). The amount of heat of the glass molded product is taken away from the surface. Furthermore, although the temperature of the upper mold is adjusted at the time of press molding, it is generally lower than the temperature of the molten glass. Therefore, while the upper mold is in contact with the molten glass lump or the press molded product, the upper mold is also used. The amount of heat possessed by the molten glass lump and the glass molded product is deprived. When the molten glass lump is separated from the molten glass stream, it may be dropped spontaneously depending on the weight of the glass lump to be obtained, or it is melted using a pair of shear blades cooled so as not to be thermally fused. It can cut | disconnect on both sides of glass and can obtain a molten glass lump. In addition to this, as a method for cutting molten glass, the lower mold is raised below the outlet of the glass outflow pipe to receive the molten glass, and after reaching a predetermined weight, the lower mold is lowered at a speed higher than the flowing speed of the molten glass. You may employ | adopt the fall cutting method which cut | disconnects a molten glass by making it. In the description of the DP product, the molten glass is the name of the glass in a molten state of the batch, the molten glass flow is the molten glass flowing down from the pipe, and the molten glass lump is separated (dropped or cut) from the molten glass flow. It is a lump of glass, and the glass molded body means a glass product after pressing (that is, a DP product). In the above description, the example in which the molten glass lump is supplied onto the lower mold and the molten glass lump contacts the lower mold has been described. However, the gas (N2 gas) for floating the molten glass lump on the lower mold is described. It is possible to press mold in a state where the molten glass lump is floated by using a floating mold in which a gas hole for passing an inert gas) is formed.

（Ｓ６；ＲＰ品・ＤＰ品研削）
以上のような手順を経てＲＰ品またはＤＰ品を得た後は、ＲＰ品またはＤＰ品に対して、所望形状のレンズ表面を得るための研削加工を行う（Ｓ６）。研削加工は、例えば、粗研削を行う粗研削工程（Ｓ６ａ）と、精研削を行う精研削工程（Ｓ６ｂ）とを、順に経て行う。粗研削工程（Ｓ６ａ）は、表面粗さ等の研削面の品位よりも加工能率を優先して実行する研削工程であり、例えば砥石の粒度表示の番手が＃６００未満、さらに具体的には＃３２５程度のカップ砥石を用いて実行する研削工程である。一方、精研削工程（Ｓ６ｂ）は、主として形状精度と表面状態を整えるために実行する研削工程であり、例えば砥石の粒度表示の番手が＃６００以上、さらに具体的には＃１５００〜＃８０００程度のカップ砥石を用いて実行する研削工程である。 (S6: RP / DP product grinding)
After obtaining the RP product or DP product through the above procedure, the RP product or DP product is ground to obtain a lens surface having a desired shape (S6). The grinding process is performed, for example, through a rough grinding step (S6a) for performing rough grinding and a fine grinding step (S6b) for performing fine grinding in this order. The rough grinding step (S6a) is a grinding step that is performed with priority given to the processing efficiency over the quality of the ground surface such as surface roughness. For example, the count of the grindstone particle size is less than # 600, more specifically, # It is a grinding process executed using a cup grindstone of about 325. On the other hand, the fine grinding step (S6b) is a grinding step executed mainly for adjusting the shape accuracy and the surface condition. For example, the grindstone particle size display count is # 600 or more, more specifically, about # 1500 to # 8000. It is a grinding process performed using a cup grindstone.

（Ｓ７；研削品を研磨）
研削工程（Ｓ６，Ｓ６ａ，Ｓ６ｂ）を経てＲＰ品またはＤＰ品のレンズ表面となる部分を球面形状に研削した後は、その研削品に対して、研削加工後のレンズ表面の傷を除去する、または、レンズ表面の表面粗さをより小さくする研磨処理を行う（Ｓ７）。以上のような一連の手順を経て、レンズ表面が球面形状に加工された光学ガラスレンズ（球面レンズ）が製造されるのである（Ｓ８）。 (S7: Polishing the ground product)
After grinding the portion to be the lens surface of the RP product or DP product through the grinding process (S6, S6a, S6b) into a spherical shape, the scratches on the lens surface after grinding are removed from the ground product. Alternatively, a polishing process for reducing the surface roughness of the lens surface is performed (S7). Through a series of procedures as described above, an optical glass lens (spherical lens) whose lens surface is processed into a spherical shape is manufactured (S8).

（本実施の形態における製造手順）
以上に説明した光学ガラスレンズの一般的な製造手順に対し、本実施の形態では、粗研削加工工程、精研削加工工程というように研削加工工程を２段階に実行するのではなく、上述した構成の光学ガラス研削装置１により、精研削加工用の複数の砥粒によって形成された研削面である砥粒部３ａを有するカップ砥石３を用いて、１段階のみの研削加工工程にて、結果的に粗研削加工工程と、精研削加工工程とを同時に実行することができる。 (Manufacturing procedure in the present embodiment)
In contrast to the general manufacturing procedure of the optical glass lens described above, in the present embodiment, the grinding process is not performed in two stages as in the rough grinding process and the fine grinding process, but the configuration described above is used. With the optical glass grinding apparatus 1, the result is obtained in a single-stage grinding process using the cup grindstone 3 having the abrasive grain portion 3 a which is a grinding surface formed by a plurality of abrasive grains for fine grinding. In addition, the rough grinding process and the fine grinding process can be performed simultaneously.

図３は、本実施の形態における光学ガラスレンズの製造手順の一例を示すフロー図である。   FIG. 3 is a flowchart showing an example of the manufacturing procedure of the optical glass lens in the present embodiment.

図３に示す製造手順は、ＲＰ品またはＤＰ品に対する研削加工（Ｓ６）が、上述した一般的な製造手順の場合とは異なる。上述した図２に示す一般的な製造手順の場合は、粗研削工程（Ｓ６ａ）と精研削工程（Ｓ６ｂ）とを段階的に行っている。これに対して、図３に示す製造手順の場合は、粗研削工程（Ｓ６ａ）を経ずに、いきなり精研削工程（Ｓ６ｂ）を行っている。つまり、研削加工（Ｓ６）において、粗研削工程（Ｓ６ａ）を省いている。これは、本実施の形態で説明する光学ガラス研削装置１によれば、詳細を後述するように、ＥＬＩＤ研削法による電解ドレッシングを行うため、ＣＧ加工を実行しながらカップ砥石３に対する目立てを行うことができ、効率的に研削加工を行うことができるからである。さらには、本実施形態で説明する光学ガラス研削装置１によれば、後述するように加工面の品質確保と加工コスト抑制との両立が実現可能であり、粗研削前の硝材成形品に対して短い研削時間で精研削後の加工品質が得られるようになるからである。   The manufacturing procedure shown in FIG. 3 is different from the general manufacturing procedure described above in the grinding process (S6) for the RP product or the DP product. In the case of the general manufacturing procedure shown in FIG. 2 described above, the rough grinding step (S6a) and the fine grinding step (S6b) are performed in stages. On the other hand, in the manufacturing procedure shown in FIG. 3, the fine grinding step (S6b) is suddenly performed without going through the rough grinding step (S6a). That is, in the grinding process (S6), the rough grinding process (S6a) is omitted. This is because, according to the optical glass grinding apparatus 1 described in the present embodiment, as will be described in detail later, in order to perform electrolytic dressing by the ELID grinding method, the cup grindstone 3 is sharpened while performing CG processing. This is because grinding can be performed efficiently. Furthermore, according to the optical glass grinding apparatus 1 described in the present embodiment, as will be described later, it is possible to achieve both the quality of the processed surface and the reduction of the processing cost. This is because the processing quality after fine grinding can be obtained in a short grinding time.

（光学ガラス研削装置の動作例の詳細）
続いて、光学ガラス研削装置１における動作例を説明する。
光学ガラス研削装置１は、上述した工程中において、被研削物である光学ガラス（難硝材製）のプレス品（ＲＰ品またはＤＰ品）１０に対して研削加工を行う。 (Details of operation example of optical glass grinding machine)
Then, the operation example in the optical glass grinding apparatus 1 is demonstrated.
The optical glass grinding apparatus 1 performs a grinding process on a pressed product (RP product or DP product) 10 of optical glass (made of a difficult glass material) that is an object to be ground in the above-described process.

光学ガラス研削装置１が行う研削加工は、上述したＣＧ加工工程に対して、ＥＬＩＤ工程が適用される。以下、これらの各工程について順に説明する。   The ELID process is applied to the above-described CG processing process in the grinding process performed by the optical glass grinding apparatus 1. Hereinafter, these steps will be described in order.

（ＣＧ加工工程）
ＣＧ加工工程は、難硝材により形成される光学ガラスのプレス品１０に対してＣＧ加工を行って、当該プレス品１０の被研削面（すなわち、滑らかな熔融面）を球面形状に研削する工程である。 (CG machining process)
The CG processing step is a step of performing CG processing on an optical glass press product 10 formed of a difficult glass material and grinding a surface to be ground (that is, a smooth molten surface) of the press product 10 into a spherical shape. is there.

まず、ＣＧ加工工程では、被研削物である光学ガラス（難硝材製）のプレス品１０を、回転テーブル２のチャック部２ａに保持させる。次に、動作コントローラ７からの制御指示により、揺動機構を動作させてカップ砥石３の回転軸を、研削するレンズ表面の曲率に対応した角度αを有し、かつ、砥粒部３ａとレンズ表面との接触箇所がレンズ光軸上に存在することになる位置に固定する。   First, in the CG processing step, a pressed product 10 of optical glass (made of a difficult glass material) that is an object to be ground is held on the chuck portion 2 a of the rotary table 2. Next, according to a control instruction from the operation controller 7, the swing mechanism is operated so that the rotation axis of the cup grindstone 3 has an angle α corresponding to the curvature of the lens surface to be ground, and the abrasive grain portion 3a and the lens It fixes to the position where the contact point with the surface exists on the lens optical axis.

このような状態で、動作コントローラ７からの制御指示により、回転テーブル２を所定の回転数で回転駆動させるとともに、カップ砥石３を回転テーブル２とは別の所定の回転数で回転駆動させる。   In this state, according to a control instruction from the operation controller 7, the rotary table 2 is rotationally driven at a predetermined rotational speed, and the cup grindstone 3 is rotationally driven at a predetermined rotational speed different from that of the rotary table 2.

そして、動作コントローラ７からの制御指示により移動機構を動作させて、回転テーブル２のチャック部２ａに保持された光学ガラスのプレス品１０に対してカップ砥石３の砥粒部３ａを当接させるとともに、回転テーブル２とカップ砥石３との送り方向における相対位置を所定の送り速度で可変させる。   Then, the moving mechanism is operated in accordance with a control instruction from the operation controller 7, and the abrasive grains 3 a of the cup grindstone 3 are brought into contact with the optical glass press product 10 held by the chuck 2 a of the rotary table 2. The relative position in the feed direction between the rotary table 2 and the cup grindstone 3 is varied at a predetermined feed speed.

以上の動作を行うことで、ＣＧ加工工程では、回転テーブル２の回転によるカップ砥石３の公転と、カップ砥石３の回転による当該カップ砥石３の自転とにより、光学ガラスのプレス品１０に対するＣＧ加工を行う。   By performing the above operation, in the CG processing step, the CG processing for the press product 10 of the optical glass is performed by the revolution of the cup grindstone 3 by the rotation of the rotary table 2 and the rotation of the cup grindstone 3 by the rotation of the cup grindstone 3. I do.

つまり、難硝材により形成される光学ガラスのプレス品１０において、砥粒のひっかかりのない面である被研削面に対し、回転駆動されるカップ砥石３の研削面である砥粒部３ａを当接させることで、この被研削面を球面形状に研削する。   That is, in the optical glass press product 10 formed of a difficult glass material, the abrasive grain portion 3a which is the grinding surface of the rotationally driven cup grindstone 3 is brought into contact with the surface to be ground which is not caught by abrasive grains. By doing so, the surface to be ground is ground into a spherical shape.

（ＥＬＩＤ工程）
ＥＬＩＤ工程は、ＣＧ加工工程の実行中に、カップ砥石３に対してＥＬＩＤ研削法による電解ドレッシングを行う工程である。 (ELID process)
The ELID step is a step of performing electrolytic dressing by the ELID grinding method on the cup grindstone 3 during execution of the CG processing step.

したがって、ＥＬＩＤ工程では、少なくとも難硝材により形成される光学ガラスのプレス品１０へのカップ砥石３の当接開始から当該カップ砥石３による研削終了までの間、動作コントローラ７が研削液供給部５および電圧印加部６に対して以下のような制御指示を与える。   Therefore, in the ELID process, at least from the start of contact of the cup grindstone 3 to the optical glass press product 10 formed of a difficult glass material to the end of grinding by the cup grindstone 3, the operation controller 7 and the grinding fluid supply unit 5 and The following control instruction is given to the voltage application unit 6.

すなわち、研削液供給部５は、動作コントローラ７からの制御指示に従い、カップ砥石３の砥粒部３ａと電極４との間、および、カップ砥石３の砥粒部３ａと被研削物である光学ガラスのプレス品１０との間に、導電性研削液を供給する。   That is, the grinding fluid supply unit 5 follows the control instruction from the operation controller 7, between the abrasive grain part 3 a of the cup grindstone 3 and the electrode 4, and between the abrasive grain part 3 a of the cup grindstone 3 and the optical object to be ground. A conductive grinding liquid is supplied between the pressed glass product 10.

また、電圧印加部６は、動作コントローラ７からの制御指示に従い、ＥＬＩＤ電源６ａに所定の直流パルス電圧を発生させる。   The voltage application unit 6 causes the ELID power source 6a to generate a predetermined DC pulse voltage in accordance with a control instruction from the operation controller 7.

以上の動作を行うことで、ＥＬＩＤ工程では、電圧印加部６の電流供給ライン６ｃおよび給電ブラシ６ｂを通じて、カップ砥石３と電極４との間に直流パルス電圧を印加することになり、これによりカップ砥石３の研削面である砥粒部３ａに対して自動的に目立て（電解ドレッシング）を行うのである。   By performing the above operation, in the ELID process, a direct-current pulse voltage is applied between the cup grindstone 3 and the electrode 4 through the current supply line 6c and the power supply brush 6b of the voltage application unit 6, thereby The sharpening (electrolytic dressing) is automatically performed on the abrasive grain portion 3a which is the grinding surface of the grindstone 3.

つまり、ＣＧ加工工程の実行中に、カップ砥石３と電極４との間に導電性研削液を供給しつつ電圧を印加して、カップ砥石３に対する電解ドレッシングを行う。   That is, during the execution of the CG processing step, a voltage is applied while supplying a conductive grinding liquid between the cup grindstone 3 and the electrode 4 to perform electrolytic dressing on the cup grindstone 3.

図４は、ＥＬＩＤ研削法による電解ドレッシングのメカニズムを示す説明図である。
ＥＬＩＤ研削法では、電圧印加によって、先ず、砥粒部３ａの結合材３ｂが電解され、適度なダイヤモンド砥粒３ｃの突出が得られる（図４（ａ）参照）。この間に、電解溶出した結合材３ｂが一部不導体化されて砥石端面に堆積して不導体被膜３ｄを形成するため、電解電流が自動的に低下する。このタイミングにおいて初期ドレッシング完了となる（図４（ｂ）参照）。 FIG. 4 is an explanatory view showing a mechanism of electrolytic dressing by the ELID grinding method.
In the ELID grinding method, first, by applying a voltage, the binding material 3b of the abrasive grain portion 3a is electrolyzed, and an appropriate projection of the diamond abrasive grain 3c is obtained (see FIG. 4A). During this time, the electrolytically eluted binder 3b is partially made non-conductive and deposited on the end face of the grindstone to form the non-conductive coating 3d, so that the electrolysis current automatically decreases. At this timing, the initial dressing is completed (see FIG. 4B).

この状態で実際に研削を実行すると、砥石端面の不導体被膜３ｄが、被研削物の表面（すなわち難硝材により形成される光学ガラスのプレス品１０の被研削面）と接触して摩擦により剥離除去されていき、またこれと同時にダイヤモンド砥粒３ｃが被研削物を研削し始めて砥粒摩耗が生じる（図４（ｃ）参照）。   When grinding is actually performed in this state, the non-conductive coating 3d on the end face of the grindstone comes into contact with the surface of the object to be ground (that is, the surface to be ground of the optical glass press product 10 formed of a difficult glass material) and is peeled off by friction. At the same time, the diamond abrasive grains 3c begin to grind the workpiece and abrasive wear occurs (see FIG. 4C).

すると、砥石端面の絶縁性が低下して、電解電流が回復する。これにより、摩耗したダイヤモンド砥粒３ｃ間の不導体被膜３ｄが薄くなった箇所から電解溶出が再開され（図４（ｄ）参照）、再びダイヤモンド砥粒３ｃの突出が得られることになる（図４（ｂ）参照）。   Then, the insulating property of the grindstone end face is lowered and the electrolytic current is recovered. As a result, electrolytic elution is resumed from the point where the nonconductive film 3d between the worn diamond abrasive grains 3c becomes thin (see FIG. 4D), and the protrusion of the diamond abrasive grains 3c is obtained again (FIG. 4). 4 (b)).

（本実施の形態における加工条件）
次に、光学ガラス研削装置１が上述したＣＧ加工工程およびＥＬＩＤ工程を実行する際の加工条件について説明する。 (Processing conditions in the present embodiment)
Next, processing conditions when the optical glass grinding apparatus 1 executes the above-described CG processing step and ELID step will be described.

光学ガラス研削装置１は、粗研削加工を経ずに精研削加工だけを実行することが困難である光学ガラス（難硝材製）のプレス品１０を被研削物とする。したがって、既に説明したように、プレス品１０を想定した従来の加工条件では、被研削面の品質確保と加工コスト抑制とを両立させることが非常に困難である。   The optical glass grinding apparatus 1 uses a pressed product 10 of optical glass (made of a difficult glass material), which is difficult to execute only a precise grinding process without a rough grinding process, as an object to be ground. Therefore, as already explained, it is very difficult to achieve both the quality of the surface to be ground and the reduction of the machining cost under the conventional machining conditions assuming the press product 10.

そこで、光学ガラス研削装置１は、以下に述べる加工条件で、難硝材により形成される光学ガラスのプレス品１０に対する加工、すなわち上述したＣＧ加工工程およびＥＬＩＤ工程を実行する。かかる加工条件は、従来の技術常識にはない発想による本願発明者らの知見に基づくものである。   Therefore, the optical glass grinding apparatus 1 performs processing on the pressed product 10 of optical glass formed of a difficult glass material, that is, the above-described CG processing step and ELID step under the processing conditions described below. Such processing conditions are based on the knowledge of the inventors of the present application based on an idea not found in conventional technical common sense.

難硝材により形成される光学ガラスのプレス品１０に対する加工条件は、ＣＧ加工工程において、カップ砥石３の回転数と、回転テーブル２とカップ砥石３との送り方向における相対位置移動の送り速度とが、粗研削加工と精研削加工という２段階の研削加工を実行する場合よりも高く設定されている、というものである。これらの加工条件は、動作コントローラ７からの制御指示として、カップ砥石３の回転駆動源や移動機構等に対して与えられる。   The processing conditions for the pressed product 10 of optical glass formed of a difficult glass material are the rotational speed of the cup grindstone 3 and the feed speed of the relative position movement in the feed direction of the rotary table 2 and the cup grindstone 3 in the CG processing step. In other words, it is set higher than the case of executing the two-stage grinding process of rough grinding and fine grinding. These machining conditions are given as control instructions from the operation controller 7 to the rotational drive source, the moving mechanism, and the like of the cup grindstone 3.

具体的には、カップ砥石３の回転数については、粗研削加工と精研削加工という２段階の研削加工を実行する場合の回転数である１００００ｒｐｍ（rotation per minute）以下（例えば特許文献３参照）という条件に対して、これよりも高回転数である１８０００ｒｐｍ以上という条件に設定する。回転数の上限値は、カップ砥石３の回転軸受部の許容回転数内（すなわち装置の機械的仕様の範囲内）であればよい。ただし、ＥＬＩＤ工程の際に供給する導電性研削液の膜切れが生じてしまうのを回避すべく、例えば４００００ｒｐｍ程度を上限とすることも考えられる。つまり、カップ砥石３の回転数は、１８０００ｒｐｍ以上４００００ｒｐｍ以下、好ましくは２００００ｒｐｍ〜３００００ｒｐｍ程度に設定する。   Specifically, the rotational speed of the cup grindstone 3 is 10000 rpm (rotation per minute) or less, which is the rotational speed when performing two-stage grinding processing, that is, rough grinding and fine grinding (see, for example, Patent Document 3). Is set to a condition of 18000 rpm or more, which is a higher rotational speed than the above condition. The upper limit value of the rotational speed may be within the allowable rotational speed of the rotary bearing portion of the cup grindstone 3 (that is, within the mechanical specifications of the apparatus). However, in order to avoid the film breakage of the conductive grinding liquid supplied during the ELID process, it is conceivable that the upper limit is, for example, about 40000 rpm. That is, the rotational speed of the cup grindstone 3 is set to 18000 rpm or more and 40000 rpm or less, preferably about 20000 rpm to 30000 rpm.

また、回転テーブル２とカップ砥石３との相対位置移動の送り速度については、１．０μｍ／ｓｅｃ以上１５．０μｍ／ｓｅｃ以下であればよく、好ましくは２．０μｍ／ｓｅｃ以上１５．０μｍ／ｓｅｃ以下という条件に設定する。   Further, the feed speed of the relative position movement between the rotary table 2 and the cup grindstone 3 may be 1.0 μm / sec or more and 15.0 μm / sec or less, preferably 2.0 μm / sec or more and 15.0 μm / sec. Set the following conditions.

他の加工条件については、難硝材以外の硝材により形成される光学ガラスに対して研削を行う場合と同様で構わない。例えば、回転テーブル２の回転数であれば、１〜１００ｒｐｍという条件であればよく、好ましくは５０ｒｐｍ程度という条件に設定することが考えられる。また、例えば、電圧印加部６による印加電圧については、３０〜１５０Ｖという条件であればよく、好ましくは１５０Ｖ程度という条件に設定することが考えられる。   Other processing conditions may be the same as in the case of grinding an optical glass formed of a glass material other than the difficult glass material. For example, if it is the rotation speed of the turntable 2, the conditions of 1-100 rpm should just be sufficient, Preferably it can consider setting to the conditions of about 50 rpm. Further, for example, the voltage applied by the voltage application unit 6 may be set to a condition of 30 to 150 V, preferably set to a condition of about 150 V.

なお、本実施の形態では、以上に説明した加工条件を採用しつつ、ＣＧ加工工程の実行中にＥＬＩＤ工程を実行し、カップ砥石３の砥粒部３ａに対して自動的に目立て（電解ドレッシング）を行う。   In the present embodiment, the ELID process is executed during the execution of the CG processing process while adopting the processing conditions described above, and the abrasive grains 3a of the cup grindstone 3 are automatically set (electrolytic dressing). )I do.

したがって、本実施の形態では、カップ砥石３の砥粒部３ａの砥粒径について、粗いものから細かいものへ段階的に遷移させるといった手法ではなく、はじめから精研削加工用の砥粒径（例えば、砥粒の粒度の番手が＃１５００〜＃８０００であり、好ましくは粒度表示＃２０００、平均粒径１μｍ〜５μｍ）を用いて研削加工を行うこと、すなわち研削加工（Ｓ６）において、粗研削工程（Ｓ６ａ）を経ずに、いきなり精研削工程（Ｓ６ｂ）を行うことが可能となる。   Therefore, in the present embodiment, the abrasive grain size of the abrasive grain portion 3a of the cup grindstone 3 is not a method of gradually changing from coarse to fine, but from the beginning, the abrasive grain size for fine grinding (for example, In the grinding process in which the grain size of the abrasive grains is # 1500 to # 8000, preferably using the grain size display # 2000, the average grain size is 1 μm to 5 μm, that is, the grinding process (S6). The precision grinding step (S6b) can be performed suddenly without going through (S6a).

つまり、粗研削加工前の被研削面に対して、粗研削工程と精研削工程とで２段階に研削加工を行うのではなく、はじめから精研削加工用の複数の砥粒によって形成された研削面である砥粒部３ａを有するカップ砥石３を用いて研削加工を行うのである。   In other words, the surface to be ground before the rough grinding process is not formed in two stages by the rough grinding process and the fine grinding process, but is formed from a plurality of abrasive grains for fine grinding from the beginning. Grinding is performed using a cup grindstone 3 having an abrasive grain portion 3a as a surface.

このように、精研削加工用の砥粒部３ａを有するカップ砥石３を用い、ＥＬＩＤ工程を併用すれば、常に目立てを行うことが可能となるため、難硝材により形成される光学ガラスのプレス品１０を研削加工する場合であっても、被研削面に対して砥石研削力の持続性が得られ、研削加工を行うことが可能となり、その結果として被研削面の品質確保を実現する上で非常に好適なものとなる。   As described above, if the cup grindstone 3 having the fine grain part 3a for fine grinding is used and the ELID process is used in combination, it is possible to always make sharpening, so a press product of optical glass formed of a difficult glass material. Even in the case of grinding 10, it is possible to maintain the grinding force of the grinding wheel on the surface to be ground and to perform grinding, and as a result, to ensure the quality of the surface to be ground. It will be very suitable.

＜４．本実施の形態の効果＞
本実施の形態で説明した光学ガラス研削装置１、当該光学ガラス研削装置１が実行する光学ガラスの研削加工方法、および、当該光学ガラスの研削加工方法を用いて行う光学ガラスレンズの製造方法によれば、以下に述べる効果が得られる。 <4. Effects of the present embodiment>
According to the optical glass grinding apparatus 1 described in the present embodiment, the optical glass grinding method performed by the optical glass grinding apparatus 1, and the optical glass lens manufacturing method performed using the optical glass grinding method. For example, the following effects can be obtained.

本実施の形態によれば、光学ガラス製のプレス品１０に対して研削加工を行う場合に、ＣＧ加工工程の実行中にＥＬＩＤ工程を実行しつつ、カップ砥石３の回転数および送り速度の両方が、粗研削加工と精研削加工という２段階の研削加工を実行する場合よりも高く設定されているという加工条件で当該ＣＧ加工工程を実行する。   According to the present embodiment, when grinding is performed on the optical glass press product 10, both the rotational speed and feed speed of the cup grindstone 3 are performed while the ELID process is performed during the execution of the CG machining process. However, the CG processing step is executed under the processing conditions that are set higher than in the case of executing the two-stage grinding processing of rough grinding and fine grinding.

したがって、プレス品１０を被研削物とする場合であっても、従来技術による２段階の研削加工を実行する場合を想定した加工条件では実現することが困難であった被研削面の品質確保と加工コスト抑制とを両立させることができる。   Therefore, even when the press product 10 is a workpiece, it is difficult to achieve the quality of the surface to be ground, which is difficult to realize under the processing conditions that assume the case where two-stage grinding is performed according to the prior art. It is possible to achieve both processing cost reduction.

つまり、精研削加工用の複数の砥粒によって形成された研削面である砥粒部３ａを有するカップ砥石３で研削加工を実行する場合であっても、粗研削加工前の被研削面に対して砥石研削力の持続性が常に得られ、研削加工を行うことが可能となり、レンズに適した品質の被研削面が確実に得られるようになる。   That is, even when the grinding process is performed with the cup grindstone 3 having the abrasive grain portion 3a which is a grinding surface formed by a plurality of abrasive grains for fine grinding, the surface to be ground before the rough grinding process is performed. Thus, sustainability of the grinding wheel grinding force can always be obtained, grinding can be performed, and a surface to be ground having a quality suitable for a lens can be reliably obtained.

ここで、レンズに適した品質とは、研削加工後かつ研磨処理前の状態において、例えば被研削面の表面粗さＲｚが１μｍ以下であることをいう。表面粗さＲｚが１μｍ以下であれば、その後に行う研磨処理を、高い精度で、かつ、短時間で効率的に行うことができるからである。また、レンズ表面の傷を抑制できるので、必要以上に研磨処理に多くの時間や熟練技能等を要することがなく、さらには送り速度等の高速化によりＣＧ加工工程の迅速化（加工時間短縮）も図れるので、その結果としてプレス品１０に対する加工コストが増大してしまうのを抑えることができる。   Here, the quality suitable for the lens means that, for example, the surface roughness Rz of the surface to be ground is 1 μm or less in a state after the grinding process and before the polishing process. This is because if the surface roughness Rz is 1 μm or less, the subsequent polishing treatment can be efficiently performed with high accuracy and in a short time. In addition, since scratches on the lens surface can be suppressed, the polishing process does not require much time and skill, etc. more than necessary, and the CG processing process is accelerated by shortening the feed rate (reducing the processing time). As a result, it is possible to suppress an increase in processing cost for the press product 10 as a result.

これらのことは、以下に述べる理由によるものと推測される。
本実施の形態では、ＣＧ加工工程の実行中にＥＬＩＤ工程を実行する。そのため、ＥＬＩＤ工程による目立て（電解ドレッシング）の作用により、カップ砥石３の砥粒部３ａは、ダイヤモンド砥粒が結合材から突出した状態を十分に維持し得るもの、すなわちいわゆる刃が立ったものとなる。 These are presumed to be due to the following reasons.
In the present embodiment, the ELID process is executed during the execution of the CG machining process. Therefore, by the action of the setting (electrolytic dressing) in the ELID process, the abrasive grains 3a of the cup grindstone 3 can sufficiently maintain the state in which the diamond abrasive grains protrude from the binding material, that is, the so-called blade stands up. Become.

しかも、カップ砥石３は、粗研削加工と精研削加工という２段階の研削加工を実行する場合よりも高速で回転駆動されている。したがって、難硝材により形成される光学ガラスのプレス品１０の被研削面（すなわち、滑らかな熔融面）からみれば、ＥＬＩＤ作用により刃が立った状態のダイヤモンド砥粒が、通常の加工条件の場合よりも単位時間当たり多く擦り付けられることになる。   In addition, the cup grindstone 3 is driven to rotate at a higher speed than in the case of performing two-stage grinding, that is, rough grinding and fine grinding. Therefore, when viewed from the surface to be ground (that is, the smooth melted surface) of the optical glass press 10 formed of a difficult glass material, the diamond abrasive grains with the blade standing by the ELID action are under normal processing conditions. It will be rubbed more per unit time than.

これにより、プレス品１０の被研削面は、削り残しがなく良好に削られた状態となる。これらのことが相俟って、すなわちＥＬＩＤ工程を実行しつつカップ砥石３を高速回転させることで、プレス品１０の被研削面は、砥粒のひっかかりを得ることができるため、レンズに適した品質の被研削面となる。   Thereby, the to-be-ground surface of the press product 10 is in a state of being satisfactorily shaved without being left uncut. In combination with these, that is, by rotating the cup grindstone 3 at a high speed while performing the ELID process, the surface to be ground of the press product 10 can be caught by abrasive grains, which is suitable for a lens. It becomes a quality ground surface.

さらに、本実施の形態では、回転テーブル２とカップ砥石３との送り方向における相対位置移動の送り速度が、粗研削加工と精研削加工という２段階の研削加工を実行する場合よりも高く設定されている。   Furthermore, in the present embodiment, the feed speed of the relative position movement in the feed direction between the rotary table 2 and the cup grindstone 3 is set higher than that in the case of executing the two-stage grinding process of the rough grinding process and the fine grinding process. ing.

つまり、単位時間当たりの相対位置移動の送り量が、通常の研削加工における場合よりも大きい。このように送り量が大きいと、被研削面に対して砥粒のひっかかりをさらに得やすくなる。また、本実施の形態では、カップ砥石３を高速で回転駆動している。したがって、相対位置移動の送り量を大きくすることで被研削面の品質を保ちながら良好に研削加工することができる。   That is, the feed amount of the relative position movement per unit time is larger than that in normal grinding. When the feed amount is large in this way, it becomes easier to get the abrasive grains caught on the surface to be ground. Moreover, in this Embodiment, the cup grindstone 3 is rotationally driven at high speed. Therefore, by increasing the feed amount of the relative position movement, it is possible to perform a good grinding process while maintaining the quality of the surface to be ground.

このように、単位時間当たりの相対位置移動の送り量を大きくすれば、研削加工に要する時間の短縮が実現可能となり、これに伴ってプレス品１０に対する研削加工の効率も向上させることができる。故に、プレス品１０に対する加工コスト増大の抑制が実現可能となる。   As described above, if the feed amount of the relative position movement per unit time is increased, the time required for the grinding process can be shortened, and accordingly, the efficiency of the grinding process for the press product 10 can be improved. Therefore, it is possible to suppress an increase in processing cost for the press product 10.

また、本実施の形態では、カップ砥石３の回転数および送り速度の両方について、粗研削加工と精研削加工という２段階の研削加工を実行するよりも高く設定する。したがって、被研削面の品質確保と加工コスト抑制との両立が確実なものとなる。   In the present embodiment, both the rotational speed and feed rate of the cup grindstone 3 are set higher than when two-stage grinding is performed, that is, rough grinding and fine grinding. Therefore, it is possible to ensure both the quality of the surface to be ground and the reduction of processing costs.

例えば、送り速度のみを高速化しても、回転数を高速化しなければ、送りによって被研削面に傷が入る可能性が非常に高くなり、この場合は被研削面の品質確保と加工コスト抑制とを両立できるとはいえない。つまり、回転数および送り速度の両方の高速化によって、被研削面の品質確保と加工コスト抑制との両立が実現可能となるのである。   For example, even if only the feed speed is increased, if the rotation speed is not increased, the possibility of scratches on the surface to be ground due to the feed becomes very high. Cannot be said to be compatible. That is, it is possible to realize both the quality of the surface to be ground and the reduction of the machining cost by increasing both the rotational speed and the feed rate.

一方、回転数のみを高速化すれば、被研削面の品質確保が実現可能である。ただし、被研削面の品質確保と加工コスト抑制とを両立させるためには、送り速度を高速化して研削加工の効率向上を図ることが好ましい。   On the other hand, if only the rotational speed is increased, the quality of the surface to be ground can be ensured. However, in order to achieve both ensuring the quality of the surface to be ground and reducing the processing cost, it is preferable to increase the feed rate and improve the efficiency of the grinding process.

なお、本実施の形態は、本発明の好適な実施の一態様を示すものである。すなわち、本発明は、本実施の形態の内容に限定されることはなく、その要旨を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。   Note that this embodiment mode shows a preferable embodiment mode of the present invention. That is, the present invention is not limited to the contents of the present embodiment, and can be appropriately changed without departing from the gist thereof.

次に、実施例を挙げて、本発明を具体的に説明する。ただし、本発明が、以下の実施例に限定されないことは勿論である。
図５〜図８は、本発明の実施例１〜実施例１５における加工条件を示す説明図である。また、図９は、本発明の比較例１〜比較例２における加工条件を示す説明図である。 Next, an Example is given and this invention is demonstrated concretely. However, it is needless to say that the present invention is not limited to the following examples.
5-8 is explanatory drawing which shows the processing conditions in Example 1- Example 15 of this invention. Moreover, FIG. 9 is explanatory drawing which shows the processing conditions in the comparative example 1- comparative example 2 of this invention.

＜実施例１＞
実施例１では、難硝材であるＦＣＤ１（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.49700、νｄ＝81.61）により形成されたプレス品に対して研削加工を行い、レンズ径３５．８ｍｍ、表面曲率半径４４．７２ｍｍの光学ガラスレンズ（球面レンズ）を製造した。研削加工は、粗研削工程と精研削工程とを纏めた一つの研削工程において、ＣＧ加工工程の実行中にＥＬＩＤ工程を実行することによって行った。ＣＧ加工工程は、カップ径４０ｍｍ、砥石番手＃２０００のカップ砥石３を用い、カップ砥石３の回転軸をα＝１４°傾けた状態で、以下に述べる加工条件で行った。すなわち、カップ砥石３の回転数を２００００ｒｐｍ、送り速度を２μｍ／ｓｅｃとした。なお、回転テーブル２の回転数は５０ｒｐｍ、電圧印加部６による印加電圧は１５０Ｖとした。また、研削液供給部５が供給する導電性研削液としては、シミロンＣＧ−７（大同化学工業株式会社製）を用いた。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．１８μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、５０秒であった。 <Example 1>
In Example 1, a pressed product formed by FCD1 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.490000, νd = 81.61), which is a difficult glass material, is ground to obtain a lens diameter of 35.8 mm and a surface curvature radius of 44.72 mm. An optical glass lens (spherical lens) was manufactured. The grinding process was performed by executing the ELID process during the execution of the CG machining process in one grinding process in which the rough grinding process and the fine grinding process were combined. The CG processing step was performed using the cup grindstone 3 having a cup diameter of 40 mm and a grindstone count # 2000, with the rotation axis of the cup grindstone 3 being inclined by α = 14 °, under the processing conditions described below. That is, the rotational speed of the cup grindstone 3 was 20000 rpm, and the feed rate was 2 μm / sec. The rotation speed of the rotary table 2 was 50 rpm, and the voltage applied by the voltage application unit 6 was 150V. Moreover, as the conductive grinding fluid supplied by the grinding fluid supply unit 5, Similon CG-7 (manufactured by Daido Chemical Industry Co., Ltd.) was used.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.18 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 50 seconds.

＜実施例２＞
実施例２では、上述した実施例1の場合とは、カップ砥石３の回転数および送り速度が異なる。実施例２では、カップ砥石３の回転数を３００００ｒｐｍ、送り速度を５μｍ／ｓｅｃとした。他の条件は、実施例1の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．２０μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、２５秒であった。 <Example 2>
In the second embodiment, the rotational speed and feed speed of the cup grindstone 3 are different from those in the first embodiment. In Example 2, the rotational speed of the cup grindstone 3 was 30000 rpm, and the feed rate was 5 μm / sec. Other conditions are the same as in the first embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.20 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 25 seconds.

＜実施例３＞
実施例３では、上述した実施例1の場合とは、カップ砥石３の送り速度が異なる。実施例３では、カップ砥石３の送り速度を１μｍ／ｓｅｃとした。他の条件は、実施例1の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．６０μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、９０秒であった。 <Example 3>
In Example 3, the feeding speed of the cup grindstone 3 is different from that in Example 1 described above. In Example 3, the feeding speed of the cup grindstone 3 was 1 μm / sec. Other conditions are the same as in the first embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.60 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 90 seconds.

＜実施例４＞
実施例４では、上述した実施例1の場合とは、カップ砥石３の送り速度および砥石番手が異なる。実施例４では、カップ砥石３の送り速度を１０μｍ／ｓｅｃ、砥石番手を＃１５００とした。他の条件は、実施例1の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．２２μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、２０秒であった。 <Example 4>
In the fourth embodiment, the feeding speed and the grindstone count of the cup grindstone 3 are different from those in the first embodiment. In Example 4, the feeding speed of the cup grindstone 3 was 10 μm / sec, and the grindstone count was # 1500. Other conditions are the same as in the first embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.22 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 20 seconds.

＜実施例５＞
実施例５では、上述した実施例４の場合とは、カップ砥石３の送り速度が異なる。実施例５では、カップ砥石３の送り速度を１５μｍ／ｓｅｃとした。他の条件は、実施例４の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．２７μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、２０秒であった。 <Example 5>
In Example 5, the feeding speed of the cup grindstone 3 is different from that in Example 4 described above. In Example 5, the feeding speed of the cup grindstone 3 was 15 μm / sec. Other conditions are the same as in the fourth embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.27 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 20 seconds.

＜実施例６＞
実施例６では、上述した実施例４の場合とは、カップ砥石３の送り速度およびボンド材の材質が異なる。実施例６では、カップ砥石３の送り速度を２μｍ／ｓｅｃ、ボンド材の材質をメタルボンドではなくレジンボンドとした。他の条件は、実施例４の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．１６μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、５０秒であった。 <Example 6>
In Example 6, the feeding speed of the cup grindstone 3 and the material of the bond material are different from those in Example 4 described above. In Example 6, the feeding speed of the cup grindstone 3 was 2 μm / sec, and the bond material was not a metal bond but a resin bond. Other conditions are the same as in the fourth embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.16 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 50 seconds.

＜実施例７＞
実施例７では、上述した実施例３の場合とは、カップ砥石３の回転数が異なる。実施例２では、カップ砥石３の回転数を１８０００ｒｐｍとした。他の条件は、実施例３の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．８７μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、９０秒であった。 <Example 7>
In Example 7, the rotation speed of the cup grindstone 3 is different from that in Example 3 described above. In Example 2, the rotational speed of the cup grindstone 3 was 18000 rpm. Other conditions are the same as in the third embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.87 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 90 seconds.

＜実施例８＞
実施例８では、上述した実施例４の場合とは、難硝材の種類およびカップ砥石３の送り速度が異なる。実施例８では、研削対象物をＥ-ＦＤＳ１（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.92286、νｄ＝20.88）、カップ砥石３の送り速度を５μｍ／ｓｅｃとした。他の条件は、実施例４の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．０８μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、２５秒であった。 <Example 8>
In Example 8, the kind of non-glass material and the feed speed of the cup grindstone 3 are different from those in Example 4 described above. In Example 8, the grinding object was E-FDS1 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.92286, νd = 20.88), and the feed speed of the cup grindstone 3 was 5 μm / sec. Other conditions are the same as in the fourth embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.08 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 25 seconds.

＜実施例９＞
実施例９では、上述した実施例８の場合とは、難硝材の種類が異なる。実施例９では、研削対象物をＦＤＳ１８（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.94595、νｄ＝17.98）とした。他の条件は、実施例８の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．０５μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、２５秒であった。 <Example 9>
In Example 9, the kind of non-glass material is different from that in Example 8 described above. In Example 9, the object to be ground was FDS18 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.94595, νd = 17.98). Other conditions are the same as in the eighth embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.05 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 25 seconds.

＜実施例１０＞
実施例１０では、上述した実施例８の場合とは、難硝材の種類が異なる。実施例１０では、研削対象物をＦＤＳ９０（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.84666、νｄ＝23.78）とした。他の条件は、実施例８の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．５０μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、２５秒であった。 <Example 10>
In Example 10, the kind of non-glass material is different from that in Example 8 described above. In Example 10, the object to be ground was FDS90 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.84666, νd = 23.78). Other conditions are the same as in the eighth embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.50 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 25 seconds.

＜実施例１１＞
実施例１１では、上述した実施例８の場合とは、難硝材の種類およびカップ砥石３の送り速度が異なる。実施例１１では、研削対象物をＰＣＤ４（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.61800、νｄ＝63.40）、カップ砥石３の送り速度を４μｍ／ｓｅｃとした。他の条件は、実施例８の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．５６μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、３０秒であった。 <Example 11>
In Example 11, the kind of non-glass material and the feed speed of the cup grindstone 3 are different from those in Example 8 described above. In Example 11, the grinding object was PCD4 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.61800, νd = 63.40), and the feed speed of the cup grindstone 3 was 4 μm / sec. Other conditions are the same as in the eighth embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.56 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 30 seconds.

＜実施例１２＞
実施例１２では、上述した実施例１１の場合とは、カップ砥石３の送り速度および砥石番手が異なる。実施例１２では、カップ砥石３の送り速度を３μｍ／ｓｅｃ、石番手を＃２０００とした。他の条件は、実施例１１の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．３０μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、４０秒であった。 <Example 12>
In the twelfth embodiment, the feeding speed of the cup grindstone 3 and the grindstone count are different from those in the eleventh embodiment. In Example 12, the feeding speed of the cup grindstone 3 was 3 μm / sec, and the stone count was # 2000. Other conditions are the same as in the case of Example 11.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.30 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 40 seconds.

＜実施例１３＞
実施例１３では、上述した実施例８の場合とは、難硝材の種類およびカップ砥石３の送り速度が異なる。実施例１３では、研削対象物をＴＡＦＤ２５（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.90366、νｄ＝31.32）、カップ砥石３の送り速度を８μｍ／ｓｅｃとした。他の条件は、実施例８の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．４０μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、２０秒であった。 <Example 13>
In Example 13, the kind of non-glass material and the feed speed of the cup grindstone 3 are different from those in Example 8 described above. In Example 13, the object to be ground was TAFD 25 (manufactured by HOYA, nd = 1.90366, νd = 31.32), and the feed speed of the cup grindstone 3 was 8 μm / sec. Other conditions are the same as in the eighth embodiment.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.40 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 20 seconds.

＜実施例１４＞
実施例１４では、上述した実施例１３の場合とは、難硝材の種類が異なる。実施例１４では、研削対象物をＴＡＦＤ３５（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝1.91082、νｄ＝35.25）とした。他の条件は、実施例１３の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．１９μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、２０秒であった。 <Example 14>
In Example 14, the kind of non-glass material is different from that in Example 13 described above. In Example 14, the object to be ground was TAFD35 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 1.91082, νd = 35.25). Other conditions are the same as in the case of Example 13.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.19 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 20 seconds.

＜実施例１５＞
実施例１５では、上述した実施例１３の場合とは、難硝材の種類が異なる。実施例１５では、研削対象物をＴＡＦＤ４０（ＨＯＹＡ株式会社製、ｎｄ＝2.00069、νｄ＝25.46）とした。他の条件は、実施例１３の場合と同様である。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが０．４９μｍであった。また、削り代を８０μｍとした場合の加工時間は、２０秒であった。 <Example 15>
In the fifteenth embodiment, the kind of the difficult glass material is different from that in the thirteenth embodiment. In Example 15, the object to be ground was TAFD40 (manufactured by HOYA Corporation, nd = 2.00069, νd = 25.46). Other conditions are the same as in the case of Example 13.
As a result of grinding under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after processing was 0.49 μm. Further, the machining time when the machining allowance was 80 μm was 20 seconds.

＜比較例１＞
比較例１では、上述した実施例１〜１５の場合とは異なり、粗研削加工と精研削加工という２段階の研削加工を行っている。粗研削加工では、カップ砥石３の送り速度を２０μｍ／ｓｅｃ、砥石番手を＃３２５とした。一方、精研削加工では、カップ砥石３の送り速度を１０μｍ／ｓｅｃ、砥石番手を＃１５００とした。カップ砥石３の回転数は、粗研削加工と精研削加工のいずれも６０００ｒｐｍとした。なお、回転テーブル２の回転数は５０ｒｐｍ、電圧印加部６による印加電圧は０Ｖ（すなわちＥＬＩＤ工程を実行せず）とした。また、導電性研削液としては、シミロンＣＧ−７（大同化学工業株式会社製）を用いた。
以上の加工条件で研削加工を行った結果、粗研削加工後における難硝材のレンズ表面は、表面粗さＲｚが１５．０μｍであった。削り代を８０μｍとした場合の粗研削加工の加工時間は１５秒であった。また、精研削加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが１．０μｍであった。削り代を８０μｍとした場合の粗研削加工の加工時間は１８秒であった。 <Comparative Example 1>
In the first comparative example, unlike the first to fifteenth embodiments described above, two-stage grinding is performed: rough grinding and fine grinding. In the rough grinding process, the feeding speed of the cup grindstone 3 was 20 μm / sec, and the grindstone count was # 325. On the other hand, in precision grinding, the feed speed of the cup grindstone 3 was 10 μm / sec, and the grindstone count was # 1500. The rotational speed of the cup grindstone 3 was set to 6000 rpm for both rough grinding and fine grinding. The rotation speed of the turntable 2 was 50 rpm, and the voltage applied by the voltage application unit 6 was 0 V (that is, the ELID process was not performed). Moreover, as the conductive grinding fluid, Similon CG-7 (manufactured by Daido Chemical Industry Co., Ltd.) was used.
As a result of grinding under the above-described processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the non-glass material after rough grinding was 15.0 μm. When the cutting allowance was 80 μm, the processing time for the rough grinding was 15 seconds. Moreover, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after the precision grinding was 1.0 μm. When the cutting allowance was 80 μm, the processing time of the rough grinding was 18 seconds.

＜比較例２＞
比較例２では、上述した比較例１の場合とは、カップ砥石３の回転数が異なる。比較例２では、カップ砥石３の回転数を１５０００ｒｐｍとした。他の条件は、比較例１の場合と同様である。
以上の加工条件で検索加工を行った結果、粗研削加工後における難硝材により形成されたレンズのレンズ表面は、表面粗さＲｚが１３．５μｍであった。削り代を８０μｍとした場合の粗研削加工の加工時間は１５秒であった。また、精研削加工後における難硝材のレンズ表面は、表面粗さＲｚが１．０〜２．０μｍであった。１．０〜２．０μｍというばらつきが生じているのは、カップ砥石３の目立て状態による粗さのばらつきがあるためと考えられる。削り代を８０μｍとした場合の粗研削加工の加工時間は１８秒であった。 <Comparative Example 2>
In the comparative example 2, the rotation speed of the cup grindstone 3 is different from the case of the comparative example 1 described above. In Comparative Example 2, the rotational speed of the cup grindstone 3 was set to 15000 rpm. Other conditions are the same as in Comparative Example 1.
As a result of performing the search processing under the above processing conditions, the surface roughness Rz of the lens surface of the lens formed of the difficult glass material after the rough grinding was 13.5 μm. When the cutting allowance was 80 μm, the processing time for the rough grinding was 15 seconds. Moreover, the surface roughness Rz of the lens surface of the difficult glass material after the precision grinding was 1.0 to 2.0 μm. It is considered that the variation of 1.0 to 2.0 μm is caused by the variation of roughness due to the sharpened state of the cup grindstone 3. When the cutting allowance was 80 μm, the processing time of the rough grinding was 18 seconds.

＜まとめ＞
以上に挙げた実施例1〜１５および比較例１〜２の結果を勘案すると、難硝材からなる光学ガラスの粗研削加工前の被研削面に対して、粗研削工程（Ｓ６ａ）を経ずにいきなり精研削工程（Ｓ６ｂ）を行う場合において、研削加工後に加工面の表面粗さＲｚを１μｍ以下とするためには、難硝材により形成された光学ガラスに対する加工条件につき、カップ砥石３の回転数を１８０００ｒｐｍ〜３００００ｒｐｍ、送り速度を１．０μｍ／ｓｅｃ以上１５．０μｍ／ｓｅｃ以下、砥粒の粒度の番手を＃２０００〜＃８０００、砥粒の平均粒径１．０μｍ〜１０．０μｍ、印加電圧を３０Ｖ〜１５０Ｖ、ボンド材をメタルボンドまたはレジンボンドのいずれか、回転テーブルの回転数を１ｒｐｍ〜１００ｒｐｍとすればよい。 <Summary>
Considering the results of Examples 1 to 15 and Comparative Examples 1 and 2 listed above, the surface to be ground before rough grinding of the optical glass made of a difficult glass material is not subjected to the rough grinding step (S6a). When the precision grinding step (S6b) is performed suddenly, in order to reduce the surface roughness Rz of the processed surface to 1 μm or less after the grinding process, the rotational speed of the cup grindstone 3 with respect to the processing conditions for the optical glass formed of the difficult glass material 18000 rpm to 30000 rpm, the feed rate is 1.0 μm / sec to 15.0 μm / sec, the grain size of the abrasive grains is # 2000 to # 8000, the average grain size of the abrasive grains is 1.0 μm to 10.0 μm, the applied voltage May be 30V to 150V, the bond material may be either metal bond or resin bond, and the rotational speed of the rotary table may be 1 rpm to 100 rpm.

１ 光学ガラス研削装置
２ 回転テーブル
３ カップ砥石
３ａ 砥粒部
４ 電極
５ 研削液供給部
６ 電圧印加部
７ 動作コントローラ
１０ プレス品
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Optical glass grinding apparatus 2 Rotary table 3 Cup grindstone 3a Abrasive grain part 4 Electrode 5 Grinding fluid supply part 6 Voltage application part 7 Operation controller 10 Press goods

Claims (10)

光学ガラスを所定形状にプレス成形したプレス品を準備する準備工程と、
粗研削加工前の被研削面を有するプレス品に対して精研削加工用の研削面を有する導電性のカップ砥石を当接させて回転駆動させることで精研削を行う研削工程と、
前記研削工程時に、前記カップ砥石の研削面と対向する位置に配設された電極と前記カップ砥石との間に導電性研削液を供給しながら、前記電極と前記カップ砥石間に所定の電圧を印加することをで、前記研削面のドレッシングを行う電解インプロセスドレッシング工程とを備え
前記研削工程における前記光学ガラスのプレス品と前記カップ砥石の当接可変方向における相対位置移動の送り速度は、１．０μｍ／ｓｅｃ以上１５．０μｍ／ｓｅｃ以下である
ことを特徴とする光学ガラスの研削加工方法。 A preparation step of preparing a press product obtained by press-molding optical glass into a predetermined shape;
A grinding process for performing fine grinding by bringing a conductive cup grindstone having a grinding surface for fine grinding into contact with a press product having a surface to be ground before rough grinding and rotating it;
During the grinding step, a predetermined voltage is applied between the electrode and the cup grindstone while supplying a conductive grinding liquid between the electrode disposed at a position facing the grinding surface of the cup grindstone and the cup grindstone. de that applied to, and a electrolytic in-process dressing step for dressing the grinding surface
The optical glass press product in the grinding step and the feed speed of the relative position movement in the contact variable direction of the cup grindstone are 1.0 μm / sec or more and 15.0 μm / sec or less . Grinding method. 前記準備工程は、所定形状に予備成形したガラス成形体を加熱することにより軟化させた後、成形型を用いて当該ガラス成形体をプレス成形することにより前記光学ガラスのプレス品を作製する工程である
ことを特徴とする請求項１記載の光学ガラスの研削加工方法。 The preparatory step is a step of producing a press product of the optical glass by softening a glass molded body preformed into a predetermined shape by heating and then press molding the glass molded body using a mold. The optical glass grinding method according to claim 1, wherein: 前記準備工程は、所望の光学特性を有する光学ガラスを得られるように調整されたガラス原料を熔融させて熔融ガラスを得た後、当該熔融ガラスをパイプの流出口から成形型に供給し、当該成形型を用いてプレス成形することにより前記光学ガラスのプレス品を作製する工程である
ことを特徴とする請求項１記載の光学ガラスの研削加工方法。 The preparatory step is to obtain a molten glass by melting a glass raw material adjusted so as to obtain an optical glass having desired optical characteristics, and then supplying the molten glass from a pipe outlet to a mold, The optical glass grinding method according to claim 1, wherein the optical glass is manufactured by press molding using a molding die. 前記光学ガラスのプレス品は、前記被研削面の表面粗さＲｚが２．０μｍ以下である
ことを特徴とする請求項２または３記載の光学ガラスの研削加工方法。 4. The optical glass grinding method according to claim 2, wherein the pressed product of the optical glass has a surface roughness Rz of the surface to be ground of 2.0 μm or less. 5. 前記カップ砥石は、前記被研削面を研削する砥粒と、当該砥粒を結合するボンド材を含み、
前記砥粒の粒度が＃２０００〜＃８０００である
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の光学ガラスの研削加工方法。 The cup grindstone includes abrasive grains for grinding the surface to be ground, and a bond material for bonding the abrasive grains,
The grain size of the abrasive grains is # 2000 to # 8000. The optical glass grinding method according to any one of claims 1 to 4, wherein the abrasive grain size is # 2000 to # 8000. 前記砥粒の平均粒子径は１．０〜１０．０μｍである
ことを特徴とする請求項５記載の光学ガラスの研削加工方法。 6. The optical glass grinding method according to claim 5, wherein an average particle diameter of the abrasive grains is 1.0 to 10.0 [mu] m. 前記ボンド材は、メタルボンド、または、レジンボンドからなる
ことを特徴とする請求項５記載の光学ガラスの研削加工方法。 The optical glass grinding method according to claim 5, wherein the bond material is a metal bond or a resin bond. 前記研削工程における前記カップ砥石の回転数は、１８０００ｒｐｍ以上３００００ｒｐｍ以下である
ことを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の光学ガラスの研削加工方法。 The optical glass grinding method according to any one of claims 1 to 7, wherein a rotational speed of the cup grindstone in the grinding step is 18000 rpm or more and 30000 rpm or less. 前記光学ガラスのプレス品は、フツリン酸ガラス、リン酸ガラス、リン酸ニオブ含有の高屈折率高分散ガラス、または、ホウ酸ランタン含有高屈折率低分散ガラスのいずれか１つからなる
ことを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の光学ガラスの研削加工方法。 The optical glass press product is made of any one of fluorophosphate glass, phosphate glass, high refractive index and high dispersion glass containing niobium phosphate, or high refractive index and low dispersion glass containing lanthanum borate. The optical glass grinding method according to any one of claims 1 to 8 . 請求項１〜９のいずれか１項に記載の光学ガラスの研削加工方法を用いて、前記光学ガラスのプレス品から光学ガラスレンズを製造する光学ガラスレンズの製造方法。 Using the grinding method of the optical glass according to any one of claims 1 to 9 The method for manufacturing an optical glass lens for producing an optical glass lens from pressed product of the optical glass.
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