JP5802030B2

JP5802030B2 - Fuel tube

Info

Publication number: JP5802030B2
Application number: JP2011060634A
Authority: JP
Inventors: 祐矢三宅
Original assignee: Kurashiki Kako Co Ltd
Current assignee: Kurashiki Kako Co Ltd
Priority date: 2011-03-18
Filing date: 2011-03-18
Publication date: 2015-10-28
Anticipated expiration: 2031-03-18
Also published as: JP2012196778A

Description

複数の層を径方向に積層してなる樹脂製のチューブ本体と、接続用のコネクタとを備えた燃料チューブに関する技術分野に属する。 The present invention belongs to a technical field related to a fuel tube including a resin tube main body formed by laminating a plurality of layers in a radial direction and a connector for connection.

この種の燃料チューブとして、例えば、コネクタにチューブ本体を圧入固定したものや、コネクタとチューブ本体とを溶接により一体化したものが知られている。 As this type of fuel tube, for example, one in which a tube body is press-fitted and fixed to a connector, or one in which a connector and a tube body are integrated by welding is known.

例えば、特許文献１に示す燃料チューブでは、外周部に複数の突起を有するニップルに燃料チューブの端部を圧入して固定するようにしている。 For example, in the fuel tube shown in Patent Document 1, the end portion of the fuel tube is press-fitted and fixed to a nipple having a plurality of protrusions on the outer peripheral portion.

また、特許文献２に示すものでは、チューブ本体を径方向に積層された三つの層で構成して、その最内層及び最外層を、コネクタに設けられたテーパ部にスピン溶接により溶着するようにしている。 Moreover, in what is shown in patent document 2, a tube main body is comprised by three layers laminated | stacked on radial direction, and it is made to weld the innermost layer and outermost layer to the taper part provided in the connector by spin welding. ing.

特表２０００−１４６０６３号公報Special Table 2000-146063 特表２００２−５０４９８０号公報JP-T-2002-504980

しかしながら、上記特許文献１に示す燃料チューブでは、燃料チューブの端部をコネクタに圧入するようにしているため、この圧入部（燃料チューブの端部）から燃料が漏れ易く、耐燃料透過性が低いという問題がある。 However, in the fuel tube shown in Patent Document 1, since the end portion of the fuel tube is press-fitted into the connector, the fuel is likely to leak from the press-fit portion (end portion of the fuel tube), and the fuel permeation resistance is low. There is a problem.

そこで、上記特許文献２に示すように、燃料チューブの端部をコネクタにスピン溶接することで、この端部からの燃料漏れを防止することが考えられる。 Therefore, as shown in Patent Document 2, it is conceivable to prevent fuel leakage from this end by spin welding the end of the fuel tube to the connector.

しかしながら、この燃料チューブでは、その端部からの漏れを低減するために、燃料チューブの最内層と最外層を共にコネクタに溶接する必要がある。このため、最内層及び最外層の樹脂の材質が、溶接可能な材料（例えばＰＡ１２）等に限定されしまう。したがって、例えば、この燃料チューブを環境性に優れたアルコール燃料等に使用することを考えた場合に、最内層の樹脂を耐アルコール性に優れたフッ素系樹脂で構成したとしてもこの樹脂のコネクタとの溶着性が悪いと、該最内層とコネクタとの溶着が不十分になり、燃料チューブの端部からの燃料漏れを十分に防止することができないという問題がある。 However, in this fuel tube, it is necessary to weld both the innermost layer and the outermost layer of the fuel tube to the connector in order to reduce leakage from the end thereof. For this reason, the material of resin of innermost layer and outermost layer will be limited to the material (for example, PA12) which can be welded. Therefore, for example, when considering using this fuel tube for alcohol fuel having excellent environmental characteristics, even if the innermost layer resin is made of a fluorine-based resin having excellent alcohol resistance, If the weldability is poor, welding between the innermost layer and the connector becomes insufficient, and there is a problem that fuel leakage from the end of the fuel tube cannot be sufficiently prevented.

本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、燃料チューブの構成に工夫を凝らすことで、アルコール燃料に対する高い耐燃料性を確保しつつ、耐燃料透過性を向上させようとすることにある。 The present invention has been made in view of the foregoing, it is an object that devote the devised structure of the fuel tube, while ensuring a high fuel resistance against the alcohol fuel, fuel permeation The goal is to improve the performance.

上記の目的を達成するために、この発明では、コネクタに対してチューブ本体をスピン溶接により接合するとともに、チューブ本体におけるバリア層の内側に二つ以上の層を設け、上記チューブ本体の最内層をフッ素系樹脂からなるものとし、コネクタの環状凹部の外周壁面を、該環状凹部に挿入されたチューブ本体の端部の外周面に接触するように、該環状凹部の開口側から底部側に向かって径が小さくなるテーパ状に形成する一方、該環状凹部の内周壁面を、該環状凹部の開口側から底部側に向かって径が一定の円筒状に形成し、上記チューブ本体の端部を、上記コネクタの環状凹部に挿入した状態で、該端部の外周面にて該環状凹部の外周壁面にスピン溶接して接合するようにした。 In order to achieve the above object, in the present invention, the tube body is joined to the connector by spin welding, and two or more layers are provided inside the barrier layer in the tube body, and the innermost layer of the tube body is formed . From the opening side of the annular recess to the bottom side so that the outer peripheral wall surface of the annular recess of the connector contacts the outer peripheral surface of the end of the tube body inserted into the annular recess. On the other hand, the inner peripheral wall surface of the annular recess is formed in a cylindrical shape with a constant diameter from the opening side to the bottom side of the annular recess, and the end of the tube body is In the state inserted in the annular recessed part of the said connector, it spin-welded and joined to the outer peripheral wall surface of this annular recessed part in the outer peripheral surface of this edge part .

具体的には、請求項１の発明では、複数の層を径方向に積層してなる樹脂製のチューブ本体と、スピン溶接により該チューブ本体と一体化された接続用のコネクタとを備えた燃料チューブを対象とする。 Specifically, in the invention of claim 1, a fuel including a resin tube main body formed by laminating a plurality of layers in a radial direction and a connector for connection integrated with the tube main body by spin welding. Intended for tubes.

そして、上記チューブ本体は、最外層よりも径方向内側に位置し且つ耐燃料透過性を有するバリア層を含んでいて、該バリア層の径方向内側に二つ以上の層が位置するように構成され、上記チューブ本体の最内層は、フッ素系樹脂からなり、上記コネクタは、上記チューブ本体の端部が挿入される環状凹部を有し、上記環状凹部の外周壁面が、該環状凹部に挿入されたチューブ本体の端部の外周面に接触するように、該環状凹部の開口側から底部側に向かって径が小さくなるテーパ状に形成される一方、該環状凹部の内周壁面が、該環状凹部の開口側から底部側に向かって径が一定の円筒状に形成され、上記チューブ本体の端部は、上記コネクタの環状凹部に挿入された状態で、該端部の外周面にて該環状凹部の外周壁面にスピン溶接して接合されているものとする。 The tube body includes a barrier layer that is located radially inward of the outermost layer and has fuel permeability, and is configured such that two or more layers are located radially inward of the barrier layer. The innermost layer of the tube body is made of a fluororesin, and the connector has an annular recess into which an end of the tube body is inserted, and an outer peripheral wall surface of the annular recess is inserted into the annular recess. The tube body is formed in a tapered shape whose diameter decreases from the opening side to the bottom side of the annular recess so as to contact the outer peripheral surface of the end portion of the tube body, while the inner peripheral wall surface of the annular recess is the annular It is formed in a cylindrical shape with a constant diameter from the opening side to the bottom side of the recess, and the end portion of the tube body is inserted into the annular recess portion of the connector and the annular portion is formed on the outer peripheral surface of the end portion. contact and spin welded to the outer peripheral wall surface of the recess It is assumed to be.

この構成によれば、バリア層の内側に二つ以上の層を設けて、バリア層を極力、チューブ本体の外周側寄りに配置するようにしたことで、チューブ本体内の燃料通路からその厚さ方向に漏出する揮発燃料の量を低減することができる。すなわち、この燃料チューブによれば、燃料通路内からチューブ本体の厚さ方向に向かう揮発燃料の貫通力（透過力）を、中間層の内側に配置した二つの層でもって弱めることができ、これにより、燃料通路からバリア層に到達する揮発燃料の量を低減することができる。延いては、揮発燃料がバリア層の外側に漏出するのを確実に防止することができる。 According to this configuration, two or more layers are provided inside the barrier layer, and the barrier layer is arranged as close to the outer peripheral side of the tube body as possible, so that the thickness of the fuel layer from the fuel passage in the tube body is reduced. The amount of volatile fuel leaking in the direction can be reduced. That is, according to this fuel tube, the penetration force (permeability) of the volatile fuel from the inside of the fuel passage in the thickness direction of the tube body can be weakened by the two layers arranged inside the intermediate layer. Thus, the amount of volatile fuel reaching the barrier layer from the fuel passage can be reduced. As a result, volatile fuel can be reliably prevented from leaking outside the barrier layer.

さらに、この発明では、チューブ本体の端部は、コネクタの環状凹部に挿入された状態で、該端部の外周面にて該環状凹部の外周面にスピン溶接により接続されている。これにより、チューブ本体の端部（チューブ本体とコネクタとの接続部）からの燃料漏れを確実に防止することができる。すなわち、例えば、コネクタにチューブ本体を外嵌して圧入する従来の燃料チューブでは、バリア層がチューブ本体の外周側寄りに位置するほど、バリア層の内周面とコネクタの圧入部の外周面との距離が大きくなって、両者の間から揮発燃料が漏出し易くなる。これに対して、本発明では、チューブ本体を上記コネクタにおける環状凹部の外周面に溶接接合するようにしたことで、この溶接部にて揮発燃料の通過を遮断して、燃料チューブの端部からの燃料漏れを防止することができる。 Furthermore, in the present invention, the end of the tube body is connected to the outer peripheral surface of the annular recess by spin welding at the outer peripheral surface of the end while being inserted into the annular recess of the connector. Thereby, the fuel leak from the edge part (connection part of a tube main body and a connector) of a tube main body can be prevented reliably. That is, for example, in a conventional fuel tube in which a tube main body is externally fitted and press-fitted to a connector, the inner peripheral surface of the barrier layer and the outer peripheral surface of the press-fitting portion of the connector are closer to the outer peripheral side of the tube main body. As the distance increases, the volatile fuel easily leaks between the two. On the other hand, in the present invention, the tube main body is welded to the outer peripheral surface of the annular recess in the connector, so that the passage of volatile fuel is blocked at the welded portion and the end of the fuel tube is It is possible to prevent fuel leakage.

しかも、この発明では、上述の如く、中間層の内側に二つの層を配置するようにしているため、チューブ本体の端部においても、この二つの層でもって揮発燃料の貫通力を弱めることができ、これにより、揮発燃料がチューブ本体の端部においてバリア層を通過して溶着部に到達するのを防止することができる。 Moreover, in the present invention, as described above, the two layers are arranged inside the intermediate layer, so that the penetration force of the volatile fuel can be weakened by these two layers also at the end of the tube body. In this way, it is possible to prevent the volatile fuel from passing through the barrier layer at the end of the tube body and reaching the welded portion.

このように本発明では、上記チューブ本体を環状凹部の内周面に接合しなくても、上記バリア層の内側の少なくとも二つの層による燃料の貫通力低減効果と、チューブ本体とコネクタとのスピン溶接部における燃料遮断効果とによって、燃料チューブの端部からの燃料漏れを十分に抑制することができる。 As described above, in the present invention, even if the tube main body is not joined to the inner peripheral surface of the annular recess, the fuel penetration force reducing effect by at least two layers inside the barrier layer and the spin between the tube main body and the connector are reduced. Due to the fuel cutoff effect at the welded portion, fuel leakage from the end of the fuel tube can be sufficiently suppressed.

また、最内層を耐アルコール性に優れたフッ素系樹脂で構成するようにしたことで、燃料チューブを環境性に優れたアルコール燃料にも使用することができる。また、フッ素系樹脂は耐燃料透過性も高いため、耐アルコール性と耐燃料透過性との両立を図ることができる。さらに、フッ素樹脂は、ガソリンが酸化されて生成するサワーガソリンに対する耐性にも優れているため、燃料チューブの耐サワーガソリン性を向上させることができる。Further, since the innermost layer is made of a fluorine-based resin excellent in alcohol resistance, the fuel tube can be used for alcohol fuel excellent in environmental performance. In addition, since the fluorine-based resin has high fuel permeability, both alcohol resistance and fuel permeability can be achieved. Furthermore, since the fluororesin is also excellent in resistance to sour gasoline produced by oxidation of gasoline, the sour gasoline resistance of the fuel tube can be improved.

したがって、環状凹部の内周面に接合される最内層を、コネクタとの溶接性に優れた樹脂で構成する必要がなく、フッ素系樹脂で構成して、燃料チューブをアルコール燃料に使用することが可能となる。 Therefore, the innermost layer is bonded to the inner peripheral surface of the annular recess, connectors required to configure by welding excellent in the resin of rather name constituted by a fluorine-based resin, the fuel tube A alcohol fuel Can be used.

請求項２の発明では、請求項１の発明において、上記チューブ本体の最外層は、熱溶融可能な脂肪族系熱可塑性樹脂からなるものとする。 According to a second aspect of the present invention, in the first aspect of the invention, the outermost layer of the tube body is made of an aliphatic thermoplastic resin that can be thermally melted.

この構成によれば、チューブ本体の最外層を熱溶融可能な脂肪族系熱可塑性樹脂で構成するようにしたことで、チューブ本体（最外層）を例えばスピン溶接によりコネクタの環状凹部の外周面に確実に溶着させることができる。 According to this configuration, since the outermost layer of the tube body is made of an aliphatic thermoplastic resin that can be melted by heat, the tube body (outermost layer) is formed on the outer peripheral surface of the annular recess of the connector by, for example, spin welding. It can be surely welded.

請求項３の発明では、請求項２の発明において、上記チューブ本体の最外層を構成する熱溶融可能な脂肪族系熱可塑性樹脂は、ＰＡ１１又はＰＡ１２であるものとする。 In the invention of claim 3, in the invention of claim 2, the heat-meltable aliphatic thermoplastic resin constituting the outermost layer of the tube body is PA11 or PA12.

この構成によれば、チューブ本体の最外層をＰＡ１１又はＰＡ１２で構成するようにしたことで、安価な構成で、チューブ本体をコネクタに溶着させることができる。 According to this configuration, since the outermost layer of the tube main body is configured by PA11 or PA12, the tube main body can be welded to the connector with an inexpensive configuration.

請求項４の発明では、請求項１乃至３のいずれか一つの発明において、上記コネクタは、熱溶融可能な脂肪族系熱可塑性樹脂からなるものとする。 According to a fourth aspect of the present invention, in the invention according to any one of the first to third aspects, the connector is made of an aliphatic thermoplastic resin that can be thermally melted.

請求項５の発明では、請求項４の発明において、上記コネクタを構成する熱溶融可能な脂肪族系熱可塑性樹脂は、ＰＡ１１又はＰＡ１２であるものとする。 In the invention of claim 5, in the invention of claim 4, the heat-meltable aliphatic thermoplastic resin constituting the connector is PA11 or PA12.

請求項４及び５の発明によれば、チューブ本体の最外層をコネクタに確実に溶接することができる。 According to invention of Claim 4 and 5, the outermost layer of a tube main body can be reliably welded to a connector.

請求項６の発明では、請求項１乃至５のいずれか１つの発明において、上記コネクタは、上記チューブ本体の最外層を構成する樹脂と同じ樹脂からなるものとする。 According to a sixth aspect of the present invention, in any one of the first to fifth aspects, the connector is made of the same resin as that constituting the outermost layer of the tube body.

この構成によれば、コネクタを上記チューブ本体の最外層を構成する樹脂と同じ樹脂で構成するようにしたことで、コネクタに対するチューブ本体の接合性をより一層高めることができる。 According to this configuration, since the connector is made of the same resin as that constituting the outermost layer of the tube body, the bondability of the tube body to the connector can be further enhanced.

請求項７の発明では、請求項１乃至６のいずれか一つの発明において、上記チューブ本体のバリア層は、下記のＡ群から選ばれるいずれかであるものとする。 In the invention of claim 7 , in any one of claims 1 to 6 , the barrier layer of the tube body is any one selected from the following group A.

Ａ群：フッ素系樹脂、エチレン／酢酸ビニル共重合体ケン化物（ＥＶＯＨ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリフェニレンオキシド（ＰＰＯ）、ポリサルホン（ＰＳＦ）、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリチオエーテルサルホン（ＰＴＥＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリアリルエーテルケトン（ＰＡＥＫ）、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、熱可塑性ポリイミド（ＰＩ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリサルホン（ＰＳＵ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、エチレン／プロピレン共重合体（ＥＰＲ）、エチレン／ブテン共重合体（ＥＢＲ）、エチレン／酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリアミド４６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド６Ｎ、ポリアミド９Ｎ、ポリアミド１２Ｔ、ポリアミド１２Ｎ、これらを１種又は２種以上が重合したもの。 Group A: fluororesin, saponified ethylene / vinyl acetate copolymer (EVOH), polybutylene terephthalate (PBT), polyethylene naphthalate (PEN), polybutylene naphthalate (PBN), polyarylate (PAR), polyethylene terephthalate (PET), polyacetal (POM), polyphenylene oxide (PPO), polysulfone (PSF), polyethersulfone (PES), polythioethersulfone (PTES), polyetheretherketone (PEEK), polyallyletherketone (PAEK) , Polyacrylonitrile (PAN), polyvinyl alcohol (PVA), polyvinylidene chloride (PVDC), thermoplastic polyimide (PI), polyamideimide (PAI), polyetherimide (PEI), polysal (PSU), high density polyethylene (HDPE), ultra high molecular weight polyethylene (UHMWPE), polypropylene (PP), ethylene / propylene copolymer (EPR), ethylene / butene copolymer (EBR), ethylene / vinyl acetate copolymer Polymer (EVA), polyamide 46, polyamide 66, polyamide 610, polyamide 612, polyamide 6T, polyamide 6N, polyamide 9N, polyamide 12T, polyamide 12N, or one or more of these polymerized.

この構成によれば、バリア層を耐燃料透過性に優れた樹脂で構成することができる。これにより、燃料チューブの耐燃料透過性を格段に向上させることができる。 According to this structure, a barrier layer can be comprised with resin excellent in fuel-permeation resistance. Thereby, the fuel permeation resistance of the fuel tube can be significantly improved.

請求項８の発明では、請求項１乃至７のいずれか１つの発明において、上記チューブ本体のバリア層は、フッ素系樹脂からなるものとする。 In the invention of claim 8 , in any one of claims 1 to 7 , the barrier layer of the tube body is made of a fluorine-based resin.

この構成によれば、最内層のみならずバリア層もフッ素系樹脂で構成されている。すなわち、請求項８の発明は、耐燃料透過性を有するフッ素系樹脂を最内層とバリア層とに分けてその間に少なくとも１つの層を設けるようにしたものである。これにより、耐燃料透過性を可及的に高めることができる。 According to this configuration, not only the innermost layer but also the barrier layer is made of the fluororesin. That is, according to the invention of claim 8 , a fluorine resin having fuel permeability resistance is divided into an innermost layer and a barrier layer, and at least one layer is provided therebetween. Thereby, the fuel permeation resistance can be enhanced as much as possible.

請求項９の発明では、請求項１乃至８のいずれか一つの発明において、上記チューブ本体の最内層を構成する樹脂は、導電性を有するものとする。 According to a ninth aspect of the present invention, in any one of the first to eighth aspects of the present invention, the resin constituting the innermost layer of the tube body has conductivity.

この構成によれば、最内層と燃料と接触摩擦により蓄積した電荷が放電して燃料に引火するのを防止することができる。 According to this configuration, it is possible to prevent the charge accumulated by contact friction between the innermost layer and the fuel from being discharged and igniting the fuel.

請求項１０の発明では、請求項１乃至９のいずれか一つの発明チューブにおいて、上記チューブ本体における上記バリア層と最内層との間の層は、ＰＡ１１又はＰＡ１２で構成されているものとする。 In a tenth aspect of the present invention, in the tube according to any one of the first to ninth aspects, the layer between the barrier layer and the innermost layer in the tube body is composed of PA11 or PA12.

この構成によれば、バリア層と最内層との間の層を比較的安価なＰＡ１１又はＰＡ１２で構成することで、コスト増加を抑制しながら、バリア層を極力、チューブ本体の外側寄りに配置することができる。 According to this configuration, by configuring the layer between the barrier layer and the innermost layer with the relatively inexpensive PA11 or PA12, the barrier layer is disposed as close to the outside of the tube body as possible while suppressing an increase in cost. be able to.

請求項１１の発明では、請求項１乃至１０のいずれか一つの発明において、上記チューブ本体の初期層間接着力は２０Ｎ／ｃｍ以上であるものとする。 According to an eleventh aspect of the present invention, in the invention according to any one of the first to tenth aspects, an initial interlayer adhesive force of the tube body is 20 N / cm or more.

この構成によれば、チューブ本体を構成する各層の層間から燃料がチューブ外に漏出するのを確実に防止することができる。 According to this configuration, fuel can be reliably prevented from leaking out of the tube from the layers of the layers constituting the tube body.

請求項１２の発明では、請求項１乃至１１のいずれか一つの発明において、上記コネクタに対する上記チューブ本体の引抜き方向の接合力は、上記チューブ本体における該引抜き方向の破断荷重よりも大きい。 According to a twelfth aspect of the present invention, in the invention according to any one of the first to eleventh aspects, a bonding force of the tube main body in the pulling direction to the connector is larger than a breaking load in the pulling direction of the tube main body.

このように、コネクタに対するチューブ本体の引抜き方向の接合力が、チューブ本体における該引抜き方向の破断荷重を上回るほど、コネクタとチューブ本体とを強固に接合することで、両者の接続部から漏出する燃料の量を可及的に低減することができる。 Thus, the fuel that leaks from the connecting portion of the tube body by firmly bonding the connector and the tube body so that the joining force of the tube body to the connector exceeds the breaking load of the tube body in the drawing direction. Can be reduced as much as possible.

以上説明したように、本発明の燃料チューブによると、コネクタに対してチューブ本体をスピン溶接により接合するとともに、チューブ本体におけるバリア層の内側に二つ以上の層を設け、上記チューブ本体の最内層をフッ素系樹脂からなるものとし、コネクタの環状凹部の外周壁面を、該環状凹部に挿入されたチューブ本体の端部の外周面に接触するように、該環状凹部の開口側から底部側に向かって径が小さくなるテーパ状に形成する一方、該環状凹部の内周壁面を、該環状凹部の開口側から底部側に向かって径が一定の円筒状に形成し、上記チューブ本体の端部を、上記コネクタの環状凹部に挿入した状態で、該端部の外周面にて該環状凹部の外周壁面にスピン溶接して接合するようにしたことで、アルコール燃料に対する高い耐燃料性を確保しつつ、耐燃料透過性を向上させることができる。また、チューブ本体を環状凹部の内周面に接合しなくても、上記バリア層の内側の少なくとも二つの層による燃料の貫通力低減効果と、チューブ本体とコネクタとのスピン溶接部における燃料遮断効果とによって、燃料チューブの端部からの燃料漏れを十分に抑制することができる。 As described above, according to the fuel tube of the present invention, the tube body is joined to the connector by spin welding, and two or more layers are provided inside the barrier layer in the tube body, and the innermost layer of the tube body is provided . Is made of fluororesin, and the outer peripheral wall surface of the annular recess of the connector is directed from the opening side to the bottom side of the annular recess so as to contact the outer peripheral surface of the end of the tube body inserted into the annular recess. The inner wall surface of the annular recess is formed into a cylindrical shape with a constant diameter from the opening side to the bottom side of the annular recess, and the end of the tube body is , in the state of being inserted into the annular recess of the connector, that has to be joined by a spin weld the outer peripheral wall surface of the annular recess in the outer peripheral surface of the end portion, a high fuel-against the alcohol fuel While ensuring, thereby improving the fuel impermeability. Further, even if the tube main body is not joined to the inner peripheral surface of the annular recess, the fuel penetration effect is reduced by the at least two layers inside the barrier layer, and the fuel cutoff effect in the spin weld portion between the tube main body and the connector. Thus, fuel leakage from the end of the fuel tube can be sufficiently suppressed.

本発明の実施形態に係る燃料チューブのチューブ本体を示す、その軸心方向に垂直な断面図である。It is sectional drawing perpendicular | vertical to the axial direction which shows the tube main body of the fuel tube which concerns on embodiment of this invention. 燃料チューブとコネクタとの接合構造を示す、燃料チューブの軸心方向に沿った断面図である。It is sectional drawing along the axial center direction of a fuel tube which shows the joining structure of a fuel tube and a connector. コネクタを示す側面図である。It is a side view which shows a connector. コネクタのチューブ挿入部を示す、その軸心方向に沿った断面図である。It is sectional drawing along the axial center direction which shows the tube insertion part of a connector. 燃料の透過メカニズムを説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the permeation | transmission mechanism of a fuel.

図１は、本発明の実施形態に係る燃料チューブ１のチューブ本体２を示す。この燃料チューブ１は、例えば、自動車の燃料注入配管と燃料タンクとの連絡、或いはエンジンへ燃料を送る連絡配管に用いられるものである。この燃料チューブ１は、液体燃料に限らず気体燃料にも使用することができる。 FIG. 1 shows a tube body 2 of a fuel tube 1 according to an embodiment of the present invention. The fuel tube 1 is used, for example, as a connection between an automobile fuel injection pipe and a fuel tank, or a connection pipe that sends fuel to an engine. The fuel tube 1 can be used not only for liquid fuel but also for gaseous fuel.

上記燃料チューブ１は、樹脂製のチューブ本体２と、チューブ本体２を配管等に接続するための（接続用の）コネクタ３とを有している。チューブ本体２とコネクタ３とは、スピン溶接（摩擦溶接の一種）により一体化されている。 The fuel tube 1 includes a resin tube main body 2 and a connector 3 (for connection) for connecting the tube main body 2 to piping or the like. The tube body 2 and the connector 3 are integrated by spin welding (a kind of friction welding).

チューブ本体２は、内径及び外径が一端側から他端側まで略一定である円管であって、径方向に積層された四つの層４〜７で構成されている。これら四つの層は、径方向内側から径方向外側に向かって、最内層４、内層５、中間層６、最外層７の順に積層されている。中間層６は、詳細は後述するように耐燃料透過性を有していて、中間層６の径方向内側に内層５と最内層４との二層が形成されている。 The tube body 2 is a circular tube having an inner diameter and an outer diameter that are substantially constant from one end side to the other end side, and is composed of four layers 4 to 7 stacked in the radial direction. These four layers are laminated in the order of the innermost layer 4, the inner layer 5, the intermediate layer 6, and the outermost layer 7 from the radially inner side to the radially outer side. As will be described in detail later, the intermediate layer 6 has fuel permeability, and two layers of an inner layer 5 and an innermost layer 4 are formed on the inner side in the radial direction of the intermediate layer 6.

最内層４は、燃料が通過する燃料通路８を形成している。最内層４の内周壁は、燃料通路８内を流れる燃料と直接接触するため、両者の摩擦により蓄積した電荷がその放電時に燃料に引火する虞がある。したがって、これを防止するために、最内層４は導電性を有する樹脂で形成することが好ましい。但し、燃料チューブ１内を流れる燃料が、引火性の低いものである場合には、必ずしも最内層４は導電性を有している必要はない。 The innermost layer 4 forms a fuel passage 8 through which fuel passes. Since the inner peripheral wall of the innermost layer 4 is in direct contact with the fuel flowing in the fuel passage 8, there is a risk that the charge accumulated by friction between the two will ignite the fuel during the discharge. Therefore, in order to prevent this, the innermost layer 4 is preferably formed of a resin having conductivity. However, when the fuel flowing through the fuel tube 1 has low flammability, the innermost layer 4 does not necessarily have conductivity.

また、最内層４は、上述の如く燃料に直接晒されるため、燃料に対する耐性（耐燃料劣化性、耐燃料腐食性等）に優れた樹脂で形成することが好ましい。したがって、環境性に優れたアルコール燃料を使用燃料とすることができるように、最内層４は、フッ素系樹脂で形成する。フッ素系樹脂は、ＰＡ樹脂よりも耐燃料透過性に優れていて、耐燃料透過性の観点からも好ましい。このフッ素系樹脂としては、テトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、ポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、エチレン／クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）、フッ化ビニリデン／クロロトリフルオロエチレン共重合体、クロロトリフルオロエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体、ビニリデンフルオライド／テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体、エチレン／テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体、フッ化ビニリデン／テトラフルオロエチレン共重合体、フッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体、フッ化ビニリデン／ペンタフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン／フッ化ビニリデン共重合体（ＴＨＶ）、フッ化ビニリデン／ペンタフルオロプロピレン／テトラフルオロエチレン共重合体、フッ化ビニリデン／パーフルオロアルキルビニルエーテル／テトラフルオロエチレン共重合体等が挙げられ、少なくとも１種の含フッ素単量体から誘導される繰り返し単位を有する重合体であり、前記重合体を１種又は２種以上を用いても構わない。 In addition, since the innermost layer 4 is directly exposed to the fuel as described above, it is preferable to form the innermost layer 4 with a resin excellent in resistance to fuel (fuel deterioration resistance, fuel corrosion resistance, etc.). Thus, as can be used fuel excellent alcohol fuel environmentally resistant, innermost layer 4, it formed a fluorine-based resin. Fluorine-based resins have better fuel permeation resistance than PA resins, and are preferable from the viewpoint of fuel permeation resistance. Examples of the fluororesin include tetrafluoroethylene / perfluoroalkyl ether copolymer (PFA), polyvinylidene fluoride (PVDF), polytetrafluoroethylene (PTFE), ethylene / tetrafluoroethylene copolymer (ETFE), and polyfluoride. Vinyl fluoride (PVF), polychlorotrifluoroethylene (PCTFE), tetrafluoroethylene / hexafluoropropylene copolymer (FEP), ethylene / chlorotrifluoroethylene copolymer (ECTFE), vinylidene fluoride / chlorotrifluoroethylene Copolymer, chlorotrifluoroethylene / tetrafluoroethylene copolymer, vinylidene fluoride / tetrafluoroethylene / hexafluoropropylene copolymer, ethylene / tetrafluoroethylene / hexaf Olefin copolymer, vinylidene fluoride / tetrafluoroethylene copolymer, vinylidene fluoride / hexafluoropropylene copolymer, vinylidene fluoride / pentafluoropropylene copolymer, tetrafluoroethylene / hexafluoropropylene / vinylidene fluoride Copolymer (THV), vinylidene fluoride / pentafluoropropylene / tetrafluoroethylene copolymer, vinylidene fluoride / perfluoroalkyl vinyl ether / tetrafluoroethylene copolymer, etc., and at least one fluorine-containing monomer It is a polymer having a repeating unit derived from a body, and one kind or two or more kinds of the polymers may be used.

さらに、最内層４を構成するフッ素系樹脂として、コネクタ３（ＰＡ樹脂）との接合性に優れた樹脂を使用してもよい。具体的には、フッ素系樹脂の分子構造を、ＰＡ樹脂と化学的に結合できるように官能基変性した構造（例えば特開２００８−１００５０３に示す分子構造）にすればよい。また、ＰＡ１２との接着性に優れたフッ素系樹脂として、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体やクロロトリフルオロエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を採用できすることもでき、前記含フッ素重合体に、接着機能性官能基を有していてもよい。接着機能官能基を有するものである場合、接着機能性官能基を主鎖末端又は側鎖の何れかに有する重合体からなるものであってもよいし、主鎖末端及び側鎖の両方に有する重合体からなるものであってもよい。主鎖末端に接着性機能性官能基を有する場合は、主鎖の両方の末端に有していてもよいし、いずれか一方の末端にのみ有していてもよい。尚、後述の如く、コネクタ３における後述のチューブ挿入溝部１１の内周壁面１２及び外周壁面１３の形状から、チューブ本体２とコネクタ３とは、主にチューブ挿入溝部１１の外周壁面１３とチューブ本体２の挿入側端部の外周面（最外層７）とが溶着される。 Further, as the fluorine-based resin constituting the innermost layer 4, a resin excellent in bonding property with the connector 3 (PA resin) may be used . Specifically, the molecular structure of the fluororesin may be changed to a functional group-modified structure (for example, the molecular structure shown in JP-A-2008-100503) so that it can be chemically bonded to the PA resin. Further, as an excellent fluororesin adhesion to PA12, ethylene / tetrafluoroethylene copolymer or to be adopted chlorotrifluoroethylene / tetrafluoroethylene copolymer it is also possible, before Ki含fluoropolymer , it may possess adhesive functional group. When it has an adhesive functional group, it may be composed of a polymer having an adhesive functional functional group at either the main chain end or the side chain, or at both the main chain terminal and the side chain. It may consist of a polymer. When having an adhesive functional functional group at the end of the main chain, it may be present at both ends of the main chain or only at one of the ends. As will be described later, the tube main body 2 and the connector 3 are mainly composed of the outer peripheral wall surface 13 and the tube main body of the tube insertion groove portion 11 due to the shapes of the inner peripheral wall surface 12 and the outer peripheral wall surface 13 of the tube insertion groove portion 11 described later in the connector 3. 2 is welded to the outer peripheral surface (outermost layer 7) of the end portion on the insertion side .

内層５は、中間層６をできる限りチューブ本体２の径方向外側寄りに位置させるために、最内層４の外周面に積層されている。この内層５は、比較的安価なナイロン系熱可塑性樹脂で形成することが好ましく、例えば、ポリアミド（ＰＡ）１１、ポリアミド１２、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド９９、ポリアミド６１０、ポリアミド２６、ポリアミド４６、ポリアミド６９、ポリアミド６１１、ポリアミド６１２、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド６Ｉ、ポリアミド９１２、ポリアミドＴＭＨＴ、ポリアミド９Ｔ、ポリアミド９Ｉ、ポリアミド９Ｎ、ポリアミド１０１０、ポリアミド１０１２、ポリアミド１０Ｔ、ポリアミド１０Ｎ、ポリアミド１１Ｔ、ポリアミド１１Ｉ、ポリアミド１１Ｎ、ポリアミド１２１２、ポリアミド１２Ｔ、ポリアミド１２Ｉ、ポリアミド１２Ｎ、ポリアミドＭＸＤ６、ポリアミドＰＡＣＭ１２、ポリアミドジメチルＰＡＣＭ１２等の脂肪族ポリアミドや芳香族ポリアミド等が挙げられ、少なくとも１種のポリアミドや、これらポリアミドの原料モノマーを数種用いた共重合体が挙げられる。これらは１種又は２種以上を用いることができる。チューブ本体２の耐熱性、機械的強度や、層間接着性の観点から、上記ポリアミド６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド４６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド６Ｎ、ポリアミド９Ｔ、ポリアミド９Ｎ、ポリアミド１２Ｔ、ポリアミド１２Ｎが好ましく、この中でもポリアミド１１、ポリアミド１２がより一層好ましい。これらのナイロン系樹脂（ＰＡ樹脂）は、加工性に優れ且つ安価であることから、コスト増加を抑制しながら中間層６を極力チューブ本体２の径方向外側寄りに配置することができる。 The inner layer 5 is laminated on the outer peripheral surface of the innermost layer 4 in order to position the intermediate layer 6 as close to the radially outer side of the tube body 2 as possible. The inner layer 5 is preferably formed of a relatively inexpensive nylon-based thermoplastic resin. For example, polyamide (PA) 11, polyamide 12, polyamide 6, polyamide 66, polyamide 99, polyamide 610, polyamide 26, polyamide 46, Polyamide 69, Polyamide 611, Polyamide 612, Polyamide 6T, Polyamide 6I, Polyamide 912, Polyamide TMHT, Polyamide 9T, Polyamide 9I, Polyamide 9N, Polyamide 1010, Polyamide 1012, Polyamide 10T, Polyamide 10N, Polyamide 11T, Polyamide 11I, Polyamide 11N , Polyamide 1212, polyamide 12T, polyamide 12I, polyamide 12N, polyamide MXD6, polyamide PACM12, polyamide dimethyl PACM12 Aliphatic polyamides and aromatic polyamides and the like, and at least one polyamide, copolymers thereof using several kinds of raw material monomers of these polyamides. These can use 1 type (s) or 2 or more types. From the viewpoint of heat resistance, mechanical strength and interlayer adhesion of the tube body 2, the polyamide 6, polyamide 11, polyamide 12, polyamide 46, polyamide 66, polyamide 610, polyamide 612, polyamide 6T, polyamide 6N, polyamide 9T, Polyamide 9N, polyamide 12T, and polyamide 12N are preferred, and among these, polyamide 11 and polyamide 12 are even more preferred. Since these nylon-based resins (PA resins) are excellent in workability and inexpensive, the intermediate layer 6 can be disposed as close to the radially outer side of the tube body 2 as possible while suppressing an increase in cost.

中間層６は、主に燃料チューブの周側面からの燃料漏れを防止するためのバリア層としての機能を有している。中間層６は、耐燃料透過性に優れた樹脂であればどのような樹脂で形成してもよく、例えば、上述のフッ素系樹脂や、上述のナイロン系樹脂から選択できるバリア性の高い樹脂、その他にエチレン／酢酸ビニル共重合体ケン化物（ＥＶＯＨ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリフェニレンオキシド（ＰＰＯ）、ポリサルホン（ＰＳＦ）、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリチオエーテルサルホン（ＰＴＥＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリアリルエーテルケトン（ＰＡＥＫ）、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）、ポリメタクリロニトリル、アクリロニトリル／スチレン共重合体、メタクリロニトリル／スチレン共重合体、アクリロニトリル／ブタジエン／スチレン共重合体（ＡＢＳ）、メタクリロニトリル／スチレン／ブタジエン共重合体（ＭＢＳ）、ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）、ポリメタクリル酸エチル（ＰＥＭＡ）、ポリにビルアルコール（ＰＶＡ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、熱可塑性ポリイミド（ＰＩ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリサルホン（ＰＳＵ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、エチレン／プロピレン共重合体（ＥＰＲ）、エチレン／ブテン共重合体（ＥＢＲ）、エチレン／酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、エチレン／アクリル酸共重合体（ＥＡＡ）、エチレン／メタクリル酸共重合体（ＥＭＡＡ）、エチレン／アクリル酸メチル共重合体（ＥＭＡ）、エチレン／メタクリル酸メチル共重合体（ＥＭＭＡ）、エチレン／アクリル酸エチル（ＥＥＡ）等が挙げられ、これらは接着機能性官能基を有していても構わないし、１種又は２種以上が重合されていても構わない。さらに、チューブ本体２の耐熱性、機械的強度や、層間接着性の観点から、上述のフッ素系樹脂、ポリアミド４６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２等のバリア性の高い脂肪族ポリアミドや、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド６Ｎ、ポリアミド９Ｎ、ポリアミド１２Ｔ、ポリアミド１２Ｎ等のバリア性の高い芳香族ポリアミドや、エチレン／酢酸ビニル共重合体ケン化物（ＥＶＯＨ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）がより好ましく、この中でもフッ素系樹脂がより一層好ましい。 The intermediate layer 6 has a function as a barrier layer for preventing fuel leakage mainly from the peripheral side surface of the fuel tube. The intermediate layer 6 may be formed of any resin as long as it has excellent fuel permeation resistance. For example, a resin having a high barrier property that can be selected from the above-described fluorine-based resins and the above-mentioned nylon-based resins, Other saponified ethylene / vinyl acetate copolymer (EVOH), polybutylene terephthalate (PBT), polyethylene naphthalate (PEN), polybutylene naphthalate (PBN), polyarylate (PAR), polyethylene terephthalate (PET), polyacetal (POM), polyphenylene oxide (PPO), polysulfone (PSF), polyethersulfone (PES), polythioethersulfone (PTES), polyetheretherketone (PEEK), polyallyletherketone (PAEK), polyacrylonitrile (PAN) ), Polymetac Ronitrile, acrylonitrile / styrene copolymer, methacrylonitrile / styrene copolymer, acrylonitrile / butadiene / styrene copolymer (ABS), methacrylonitrile / styrene / butadiene copolymer (MBS), polymethyl methacrylate (PMMA) ), Polyethyl methacrylate (PEMA), poly to bil alcohol (PVA), polyvinylidene chloride (PVDC), polyvinyl chloride (PVC), thermoplastic polyimide (PI), polyamideimide (PAI), polyetherimide (PEI) ), Polysulfone (PSU), high density polyethylene (HDPE), ultra high molecular weight polyethylene (UHMWPE), polypropylene (PP), ethylene / propylene copolymer (EPR), ethylene / butene copolymer (EBR), ethylene / acetic acid Bi Copolymer (EVA), ethylene / acrylic acid copolymer (EAA), ethylene / methacrylic acid copolymer (EMAA), ethylene / methyl acrylate copolymer (EMA), ethylene / methyl methacrylate copolymer (EMMA), ethylene / ethyl acrylate (EEA), and the like are included, and these may have an adhesive functional group, or one or two or more may be polymerized. Furthermore, from the viewpoints of heat resistance, mechanical strength, and interlayer adhesion of the tube body 2, aliphatic polyamides having high barrier properties such as the above-described fluororesins, polyamide 46, polyamide 66, polyamide 610, polyamide 612, and polyamides are used. 6T, polyamide 6N, polyamide 9N, polyamide 12T, polyamide 12N and other aromatic polyamides with high barrier properties, saponified ethylene / vinyl acetate copolymer (EVOH), polybutylene terephthalate (PBT), polyethylene naphthalate (PEN) Polybutylene naphthalate (PBN), polyethylene terephthalate (PET), polyethersulfone (PES), and polyetheretherketone (PEEK) are more preferable, and among these, fluorine-based resins are even more preferable.

最外層７は、熱溶融性を有する脂肪族系熱可塑性樹脂で形成することが好ましく、具体的には、例えば、ナイロン系樹脂（例えば、ＰＡ１１，ＰＡ１２，ＰＡ６，ＰＡ６６，ＰＡ９９，ＰＡ６１０，ＰＡ６／６６，ＰＡ６／１２等）で形成することができる。このように、最外層７を熱溶融性を有するナイロン系樹脂（ＰＡ樹脂）で形成することで、最外層７をコネクタ３に対してスピン溶接により確実に溶着することができる。また、ＰＡ樹脂は、耐薬品性、耐候性、柔軟性、強度、靱性等の観点から、最外層７に求められる性能を満たしていて、この点からも最外層７の構成樹脂として好ましい。最外層７に使用する樹脂は、コネクタ３に使用する樹脂と同じ樹脂であることが好ましい。これにより、最外層７とコネクタ３とのスピン溶接による接合性を向上させることができる。 The outermost layer 7 is preferably formed of an aliphatic thermoplastic resin having heat melting properties. Specifically, for example, a nylon resin (for example, PA11, PA12, PA6, PA66, PA99, PA610, PA6 / 66, PA6 / 12, etc.). Thus, the outermost layer 7 can be reliably welded to the connector 3 by spin welding by forming the outermost layer 7 from a heat-meltable nylon resin (PA resin). The PA resin satisfies the performance required for the outermost layer 7 from the viewpoints of chemical resistance, weather resistance, flexibility, strength, toughness, and the like, and is also preferable as a constituent resin of the outermost layer 7 from this point. The resin used for the outermost layer 7 is preferably the same resin as that used for the connector 3. Thereby, the joining property by the spin welding of the outermost layer 7 and the connector 3 can be improved.

上記コネクタ３は、図３に示すように、燃料パイプ（不図示）を脱着自在な略Ｌ字状の所謂クイックコネクタである。コネクタ３は、樹脂製の一体成型品であって、内部に燃料が通過する燃料通路１６を有している（図２〜図４参照）。コネクタ３は、最外層７とスピン溶接により接合されるため、熱溶融性を有する脂肪族系熱可塑性樹脂で形成することが好ましく、具体的には、ナイロン系の樹脂（内層５の構成樹脂として例示した種々のナイロン系樹脂）で形成することが好ましく、上記チューブ本体２の最外層７を構成する樹脂と同じ樹脂で形成することがより好ましい。また、コネクタ３の剛性向上を図るために、ナイロン系樹脂にガラス繊維等を添加するようにしてもよい。 As shown in FIG. 3, the connector 3 is a so-called quick connector having a substantially L shape in which a fuel pipe (not shown) is detachable. The connector 3 is an integrally molded product made of resin and has a fuel passage 16 through which fuel passes (see FIGS. 2 to 4). Since the connector 3 is joined to the outermost layer 7 by spin welding, the connector 3 is preferably formed of an aliphatic thermoplastic resin having heat melting properties. Specifically, a nylon resin (as a constituent resin of the inner layer 5) is used. It is preferable to form it with the same resin as that constituting the outermost layer 7 of the tube body 2. In order to improve the rigidity of the connector 3, glass fibers or the like may be added to the nylon resin.

上記コネクタ３は、チューブ本体２が挿入（嵌合）されてスピン溶接されるチューブ挿入部１０と、このチューブ挿入部１０から直角に延び、燃料パイプが取り付けられるパイプ取付部２１とを備えている。 The connector 3 includes a tube insertion portion 10 into which the tube main body 2 is inserted (fitted) and spin-welded, and a pipe attachment portion 21 extending perpendicularly from the tube insertion portion 10 to which a fuel pipe is attached. .

チューブ挿入部１０は、軸心方向の一側に開口する中空円筒状のチューブ挿入溝部１１を有している。チューブ挿入溝部１１の内周壁面１２は、開口側から底部側に向かって径が一定の円筒状をなしている。チューブ挿入溝部１１の外周壁面１３は、開口側から奥側に向かって径が直線的に小さくなるテーパ状をなしている。チューブ挿入溝部１１の開口側端部には、その外周を囲むように円環状のバリ収容部１４が形成されている。バリ収容部１４は、チューブ挿入溝部１１に連続してチューブ挿入側に開口する皿状の凹部からなる。尚、このバリ収容部１４は必ずしも設ける必要はない。 The tube insertion part 10 has a hollow cylindrical tube insertion groove part 11 that opens to one side in the axial direction. The inner peripheral wall surface 12 of the tube insertion groove 11 has a cylindrical shape with a constant diameter from the opening side toward the bottom side. The outer peripheral wall surface 13 of the tube insertion groove 11 has a tapered shape in which the diameter decreases linearly from the opening side toward the back side. An annular burr accommodating portion 14 is formed at the opening side end of the tube insertion groove 11 so as to surround the outer periphery thereof. Burr housing unit 14 is composed of or dish-shaped recess et al continuously to the tube insertion groove 11 open to the tube insertion side. The burr accommodating portion 14 is not necessarily provided.

以下、チューブ本体２とコネクタ３とをスピン溶接する手順について説明する。まず、チューブ本体２の一端部をコネクタ３のチューブ挿入溝部１１に挿入する。そして、挿入したチューブ本体２の一端部を、チューブ挿入溝部１１の開口側から奥側に向かって押し込みながら、コネクタ３をその中心軸周りに回転させると、チューブ本体２とコネクタ３との接触面が摩擦熱で溶融し、溶融した接触面が固化することでチューブ本体２がコネクタ３に溶着される。このチューブ本体２の押込み量は、チューブ本体２の挿入側端部が底付きしないように例えば２ｍｍ程度に設定されている。ここで、本実施形態では、チューブ挿入溝部１１の外周壁面１３は、上述の如くテーパ状に形成されているため、チューブ本体２の外周面が、チューブ挿入溝部１１の外周面に接触して溶着される。このとき生じるバリはバリ収容部１４に収容される。一方、チューブ挿入溝部１１の内周壁面１２は、上述の如く径が略一定の円筒面であるため、チューブ挿入溝部１１の外周壁面１３に比べてチューブ本体２との接触は抑制される。このことから、チューブ本体２とコネクタ３とは、主にチューブ挿入溝部１１の外周壁面１３とチューブ本体２の挿入側端部の外周面とが接触して溶着することにより接続される。 Hereinafter, a procedure for spin welding the tube body 2 and the connector 3 will be described. First, one end of the tube body 2 is inserted into the tube insertion groove 11 of the connector 3. When the connector 3 is rotated around its central axis while pushing one end of the inserted tube body 2 from the opening side of the tube insertion groove 11 toward the back side, the contact surface between the tube body 2 and the connector 3 Is melted by frictional heat and the melted contact surface is solidified, so that the tube body 2 is welded to the connector 3. The pushing amount of the tube body 2 is set to, for example, about 2 mm so that the insertion side end portion of the tube body 2 does not bottom. Here, in this embodiment, since the outer peripheral wall surface 13 of the tube insertion groove portion 11 is formed in a tapered shape as described above, the outer peripheral surface of the tube body 2 contacts the outer peripheral surface of the tube insertion groove portion 11 and is welded. Is done. The burr generated at this time is accommodated in the burr accommodating portion 14. On the other hand, since the inner peripheral wall surface 12 of the tube insertion groove portion 11 is a cylindrical surface having a substantially constant diameter as described above, contact with the tube body 2 is suppressed compared to the outer peripheral wall surface 13 of the tube insertion groove portion 11. Therefore, the tube body 2 and the connector 3, is mainly connected by the outer peripheral surface of the insertion side end portion of the outer peripheral wall surface 13 and the tube body 2 of the tube insertion groove 11 is welded in contact.

次に、実施例（表１参照）について具体的に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。 Next, although an Example (refer Table 1) is described concretely, this invention is not limited to this.

（実施例１）
最内層４を構成する樹脂として、導電性を有するフッ素系樹脂である導電ＥＦＥＰ（例えば、ダイキン工業社グレード材料：ＲＰ５０００ＡＳ）を採用し、内層５を構成する樹脂として、ＰＡ１２（例えば、ダイセル・エボニック社グレード材料：ＬＸ９０１１)を採用し、中間層６を構成する樹脂として、フッ素系樹脂である非導電性ＥＦＥＰを採用し、最外層７を構成する樹脂として、熱溶融性を有する脂肪族系熱可塑性樹脂であるＰＡ１２を採用するようにしている。 (Example 1)
As the resin constituting the innermost layer 4, conductive EFEP (for example, Daikin Industries grade material: RP5000AS), which is a conductive fluorine-based resin, is adopted. Company grade material: LX9011), non-conductive EFEP, which is a fluorine-based resin, is used as the resin constituting the intermediate layer 6, and aliphatic heat having heat melting properties as the resin constituting the outermost layer 7. PA12, which is a plastic resin, is employed.

（実施例２）
最内層４を構成する樹脂として、実施例１と同様に導電ＥＦＥＰを採用し、内層５を構成する樹脂として、実施例１と同様にＰＡ１２を採用し、中間層６を構成する樹脂として
、フッ素系樹脂である非導電性ＰＶＤＦを採用し、最外層７を構成する樹脂として実施例１と同様にＰＡ１２を採用するようにしている。 (Example 2)
As the resin constituting the innermost layer 4, conductive EFEP is adopted as in the first embodiment, and as the resin constituting the inner layer 5, PA12 is adopted as in the first embodiment, and as the resin constituting the intermediate layer 6, fluorine is used. Non-conductive PVDF, which is a resin, is employed, and PA 12 is employed as the resin constituting the outermost layer 7 as in the first embodiment.

（実施例３）
最内層４を構成する樹脂として、導電性を有するポリフェニレンサルファイド(以下、導電ＰＰＳという)を採用し、内層５を構成する樹脂として、実施例１と同様にＰＡ１２を採用し、中間層６を構成する樹脂として、実施例１と同様に非導電性ＥＦＥＰを採用し、最外層７を構成する樹脂として実施例１と同様にＰＡ１２を採用するようにしている。この実施例３では、上記導電ＰＰＳとして、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）にカーボンブラックを、ポリフェニレンサルファイド１００質量部に対して１０質量部の割合で配合して分散させたものを使用している。 (Example 3)
As the resin constituting the innermost layer 4, conductive polyphenylene sulfide (hereinafter referred to as conductive PPS) is adopted, and as the resin constituting the inner layer 5, PA 12 is adopted in the same manner as in Example 1 to constitute the intermediate layer 6. As the resin to be used, non-conductive EFEP is adopted as in the first embodiment, and as the resin constituting the outermost layer 7, PA 12 is adopted as in the first embodiment. In Example 3, as the conductive PPS, polyphenylene sulfide (PPS) in which carbon black is blended and dispersed at a ratio of 10 parts by mass with respect to 100 parts by mass of polyphenylene sulfide is used.

（実施例４）
最内層４を構成する樹脂として、実施例１と同様にＰＡ１２を採用し、内層５を構成する樹脂として実施例１と同様にＰＡ１２を採用し、中間層６を構成する樹脂としてＥＶＯＨを採用し、最外層７を構成する樹脂としてＰＡ１１を採用するようにしている。尚、内層５と中間層６との間、及び、中間層６と最外層７との間にはそれぞれ、各層間の接着強度が不足しないように変性ポリオレフィンの接着層を０．０５ｍｍの厚みで設けるようにしている。 Example 4
As the resin constituting the innermost layer 4, PA12 is adopted as in the case of Example 1, PA12 is adopted as the resin constituting the inner layer 5 as in Example 1, and EVOH is adopted as the resin constituting the intermediate layer 6. PA11 is adopted as the resin constituting the outermost layer 7. It should be noted that the modified polyolefin adhesive layer has a thickness of 0.05 mm between the inner layer 5 and the intermediate layer 6 and between the intermediate layer 6 and the outermost layer 7 so that the adhesive strength between the respective layers is not insufficient. I am trying to provide it.

（実施例５）
最内層４を構成する樹脂として、実施例１と同様に導電ＥＦＥＰを採用し、内層５を構成する樹脂として、ポリブチレンテレフタラート（ＰＢＴ）とＰＡ１２とを混練溶融させたＰＢＴ／ＰＡ１２アロイ樹脂を採用し、中間層６を構成する樹脂として、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）を採用し、最外層７を構成する樹脂として実施例１と同様にＰＡ１２を採用するようにしている。尚、中間層６と最外層７との間には、両者の接着強度が不十分であることからＰＢＴ／ＰＡ１２アロイ樹脂を０．０５ｍｍの厚みで設けるようにしている。 (Example 5)
As the resin constituting the innermost layer 4, conductive EFEP is adopted as in Example 1, and as the resin constituting the inner layer 5, a PBT / PA12 alloy resin obtained by kneading and melting polybutylene terephthalate (PBT) and PA12 is used. Adopted, polybutylene terephthalate (PBT) is adopted as the resin constituting the intermediate layer 6, and PA 12 is adopted as the resin constituting the outermost layer 7 as in the first embodiment. In addition, between the intermediate | middle layer 6 and the outermost layer 7, since both adhesive strength is inadequate, it is trying to provide PBT / PA12 alloy resin by the thickness of 0.05 mm.

尚、上記実施例３及び４は、便宜的に「実施例」としているが、実際には、最内層４を構成する樹脂がフッ素系樹脂ではない点で、本発明の対象とはならない。In addition, although the said Example 3 and 4 are set as the "Example" for convenience, in fact, the resin which comprises the innermost layer 4 is not the object of this invention in the point which is not a fluororesin.

（層厚さについて）
上記実施例１及び２では最内層４の厚みを０．１０ｍｍ、内層５の厚みを０．２０ｍｍとし、中間層６の厚みを０．１０ｍｍとし、最外層７の厚みを０．６０ｍｍとした。 (About layer thickness)
In Examples 1 and 2, the thickness of the innermost layer 4 was 0.10 mm, the thickness of the inner layer 5 was 0.20 mm, the thickness of the intermediate layer 6 was 0.10 mm, and the thickness of the outermost layer 7 was 0.60 mm.

上記実施例３では、最内層４の厚みを０．０５ｍｍ、内層５の厚みを０．２０ｍｍとし、中間層６の厚みを０．１ｍｍとし、最外層７の厚みを０．６５ｍｍとした。 In Example 3, the thickness of the innermost layer 4 was 0.05 mm, the thickness of the inner layer 5 was 0.20 mm, the thickness of the intermediate layer 6 was 0.1 mm, and the thickness of the outermost layer 7 was 0.65 mm.

上記実施例４では最内層４の厚みを０．１０ｍｍ、内層５の厚みを０．０５ｍｍとし、中間層６の厚みを０．２５ｍｍとし、最外層７の厚みを０．５０ｍｍとした。 In Example 4, the thickness of the innermost layer 4 was 0.10 mm, the thickness of the inner layer 5 was 0.05 mm, the thickness of the intermediate layer 6 was 0.25 mm, and the thickness of the outermost layer 7 was 0.50 mm.

上記実施例５では最内層４の厚みを０．１０ｍｍ、内層５の厚みを０．２０ｍｍとし、中間層６の厚みを０．２０ｍｍとし、最外層７の厚みを０．４５ｍｍとした。 In Example 5, the thickness of the innermost layer 4 was 0.10 mm, the thickness of the inner layer 5 was 0.20 mm, the thickness of the intermediate layer 6 was 0.20 mm, and the thickness of the outermost layer 7 was 0.45 mm.

（比較例について）
次に、比較例（表２参照）について具体的に説明する。 (Comparative example)
Next, a comparative example (see Table 2) will be specifically described.

比較例１〜５は、実施例１〜５に対応する比較例であって、コネクタ３とチューブ本体２との接続方式を各実施例とは異ならせたものである。すなわち、各比較例１〜５では、コネクタ３とチューブ本体２との接続方式が圧入方式である点を除いて、各層４〜７の構成材料や厚みはそれぞれ実施例１〜５と同様である。 Comparative Examples 1 to 5 are comparative examples corresponding to Examples 1 to 5, in which the connection method between the connector 3 and the tube main body 2 is different from that in each Example. That is, in each of Comparative Examples 1 to 5, the constituent materials and thicknesses of the layers 4 to 7 are the same as those of Examples 1 to 5 except that the connection method between the connector 3 and the tube body 2 is a press-fitting method. .

比較例６〜１１はそれぞれ、中間層６と最内層４との間の内層５を有しておらず、中間層６が実施例に比べて最内層４寄りに位置するようにしたものである。比較例６，７は、中間層６がＥＦＥＰで構成された実施例１の比較例であって、実施例１において内層５を廃止して中間層を構成するＥＦＥＰを最内層４を構成する導電ＥＦＥＰと一体化したものである。比較例８，９は、中間層６がＰＶＤＦで構成された実施例２に対応する比較例であって、実施例２の内層５を廃止した構成と同様である。比較例１０，１１は、実施例３に対応する比較例であって、実施例３において内層５を廃止した構成と同様である。各比較例６〜１１では、内層５を廃止した分だけ最外層７の厚みを増加させるようにしている。また、比較例６，８，１０は、コネクタ３の接続方式が溶接方式であるのに対し、比較例７，９，１１は圧入方式とされている。 Each of Comparative Examples 6 to 11 does not have the inner layer 5 between the intermediate layer 6 and the innermost layer 4, and the intermediate layer 6 is positioned closer to the innermost layer 4 than the example. . Comparative Examples 6 and 7 are comparative examples of Example 1 in which the intermediate layer 6 is made of EFEP. In Example 1, the inner layer 5 is eliminated and the EFEP that forms the intermediate layer is replaced with the conductive material that forms the innermost layer 4. Integrated with EFEP. Comparative Examples 8 and 9 are comparative examples corresponding to Example 2 in which the intermediate layer 6 is made of PVDF, and are similar to the configuration in which the inner layer 5 of Example 2 is eliminated. Comparative Examples 10 and 11 are comparative examples corresponding to Example 3, and are the same as the configuration in which the inner layer 5 is eliminated in Example 3. In each of Comparative Examples 6 to 11, the thickness of the outermost layer 7 is increased by the amount of eliminating the inner layer 5. In Comparative Examples 6, 8, and 10, the connection method of the connector 3 is a welding method, while Comparative Examples 7, 9, and 11 are a press-fitting method.

（性能評価）
上記実施例及び比較例について以下に述べる各項目について評価した。評価結果は、表１及び表２に示されている。
（初期接着力）
初期接着力とは、各層４〜７の層間接着力のうち最も小さい値をいう。測定にあたっては、テストチューブを半割りにし、テンシロン万能試験機を用い、３０ｍｍ／ｍｉｎの引張速度にて１８０°剥離試験を実施して剥離強度を読み取り、剥離断面長さ（幅）で除した値を初期接着力（初期層間接着力）とした。この初期接着力は、２０Ｎ／ｃｍよりも大きいことが好ましく、３０Ｎ／ｃｍよりも大きいとより好ましい。
（燃料封入２０日後の接着力）
燃料封入２０日後の接着力は、初期接着力と同じく、各層４〜７の層間接着力のうち最も小さい値をいう。測定にあたっては、テストチューブ内部に、ＦｕｅｌＣ（イソオクタン：トルエン＝５０：５０体積比）とエタノ−ルとを９０：１０の体積比で混合したアルコ−ル／ガソリンを封入して６０℃の温度に２０日間保持した後、上記初期接着力試験と同じ方法で接着力を求めた。初期接着力と同様に、２０Ｎ／ｃｍよりも大きいことが好ましく、３０Ｎ／ｃｍよりも大きいとより好ましい。
（燃料透過量について）
両端部にコネクタ３を接続した長さ２００ｍｍのテストチューブ（内径６ｍｍ，肉厚１ｍｍ）を用いて以下の方法により燃料透過量Ｖ１〜Ｖ３を測定した。 (Performance evaluation)
Each item described below was evaluated about the said Example and the comparative example. The evaluation results are shown in Tables 1 and 2.
(Initial adhesive strength)
The initial adhesive strength refers to the smallest value among the interlayer adhesive strengths of the layers 4 to 7. In the measurement, the test tube was halved, a 180 ° peel test was performed at a tensile speed of 30 mm / min using a Tensilon universal tester, the peel strength was read, and the value obtained by dividing by the peel cross-section length (width) Was the initial adhesive strength (initial interlayer adhesive strength). This initial adhesive force is preferably greater than 20 N / cm, and more preferably greater than 30 N / cm.
(Adhesive strength 20 days after fuel filling)
The adhesive force 20 days after fuel filling refers to the smallest value among the interlaminar adhesive strengths of the respective layers 4 to 7 as with the initial adhesive force. In measurement, alcohol / petrol mixed with 90:10 volume ratio of Fuel C (isooctane: toluene = 50: 50 volume ratio) and ethanol in a test tube was sealed at a temperature of 60 ° C. After holding for 20 days, the adhesive strength was determined by the same method as the initial adhesive strength test. Similar to the initial adhesive strength, it is preferably larger than 20 N / cm, more preferably larger than 30 N / cm.
(About fuel permeation)
The fuel permeation amounts V1 to V3 were measured by the following method using a 200 mm long test tube (inner diameter 6 mm, wall thickness 1 mm) with the connector 3 connected to both ends.

すなわち、テストチュ−ブに上記アルコ−ル／ガソリンを封入して全体の重量を測定し、次いで６０℃のオ−ブンに入れ、一日毎に重量変化（ａ）を測定した。一方、上記アルコ−ル／ガソリンを封入していないテストチューブの重量変化（ｂ）についても同様に測定した。この測定を２０日間続けて、（ａ）−（ｂ）により、一日あたりの燃料の重量変化を求めて燃料透過量Ｖ１（６０°Ｃ，Ｅ１０）とした。 That is, the above-mentioned alcohol / gasoline was sealed in a test tube and the total weight was measured, then placed in an oven at 60 ° C., and the weight change (a) was measured every day. On the other hand, the change in weight (b) of the test tube not containing the alcohol / gasoline was measured in the same manner. This measurement was continued for 20 days, and the change in the weight of the fuel per day was obtained from (a) and (b), and the fuel permeation amount V1 (60 ° C., E10) was obtained.

また、純エタノールを封入した場合についても同様に燃料の質量変化を算出し、それを燃料透過量Ｖ２（６０°Ｃ，Ｅ１００）とした。 Similarly, when pure ethanol was sealed, the change in the mass of the fuel was calculated in the same manner, and this was used as the fuel permeation amount V2 (60 ° C., E100).

また、１０〜３０℃を１２時間周期で一定の温度下降勾配で変化させたサイクル運転した場合についても同様に燃料の質量変化を算出し、それを燃料透過量Ｖ３（１０℃〜３０℃サイクル，Ｅ１０）とした。
（チューブコネクタ引抜力）
コネクタ３を固定した状態でチューブ本体２をコネクタ３から引抜く方向に引張って、その引張り荷重を徐々に増加させていく試験を行った。そして、チューブ本体２がコネクタ３から抜ける瞬間の引張り荷重をチューブコネクタ引抜力とした。 Further, in the case of cycle operation in which 10 to 30 ° C. is changed with a constant temperature descending gradient in a cycle of 12 hours, the fuel mass change is calculated in the same manner, and the fuel permeation amount V3 (10 ° C. to 30 ° C. cycle, E10).
(Tube connector pulling force)
With the connector 3 fixed, the tube body 2 was pulled in the direction of pulling out from the connector 3, and a test was performed in which the tensile load was gradually increased. The tensile load at the moment when the tube main body 2 comes out of the connector 3 was taken as the tube connector pulling force.

ここで、表１中の「チューブ切断」とあるのは、引っ張り荷重を増加させていったときにチューブ本体２がコネクタ３から抜けずに破断に至ったことを示している。このことは、換言すると、上記コネクタ３に対する上記チューブ本体２の引抜き方向の接合力が、上記チューブ本体２における該引抜き方向（長さ方向）の破断荷重よりも大きいことを意味している。 Here, “tube cutting” in Table 1 indicates that the tube body 2 did not come out of the connector 3 and was broken when the tensile load was increased. In other words, this means that the joining force in the pulling direction of the tube body 2 to the connector 3 is larger than the breaking load in the pulling direction (length direction) of the tube body 2.

以上の如く、上記実施形態では、中間層６の内側に二つの層（最内層４及び内層５）を設けて、中間層６を極力、チューブ本体２の外周側寄りに配置するようにしたことで、チューブ本体２の燃料通路８内から厚さ方向に漏出する揮発燃料の量を低減することができる。すなわち、この燃料チューブ１によれば、図５（ａ）に模式的に示すように、燃料通路８内からチューブ本体２の厚さ方向に向かう揮発燃料の貫通力（透過力）を、中間層６の内側に配置した二つの層４，５でもって弱めることができ、これにより、燃料通路８内から中間層６に到達する揮発燃料の量を低減することができる。延いては、揮発燃料が中間層６を通過してその外側に漏出するのを防止することができる。 As described above, in the above embodiment, two layers (the innermost layer 4 and the inner layer 5) are provided inside the intermediate layer 6, and the intermediate layer 6 is arranged as close to the outer peripheral side of the tube body 2 as possible. Thus, the amount of volatile fuel that leaks in the thickness direction from the fuel passage 8 of the tube body 2 can be reduced. That is, according to the fuel tube 1, as schematically shown in FIG. 5A, the penetration force (permeability) of the volatile fuel from the inside of the fuel passage 8 in the thickness direction of the tube main body 2 is changed to the intermediate layer. 6 can be weakened by the two layers 4 and 5 arranged on the inner side of the fuel tank 6, whereby the amount of volatile fuel reaching the intermediate layer 6 from the fuel passage 8 can be reduced. As a result, it is possible to prevent the volatile fuel from passing through the intermediate layer 6 and leaking outside.

さらに、上記実施形態では、コネクタ３の挿入溝部１１の外周面に、チューブ本体２の挿入側端部の外周面を溶着するようにしたことで、チューブ本体２の端部（チューブ本体２とコネクタ３との接続部）からの燃料漏れを確実に防止することができる。すなわち、図５（ｂ）に示すように、コネクタ圧入タイプの燃料チューブ１（比較例１〜５に係る燃料チューブ１）では、中間層６をチューブ本体２の外周側寄りに配置するほど、中間層６の内周面とコネクタ３の圧入部の外周壁面１３との距離が大きくなって、両者の間から揮発燃料が漏出し、燃料チューブ１の端部からの燃料漏れが増加する。これに対して、上記実施形態に係る燃料チューブ１では、図５（ａ）に示すように、チューブ本体２の外周面をチューブ挿入溝部１１の外周面に溶着するようにしたことで、この溶着部にて揮発燃料の通過を遮断して、燃料チューブ１の端部からの燃料漏れを防止することができる。しかも、上記実施形態では、上述の如く、中間層６の内側に二つの層４，５を配置するようにしているため、チューブ本体２の端部においても、この二つの層４，５でもって揮発燃料の通過をある程度は遮断し、揮発燃料が中間層６の外側に漏出して溶着部１５に到達するのを抑制することができる。 Furthermore, in the said embodiment, the outer peripheral surface of the insertion side edge part of the tube main body 2 was welded to the outer peripheral surface of the insertion groove part 11 of the connector 3, so that the end part of the tube main body 2 (the tube main body 2 and the connector) 3) can be reliably prevented from leaking fuel. That is, as shown in FIG. 5B, in the connector press-fitting type fuel tube 1 (the fuel tube 1 according to Comparative Examples 1 to 5), the intermediate layer 6 is disposed closer to the outer peripheral side of the tube body 2 as the intermediate layer 6 is disposed. The distance between the inner peripheral surface of the layer 6 and the outer peripheral wall surface 13 of the press-fitting portion of the connector 3 increases, so that volatile fuel leaks from between the two, and fuel leakage from the end of the fuel tube 1 increases. On the other hand, in the fuel tube 1 according to the above-described embodiment, as shown in FIG. 5A, the outer peripheral surface of the tube main body 2 is welded to the outer peripheral surface of the tube insertion groove portion 11. By blocking the passage of the volatile fuel at the portion, fuel leakage from the end of the fuel tube 1 can be prevented. Moreover, in the above embodiment, as described above, the two layers 4 and 5 are arranged inside the intermediate layer 6, so that the two layers 4 and 5 are also provided at the end of the tube body 2. The passage of the volatile fuel can be blocked to some extent, and the volatile fuel can be prevented from leaking outside the intermediate layer 6 and reaching the welded portion 15.

このことは、表１及び２の試験結果からもわかる。すなわち、実施例１〜５では、コネクタ接続方式を圧入方式とした比較例１〜５に比べて、燃料透過量Ｖ１〜Ｖ３のいずれにおいても小さくなっていることがわかる。これは、上述したように、コネクタ接続方式を圧入方式とした場合には、中間層６とコネクタ３との間から燃料が漏出するが、コネクタ接続方式を溶接方式とした場合には、溶接部にてこの燃料の漏出を遮断することができるためと考えられる。 This can also be seen from the test results in Tables 1 and 2. That is, in Examples 1-5, it turns out that it is small in any of fuel permeation amount V1-V3 compared with Comparative Examples 1-5 which made the connector connection system the press-fitting system. As described above, when the connector connection method is the press-fitting method, fuel leaks from between the intermediate layer 6 and the connector 3, but when the connector connection method is the welding method, the welded portion This is thought to be because the leakage of fuel can be blocked.

また、実施例１、２、３では、内層５を廃止した比較例６、８、１０に比べて、燃料透過量Ｖ１〜Ｖ３が減少していて、特に燃料透過量Ｖ３が半分以下に減少していることがわかる。具体的には、例えば実施例１と比較例６とを比べると、上記燃料透過量Ｖ３は実施例１で１．１となり比較例６で２．９となって、内層５を有する実施例１の方が、上記燃料透過量Ｖ３が半分以下に減少していることがわかる。これは、上述したように、実施例１の方が、内層５を設けることにより中間層６を極力、外側寄りに配置して中間層６に到達する揮発燃料の量を低減することができるためと考えられる。したがって、上記実施形態に係る燃料チューブ１は、低温サイクル環境下において特に効果的であると言える。 Further, in Examples 1, 2, and 3, the fuel permeation amounts V1 to V3 are reduced as compared with Comparative Examples 6, 8, and 10 in which the inner layer 5 is eliminated, and in particular, the fuel permeation amount V3 is reduced to less than half. You can see that Specifically, for example, when Example 1 and Comparative Example 6 are compared, the fuel permeation amount V3 is 1.1 in Example 1 and 2.9 in Comparative Example 6, and Example 1 having the inner layer 5 is obtained. It can be seen that the fuel permeation amount V3 is reduced to less than half. This is because, as described above, the first embodiment can reduce the amount of volatile fuel reaching the intermediate layer 6 by arranging the intermediate layer 6 as far as possible by providing the inner layer 5. it is conceivable that. Therefore, it can be said that the fuel tube 1 according to the above embodiment is particularly effective in a low-temperature cycle environment.

ここで、コネクタ接続方式を圧入方式とした比較例１、２、３と比較例７、９、１１とを比べると、中間層（バリア層）６を外側寄りに配置した方が（比較例１、２、３の方が）、燃料透過量Ｖ１〜Ｖ３が大きくなっているが、これは上述したように、チューブ本体２とコネクタ３との接続部からの燃料漏れが大きくなるためであり、上記実施形態では、チューブ本体２とコネクタ３とを溶接しにより接続しているため、中間層６を外側寄りに配置しても、チューブ本体２とコネクタ３との接続部からの燃料漏れを抑制することができる。 Here, when Comparative Examples 1, 2, and 3 in which the connector connection method is a press-fitting method are compared with Comparative Examples 7, 9, and 11, the intermediate layer (barrier layer) 6 is arranged closer to the outer side (Comparative Example 1). 2 and 3), the fuel permeation amounts V1 to V3 are large because, as described above, the fuel leakage from the connection portion between the tube body 2 and the connector 3 is large. In the above embodiment, since the tube body 2 and the connector 3 are connected by welding, even if the intermediate layer 6 is arranged on the outer side, fuel leakage from the connection portion between the tube body 2 and the connector 3 is suppressed. can do.

また、上記実施形態では、上記チューブ本体２の最内層４をコネクタ３（チューブ挿入溝部１１の内周壁面１２）に溶着する等しなくても、上記二つの層４，５による燃料遮断効果と最外層７とコネクタ３との溶着部１５における燃料遮断効果とによって、燃料チューブの端部からの燃料漏れを確実に抑制することができる。 Moreover, in the said embodiment, even if it does not weld the innermost layer 4 of the said tube main body 2 to the connector 3 (inner peripheral wall surface 12 of the tube insertion groove part 11), the fuel interruption | blocking effect by the said two layers 4 and 5 is achieved. Due to the fuel cutoff effect at the welded portion 15 between the outermost layer 7 and the connector 3, fuel leakage from the end of the fuel tube can be reliably suppressed.

以上に述べたように、上記実施形態では、チューブ本体２の周壁部からの燃料漏れ防止（チューブ本体２の厚さ方向の燃料漏れ防止）と、チューブ本体２の端部からの燃料漏れ防止との両立を図ることができる。また、最内層４を必ずしもコネクタ３に溶着する必要がないため、最内層４を形成する樹脂としてコネクタ３（ＰＡ樹脂）との溶着性が低いフッ素系樹脂を採用することができる。したがって、エタノール燃料を使用する場合など、耐燃料性（耐燃料劣化性、耐腐食性）の観点から最内層４にフッ素系樹脂を使用しても、高い耐燃料透過性を実現することができる。 As described above, in the above embodiment, the fuel leakage prevention from the peripheral wall portion of the tube body 2 (the fuel leakage prevention in the thickness direction of the tube body 2) and the fuel leakage prevention from the end of the tube body 2 are achieved. Can be achieved. Further, since it is not necessary to weld the innermost layer 4 necessarily connector 3 can be adopted weldability low fluorine-based resins of the connector 3 (PA resin) as a resin for forming the innermost layer 4. Therefore, such as when using ethanol fuel, fuel resistance (fuel-degradation resistance, corrosion resistance) may also be used in the innermost layer 4 of a fluorine-based resins from the viewpoint of, to achieve high fuel permeation resistance it can.

（他の実施形態）
本発明の構成は、上記実施形態及び実施例に限定されるものではなく、それ以外の種々の構成を包含するものである。 (Other embodiments)
The configuration of the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, but includes various other configurations.

すなわち、上記実施形態及び実施例では、チューブ本体２を四つの層４〜７で構成する例を示したが、必ずしも四層で構成する必要はなく、例えば五層以上であってもよい。 That is, in the said embodiment and Example, although the example which comprises the tube main body 2 by the four layers 4-7 was shown, it does not necessarily need to comprise by four layers, for example, five layers or more may be sufficient.

また、上記実施形態では、中間層６の内側に内層５と最内層４との二層を設けるようにしているが、必ずしも二層に限ったものではなく、例えば三層以上であってもよい。 In the above embodiment, two layers of the inner layer 5 and the innermost layer 4 are provided on the inner side of the intermediate layer 6. However, the number of layers is not necessarily limited to two, and may be three or more, for example. .

また、上記実施形態では、チューブ本体２の一端部にのみコネクタ３を接合する例を示したが、チューブ本体２の両端部にそれぞれコネクタ３を接合するものであってもよいことは言うまでもない。 Moreover, although the example which joins the connector 3 only to the one end part of the tube main body 2 was shown in the said embodiment, it cannot be overemphasized that the connector 3 may be joined to the both ends of the tube main body 2, respectively.

本発明は、複数の層を径方向に積層してなる樹脂製のチューブ本体と、接続用のコネクタとを備えた燃料チューブに有用であり、特に、コネクタに対して燃料チューブをスピン溶接により接合した燃料チューブに有用である。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is useful for a fuel tube including a resin tube main body formed by laminating a plurality of layers in a radial direction and a connector for connection. In particular, the fuel tube is joined to the connector by spin welding. Useful for fuel tubes.

１燃料チューブ
２チューブ本体
３コネクタ
４最内層
５内層
６中間層（バリア層）
７最外層
１１チューブ挿入溝部（環状凹部）
１２内周壁面
１３外周壁面 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Fuel tube 2 Tube body 3 Connector 4 Innermost layer 5 Inner layer 6 Middle layer (barrier layer)
7 outermost layer
11 Tube insertion groove (annular recess)
12 Inner wall surface 13 Outer wall surface

Claims

A fuel tube including a resin tube main body formed by laminating a plurality of layers in a radial direction, and a connector for connection integrated with the tube main body by spin welding ,
The tube body includes a barrier layer that is located radially inward of the outermost layer and has fuel permeation resistance, and is configured such that two or more layers are located radially inward of the barrier layer,
The innermost layer of the tube body is made of a fluororesin,
The connector has an annular recess into which an end of the tube body is inserted,
The outer circumferential wall surface of the annular recess is formed in a tapered shape whose diameter decreases from the opening side to the bottom side of the annular recess so as to contact the outer peripheral surface of the end of the tube body inserted into the annular recess. On the other hand, the inner peripheral wall surface of the annular recess is formed in a cylindrical shape having a constant diameter from the opening side to the bottom side of the annular recess,
The end of the tube main body is inserted into the annular recess of the connector and is joined by spin welding to the outer peripheral wall of the annular recess at the outer peripheral surface of the end. .

The fuel tube of claim 1, wherein
The outermost layer of the said tube main body consists of an aliphatic thermoplastic resin which can be heat-melted, The fuel tube characterized by the above-mentioned.

The fuel tube according to claim 2, wherein
The fuel tube, wherein the heat-meltable aliphatic thermoplastic resin constituting the outermost layer of the tube body is PA11 or PA12.

The fuel tube according to any one of claims 1 to 3,
The connector comprises a heat-meltable aliphatic thermoplastic resin.

The fuel tube according to claim 4, wherein
The fuel tube, wherein the heat-meltable aliphatic thermoplastic resin constituting the connector is PA11 or PA12.

The fuel tube according to any one of claims 1 to 5,
The said connector consists of resin same as resin which comprises the outermost layer of the said tube main body, The fuel tube characterized by the above-mentioned.

The fuel tube according to any one of claims 1 to 6 ,
The fuel tube, wherein the barrier layer of the tube body is any one selected from the following group A.
Group A: fluororesin, saponified ethylene / vinyl acetate copolymer (EVOH), polybutylene terephthalate (PBT), polyethylene naphthalate (PEN), polybutylene naphthalate (PBN), polyarylate (PAR), polyethylene terephthalate (PET), polyacetal (POM), polyphenylene oxide (PPO), polysulfone (PSF), polyethersulfone (PES), polythioethersulfone (PTES), polyetheretherketone (PEEK), polyallyletherketone (PAEK) , Polyacrylonitrile (PAN), polyvinyl alcohol (PVA), polyvinylidene chloride (PVDC), thermoplastic polyimide (PI), polyamideimide (PAI), polyetherimide (PEI), polysal (PSU), high density polyethylene (HDPE), ultra high molecular weight polyethylene (UHMWPE), polypropylene (PP), ethylene / propylene copolymer (EPR), ethylene / butene copolymer (EBR), ethylene / vinyl acetate copolymer Polymer (EVA), polyamide 46, polyamide 66, polyamide 610, polyamide 612, polyamide 6T, polyamide 6N, polyamide 9N, polyamide 12T, polyamide 12N, or one or more of these polymerized.

The fuel tube according to any one of claims 1 to 7 ,
The fuel tube according to claim 1, wherein the barrier layer of the tube body is made of a fluororesin.

The fuel tube according to any one of claims 1 to 8 ,
The fuel tube, wherein the resin constituting the innermost layer of the tube body has conductivity.

The fuel tube according to any one of claims 1 to 9 ,
The fuel tube, wherein a layer between the barrier layer and the innermost layer in the tube body is composed of PA11 or PA12.

The fuel tube according to any one of claims 1 to 10 ,
The fuel tube according to claim 1, wherein the tube body has an initial interlayer adhesion of 20 N / cm or more.

The fuel tube according to any one of claims 1 to 11 ,
The fuel tube according to claim 1, wherein a joining force of the tube body in the pulling direction to the connector is larger than a breaking load in the pulling direction of the tube body.