JP5796466B2 - Imaging lens and imaging apparatus having the imaging lens - Google Patents
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Description
本発明は、撮影レンズ及びこの撮影レンズを有する撮像装置に関する。 The present invention relates to a photographic lens and an imaging apparatus having the photographic lens.
撮像レンズとは、具体的には一般のカメラ用レンズの他、屋内外の安全性を確保する監視用レンズ、移動体機器、例えば車載用の車内外、及び車体本体の映像情報取得用レンズや航空機の保安用途のレンズ、ロボットの眼用レンズ、天測用レンズなどを含む。これらに用いられるレンズには、広い画角、先鋭な解像力、輝度差に対応できるゴーストの少なさなどが要求される。このためには、空気界面の少ない、シンプルで且つ収差の良く補正された光学系が要求される。このような光学系については、例えば、特許文献1に記載されている例がある。
Specifically, the imaging lens is a general camera lens, a monitoring lens for ensuring safety indoors and outdoors, a mobile device such as an in-vehicle vehicle interior and exterior, and a vehicle body image information acquisition lens. Includes aircraft security lenses, robot eye lenses, astronomical lenses, and more. The lenses used for these are required to have a wide angle of view, sharp resolution, and a small number of ghosts that can cope with luminance differences. For this purpose, an optical system that is simple and corrects aberrations with a small air interface is required. An example of such an optical system is described in
しかしながら、前記の要求に対して、良質な映像を得る手段として、解像力が高いことが最も必要な条件であるが、広い画角を実現すると、コサイン四乗則により視野周辺部の照度が低下するという課題があった。 However, in order to meet the above requirements, high resolution is the most necessary condition as a means for obtaining a high-quality image. However, when a wide angle of view is realized, the illuminance around the visual field is reduced by the cosine fourth law. There was a problem.
本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、広い画角、良好な収差補正、輝度差に対応できるゴーストの少なさを実現可能な撮影レンズ、及び、この撮影レンズを有する撮像装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such a problem, and a photographing lens capable of realizing a wide angle of view, good aberration correction, and a small number of ghosts capable of dealing with a luminance difference, and an imaging apparatus having the photographing lens. The purpose is to provide.
前記課題を解決するために、本発明に係る撮影レンズは、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状を有し、負の屈折力を有する第1レンズ成分と、像側に凹面を向け、負の屈折力を有する第2レンズ成分と、両凸レンズ形状を有し、正の屈折力を有する第3レンズ成分と、像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分と、を有し、全てのレンズ成分は単レンズであり、次式の条件を満足することを特徴とする。
1.0 < f1/f2 < 2.6
2.9 < f4/f < 4.2
−1.15 < (r4+r3)/(r4−r3) < 0.2
−0.7 < (r6+r5)/(r6−r5) < −0.07
但し、
f:全系の焦点距離
f1:第1レンズ成分の焦点距離
f2:第2レンズ成分の焦点距離
f4:第4レンズ成分の焦点距離
r3:第2レンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
r4:第2レンズ成分の最も像側のレンズ面の曲率半径
r5:第3レンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
r6:第3レンズ成分の最も像側のレンズ面の曲率半径
In order to solve the above problems, a photographic lens according to the present invention has, in order from the object side, a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the image side, a first lens component having negative refractive power, and an image side. A second lens component having negative refractive power and a negative refractive power, a third lens component having a biconvex lens shape and having positive refractive power, and a second lens component having positive refractive power and having a convex surface facing the image side. 4 lens components, and all the lens components are single lenses, and satisfy the condition of the following formula.
1.0 <f1 / f2 <2.6
2.9 <f4 / f <4.2
-1.15 <(r4 + r3) / (r4-r3) <0.2
−0.7 <(r6 + r5) / (r6-r5) <− 0.07
However,
f: focal length of the entire system f1: focal length of the first lens component f2: focal length of the second lens component f4: focal length of the fourth lens component r3: radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the second lens component r4: radius of curvature of the lens surface closest to the image side of the second lens component
r5: radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the third lens component
r6: radius of curvature of the lens surface closest to the image side of the third lens component
また、このような撮影レンズは、次式の条件を満足することが好ましい。
0.78 < f3/f4 < 1.30
但し、
f3:第3レンズ成分の焦点距離
Moreover, it is preferable that such a photographic lens satisfies the following condition.
0.78 <f3 / f4 <1.30
However,
f3: focal length of the third lens component
また、このような撮影レンズは、次式の条件を満足することが好ましい。
1.61 < (n3+n4)/2 < 1.82
但し、
n3:第3レンズ成分の媒質のP線(λ=940nm)に対する屈折率
n4:第4レンズ成分の媒質のP線(λ=940nm)に対する屈折率
Moreover, it is preferable that such a photographic lens satisfies the following condition.
1.61 <(n3 + n4) / 2 <1.82
However,
n3: refractive index for the fourth lens component of the medium P line (λ = 940nm): third lens component of the medium P line (lambda = 940 nm) refractive index for n4
また、このような撮影レンズは、第3レンズ成分と第4レンズ成分との間に絞りを有することが好ましい。 In addition, such a photographic lens preferably has a stop between the third lens component and the fourth lens component.
また、このような撮影レンズは、結像に寄与する光線の最大画角が120度以上であることが好ましい。 Further, such a photographing lens preferably has a maximum angle of view of light rays contributing to image formation of 120 degrees or more.
また、このような撮影レンズは、負の歪曲収差を有することが好ましい。 Moreover, it is preferable that such a photographic lens has a negative distortion.
また、本発明に係る撮像装置は、上述の撮影レンズのいずれかを有することを特徴とする。 An imaging apparatus according to the present invention includes any one of the above-described photographing lenses.
本発明によると、広い画角、良好な収差補正、輝度差に対応できるゴーストの少なさを実現可能な撮影レンズ、及び、この撮影レンズを有する撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a photographing lens capable of realizing a wide angle of view, good aberration correction, and a small number of ghosts that can cope with a luminance difference, and an imaging device having this photographing lens.
以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図1に示すように、本実施形態に係る撮影レンズSLは、入射角60度以上(最大画角120度以上)の広角、明るさF/4を越える明るい光学系を実現するために、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状を有し、負の屈折力を有する第1レンズ成分LC1と、像側に凹面を向け、負の屈折力を有する第2レンズ成分LC2と、両凸レンズ形状を有し、正の屈折力を有する第3レンズ成分LC3と、像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分LC4と、を有して構成される。また、この撮影レンズSLは、第3レンズ成分LC3と第4レンズ成分LC4との間に、絞りSが配置されている。なお、以降の説明において、「レンズ成分」とは、1枚の単レンズ(レンズ要素)、若しくは、2枚以上の単レンズ(レンズ要素)を接合した接合レンズを指すものとする。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the photographic lens SL according to the present embodiment is designed to realize a bright optical system having a wide angle with an incident angle of 60 degrees or more (maximum field angle of 120 degrees or more) and a brightness exceeding F / 4. In order from the side, the first lens component LC1 has a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the image side and has a negative refractive power, and the second lens component LC2 has a negative surface and a negative surface with the concave surface facing the image side. And a third lens component LC3 having a biconvex lens shape and having a positive refractive power, and a fourth lens component LC4 having a convex surface facing the image side and having a positive refractive power. In the photographing lens SL, a diaphragm S is disposed between the third lens component LC3 and the fourth lens component LC4. In the following description, “lens component” refers to a single lens (lens element) or a cemented lens in which two or more single lenses (lens elements) are cemented.
この撮影レンズSLにおいて、物体側より配置される負の屈折力を有する2枚のレンズ成分(第1レンズ成分LC1及び第2レンズ成分LC2)は、広い入射角からの入射光線を少しずつ光軸に沿った小さい角度に変換して絞り位置を通過させる働きを持っている。そして大きい入射角からの光線ほどレンズの端を通るので、正方向に発生してしまう子午像面湾曲を極力少なくするためには、どのレンズも像側に凹面を向けていることが必要であり、更には少なくとも最も物体側に位置する第1レンズ成分LC1については特に入射角が大きいので物体側に凸面を向けたメニスカス形状であることが必要である。 In this photographic lens SL, two lens components (first lens component LC1 and second lens component LC2) having negative refractive power arranged from the object side are configured to gradually receive incident light rays from a wide incident angle as optical axes. It has the function of passing through the aperture position by converting to a small angle along the aperture. Since light rays from a large incident angle pass through the end of the lens, in order to minimize the meridional field curvature that occurs in the positive direction, it is necessary for all lenses to have a concave surface facing the image side. Furthermore, at least the first lens component LC1 located closest to the object side has a particularly large incident angle, and therefore needs to have a meniscus shape with a convex surface facing the object side.
また、第1及び第2レンズ成分LC1,LC2の次に配置される第3レンズ成分LC3及び第4レンズ成分LC4は、絞りSの前後に配置された正のレンズ成分であって、2枚の負のレンズ成分である第1及び第2レンズ成分LC1,LC2により発散された光線を収斂させる働きを持つものである。明るい有効Fナンバーを得るために最低2枚の正のレンズ成分が必要であり、また、第1レンズ成分LC1及び第2レンズ成分LC2で発生する負のペッツバール和を、これらの第3レンズ成分LC3及び第4レンズ成分LC4で発生する正のペッツバール和でキャンセルさせている。 The third lens component LC3 and the fourth lens component LC4 arranged next to the first and second lens components LC1 and LC2 are positive lens components arranged before and after the stop S, and It has a function of converging light rays diverged by the first and second lens components LC1 and LC2 which are negative lens components. In order to obtain a bright effective F-number, at least two positive lens components are necessary, and the negative Petzval sum generated in the first lens component LC1 and the second lens component LC2 is converted into these third lens components LC3. The positive Petzval sum generated by the fourth lens component LC4 is canceled.
それでは、このような撮影レンズSLを構成するための条件について説明する。まず、本実施形態に係る撮影レンズSLは、次の条件式(1)を満足することが望ましい。 Now, conditions for configuring such a photographing lens SL will be described. First, it is desirable that the photographic lens SL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (1).
1.0 < f1/f2 < 2.6 (1)
但し、
f1:第1レンズ成分LC1の焦点距離
f2:第2レンズ成分LC2の焦点距離
1.0 <f1 / f2 <2.6 (1)
However,
f1: Focal length of the first lens component LC1 f2: Focal length of the second lens component LC2
条件式(1)は、発散作用を持つ2つのレンズ成分である第1レンズ成分LC1及び第2レンズ成分LC2の焦点距離比を規定したものである。言うまでもないが、2つの負のレンズ成分の発散作用によって、この撮影レンズSLの全系のバックフォーカスが不足せずに確保される。バックフォーカスを確保する発散状態を保持した状態で、第1及び第2レンズ成分LC1,LC2の焦点距離の比率を変えた場合、条件式(1)の下限値を超えれば、絞りSから離れた距離にある第1レンズ成分LC1の発散力が相対的に大きくなり、歪曲収差を強く負に誘導する。そのため、この条件式(1)の下限値は、第1レンズ成分LC1の負の屈折力が第2レンズ成分LC2の負の屈折力を下回る要件を規定している。この撮影レンズSLは、第1及び第2レンズ成分LC1,LC2の屈折力を均等にすることが、一見収差補正上は合理的と思われるが、本発明者は、第1レンズ成分LC1の発散力を第2レンズ成分LC2の発散力より小さめにした方が全系の収差バランスには好ましいことを見出した。 Conditional expression (1) defines the focal length ratio of the first lens component LC1 and the second lens component LC2 which are two lens components having a diverging action. Needless to say, the back focus of the entire system of the photographing lens SL is ensured by the diverging action of the two negative lens components. When the ratio of the focal lengths of the first and second lens components LC1 and LC2 is changed while maintaining the divergent state for ensuring the back focus, the distance from the aperture stop S is exceeded if the lower limit value of the conditional expression (1) is exceeded. The divergent force of the first lens component LC1 at a distance becomes relatively large, and distortion aberration is strongly negatively induced. Therefore, the lower limit value of the conditional expression (1) defines the requirement that the negative refractive power of the first lens component LC1 is lower than the negative refractive power of the second lens component LC2. Although it seems that it is reasonable for the photographic lens SL to make the refractive powers of the first and second lens components LC1 and LC2 uniform in terms of aberration correction, the present inventor considered that the first lens component LC1 is divergent. It has been found that it is preferable for the aberration balance of the entire system to make the force smaller than the divergent force of the second lens component LC2.
条件式(1)の下限値を超えた場合は、歪曲収差が負に出すぎるのと、2つの負のレンズ成分(第1及び第2レンズ成分LC1,LC2)の合計の補正作用が弱くて全系のペツバール和が補正不足になり、補正しきれない。また、条件式(1)の上限値を超えた場合は、過剰な負の歪曲収差は生じないが、第1レンズ成分LC1の作用が弱まり第2レンズ成分LC2に過剰な負担を掛けることからペツバール和が補正過剰になり、子午像面湾曲収差が過剰に正に向かい補正し得ない。 When the lower limit value of conditional expression (1) is exceeded, distortion is excessively negative and the total correction action of the two negative lens components (first and second lens components LC1, LC2) is weak. The Petzval sum of the entire system is insufficiently corrected and cannot be corrected. Further, when the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, excessive negative distortion does not occur, but the action of the first lens component LC1 is weakened and an excessive burden is placed on the second lens component LC2. The sum becomes overcorrected, and the meridional field curvature aberration becomes excessively positive and cannot be corrected.
また、本実施形態に係る撮影レンズSLは、次の条件式(2)を満足することが望ましい。 In addition, it is desirable that the photographic lens SL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (2).
2.9 < f4/f < 4.2 (2)
但し、
f4:第4レンズ成分LC4の焦点距離
f :全系の焦点距離
2.9 <f4 / f <4.2 (2)
However,
f4: focal length of the fourth lens component LC4 f: focal length of the entire system
本実施形態に係る撮影レンズSLは、絞りSより物体側に、前群として、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状の第1レンズ成分LC1、像側に凹面を向けた第2レンズ成分LC2及び両凸レンズ形状の第3レンズ成分LC3よりなる略逆ガリレオ光学系が配置され、この配置によって像面湾曲収差を始めとする収差の補正と、バックフォーカスが適正に確保されている。一方、絞りSより像側の後群として配置されている正の屈折力を有する第4レンズ成分LC4は、集光レンズとして働いており、全系の合成焦点距離及びFナンバーを適正に補正する働きと、更には前群で残存するコマ収差をバランス良くキャンセルさせる作用と、を有している。 The photographic lens SL according to the present embodiment includes a first lens component LC1 having a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the image side and a second lens component having a concave surface facing the image side. A substantially inverse Galileo optical system composed of the LC2 and the third lens component LC3 having a biconvex lens shape is arranged, and this arrangement ensures correction of aberrations including field curvature aberration and back focus appropriately. On the other hand, the fourth lens component LC4 having a positive refractive power arranged as a rear group on the image side from the stop S functions as a condenser lens, and appropriately corrects the combined focal length and F number of the entire system. And a function of canceling out coma remaining in the front group in a well-balanced manner.
条件式(2)はこのような働きをする第4レンズ成分LC4の焦点距離を、撮影レンズSLの全系の焦点距離に対する比として規定するものであり、この条件式(2)の上限値を超える場合は、第4レンズ成分LC4の集光力が弱まるために内コマ収差が強くなり良好に補正し得ない。逆に条件式(2)の下限値を超える場合は、第4レンズ成分LC4の集光力が相対的に強くなり過ぎて外コマ収差が強くなり良好に補正し得ない。 Conditional expression (2) defines the focal length of the fourth lens component LC4 having such a function as a ratio with respect to the focal length of the entire system of the photographing lens SL. The upper limit value of the conditional expression (2) is defined as the conditional expression (2). If it exceeds, the condensing power of the fourth lens component LC4 is weakened, so that the internal coma aberration becomes strong and cannot be corrected satisfactorily. On the other hand, when the lower limit value of conditional expression (2) is exceeded, the condensing power of the fourth lens component LC4 becomes too strong and the external coma aberration becomes strong and cannot be corrected well.
また、本実施形態に係る撮影レンズSLは、次の条件式(3)を満足することが望ましい。 In addition, it is desirable that the photographic lens SL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (3).
−1.15 < (r4+r3)/(r4−r3) < 0.2 (3)
但し、
r3:第2レンズ成分LC2の最も物体側のレンズ面の曲率半径
r4:第2レンズ成分LC2の最も像側のレンズ面の曲率半径
-1.15 <(r4 + r3) / (r4-r3) <0.2 (3)
However,
r3: radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the second lens component LC2 r4: radius of curvature of the lens surface closest to the image side of the second lens component LC2
条件式(3)は、第2レンズ成分LC2のベンデイング形状を規定するものである。第2レンズ成分LC2のベンディング形状を規定することは、諸収差の中で特にコマ収差をバランス良く補正することに有効である。ここで、この第2レンズ成分LC2は、最も物体側のレンズ面が物体に対して凸面の凹メニスカス形状であることから、この条件式(3)により、最も像側のレンズ面が最も物体側のレンズ面より緩い曲率の両凹レンズまでの形状を取りうるものである。 Conditional expression (3) defines the bending shape of the second lens component LC2. Defining the bending shape of the second lens component LC2 is effective for correcting coma with a good balance among various aberrations. Here, since the second lens component LC2 has a concave meniscus shape in which the most object side lens surface is convex with respect to the object, the most image side lens surface is the most object side by this conditional expression (3). The lens surface can take a shape up to a biconcave lens with a gentler curvature than the lens surface.
この条件式(3)の下限値を超える場合、第2レンズ成分LC2の像側のレンズ面の凹面の曲率が強い負メニスカス形状となり、それに伴う最も像側のレンズ面の発散作用が強くなりすぎる。そのために、主光線が通る位置よりレンズの縁側を通る光線の発散作用が強くなり、コマ収差が補正できない。また、球面収差が正に増大し、子午像面湾曲も正に増大するので、全系の収差バランスが悪化して収差を良好に補正し得ない。また、この条件式(3)の上限値を超える場合、最も物体側のレンズ面の曲率が最も像側のレンズ面より強くなり、この最も物体側のレンズ面の発散力の強い両凹レンズ形状となるが、この場合は、物体側のレンズ面の発散作用が強すぎるために主光線よりレンズの縁側を通る光線の発散作用が強くなり、コマ収差が補正できない。また、最も像側のレンズ面の発散力が弱くなりすぎるために球面収差が負となりやはり全系の収差バランスを良好に補正し得ない。 When the lower limit value of the conditional expression (3) is exceeded, the concave curvature of the concave surface of the image side lens surface of the second lens component LC2 becomes a negative meniscus shape, and the resulting diverging action of the most image side lens surface becomes too strong. . For this reason, the divergent action of the light beam passing through the edge of the lens is stronger than the position through which the chief light beam passes, and the coma aberration cannot be corrected. Further, since the spherical aberration is positively increased and the meridional field curvature is also positively increased, the aberration balance of the entire system is deteriorated and the aberration cannot be corrected well. When the upper limit value of the conditional expression (3) is exceeded, the curvature of the lens surface closest to the object side is stronger than that of the lens surface closest to the image side. In this case, however, the diverging action of the lens surface on the object side is too strong, so that the diverging action of the light ray passing through the lens edge side becomes stronger than the principal ray, and the coma aberration cannot be corrected. Further, since the divergent force of the lens surface closest to the image becomes too weak, the spherical aberration becomes negative, and the aberration balance of the entire system cannot be corrected well.
また、本実施形態に係る撮影レンズSLは、次の条件式(4)を満足することが望ましい。 In addition, it is desirable that the photographic lens SL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (4).
0.78 < f3/f4 < 1.30 (4)
但し、
f3:第3レンズ成分LC3の焦点距離
f4:第4レンズ成分LC4の焦点距離
0.78 <f3 / f4 <1.30 (4)
However,
f3: focal length of the third lens component LC3 f4: focal length of the fourth lens component LC4
条件式(4)は、絞りSを挟む2つの収斂レンズである第3レンズ成分LC3と第4レンズ成分LC4との関係を規定したものである。本実施形態に係る撮影レンズSLは、第1及び第2レンズ成分LC1,LC2で画角を稼ぐと共に、第3及び第4レンズ成分LC3,LC4に、第1及び第2レンズ成分LC1,LC2で発散した光線を収斂させる役割りを担わせている。この条件式(4)が1を挟む値に制限したのは、将に絞りSの前後の収斂作用に対称性を持たせ、この収斂作用を極力均等に分担させることで高次の収差の発生を最小限に防いだことを示している。 Conditional expression (4) defines the relationship between the third lens component LC3 and the fourth lens component LC4, which are two converging lenses that sandwich the stop S. The photographic lens SL according to the present embodiment increases the angle of view with the first and second lens components LC1 and LC2, and the third and fourth lens components LC3 and LC4 with the first and second lens components LC1 and LC2. It plays the role of converging the divergent rays. This conditional expression (4) is limited to a value between 1 and 1 because the general converging action before and after the aperture stop S is symmetrical, and this converging action is equally distributed as much as possible to generate higher-order aberrations. It shows that it was prevented to the minimum.
条件式(4)の下限値を超え、絞りSより物体側に位置する第3レンズ成分LC3の屈折力を強くすると、負の球面収差と第3レンズ成分LC3の周縁を通る光線のコマ収差が悪化して補正し得ない。また、条件式(4)の上限値を超え、相対的に第4レンズ成分LC4の屈折力が強くなった場合は、第4レンズ成分LC4の周縁を通る光線のコマ収差が悪化して補正し得ない。なお、視野全域のコマ収差と球面収差を更に良好に補正するには第3レンズ成分LC3及び第4レンズ成分LC4は、非球面レンズであることが望ましい。絞りSを挟んで第3レンズ成分LC3と第4レンズ成分LC4の対称の位置に配置された双方の面に少なくとも各1面以上の非球面を施すと良く、特に、第3レンズ成分LC3の物体側の面と第4レンズ成分LC4の像側の面に非球面を施すのが良い。 When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded and the refractive power of the third lens component LC3 located on the object side from the stop S is increased, negative spherical aberration and coma of the light ray passing through the periphery of the third lens component LC3 are generated. Deteriorated and cannot be corrected. Further, when the upper limit value of the conditional expression (4) is exceeded and the refractive power of the fourth lens component LC4 becomes relatively strong, the coma aberration of the light beam passing through the periphery of the fourth lens component LC4 deteriorates and is corrected. I don't get it. In order to correct the coma aberration and spherical aberration in the entire field of view more satisfactorily, it is desirable that the third lens component LC3 and the fourth lens component LC4 are aspherical lenses. It is preferable that at least one aspheric surface is provided on both surfaces arranged at symmetrical positions of the third lens component LC3 and the fourth lens component LC4 with the stop S interposed therebetween, and in particular, the object of the third lens component LC3. It is preferable to apply an aspherical surface to the side surface and the image side surface of the fourth lens component LC4.
以上の4条件によりにより、入射角60度以上(最大画角120度以上)、明るさF/4より明るい広角レンズ(撮影レンズSL)が実現できる。更には、一層解像特性を高めるために以下の条件を要すると良い。すなわち、本実施形態に係る撮影レンズSLは、次の条件式(5)を満足することが望ましい。 Under the above four conditions, a wide-angle lens (photographing lens SL) having an incident angle of 60 degrees or more (maximum field angle of 120 degrees or more) and a brightness of F / 4 can be realized. Furthermore, in order to further improve the resolution characteristics, it is preferable to satisfy the following conditions. That is, it is desirable that the photographic lens SL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (5).
−0.7 < (r6+r5)/(r6−r5) < −0.07 (5)
但し、
r5:第3レンズ成分LC3の最も物体側のレンズ面の曲率半径
r6:第3レンズ成分LC3の最も像側のレンズ面の曲率半径
−0.7 <(r6 + r5) / (r6-r5) <− 0.07 (5)
However,
r5: radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the third lens component LC3 r6: radius of curvature of the lens surface closest to the image side of the third lens component LC3
条件式(5)は、第3レンズ成分LC3のベンデイング形状を規定するものである。この第3レンズ成分LC3の像側のレンズ面は、像側に凸面を向け物体側面より曲率半径の小さい両凸レンズ形状である。そのベンデイング形状が条件式(5)の下限値を超える場合、第3レンズ成分LC3の像側のレンズ面の集光力が一層強く働きすぎ、この第3レンズ成分LC3の主点が、前群を構成する第1レンズ成分LC1及び第2レンズ成分LC2に較べて像側に離れることで、バックフォーカスが増大し、ペツバール和が負(補正過剰)に増大し、更には正のコマ収差が残存して、収差バランスを良好に保ち得ない。また、条件式(5)の上限値を超える場合、負のコマ収差が発生して補正し得ない。 Conditional expression (5) defines the bending shape of the third lens component LC3. The lens surface on the image side of the third lens component LC3 has a biconvex lens shape with a convex surface facing the image side and a smaller radius of curvature than the object side surface. When the bending shape exceeds the lower limit value of the conditional expression (5), the condensing power of the lens surface on the image side of the third lens component LC3 works more strongly, and the main point of the third lens component LC3 is the front group. The back focus increases, the Petzval sum increases negatively (overcorrection), and positive coma remains. Thus, the aberration balance cannot be kept good. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, negative coma occurs and cannot be corrected.
また、本実施形態に係る撮影レンズSLは、次の条件式(6)を満足することが望ましい。 In addition, it is desirable that the photographic lens SL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (6).
1.61 < (n3+n4)/2 < 1.82 (6)
但し、
n3:第3レンズ成分LC3の媒質の屈折率
n4:第4レンズ成分LC4の媒質の屈折率
1.61 <(n3 + n4) / 2 <1.82 (6)
However,
n3: Refractive index of the medium of the third lens component LC3 n4: Refractive index of the medium of the fourth lens component LC4
条件式(6)は、正の屈折力を有するレンズ成分である第3レンズ成分LC3と第4レンズ成分LC4の平均の屈折率値を規定したもので、全系のペツバール和を良好に保とうとするものである。この条件式(6)の上限値を超える場合は、全系のペツバール和が負(補正過剰)となり好ましくない。またこの条件式(6)、下限値を超える場合は、ペツバール和が正(補正不足)となり好ましくない。なお、この条件式(6)において、第3レンズ成分LC3及び第4レンズ成分LC4が接合レンズであるときは、各レンズ成分の屈折率は、当該レンズ成分に含まれるレンズ要素の屈折率の平均値とする。 Conditional expression (6) defines an average refractive index value of the third lens component LC3 and the fourth lens component LC4, which are lens components having positive refractive power, and tries to keep the Petzval sum of the entire system well. To do. When the upper limit value of the conditional expression (6) is exceeded, the Petzval sum of the entire system becomes negative (overcorrection), which is not preferable. Further, when this conditional expression (6) exceeds the lower limit, the Petzval sum becomes positive (undercorrection), which is not preferable. In the conditional expression (6), when the third lens component LC3 and the fourth lens component LC4 are cemented lenses, the refractive index of each lens component is the average of the refractive indexes of the lens elements included in the lens component. Value.
本実施形態に係る撮影レンズSLを以上のような構成とすることにより、極めて小型で広い視野を持ち、その上で視野全域に渡って良好なる収差補正と、ゴーストが少ない撮影レンズを提供することができる。 By providing the photographic lens SL according to the present embodiment with the above-described configuration, it is possible to provide a photographic lens that has a very small size and a wide field of view, and that has excellent aberration correction over the entire field of view, and has few ghosts. Can do.
なお、本実施形態に係る撮影レンズSLは、第1レンズ成分LC1、第2レンズ成分LC2、第3レンズ成分LC3及び第4レンズ成分LC4の各々を、単レンズで構成することにより、解像力の良好な最小限の構成枚数とすることができ、また、大型化を避けることができる。さらに、この撮影レンズSLを第1レンズ成分LC1、第2レンズ成分LC2、第3レンズ成分LC3及び第4レンズ成分LC4のみからなる4群4枚で構成することにより、上記の効果をより発揮させることができる。なお、この場合、この撮影レンズSLは、負の画像歪を許容している。 Note that the photographic lens SL according to the present embodiment has a good resolving power by configuring each of the first lens component LC1, the second lens component LC2, the third lens component LC3, and the fourth lens component LC4 with a single lens. The minimum number of components can be achieved, and an increase in size can be avoided. Further, the photographic lens SL is composed of four elements in four groups including only the first lens component LC1, the second lens component LC2, the third lens component LC3, and the fourth lens component LC4, so that the above-described effects can be further exerted. be able to. In this case, the photographing lens SL allows negative image distortion.
また、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である In addition, the contents described below can be employed as appropriate within a range that does not impair the optical performance.
本実施形態では、4枚及び5枚のレンズ成分で構成した撮影レンズSLを示したが、以上の構成条件等は、6枚以上のレンズ成分を有する構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成、若しくは各レンズ成分の間にレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、上述の実施形態で説明したように、絞りSで分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分、または、変倍時若しくは合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。 In the present embodiment, the photographic lens SL composed of four and five lens components is shown. However, the above-described configuration conditions and the like can also be applied to a configuration having six or more lens components. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side, or a configuration in which a lens group is added between lens components may be used. In addition, as described in the above embodiment, the lens group is separated by a portion having at least one lens separated by the aperture S, or by an air interval that changes at the time of zooming or focusing. , Showing a portion having at least one lens.
また、この撮影レンズSLの単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、前記合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モーター等を用いた)モーター駆動にも適している。 In addition, a single lens group or a plurality of lens groups or partial lens groups of the photographing lens SL may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. In this case, the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としても良い。特に、第3レンズ成分LC3と第4レンズ成分LC4とを一体で防振レンズ群とするのが好ましい。 Also, by moving the lens group or partial lens group so that it has a component in the direction perpendicular to the optical axis, or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis, image blur caused by camera shake is corrected. An anti-vibration lens group may be used. In particular, it is preferable that the third lens component LC3 and the fourth lens component LC4 are integrated into a vibration-proof lens group.
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、光軸方向に像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモ−ルド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしても良い。 Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented. Further, even when the image plane is shifted in the optical axis direction, it is preferable because there is little deterioration in the drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin on the glass surface. Any of the aspherical surfaces may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
また、絞りSは上述のように第3レンズ成分LC3と第4レンズ成分LC4との間に配置されるのが好ましいが、絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。 The diaphragm S is preferably disposed between the third lens component LC3 and the fourth lens component LC4 as described above, but instead of providing a member as a diaphragm, the role of the lens frame is substituted. May be.
さらに、各レンズ面には、フレアやゴ−ストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。 Further, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
図15は、本実施形態に係る撮影レンズSLが搭載された撮像装置の一例である車載用観察装置10の構成を示している。この車載用観察装置10は、例えば自動車に搭載されて、ウィンドウシールドWを通して車両前方(外部空間)の状況を撮影するために用いられる。この車載用観察装置10は、上述の撮影レンズSLと、この撮影レンズSLの像面に配置された撮像素子1と、撮像素子1より出力された電気信号(画像信号)から被写体の画像を生成する画像処理部2と、この画像処理部2で生成された画像を記憶する画像記憶部3とから構成される。
FIG. 15 shows a configuration of an in-
以下、撮影レンズSLの実施例を図面に基づいて説明する。なお、図1、図3、図5、図7、図9、図11及び図13は、各実施例に係る撮影レンズSL(SL1〜SL7)の構成を示している。 Hereinafter, embodiments of the photographing lens SL will be described with reference to the drawings. 1, 3, 5, 7, 9, 11, and 13 illustrate the configuration of the photographic lens SL (SL <b> 1 to SL <b> 7) according to each example.
各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをyとし、高さyにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離(サグ量)をS(y)とし、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)をrとし、円錐定数をκとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式(a)で表される。なお、以降の実施例において、「E−n」は「×10-n」を示す。 In each embodiment, the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface at height y. Is S (y), r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), κ is the conic constant, and An is the nth-order aspherical coefficient, and is expressed by the following equation (a). . In the following examples, “E−n” indicates “× 10 −n ”.
S(y)=(y2/r)/[1+{1−(κ+1)(y2/r2)}1/2]
+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10 (a)
S (y) = (y 2 / r) / [1+ {1− (κ + 1) (y 2 / r 2 )} 1/2 ]
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 (a)
なお、各実施例において、2次の非球面係数A2は0である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に*を付している。 In each embodiment, the secondary aspheric coefficient A2 is zero. In the table of each example, an aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.
[第1実施例]
図1は、第1実施例に係る撮影レンズSL1の構成を示す図である。この撮影レンズSL1は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズL1からなり、負の屈折力を有する第1レンズ成分LC1と、像側に凹面を向けた平凹レンズL2からなり、負の屈折力を有する第2レンズ成分LC2と、両凸レンズ形状の非球面正レンズL3からなり、正の屈折力を有する第3レンズ成分LC3と、絞りSと、両凸レンズ形状の非球面正レンズL4からなり、像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分LC4と、から構成されている。また、この撮影レンズSL1と像面Iとの間には、カバーガラスCGが配置されている。カバーガラスCGは平行平面の透過部材であって、その有無によって焦点距離の変動はないが、若干の収差変動が生ずるので、本第1実施例ではこのカバーガラスCGを含めて最適化してある。なお、このカバーガラスCGが、カラーフィルターやローパスフィルターと光学的に等価に置換されたり、分割されたり兼用されたりしても収差への影響は生じない。
[First embodiment]
FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a photographic lens SL1 according to the first example. The photographing lens SL1 is composed of a negative meniscus aspherical negative lens L1 having a concave surface facing the image side in order from the object side, the first lens component LC1 having negative refractive power, and the concave surface facing the image side. A second lens component LC2 having a negative refractive power, a third aspherical lens L3 having a positive refractive power, a stop S, The lens includes a convex aspherical positive lens L4, and a fourth lens component LC4 having a positive refractive power and a convex surface facing the image side. A cover glass CG is disposed between the photographing lens SL1 and the image plane I. The cover glass CG is a parallel plane transmissive member, and there is no fluctuation in the focal length depending on the presence or absence of the cover glass CG. However, since slight aberration fluctuation occurs, the first embodiment is optimized including the cover glass CG. Even if this cover glass CG is optically equivalently replaced with a color filter or a low-pass filter, or is divided or shared, there is no influence on the aberration.
この第1実施例において、非球面負レンズL1の像側のレンズ面(第2面)、非球面正レンズL3の物体側のレンズ面(第5面)、及び、非球面正レンズL4の像側のレンズ面(第9面)は非球面である。ここで、非球面負レンズL1の非球面は主として歪曲収差のコントロールに用いられ、非球面正レンズL3の物体側のレンズ面及び非球面正レンズL4の像側のレンズ面は絞りSに対して対称な位置関係のペアで用いられてコマ収差の一層の補正に寄与している。 In the first embodiment, the image side lens surface (second surface) of the aspheric negative lens L1, the object side lens surface (fifth surface) of the aspheric positive lens L3, and the image of the aspheric positive lens L4. The side lens surface (ninth surface) is aspherical. Here, the aspherical surface of the aspherical negative lens L1 is mainly used for distortion control, and the object-side lens surface of the aspherical positive lens L3 and the image-side lens surface of the aspherical positive lens L4 are with respect to the stop S. It is used in a pair of symmetrical positional relations and contributes to further correction of coma aberration.
以下の表1に、本第1実施例に係る撮影レンズSL1の諸元の値を掲げる。この表1の全体諸元において、fは全系の焦点距離を示し、FNOはFナンバーを示し、2ωは最大画角を示し、ymaxは撮影レンズSLの最大画角に対応する像高を示す。また、レンズデータにおいて、第1欄mは、光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序(面番号)を、第2欄rは、各光学面の曲率半径を、第3欄dは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離(面間隔)を、第4欄νdはd線(波長λ=587.6nm)に対するアッべ数を、第5欄ndはd線に対する屈折率を、第6欄nPはP線(λ=940nm)に対する屈折率をそれぞれ示している。また、非球面データには、上述の非球面の円錐定数κ及び各非球面定数A4〜A10の値を示す。なお、上述の全系の焦点距離fを含み、以降に示す焦点距離は全てP線に対する値を示している。また、この表1に示す面番号1〜11は、図1に示す番号1〜11に対応している。また、曲率半径0.0000はレンズ面においては平面を示し、絞りSにおいては開口を示す。また、空気の屈折率1.00000は省略してある。また、最終面(第11面)の面間隔は、像面Iまでの光軸上の距離である。
Table 1 below lists values of specifications of the photographing lens SL1 according to the first example. In the overall specifications of Table 1, f represents the focal length of the entire system, FNO represents the F number, 2ω represents the maximum field angle, and ymax represents the image height corresponding to the maximum field angle of the photographing lens SL. . In the lens data, the first column m indicates the order (surface number) of the optical surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam, the second column r indicates the curvature radius of each optical surface, Column d is the distance on the optical axis (surface spacing) from each optical surface to the next optical surface,
ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離f、曲率半径r、面間隔d、その他長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。 Here, the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this. The description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.
(表1)
[全体諸元]
f=1
FNO=1.8
2ω=170度
ymax=1.337
[レンズデータ]
m r d νd nd nP
1 16.59253 0.69311 46.064 1.8048830 1.7881940
2* 3.38331 1.32030
3 0.00000 0.69311 40.499 1.8090000 1.7903450
4 1.82691 1.67506
5* 6.72973 2.45801 61.201 1.5890000 1.5791350
6 -3.10503 0.42357
7 0.00000 0.42357 絞りS
8 7.33150 2.10997 40.499 1.8090000 1.7903450
9* -3.93088 1.67034
10 0.00000 0.92414 67.817 1.4584400 1.4511770
11 0.00000 0.41592
[非球面データ]
第2面 κ=-0.48343 A4=-2.96197E-03 A6=-3.71395E-05
A8=-7.52975E-06 A10=-4.66440E-07
第5面 κ=-77.877 A4=9.57960E-03 A6=-1.30070E-02
A8=3.48097E-03 A10=-4.99619E-04
第9面 κ=-2.7813 A4=5.03420E-03 A6=-8.86001E-04
A8=9.36497E-04 A10=-2.32748E-04
(Table 1)
[Overall specifications]
f = 1
FNO = 1.8
2ω = 170 degrees ymax = 1.337
[Lens data]
m rd νd nd nP
1 16.59253 0.69311 46.064 1.8048830 1.7881940
2 * 3.38331 1.32030
3 0.00000 0.69311 40.499 1.8090000 1.7903450
4 1.82691 1.67506
5 * 6.72973 2.45801 61.201 1.5890000 1.5791350
6 -3.10503 0.42357
7 0.00000 0.42357 Aperture S
8 7.33150 2.10997 40.499 1.8090000 1.7903450
9 * -3.93088 1.67034
10 0.00000 0.92414 67.817 1.4584400 1.4511770
11 0.00000 0.41592
[Aspherical data]
Second surface κ = -0.48343 A4 = -2.96197E-03 A6 = -3.71395E-05
A8 = -7.52975E-06 A10 = -4.66440E-07
5th surface κ = -77.877 A4 = 9.57960E-03 A6 = -1.30070E-02
A8 = 3.48097E-03 A10 = -4.99619E-04
9th surface κ = -2.7813 A4 = 5.03420E-03 A6 = -8.86001E-04
A8 = 9.36497E-04 A10 = -2.32748E-04
次の表2に、この第1実施例に係る撮影レンズSL1の焦点距離及び上述の各条件式に対応する値(条件対応値)を示す。なお、この表2において、fは全系の焦点距離、f1は第1レンズ成分LC1の焦点距離、f2は第2レンズ成分LC2の焦点距離、f3は第3レンズ成分LC3の焦点距離、f4は第4レンズ成分LC4の焦点距離、f12は第1レンズ成分LC1と第2レンズ成分LC2の合成焦点距離、f123は第1〜第3レンズ成分LC1〜LC3の合成焦点距離、f34は第3レンズ成分LC3と第4レンズ成分LC4の合成焦点距離を示す。これらの説明は以降の実施例においても同様である。また、条件式(6)に対する条件対応値は、非球面正レンズL3及び非球面正レンズL4の媒質のP線に対する屈折率から算出している。 Table 2 below shows the focal length of the photographic lens SL1 according to the first example and the values (condition corresponding values) corresponding to the above-described conditional expressions. In Table 2, f is the focal length of the entire system, f1 is the focal length of the first lens component LC1, f2 is the focal length of the second lens component LC2, f3 is the focal length of the third lens component LC3, and f4 is The focal length of the fourth lens component LC4, f12 is the combined focal length of the first lens component LC1 and the second lens component LC2, f123 is the combined focal length of the first to third lens components LC1 to LC3, and f34 is the third lens component. The combined focal length of LC3 and the fourth lens component LC4 is shown. These descriptions are the same in the following embodiments. The condition corresponding value for conditional expression (6) is calculated from the refractive index of the medium of the aspherical positive lens L3 and the aspherical positive lens L4 with respect to the P-line.
(表2)
f = 1.000
f1 =-5.520
f2 =-2.312
f3 = 4.039
f4 = 3.530
f12 =-1.352
f123= 9.857
f34 = 2.668
(1)f1/f2= 2.388
(2)f4/f = 3.530
(3)f3/f4= 1.144
(4)(r4+r3)/(r4−r3)= -1.0
(5)(r6+r5)/(r6−r5)= -0.369
(6)(n3+n4)/2=1.685
(Table 2)
f = 1.000
f1 = -5.520
f2 = -2.312
f3 = 4.039
f4 = 3.530
f12 = -1.352
f123 = 9.857
f34 = 2.668
(1) f1 / f2 = 2.388
(2) f4 / f = 3.530
(3) f3 / f4 = 1.144
(4) (r4 + r3) / (r4-r3) = − 1.0
(5) (r6 + r5) / (r6-r5) = − 0.369
(6) (n3 + n4) /2=1.85
このように、本第1実施例に係る撮影レンズSL1は、上述の条件式(1)〜(6)を全て満足している。 Thus, the photographic lens SL1 according to the first example satisfies all the conditional expressions (1) to (6) described above.
図2に、この第1実施例に係る撮影レンズSL1の球面収差、像面湾曲、歪曲収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。この諸収差図において、球面収差の縦軸の最高値はH(入射光線の高さ)を示し、像面湾曲及び歪曲収差の縦軸の最高値はω(最大画角の半画角)を示し、コマ収差の横軸の最大値は入射瞳の半径(入射角が0のときは入射光線の高さH)である。また、像面湾曲において、太線(濃い線)はサジタル像面、細線(薄色線)はメリジオナル(タンジェンシャル)像面を示す。なお、寸法の単位はmmで、焦点距離を1mmに正規化してある。また、歪曲収差は、y=f*ωを基準にした収差量を示してある。この図2に示す各収差図から明らかなように、この第1実施例に係る撮影レンズSL1は、諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。 FIG. 2 shows various aberration diagrams of spherical aberration, curvature of field, distortion, and coma of the taking lens SL1 according to the first example. In these various aberration diagrams, the highest value on the vertical axis of spherical aberration indicates H (the height of incident light), and the highest value on the vertical axis of curvature of field and distortion is ω (half field angle of the maximum field angle). The maximum value of the horizontal axis of coma aberration is the radius of the entrance pupil (when the incident angle is 0, the height H of the incident light beam). In the field curvature, a thick line (dark line) indicates a sagittal image plane, and a thin line (light color line) indicates a meridional (tangential) image plane. The unit of dimension is mm, and the focal length is normalized to 1 mm. Further, the distortion aberration indicates an aberration amount based on y = f * ω. As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 2, it can be seen that the photographic lens SL1 according to Example 1 has various aberrations corrected well and has high optical performance.
なお、本第1実施例に係る撮影レンズSL1は、中心波長940nm(P線)、波長範囲±100nmの近赤外線領域で最適化しているが、中心波長587.6nm(d線)の可視光でも収差は補正されている。 The photographic lens SL1 according to the first example is optimized in the near infrared region having a center wavelength of 940 nm (P line) and a wavelength range of ± 100 nm, but even with visible light having a center wavelength of 587.6 nm (d line). Aberrations have been corrected.
[第2実施例]
図3は、第2実施例に係る撮影レンズSL2の構成を示す図である。この撮影レンズSL2は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL1からなり、負の屈折力を有する第1レンズ成分LC1と、両凹レンズL2からなり、像側に凹面を向けた負の屈折力を有する第2レンズ成分LC2と、両凸レンズ形状の非球面正レンズL3からなり、正の屈折力を有する第3レンズ成分LC3と、絞りSと、両凸レンズ形状の非球面正レンズL4からなり、像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分LC4と、から構成されている。また、この撮影レンズSL2と像面Iとの間には、カバーガラスCGが配置されている。カバーガラスCGは平行平面の透過部材であって、その有無によって焦点距離の変動はないが、若干の収差変動が生ずるので、本第2実施例ではこのカバーガラスCGを含めて最適化してある。なお、このカバーガラスCGが、カラーフィルターやローパスフィルターと光学的に等価に置換されたり、分割されたり兼用されたりしても収差への影響は生じない。
[Second Embodiment]
FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL2 according to the second example. The photographing lens SL2 is composed of a negative meniscus lens L1 having a concave surface directed toward the image side in order from the object side, and includes a first lens component LC1 having negative refractive power and a biconcave lens L2, with the concave surface facing the image side. The second lens component LC2 having negative refractive power and the aspherical positive lens L3 having a biconvex lens shape, the third lens component LC3 having positive refractive power, the stop S, and the aspherical positive lens having a biconvex lens shape. The lens L4 includes a fourth lens component LC4 having a positive refractive power and a convex surface facing the image side. Further, a cover glass CG is disposed between the photographing lens SL2 and the image plane I. The cover glass CG is a parallel plane transmissive member, and the focal length does not vary depending on the presence or absence of the cover glass CG. However, since slight aberration variation occurs, the second embodiment is optimized to include the cover glass CG. Even if this cover glass CG is optically equivalently replaced with a color filter or a low-pass filter, or is divided or shared, there is no influence on the aberration.
この第2実施例において、非球面正レンズL3の物体側のレンズ面(第5面)、及び、非球面正レンズL4の像側のレンズ面(第9面)は非球面であり、これらのレンズ面は絞りSに対して対称な位置関係のペアで用いられてコマ収差の一層の補正に寄与している。 In the second embodiment, the object-side lens surface (fifth surface) of the aspherical positive lens L3 and the image-side lens surface (ninth surface) of the aspherical positive lens L4 are aspherical surfaces. The lens surfaces are used in pairs with a positional relationship that is symmetrical with respect to the stop S and contribute to further correction of coma.
以下の表3に、本第2実施例に係る撮影レンズSL2の諸元の値を掲げる。なお、この表3に示す面番号1〜11は、図3に示す番号1〜11に対応している。
Table 3 below lists values of specifications of the photographing lens SL2 according to the second example. The
(表3)
[全体諸元]
f=1
FNO=1.98
2ω=160度
ymax=1.12544
[レンズデータ]
m r d νd nd nP
1 11.20688 0.70418 46.579 1.8039970 1.7874850
2 2.54574 1.42997
3 -5.25816 0.63376 57.674 1.6273770 1.6164400
4 2.25258 1.02924
5* 6.15347 2.46676 61.066 1.5900770 1.5801840
6 -2.96260 0.38730
7 0.00000 0.38730 絞りS
8 4.37539 1.93773 51.234 1.7061580 1.6927140
9* -3.73955 1.83717
10 0.00000 0.84501 64.119 1.5168000 1.4511770
11 0.00000 0.06875
[非球面データ]
第5面 κ=-3.915602 A4=-0.198396E-01 A6=-0.198927E-03
A8=-0.259502E-02 A10=0.631687E-03
第9面 κ=-24.610016 A4=-0.410154E-01 A6=0.319899E-01
A8=-0.140699E-01 A10=0.283445E-02
(Table 3)
[Overall specifications]
f = 1
FNO = 1.98
2ω = 160 degrees ymax = 1.12544
[Lens data]
m rd νd nd nP
1 11.20688 0.70418 46.579 1.8039970 1.7874850
2 2.54574 1.42997
3 -5.25816 0.63376 57.674 1.6273770 1.6164400
4 2.25258 1.02924
5 * 6.15347 2.46676 61.066 1.5900770 1.5801840
6 -2.96260 0.38730
7 0.00000 0.38730 Aperture S
8 4.37539 1.93773 51.234 1.7061580 1.6927140
9 * -3.73955 1.83717
10 0.00000 0.84501 64.119 1.5168000 1.4511770
11 0.00000 0.06875
[Aspherical data]
5th surface κ = -3.915602 A4 = -0.198396E-01 A6 = -0.198927E-03
A8 = -0.259502E-02 A10 = 0.631687E-03
9th surface κ = -24.610016 A4 = -0.410154E-01 A6 = 0.319899E-01
A8 = -0.140699E-01 A10 = 0.283445E-02
次の表4に、この第2実施例に係る撮影レンズSL2の焦点距離及び条件対応値を示す。なお、条件式(6)に対する条件対応値は、非球面正レンズL3及び非球面正レンズL4の媒質のP線に対する屈折率から算出している。 Table 4 below shows the focal length and the condition corresponding value of the photographic lens SL2 according to the second example. Note that the condition-corresponding value for the conditional expression (6) is calculated from the refractive index with respect to the P-line of the medium of the aspherical positive lens L3 and the aspherical positive lens L4.
(表4)
f = 1.000
f1 =-4.338
f2 =-2.478
f3 = 3.827
f4 = 3.226
f12 =-1.281
f123=21.078
f34 = 2.454
(1)f1/f2= 1.750
(2)f4/f = 3.226
(3)f3/f4= 1.186
(4)(r4+r3)/(r4−r3)=-0.4
(5)(r6+r5)/(r6−r5)=-0.350
(6)(n3+n4)/2=1.636
(Table 4)
f = 1.000
f1 = -4.338
f2 = -2.478
f3 = 3.827
f4 = 3.226
f12 = -1.281
f123 = 21.078
f34 = 2.454
(1) f1 / f2 = 1.750
(2) f4 / f = 3.226
(3) f3 / f4 = 1.186
(4) (r4 + r3) / (r4-r3) = − 0.4
(5) (r6 + r5) / (r6-r5) = − 0.350
(6) (n3 + n4) /2=1.636
このように、本第2実施例に係る撮影レンズSL2は、上述の条件式(1)〜(6)を全て満足している。 Thus, the photographic lens SL2 according to the second example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).
図4に、この第2実施例に係る撮影レンズSL2の球面収差、像面湾曲、歪曲収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。この図4に示す各収差図から明らかなように、この第2実施例に係る撮影レンズSL2は、諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。また、この第2実施例に係る撮影レンズSL2は、中心波長940nm(P線)、波長範囲±100nmの近赤外線領域で最適化しているが、中心波長587.6nm(d線)の可視光でも収差は補正されている。 FIG. 4 shows various aberration diagrams of the spherical aberration, the field curvature, the distortion aberration, and the coma aberration of the photographing lens SL2 according to the second example. As is apparent from the aberration diagrams shown in FIG. 4, the photographic lens SL2 according to the second example has various aberrations corrected well and has high optical performance. The photographic lens SL2 according to the second embodiment is optimized in the near-infrared region having a center wavelength of 940 nm (P-line) and a wavelength range of ± 100 nm, but even with visible light having a center wavelength of 587.6 nm (d-line). Aberrations have been corrected.
[第3実施例]
図5は、第3実施例に係る撮影レンズSL3の構成を示す図である。この撮影レンズSL3は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL1からなり、負の屈折力を有する第1レンズ成分LC1と、両凹レンズL2からなり、像側に凹面を向けた負の屈折力を有する第2レンズ成分LC2と、両凸レンズ形状の非球面正レンズL3からなり、正の屈折力を有する第3レンズ成分LC3と、絞りSと、両凸レンズ形状の非球面正レンズL4からなり、像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分LC4と、から構成されている。また、この撮影レンズSL3と像面Iとの間には、カバーガラスCGが配置されている。カバーガラスCGは平行平面の透過部材であって、その有無によって焦点距離の変動はないが、若干の収差変動が生ずるので、本第3実施例ではこのカバーガラスCGを含めて最適化してある。なお、このカバーガラスCGが、カラーフィルターやローパスフィルターと光学的に等価に置換されたり、分割されたり兼用されたりしても収差への影響は生じない。
[Third embodiment]
FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL3 according to the third example. The photographing lens SL3 is composed of a negative meniscus lens L1 having a concave surface directed toward the image side in order from the object side, and is composed of a first lens component LC1 having negative refractive power and a biconcave lens L2, with the concave surface facing the image side. The second lens component LC2 having negative refractive power and the aspherical positive lens L3 having a biconvex lens shape, the third lens component LC3 having positive refractive power, the stop S, and the aspherical positive lens having a biconvex lens shape. The lens L4 includes a fourth lens component LC4 having a positive refractive power and a convex surface facing the image side. Further, a cover glass CG is disposed between the photographing lens SL3 and the image plane I. The cover glass CG is a parallel plane transmissive member, and there is no fluctuation in the focal length depending on the presence or absence of the cover glass CG, but a slight aberration fluctuation occurs. Therefore, the third embodiment is optimized to include the cover glass CG. Even if this cover glass CG is optically equivalently replaced with a color filter or a low-pass filter, or is divided or shared, there is no influence on the aberration.
この第3実施例において、非球面正レンズL3の物体側のレンズ面(第5面)、及び、非球面正レンズL4の像側のレンズ面(第9面)は非球面であり、これらのレンズ面は絞りSに対して対称な位置関係のペアで用いられてコマ収差の一層の補正に寄与している。 In the third embodiment, the object-side lens surface (fifth surface) of the aspheric positive lens L3 and the image-side lens surface (ninth surface) of the aspheric positive lens L4 are aspheric surfaces. The lens surfaces are used in pairs with a positional relationship that is symmetrical with respect to the stop S and contribute to further correction of coma.
以下の表5に、本第3実施例に係る撮影レンズSL3の諸元の値を掲げる。なお、この表5に示す面番号1〜11は、図5に示す番号1〜11に対応している。
Table 5 below lists values of specifications of the photographing lens SL3 according to the third example. The
(表5)
[全体諸元]
f=1
FNO=1.8
2ω=170度
ymax=1.139
[レンズデータ]
m r d νd nd nP
1 13.46900 0.62937 46.601 1.8040000 1.7874850
2 2.59790 1.42724
3 -4.87325 0.62937 43.993 1.7667600 1.7502500
4 4.87325 1.91030
5* 5.54964 2.01127 47.201 1.7740000 1.7582650
6 -4.11346 0.38461
7 0.00000 0.38461 絞りS
8 14.97804 1.80503 40.499 1.8090000 1.7903450
9* -3.38607 0.46767
10 0.00000 0.83916 67.817 1.4584400 1.4511770
11 0.00000 1.39946
[非球面データ]
第5面 κ=-54.205082 A4=0.217021E-01 A6=-0.212584E-01
A8=0.750408E-02 A10=-0.125401E-02
第9面 κ=-0.312266 A4=0.126942E-01 A6=-0.541059E-02
A8=0.566642E-02 A10=-0.185804E-02
(Table 5)
[Overall specifications]
f = 1
FNO = 1.8
2ω = 170 degrees ymax = 1.139
[Lens data]
m rd νd nd nP
1 13.46900 0.62937 46.601 1.8040000 1.7874850
2 2.59790 1.42724
3 -4.87325 0.62937 43.993 1.7667600 1.7502500
4 4.87325 1.91030
5 * 5.54964 2.01127 47.201 1.7740000 1.7582650
6 -4.11346 0.38461
7 0.00000 0.38461 Aperture S
8 14.97804 1.80503 40.499 1.8090000 1.7903450
9 * -3.38607 0.46767
10 0.00000 0.83916 67.817 1.4584400 1.4511770
11 0.00000 1.39946
[Aspherical data]
5th surface κ = -54.205082 A4 = 0.217021E-01 A6 = -0.212584E-01
A8 = 0.750408E-02 A10 = -0.125401E-02
9th surface κ = -0.312266 A4 = 0.126942E-01 A6 = -0.541059E-02
A8 = 0.566642E-02 A10 = -0.185804E-02
次の表6に、この第3実施例に係る撮影レンズSL3の焦点距離及び条件対応値を示す。なお、条件式(6)に対する条件対応値は、非球面正レンズL3及び非球面正レンズL4の媒質のP線に対する屈折率から算出している。 Table 6 below shows the focal length and the condition corresponding value of the photographic lens SL3 according to the third example. Note that the condition-corresponding value for the conditional expression (6) is calculated from the refractive index with respect to the P-line of the medium of the aspherical positive lens L3 and the aspherical positive lens L4.
(表6)
f = 1.000
f1 =-4.194
f2 =-3.160
f3 = 3.423
f4 = 3.653
f12 =-1.494
f123= 3.606
f34 = 2.545
(1)f1/f2= 1.327
(2)f4/f = 3.653
(3)f3/f4= 0.9370
(4)(r4+r3)/(r4−r3)= 0.000
(5)(r6+r5)/(r6−r5)=-0.149
(6)(n3+n4)/2= 1.774
(Table 6)
f = 1.000
f1 = -4.194
f2 = -3.160
f3 = 3.423
f4 = 3.653
f12 = -1.494
f123 = 3.606
f34 = 2.545
(1) f1 / f2 = 1.327
(2) f4 / f = 3.653
(3) f3 / f4 = 0.9370
(4) (r4 + r3) / (r4-r3) = 0.000
(5) (r6 + r5) / (r6-r5) = − 0.149
(6) (n3 + n4) /2=1.774
このように、本第3実施例に係る撮影レンズSL3は、上述の条件式(1)〜(6)を全て満足している。 Thus, the photographic lens SL3 according to the third example satisfies all the conditional expressions (1) to (6) described above.
図6に、この第3実施例に係る撮影レンズSL3の球面収差、像面湾曲、歪曲収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。この図6に示す各収差図から明らかなように、この第3実施例に係る撮影レンズSL3は、諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。また、この第3実施例に係る撮影レンズSL3は、中心波長940nm(P線)、波長範囲±100nmの近赤外線領域で最適化しているが、中心波長587.6nm(d線)の可視光でも収差は補正されている。 FIG. 6 shows various aberration diagrams of spherical aberration, curvature of field, distortion, and coma aberration of the taking lens SL3 according to the third example. As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 6, it can be seen that the photographic lens SL3 according to the third example has various aberrations corrected well and has high optical performance. The photographic lens SL3 according to the third embodiment is optimized in the near infrared region having a center wavelength of 940 nm (P-line) and a wavelength range of ± 100 nm. However, even with visible light having a center wavelength of 587.6 nm (d-line). Aberrations have been corrected.
[第4実施例]
図7は、第4実施例に係る撮影レンズSL4の構成を示す図である。この撮影レンズSL4は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL1からなり、負の屈折力を有する第1レンズ成分LC1と、両凹レンズL2からなり、像側に凹面を向けた負の屈折力を有する第2レンズ成分LC2と、両凸レンズ形状の非球面正レンズL3からなり、正の屈折力を有する第3レンズ成分LC3と、絞りSと、両凸レンズ形状の非球面正レンズL4からなり、像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分LC4と、から構成されている。また、この撮影レンズSL4と像面Iとの間には、赤外線カットフィルターFL及びカバーガラスCGの2部材が配置されている。赤外線カットフィルターFL及びカバーガラスCGは平行平面の透過部材であって、その有無によって焦点距離の変動はないが、若干の収差変動が生ずるので、本第4実施例ではこのカバーガラスCGを含めて最適化してある。なお、これらの赤外線カットフィルターFLやカバーガラスCGが、カラーフィルターやローパスフィルターと光学的に等価に置換されたり、分割されたり兼用されたりしても収差への影響は生じない。
[Fourth embodiment]
FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL4 according to the fourth example. The photographing lens SL4 is composed of a negative meniscus lens L1 having a concave surface facing the image side in order from the object side, and is composed of a first lens component LC1 having negative refractive power and a biconcave lens L2, with the concave surface facing the image side. The second lens component LC2 having negative refractive power and the aspherical positive lens L3 having a biconvex lens shape, the third lens component LC3 having positive refractive power, the stop S, and the aspherical positive lens having a biconvex lens shape. The lens L4 includes a fourth lens component LC4 having a positive refractive power and a convex surface facing the image side. Further, two members of an infrared cut filter FL and a cover glass CG are disposed between the photographing lens SL4 and the image plane I. The infrared cut filter FL and the cover glass CG are parallel plane transmission members, and the focal length does not vary depending on the presence or absence thereof, but slight aberration variations occur. Therefore, in the fourth embodiment, the cover glass CG is included. Optimized. Even if these infrared cut filter FL and cover glass CG are optically equivalently replaced with a color filter or a low-pass filter, or divided or combined, there is no effect on the aberration.
この第4実施例において、非球面正レンズL3の物体側のレンズ面(第5面)、及び、非球面正レンズL4の像側のレンズ面(第9面)は非球面であり、これらのレンズ面は絞りSに対して対称な位置関係のペアで用いられてコマ収差の一層の補正に寄与している。 In the fourth embodiment, the object-side lens surface (fifth surface) of the aspherical positive lens L3 and the image-side lens surface (ninth surface) of the aspherical positive lens L4 are aspherical surfaces. The lens surfaces are used in pairs with a positional relationship that is symmetrical with respect to the stop S and contribute to further correction of coma.
以下の表7に、本第4実施例に係る撮影レンズSL4の諸元の値を掲げる。なお、この表7に示す面番号1〜13は、図7に示す番号1〜13に対応している。
Table 7 below lists values of specifications of the photographing lens SL4 according to the fourth example. The
(表7)
[全体諸元]
f=1
FNO=1.9
2ω=154度
ymax=1.06
[レンズデータ]
m r d νd nd nP
1 18.75428 0.61878 46.576 1.8040000 1.7872350
2 2.57329 1.56070
3 -3.55273 0.61878 59.388 1.5831300 1.5732860
4 3.55273 1.71883
5* 5.54984 1.85633 48.101 1.8066090 1.7904590
6 -4.04764 0.41252
7 0.00000 0.41252 絞りS
8 6.29421 1.92509 59.382 1.5831300 1.5736580
9* -2.96383 0.34377
10 0.00000 0.82504 64.103 1.5168000 1.5083920
11 0.00000 1.13048
12 0.00000 0.36095 67.817 1.4584400 1.4511770
13 0.00000 0.00000
[非球面データ]
第5面 κ=3.4336 A4=-1.43108E-02 A6=5.61028E-04
A8=-1.59606E-03 A10=5.21981E-04
第9面 κ=-17.153 A4=-5.63230E-02 A6=4.66786E-02
A8=-2.16207E-02 A10=4.62065E-03
(Table 7)
[Overall specifications]
f = 1
FNO = 1.9
2ω = 154 degrees ymax = 1.06
[Lens data]
m rd νd nd nP
1 18.75428 0.61878 46.576 1.8040000 1.7872350
2 2.57329 1.56070
3 -3.55273 0.61878 59.388 1.5831300 1.5732860
4 3.55273 1.71883
5 * 5.54984 1.85633 48.101 1.8066090 1.7904590
6 -4.04764 0.41252
7 0.00000 0.41252 Aperture S
8 6.29421 1.92509 59.382 1.5831300 1.5736580
9 * -2.96383 0.34377
10 0.00000 0.82504 64.103 1.5168000 1.5083920
11 0.00000 1.13048
12 0.00000 0.36095 67.817 1.4584400 1.4511770
13 0.00000 0.00000
[Aspherical data]
5th surface κ = 3.4336 A4 = -1.43108E-02 A6 = 5.61028E-04
A8 = -1.59606E-03 A10 = 5.21981E-04
9th surface κ = -17.153 A4 = -5.63230E-02 A6 = 4.66786E-02
A8 = -2.16207E-02 A10 = 4.62065E-03
次の表8に、この第4実施例に係る撮影レンズSL4の焦点距離及び条件対応値を示す。なお、条件式(6)に対する条件対応値は、非球面正レンズL3及び非球面正レンズL4の媒質のP線に対する屈折率から算出している。 Table 8 below shows the focal length and the condition corresponding value of the photographic lens SL4 according to the fourth example. Note that the condition-corresponding value for the conditional expression (6) is calculated from the refractive index with respect to the P-line of the medium of the aspherical positive lens L3 and the aspherical positive lens L4.
(表8)
f = 1.000
f1 =-3.853
f2 =-3.003
f3 = 3.238
f4 = 3.801
f12 =-1.353
f123= 3.433
f34 = 2.545
(1)f1/f2= 1.283
(2)f4/f = 3.801
(3)f3/f4= 0.852
(4)(r4+r3)/(r4−r3)= 0.000
(5)(r6+r5)/(r6−r5)=-0.157
(6)(n3+n4)/2=1.682
(Table 8)
f = 1.000
f1 = -3.853
f2 = -3.003
f3 = 3.238
f4 = 3.801
f12 = -1.353
f123 = 3.433
f34 = 2.545
(1) f1 / f2 = 1.283
(2) f4 / f = 3.801
(3) f3 / f4 = 0.852
(4) (r4 + r3) / (r4-r3) = 0.000
(5) (r6 + r5) / (r6-r5) = − 0.157
(6) (n3 + n4) /2=1.682
このように、本第4実施例に係る撮影レンズSL4は、上述の条件式(1)〜(6)を全て満足している。 Thus, the photographic lens SL4 according to the fourth example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).
図8に、この第4実施例に係る撮影レンズSL4の球面収差、像面湾曲、歪曲収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。この図8に示す各収差図から明らかなように、この第4実施例に係る撮影レンズSL4は、諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。また、この第4実施例に係る撮影レンズSL4は、中心波長940nm(P線)、波長範囲±100nmの近赤外線領域で最適化しているが、中心波長587.6nm(d線)の可視光でも収差は補正されている。 FIG. 8 shows various aberration diagrams of spherical aberration, curvature of field, distortion, and coma aberration of the taking lens SL4 according to the fourth example. As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 8, it can be seen that the photographic lens SL4 according to the fourth example has various aberrations corrected well and has high optical performance. The photographic lens SL4 according to the fourth example is optimized in the near infrared region having a center wavelength of 940 nm (P-line) and a wavelength range of ± 100 nm. However, even with visible light having a center wavelength of 587.6 nm (d-line). Aberrations have been corrected.
[第5実施例]
図9は、第5実施例に係る撮影レンズSL5の構成を示す図である。この撮影レンズSL3は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL1からなり、負の屈折力を有する第1レンズ成分LC1と、両凹レンズL2からなり、像側に凹面を向けた負の屈折力を有する第2レンズ成分LC2と、両凸レンズ形状の非球面正レンズL3からなり、正の屈折力を有する第3レンズ成分LC3と、絞りSと、両凸レンズ形状の非球面正レンズL4からなり、像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分LC4と、から構成されている。また、この撮影レンズSL5と像面Iとの間には、カバーガラスCGが配置されている。カバーガラスCGは平行平面の透過部材であって、その有無によって焦点距離の変動はないが、若干の収差変動が生ずるので、本第5実施例ではこのカバーガラスCGを含めて最適化してある。なお、このカバーガラスCGが、カラーフィルターやローパスフィルターと光学的に等価に置換されたり、分割されたり兼用されたりしても収差への影響は生じない。
[Fifth embodiment]
FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL5 according to the fifth example. The photographing lens SL3 is composed of a negative meniscus lens L1 having a concave surface directed toward the image side in order from the object side, and is composed of a first lens component LC1 having negative refractive power and a biconcave lens L2, with the concave surface facing the image side. The second lens component LC2 having negative refractive power and the aspherical positive lens L3 having a biconvex lens shape, the third lens component LC3 having positive refractive power, the stop S, and the aspherical positive lens having a biconvex lens shape. The lens L4 includes a fourth lens component LC4 having a positive refractive power and a convex surface facing the image side. Further, a cover glass CG is disposed between the photographing lens SL5 and the image plane I. The cover glass CG is a parallel plane transmissive member, and there is no fluctuation in the focal length depending on the presence or absence of the cover glass CG. However, since slight aberration fluctuation occurs, the fifth embodiment is optimized including the cover glass CG. Even if this cover glass CG is optically equivalently replaced with a color filter or a low-pass filter, or is divided or shared, there is no influence on the aberration.
この第5実施例において、非球面正レンズL3の物体側のレンズ面(第5面)、及び、非球面正レンズL4の像側のレンズ面(第9面)は非球面であり、これらのレンズ面は絞りSに対して対称な位置関係のペアで用いられてコマ収差の一層の補正に寄与している。 In the fifth embodiment, the object-side lens surface (fifth surface) of the aspherical positive lens L3 and the image-side lens surface (ninth surface) of the aspherical positive lens L4 are aspherical surfaces. The lens surfaces are used in pairs with a positional relationship that is symmetrical with respect to the stop S and contribute to further correction of coma.
以下の表9に、本第5実施例に係る撮影レンズSL5の諸元の値を掲げる。なお、この表5に示す面番号1〜11は、図9に示す番号1〜11に対応している。
Table 9 below provides values of specifications of the photographing lens SL5 according to the fifth example. The
(表9)
[全体諸元]
f=1
FNO=1.9
2ω=156度
ymax=1.1
[レンズデータ]
m r d νd nd nP
1 13.48691 0.62937 46.601 1.8040000 1.7874850
2 2.59790 1.45777
3 -4.83119 0.62937 53.200 1.6940000 1.6811580
4 4.83119 1.76934
5* 13.21178 2.00104 47.201 1.7740000 1.7582650
6 -3.00902 0.48776
7 0.00000 0.48776 絞りS
8 23.63308 1.81730 40.499 1.8090000 1.7903450
9* -3.26043 0.46766
10 0.00000 0.58682 67.817 1.4584400 1.4511770
11 0.00000 1.57336
[非球面データ]
第5面 κ=-347.46757 A4=-0.566711E-2 A6=-0.107324E-01
A8=0.229848E-2 A10=-0.207130E-03
第9面 κ=1.702697 A4=0.177798E-01 A6=-0.23277E-02
A8=0.348462E-02 A10=-0.952961E-03
(Table 9)
[Overall specifications]
f = 1
FNO = 1.9
2ω = 156 degrees ymax = 1.1
[Lens data]
m rd νd nd nP
1 13.48691 0.62937 46.601 1.8040000 1.7874850
2 2.59790 1.45777
3 -4.83119 0.62937 53.200 1.6940000 1.6811580
4 4.83119 1.76934
5 * 13.21178 2.00104 47.201 1.7740000 1.7582650
6 -3.00902 0.48776
7 0.00000 0.48776 Aperture S
8 23.63308 1.81730 40.499 1.8090000 1.7903450
9 * -3.26043 0.46766
10 0.00000 0.58682 67.817 1.4584400 1.4511770
11 0.00000 1.57336
[Aspherical data]
5th surface κ = -347.46757 A4 = -0.566711E-2 A6 = -0.107324E-01
A8 = 0.229848E-2 A10 = -0.207130E-03
9th surface κ = 1.702697 A4 = 0.177798E-01 A6 = -0.23277E-02
A8 = 0.348462E-02 A10 = -0.952961E-03
次の表10に、この第5実施例に係る撮影レンズSL5の焦点距離及び条件対応値を示す。なお、条件式(6)に対する条件対応値は、非球面正レンズL3及び非球面正レンズL4の媒質のP線に対する屈折率から算出している。 Table 10 below shows the focal length and the condition corresponding value of the photographic lens SL5 according to the fifth example. Note that the condition-corresponding value for the conditional expression (6) is calculated from the refractive index with respect to the P-line of the medium of the aspherical positive lens L3 and the aspherical positive lens L4.
(表10)
f = 1.000
f1 =-4.193
f2 =-3.455
f3 = 3.414
f4 = 3.737
f12 =-1.574
f123= 3.209
f34 = 2.535
(1)f1/f2= 1.214
(2)f4/f = 3.737
(3)f3/f4= 0.914
(4)(r4+r3)/(r4−r3)= 0.000
(5)(r6+r5)/(r6−r5)=-0.629
(6)(n3+n4)/2=1.774
(Table 10)
f = 1.000
f1 = -4.193
f2 = -3.455
f3 = 3.414
f4 = 3.737
f12 = -1.574
f123 = 3.209
f34 = 2.535
(1) f1 / f2 = 1.214
(2) f4 / f = 3.737
(3) f3 / f4 = 0.914
(4) (r4 + r3) / (r4-r3) = 0.000
(5) (r6 + r5) / (r6-r5) = − 0.629
(6) (n3 + n4) /2=1.774
このように、本第5実施例に係る撮影レンズSL5は、上述の条件式(1)〜(6)を全て満足している。 Thus, the photographic lens SL5 according to the fifth example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).
図10に、この第5実施例に係る撮影レンズSL5の球面収差、像面湾曲、歪曲収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。この図10に示す各収差図から明らかなように、この第5実施例に係る撮影レンズSL5は、諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。また、この第5実施例に係る撮影レンズSL5は、中心波長940nm(P線)、波長範囲±100nmの近赤外線領域で最適化しているが、中心波長587.6nm(d線)の可視光でも収差は補正されている。 FIG. 10 shows various aberration diagrams of spherical aberration, curvature of field, distortion, and coma of the taking lens SL5 according to the fifth example. As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 10, it can be seen that the photographic lens SL5 according to the fifth example has various aberrations corrected well and has high optical performance. The photographic lens SL5 according to the fifth example is optimized in the near infrared region having a center wavelength of 940 nm (P line) and a wavelength range of ± 100 nm. However, even with visible light having a center wavelength of 587.6 nm (d line). Aberrations have been corrected.
[第6実施例]
図11は、第6実施例に係る撮影レンズSL6の構成を示す図である。この撮影レンズSL6は、第4実施例の撮影レンズSL4の物体側に、負メニスカスレンズ形状の保護部材PGを配置した実施例である。この保護部材PGは、内部のレンズ又はカメラを保護する目的と外観を良好に保つ効果を兼ね、保護部材PGを装着せずに撮影レンズSL6を単独で調整や検査した後に保護部材PGを装着しても収差や焦点距離が変化せず性能を保つことができることを狙って設計されている。
[Sixth embodiment]
FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL6 according to the sixth example. This photographic lens SL6 is an example in which a protective member PG having a negative meniscus lens shape is disposed on the object side of the photographic lens SL4 of the fourth example. This protective member PG combines the purpose of protecting the internal lens or camera and the effect of maintaining a good appearance. After the photographing lens SL6 is adjusted and inspected alone without attaching the protective member PG, the protective member PG is attached. However, it is designed to maintain the performance without changing the aberration and focal length.
この第6実施例に係る撮影レンズSL6は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL1からなり、負の屈折力を有する第1レンズ成分LC1と、両凹レンズL2からなり、像側に凹面を向けた負の屈折力を有する第2レンズ成分LC2と、両凸レンズ形状の非球面正レンズL3からなり、正の屈折力を有する第3レンズ成分LC3と、絞りSと、両凸レンズ形状の非球面正レンズL4からなり、像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分LC4と、から構成されている。また、この撮影レンズSL6の物体側には、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズからなる保護部材PGが配置されており、この撮影レンズSL6と像面Iとの間には、赤外線カットフィルターFL及びカバーガラスCGの2部材が配置されている。赤外線カットフィルターFL及びカバーガラスCGは平行平面の透過部材であって、その有無によって焦点距離の変動はないが、若干の収差変動が生ずるので、本第6実施例ではこのカバーガラスCGを含めて最適化してある。なお、これらの赤外線カットフィルターFLやカバーガラスCGが、カラーフィルターやローパスフィルターと光学的に等価に置換されたり、分割されたり兼用されたりしても収差への影響は生じない。 The photographic lens SL6 according to the sixth example includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a concave surface directed toward the image side, a first lens component LC1 having negative refractive power, and a biconcave lens L2. The second lens component LC2 having a negative refractive power with the concave surface facing the image side, the aspherical positive lens L3 having a biconvex lens shape, a third lens component LC3 having a positive refractive power, a stop S, The lens includes a convex aspherical positive lens L4, and a fourth lens component LC4 having a positive refractive power and a convex surface facing the image side. Further, on the object side of the photographing lens SL6, a protective member PG made of a negative meniscus aspheric negative lens having a convex surface facing the object side is disposed. Are arranged with two members, an infrared cut filter FL and a cover glass CG. The infrared cut filter FL and the cover glass CG are transmissive members having parallel planes, and the focal length does not vary depending on the presence or absence thereof, but slight aberration variations occur. Therefore, in the sixth embodiment, the cover glass CG is included. Optimized. Even if these infrared cut filter FL and cover glass CG are optically equivalently replaced with a color filter or a low-pass filter, or divided or combined, there is no effect on the aberration.
この第6実施例において、非球面正レンズL3の物体側のレンズ面(第7面)、及び、非球面正レンズL4の像側のレンズ面(第11面)は非球面であり、これらのレンズ面は絞りSに対して対称な位置関係のペアで用いられてコマ収差の一層の補正に寄与している。また、保護部材PGの物体側及び像側のレンズ面(第1面及び第2面)も非球面である。 In the sixth embodiment, the object-side lens surface (seventh surface) of the aspherical positive lens L3 and the image-side lens surface (eleventh surface) of the aspherical positive lens L4 are aspherical surfaces. The lens surfaces are used in pairs with a positional relationship that is symmetrical with respect to the stop S and contribute to further correction of coma. The object-side and image-side lens surfaces (first surface and second surface) of the protective member PG are also aspherical surfaces.
以下の表11に、本第6実施例に係る撮影レンズSL6の諸元の値を掲げる。なお、この表11に示す面番号1〜15は、図11に示す番号1〜15に対応している。
Table 11 below provides values of specifications of the photographing lens SL6 according to the sixth example. The
(表11)
[全体諸元]
f=1
FNO=1.9
2ω=152度
ymax=1.1
[レンズデータ]
m r d νd nd nP
1* 101.00000 0.80000 55.732 1.5311300 1.5220340
2* 87.00000 1.00000
3 18.75428 0.61878 46.576 1.8040000 1.7872350
4 2.57329 1.56070
5 -3.55273 0.61878 59.388 1.5831300 1.5732860
6 3.55273 1.71883
7* 5.54984 1.85633 48.101 1.8066090 1.7904590
8 -4.04764 0.41252
9 0.00000 0.41252 絞りS
10 6.29421 1.92509 59.382 1.5831300 1.5736580
11* -2.96383 0.34377
12 0.00000 0.82504 64.103 1.5168000 1.5083920
13 0.00000 1.13048
14 0.00000 0.36095 67.817 1.4584400 1.4511770
15 0.00000 0.00000
[非球面データ]
第1面 κ=0.0000 A4=2.43056e-04 A6=-1.35170e-06
A8=2.23332e-08 A10=6.42214e-11
第2面 κ=0.0000 A4=2.31722e-04 A6=1.94247e-06
A8=-2.29869e-08 A10=1.15475e-10
第7面 κ=3.4336 A4=-1.43108E-02 A6=5.61028E-04
A8=-1.59606E-03 A10=5.21981E-04
第11面 κ=-17.153 A4=-5.63230E-02 A6=4.66786E-02
A8=-2.16207E-02 A10=4.62065E-03
(Table 11)
[Overall specifications]
f = 1
FNO = 1.9
2ω = 152 degrees ymax = 1.1
[Lens data]
m rd νd nd nP
1 * 101.00000 0.80000 55.732 1.5311300 1.5220340
2 * 87.00000 1.00000
3 18.75428 0.61878 46.576 1.8040000 1.7872350
4 2.57329 1.56070
5 -3.55273 0.61878 59.388 1.5831300 1.5732860
6 3.55273 1.71883
7 * 5.54984 1.85633 48.101 1.8066090 1.7904590
8 -4.04764 0.41252
9 0.00000 0.41252 Aperture S
10 6.29421 1.92509 59.382 1.5831300 1.5736580
11 * -2.96383 0.34377
12 0.00000 0.82504 64.103 1.5168000 1.5083920
13 0.00000 1.13048
14 0.00000 0.36095 67.817 1.4584400 1.4511770
15 0.00000 0.00000
[Aspherical data]
1st surface κ = 0.000 A4 = 2.43056e-04 A6 = -1.35170e-06
A8 = 2.23332e-08 A10 = 6.42214e-11
2nd surface κ = 0.0000 A4 = 2.31722e-04 A6 = 1.94247e-06
A8 = -2.29869e-08 A10 = 1.15475e-10
7th surface κ = 3.4336 A4 = -1.43108E-02 A6 = 5.61028E-04
A8 = -1.59606E-03 A10 = 5.21981E-04
11th surface κ = -17.153 A4 = -5.63230E-02 A6 = 4.66786E-02
A8 = -2.16207E-02 A10 = 4.62065E-03
次の表12に、この第6実施例に係る撮影レンズSL6の焦点距離及び条件対応値を示す。なお、条件式(6)に対する条件対応値は、非球面正レンズL3及び非球面正レンズL4の媒質のP線に対する屈折率から算出している。 Table 12 below shows the focal length and the condition corresponding value of the photographic lens SL6 according to the sixth example. Note that the condition-corresponding value for the conditional expression (6) is calculated from the refractive index with respect to the P-line of the medium of the aspherical positive lens L3 and the aspherical positive lens L4.
(表12)
f = 1.000
f1 =-3.853
f2 =-3.003
f3 = 3.238
f4 = 3.801
f12 =-1.353
f123= 3.433
f34 = 2.545
(1)f1/f2= 1.283
(2)f4/f = 3.801
(3)f3/f4= 0.852
(4)(r4+r3)/(r4−r3)= 0.000
(5)(r6+r5)/(r6−r5)=-0.157
(6)(n3+n4)/2=1.682
(Table 12)
f = 1.000
f1 = -3.853
f2 = -3.003
f3 = 3.238
f4 = 3.801
f12 = -1.353
f123 = 3.433
f34 = 2.545
(1) f1 / f2 = 1.283
(2) f4 / f = 3.801
(3) f3 / f4 = 0.852
(4) (r4 + r3) / (r4-r3) = 0.000
(5) (r6 + r5) / (r6-r5) = − 0.157
(6) (n3 + n4) /2=1.682
このように、本第6実施例に係る撮影レンズSL6は、上述の条件式(1)〜(6)を全て満足している。 Thus, the photographic lens SL6 according to the sixth example satisfies all the conditional expressions (1) to (6) described above.
図12に、この第6実施例に係る撮影レンズSL6の球面収差、像面湾曲、歪曲収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。この図12に示す各収差図から明らかなように、この第6実施例に係る撮影レンズSL6は、諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。また、この第6実施例に係る撮影レンズSL6は、中心波長940nm(P線)、波長範囲±100nmの近赤外線領域で最適化しているが、中心波長587.6nm(d線)の可視光でも収差は補正されている。 FIG. 12 shows various aberrations of spherical aberration, curvature of field, distortion, and coma aberration of the taking lens SL6 according to the sixth example. As is apparent from the aberration diagrams shown in FIG. 12, the photographic lens SL6 according to the sixth example has various aberrations corrected well, and has high optical performance. The photographic lens SL6 according to the sixth example is optimized in the near-infrared region having a center wavelength of 940 nm (P line) and a wavelength range of ± 100 nm. Aberrations have been corrected.
[第7実施例]
図13は、第7実施例に係る撮影レンズSL7の構成を示す図である。この撮影レンズSL7は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズL1からなり、負の屈折力を有する第1レンズ成分LC1と、両凹レンズL2からなり、像側に凹面を向けた負の屈折力を有する第2レンズ成分LC2と、両凸レンズ形状の非球面正レンズL3からなり、正の屈折力を有する第3レンズ成分LC3と、絞りSと、両凸レンズ形状の非球面正レンズL4からなり、像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分LC4と、から構成されている。また、この撮影レンズSL7と像面Iとの間には、物体側に凸面を向けた平凸レンズL5からなり、正の屈折力を有し、撮影レンズSL7の射出瞳位置を調整する働きを持つ第5レンズ成分LC5、並びに赤外線カットフィルターFL及びカバーガラスCGの3部材が配置されている。赤外線カットフィルターFL及びカバーガラスCGは平行平面の透過部材であって、その有無によって焦点距離の変動はなく、若干の収差変動が生ずる。撮影レンズSL7の物体側のメニスカス形状の凹レンズおよび、撮影レンズSL7の像側の正レンズL5についてはわずかな焦点距離の変動及び収差変動が生ずるので、本第7実施例では全系で最適化してある。なお、これらの赤外線カットフィルターFLやカバーガラスCGが、カラーフィルターやローパスフィルターと光学的に等価に置換されたり、分割されたり兼用されたりしても収差への影響は生じない。
[Seventh embodiment]
FIG. 13 is a diagram illustrating a configuration of a photographic lens SL7 according to the seventh example. The photographing lens SL7 is composed of a negative meniscus lens L1 having a concave surface facing the image side in order from the object side, and is composed of a first lens component LC1 having negative refractive power and a biconcave lens L2, with the concave surface facing the image side. The second lens component LC2 having negative refractive power and the aspherical positive lens L3 having a biconvex lens shape, the third lens component LC3 having positive refractive power, the stop S, and the aspherical positive lens having a biconvex lens shape. The lens L4 includes a fourth lens component LC4 having a positive refractive power and a convex surface facing the image side. Further, a plane-convex lens L5 having a convex surface directed toward the object side is provided between the photographing lens SL7 and the image plane I, and has a positive refractive power and functions to adjust the exit pupil position of the photographing lens SL7. The fifth lens component LC5 and three members of the infrared cut filter FL and the cover glass CG are arranged. The infrared cut filter FL and the cover glass CG are parallel plane transmission members, and the focal length does not vary depending on the presence or absence thereof, and some aberration variation occurs. Since the meniscus concave lens on the object side of the photographic lens SL7 and the positive lens L5 on the image side of the photographic lens SL7 have slight focal length fluctuations and aberration fluctuations, this seventh embodiment is optimized for the entire system. is there. Even if these infrared cut filter FL and cover glass CG are optically equivalently replaced with a color filter or a low-pass filter, or divided or combined, there is no effect on the aberration.
また、この第7実施例に係る撮影レンズSL7にも、第6実施例で説明したように、内部のレンズ又はカメラを保護する目的と外観を良好に保つ効果を兼ねた保護部材を配置することができ、この図13に示す撮影レンズSL7の物体側には、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズである保護部材PGが配置されている。 Further, as described in the sixth embodiment, a protective member having both the purpose of protecting the internal lens or the camera and the effect of maintaining a good appearance is disposed on the photographing lens SL7 according to the seventh embodiment. A protective member PG, which is an aspheric negative lens having a negative meniscus lens shape with a convex surface facing the object side, is disposed on the object side of the taking lens SL7 shown in FIG.
この第7実施例において、非球面正レンズL3の物体側のレンズ面(第7面)、及び、非球面正レンズL4の像側のレンズ面(第11面)は非球面であり、これらのレンズ面は絞りSに対して対称な位置関係のペアで用いられてコマ収差の一層の補正に寄与している。また、保護部材PGの物体側及び像側のレンズ面(第1面及び第2面)も非球面である。 In the seventh embodiment, the object-side lens surface (seventh surface) of the aspherical positive lens L3 and the image-side lens surface (eleventh surface) of the aspherical positive lens L4 are aspherical surfaces. The lens surfaces are used in pairs with a positional relationship that is symmetrical with respect to the stop S and contribute to further correction of coma. The object-side and image-side lens surfaces (first surface and second surface) of the protective member PG are also aspherical surfaces.
以下の表13に、本第7実施例に係る撮影レンズSL7の諸元の値を掲げる。なお、この表13に示す面番号1〜15は、図13に示す番号1〜15に対応している。
Table 13 below provides values of specifications of the photographing lens SL7 according to the seventh example. The
(表13)
[全体諸元]
f=1
FNO=2.0
2ω=164度
ymax=1.13
[レンズデータ]
m r d νd nd nP
1* 61.61542 0.42771 55.727 1.5311300 1.5216360
2* 53.30161 0.61676
3 10.66932 0.61005 43.983 1.8085420 1.7911310
4 2.20770 1.37711
5 -3.90659 0.61005 40.499 1.8090000 1.7903450
6 3.90659 1.03410
7* 6.10054 1.80959 24.100 1.8210000 1.7916920
8 -4.08192 0.33553
9 0.00000 0.33553 絞りS
10 14.16615 1.76917 53.200 1.6940000 1.6811580
11* -3.15598 0.12201
12 9.38023 1.31847 46.601 1.8040000 1.7874850
13 0.00000 0.18302
14 0.00000 0.61005 29.897 1.5830000 1.5660830
15 0.00000 1.37361
[非球面データ]
第1面 κ=0.0000 A4=-8.23070e-05 A6=1.65707e-07
A8=7.11465e-09 A10=0.00000e+00
第2面 κ=0.0000 A4=-9.54698e-05 A6=-6.31119e-09
A8=1.16667e-08 A10=0.00000e+00
第7面 κ=-5.4058 A4=-1.15583e-02 A6=-1.91113e-03
A8=-1.69304e-03 A10=6.63133e-04
第11面 κ=-1.9006 A4=6.82071e-03 A6=-6.17520e-03
A8=4.01650e-03 A10=-8.60219e-04
(Table 13)
[Overall specifications]
f = 1
FNO = 2.0
2ω = 164 degrees ymax = 1.13
[Lens data]
m rd νd nd nP
1 * 61.61542 0.42771 55.727 1.5311300 1.5216360
2 * 53.30161 0.61676
3 10.66932 0.61005 43.983 1.8085420 1.7911310
4 2.20770 1.37711
5 -3.90659 0.61005 40.499 1.8090000 1.7903450
6 3.90659 1.03410
7 * 6.10054 1.80959 24.100 1.8210000 1.7916920
8 -4.08192 0.33553
9 0.00000 0.33553 Aperture S
10 14.16615 1.76917 53.200 1.6940000 1.6811580
11 * -3.15598 0.12201
12 9.38023 1.31847 46.601 1.8040000 1.7874850
13 0.00000 0.18302
14 0.00000 0.61005 29.897 1.5830000 1.5660830
15 0.00000 1.37361
[Aspherical data]
1st surface κ = 0.0000 A4 = -8.23070e-05 A6 = 1.65707e-07
A8 = 7.11465e-09 A10 = 0.00000e + 00
Second side κ = 0.0000 A4 = -9.54698e-05 A6 = -6.31119e-09
A8 = 1.16667e-08 A10 = 0.000000 + 00
7th surface κ = -5.4058 A4 = -1.15583e-02 A6 = -1.91113e-03
A8 = -1.69304e-03 A10 = 6.63133e-04
11th surface κ = -1.9006 A4 = 6.82071e-03 A6 = -6.17520e-03
A8 = 4.01650e-03 A10 = -8.60219e-04
次の表14に、この第7実施例に係る撮影レンズSL7の焦点距離及び条件対応値を示す。なお、条件式(6)に対する条件対応値は、非球面正レンズL3及び非球面正レンズL4の媒質のP線に対する屈折率から算出している。 Table 14 below shows the focal length and the condition corresponding value of the photographic lens SL7 according to the seventh example. Note that the condition-corresponding value for the conditional expression (6) is calculated from the refractive index with respect to the P-line of the medium of the aspherical positive lens L3 and the aspherical positive lens L4.
(表14)
f = 1.000
f1 =-3.634
f2 =-2.389
f3 = 3.352
f4 = 3.953
f12 =-1.162
f123= 30.299
f34 = 2.502
(1)f1/f2= 1.521
(2)f4/f = 3.953
(3)f3/f4= 0.848
(4)(r4+r3)/(r4−r3)= 0.000
(5)(r6+r5)/(r6−r5)=-0.198
(6)(n3+n4)/2=1.736
(Table 14)
f = 1.000
f1 = -3.634
f2 = -2.389
f3 = 3.352
f4 = 3.953
f12 = -1.162
f123 = 30.299
f34 = 2.502
(1) f1 / f2 = 1.521
(2) f4 / f = 3.953
(3) f3 / f4 = 0.848
(4) (r4 + r3) / (r4-r3) = 0.000
(5) (r6 + r5) / (r6-r5) = − 0.198
(6) (n3 + n4) /2=1.636
このように、本第7実施例に係る撮影レンズSL7は、上述の条件式(1)〜(6)を全て満足している。 Thus, the photographic lens SL7 according to the seventh example satisfies all the conditional expressions (1) to (6) described above.
図14に、この第7実施例に係る撮影レンズSL7の球面収差、像面湾曲、歪曲収差、及び、コマ収差の諸収差図を示す。この図14に示す各収差図から明らかなように、この第7実施例に係る撮影レンズSL7は、諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることが分かる。また、この第7実施例に係る撮影レンズSL7は、中心波長940nm(P線)、波長範囲±100nmの近赤外線領域で最適化しているが、中心波長587.6nm(d線)の可視光でも収差は補正されている。 FIG. 14 shows various aberrations of spherical aberration, curvature of field, distortion, and coma of the taking lens SL7 according to the seventh example. As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 14, it can be seen that the photographic lens SL7 according to the seventh example has various aberrations corrected well and has high optical performance. The photographic lens SL7 according to the seventh example is optimized in the near infrared region having a center wavelength of 940 nm (P line) and a wavelength range of ± 100 nm. Aberrations have been corrected.
以上第1実施例から第7実施例の各諸元の値は上述の条件式をすべて満たしているが、少なくとも1つ以上の条件式について、全実施例の上限値と下限値の数値幅に±10%拡げた数値範囲に限っては更なる良好なる収差補正が達成可能であり、一層望ましい。全実施例の上限値と下限値の数値幅に、±5%拡げた数値範囲しか許さない場合は更なる良好なる収差補正が達成可能であり、なお一層望ましい。 As described above, the values of the specifications in the first to seventh embodiments satisfy all the conditional expressions described above. However, for at least one conditional expression, the numerical value ranges of the upper limit value and the lower limit value of all the examples are as follows. As long as the numerical range is expanded by ± 10%, further excellent aberration correction can be achieved, which is more desirable. If only the numerical range expanded by ± 5% is allowed in the numerical ranges of the upper limit value and the lower limit value in all the examples, further better aberration correction can be achieved, and it is even more desirable.
10 車載用観察装置(撮像装置) SL(SL1〜SL7) 撮影レンズ
LC1 第1レンズ成分 LC2 第2レンズ成分
LC3 第3レンズ成分 LC4 第4レンズ成分 S 絞り
DESCRIPTION OF
Claims (7)
像側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状を有し、負の屈折力を有する第1レンズ成分と、
像側に凹面を向け、負の屈折力を有する第2レンズ成分と、
両凸レンズ形状を有し、正の屈折力を有する第3レンズ成分と、
像側に凸面を向け、正の屈折力を有する第4レンズ成分と、を有し、
全てのレンズ成分は単レンズであり、
次式の条件を満足することを特徴とする撮影レンズ。
1.0 < f1/f2 < 2.6
2.9 < f4/f < 4.2
−1.15 < (r4+r3)/(r4−r3) < 0.2
−0.7 < (r6+r5)/(r6−r5) < −0.07
但し、
f:全系の焦点距離
f1:前記第1レンズ成分の焦点距離
f2:前記第2レンズ成分の焦点距離
f4:前記第4レンズ成分の焦点距離
r3:前記第2レンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
r4:前記第2レンズ成分の最も像側のレンズ面の曲率半径
r5:前記第3レンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
r6:前記第3レンズ成分の最も像側のレンズ面の曲率半径 From the object side,
A first lens component having a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the image side and having negative refractive power;
A second lens component having a negative refractive power with a concave surface facing the image side;
A third lens component having a biconvex lens shape and having a positive refractive power;
A fourth lens component having a convex surface facing the image side and having a positive refractive power,
All lens components are single lenses,
A photographic lens characterized by satisfying the following formula.
1.0 <f1 / f2 <2.6
2.9 <f4 / f <4.2
-1.15 <(r4 + r3) / (r4-r3) <0.2
−0.7 <(r6 + r5) / (r6-r5) <− 0.07
However,
f: focal length of the entire system f1: focal length of the first lens component f2: focal length of the second lens component f4: focal length of the fourth lens component r3: lens closest to the object side of the second lens component Radius of curvature of surface r4: radius of curvature of the lens surface closest to the image side of the second lens component
r5: radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the third lens component
r6: radius of curvature of the lens surface closest to the image side of the third lens component
0.78 < f3/f4 < 1.30
但し、
f3:前記第3レンズ成分の焦点距離 The photographic lens according to claim 1, wherein a condition of the following formula is satisfied.
0.78 <f3 / f4 <1.30
However,
f3: focal length of the third lens component
1.61 < (n3+n4)/2 < 1.82
但し、
n3:前記第3レンズ成分の媒質のP線(λ=940nm)に対する屈折率
n4:前記第4レンズ成分の媒質のP線(λ=940nm)に対する屈折率 Photographing lens according to claim 1 or 2, characterized in that the following conditional expression is satisfied:.
1.61 <(n3 + n4) / 2 <1.82
However,
n3: the third lens component of the medium P line (lambda = 940 nm) refractive index for n4: refractive index for the fourth lens component of the medium P line (lambda = 940 nm)
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