JP5764826B2 - Polymer powder drying apparatus and polymer production method using the same - Google Patents
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Description
本発明は、ポリマー粉体の乾燥装置及びそれを用いたポリマーの製造方法に関し、更に詳しくは、オレフィンを重合反応させた後のポリマー粉体において、粒径が大きい、または、付着性が大きい粒子であっても、微量の未反応モノマー及び／または溶媒を効率的に除去して、ポリマー粉体を付着・閉塞させることなく、容易に抜き出すことができ、早い乾燥速度で安定的・効率的にポリマー粉体を乾燥させることのできる筒状容器からなるポリマー粉体の乾燥装置及び該乾燥装置を用いてオレフィンを重合反応させた後のポリマー粉体を乾燥する工程を含むポリマーの製造方法に関する。 The present invention relates to a polymer powder drying apparatus and a method for producing a polymer using the same, and more specifically, particles having a large particle size or high adhesion in a polymer powder after a polymerization reaction of an olefin. However, it is possible to remove a small amount of unreacted monomer and / or solvent efficiently, and to easily extract the polymer powder without adhering or clogging, and stably and efficiently at a high drying speed. The present invention relates to a polymer powder drying apparatus comprising a cylindrical container capable of drying a polymer powder, and a method for producing a polymer including a step of drying a polymer powder after a polymerization reaction of an olefin using the drying apparatus.
オレフィン系の熱可塑性エラストマーあるいは、プラストマーとしては、エチレン−α−オレフィン共重合体に代表されるランダムコポリマーなどの成分のブレンドがよく知られ、適度な柔軟性と強度を持ち、リサイクルや焼却廃棄などの環境問題適応性が高く、また、軽量で成形性や経済性などにも優れていることから、フィルムやシート、繊維、不織布、各種容器、成形性、改質剤などとして幅広い分野で用いられている。
かかる熱可塑性エラストマーのうち、第１工程でポリプロピレン成分を、第２工程でプロピレン−αオレフィン共重合体エラストマー成分を製造する、いわゆる軟質プロピレン系ブロック共重合体と称されるものは、ランダムポリマーコポリマーのエラストマーに比べて耐熱性と生産性に優れ、また、機械的な混合により製造されるエラストマーに対して、製造コストの低減がはかれるため、経済性が高く、耐熱性などに優れているため、最近において非常に汎用されている。
Blends of components such as random copolymers represented by ethylene-α-olefin copolymers are well known as olefinic thermoplastic elastomers or plastomers. They have moderate flexibility and strength, and are recycled and incinerated. It is used in a wide range of fields as film, sheet, fiber, non-woven fabric, various containers, moldability, modifier, etc. ing.
Among such thermoplastic elastomers, what is called a soft propylene-based block copolymer that produces a polypropylene component in the first step and a propylene-α-olefin copolymer elastomer component in the second step is a random polymer copolymer. Excellent heat resistance and productivity compared to other elastomers, and because the manufacturing cost is reduced compared to elastomers manufactured by mechanical mixing, it is economical and has excellent heat resistance, etc. Recently, it is very popular.
これまでの軟質プロピレン系ブロック共重合体は、チーグラー・ナッタ触媒を用いて製造されるため、触媒活性点の不均一性が原因で発生する低分子量オリゴマーにより、ポリマー粉体（以下、「パウダー」ともいう。）の表面に第２工程成分がブリードするため、パウダー流動性が悪化する。このパウダー流動性悪化を改善するために、チーグラー・ナッタ触媒での軟質プロピレン系ブロック共重合体の製造は、気相重合技術、プロピレン−αオレフィン共重合時に触媒失活剤を添加したコア−シェル構造の形成技術、パウダー粒子の大粒径化技術などにより、製造可能範囲を拡大してきた。特に、気相重合とパウダー粒子の大粒径化技術の組み合わせは、軟質プロピレン系ブロック共重合体の製造限界を大きく広げた。さらに、触媒活性点が均一であるメタロセン触媒への転換により、低分子量オリゴマー生成を押さえ、軟質プロピレン系ブロック共重合体をチーグラー・ナッタ触媒で製造するよりも、さらに軟質にできるようになった。
一方で、パウダー粒子の大粒径化による乾燥速度の低下、ポリマーの軟質化によって重合されるパウダーの非晶成分の増加に伴うパウダーへのモノマー溶解量の増加により、現状の乾燥設備ではパウダー粒子中のモノマー残留が多くなった。この問題を解決するためには、乾燥温度を上げ、滞留時間を長くする解決方法もある。しかし、軟質プロピレン系ブロック共重合体は特に高温では軟質成分のブリードによりパウダーの凝集が生じやすい。特に縦型筒状容器のコーン部でパウダー粉体のブリッジングが発生し、閉塞しやすい。一般的に縦型筒状乾燥器は、粉体のブリッジングを解消する方法としてエアーノッカーが用いられるが、パウダー粉体の圧密を助長することもあり十分ではない。
Conventional soft propylene-based block copolymers are manufactured using Ziegler-Natta catalysts, so polymer powders (hereinafter referred to as “powder”) are produced by low molecular weight oligomers generated due to non-uniformity of catalytic active sites. The second step component bleeds on the surface of the powder), so that the powder fluidity is deteriorated. In order to improve the deterioration of the powder fluidity, the soft propylene block copolymer with Ziegler-Natta catalyst is manufactured by gas phase polymerization technique, core-shell with catalyst deactivator added during propylene-α-olefin copolymerization. The production range has been expanded by the technology for forming the structure and the technology for increasing the particle size of the powder particles. In particular, the combination of gas phase polymerization and powder particle size enlargement technology has greatly expanded the production limit of soft propylene block copolymers. Furthermore, the conversion to a metallocene catalyst with a uniform catalytic active site has made it possible to suppress the formation of low molecular weight oligomers and make the soft propylene-based block copolymer softer than that produced with a Ziegler-Natta catalyst.
On the other hand, due to the decrease in drying speed due to the increase in the particle size of powder particles and the increase in the amount of monomer dissolved in the powder due to the increase in the amorphous component of the powder that is polymerized due to the softening of the polymer, The monomer residue in the inside increased. In order to solve this problem, there is a solution method in which the drying temperature is raised and the residence time is lengthened. However, soft propylene block copolymers tend to cause powder aggregation due to bleeding of soft components, particularly at high temperatures. In particular, bridging of the powder powder occurs at the cone portion of the vertical cylindrical container, and it is easy to block. Generally, an air knocker is used in a vertical cylindrical dryer as a method for eliminating bridging of powder, but it is not sufficient because it promotes compaction of the powder.
軟質プロピレン系ブロック共重合体パウダーのブリッジングを防止し、かつ、微量の未反応モノマー及び／または溶媒の除去方法として、攪拌翼を備えた縦型筒状乾燥装置を用いる方法がある（特許文献１参照）。これは、高乾燥温度、滞留時間の増大による粉体性状が悪化しても閉塞させずに微量の未反応モノマー及び／または溶媒を除去する方法である。 As a method for preventing bridging of the soft propylene-based block copolymer powder and removing a small amount of unreacted monomer and / or solvent, there is a method using a vertical cylindrical drying apparatus equipped with a stirring blade (Patent Document) 1). This is a method of removing a trace amount of unreacted monomer and / or solvent without clogging even if the powder properties deteriorate due to an increase in the high drying temperature and residence time.
一方で、流動性の悪い粉体を筒状容器の下部コーン部に微多孔性のガス透過膜を形成するシートを設置しガスを通気する流動装置を用いることで、連続的に排出することができる技術が知られている。（特許文献２および３参照）しかし、凝集性の小粒径粉体を安定的に排出することが目的であり、また、残留するモノマーや溶媒の除去を行うものではなかった。
On the other hand, powder with poor fluidity can be discharged continuously by using a flow device that installs a sheet that forms a microporous gas permeable membrane in the lower cone part of the cylindrical container and vents the gas. The technology that can be done is known. (See
特許文献１の記載に従って検討した結果、該乾燥装置は、粉体圧力が最大となる下部コーン部の撹拌が困難であるため、粉体のブリッジングを防止する方法として必ずしも最適なものではなかった。また、本来プラグフローで抜き出される粉体の流れを撹拌により阻害するため、製造グレードの移行時間が増大し、移行品の発生が増大するおそれがあった。さらに、攪拌翼にポリマー粉体が付着するおそれがあり、製造条件変更後のグレードへの混入を引き起こすおそれがあった。
さらに、特許文献２及び３の記載に従って、下部コーン部に微多孔性のガス透過膜を形成するシートを有する筒状容器を用いてポリマー粉体に適用したところ、流動装置が導入されている容器が小さい場合には粉体の保有量も少ないため、コーン部にかかる粉体圧が小さく、そのため、通気させる不活性ガス量が少量であっても、粉体の連続排出が可能であったが、十分に乾燥時間を得るために容器容量を大きくした場合、コーン部にかかる粉体圧が大きくなるおそれがある問題を知見した。そのため、軟質プロピレン系ブロック共重合体のように、粘着性を帯びているポリマー粉体を流動させる方法としては、問題があることを新たに見出した。この場合、ポリマー乾燥装置を縦型筒状ではなく、機械的攪拌を有する横型筒状など、構造を変更することで改善することも考えられるが、縦型筒状のものに比べ構造が複雑なため、高価であるという問題があった。
したがって、本発明の目的は、上記従来の問題点に鑑み、オレフィンを重合反応させた後のポリマー粉体において、粒径が大きい、または、付着性が大きい粒子であっても、微量の未反応モノマー及び／または溶媒を効率的に除去して、ポリマー粉体を付着・閉塞させることなく、容易に抜き出すことができ、早い乾燥速度で安定的・効率的にポリマー粉体を乾燥させることのできる筒状容器からなるポリマー粉体の乾燥装置及びそれを用いたポリマーの製造方法を提供することにある。
As a result of examination in accordance with the description in
Furthermore, according to the description in
Therefore, in view of the above-mentioned conventional problems, the object of the present invention is to obtain a small amount of unreacted polymer powder after polymerization reaction of olefin, even if the particle size is large or the particle has high adhesion. The monomer and / or solvent can be efficiently removed and the polymer powder can be easily extracted without adhering or clogging, and the polymer powder can be stably and efficiently dried at a high drying speed. An object of the present invention is to provide a polymer powder drying apparatus comprising a cylindrical container and a polymer production method using the same.
本発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意研究を重ねた結果、下部がコーン状である筒状容器内の下部全体に、該容器と密着させずに微多孔性のガス透過膜シートを設け、ガス吹き込み口を、特定の２箇所に設け、前記ガス吹き込み口は、特定の温度を有する不活性ガスを吹き込むポリマー粉体の乾燥装置が、オレフィンを重合反応させた後のポリマー粉体において、粒径が大きい、または、付着性が大きい粒子であっても、微量の未反応モノマー及び／または溶媒を効率的に除去して、ポリマー粉体を付着・閉塞させることなく、容易に抜き出すことができ、早い乾燥速度で安定的・効率的にポリマー粉体を乾燥させることのできるポリマー粉体の乾燥装置であることを見出した。
また、該乾燥装置を乾燥工程に用いたポリマーの製造方法が、特に、特定のポリマー粉体を乾燥する際に効果的であることを見出した。
そして、これらの知見に基づき、本発明を完成するに至った。
As a result of intensive studies to solve the above problems, the present inventors have found that a microporous gas permeable membrane sheet does not adhere to the entire lower part in a cylindrical container having a conical lower part. The gas blowing port is provided at two specific locations, and the gas blowing port is a polymer powder after a polymer powder drying device for blowing an inert gas having a specific temperature causes the olefin to undergo a polymerization reaction. In this case, even if the particle size is large or the particle has a large adhesion property, a small amount of unreacted monomer and / or solvent is efficiently removed, and the polymer powder is easily extracted without adhering or clogging. It was found that this is a polymer powder drying apparatus capable of drying a polymer powder stably and efficiently at a high drying rate.
Further, the present inventors have found that a method for producing a polymer using the drying apparatus in a drying step is effective particularly when drying a specific polymer powder.
And based on these knowledge, it came to complete this invention.
すなわち、本発明の第１の発明によれば、下部がコーン状である筒状容器の上部にポリマー粉体供給口と排ガス出口が設けられ、下部にガス吹込み口とポリマー粉体抜き出し口が設けられたポリマー粉体の乾燥装置において、
前記容器内側の下部全体に、該容器と密着させずに微多孔性のガス透過膜シートを設け、
前記ガス吹き込み口を、前記容器内側の下部中央部と、前記容器と前記微多孔性のガス透過膜シートとの間との、少なくとも２ヶ所に設け、
前記ガス吹き込み口は、４０〜８０℃の温度を有する不活性ガスを吹き込むものであり、
前記供給されるポリマー粉体は、粉体層せん断力測定装置により計測した有効内部摩擦角が３５〜５５°であることを特徴とするポリマー粉体の乾燥装置が提供される。
That is, according to the first aspect of the present invention, a polymer powder supply port and an exhaust gas outlet are provided in the upper portion of a cylindrical container having a lower cone shape, and a gas blowing port and a polymer powder extraction port are provided in the lower portion. In the provided polymer powder drying apparatus,
The entire lower portion of the container side, a microporous gas permeable sheet provided without contact with the container,
The gas blowing inlet, a lower central portion of the container side, and between the container and the microporous gas permeable sheet, provided on at least two positions,
The gas blowing port state, and are not blown inert gas having a temperature of 40 to 80 ° C.,
The polymer powder is supplied, the drying device of a polymer powder effective angle of internal friction was measured by the powder layer shearing force measuring device characterized by 35 to 55 ° der Rukoto is provided.
また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、前記容器と前記微多孔性のガス透過膜シートとの間に設けられたガス吹き込み口は、前記容器下端における前記ポリマー粉体圧１ＫＰａに対して１０〜２００Ｎｍ３／ｈの割合で前記不活性ガスを吹き込むものであること特徴とするポリマー粉体の乾燥装置が提供される。 According to the second invention of the present invention, in the first invention, the gas blowing port provided between the container and the microporous gas permeable membrane sheet is provided with the polymer powder at the lower end of the container. There is provided a polymer powder drying apparatus characterized by blowing the inert gas at a rate of 10 to 200 Nm 3 / h with respect to a body pressure of 1 KPa.
また、本発明の第３の発明によれば、第１または２の発明において、前記微多孔性のガス透過膜シートは、平均細孔径が１０〜２０μｍであることを特徴とするポリマー粉体の乾燥装置が提供される。 According to a third invention of the present invention, in the first or second invention, the microporous gas permeable membrane sheet is a polymer powder characterized by having an average pore diameter of 10 to 20 μm. A drying device is provided.
また、本発明の第４の発明によれば、第１〜３のいずれかの発明のポリマー粉体の乾燥装置を用いてポリマー粉体を乾燥する工程を含むことを特徴とするポリマーの製造方法が提供される。 According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a method for producing a polymer comprising the step of drying the polymer powder using the polymer powder drying apparatus according to any one of the first to third aspects of the invention. Is provided.
また、本発明の第５の発明によれば、第４の発明において、前記ポリマー粉体は、デジタル画像解析式粒子径分布測定装置又は振動篩粒径測定器により計測した平均粒径が７００〜３０００μｍであることを特徴とするポリマーの製造方法が提供される。 According to a fifth aspect of the present invention, in the fourth aspect, the polymer powder has an average particle size measured by a digital image analysis type particle size distribution measuring device or a vibrating sieve particle size measuring device of 700 to 700. A method for producing a polymer characterized in that the thickness is 3000 μm is provided.
また、本発明の第６の発明によれば、第４または５の発明において、前記ポリマー粉体は、ポリプロピレン、プロピレン−エチレンコポリマー及びプロピレン−エチレン−ブテンコポリマーからなる群より選ばれる少なくとも一種であることを特徴とするポリマーの製造方法が提供される。 According to a sixth invention of the present invention, in the fourth or fifth invention, the polymer powder is at least one selected from the group consisting of polypropylene, propylene-ethylene copolymer and propylene-ethylene-butene copolymer. A method for producing the polymer is provided.
また、本発明の第７の発明によれば、第４〜６のいずれかの発明において、前記ポリマー粉体は、プロピレン単独重合体もしくはエチレンおよび／またはＣ４〜Ｃ２０のα−オレフィンとプロピレンとのランダム共重合体であるポリマー成分（Ａ）３０〜７０重量％と、ポリマー成分（Ａ）よりプロピレン含有割合が少ないプロピレン系ランダム共重合体であるポリマー成分（Ｂ）３０〜７０重量％とからなるプロピレン系ブロック共重合体であることを特徴とするポリマーの製造方法が提供される。 According to a seventh invention of the present invention, in any one of the fourth to sixth inventions, the polymer powder is a propylene homopolymer or ethylene and / or a C4 to C20 α-olefin and propylene. It is composed of 30 to 70% by weight of a polymer component (A) which is a random copolymer, and 30 to 70% by weight of a polymer component (B) which is a propylene random copolymer having a propylene content smaller than that of the polymer component (A). Provided is a method for producing a polymer, which is a propylene-based block copolymer.
本発明のポリマー粉体の乾燥装置及びそれを用いたポリマーの製造方法は、粒径が大きい、または、付着性が大きい粒子であっても、微量の未反応モノマー及び／または溶媒を効率的に除去して、ポリマー粉体のブリッジングによる付着・閉塞を防止し、ポリマー粉体を閉塞させることなく、容易に抜き出すことができ、乾燥速度を増大でき、安定的・効率的にポリマー粉体を乾燥させることができる。 The polymer powder drying apparatus and the polymer production method using the polymer powder drying apparatus of the present invention can efficiently remove a small amount of unreacted monomer and / or solvent even if the particle size is large or the particle has large adhesion. It can be removed to prevent adhesion and blockage due to bridging of the polymer powder, it can be easily extracted without blocking the polymer powder, the drying rate can be increased, and the polymer powder can be stably and efficiently removed. Can be dried.
本発明は、下部がコーン状である筒状容器の上部にポリマー粉体供給口と排ガス出口が設けられ、下部にガス吹込み口とポリマー粉体抜き出し口が設けられたポリマー粉体の乾燥装置において、前記容器内側の下部全体に、該容器と密着させずに微多孔性のガス透過膜シートを設け、前記ガス吹き込み口を、前記容器内側の下部中央付近と、前記容器と前記微多孔性のガス透過膜シートとの間との、少なくとも２ヶ所に設け、前記ガス吹き込み口は、４０〜８０℃の温度を有する不活性ガスを吹き込むものであることを特徴とするポリマー粉体の乾燥装置に関する。
また、本発明は、上記ポリマー粉体の乾燥装置を用いてポリマー粉体を乾燥する工程を含むことを特徴とするポリマーの製造方法に関する。
以下、本発明をその一実施様態を示す図１及び図２を参照しながら具体的かつ詳細に説明する。
The present invention relates to a polymer powder drying apparatus in which a polymer powder supply port and an exhaust gas outlet are provided at the upper part of a cylindrical container having a cone-like lower part, and a gas blowing port and a polymer powder outlet are provided at the lower part. A microporous gas permeable membrane sheet is provided in the entire lower part inside the container without being in close contact with the container, and the gas blowing port is located near the center of the lower part inside the container, the container and the microporous. A device for drying polymer powder, characterized in that it is provided at least at two locations between the gas permeable membrane sheet and the gas blowing port blows an inert gas having a temperature of 40 to 80 ° C. About.
The present invention also relates to a method for producing a polymer, comprising the step of drying the polymer powder using the polymer powder drying apparatus.
Hereinafter, the present invention will be described specifically and in detail with reference to FIGS. 1 and 2 showing an embodiment of the present invention.
１．乾燥装置
図１及び２に本発明に用いる筒状容器の一例を示す。図２は、該筒状容器の下部拡大図である。図１において、筒状容器（エアレーションホッパー１、以下、「ホッパー」ともいう。）は縦型筒状容器で下部はコーン状であり、その上部には、ポリマー粉体供給口２及び、未反応モノマー及び／又は溶媒ならびに供給される不活性ガスの排出口である排ガス出口３がある。ポリマー粉体（以下、「粉体」ともいう）の流動化に必要な不活性ガスはガス吹き込み口６より供給されコーン状部に設置される微多孔性のガス透過膜シート５を通してコーン状部全体をエアレーションする。ホッパー１の最低部にはポリマー粉体抜き出し口７がある。定常運転ではエアレーションホッパー１内に一定レベルのポリマー粉体堆積層８があり、ポリマー粉体供給口２から新しいポリマー粉体が供給され、ポリマー粉体抜き出し口７から乾燥されたポリマー粉体が抜き出されていく。すなわち、ポリマー粉体堆積層８のポリマー粉体は、ホッパー１の中を上方から下方へ移動していく。
1. Drying apparatus FIGS. 1 and 2 show an example of a cylindrical container used in the present invention. FIG. 2 is an enlarged view of the lower part of the cylindrical container. In FIG. 1, a cylindrical container (
本発明において、筒状容器は、下部がコーン状であり、該筒状容器の上部にポリマー粉体供給口と排ガス出口が設けられ、下部にガス吹込み口とポリマー粉体抜き出し口が設けられているものであれば特に限定されないが、残留付着ポリマーの清掃の容易さより、縦型筒状容器が好ましく用いられる。
本明細書において、筒状容器について、「上部」とは、筒状容器の頂部付近を示すものとし、一方、「下部」とは、筒状容器のコーン状部を示すものとする。また、「コーン状」とは、円錐状であることを意味するが、略円錐状であればよいものとする。このコーン状部分に、ガス吹き込み口とポリマー粉体抜き出し口が設けられ、一方、ポリマー粉体供給口と排ガス出口は、容器の頂部付近に設けられる。
In the present invention, the cylindrical container has a cone shape at the bottom, a polymer powder supply port and an exhaust gas outlet are provided at the top of the cylindrical container, and a gas blowing port and a polymer powder extraction port are provided at the bottom. Although it will not be specifically limited if it is, A vertical cylindrical container is used preferably from the ease of cleaning of a residual adhesion polymer.
In the present specification, for the cylindrical container, “upper part” indicates the vicinity of the top of the cylindrical container, while “lower part” indicates the cone-shaped part of the cylindrical container. “Cone shape” means a conical shape, but may be a substantially conical shape. The cone-shaped portion is provided with a gas blowing port and a polymer powder outlet, while the polymer powder supply port and the exhaust gas outlet are provided near the top of the container.
容器内側の下部全体に、該容器と密着させずに微多孔性のガス透過膜シート（以下、単に「シート」ともいう。）が設けられる。該微多孔性のガス透過膜シートは、取り扱う粉体粒径より小さいこと、また不活性ガスの透過を阻害しない細孔径である、平均細孔径が１０〜２０μｍであるものが好ましい。材質は、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、テフロン（登録商標）等、特に限定されないが耐熱性、加工特性等よりポリエチレン製が好ましい。本発明に用いられる微多孔性のガス透過膜シートとして、市販されているものを用いることもでき、例えば、バイオン（ボルベア社製）が好適に用いられる。
シートは、コーン状部以外にも設置可能であるが、縦型筒状容器では、下部コーン状部分でポリマー粉体のブリッジングが生じやすいため、コーン状部に設置することが好ましい。好ましくは、１個を円錐状に設置することが、パウダーブリッジングを防ぐためにはより好ましい。シートの作動温度としては、温度によるシート剛性低下、たるみの発生の恐れなどの理由により、ガス吹き込み口が吹き込む不活性ガスの温度領域である、４０〜８０℃の乾燥温度領域で使用することが好ましい。シートの設置箇所は、効果的なエアレーションを行なうことが可能であるため、筒状容器コーン状部全体、すなわち、ガス吹き出し口の設置場所を確保するため、シートを容器と密着させない位置に、また、シートを通さずに不活性ガスが吹き込まれることを避けるため、コーン状部全体に隙間なく設けることが好ましい。
A microporous gas permeable membrane sheet (hereinafter also simply referred to as “sheet”) is provided on the entire lower part inside the container without being in close contact with the container. The microporous gas permeable membrane sheet is preferably one having an average pore diameter of 10 to 20 μm which is smaller than the particle size of the powder to be handled and which is a pore diameter which does not inhibit the permeation of inert gas. The material is not particularly limited, such as polyethylene, polypropylene, polystyrene, and Teflon (registered trademark), but is preferably made of polyethylene in view of heat resistance, processing characteristics, and the like. As the microporous gas permeable membrane sheet used in the present invention, a commercially available sheet can be used. For example, Bion (manufactured by Volvea) is preferably used.
The sheet can be installed in a portion other than the cone-shaped portion. However, in a vertical cylindrical container, bridging of the polymer powder tends to occur in the lower cone-shaped portion, and therefore it is preferable to install the sheet in the cone-shaped portion. Preferably, it is more preferable to place one piece in a conical shape in order to prevent powder bridging. The operating temperature of the sheet may be used in a drying temperature range of 40 to 80 ° C., which is a temperature range of an inert gas blown by the gas blowing port, due to a decrease in sheet rigidity due to temperature, a risk of sagging, or the like. preferable. Since the seat can be effectively aerated, the entire cylindrical container cone, i.e., in order to secure the installation location of the gas outlet, should not be in close contact with the container. In order to prevent the inert gas from being blown without passing through the sheet, it is preferable to provide the entire cone-shaped portion without any gap.
ガス吹き込み口は、筒状容器内側の下部中央付近と、該容器と微多孔性のガス透過膜シートとの間との、少なくとも２ヶ所に設けることが必要である。
すなわち、図１及び２に示す、ガス吹き込み口４から特定の温度範囲の不活性ガスを供給することで、ポリマー粉体層中および容器内を不活性ガスが均一に流れるようにし、かつ、ガス吹き込み口６からコーン状部に特定の温度範囲の不活性ガスを供給することで、シートを通してコーン状部に向けて均一、多面積にエアレーションを行う。
前者の筒状容器内側の下部中央付近に設けられるガス吹き込み口は、図１及び２ではガス吹き込み口４として示されるものであるが、不活性ガスがポリマー粉体層中および容器内を均一に流れるような構造が好ましい。そのためには、ガス吹き込み口４は、筒状容器内側の下部中央付近に設けられる。「下部中央付近」とは、容器内において、コーン状部の円心付近であれば適宜設置でき、厳密に容器の円心部でなくても良い。例えば、容器底部に近く容器中央部に設けられる。そして、全方向へガスを流すための構造として、ガス吹き込み口４の吹き出しノズルを覆って円錐状の邪魔版９を設けたもの、ガス吹き込み口４をリング状配管の各所に吹き出しノズルがあるものにする等があり、それらを併用してもよい。
The gas blowing ports need to be provided at at least two locations near the lower center inside the cylindrical container and between the container and the microporous gas permeable membrane sheet.
That is, by supplying an inert gas in a specific temperature range from the
The gas inlet provided near the lower center inside the former cylindrical container is shown as the
また、後者の筒状容器と微多孔性のガス透過膜シートとの間に設けられるガス吹き込み口は、図１及び２ではガス吹き込み口６として示されるものであるが、シートを通して特定の温度範囲の不活性ガスを多量かつ多面積に吹き込み、コーン部全体をエアレーションするためのものであれば、特に限定されず、任意の個数、配置位置を決定できる。これにより、均一にポリマー粉体に通気できる上に、ポリマー粉体の流動化させることが可能である。
すなわち、本発明においては、筒状容器の下部コーン部に微多孔性のガス透過膜シートを設置し、ポリマー粉体の乾燥に必要な不活性ガスの温度、閉塞を防止するために必要な不活性ガス流量として、コーン状部にガス透過性を有するシートからなる粉体流動装置を設置し、シートを通して特定の温度範囲の不活性ガスを多量かつ多面積に通気することで、粉体流動を生じさせ、ブリッジングによる付着・閉塞を生じさせることなく連続排出が可能となったものである。さらに、本発明の構成により、乾燥器内でのパウダーブリッジングによる閉塞が防止できると思われたところ、意外にも乾燥速度を増大できることも併せて見出された。
なお、本明細書において、ポリマー粉体における「乾燥」とは、ポリマー製造時にフィードされるプロピレン、エチレン、触媒スラリー溶媒で用いるヘキサン、ヘプタン等の炭化水素であり、重合時に未反応となったモノマーや残留溶媒を除去することである。未反応モノマーとしては、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセンなど反応副生物のオリゴマーや、溶媒として用いられるエタン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘプタンなどが挙げられる。さらに、活性コントロール剤として知られている、アセトン、アルコールなどの電子供与物から成る液体も除去することができる。所謂、脱気に該当する場合を含む。
なお、乾燥のために用いられる不活性ガスには、触媒、有機アルミを失活させるために水蒸気を含ませて通気させることが一般的であり、本発明においても、不活性ガスにこれらのものを含ませることができる。
Further, the gas blowing port provided between the latter cylindrical container and the microporous gas permeable membrane sheet is shown as the
That is, in the present invention, a microporous gas permeable membrane sheet is installed in the lower cone part of the cylindrical container, and the inert gas temperature necessary for drying the polymer powder is not necessary to prevent clogging. As a flow rate of the active gas, a powder flow device composed of a gas permeable sheet is installed in the cone-shaped part, and a large amount of inert gas in a specific temperature range is vented over a large area through the sheet, thereby allowing powder flow. It is possible to continuously discharge without causing adhesion and blockage due to bridging. Furthermore, when it was thought that the structure of the present invention can prevent clogging due to powder bridging in the dryer, it was also found that the drying rate can be increased unexpectedly.
In the present specification, “drying” in the polymer powder is a hydrocarbon such as propylene, ethylene, hexane, heptane, etc. used in the catalyst slurry solvent that is fed during the production of the polymer, and is a monomer that has not reacted during the polymerization. And removing residual solvent. Examples of the unreacted monomer include oligomers of reaction by-products such as ethylene, propylene, butene, pentene, and hexene, and ethane, propane, butane, pentane, and heptane used as a solvent. Furthermore, it is possible to remove a liquid made of an electron donor such as acetone or alcohol, which is known as an activity control agent. This includes a case corresponding to so-called deaeration.
In addition, in order to deactivate the catalyst and the organic aluminum, the inert gas used for drying is generally ventilated with water vapor. In the present invention, these gases are also included in the inert gas. Can be included.
本発明において、ガス吹き込み口は、４０〜８０℃の温度を有する不活性ガスを吹き込むものであることが必要である。すなわち、ガス吹き込み口４およびガス吹き込み口６の両方において、特定の温度を有する不活性ガスを吹き込むものであることが必要である。
不活性ガスとしては、特に限定されないが、例えば、アルゴン、ヘリウム、窒素を用いることができる。その中でも窒素が安全かつ実用的である。
不活性ガスの温度は、未反応モノマー及び／または溶媒の除去を効率的に行えることから、４０℃以上、好ましくは５０℃以上、一方、８０℃以下、好ましくは、７０℃以下である。この温度を下回ると乾燥温度が低下して未反応モノマー及び／又は溶媒を除去する時間が長くなり生産性が悪化するおそれがある。また、未反応モノマー及び／又は溶媒の除去効率が低下するため、パウダーに同伴されて系外に排出される可燃性ガスが増加するため火災発生の危険がある。上記の温度範囲を上回るとガス透過性を有するシートである微多孔性のガス透過膜が変形し、窒素ガスの分散が悪化するため、粉体流動化能力が著しく低下するおそれがある。同時に、例えば、ポリマーが軟質プロピレン系ブロック共重合体である際には、パウダー流動性が著しく悪化し、パウダー同士のブリッジングが発生しやすくなるおそれがある。一般的に、パウダーのホッパー内でのブリッジング形成は、パウダーの排出を阻害するだけでなく、不活性ガスが均一に分散することを妨げ、乾燥速度が低下する。なお、ガス吹き込み口より供給される不活性ガスには、触媒や有機アルミを失活させるために水蒸気を含ませるのが好ましく、図１及び２に示されるガス吹き込み口４およびガス吹き込み口６の両方において、これらを含ませることが好ましい。
In the present invention, the gas blowing port needs to blow an inert gas having a temperature of 40 to 80 ° C. That is, it is necessary that both the
Although it does not specifically limit as an inert gas, For example, argon, helium, and nitrogen can be used. Among them, nitrogen is safe and practical.
The temperature of the inert gas is 40 ° C. or higher, preferably 50 ° C. or higher, on the other hand, 80 ° C. or lower, preferably 70 ° C. or lower because the unreacted monomer and / or solvent can be efficiently removed. Below this temperature, the drying temperature decreases and the time for removing the unreacted monomer and / or solvent becomes longer and the productivity may be deteriorated. Moreover, since the removal efficiency of the unreacted monomer and / or solvent is lowered, there is a risk of fire because the combustible gas accompanying the powder and discharged outside the system increases. When the temperature range is exceeded, the microporous gas permeable membrane, which is a gas permeable sheet, is deformed and the dispersion of nitrogen gas is deteriorated, so that the powder fluidization ability may be significantly reduced. At the same time, for example, when the polymer is a soft propylene-based block copolymer, the powder fluidity is remarkably deteriorated, and bridging between the powders is likely to occur. Generally, the bridging formation of the powder in the hopper not only inhibits the discharge of the powder, but also prevents the inert gas from being uniformly dispersed, thereby reducing the drying rate. Note that the inert gas supplied from the gas blowing port preferably contains water vapor in order to deactivate the catalyst and the organic aluminum, and the
筒状容器に吹き込まれる不活性ガスの流量は、ホッパー容量、生産量に依存するが、全体で、通常、ポリマー１００ｋｇあたり３Ｎｍ３／ｈ以上、好ましくは４Ｎｍ３／ｈ以上、一方、１０Ｎｍ３／ｈ以下、好ましくは、８Ｎｍ３／ｈ以下である。この範囲以下の流量になると乾燥速度が低下するおそれがある。この範囲を超える流量になると乾燥器内に持ち込まれる水蒸気量が多くなるため、パウダー温度の低下後に水による濡れが発生する恐れがある。
なお、乾燥速度の評価は、乾燥器入口、出口のサンプリングパウダーの残留揮発分量を測定し、乾燥器での単位滞留時間あたりの残留揮発分量の減少量から算出される値で行うのが適当である。
The flow rate of the inert gas blown into the cylindrical container depends on the hopper capacity and the production amount, but as a whole, it is generally 3 Nm 3 / h or more, preferably 4 Nm 3 / h or more per 100 kg of polymer, while 10 Nm 3 / h or less, preferably 8 Nm 3 / h or less. If the flow rate is less than this range, the drying rate may decrease. If the flow rate exceeds this range, the amount of water vapor brought into the dryer increases, and there is a risk of wetting with water after the powder temperature is lowered.
It is appropriate to evaluate the drying speed by measuring the amount of residual volatiles in the sampling powder at the inlet and outlet of the dryer and calculating from the amount of decrease in the amount of residual volatiles per unit residence time in the dryer. is there.
本発明において、筒状容器と微多孔性のガス透過膜シートとの間に設けられたガス吹き込み口は、容器下端におけるポリマー粉体圧１ＫＰａに対して１０〜２００Ｎｍ３／ｈの割合で不活性ガスを吹き込むものであることが好ましい。すなわち、図１及び２に示されるガス吹き込み口６が複数個設置されている場合は、これらから吹き込まれる不活性ガスを合計して、上記の割合になることが好ましい。詳しくは、ガス吹き込み口６より吹き込まれる不活性ガス量は、ポリマー粉体層の保有量、高さに影響するが、１ｋＰａの粉体圧に対して、１０Ｎｍ３／ｈ以上、好ましくは、２０Ｎｍ３／ｈ以上、さらに好ましくは、２５Ｎｍ３／ｈ以上、一方、２００Ｎｍ３／ｈ以下、好ましくは、１００Ｎｍ３／ｈ以下、さらに好ましくは、８０Ｎｍ３／ｈ以下である。この範囲より小さくなると、ポリマー粉体層が圧密状態となり閉塞が発生するおそれがある。また、この範囲より多くなるとポリマー粉体層が流動してしまいプラグフローでの排出できなくなるおそれがある。
上記流量で、ガス吹き込み口６からシートを通して特定の温度範囲の不活性ガスが供給されるため、縦型筒状乾燥装置内のパウダー加熱効率が向上し、より低い温度の不活性ガスでもパウダー層の温度を上げることができ、同一の不活性ガスの温度条件での乾燥効率が向上する。
なお、ここでの容器下端におけるポリマー粉体圧は、粉体工学で一般的に用いられるＪａｎｓｓｅｎの式によって計算された値である。
In the present invention, the gas inlet provided between the cylindrical container and the microporous gas permeable membrane sheet is inert at a rate of 10 to 200 Nm 3 / h with respect to 1 KPa of the polymer powder pressure at the lower end of the container. A gas is preferably blown. That is, when a plurality of
Since the inert gas in a specific temperature range is supplied from the
Here, the polymer powder pressure at the lower end of the container is a value calculated by Janssen's formula generally used in powder engineering.
本発明において使用される筒状容器において、一般的に用いられる攪拌翼、エアーノッカー等の設置は、特に限定されず、適宜設置することができる。
また、本発明の乾燥装置は独立させても、他の設備と連結させてもよい。他の設備としては、重合反応器、脱ガス槽、製品タンク等が挙げられる。
さらに、本発明の乾燥装置は、ポリマー粉体の連続的処理及びバッチ処理のどちらにも使用することができ、他の設備と連結させ、連続的に処理することにより、効率的にポリマー製造を行うことができる。
In the cylindrical container used in the present invention, installation of generally used stirring blades, air knockers and the like is not particularly limited, and can be appropriately installed.
Moreover, the drying apparatus of the present invention may be independent or connected to other equipment. Examples of other equipment include a polymerization reactor, a degassing tank, and a product tank.
Furthermore, the drying apparatus of the present invention can be used for both continuous processing and batch processing of polymer powders. By connecting to other equipment and continuously processing, the polymer production can be efficiently performed. It can be carried out.
２．ポリマーの製造方法
本発明のポリマーの製造方法は、前述したポリマー粉体の乾燥装置を用いてポリマー粉体を乾燥する工程を含むことを特徴とする。
この乾燥装置を導入されるポリオレフィン重合様式は、スラリー重合、バルク重合、気相重合等が挙げられる。特に制限はないが、本発明が目的としている軟質プロピレン系ブロック共重合体の粉体流動性を維持するために、気相重合で得られるパウダー粉体への適用が望ましい。また、重合形式は、軟質プロピレン系ブロック共重合体の目標物性を得るために、第１工程、プロピレン単独重合、もしくはエチレン−プロピレンランダム重合を行い、第２工程で第１工程よりも高いエチレン、ブテンを含む重合が連続的にできることが好ましく、２槽以上の重合反応器を有することが望ましい。
2. Polymer Production Method The polymer production method of the present invention includes a step of drying the polymer powder using the polymer powder drying apparatus described above.
Examples of the polyolefin polymerization mode in which this drying apparatus is introduced include slurry polymerization, bulk polymerization, and gas phase polymerization. Although there is no particular limitation, application to powder powder obtained by gas phase polymerization is desirable in order to maintain the powder fluidity of the soft propylene-based block copolymer targeted by the present invention. Moreover, in order to obtain the target physical properties of the soft propylene-based block copolymer, the polymerization mode is the first step, propylene homopolymerization, or ethylene-propylene random polymerization, and ethylene higher than the first step in the second step, It is preferable that the polymerization containing butene can be continuously performed, and it is desirable to have two or more polymerization reactors.
重合されたポリマー粉体層に応力を加えていくとやがて粉体層は崩壊するが、この崩壊が起こる限界状態での垂直応力とせん断応力を応力平面上にプロットして得られる曲線を粉体崩壊曲線と呼ぶ。この粉体崩壊曲線は粉体層にどれだけの応力を加えれば粉体層が崩壊するのか、あるいは流動するのかを定量的に議論する上で重要な粉体力学物性である。
本発明で使用されるような付着性の大きな粉体については、粉体崩壊曲線が上に凸の曲線となるが、粉体崩壊曲線の傾きすなわち有効内部摩擦角は垂直応力によって異なる値を示す。そのため、本発明で課題とするような、乾燥器内でポリマーのブリッジングが発生し、閉塞しやすい付着性の大きな粉体の性質を評価するには、圧密された状態での挙動を適切に評価できる測定方法として、有効内部摩擦角が有効であると云える（入門 粒子・粉体工学、 椿 淳一郎／鈴木 道隆／神田良照 著、 ２０１１年８月３１日発行、 Ｐ１６１−１６４記載参照）。
貯蔵の閉塞現象は、粉体の力学的挙動と関係している。これは粉体内のせん断すべり現象、すなわち粉体の摩擦特性によって挙動を推定できることが知られている。特に粉体の摩擦特性に着目したＪｅｎｉｋｅ法によって求められる有効内部摩擦角は、縦型筒状乾燥器のような形状のタンクにおける流動性限界を把握するのに非常に有効である（改訂５版 化学工学便覧、 昭和６３年３月１８日発行、 Ｐ２５０−２５３記載参照）。
When stress is applied to the polymer powder layer, the powder layer will eventually collapse, but the curve obtained by plotting the normal stress and shear stress in the limit state where this collapse occurs on the stress plane Called the decay curve. This powder disintegration curve is an important powder mechanical property in order to quantitatively discuss how much stress is applied to the powder layer to cause the powder layer to collapse or to flow.
For powders with high adhesion as used in the present invention, the powder disintegration curve is convex upward, but the slope of the powder disintegration curve, that is, the effective internal friction angle, varies depending on the normal stress. . Therefore, in order to evaluate the properties of highly adhering powders that tend to clog and cause bridging of the polymer in the dryer as the subject of the present invention, the behavior in the compacted state is appropriately It can be said that the effective internal friction angle is effective as a measurement method that can be evaluated (Introductory Particle / Powder Engineering, Shinichiro Tsuji / Michitaka Suzuki / Ryoteru Kanda, August 31, 2011, see P161-164) .
Storage blockage is related to the mechanical behavior of the powder. It is known that the behavior can be estimated by the shear slip phenomenon in the powder, that is, the friction characteristic of the powder. In particular, the effective internal friction angle obtained by the Jenike method focusing on the frictional characteristics of powder is very effective in grasping the fluidity limit in a tank shaped like a vertical cylindrical dryer (5th revised edition). Chemical Engineering Handbook, published on March 18, 1988, see P250-253).
前述したポリマー粉体の乾燥装置を用いてポリマー粉体を乾燥する工程を含む本発明の製造方法において、該乾燥装置の使用で好ましく適用されるポリマー粉体は、粉体層せん断力測定装置により計測した有効内部摩擦角が３５°以上、好ましくは４０°以上、一方、５５°以下であるポリマー粉体である。
この範囲より有効内部摩擦角が小さくなると、粉体流動性が良いため、装置導入効果が小さいおそれがある。また、この範囲よりも有効内部摩擦角が大きくなると、粉体同士の付着性が大きすぎるため、当設備を用いても、連続で排出口７よりパウダー粉体を抜き出しにくくなる。
なお、有効内部摩擦角の測定方法は、上記文献に詳しいが、本明細書においては、Ｊｅｎｉｋｅ法せん断応力測定によって測定する装置である、粉体層せん断力測定装置（パウダーレオメーター、Ｍａｌｖｅｒｎ社製、ＦＴ−４）を用い、予圧条件６ＫＰａにおいて、室温で、粉体層に予圧をかけてせん断試験を行い、この時に得られる破壊包絡線に対応するモール円を描き、モール円に接する直線の勾配を有効内部摩擦角として求めた値である。
In the production method of the present invention including the step of drying the polymer powder using the polymer powder drying device described above, the polymer powder preferably applied by using the drying device is obtained by a powder layer shear force measuring device. A polymer powder having a measured effective internal friction angle of 35 ° or more, preferably 40 ° or more, on the other hand, 55 ° or less.
If the effective internal friction angle is smaller than this range, the powder flowability is good, so that the device introduction effect may be small. Further, if the effective internal friction angle is larger than this range, the adhesion between the powders is too large, so that even if this equipment is used, it is difficult to continuously extract the powder powder from the
The method for measuring the effective internal friction angle is detailed in the above-mentioned document, but in this specification, a powder layer shear force measuring device (powder rheometer, manufactured by Malvern, Inc.), which is a device for measuring by Jenike method shear stress measurement. , FT-4), and under a preload condition of 6 KPa, perform a shear test by applying a preload to the powder layer at room temperature, and draw a Mole circle corresponding to the fracture envelope obtained at this time. It is a value obtained by calculating the gradient as an effective internal friction angle.
前述したポリマー粉体の乾燥装置を用いてポリマー粉体を乾燥する工程において、該乾燥装置を用いて乾燥させるに好ましく適用されるポリマー粉体は、平均粒径が７００μｍ以上、好ましくは８５０μｍ以上、さらに好ましくは、１０００μｍ以上、一方、３０００μｍ以下、好ましくは２５００μｍ以下、さらに好ましくは、２０００μｍ以下である。上記範囲よりも平均粒径が小さくなると、ポリマー同士の付着性が大きくなりすぎて、閉塞が生じるおそれがある。上記範囲よりも大きくなると乾燥速度が低下し、十分に乾燥させることができないおそれがある。
ポリマー粉体の平均粒径の測定には、振動篩粒径測定器（例えば目開き１００μｍ、１５０μｍ，２１２μｍ、３５０μｍ、５００μｍ、７１０μｍ、８５０μｍ、１０００μｍ、１１８０μｍ、１４００μｍ、１７００μｍ、２０００μｍ、２８００μｍ、３０００μｍの篩を振とう機で１０分以上振動分級して測定し結果を対数正規確率紙上にプロットし、５０％粒子径を平均粒径として求める方法）やこれらを自動で行うロボットシフターなどを用いても良い。また画像処理を用いる、デジタル画像解析式粒子径分布測定装置を利用することも好ましい。後述する実施例において用いられるパウダーを種々の測定方法で測定して得られた平均粒径の結果、いずれの数値も同じであった。
In the step of drying the polymer powder using the above-described polymer powder drying apparatus, the polymer powder preferably applied for drying using the drying apparatus has an average particle size of 700 μm or more, preferably 850 μm or more, More preferably, it is 1000 μm or more, on the other hand, 3000 μm or less, preferably 2500 μm or less, and more preferably 2000 μm or less. When the average particle size is smaller than the above range, the adhesion between polymers becomes too large, and there is a possibility that clogging occurs. When it is larger than the above range, the drying rate is lowered, and there is a possibility that it cannot be sufficiently dried.
For the measurement of the average particle size of the polymer powder, a vibration sieve particle size measuring device (for example, an aperture of 100 μm, 150 μm, 212 μm, 350 μm, 500 μm, 710 μm, 850 μm, 1000 μm, 1180 μm, 1400 μm, 1700 μm, 2000 μm, 2800 μm, 3000 μm) Even if a sieve shifter is used for vibration classification for 10 minutes or more and the result is plotted on log-normal probability paper, the 50% particle diameter is obtained as the average particle diameter) or a robot shifter that automatically performs these operations. good. It is also preferable to use a digital image analysis type particle size distribution measuring apparatus using image processing. As a result of the average particle diameter obtained by measuring the powder used in Examples described later by various measuring methods, all the numerical values were the same.
本発明の乾燥装置ならびに製造方法が好ましく適用されるポリマー粉体は、付着性が高いポリマー粉体であるという理由より、ポリプロピレン、プロピレン−エチレンコポリマー及びプロピレン−エチレン−ブテンコポリマーからなる群より選ばれる少なくとも一種である。
したがって、本発明の乾燥装置ならびに製造方法が好ましく適用されるオレフィン系重合体は、上記記載の範囲の有効内部摩擦角を有する粘着性の高いポリマーであり、第１工程でエチレンおよび／またはＣ４〜Ｃ２０のα−オレフィンとプロピレンランダム共重合体（Ａ）３０〜７０重量％を製造し、第２工程で第１工程よりも高いエチレンおよび／またはＣ４〜Ｃ２０のα−オレフィンを含有するプロピレン系ランダム共重合体（Ｂ）３０〜７０重量％を製造されるプロピレン系ブロック共重合体である。
ポリマー成分（Ａ）の割合は、３０重量％以上、好ましくは、３７重量％以上、さらに好ましくは、４５重量％以上、一方、７０重量％以下、好ましくは、６３重量％以下、さらに好ましくは、６０重量％以下である。この範囲を下回ると、柔軟性が不足し、目標の物性に到達しないおそれがある。また、この範囲を上回ると成分（Ｂ）がパウダー表面にブリードするため、パウダーの性状が維持できなくなるおそれがある。
The polymer powder to which the drying apparatus and the production method of the present invention are preferably applied is selected from the group consisting of polypropylene, propylene-ethylene copolymer and propylene-ethylene-butene copolymer because it is a polymer powder with high adhesion. At least one kind.
Therefore, the olefin polymer to which the drying apparatus and the production method of the present invention are preferably applied is a highly tacky polymer having an effective internal friction angle in the above-described range, and ethylene and / or C4 to C4 in the first step. Propylene random containing 30% to 70% by weight of C20 α-olefin and propylene random copolymer (A) and containing ethylene and / or C4 to C20 α-olefin higher than the first step in the second step This is a propylene-based block copolymer produced from 30 to 70% by weight of the copolymer (B).
The proportion of the polymer component (A) is 30% by weight or more, preferably 37% by weight or more, more preferably 45% by weight or more, on the other hand, 70% by weight or less, preferably 63% by weight or less, more preferably 60% by weight or less. Below this range, flexibility is insufficient and the target physical properties may not be reached. Moreover, since a component (B) will bleed on the powder surface when it exceeds this range, there exists a possibility that the property of powder cannot be maintained.
本発明のポリマーの製造方法は、上記乾燥工程を含むものであればよく、他の工程、すなわち、重合反応工程、脱ガス工程、製品貯蔵工程と適宜連結させてもよく、他の工程と連続的に処理することにより、効率的にポリマー製造を行うことができる。 The method for producing the polymer of the present invention may be any method as long as it includes the drying step, and may be appropriately connected to other steps, that is, a polymerization reaction step, a degassing step, a product storage step, and continuous with other steps. Thus, the polymer can be produced efficiently.
以下、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。本発明における各物性値の測定方法を以下に示す。 EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention more concretely, this invention is not limited to these Examples. The measuring method of each physical property value in the present invention is shown below.
（１）有効内部摩擦角：
測定機器：Ｍａｌｖｅｒｎ社製 パウダーレオメーター（ＦＴ−４）
予圧条件：６ＫＰａ
室温で上記記載の粉体層せん断力測定装置（パウダーレオメーター）にて、粉体層に予圧をかけてせん断試験を行った。この時に得られる破壊包絡線に対応するモール円を描き、モール円に接する直線の勾配を有効内部摩擦角とした。
(1) Effective internal friction angle:
Measuring instrument: Powder rheometer (FT-4) manufactured by Malvern
Preload condition: 6KPa
A shear test was performed by pre-loading the powder layer with the above-described powder layer shear force measuring device (powder rheometer) at room temperature. A Mole circle corresponding to the fracture envelope obtained at this time was drawn, and the gradient of the straight line in contact with the Mole circle was taken as the effective internal friction angle.
（２）パウダー中の揮発分量：
測定機器：オートサンプラー：Ｐｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ製、Ｈｅａｄｓｐａｃｅ Ｓａｍｐｌｅｒ Ｔｕｒｂｏ Ｍａｒｔｒｉｘ ４０
ガスクロ：島津製作所製 ＣＧ−２０２５
カラム：Ｐｈｅｎｏｍｅｎｅｘ製 ＺＢ−６２４
オートサンプラーで温度１５０℃にて３０分加熱し、パウダー中の残留モノマーを揮発させ、オートサンプラーに接続したガスクロにて揮発させられたモノマー濃度を測定した。
(2) Volatile content in powder:
Measuring instrument: Autosampler: Headkin Sampler Turbo Martrix 40, manufactured by Perkin Elmer
Gas chromatograph: CG-2025 manufactured by Shimadzu Corporation
Column: Phenomenex ZB-624
The mixture was heated with an autosampler at a temperature of 150 ° C. for 30 minutes to volatilize residual monomer in the powder, and the concentration of the monomer volatilized with a gas chromatograph connected to the autosampler was measured.
（３）乾燥速度の評価：
乾燥器入口のサンプリングパウダーと乾燥器出口のサンプリングパウダーの揮発分量変化を乾燥単位時間あたりで評価した。
乾燥速度＝ｌｎ（Ｃ／Ｃ０）／ｔ
Ｃ０：乾燥器入口のサンプリングパウダー揮発分量（ｐｐｍ）
Ｃ：乾燥器出口のサンプリングパウダーの揮発分量（ｐｐｍ）
ｔ：パウダーの乾燥器滞留時間（ｈ）
(3) Evaluation of drying speed:
Changes in volatile content of sampling powder at the inlet of the dryer and sampling powder at the outlet of the dryer were evaluated per unit time of drying.
Drying speed = ln (C / C0) / t
C0: Sampling powder volatile content at the dryer inlet (ppm)
C: Volatile content (ppm) of sampling powder at the outlet of the dryer
t: Drier dwell time (h)
［実施例１］
図１に示すとおり、１３０ｋｇのプロピレン系ブロック共重合体を貯蔵させることができる、容量：０．６ｍ３のエアレーションホッパー１のコーン状部へ、微多孔性のガス透過膜シート５を設置した。該シート及びその設置器具は、粉体流動装置（ワイ・エム・エス社製造品）として市販されているものであった。
プロピレン系ブロック共重合体としては、水平方向に攪拌翼を有する横型反応器（１００Ｌ、Ｌ／Ｄ＝５．１７）に特開２００７−２９７５０５号公報に記載されているメタロセン触媒をフィードし、第１工程で重合圧力：２．１ＭＰａＧ、重合温度：５８℃、プロピレン／エチレン／水素：８９／４．５／０．０００１４ｍｏｌ％条件で、ポリマー成分（Ａ）であるエチレンを２．０重量％含むエチレン−プロピレンランダム共重合体（ＭＦＲ＝７）を製造し、第２工程で重合圧力：１．９ＭＰａＧ、重合温度：７０℃、プロピレン／エチレン／水素：６３／３４／０．０００３０５ｍｏｌ％条件で、ポリマー成分（Ｂ）であるエチレンの割合が１４重量％であるエチレン−プロピレン共重合体４０重量％を気相重合により製造したプロピレン系ブロック共重合体パウダー（ＭＦＲ＝７、平均粒径：１１００μｍ、有効内部摩擦角：４０°）を用い、これを２０ｋｇ／ｈでエアレーションホッパー１へ連続投入、２０ｋｇ／ｈで排出をしながら、６０℃に加熱した窒素を、ガス吹き込み口６より４５Ｎｍ３／ｈにて通気、ガス吹き込み口４より８Ｎｍ３／ｈにて通気させて乾燥させた。ポリマー粉体投入口２およびポリマー粉体抜き出し口７からパウダーの一部を抜き出し、パウダー中の揮発分を測定した。当該投入口２で製品内溶媒・モノマー濃度が約３０００ｐｐｍであるものが、抜き出し口７での同濃度が２００ｐｐｍ以下になる状態で安定的に長期間の連続運転ができた。この結果を閉塞発生の評価を含めて表１にまとめた。
なお、上記プロピレン系ブロック共重合パウダーのポリマーインデックスをまとめると、以下のとおりである。また、エチレン含量は、各ポリマー成分を１００ｗｔ％としたときの値である。
ポリマーインデックス
ポリマー成分（Ａ）：エチレン含量 ２．０ｗｔ％
ポリマー成分（Ｂ）：エチレン含量 １４．０ｗｔ％
ポリマー成分（Ｂ）：重合割合 ４０ｗｔ％
[Example 1]
As shown in FIG. 1, a microporous gas
As the propylene-based block copolymer, a metallocene catalyst described in JP-A-2007-297505 is fed into a horizontal reactor (100 L, L / D = 5.17) having a stirring blade in the horizontal direction. In one step, polymerization pressure: 2.1 MPaG, polymerization temperature: 58 ° C., propylene / ethylene / hydrogen: 89 / 4.5 / 0.00014 mol%, 2.0% by weight of ethylene as the polymer component (A) is contained An ethylene-propylene random copolymer (MFR = 7) was produced, and in the second step, polymerization pressure: 1.9 MPaG, polymerization temperature: 70 ° C., propylene / ethylene / hydrogen: 63/34 / 0.000305 mol%, Propylene produced by vapor phase polymerization of 40% by weight of an ethylene-propylene copolymer in which the proportion of ethylene as the polymer component (B) is 14% by weight Block copolymer powder (MFR = 7, average particle size: 1100 μm, effective internal friction angle: 40 °), and continuously charged into the
In addition, it is as follows when the polymer index of the said propylene-type block copolymer powder is put together. The ethylene content is a value when each polymer component is 100 wt%.
Polymer index Polymer component (A): ethylene content 2.0 wt%
Polymer component (B): ethylene content 14.0 wt%
Polymer component (B): polymerization ratio 40 wt%
［比較例１］
ガス吹き込み口６から窒素を通気しない以外は実施例１と同条件で乾燥装置の運転を実施したところ、抜き出し口７で閉塞が発生し、長期間の連続運転はできなかった。当該投入口２で製品内溶媒・モノマー濃度も約３０００ｐｐｍであるものが、抜き出し口７での同濃度が７００ｐｐｍと増加し、表１で示すように、乾燥速度が低下した。この結果を閉塞発生の評価を含めて表１にまとめた。
比較例１より、シートを通してのガス吹き込み口６からの窒素供給は、パウダー排出を改善させ、かつ、パウダーの加温効率が向上することが示された。
[Comparative Example 1]
When the drying apparatus was operated under the same conditions as in Example 1 except that nitrogen was not passed through the
From Comparative Example 1, it was shown that the nitrogen supply from the
［比較例２］
ガス吹き込み口４より窒素を通気しない以外は実施例１と同様の条件にてエアレーションホッパー１へパウダーを連続投入した。この時、連続的にパウダーが排出されたものの当該投入口２で製品内溶媒・モノマー濃度が約３０００ｐｐｍであるものが、抜き出し口７での同濃度が５００ｐｐｍとなり、表１で示すように、乾燥速度が低下した。この結果を閉塞発生の評価を含めて表１にまとめた。
比較例２より、ガス吹き込み口４よりの窒素供給がないと、乾燥器内で窒素流れに偏流が生じ乾燥温度が目標温度に到達できない部分が発生することが示された。
[Comparative Example 2]
Powder was continuously charged into the
From Comparative Example 2, it was shown that if there was no supply of nitrogen from the
［比較例３］
ガス吹き込み口６および４より供給する窒素温度を９０℃にした以外は、実施例１と同条件で乾燥装置の運転を実施したところ、シートの変形が発生し、長期間の連続運転はできなかった。抜き出し口７でのサンプルも採取できなかったため、残留溶媒、モノマー濃度は測定できなかった。この結果を閉塞発生の評価を含めて表１にまとめた。
[Comparative Example 3]
Except for changing the nitrogen temperature supplied from the
［比較例４］
ガス吹き込み口６および４より供給する窒素温度を３０℃にした以外は、実施例１と同条件で乾燥装置の運転を実施したところ、乾燥器を通過させても、パウダーに残留した溶媒、モノマー濃度は減少しなかった。この結果を閉塞発生の評価を含めて表１にまとめた。
[Comparative Example 4]
The drying apparatus was operated under the same conditions as in Example 1 except that the nitrogen temperature supplied from the
［評価］
表１から明らかなように、実施例１と比較例１〜４とを対比すると、本発明のポリマー粉体の乾燥装置における「前記容器内側の下部全体に、該容器と密着させずに微多孔性のガス透過膜シートを設け、ガス吹き込み口を、容器内側の下部中央部と、容器と微多孔性のガス透過膜シートとの間との、少なくとも２ヶ所に設け、ガス吹き込み口は、４０〜８０℃の温度を有する不活性ガスを吹き込むものである」との要件を満たさない方法による比較例で得られたものは、比較例１では、閉塞が発生し、乾燥速度も遅いものであり、比較例２では、閉塞が発生しなかったものの、乾燥速度が遅いものであり、比較例３では、微多孔性のガス透過膜シートが破損し、処理後のポリマー粉体を抜き出すことができず、比較例４では、乾燥がされなかった。
これらに対して、本発明のポリマー粉体の乾燥装置の要件を満たす方法による実施例１によれば、粒径が大きい、または、付着性が大きい粒子であっても、微量の未反応モノマー及び／または溶媒を効率的に除去して、ポリマー粉体を付着・閉塞させることなく、容易に抜き出すことができ、早い乾燥速度で安定的・効率的にポリマー粉体を乾燥させることが可能であることが実証された。
[Evaluation]
As is clear from Table 1, when Example 1 and Comparative Examples 1 to 4 are compared, in the polymer powder drying apparatus of the present invention, “the entire lower part inside the container is microporous without being in close contact with the container. Gas permeable membrane sheets are provided, and gas blowing ports are provided at at least two locations between the lower central portion inside the container and between the container and the microporous gas permeable membrane sheet. What was obtained in the comparative example by a method that does not satisfy the requirement that the inert gas having a temperature of ˜80 ° C. is blown in Comparative Example 1 is clogged and has a slow drying rate. In Comparative Example 2, no clogging occurred, but the drying rate was slow. In Comparative Example 3, the microporous gas permeable membrane sheet was damaged and the treated polymer powder could be extracted. Without being dried in Comparative Example 4 It was.
On the other hand, according to Example 1 by the method satisfying the requirements of the drying apparatus for polymer powder of the present invention, even if the particles have a large particle size or large adhesion, a small amount of unreacted monomer and It is possible to easily remove the solvent without removing and adhering or clogging the polymer powder, and to dry the polymer powder stably and efficiently at a high drying speed. It was proved.
本発明のポリマー粉体の乾燥装置およびポリマーの製造方法によれば、流動性の悪化したポリマー粉体のブリッジングによる閉塞を防止し、微量の未反応モノマー及び／または溶媒を除去できる、筒状乾燥装置等を実現できたので産業上大いに有用である。 According to the polymer powder drying apparatus and the polymer production method of the present invention, a cylindrical shape capable of preventing clogging due to bridging of polymer powder having deteriorated fluidity and removing a trace amount of unreacted monomer and / or solvent. Since a drying device can be realized, it is very useful industrially.
１：エアレーションホッパー
２：ポリマー粉体投入口
３：ガス排出口
４：ガス吹き込み口
５：微多孔性のガス透過膜シート
６：ガス吹き込み口
７：ポリマー粉体抜き出し口
８：ポリマー粉体堆積層
９：邪魔版（円錐状）
1: Aeration hopper 2: Polymer powder inlet 3: Gas outlet 4: Gas inlet 5: Microporous gas permeable membrane sheet 6: Gas inlet 7: Polymer powder outlet 8: Polymer powder deposit layer 9: Disturbing version (conical)
Claims (7)
前記容器内側の下部全体に、該容器と密着させずに微多孔性のガス透過膜シートを設け、
前記ガス吹き込み口を、前記容器内側の下部中央部と、前記容器と前記微多孔性のガス透過膜シートとの間との、少なくとも２ヶ所に設け、
前記ガス吹き込み口は、４０〜８０℃の温度を有する不活性ガスを吹き込むものであり、
前記供給されるポリマー粉体は、粉体層せん断力測定装置により計測した有効内部摩擦角が３５〜５５°であることを特徴とするポリマー粉体の乾燥装置。 In the polymer powder drying apparatus in which the polymer powder supply port and the exhaust gas outlet are provided in the upper part of the cylindrical container having a lower cone shape, and the gas blowing port and the polymer powder extraction port are provided in the lower part,
A microporous gas permeable membrane sheet is provided on the entire lower part inside the container without being in close contact with the container,
The gas blowing ports are provided in at least two locations between the lower central part inside the container and between the container and the microporous gas permeable membrane sheet,
The gas blowing port state, and are not blown inert gas having a temperature of 40 to 80 ° C.,
The polymer powder is supplied, the drying device of a polymer powder effective angle of internal friction was measured by the powder layer shearing force measuring device characterized by 35 to 55 ° der Rukoto.
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