JP5761804B2 - Automotive fuel tank - Google Patents

Automotive fuel tank Download PDF

Info

Publication number
JP5761804B2
JP5761804B2 JP2011285472A JP2011285472A JP5761804B2 JP 5761804 B2 JP5761804 B2 JP 5761804B2 JP 2011285472 A JP2011285472 A JP 2011285472A JP 2011285472 A JP2011285472 A JP 2011285472A JP 5761804 B2 JP5761804 B2 JP 5761804B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
fuel tank
layer
hdpe
density polyethylene
main body
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2011285472A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2013133038A (en
Inventor
竜太 青江
竜太 青江
田中　宏幸
宏幸 田中
和明 内藤
和明 内藤
久満 加藤
久満 加藤
久幸 岩井
久幸 岩井
芳朗 梅本
芳朗 梅本
梶川　勝弘
勝弘 梶川
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
FTS Co Ltd
Original Assignee
FTS Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by FTS Co Ltd filed Critical FTS Co Ltd
Priority to JP2011285472A priority Critical patent/JP5761804B2/en
Priority to PCT/JP2012/083489 priority patent/WO2013099873A1/en
Priority to US14/238,446 priority patent/US9393764B2/en
Publication of JP2013133038A publication Critical patent/JP2013133038A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5761804B2 publication Critical patent/JP5761804B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B27/00—Layered products comprising a layer of synthetic resin
    • B32B27/30—Layered products comprising a layer of synthetic resin comprising vinyl (co)polymers; comprising acrylic (co)polymers
    • B32B27/306—Layered products comprising a layer of synthetic resin comprising vinyl (co)polymers; comprising acrylic (co)polymers comprising vinyl acetate or vinyl alcohol (co)polymers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B1/00—Layered products having a general shape other than plane
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B27/00—Layered products comprising a layer of synthetic resin
    • B32B27/06—Layered products comprising a layer of synthetic resin as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B27/08—Layered products comprising a layer of synthetic resin as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of synthetic resin
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B27/00—Layered products comprising a layer of synthetic resin
    • B32B27/30—Layered products comprising a layer of synthetic resin comprising vinyl (co)polymers; comprising acrylic (co)polymers
    • B32B27/308—Layered products comprising a layer of synthetic resin comprising vinyl (co)polymers; comprising acrylic (co)polymers comprising acrylic (co)polymers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B27/00—Layered products comprising a layer of synthetic resin
    • B32B27/32—Layered products comprising a layer of synthetic resin comprising polyolefins
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B7/00—Layered products characterised by the relation between layers; Layered products characterised by the relative orientation of features between layers, or by the relative values of a measurable parameter between layers, i.e. products comprising layers having different physical, chemical or physicochemical properties; Layered products characterised by the interconnection of layers
    • B32B7/04—Interconnection of layers
    • B32B7/12—Interconnection of layers using interposed adhesives or interposed materials with bonding properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03177—Fuel tanks made of non-metallic material, e.g. plastics, or of a combination of non-metallic and metallic material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C08L23/04—Homopolymers or copolymers of ethene
    • C08L23/06—Polyethene
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2250/00—Layers arrangement
    • B32B2250/05—5 or more layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2250/00—Layers arrangement
    • B32B2250/24—All layers being polymeric
    • B32B2250/246—All polymers belonging to those covered by groups B32B27/32 and B32B27/30
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2270/00—Resin or rubber layer containing a blend of at least two different polymers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2272/00—Resin or rubber layer comprising scrap, waste or recycling material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/30—Properties of the layers or laminate having particular thermal properties
    • B32B2307/306—Resistant to heat
    • B32B2307/3065—Flame resistant or retardant, fire resistant or retardant
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/50—Properties of the layers or laminate having particular mechanical properties
    • B32B2307/538—Roughness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/50—Properties of the layers or laminate having particular mechanical properties
    • B32B2307/54—Yield strength; Tensile strength
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/50—Properties of the layers or laminate having particular mechanical properties
    • B32B2307/558—Impact strength, toughness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/70—Other properties
    • B32B2307/72—Density
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/70—Other properties
    • B32B2307/726—Permeability to liquids, absorption
    • B32B2307/7265—Non-permeable
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/70—Other properties
    • B32B2307/732—Dimensional properties
    • B32B2307/734—Dimensional stability
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/70—Other properties
    • B32B2307/738—Thermoformability
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2605/00—Vehicles
    • B32B2605/08—Cars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K2015/03032—Manufacturing of fuel tanks
    • B60K2015/03046—Manufacturing of fuel tanks made from more than one layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F110/00—Homopolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • C08F110/02—Ethene

Description

本発明は、熱可塑性合成樹脂製の燃料タンクに関するものであり、特に、多層構成からなる合成樹脂層の合成樹脂部材をブロー成形することにより本体が形成される燃料タンクに関するものである。   The present invention relates to a fuel tank made of thermoplastic synthetic resin, and more particularly to a fuel tank in which a main body is formed by blow molding a synthetic resin member of a synthetic resin layer having a multilayer structure.

従来、自動車用等の燃料タンクの構造としては、金属製のものが用いられていたが、近年、車両の軽量化や、錆が発生しないこと、所望の形状に成形しやすいことなどによって熱可塑性合成樹脂製のものが用いられるようになってきた。
合成樹脂製の自動車用燃料タンクの製造は、中空体を成形することの容易性からブロー成形方法が多く用いられてきた。ブロー成形方法では、溶融した熱可塑性合成樹脂部材のパリソンを円筒状にして上から押出して、そのパリソンを金型で挟みパリソン中に空気を吹き込み、自動車用燃料タンクを製造していた。 Conventionally, the structure of fuel tanks for automobiles and the like has been made of metal, but in recent years, thermoplasticity has been achieved by reducing the weight of the vehicle, eliminating rust, and easily forming into a desired shape. Those made of synthetic resin have come to be used.
For the production of automobile fuel tanks made of synthetic resin, blow molding methods have been often used because of the ease of molding hollow bodies. In the blow molding method, a parison of a molten thermoplastic synthetic resin member is formed into a cylindrical shape and extruded from above, and the parison is sandwiched between molds and air is blown into the parison to manufacture an automobile fuel tank.

このブロー成形において、燃料タンクの強度を確保して、燃料油の透過性を防止するために、パリソンは多層構成を有している。即ち、この多層構成は、少なくとも、燃料タンクの強度を確保する耐衝撃性の樹脂からなる層と、燃料油の浸透を防止するバリヤ性の樹脂からなる層を個々に有し、そしてこの２種類の層を接着する層を有している（例えば、特許文献１参照。）。   In this blow molding, the parison has a multilayer structure in order to ensure the strength of the fuel tank and prevent the permeability of the fuel oil. That is, this multilayer structure has at least a layer made of an impact-resistant resin for ensuring the strength of the fuel tank and a layer made of a barrier resin for preventing the penetration of fuel oil, and these two types. (See, for example, Patent Document 1).

この場合は、燃料タンクの本体の外部本体層と内部本体層を燃料タンクとして必要な強度を保持して、燃料にも強い高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）で構成し、その間に燃料の浸透を防止するバリヤ層としての中間層から構成される熱可塑性合成樹脂部材で形成している（例えば、特許文献２参照。）。   In this case, the outer main body layer and the inner main body layer of the fuel tank main body are made of high-density polyethylene (HDPE) that is strong against fuel while maintaining the necessary strength as a fuel tank, and prevents the penetration of fuel during that It is formed of a thermoplastic synthetic resin member composed of an intermediate layer as a barrier layer (see, for example, Patent Document 2).

また、近年、環境保護のため自動車の燃費向上のため、車両の軽量化が図られている。
合成樹脂性の自動車用燃料タンクにおいても、タンクの軽量化をする必要がある。この場合には、合成樹脂性の自動車用燃料タンクにおいても、燃料を収納する容積を確保した上で、燃料タンクの外壁の肉厚を薄くする必要がある。しかし、外壁の肉厚を薄くするだけでは、燃料タンクの内圧が高くなった場合に燃料タンクの変形量が増大したり、耐熱性が低下したりする恐れがある。 In recent years, the weight of vehicles has been reduced in order to improve the fuel efficiency of automobiles for environmental protection.
Even in a synthetic resin fuel tank for automobiles, it is necessary to reduce the weight of the tank. In this case, it is necessary to reduce the thickness of the outer wall of the fuel tank even in a synthetic resin automobile fuel tank while securing a volume for storing the fuel. However, simply reducing the thickness of the outer wall may increase the amount of deformation of the fuel tank or decrease the heat resistance when the internal pressure of the fuel tank increases.

また、燃料タンクの外壁の肉厚を薄く作るためには、ブロー成形時のパリソンを薄く作る必要があるが、薄いパリソンは、パリソンの内部に空気を吹き込んで膨らませるブローアップ時に、パリソンが破れる恐れがあり、パリソンが破れないようにブローアップするときのブロー成形条件の制御が非常に厳しくなり、成形し難くなる。
そのため、高剛性で耐久性の優れた各種のポリエチレンが提案されている（例えば、特許文献３参照。）。しかしながら、ブロー成形性、燃料タンクの変形抑制性等の条件を満足することについては不十分であった。 Also, in order to make the outer wall of the fuel tank thin, it is necessary to make the parison at the time of blow molding thin. There is a fear that control of blow molding conditions at the time of blow-up so that the parison is not broken becomes very strict, and molding becomes difficult.
For this reason, various types of polyethylene having high rigidity and excellent durability have been proposed (for example, see Patent Document 3). However, it has been insufficient to satisfy conditions such as blow moldability and fuel tank deformation suppression.

特開２００９−６８５８号公報JP 2009-6858 A 特開平７−１０１４３３号公報Japanese Patent Laid-Open No. 7-101433 特開２００８−２４７２９号公報JP 2008-24729 A

そのため、本発明は、ブロー成形性に優れた、燃料タンクの変形抑制性と耐熱性の高い燃料タンクを提供することを課題とする。   Therefore, an object of the present invention is to provide a fuel tank excellent in blow moldability and having high fuel tank deformation suppression and heat resistance.

上記課題を解決するための請求項１の本発明は、多層構成からなる合成樹脂層で本体が形成された外壁を有する自動車用燃料タンクにおいて、
外壁は、少なくとも外側から順に、外部本体層、外部接着剤層、バリヤ層、内部接着剤層及び内部本体層から形成され、
外部本体層及び内部本体層は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を主材として形成され、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、
（１）２３℃における弾性率が１１００〜１４００ＭＰａ、
（２）６５℃における弾性率が３４０〜４３０ＭＰａ、
（３）ＦｕｅｌＤに６５℃で２００時間浸漬後の２３℃における弾性率が４００〜５１０ＭＰａ、
（４）−４０℃におけるシャルピー衝撃強度が７〜１４ｋＪ／ｍ２、
（５）８０℃におけるフルノッチクリープテスト（ＦＮＣＴ）が５０〜４３０ｈｒ、
（６）１９０℃、２１．６ｋｇ荷重におけるメルトフローレート（ＭＲＦ）が４〜６（ｇ／１０分）、
（７）２１０℃で溶融した試料を直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから押出速度１５ｍｍ／分で押出し、引出速度７．５ｍ／分で引き取った時の張力としてのメルトテンションが１８〜２５ｇ、
であり、
外部接着剤層と内部接着剤層は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）とバリヤ層の両方に接着性を有する合成樹脂で形成され、
バリヤ層は、燃料油が透過しにくい合成樹脂で形成された自動車用燃料タンクである。 The present invention of claim 1 for solving the above-mentioned problems is a fuel tank for automobiles having an outer wall in which a main body is formed of a synthetic resin layer having a multilayer structure.
The outer wall is formed from an outer body layer, an outer adhesive layer, a barrier layer, an inner adhesive layer, and an inner body layer in order from at least the outside.
The outer main body layer and the inner main body layer are formed using high-density polyethylene (HDPE) as a main material, and high-density polyethylene (HDPE)
(1) The elastic modulus at 23 ° C. is 1100 to 1400 MPa,
(2) Elastic modulus at 65 ° C. is 340 to 430 MPa,
(3) The elastic modulus at 23 ° C. after being immersed in Fuel D at 65 ° C. for 200 hours is 400 to 510 MPa,
(4) Charpy impact strength at −40 ° C. is 7 to 14 kJ / m 2 ,
(5) A full notch creep test (FNCT) at 80 ° C. is 50 to 430 hr,
(6) Melt flow rate (MRF) at 190 ° C. and 21.6 kg load is 4 to 6 (g / 10 min),
(7) A sample melted at 210 ° C. is extruded from a nozzle having a diameter of 2.095 mm and a length of 8 mm at an extrusion speed of 15 mm / min, and a melt tension of 18 to 25 g as a tension when the sample is drawn at a drawing speed of 7.5 m / min. ,
And
The outer adhesive layer and the inner adhesive layer are formed of a synthetic resin having adhesiveness to both the high density polyethylene (HDPE) and the barrier layer,
The barrier layer is an automobile fuel tank made of a synthetic resin that is difficult for fuel oil to permeate.

請求項１の本発明では、外壁は、少なくとも外側から順に、外部本体層、外部接着剤層、バリヤ層、内部接着剤層及び内部本体層から形成される。このため、各層を積層して燃料タンクの燃料透過防止性、剛性と耐衝撃性の各性能を満足させるとともに、各層間の接着を強固にして、全体の肉厚を薄くして燃料タンクの容量を確保し、重量増加を防止することができる。   In the first aspect of the present invention, the outer wall is formed from an outer body layer, an outer adhesive layer, a barrier layer, an inner adhesive layer, and an inner body layer in order from the outer side. For this reason, each layer is laminated to satisfy the fuel permeation prevention performance, rigidity and impact resistance performance of the fuel tank, and the adhesion between each layer is strengthened to reduce the overall thickness and reduce the capacity of the fuel tank. Can be secured and weight increase can be prevented.

外部本体層及び内部本体層は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を主材として形成され、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、
（１）２３℃における弾性率が１１００〜１４００ＭＰａ、
（２）６５℃における弾性率が３４０〜４３０ＭＰａ、
（３）ＦｕｅｌＤに６５℃で２００時間浸漬後の２３℃における弾性率が４００〜５１０ＭＰａ、
（４）−４０℃におけるシャルピー衝撃強度が７〜１４ｋＪ／ｍ２、
（５）８０℃におけるフルノッチクリープテスト（ＦＮＣＴ）が５０〜３００ｈｒ、
（６）１９０℃、２１．６ｋｇ荷重におけるメルトフローレート（ＭＲＦ）が４〜６（ｇ／１０分）、
（７）２１０℃で溶融した試料を直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから押出速度１５ｍｍ／分で押出し、引出速度７．５ｍ／分で引き取った時の張力としてのメルトテンションが１８〜２５ｇ、である。 The outer main body layer and the inner main body layer are formed using high-density polyethylene (HDPE) as a main material, and high-density polyethylene (HDPE)
(1) The elastic modulus at 23 ° C. is 1100 to 1400 MPa,
(2) Elastic modulus at 65 ° C. is 340 to 430 MPa,
(3) The elastic modulus at 23 ° C. after being immersed in Fuel D at 65 ° C. for 200 hours is 400 to 510 MPa,
(4) Charpy impact strength at −40 ° C. is 7 to 14 kJ / m 2 ,
(5) A full notch creep test (FNCT) at 80 ° C. is 50 to 300 hr,
(6) Melt flow rate (MRF) at 190 ° C. and 21.6 kg load is 4 to 6 (g / 10 min),
(7) A sample melted at 210 ° C. is extruded from a nozzle having a diameter of 2.095 mm and a length of 8 mm at an extrusion speed of 15 mm / min, and a melt tension of 18 to 25 g as a tension when the sample is drawn at a drawing speed of 7.5 m / min. .

外部本体層及び内部本体層は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を主材として形成され、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、上記（１）〜（３）に記載した弾性率を有する。このため、燃料タンクが常温においても、高温においても、所定の弾性率を有するため、剛性と耐衝撃性の各性能を満足させるとともに、内圧が大きくなっても燃料タンクの変形量が少ない。また、燃料が内部本体層に浸透しても、燃料タンクの剛性を確保することができる。   The outer main body layer and the inner main body layer are formed using high-density polyethylene (HDPE) as a main material, and the high-density polyethylene (HDPE) has the elastic modulus described in the above (1) to (3). For this reason, since the fuel tank has a predetermined elastic modulus at both normal temperature and high temperature, each performance of rigidity and impact resistance is satisfied, and the deformation amount of the fuel tank is small even when the internal pressure increases. Even if the fuel penetrates into the inner main body layer, the rigidity of the fuel tank can be ensured.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、−４０℃におけるシャルピー衝撃強度が７〜１４ｋＪ／ｍ２の値を有する。このため、燃料タンクが低温にさらされても、燃料タンクの耐衝撃性を確保することができる。 High density polyethylene (HDPE) has a Charpy impact strength at −40 ° C. of 7 to 14 kJ / m 2 . For this reason, even if the fuel tank is exposed to a low temperature, the impact resistance of the fuel tank can be ensured.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、８０℃におけるフルノッチクリープテスト（ＦＮＣＴ）が５０〜３００ｈｒの値を有する。このため、燃料タンクが内圧の繰り返し変化にさらされても、走行時の路面振動にさらされても、燃料タンクの疲労耐久性を確保することができる。   High density polyethylene (HDPE) has a full notch creep test (FNCT) at 80 ° C. of 50 to 300 hr. For this reason, the fatigue durability of the fuel tank can be ensured regardless of whether the fuel tank is subjected to repeated changes in internal pressure or to road surface vibration during traveling.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、１９０℃、２１．６ｋｇ荷重におけるメルトフローレート（ＭＲＦ）が４〜６（ｇ／１０分）の値を有する。このため、ブロー成形時にパリソンの押出をスムースにすることができ、燃料タンクの耐衝撃性がよい。外壁が万一高温にさらされても、溶融時の粘度が大きいため、外壁が変形し難いとともに外壁に孔が開き難く、耐火性に優れている。   High density polyethylene (HDPE) has a melt flow rate (MRF) of 4 to 6 (g / 10 min) at 190 ° C. and a load of 21.6 kg. For this reason, the parison can be smoothly extruded during blow molding, and the impact resistance of the fuel tank is good. Even if the outer wall is exposed to a high temperature, since the viscosity at the time of melting is large, the outer wall is not easily deformed and a hole is not easily formed in the outer wall, and the fire resistance is excellent.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、２１０℃で溶融した試料を直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから押出速度１５ｍｍ／分で押出し、引出速度７．５ｍ／分で引き取った時の張力としてのメルトテンションが１８〜２５ｇである。このため、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）の分子の絡み合いが大きくなり、ブロー成形時にパリソンとして押出された高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、変形し難く、ブローアップ時に、パリソンが破れ難くなり、ブローアップするときのブロー成形条件の制御が容易となり、ブロー成形しやすくなる。   High density polyethylene (HDPE) is a melt as a tension when a sample melted at 210 ° C. is extruded from a nozzle having a diameter of 2.095 mm and a length of 8 mm at an extrusion speed of 15 mm / min and taken out at a draw speed of 7.5 m / min. The tension is 18-25 g. For this reason, the molecular entanglement of the high density polyethylene (HDPE) is increased, and the high density polyethylene (HDPE) extruded as a parison during blow molding is not easily deformed, and the parison is difficult to break during blow-up and blows up. It becomes easy to control the blow molding conditions, and blow molding is facilitated.

外部接着剤層と内部接着剤層は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）とバリヤ層の両方に接着性を有する合成樹脂で形成される。このため、外部接着剤層と内部接着剤層は、バリヤ層と、外部本体層及び内部本体層とをそれぞれ強固に接着して、燃料タンクの各層間を強固に接着し、一体化させて、燃料タンクの燃料透過防止性と、強度を確保することができる。
バリヤ層は、燃料油が透過しにくい合成樹脂で形成されたため、内部本体層を浸透した燃料の透過が、外部本体層まで浸透し、車外に蒸発することを防止することができる。 The outer adhesive layer and the inner adhesive layer are formed of a synthetic resin having adhesiveness to both the high density polyethylene (HDPE) and the barrier layer. For this reason, the outer adhesive layer and the inner adhesive layer are firmly bonded to the barrier layer, the outer main body layer, and the inner main body layer, respectively, firmly bonded between the layers of the fuel tank, and integrated, It is possible to ensure the fuel permeation preventing property and strength of the fuel tank.
Since the barrier layer is formed of a synthetic resin that does not easily allow fuel oil to permeate, it is possible to prevent the permeation of fuel that has permeated the inner main body layer from permeating the outer main body layer and evaporating out of the vehicle.

請求項２の本発明は、外壁は、外部本体層の外側に、上記（１）〜（７）に記載した物性を有する高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）で形成された表皮層を有する自動車用燃料タンクである。   According to the present invention of claim 2, the outer wall has a skin layer formed of high density polyethylene (HDPE) having physical properties described in the above (1) to (7) on the outer side of the outer main body layer. It is.

請求項２の本発明では、外壁は、外部本体層の外側に、上記（１）〜（７）に記載した物性を有する高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）で形成された表皮層を有するため、外部本体層に再生材が混入されていても、表面を円滑にすることができる。表皮層と外部本体層はともに高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を有するために、両者の接着性は優れているので、燃料タンクの強度を向上させることができる。   In the present invention of claim 2, since the outer wall has a skin layer formed of high density polyethylene (HDPE) having the physical properties described in the above (1) to (7) on the outer side of the outer main body layer, Even if the recycled material is mixed in the layer, the surface can be smoothed. Since both the outer skin layer and the outer body layer have high-density polyethylene (HDPE), the adhesion between them is excellent, so that the strength of the fuel tank can be improved.

請求項３の本発明は、燃料タンクの外壁の全体の肉厚は、３．０〜５．０ｍｍである自動車用燃料タンクである。   The present invention according to claim 3 is an automobile fuel tank in which the entire thickness of the outer wall of the fuel tank is 3.0 to 5.0 mm.

請求項３の本発明では、燃料タンクの外壁の全体の肉厚は、３．０〜５．０ｍｍであるため、従来の燃料タンクと比べて、全体の重量を減少させることができるとともに、請求項１で規定する高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用するため、充分な剛性を有して、耐衝撃性、疲労耐久性を確保することができる。   In the present invention of claim 3, since the overall wall thickness of the outer wall of the fuel tank is 3.0 to 5.0 mm, the overall weight can be reduced as compared with the conventional fuel tank. Since the high-density polyethylene (HDPE) specified in Item 1 is used, it has sufficient rigidity and can ensure impact resistance and fatigue durability.

請求項４の本発明は、バリヤ層は、エチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）で形成された自動車用燃料タンクである。   According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a fuel tank for automobiles, wherein the barrier layer is formed of an ethylene vinyl alcohol copolymer (EVOH).

請求項４の本発明では、バリヤ層は、エチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）であるためガソリンの透過防止性に優れるとともに、溶融成形が可能で加工性にも優れている。また、高湿度下において、あるいはアルコールを含有するガソリンに対しても優れた透過防止性を有する。   In the present invention of claim 4, since the barrier layer is an ethylene vinyl alcohol copolymer (EVOH), the barrier layer is excellent in gasoline permeation-preventing property, melt-moldable and excellent in workability. In addition, it has excellent permeation-preventing properties even under high humidity or for gasoline containing alcohol.

請求項５の本発明は、外部本体層に、変性ポリエチレン又は軟質ポリエチレンを含有させた自動車用燃料タンクである。   The present invention of claim 5 is a fuel tank for automobiles in which modified polyethylene or soft polyethylene is contained in the outer main body layer.

請求項５の本発明では、外部本体層に、変性ポリエチレン又は軟質ポリエチレンを含有させたため、燃料タンク本体の再生材を外部本体層に含ませた場合においても、バリヤ層の構成材料であるエチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）等と、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）との相溶性が向上し、外部本体層の耐衝撃性が向上する。   In the present invention of claim 5, since the outer main body layer contains modified polyethylene or soft polyethylene, ethylene vinyl which is a constituent material of the barrier layer even when the regenerated material of the fuel tank main body is included in the outer main body layer The compatibility between the alcohol copolymer (EVOH) and the like and high density polyethylene (HDPE) is improved, and the impact resistance of the outer main body layer is improved.

請求項６の本発明は、燃料タンクの本体は、ブロー成形で形成された自動車用燃料タンクである。   According to a sixth aspect of the present invention, the main body of the fuel tank is an automotive fuel tank formed by blow molding.

請求項６の本発明では、燃料タンクの本体は、ブロー成形で形成されたため、多層構造を有する合成樹脂層の中空状の燃料タンクを１回の成形で成形でき、自由に形状を選択することができる。   In the present invention of claim 6, since the main body of the fuel tank is formed by blow molding, a hollow fuel tank of a synthetic resin layer having a multilayer structure can be molded by one molding, and the shape can be freely selected. Can do.

表皮層、外部本体層及び内部本体層は、上記（１）〜（７）に記載した物性を有する高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を主材として形成され、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、所定の弾性率を有するため、燃料タンクが常温においても、高温においても、燃料が外壁に浸透しても所定の剛性を有するため、内圧が大きくなっても燃料タンクの変形量が少ない。
高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、所定のシャルピー衝撃強度の値を有するため、燃料タンクの低温における耐衝撃性に優れている。
高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、所定のフルノッチクリープテスト（ＦＮＣＴ）の値を有するため、燃料タンクの疲労耐久性に優れている。 The skin layer, the outer main body layer, and the inner main body layer are formed using high density polyethylene (HDPE) having the physical properties described in (1) to (7) as a main material, and the high density polyethylene (HDPE) has a predetermined elasticity. Therefore, even if the fuel tank is at normal temperature or high temperature, it has a predetermined rigidity even if the fuel penetrates into the outer wall, so that the deformation amount of the fuel tank is small even if the internal pressure increases.
High density polyethylene (HDPE) has a predetermined Charpy impact strength value, and therefore has excellent impact resistance at low temperatures of the fuel tank.
High-density polyethylene (HDPE) has a predetermined full-notch creep test (FNCT) value, and thus has excellent fatigue durability of the fuel tank.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、所定のメルトフローレート（ＭＲＦ）の値を有するため、溶融時の粘度が大きいため、外壁が変形し難いとともに外壁に孔が開き難く、耐火性に優れている。
高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、所定のメルトテンションを有しているため、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）の分子の絡み合いが大きくなり、ブロー成形時にパリソンとして押出された高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、変形し難く、ブローアップ時に、パリソンが破れ難くなり、ブローアップするときのブロー成形条件の制御が容易となり、成形しやすくなる。 High density polyethylene (HDPE) has a predetermined melt flow rate (MRF) value, and therefore has a high viscosity at the time of melting. Therefore, the outer wall is difficult to deform and the outer wall is difficult to open, and has excellent fire resistance.
Since high-density polyethylene (HDPE) has a predetermined melt tension, the molecular entanglement of high-density polyethylene (HDPE) increases, and high-density polyethylene (HDPE) extruded as a parison during blow molding is deformed. However, it is difficult to tear the parison at the time of blow-up, and control of blow molding conditions at the time of blow-up becomes easy and molding becomes easy.

本発明の実施の形態である燃料タンク斜視図である。It is a fuel tank perspective view which is an embodiment of the invention. 本発明の燃料タンクの外壁の構造を示す部分拡大断面図である。It is a partial expanded sectional view which shows the structure of the outer wall of the fuel tank of this invention.

本発明の実施の形態である自動車用の燃料タンク１について、図１〜図２に基づき説明する。図１は、本発明の実施の形態の燃料タンク１の斜視図であり、図２は、合成樹脂製の燃料タンク１の外壁１０の一部断面図であり、外壁１０の多層構造の構成を示すものである。   An automotive fuel tank 1 according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is a perspective view of a fuel tank 1 according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a partial cross-sectional view of an outer wall 10 of a synthetic resin fuel tank 1, and shows a multilayer structure of the outer wall 10. It is shown.

本発明の実施の形態では、燃料タンク１は、図１に示すように、その燃料タンク１に燃料ポンプ（図示せず）等を出し入れするためにポンプユニット取付孔４が上面に形成されている。また、燃料タンク１の側面又は上面には、インレットパイプ（図示せず）から燃料を注入する燃料注入孔５が形成されている。   In the embodiment of the present invention, as shown in FIG. 1, the fuel tank 1 has a pump unit mounting hole 4 formed on the upper surface so that a fuel pump (not shown) and the like can be taken in and out of the fuel tank 1. . A fuel injection hole 5 for injecting fuel from an inlet pipe (not shown) is formed on the side surface or the upper surface of the fuel tank 1.

また、燃料タンク１の周囲には外周リブ２が全周に亘り形成されており、外周リブ２のコーナー部等の所定箇所には、数箇所に亘り取付用孔３が形成され、取付用孔３と車体をボルト締めすることにより、燃料タンク１を車体に取付けている。
さらに、燃料タンク１の上面には、内部の燃料蒸気を回収するホース等を接続する各所の取付孔６が形成されている。 An outer peripheral rib 2 is formed around the entire circumference of the fuel tank 1, and mounting holes 3 are formed at predetermined locations such as corner portions of the outer peripheral rib 2. The fuel tank 1 is attached to the vehicle body by bolting 3 and the vehicle body.
Furthermore, on the upper surface of the fuel tank 1, there are formed attachment holes 6 at various places for connecting a hose or the like for collecting the internal fuel vapor.

本実施の形態において、燃料タンク１は、ブロー成形で形成され、その外壁１０は、図２に示すように、外側から順に表皮層１１、外部本体層１２、外部接着剤層１３、バリヤ層１４、内部接着剤層１５及び内部本体層１６から形成されている。ブロー成形においては、上記の６層から構成されるパリソンが使用される。６層以上の層構成を有するパリソンを使用することもできる。   In the present embodiment, the fuel tank 1 is formed by blow molding, and its outer wall 10 has an outer skin layer 11, an outer body layer 12, an outer adhesive layer 13, and a barrier layer 14 in order from the outer side as shown in FIG. The inner adhesive layer 15 and the inner main body layer 16 are formed. In blow molding, a parison composed of the above six layers is used. A parison having a layer structure of six layers or more can also be used.

表皮層１１は使用しない場合もあるが、表皮層１１を使用する場合には、表皮層１１は、耐衝撃性が大きく、燃料油に対しても剛性が維持される熱可塑性合成樹脂から形成され、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）から形成される。外部本体層１２が再生材を含有する場合には、外部本体層１２の表面を覆うため、表面に再生材が出ることがなく、表面を円滑にすることができる。   The skin layer 11 may not be used, but when the skin layer 11 is used, the skin layer 11 is formed of a thermoplastic synthetic resin that has high impact resistance and maintains rigidity against fuel oil. , Formed from high density polyethylene (HDPE). When the outer body layer 12 contains a recycled material, the surface of the outer body layer 12 is covered, so that the recycled material does not come out on the surface and the surface can be smoothed.

表皮層１１、外部本体層１２及び内部本体層１６に使用する高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、下記の（１）〜（７）の物性を有するポリエチレンを使用することができる。
高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、
（１）２３℃における弾性率が１１００〜１４００ＭＰａ。
（２）６５℃における弾性率が３４０〜４３０ＭＰａ。
（３）ＦｕｅｌＤに６５℃で２００時間浸漬後の２３℃における弾性率が４００〜５１０ＭＰａ。
（４）−４０℃におけるシャルピー衝撃強度が７〜１４ｋＪ／ｍ２、
（５）８０℃におけるフルノッチクリープテスト（ＦＮＣＴ）が５０〜３００ｈｒ、
（６）１９０℃、２１．６ｋｇ荷重におけるメルトフローレート（ＭＲＦ）が４〜６（ｇ／１０分）。
（７）２１０℃で溶融した試料を直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから押出速度１５ｍｍ／分で押出し、引出速度７．５ｍ／分で引き取った時の張力としてのメルトテンションが１８〜２５ｇ。
である。 As the high-density polyethylene (HDPE) used for the skin layer 11, the outer main body layer 12, and the inner main body layer 16, polyethylene having the following physical properties (1) to (7) can be used.
High density polyethylene (HDPE)
(1) Elastic modulus at 23 ° C. is 1100 to 1400 MPa.
(2) Elastic modulus at 65 ° C. is 340 to 430 MPa.
(3) Elastic modulus at 23 ° C. after immersion in Fuel D at 65 ° C. for 200 hours is 400 to 510 MPa.
(4) Charpy impact strength at −40 ° C. is 7 to 14 kJ / m 2 ,
(5) A full notch creep test (FNCT) at 80 ° C. is 50 to 300 hr,
(6) Melt flow rate (MRF) at 190 ° C. and 21.6 kg load is 4 to 6 (g / 10 minutes).
(7) A sample melted at 210 ° C. is extruded from a nozzle having a diameter of 2.095 mm and a length of 8 mm at an extrusion speed of 15 mm / min, and a melt tension of 18 to 25 g as a tension when the sample is drawn at a drawing speed of 7.5 m / min. .
It is.

ここで、（１）２３℃における弾性率が１１００〜１４００ＭＰａであるとは、ＪＩＳＫ７１７１に基づく曲げ弾性率をいい、２３℃の雰囲気中で測定した値である。
また、（２）６５℃における弾性率が３４０〜４３０ＭＰａであるとは、ＪＩＳＫ７１７１に基づく曲げ弾性率をいい、６５℃の雰囲気中で測定した値である。 Here, (1) that the elastic modulus at 23 ° C. is 1100 to 1400 MPa refers to a bending elastic modulus based on JISK7171, and is a value measured in an atmosphere at 23 ° C.
Moreover, (2) The elasticity modulus in 65 degreeC being 340-430 Mpa means the bending elastic modulus based on JISK7171, and is the value measured in 65 degreeC atmosphere.

本発明に使用する高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、上記の弾性率を有するため、常温でも、弾性率が１１００〜１４００ＭＰａであり、高い弾性率で、燃料タンク１の外壁１０の肉厚を薄くしても、充分な剛性を有することができ、燃料タンク１の内圧が上昇しても、燃料タンク１の変形量を小さくすることができる。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が、１４００ＭＰａを超える場合には、耐衝撃性が低下し、１１００ＭＰａ未満の場合には、燃料タンク１の剛性が低下する。   Since the high density polyethylene (HDPE) used in the present invention has the above elastic modulus, the elastic modulus is 1100 to 1400 MPa even at room temperature, and the outer wall 10 of the fuel tank 1 is made thin with a high elastic modulus. However, it can have sufficient rigidity, and even if the internal pressure of the fuel tank 1 increases, the deformation amount of the fuel tank 1 can be reduced. When the high density polyethylene (HDPE) exceeds 1400 MPa, the impact resistance decreases, and when it is less than 1100 MPa, the rigidity of the fuel tank 1 decreases.

また、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が、６５℃における弾性率が３４０〜４３０ＭＰａであるため、燃料タンク１が高温になった状態でも、充分な剛性を有することができ、燃料タンク１の変形量を小さくすることができる。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）の６５℃における弾性率が４３０ＭＰａを超える場合には、高温時の耐衝撃性が低下し、３４０ＭＰａ未満の場合には、高温時の燃料タンク１の剛性が低下する。   Moreover, since the high modulus polyethylene (HDPE) has an elastic modulus at 65 ° C. of 340 to 430 MPa, it can have sufficient rigidity even when the fuel tank 1 is at a high temperature, and the deformation amount of the fuel tank 1 can be reduced. Can be small. When the elastic modulus at 65 ° C. of high-density polyethylene (HDPE) exceeds 430 MPa, the impact resistance at high temperature decreases, and when it is less than 340 MPa, the rigidity of the fuel tank 1 at high temperature decreases.

さらに、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、（３）ＦｕｅｌＤに６５℃で２００時間浸漬後の２３℃における弾性率が４００〜５１０ＭＰａであるとは、ＦｕｅｌＤ(銅イオン０．１ＰＰＭ、パーオキサイド価２００mg／kg) にテストピースを浸漬して６５°で２００時間放置して、ＪＩＳＫ７１７１に基づく曲げ弾性率を２３℃の雰囲気中で測定した値である。なお、ＦｕｅｌＤとは、全体を１００と知るとイソオクタン４０、トルエン６０の比率で配合したものである。
このため、いわゆるサワーガソリン（劣化ガソリン）中においても、充分な剛性を有することができる。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が、５１０ＭＰａを超える場合には、膨潤時の耐衝撃性が低下し、４００ＭＰａ未満の場合には、膨潤時の燃料タンク１の剛性が低下する。 Furthermore, high-density polyethylene (HDPE) has (3) an elastic modulus at 23 ° C. after immersion in Fuel D at 65 ° C. for 200 hours of 400 to 510 MPa. Fuel D (copper ion 0.1 PPM, peroxide value 200 mg / It is a value obtained by immersing a test piece in kg) and leaving it to stand at 65 ° for 200 hours, and measuring the flexural modulus based on JISK7171 in an atmosphere at 23 ° C. Note that Fuel D is a blend of isooctane 40 and toluene 60 in a ratio of 100 as a whole.
For this reason, it can have sufficient rigidity even in so-called sour gasoline (deteriorated gasoline). When the high density polyethylene (HDPE) exceeds 510 MPa, the impact resistance at the time of swelling decreases, and when it is less than 400 MPa, the rigidity of the fuel tank 1 at the time of swelling decreases.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、（４）−４０℃におけるシャルピー衝撃強度が７〜１４ｋＪ／ｍ２であるとは、ＪＩＳ−Ｋ７１１１−２（２００６）に基づくシャルピー衝撃強度をいい、−４０℃の雰囲気中で測定した値である。このため燃料タンク１の外壁１０の肉厚を薄くしても、低温にさらされても充分な耐衝撃性を有することができる。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が、７ｋＪ／ｍ２未満の場合には、低温における燃料タンク１の耐衝撃性が低下し、１４ｋＪ／ｍ２を超える場合には、別の物性としてＭＦＲ（メルトフローレート）が小さくなりすぎるため、燃料タンク１の成形が困難になり好ましくない。 High-density polyethylene (HDPE) has a Charpy impact strength of 7 to 14 kJ / m 2 at (4) -40 ° C., which means Charpy impact strength based on JIS-K7111-2 (2006). It is the value measured in the atmosphere. For this reason, even if the wall thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1 is reduced, it can have sufficient impact resistance even when exposed to low temperatures. When the high density polyethylene (HDPE) is less than 7 kJ / m 2 , the impact resistance of the fuel tank 1 at a low temperature decreases, and when it exceeds 14 kJ / m 2 , another physical property is MFR (melt flow rate). ) Becomes too small, it becomes difficult to form the fuel tank 1, which is not preferable.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、（５）８０℃におけるフルノッチクリープテスト（ＦＮＣＴ）が５０〜３００ｈｒであるとは、ＪＩＳ−Ｋ６７７４（２００５）付属書４に基づくフルノッチクリープテスト（ＦＮＣＴ）をいい、８０℃の雰囲気中で測定した値である。このため燃料タンク１の外壁１０の肉厚を薄くしても、燃料タンクが内圧の繰り返し変化にさらされても、走行時の路面振動にさらされても、燃料タンクの疲労耐久性を確保することができる。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が、５０ｈｒ未満の場合には、燃料タンク１の疲労耐久性が低下し、３００ｈｒを超える場合には、別の物性として曲げ弾性率が小さくなりすぎるため、燃料タンク１に必要な剛性が確保しにくくなる。   For high density polyethylene (HDPE), (5) that the full notch creep test (FNCT) at 80 ° C. is 50 to 300 hr refers to the full notch creep test (FNCT) based on JIS-K6774 (2005) appendix 4, It is a value measured in an atmosphere of ° C. For this reason, even if the thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1 is reduced, the fuel tank is ensured to have fatigue durability regardless of whether the fuel tank is subjected to repeated changes in internal pressure or subjected to road surface vibration during traveling. be able to. When the high density polyethylene (HDPE) is less than 50 hr, the fatigue durability of the fuel tank 1 is lowered. When it exceeds 300 hr, the bending elastic modulus is too small as another physical property. It becomes difficult to secure the required rigidity.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、（６）１９０℃、２１．６ｋｇ荷重におけるメルトフローレート（ＭＲＦ）が４〜６（ｇ／１０分）であるとは、ＪＩＳ−Ｋ７２１０（１９９９）に準拠して測定されたものである。この測定は、１９０℃の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を荷重２１．６ｋｇで円筒状の押出しした押出し式プラストメータに入れて、１０分間に押出しされた樹脂量をいうものである。   According to JIS-K7210 (1999), high-density polyethylene (HDPE) has a melt flow rate (MRF) of 4 to 6 (g / 10 min) at 190 ° C. and 21.6 kg load. It is measured. This measurement refers to the amount of resin extruded in 10 minutes by putting high-density polyethylene (HDPE) at 190 ° C. into a cylindrical extruded plastometer with a load of 21.6 kg.

メルトフローレート（ＭＲＦ）が４未満の場合には、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）の流動性が不足して、ブロー成形時にパリソンの押出し量が不足する。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）のメルトフローレート（ＭＲＦ）が６を超える場合には粘度が低く、ブロー成形時にパリソンが、ドローダウンしてしまうこととなる。   When the melt flow rate (MRF) is less than 4, the flowability of the high density polyethylene (HDPE) is insufficient, and the extrusion amount of the parison is insufficient during blow molding. When the melt flow rate (MRF) of high density polyethylene (HDPE) exceeds 6, the viscosity is low, and the parison is drawn down during blow molding.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を、（７）２１０℃で溶融した試料を直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから押出速度１５ｍｍ／分で押出し、引出速度７．５ｍ／分で引き取った時の張力としてのメルトテンションが１８〜２５ｇであるとは、ノズル径が２．０９５ｍｍで長さが８ｍｍのオリフィスから２１０℃に溶融した樹脂をピストン速度が１５ｍｍ／分の速度で押出し、７．５ｍ／分の速度で引き取った時の張力を測定したものである。   (7) Tension when a sample melted at 210 ° C. is extruded from a nozzle having a diameter of 2.095 mm and a length of 8 mm at an extrusion speed of 15 mm / min and taken out at a draw speed of 7.5 m / min. As the melt tension of 18 to 25 g, a resin melted at 210 ° C. from an orifice having a nozzle diameter of 2.095 mm and a length of 8 mm is extruded at a piston speed of 15 mm / min, and 7.5 m / min. The tension when measured at a speed of is measured.

高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）のメルトテンションが１８ｇ未満の場合には、ブロー成形時にパリソンの張力が不足してパリソンが、ドローダウンしてしまうこととなる。また、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）のメルトテンションが２５ｇを超える場合には、パリソンの張力が強く、パリソンを押出し難くなるとともに、パリソンを金型に押圧して成形し難くなる。   When the melt tension of high-density polyethylene (HDPE) is less than 18 g, the parison is insufficiently drawn during blow molding, and the parison is drawn down. Moreover, when the melt tension of high density polyethylene (HDPE) exceeds 25 g, the tension of the parison is strong and it becomes difficult to extrude the parison, and it becomes difficult to press the parison against the mold.

本発明の実施の形態では、燃料タンク１の外壁１０の平均肉厚は、４．８ｍｍである。外壁１０は、４．８ｍｍ以外の肉厚でも形成することができるが、従来は、外壁１０の平均肉厚は、５．２ｍｍ程度である場合が多く、本発明の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）使用することにより、肉厚を減少させることができる。   In the embodiment of the present invention, the average thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1 is 4.8 mm. Although the outer wall 10 can be formed with a thickness other than 4.8 mm, conventionally, the average thickness of the outer wall 10 is often about 5.2 mm, and the high-density polyethylene (HDPE) of the present invention is used. By doing so, the wall thickness can be reduced.

表皮層１１、外部本体層１２、外部接着剤層１３、バリヤ層１４、内部接着剤層１５及び内部本体層１６のそれぞれの厚さは次のとおりである。
表皮層１１は、燃料タンク１の外壁１０の全体の厚さの１０〜１４％の厚さを有する。従って、０．３０〜０．７０ｍｍ程度である。これにより、表皮層１１は、確実に外壁１０の表面を覆い、表皮層１１と外部本体層１２はともに高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が主材であるため、容易に密着することができる。 The thicknesses of the skin layer 11, the external body layer 12, the external adhesive layer 13, the barrier layer 14, the internal adhesive layer 15 and the internal body layer 16 are as follows.
The skin layer 11 has a thickness of 10 to 14% of the entire thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1. Therefore, it is about 0.30 to 0.70 mm. Thereby, the skin layer 11 reliably covers the surface of the outer wall 10, and both the skin layer 11 and the outer main body layer 12 are mainly made of high-density polyethylene (HDPE), and thus can be easily adhered to each other.

外部本体層１２は、燃料タンク１の外壁１０の全体の厚さの４０〜５０％の厚さを有する。従って、１．２０〜２．５０ｍｍ程度である。これにより、燃料タンク１の外壁１０肉厚を減少させても、上記（１）〜（７）の物性を有する高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用するため、外壁１０の弾性率を向上させて、燃料タンク１の変形を防止して、剛性を高めて、燃料タンク１の強度を向上させることができる。   The outer main body layer 12 has a thickness of 40 to 50% of the entire thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1. Therefore, it is about 1.20 to 2.50 mm. Thereby, even if the thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1 is reduced, since the high density polyethylene (HDPE) having the physical properties (1) to (7) is used, the elastic modulus of the outer wall 10 is improved. The deformation of the fuel tank 1 can be prevented, the rigidity can be increased, and the strength of the fuel tank 1 can be improved.

外部本体層１２は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を主に含有する再生材を主材として形成することができる。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を主に含有する再生材は、例えば、本願発明のように、燃料タンク１の製造工程中で発生する切れ端や不良品を粉砕してリサイクルして使用する場合がある。燃料タンク１は、主として高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）から構成されているため、燃料タンク１を粉砕した再生材は、上記（１）〜（７）の物性を有する高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を主として有している。
これ等の再生材を１００％使用する場合と、再生材に新材の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を混合して使用する場合がある。 The outer body layer 12 can be formed using a recycled material mainly containing high-density polyethylene (HDPE) as a main material. The recycled material mainly containing high-density polyethylene (HDPE) may be used by pulverizing and recycling scraps and defective products generated in the manufacturing process of the fuel tank 1 as in the present invention. Since the fuel tank 1 is mainly composed of high density polyethylene (HDPE), the recycled material obtained by pulverizing the fuel tank 1 mainly has high density polyethylene (HDPE) having the physical properties (1) to (7). doing.
There are cases where 100% of these recycled materials are used and cases where new high density polyethylene (HDPE) is mixed with the recycled materials.

外部本体層１２に、相溶化剤として、例えば、変性ポリエチレン又は軟質ポリエチレンを含有させることができる。製造工程中の端材等をリサイクルした材料は、再生材に含まれるバリヤ層の構成材料であるエチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）等を含んでいる。この再生材を使用すると、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）の中にエチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）が分散して存在する。変性ポリエチレン又は軟質ポリエチレンを含有させると、エチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）が微細化して高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）の中に分散し、相溶性が向上し、充分に混ざり合うことができる。そのため耐衝撃性を向上させることができる。   The outer main body layer 12 can contain, for example, modified polyethylene or soft polyethylene as a compatibilizing agent. The material which recycled the end material etc. in a manufacturing process contains the ethylene vinyl alcohol copolymer (EVOH) etc. which are the constituent material of the barrier layer contained in a recycled material. When this recycled material is used, ethylene vinyl alcohol copolymer (EVOH) is dispersed in high density polyethylene (HDPE). When modified polyethylene or soft polyethylene is contained, the ethylene vinyl alcohol copolymer (EVOH) is refined and dispersed in high-density polyethylene (HDPE), the compatibility is improved, and it can be sufficiently mixed. Therefore, impact resistance can be improved.

外部接着剤層１３は、燃料タンク１の外壁１０の全体の厚さの０．７〜１．７％の厚さを有する。従って、０．０２〜０．０９ｍｍ程度である。バリヤ層１４は、燃料タンク１の外壁１０の全体の厚さの０．７〜１．７％の厚さを有する。従って、０．０２〜０．０９ｍｍ程度である。内部接着剤層１５は、燃料タンク１の外壁１０の全体の厚さの０．７〜１．７％の厚さを有する。従って、０．０２〜０．０９ｍｍ程度である。   The external adhesive layer 13 has a thickness of 0.7 to 1.7% of the entire thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1. Therefore, it is about 0.02 to 0.09 mm. The barrier layer 14 has a thickness of 0.7 to 1.7% of the entire thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1. Therefore, it is about 0.02 to 0.09 mm. The inner adhesive layer 15 has a thickness of 0.7 to 1.7% of the entire thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1. Therefore, it is about 0.02 to 0.09 mm.

これにより、バリヤ層１４が燃料タンク１の燃料透過を防止して、外部接着剤層１３がバリヤ層１４と外部本体層１２との接着力を向上させ、内部接着剤層１５がバリヤ層１４と内部本体層１６との接着力を向上させることができる。   Thereby, the barrier layer 14 prevents fuel permeation of the fuel tank 1, the external adhesive layer 13 improves the adhesive force between the barrier layer 14 and the external main body layer 12, and the internal adhesive layer 15 becomes the barrier layer 14. The adhesive force with the inner main body layer 16 can be improved.

バリヤ層１４は、燃料油の透過が極めて少ない熱可塑性合成樹脂から形成されている。バリヤ層１４を構成する熱可塑性合成樹脂は、例えば、エチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、半芳香族ナイロン（ＰＰＡ）を使用することができるが、エチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）が好ましい。
バリヤ層１４を有するため、後述する内部本体層１６を浸透してきたガソリン等の燃料油を、バリヤ層１４で透過を防ぐことができ、大気中に燃料油が蒸発することを防止できる。 The barrier layer 14 is made of a thermoplastic synthetic resin that has very little permeation of fuel oil. The thermoplastic synthetic resin constituting the barrier layer 14 is, for example, ethylene vinyl alcohol copolymer (EVOH), polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, polyphenylene sulfide (PPS), liquid crystal polymer (LCP), semi-aromatic nylon (PPA). Can be used, but ethylene vinyl alcohol copolymer (EVOH) is preferred.
Since the barrier layer 14 is provided, fuel oil such as gasoline that has permeated the inner body layer 16 described later can be prevented from permeating through the barrier layer 14, and the fuel oil can be prevented from evaporating into the atmosphere.

バリヤ層１４として、エチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）を使用する場合は、ガソリンの透過防止性に優れるとともに、溶融成形が可能で加工性にも優れている。また、高湿度下においても、ガソリンの透過防止性に優れている。さらに、アルコールを含有するガソリンに対しても優れた透過防止性を有することができる。   When an ethylene vinyl alcohol copolymer (EVOH) is used as the barrier layer 14, the barrier layer 14 is excellent in gasoline permeation prevention and can be melt-molded and processed. Moreover, it is excellent in gasoline permeation prevention even under high humidity. Furthermore, it can have excellent permeation resistance for gasoline containing alcohol.

外部接着剤層１３は、外部本体層１２とバリヤ層１４の間に設けられて、この２層を接着し、内部接着剤層１５は、内部本体層１６とバリヤ層１４の間に設けられて、この２層を接着する。外部接着剤層１３と内部接着剤層１５は、同じ材料で形成され、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）とバリヤ層１４の両方に接着性を有する合成樹脂で形成される。このため、外部接着剤層１３と内部接着剤層１５は、バリヤ層１４と、外部本体層１２及び内部本体層１６とをそれぞれ強固に接着して、それぞれの層が一体的に密着して、燃料タンク１の燃料透過防止性と、強度を確保することができる。   The outer adhesive layer 13 is provided between the outer main body layer 12 and the barrier layer 14 to bond the two layers, and the inner adhesive layer 15 is provided between the inner main body layer 16 and the barrier layer 14. Adhere these two layers. The external adhesive layer 13 and the internal adhesive layer 15 are formed of the same material, and are formed of a synthetic resin having adhesiveness to both the high density polyethylene (HDPE) and the barrier layer 14. For this reason, the external adhesive layer 13 and the internal adhesive layer 15 are firmly bonded to the barrier layer 14, the external main body layer 12 and the internal main body layer 16, respectively, and the respective layers are integrally adhered, It is possible to ensure the fuel permeation preventive property and strength of the fuel tank 1.

外部接着剤層１３と内部接着剤層１５に使用される接着性の合成樹脂としては、例えば、変性ポリオレフィン樹脂を使用することができ、特に不飽和カルボン酸変性ポリエチレン樹脂が好ましい。これは、ポリオレフィン樹脂に不飽和カルボン酸を共重合又はグラフト重合させることにより製造することができる。   As an adhesive synthetic resin used for the external adhesive layer 13 and the internal adhesive layer 15, for example, a modified polyolefin resin can be used, and an unsaturated carboxylic acid-modified polyethylene resin is particularly preferable. This can be produced by copolymerizing or graft-polymerizing an unsaturated carboxylic acid to a polyolefin resin.

内部本体層１６は、表皮層１１と外部本体層１２で述べたように、表皮層１１と外部本体層１２の使用するものと同じ材料である高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用する。
内部本体層１６は、燃料タンク１の外壁１０の全体の厚さの３１．５〜４５．５％の厚さを有する。従って、０．９４５〜２．２８ｍｍ程度である。
これにより、燃料タンク１の外壁１０は、内部本体層１６が充分な肉厚を有するため、燃料で膨潤しても剛性を保ち、耐衝撃性を確保することができる。 As described in the skin layer 11 and the outer body layer 12, the inner body layer 16 uses high-density polyethylene (HDPE), which is the same material as that used by the skin layer 11 and the outer body layer 12.
The inner main body layer 16 has a thickness of 31.5 to 45.5% of the entire thickness of the outer wall 10 of the fuel tank 1. Therefore, it is about 0.945 to 2.28 mm.
Thereby, since the inner main body layer 16 has sufficient thickness, the outer wall 10 of the fuel tank 1 can maintain rigidity and ensure impact resistance even when swollen with fuel.

燃料タンク１に本発明の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用した実施例１と、他の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用した比較例１〜４の場合の比較を表１に示す。

Figure 0005761804
Table 1 shows a comparison between Example 1 using the high density polyethylene (HDPE) of the present invention for the fuel tank 1 and Comparative Examples 1 to 4 using other high density polyethylene (HDPE).
Figure 0005761804

燃料タンク１の最大加圧変形量は、燃料タンク１に試験燃料を封入し、所定アングルに宙づりし、６５℃で放置し、燃料タンク１の数箇所の点について基準点からの距離を測定し、その距離をゼロ点とする。さらに、この状態で内圧をかけて５分間放置し、基準点からの距離を測定しゼロ点との差を変形量とした。   The maximum pressure deformation of the fuel tank 1 is that the test fuel is sealed in the fuel tank 1, suspended in a predetermined angle, left at 65 ° C, and the distance from the reference point is measured for several points on the fuel tank 1. The distance is set as a zero point. Further, in this state, an internal pressure was applied and left for 5 minutes, the distance from the reference point was measured, and the difference from the zero point was taken as the deformation amount.

比較例３の値を１００として、それぞれの実施例１と比較例１〜４値を表１に記載した。本発明の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用した実施例１と弾性率、メルトフローレート及びメルトテンションの値の異なる高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用した比較例１〜４と比べると、最大加圧変形量は、実施例１が９６となり、比較例１〜４の変形量（１００〜１１６）よりも少ない。   Table 1 shows the values of Example 1 and Comparative Examples 1 to 4 with the value of Comparative Example 3 being 100. Maximum pressure compared to Example 1 using high density polyethylene (HDPE) of the present invention and Comparative Examples 1 to 4 using high density polyethylene (HDPE) having different values of elastic modulus, melt flow rate and melt tension The amount of deformation is 96 in Example 1, which is smaller than the amount of deformation (100 to 116) in Comparative Examples 1 to 4.

比較例１においては、弾性率は２３℃、６５℃及び膨潤後のいずれにおいても大きいが、最大加圧変形量は大きい。これはメルトテンションが小さいことにより燃料タンク１の肉厚均一性が損なわれるためである。また、比較例２〜４においては、弾性率は２３℃、６５℃及び膨潤後のいずれにおいても小さいため平均加圧変形量は大きい。このため、上記の（１）〜（３）の物性を有する本発明の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を含有する燃料タンク１は変形量が少なく、好ましい。   In Comparative Example 1, the elastic modulus is large at 23 ° C., 65 ° C. and after swelling, but the maximum amount of pressure deformation is large. This is because the thickness uniformity of the fuel tank 1 is impaired due to the low melt tension. Moreover, in Comparative Examples 2-4, since an elasticity modulus is small in any of 23 degreeC, 65 degreeC, and after swelling, an average pressurization deformation amount is large. For this reason, the fuel tank 1 containing the high density polyethylene (HDPE) of the present invention having the above physical properties (1) to (3) is preferable because the deformation amount is small.

燃料タンク１の耐衝撃性は、側突試験進入量として測定し、燃料タンク１を定盤に固定し、先端部に円筒を取付けた所定重量の台車を衝突させ、燃料タンク１への円筒部の侵入量を測定することにより行った。
比較例３の値を１００として、それぞれの実施例と比較例１〜４の値を表１に記載した。 The impact resistance of the fuel tank 1 is measured as a side impact test entry amount, the fuel tank 1 is fixed to a surface plate, and a carriage having a predetermined weight with a cylinder attached to the tip is caused to collide with the cylinder part to the fuel tank 1 This was done by measuring the amount of penetration.
The value of Comparative Example 3 was set to 100, and the values of Examples and Comparative Examples 1 to 4 are shown in Table 1.

側突試験の側突試験進入量においては、本発明の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用した実施例１と弾性率、メルトフローレート及びメルトテンションの値の異なる高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用した比較例２〜５と比べると、側突試験進入量は、実施例１が９８となり、比較例１〜４の変形量（１００〜１２１）よりも少ない。   In the amount of side impact test in the side impact test, high density polyethylene (HDPE) having different values of elastic modulus, melt flow rate and melt tension was used as in Example 1 using the high density polyethylene (HDPE) of the present invention. Compared with Comparative Examples 2 to 5, the side impact test approach amount is 98 in Example 1, which is smaller than the deformation amount (100 to 121) of Comparative Examples 1 to 4.

比較例１においては、弾性率は２３℃、６５℃及び膨潤後のいずれにおいても大きいが、側突試験進入量も大きく、これはメルトテンションが小さいことにより燃料タンク１の肉厚均一性が損なわれるためである。また、比較例２〜４においては、弾性率は２３℃、６５℃及び膨潤後のいずれにおいても小さいが側突試験進入量は大きい。このため、上記の（１）〜（３）の物性を有する本発明の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を含有する燃料タンク１は側突試験進入量が少なく、好ましい。   In Comparative Example 1, the elastic modulus is large at 23 ° C., 65 ° C. and after swelling, but the side impact test entry amount is also large. This is because the melt tension is small and the thickness uniformity of the fuel tank 1 is impaired. Because it is. Further, in Comparative Examples 2 to 4, the elastic modulus is small at 23 ° C., 65 ° C. and after swelling, but the side impact test entry amount is large. For this reason, the fuel tank 1 containing the high density polyethylene (HDPE) of the present invention having the physical properties (1) to (3) described above is preferable because the amount of side impact test entry is small.

ボトル耐火試験は、実施例１及び比較例１〜４の各高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）で肉厚２ｍｍの５００ｃｃボトルを作成し、水を満量まで注入し、ガスバーナーで約２０ｍｍの９００℃の炎が接触するように加熱し、穴が開くまでの時間を測定した。
本発明の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用した実施例１と弾性率、メルトフローレート及びメルトテンションの値の異なる高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を使用した比較例１〜４と比べると、穴開き時間は、実施例１が１１０秒であり、比較例１、３、４の穴開き時間（８９、１００、９４）よりも長い。 In the bottle fire resistance test, a 500 cc bottle with a wall thickness of 2 mm was prepared from each of the high-density polyethylene (HDPE) of Example 1 and Comparative Examples 1 to 4, water was poured to the full capacity, and a gas burner was used at 900 ° C of about 20 mm. It was heated so that the flame contacted, and the time until the hole was opened was measured.
Compared with Example 1 using the high density polyethylene (HDPE) of the present invention and Comparative Examples 1 to 4 using high density polyethylene (HDPE) having different values of elastic modulus, melt flow rate and melt tension, the hole opening time Is 110 seconds for Example 1, which is longer than the perforation times (89, 100, 94) of Comparative Examples 1, 3, and 4.

比較例２の穴開き時間は、１１３秒であり、実施例１と略同じであるが、最大加圧変形量及び側突試験進入量においては、実施例１よりも劣っており、総合的に見て、実施例１が比較例１〜４よりも優れた性能を有している。   The drilling time of Comparative Example 2 is 113 seconds, which is substantially the same as that of Example 1. However, the maximum pressure deformation amount and the side impact test entry amount are inferior to those of Example 1, and comprehensively As seen, Example 1 has better performance than Comparative Examples 1-4.

１ 燃料タンク
１０ 外壁
１１ 表皮層
１２ 外部本体層
１３ 外部接着剤層
１４ バリヤ層
１５ 内部接着剤層
１６ 内部本体層 1 Fuel Tank 10 Outer Wall 11 Skin Layer 12 External Body Layer 13 External Adhesive Layer 14 Barrier Layer 15 Internal Adhesive Layer 16 Internal Body Layer

Claims (6)

多層構成からなる合成樹脂層で本体が形成された外壁を有する自動車用燃料タンクにおいて、
上記外壁は、少なくとも外側から順に、外部本体層、外部接着剤層、バリヤ層、内部接着剤層及び内部本体層から形成され、
上記外部本体層及び上記内部本体層は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）を主材として形成され、該高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、
（１）２３℃における弾性率が１１００〜１４００ＭＰａ、
（２）６５℃における弾性率が３４０〜４３０ＭＰａ、
（３）ＦｕｅｌＤに６５℃で２００時間浸漬後の２３℃における弾性率が４００〜５１０ＭＰａ、
（４）−４０℃におけるシャルピー衝撃強度が７〜１４ｋＪ／ｍ２、
（５）８０℃におけるフルノッチクリープテスト（ＦＮＣＴ）が５０〜３００ｈｒ、
（６）１９０℃、２１．６ｋｇ荷重におけるメルトフローレート（ＭＲＦ）が４〜６（ｇ／１０分）、
（７）２１０℃で溶融した試料を直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから押出速度１５ｍｍ／分で押出し、引出速度７．５ｍ／分で引き取った時の張力としてのメルトテンションが１８〜２５ｇ、であり、
上記外部接着剤層と内部接着剤層は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）とバリヤ層の両方に接着性を有する合成樹脂で形成され、
上記バリヤ層は、燃料油が透過しにくい合成樹脂で形成されたことを特徴とする自動車用燃料タンク。 In an automotive fuel tank having an outer wall with a main body formed of a synthetic resin layer having a multilayer structure,
The outer wall is formed from an outer body layer, an outer adhesive layer, a barrier layer, an inner adhesive layer and an inner body layer in order from at least the outside,
The outer main body layer and the inner main body layer are formed using high-density polyethylene (HDPE) as a main material, and the high-density polyethylene (HDPE)
(1) The elastic modulus at 23 ° C. is 1100 to 1400 MPa,
(2) Elastic modulus at 65 ° C. is 340 to 430 MPa,
(3) The elastic modulus at 23 ° C. after being immersed in Fuel D at 65 ° C. for 200 hours is 400 to 510 MPa,
(4) Charpy impact strength at −40 ° C. is 7 to 14 kJ / m 2 ,
(5) A full notch creep test (FNCT) at 80 ° C. is 50 to 300 hr,
(6) Melt flow rate (MRF) at 190 ° C. and 21.6 kg load is 4 to 6 (g / 10 min),
(7) A sample melted at 210 ° C. is extruded from a nozzle having a diameter of 2.095 mm and a length of 8 mm at an extrusion speed of 15 mm / min, and a melt tension of 18 to 25 g as a tension when the sample is drawn at a drawing speed of 7.5 m / min. , And
The external adhesive layer and the internal adhesive layer are formed of a synthetic resin having adhesiveness to both high density polyethylene (HDPE) and a barrier layer,
The fuel tank for automobiles, wherein the barrier layer is made of a synthetic resin that is difficult to permeate fuel oil. 上記外壁は、上記外部本体層の外側に、上記高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）で形成された表皮層を有する請求項１に記載の自動車用燃料タンク。   The automobile fuel tank according to claim 1, wherein the outer wall has a skin layer formed of the high-density polyethylene (HDPE) outside the outer body layer. 上記燃料タンクの上記外壁の全体の肉厚は、３．０〜５．０ｍｍであるの肉厚を有する請求項１又は請求項２に記載の自動車用燃料タンク。   The fuel tank for automobiles according to claim 1 or 2, wherein the overall thickness of the outer wall of the fuel tank has a thickness of 3.0 to 5.0 mm. 上記バリヤ層は、エチレンビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）で形成された請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の自動車用燃料タンク。   The automobile fuel tank according to any one of claims 1 to 3, wherein the barrier layer is formed of an ethylene vinyl alcohol copolymer (EVOH). 上記外部本体層に、変性ポリエチレン又は軟質ポリエチレンを含有させた請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の自動車用燃料タンク。   The automobile fuel tank according to any one of claims 1 to 4, wherein the outer main body layer contains modified polyethylene or soft polyethylene. 上記燃料タンクの本体は、ブロー成形で形成された請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の自動車用燃料タンク。   The automobile fuel tank according to any one of claims 1 to 5, wherein the main body of the fuel tank is formed by blow molding.
JP2011285472A 2011-12-27 2011-12-27 Automotive fuel tank Active JP5761804B2 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011285472A JP5761804B2 (en) 2011-12-27 2011-12-27 Automotive fuel tank
PCT/JP2012/083489 WO2013099873A1 (en) 2011-12-27 2012-12-25 Automobile fuel tank
US14/238,446 US9393764B2 (en) 2011-12-27 2012-12-25 Automobile fuel tank

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011285472A JP5761804B2 (en) 2011-12-27 2011-12-27 Automotive fuel tank

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2013133038A JP2013133038A (en) 2013-07-08
JP5761804B2 true JP5761804B2 (en) 2015-08-12

Family

ID=48697358

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011285472A Active JP5761804B2 (en) 2011-12-27 2011-12-27 Automotive fuel tank

Country Status (3)

Country Link
US (1) US9393764B2 (en)
JP (1) JP5761804B2 (en)
WO (1) WO2013099873A1 (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104260635B (en) * 2014-10-11 2017-03-08 亚普汽车部件股份有限公司 A kind of three-dimensional many walls plastic hollow casing
JP2017019470A (en) * 2015-07-15 2017-01-26 キャタピラー エス エー アール エル Synthetic resin tank
WO2018003904A1 (en) * 2016-06-30 2018-01-04 株式会社クラレ Fuel container
CN107914888B (en) * 2016-10-10 2019-06-07 北京空天技术研究所 A kind of hypersonic aircraft Special fuel tank structure

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2972844B2 (en) * 1991-06-27 1999-11-08 昭和電工株式会社 Resin composition
JPH07101433A (en) 1993-09-30 1995-04-18 Mitsubishi Chem Corp Ethylenic polymer and fuel tank by use thereof
CA2314480C (en) * 1999-07-29 2007-01-02 Kuraray Co., Ltd. Fuel container
JP4845617B2 (en) 2006-07-18 2011-12-28 日本ポリエチレン株式会社 Crosslinkable resin for hollow molded fuel tank and molded product
JP5204967B2 (en) * 2006-11-08 2013-06-05 日本ポリエチレン株式会社 Polyethylene resin for injection molded plastic fuel tank and injection molded fuel tank using the same
JP5007426B2 (en) * 2007-06-28 2012-08-22 株式会社Ｆｔｓ Automotive fuel tank
JP5270911B2 (en) * 2007-11-30 2013-08-21 株式会社Ｆｔｓ Automotive fuel tank
JP5078012B2 (en) * 2007-12-21 2012-11-21 株式会社Ｆｔｓ Manufacturing equipment for automobile fuel tank
JP2009155492A (en) * 2007-12-27 2009-07-16 Japan Polyethylene Corp Polyethylene for use in flexible fuel tank container, and flexible fuel tank container
JP5175540B2 (en) * 2007-12-28 2013-04-03 日本ポリエチレン株式会社 Polyethylene resin, hollow molded article using the same, and use thereof
JP5495873B2 (en) * 2010-03-16 2014-05-21 株式会社Ｆｔｓ Automotive fuel tank

Also Published As

Publication number Publication date
JP2013133038A (en) 2013-07-08
US9393764B2 (en) 2016-07-19
WO2013099873A1 (en) 2013-07-04
US20140197175A1 (en) 2014-07-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5007426B2 (en) Automotive fuel tank
JP5495873B2 (en) Automotive fuel tank
US11181233B2 (en) Plastic liner for a composite pressure vessel
JP3701282B2 (en) Thermoplastic multilayer composite
JP4781038B2 (en) Plastic molded product
JP5761804B2 (en) Automotive fuel tank
JP5577409B2 (en) Resin fuel inlet pipe and its manufacturing method
JP5877577B2 (en) Automotive fuel tank
US7849887B2 (en) Refrigerant transportation hose
WO2014122747A1 (en) Automobile fuel tank
KR102028268B1 (en) Multilayer tubular structure having improved resistance to extraction in biogasoline and use thereof
JP2010168022A (en) Fuel tank for automobile
US20230191756A1 (en) Multilayer structure based on recycled polyamide
EP3124305A1 (en) A liquid vehicle tank comprising fastened component
US20120003416A1 (en) Fuel Hose
JP2009132296A (en) Fuel tank for automobile
KR20220133961A (en) Multi-layered structures for transporting or storing hydrogen
JP2015058715A (en) Fuel tank for vehicle
DE102015222668A1 (en) Multilayer composite material for the production of plastic moldings, containers of such a composite material and method for the production of the container
JP2017180560A (en) High pressure vessel
EP2674291A1 (en) Tube
US20100247829A1 (en) Resin fuel-supply component
JP2004018075A (en) Recyclable fuel tank made of resin
JP5883322B2 (en) Resin fuel tube
SE1150344A1 (en) Containers intended to be mounted in a vehicle

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20141020

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20141209

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20150605

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20150605

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5761804

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313114

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250