JP5745583B2

JP5745583B2 - Cylinder manufacturing method and cylinder

Info

Publication number: JP5745583B2
Application number: JP2013183025A
Authority: JP
Inventors: 陸廷細川
Original assignee: Jetovo
Current assignee: Jetovo
Priority date: 2013-09-04
Filing date: 2013-09-04
Publication date: 2015-07-08
Anticipated expiration: 2028-11-07
Also published as: JP2014030852A

Description

本発明は、各種高圧ガスが充填されるボンベの製造方法およびボンベに関する。 The present invention relates to a cylinder manufacturing method and cylinders filled with various high-pressure gases.

従来、内容量が１００ＣＣ未満となる小型高圧ガス容器（以下、ミニボンベという）に各種ガスを充填したガスカートリッジは、例えば、ソーダ水製造器，ビールサーバー等の注出力源、ライフジャケット，エアバック等の膨張源、消化器，スプレー等の噴射源として広い用途に利用されている。さらに、ミニボンベの小型軽量化が進むことにより、その利用分野が拡張しつつある。 Conventionally, gas cartridges filled with various gases in a small high-pressure gas container (hereinafter referred to as a mini cylinder) having an internal capacity of less than 100 CC include, for example, a soda water production device, a beer server and other injection power sources, life jackets, airbags, etc. It is used in a wide range of applications as an expansion source, digestive organ, spray source, and the like. Furthermore, as mini-bombs become smaller and lighter, their fields of use are expanding.

従来のミニボンベは、高耐力のＭｎ鋼やアルミ合金を塑性加工や熱間塑性鍛造などにより加工して製造したり、プレス鏡板に口金を嵌め込み溶接して製造したり、継ぎ目無し管を周溶接して製造したりしていた。また、安全性や疲労強度等を加味すると、ボンベ本体の肉厚を厚くする必然性が生じ、ボンベ自体の重量が重くなっていた。一方、充填するガス圧を高圧にする場合であっても、肉厚を増やさなくてはならず、自ずと重量がさらに重くなっていた。
さらに、充填されるガスが耐食性を必要とする場合には、材質がＭｎ鋼やアルミ合金では、耐食性が十分に確保できないのが現状である。 Conventional mini cylinders are manufactured by processing high-strength Mn steel or aluminum alloy by plastic working or hot plastic forging, etc., manufacturing by inserting a base into a press end plate, and circumferentially welding a seamless pipe. And manufactured. In addition, when safety, fatigue strength, and the like are taken into account, it is necessary to increase the thickness of the cylinder main body, and the cylinder itself is heavy. On the other hand, even when the gas pressure to be filled is increased, the thickness has to be increased, and the weight is naturally heavier.
Furthermore, when the gas to be filled requires corrosion resistance, the current situation is that sufficient corrosion resistance cannot be secured if the material is Mn steel or aluminum alloy.

特開平１１−１０４７６２号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-104762 特開２００５−３３７３９１号公報JP 2005-337391 A 特開２００５−３３７３９２号公報JP 2005-337392 A

本発明の目的は、軽量・高耐圧で、耐食性に優れたボンベおよびその製造方法を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a cylinder having a light weight, a high pressure resistance, and excellent corrosion resistance, and a method for manufacturing the same.

前記目的を達成するために、本発明が採用するボンベの製造方法は、ステンレス鋼材からなる板体に深絞り加工を複数回行うことにより、有底筒形状の成形体を形成する成形体形成工程と、前記複数回の深絞り加工のうち、いずれか一の深絞り加工の前または後で、前記ステンレス鋼材を鋭敏化させる熱処理を行う鋭敏化熱処理工程と、前記鋭敏化熱処理工程の後で、前記成形体の開口側を切除する開口切除工程と、前記開口切除工程の後で、前記成形体の開口側を絞る絞り工程と、を有する。 In order to achieve the above object, the cylinder manufacturing method employed by the present invention is a molded body forming step of forming a bottomed cylindrical molded body by performing deep drawing on a plate made of stainless steel a plurality of times. And before or after any one of the multiple deep drawing processes, a sensitizing heat treatment process for performing a heat treatment for sensitizing the stainless steel material, and after the sensitizing heat treatment process, An opening excision step of excising the opening side of the molded body; and a drawing step of constricting the opening side of the molded body after the opening excision step.

上記ボンベの製造方法において、前記鋭敏化させる熱処理は、前記成形体を５５０〜６５０℃に加熱する処理であることが好ましい。 In the cylinder manufacturing method, the heat treatment for sensitization is preferably a treatment for heating the molded body to 550 to 650 ° C.

上記ボンベの製造方法において、前記鋭敏化熱処理工程の後で、前記加熱された成形体を水冷または急冷する冷却工程を有することが好ましい。 The above-described cylinder manufacturing method preferably includes a cooling step of cooling or rapidly cooling the heated molded body after the sensitizing heat treatment step.

上記ボンベの製造方法において、前記成形体の開口部に口金を溶接によって取り付ける口金取付工程を有することが好ましい。 In the above-described cylinder manufacturing method, it is preferable to include a base attaching step for attaching the base to the opening of the molded body by welding.

上記ボンベの製造方法において、前記鋭敏化熱処理工程の後で、前記成形体に前記ステンレス鋼材を固溶化する熱処理を行う固溶化熱処理工程を有することが好ましい。 In the cylinder manufacturing method, it is preferable to have a solution heat treatment step for performing a heat treatment for solidifying the stainless steel material on the compact after the sensitizing heat treatment step.

上記ボンベの製造方法において、前記固溶化する熱処理は、前記成形体を１０５０〜１１５０℃に３分以上加熱する処理であることが好ましい。 In the cylinder manufacturing method, the heat treatment for forming a solid solution is preferably a treatment for heating the compact to 1050 to 1150 ° C. for 3 minutes or more.

上記ボンベの製造方法において、前記絞り工程は、前記開口側を角度の異なった金型に対して絞り加工を順次行う工程であることが好ましい。 In the cylinder manufacturing method, it is preferable that the drawing step is a step of sequentially drawing the opening side with respect to dies having different angles.

上記ボンベの製造方法において、前記ステンレス鋼材は、オーステナイト系ステンレス鋼であることが好ましい。 In the cylinder manufacturing method, the stainless steel material is preferably austenitic stainless steel.

前記目的を達成するために、本発明が採用するボンベは、上記記載の製造方法で製造されることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the cylinder employed by the present invention is manufactured by the manufacturing method described above.

前記目的を達成するために、本発明が採用するボンベは、０．１〜２．０ｍｍの肉厚を有して一体成形された有底筒状のステンレス鋼材からなるボンベ本体と、前記ボンベ本体の開口部に形成される口金と、を具備することを特徴とする。 In order to achieve the above object, the cylinder employed by the present invention is a cylinder main body made of a bottomed cylindrical stainless steel material integrally formed with a thickness of 0.1 to 2.0 mm, and the cylinder main body. And a base formed in the opening.

上記記載のボンベにおいて、前記ステンレス鋼材は、オーステナイト系ステンレス鋼であることが好ましい。 In the cylinder described above, the stainless steel material is preferably austenitic stainless steel.

本発明によるボンベにあっては、材料に比較的強固で軽量なステンレス鋼材を用いることによって、軽量で耐圧性を高めたボンベを製造することが可能となる。 In the cylinder according to the present invention, it is possible to manufacture a cylinder that is lightweight and has improved pressure resistance by using a relatively strong and lightweight stainless steel material.

また、成形体形成工程の複数回の深絞り加工のうち、いずれか一の深絞り加工の後に鋭敏化熱処理工程を施すことにより、成形体の応力割れを抑制することができる。 Moreover, the stress cracking of a molded object can be suppressed by performing the sensitizing heat treatment process after any one of the deep drawing processes of the molded object forming process.

成形体に固溶化熱処理工程を施すことにより、当該成形体の磁性除去・腐食性抑制・残留応力除去を図ることができる。 By subjecting the compact to a solution heat treatment step, it is possible to achieve magnetic removal, corrosion resistance suppression, and residual stress removal of the compact.

本発明の実施形態によるミニボンベを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the mini cylinder by embodiment of this invention. 図１中の矢視II−II方向から見た断面図である。It is sectional drawing seen from the arrow II-II direction in FIG. ミニボンベの製造方法を示す工程図である。It is process drawing which shows the manufacturing method of a mini cylinder. 鋭敏化熱処理工程において温度を変えた実験結果を示す図である。It is a figure which shows the experimental result which changed temperature in the sensitizing heat treatment process.

以下、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。
［実施形態］
（Ａ：構成）
図１は本発明の一実施形態に係るミニボンベを示す斜視図、図２は図１の矢視II−II方向から見た断面図である。
このミニボンベ１０は、ステンレス鋼材（例えば、ＳＵＳ３０４Ｌ）によって有底筒状に一体成形されたボンベ本体１１と、ボンベ本体１１の開口部１５に溶接によって取り付けられ、段付き筒状の口金２０と、を具備する。
ボンベ本体１１は、円筒状の胴部１２と、この胴部１２の一方に形成された略半球状の底部１３と、前記胴部１２の他方に形成され、先端が開口部１５となる絞り部１４と、を有する。本実施形態のボンベ本体１１にあっては、その直径は約４０ｍｍ、全長約１１０ｍｍ、肉厚約１．０ｍｍとなる。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[Embodiment]
(A: Configuration)
FIG. 1 is a perspective view showing a mini cylinder according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a cross-sectional view seen from the direction of arrows II-II in FIG.
The mini cylinder 10 includes a cylinder main body 11 integrally formed in a bottomed cylindrical shape with a stainless steel material (for example, SUS304L), and a stepped cylindrical base 20 attached to the opening 15 of the cylinder main body 11 by welding. It has.
The cylinder main body 11 includes a cylindrical body portion 12, a substantially hemispherical bottom portion 13 formed on one side of the body portion 12, and a throttle portion formed on the other side of the body portion 12 and having a distal end serving as an opening 15. 14 and. In the cylinder main body 11 of this embodiment, the diameter is about 40 mm, the total length is about 110 mm, and the wall thickness is about 1.0 mm.

口金２０は、大径部２１と、この大径部２１の一方に形成された小径部２２と、前記大径部２１の他方に突出形成され、外周に雄ねじ部２４が刻設されたネジ部２３と、を有する。そして、口金２０は、その大径部２１と小径部２２の外周が開口部１５にＴＩＧ（Tungsten Inert Gas）溶接によって固着される。 The base 20 has a large-diameter portion 21, a small-diameter portion 22 formed on one of the large-diameter portions 21, and a screw portion having a male screw portion 24 engraved on the outer periphery thereof. 23. And the outer periphery of the large diameter part 21 and the small diameter part 22 is fixed to the opening part 15 by TIG (Tungsten Inert Gas) welding.

（Ｂ：製造方法）
次に、図３を参照しつつ、ミニボンベ１０の製造方法について説明する。 (B: Manufacturing method)
Next, a method for manufacturing the mini cylinder 10 will be described with reference to FIG.

（ａ）円板切出工程
まず、φ１３０ｍｍ、厚さ１ｍｍの円板１０１を、ステンレス鋼材からなる板体１００から切り出す。
（ｂ）成形体形成工程
次に、前記円板１０１に深絞り加工を複数回行うことにより、ボンベ本体１１の基材となる有底筒体１０４を形成する。（ｂ−１）の１回目の深絞り処理では、円板１０１を大径のカップ状体１０２（φ８０ｍｍ、高さ５５ｍｍ）に成形し、（ｂ−２）の２回目の深絞り処理では、大径のカップ状体１０２を小径のカップ状体１０３（φ５０ｍｍ、高さ８０ｍｍ）に成形し、（ｂ−３）の３回目の深絞り処理では、小径のカップ状体１０３をさらに小径の有底筒体１０４（φ４０ｍｍ、高さ１１０ｍｍ）に成形する。この成形体形成工程において、さらに小径の有底筒体１０４には、ボンベ本体１１の底部１３が形成されることになる。以下、カップ状体１０２，１０３、有底筒体１０４をあわせて「成形体」という。 (A) Disc Cutting Step First, a disc 101 having a diameter of 130 mm and a thickness of 1 mm is cut out from a plate body 100 made of a stainless steel material.
(B) Molded body forming step Next, the bottomed cylinder 104 serving as the base material of the cylinder main body 11 is formed by performing deep drawing on the disc 101 a plurality of times. In the first deep drawing process of (b-1), the disc 101 is formed into a large-diameter cup-like body 102 (φ80 mm, height 55 mm), and in the second deep drawing process of (b-2), In the third deep drawing process of (b-3), the large-diameter cup-shaped body 102 is formed into a small-diameter cup-shaped body 103 (φ50 mm, height 80 mm). Molded into a bottom cylinder 104 (φ40 mm, height 110 mm). In the molded body forming step, the bottom 13 of the cylinder main body 11 is formed in the bottomed cylindrical body 104 having a smaller diameter. Hereinafter, the cup-shaped bodies 102 and 103 and the bottomed cylindrical body 104 are collectively referred to as a “molded body”.

（ｃ）鋭敏化熱処理工程
２回目の深絞り加工（ｂ−２）の後に、小径のカップ状体１０３を鋭敏化させる鋭敏化熱処理を行う。この鋭敏化熱処理は、小径のカップ状体１０３を５５０〜６５０℃に加熱する処理である。ステンレス鋼を５５０〜６５０℃に加熱すると、いわゆる「鋭敏化」が起こることが知られているので、ここではこの熱処理を「鋭敏化熱処理」という。この熱処理を行うことにより、以後の絞り工程での割れの発生が抑制される（すなわち歩留まりが向上する）というデータが得られた。さらに、温度が５５０〜６５０℃に達すると、カップ状体１０３は水冷または急冷（空冷）される。 (C) Sensitizing heat treatment step After the second deep drawing (b-2), a sensitizing heat treatment for sensitizing the small-diameter cup 103 is performed. This sensitizing heat treatment is a process of heating the cup-shaped body 103 having a small diameter to 550 to 650 ° C. Since it is known that when stainless steel is heated to 550 to 650 ° C., so-called “sensitization” occurs, this heat treatment is referred to as “sensitization heat treatment”. By performing this heat treatment, data was obtained that the generation of cracks in the subsequent drawing process was suppressed (that is, the yield was improved). Further, when the temperature reaches 550 to 650 ° C., the cup-shaped body 103 is water-cooled or rapidly cooled (air-cooled).

鋭敏化熱処理工程において５５０〜６５０℃の範囲が最適であることは、発明者が鋭意実験した結果から得られたものである。ここで、実験結果を表１および図４に示す。この実験は、成形体の温度を５００〜６７０℃の範囲で加熱した後の成形体の状態（クラック（割れ））を観測したものである。

※ ＮＧは、冷却後にクラックが発生したもの。
図４は、表１の結果をグラフ化したもので、この図４からの明らかなように、鋭敏化熱処理工程において５５０〜６５０℃の範囲が最適であることが分かる。 The fact that the range of 550 to 650 ° C. is optimal in the sensitizing heat treatment step is obtained from the results of the inventors' diligent experiments. Here, the experimental results are shown in Table 1 and FIG. In this experiment, the state (crack) of the molded body after heating the molded body at a temperature in the range of 500 to 670 ° C. was observed.

* NG is cracked after cooling.
FIG. 4 is a graph of the results shown in Table 1. As is apparent from FIG. 4, it is understood that the range of 550 to 650 ° C. is optimal in the sensitizing heat treatment step.

（ｄ）開口切除工程
有底筒体１０４の開口側を切除することにより、切除部分１０５が発生し、残りの部分がボンベ本体基材１０６となる。この開口切除工程によって、製造されるミニボンベ１０の内容量が決まる。つまり、ミニボンベ１０の内容量に応じて、切除部分１０５（ボンベ本体基材１０６）を決めることで、単一の金型を用いても、種々の容量のミニボンベの製造が可能となる。 (D) Opening cutting step By cutting the opening side of the bottomed cylindrical body 104, a cutting portion 105 is generated, and the remaining portion becomes the cylinder main body 106. This opening excision process determines the internal volume of the manufactured mini cylinder 10. That is, by determining the cut portion 105 (cylinder main body base material 106) according to the internal capacity of the mini cylinder 10, it is possible to manufacture mini cylinders having various capacities even if a single mold is used.

（ｅ）絞り工程
この絞り工程は、ボンベ本体基材１０６の開口側を絞り込んで、絞り部１４を形成する処理である。金型で一度に絞り込むと、絞り部１４に割れやしわが発生するため、この工程では、角度の異なったテーパを有する複数の金型を使って、数回に分けて行われる。この絞り工程によって、先端側には、口金２０を取り付けるための開口部１５（φ１６ｍｍ）を有する絞り部１４、および筒部１２が形成され、ボンベ本体１１の外形が成形されることになる。 (E) Drawing process This drawing process is a process of forming the narrowed portion 14 by narrowing the opening side of the cylinder main body base 106. If the mold is narrowed at once, cracks and wrinkles are generated in the narrowed portion 14, so this process is performed in several steps using a plurality of molds having tapers with different angles. By this squeezing step, the squeezing part 14 having an opening 15 (φ16 mm) for attaching the base 20 and the cylinder part 12 are formed on the tip side, and the outer shape of the cylinder body 11 is formed.

（ｆ）口金取付工程
次に、ボンベ本体１１の開口部１５に口金２０をＴＩＧ溶接によって固着する。この際、開口部１５は内側に傾斜したテーパ面となっており、このテーパ面に口金２０の大径部２１と小径部２２とが合わさることになり、テーパのない面よりも大きい接触面積で溶接でき、口金２０をボンベ本体１１に強固に固定することが可能となる。 (F) Cap attachment step Next, the cap 20 is fixed to the opening 15 of the cylinder body 11 by TIG welding. At this time, the opening 15 is a tapered surface inclined inward, and the large diameter portion 21 and the small diameter portion 22 of the base 20 are combined with the tapered surface, and the contact area is larger than that of the non-tapered surface. It can be welded, and the base 20 can be firmly fixed to the cylinder body 11.

（ｇ）固溶化熱処理工程
今までの工程によってミニボンベ１０は、ステンレス鋼材からなる円板を深絞り加工して変形することにより、ステンレス鋼材がマルテンサイト相に変態（マルテンサイト変態）して磁性化する、また先の鋭敏化熱処理によってクロム濃度が低下した部分に腐食が発生し易くなる、さらに深絞り加工によって形成されたボンベ本体には残留応力が生じる、等の状況にある。 (G) Solid solution heat treatment process The mini-bomb 10 has been magnetized by transforming the stainless steel material into a martensite phase (martensitic transformation) by deep drawing and deforming a disk made of stainless steel. In addition, corrosion is likely to occur in the portion where the chromium concentration has been lowered by the prior sensitizing heat treatment, and residual stress is generated in the cylinder body formed by deep drawing.

そこで、仕上げとして、ミニボンベ１０を１０５０〜１１５０℃に３分以上加熱する固溶化処理を行う。この固溶化熱処理によって、マルテンサイト相をオーステナイト相に変態させて磁性性化したステンレス鋼材の磁性を除去し、先の鋭敏化熱処理によって結晶粒界に析出したクロム炭化物（Ｃｒ23Ｃ6）を固溶化し、絞り加工によってボンベ本体１１
に生じた残留応力を緩和する。
さらに、口金２０と開口部１５との間の溶接部分も溶解するため、さらに強固に口金２０が取り付けられることになる。 Therefore, as a finish, a solution treatment in which the mini cylinder 10 is heated to 1050 to 1150 ° C. for 3 minutes or more is performed. This solution heat treatment removes the magnetism of the stainless steel material that has been made magnetic by transforming the martensite phase to the austenite phase, and solidifies the chromium carbide (Cr23C6) precipitated at the grain boundaries by the sensitization heat treatment. Cylinder body 11 by drawing
Relieve residual stress generated in
Furthermore, since the welded portion between the base 20 and the opening 15 is also melted, the base 20 is attached more firmly.

（Ｃ：本実施形態の効果）
上述した製造方法にあっては、ＳＵＳ３０４Ｌからなる円板１０１を変形してボンベ本体１１を製造する。この際、残留応力によるボンベ本体１１への割れを防止するため、深絞り加工の途中に鋭敏化熱処理を行っている。このため、ボンベ本体基材１０６、ボンベ本体１１の状態であっても割れの発生を著しく低減することができるものの、クロム炭化物が析出されて腐食し易い状態になる。そこで、固溶化熱処理を施すことで、クロム炭化物を溶解させて耐食性を持たせる。 (C: Effect of this embodiment)
In the manufacturing method described above, the cylinder body 11 is manufactured by deforming the disc 101 made of SUS304L. At this time, in order to prevent cracking of the cylinder main body 11 due to residual stress, sensitizing heat treatment is performed during the deep drawing process. For this reason, even if it is the state of the cylinder main body base material 106 and the cylinder main body 11, although generation | occurrence | production of a crack can be reduced remarkably, chromium carbide will precipitate and it will be in the state which is easy to corrode. Therefore, by performing a solution heat treatment, the chromium carbide is dissolved to provide corrosion resistance.

深絞り加工によってＳＵＳ３０４Ｌは、オーステナイト相からマルテンサイト相に変態し、この際部材が磁性を帯びる。しかし、固溶化熱処理を施すことで、マルテンサイト相からオーステナイト相に変態させて、ボンベ本体１１の磁化を除去する。 By deep drawing, SUS304L transforms from an austenite phase to a martensite phase, and at this time, the member becomes magnetic. However, by performing a solution heat treatment, the martensite phase is transformed to the austenite phase, and the magnetization of the cylinder body 11 is removed.

さらに、鋭敏化熱処理工程（ｃ）では５５０〜６５０℃、固溶化熱処理工程（ｇ）では１０５０〜１１５０℃に部材が加熱されるため、ボンベ本体１１を成形した段階で発生する残留応力を確実に低減して、当該ボンベ本体１１の割れを防止する。 Further, since the member is heated to 550 to 650 ° C. in the sensitizing heat treatment step (c) and to 1050 to 1150 ° C. in the solution heat treatment step (g), the residual stress generated at the stage of forming the cylinder body 11 is surely ensured. It reduces and the crack of the said cylinder main body 11 is prevented.

このように、本実施形態による製造方法で製造されたボンベは、通常ステンレス鋼材の成形では使用していない鋭敏化する温度で加熱した上で、ステンレス鋼材の持つ脆弱性を補って深絞り加工が施工され、仕上げに固溶化熱処理によって、磁性除去・腐食性抑制・残留応力除去という機能を備えている。
このため、本実施形態によるミニボンベ１０は、ステンレス鋼材を使っているため、同
じ大きさのＭｎ鋼等に比べて軽量で、しかも肉厚を薄くしても高耐圧とすることができるため、使用強度に優れた容器とすることができる。
しかも、磁性除去・腐食性抑制という機能を備えており衛生的にも信用できるため、高耐圧という特性と併せて、本実施形態により製造されたボンベの使用範囲を広げることが可能となる。 As described above, the cylinder manufactured by the manufacturing method according to the present embodiment is heated at a sensitizing temperature that is not normally used in forming a stainless steel material, and then deep drawing is performed to compensate for the weakness of the stainless steel material. It has a function of removing magnetic properties, suppressing corrosiveness, and removing residual stress by solution heat treatment.
For this reason, since the mini cylinder 10 according to the present embodiment uses a stainless steel material, it is lighter than Mn steel or the like of the same size, and can be used with a high pressure resistance even if the wall thickness is reduced. It can be set as the container excellent in intensity | strength.
In addition, since it has functions of removing magnetic properties and suppressing corrosiveness and can be trusted hygienically, it is possible to expand the range of use of the cylinder manufactured according to the present embodiment, together with the characteristics of high breakdown voltage.

（Ｄ：変形例）
本願発明によるミニボンベの製造方法は、前記実施形態に記載の製造方法に限るものではなく、以下のような変形例による構成・形状も考えられる。 (D: Modification)
The manufacturing method of the mini cylinder according to the present invention is not limited to the manufacturing method described in the above embodiment, and configurations and shapes according to the following modifications are also conceivable.

（１）ミニボンベ本体１１の材料となるステンレス鋼材は、ＳＵＳ３０４Ｌに限るものではなく、鋭敏化を起こすのであれば、他の材料、例えば、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３２１またはＳＵＳ３４７等であってもよく、要は非磁性となるオーステナイト系ステンレス鋼であればよい。 (1) The stainless steel material used as the material of the mini cylinder main body 11 is not limited to SUS304L, and may be other materials such as SUS316L, SUS321, or SUS347 as long as sensitization occurs. Any austenitic stainless steel that is magnetic may be used.

（２）鋭敏化熱処理工程（ｃ）は、深絞り加工（ｂ−１）〜（ｂ−３）の工程のうち、どの工程の後で行ってもよい。或いは、深絞り加工（ｂ−１）の前に鋭敏化熱処理を行ってもよい。要は、絞り工程（ｅ）の前に行うのであれば、鋭敏化熱処理をいつ行ってもよい。特に、加工量の大きい工程の後で鋭敏化熱処理を行うことが好ましい。 (2) The sensitizing heat treatment step (c) may be performed after any of the steps of deep drawing (b-1) to (b-3). Alternatively, sensitizing heat treatment may be performed before deep drawing (b-1). In short, if it is performed before the drawing step (e), the sensitizing heat treatment may be performed at any time. In particular, it is preferable to perform sensitizing heat treatment after a process with a large processing amount.

（３）前記実施形態では、ボンベ本体１１の開口部１５に口金２０を取り付けることによって、ミニボンベ１０を製造していたが、本発明はこれに限らず、（ｅ）絞り加工工程において、絞り込んだ開口側をさらに変形させて口金を一体形成してもよい。 (3) In the above embodiment, the mini cylinder 10 is manufactured by attaching the base 20 to the opening 15 of the cylinder body 11. However, the present invention is not limited to this, and (e) the cylinder is narrowed down in the drawing process. The base may be integrally formed by further deforming the opening side.

（４）成形体形成工程（ｂ）における深絞り加工の回数および絞り工程（ｅ）における絞り加工の回数、すなわちこれらの工程で用いられる金型の数は、実施形態で説明したものに限定されない。実施形態より多い、または少ない数の金型を用いて、これらの加工が行われてもよい。 (4) The number of deep drawing operations in the molded body forming step (b) and the number of drawing operations in the drawing step (e), that is, the number of molds used in these steps are not limited to those described in the embodiment. . These processes may be performed using more or fewer dies than the embodiment.

（５）前記実施形態では、直径約４０ｍｍ、全長約１１０ｍｍ、肉厚約１．０ｍｍとなるボンベ本体１１を製造する場合を例示して説明したが、本発明はこの寸法に限定されるものではなく、本発明による製造方法にあっては、肉厚約０．１〜２．０ｍｍ、さらに内容量１００ＣＣ未満となる形状であれば製造可能である。 (5) In the above embodiment, the case where the cylinder main body 11 having a diameter of about 40 mm, a total length of about 110 mm, and a wall thickness of about 1.0 mm has been described as an example. However, the present invention is not limited to this dimension. However, in the manufacturing method according to the present invention, any shape having a thickness of about 0.1 to 2.0 mm and an inner capacity of less than 100 CC can be manufactured.

１０…ミニボンベ、１１…ボンベ本体、１５…開口部、２０…口金。 10 ... Mini cylinder, 11 ... Main cylinder body, 15 ... Opening, 20 ... Base.

Claims

A molded body forming step of forming a bottomed cylindrical molded body by performing deep drawing on a plate made of SUS304, SUS316, SUS321, or SUS347 series stainless steel multiple times,
A heat treatment that causes sensitization in the stainless steel material before or after any one of the multiple deep drawing operations is performed at a temperature of 550 ° C. <T <650 ° C. (T is a heat treatment temperature). Sensitizing heat treatment process performed in a range,
After the sensitizing heat treatment step, a cooling step of water-cooling or rapidly cooling the heated molded body,
After the cooling step, an opening excision step of excising the opening side of the molded body,
After the opening excision step, a drawing step of squeezing the opening side of the molded body,
After the drawing step, a base attaching step for attaching the base to the opening of the molded body by welding,
Wherein after the die attachment process, possess a solution heat treatment step of performing heat treatment for solid solution to the stainless steel in the molded body,
The heat treatment for forming a solid solution is a treatment for heating the compact to 1050 to 1150 ° C. for 3 minutes or more,
The drawing process is characterized by a step of sequentially performing drawing the opening side with respect to different mold angle, method for producing a mini bomb under internal volume is 100 cc.

Manufactured by the manufacturing method according to claim 1 ,
The stainless steel material has a thickness of 0.1 to 2.0 mm,
The content is less than 100cc
Mini cylinder, characterized in that.