JP5727128B2 - Pneumatic tire - Google Patents
Pneumatic tire Download PDFInfo
- Publication number
- JP5727128B2 JP5727128B2 JP2009108701A JP2009108701A JP5727128B2 JP 5727128 B2 JP5727128 B2 JP 5727128B2 JP 2009108701 A JP2009108701 A JP 2009108701A JP 2009108701 A JP2009108701 A JP 2009108701A JP 5727128 B2 JP5727128 B2 JP 5727128B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tire
- carcass
- pneumatic tire
- tread
- belt layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
Description
本発明は、転がり抵抗の低減を実現した空気入りタイヤに関するものである。 The present invention relates to a pneumatic tire that achieves a reduction in rolling resistance.
近年、地球温暖化をはじめとする環境問題を考慮した各種の開発が活発に行われており、その一例として、自動車の低燃費化が挙げられる。これを達成するための一つの手段として、タイヤの転がり抵抗の低減があり、従来から、様々な技術開発が行われている。
タイヤの転がり抵抗の増加は、図11に示すような、荷重付加時にトレッド踏面の路面への接地時の、トレッドゴムの圧縮変形、せん断変形等が主たる原因となっていると考えられている。そこで、例えば、トレッド部に使用されるトレッドゴムを損失正接(tanδ)が小さい低発熱性のゴムに変更して、トレッドゴムの変形に伴う発熱量の低減を図ることが、転がり抵抗を低下させる上で有効であると知られている。
しかしながら、従来のタイヤは、例えば、内圧を充填したときに、カーカス等に生じる張力が一定となる自然平衡形状に代表される比較的丸い断面形状に設計されることが多く、転がり抵抗の大きな寄与を占めるトレッド部の変形の低減の改良が行われていないことが多かった。
In recent years, various developments that take into account environmental issues such as global warming have been actively conducted, and one example is the reduction in fuel consumption of automobiles. One means for achieving this is to reduce the rolling resistance of the tire, and various technical developments have been made conventionally.
Increase in rolling resistance of a tire, as shown in FIG. 11, when the ground to load application at a tread surface of the road surface, the compression deformation of the tread rubber is believed to shearing deformation has become a major cause. Therefore, for example, changing the tread rubber used for the tread portion to a low heat generation rubber with a small loss tangent (tan δ) to reduce the amount of heat generated due to the deformation of the tread rubber reduces the rolling resistance. It is known to be effective above.
However, conventional tires are often designed to have a relatively round cross-sectional shape typified by a natural equilibrium shape in which, for example, when the internal pressure is filled, the tension generated in the carcass or the like is constant, which contributes greatly to rolling resistance. In many cases, the improvement of the deformation reduction of the tread portion occupying is not performed.
従来のタイヤにおいて、転がり抵抗を低減させる手法として、サイドウォールのトレッド部に近接したバットレス部に、周方向に向かって複数のえぐり部(窪み部)を連続的あるいは断続的に設けることが提案されている(例えば特許文献1、2参照)。
In a conventional tire, as a technique for reducing rolling resistance, it has been proposed to continuously or intermittently provide a plurality of punched portions (dents) in the circumferential direction on the buttress portion close to the tread portion of the sidewall. (For example, see
しかし、上述した、比較的丸い断面形状に設計された従来のタイヤにおける転がり抵抗低減の手法は、タイヤサイド部の変形に着目しておらず、さらなる改善の余地があった。
そこで、本発明の目的は、転がり抵抗の低減に有利な変形形状を具えた空気入りタイヤを提供することにある。
However, the above-described technique for reducing rolling resistance in a conventional tire designed with a relatively round cross-sectional shape does not focus on deformation of the tire side portion, and there is room for further improvement.
Accordingly, an object of the present invention is to provide a pneumatic tire having a deformed shape that is advantageous for reducing rolling resistance.
本発明の要旨構成は、次のとおりである。
(1)一対のビード部間にトロイダル状に跨るカーカスを骨格として、該カーカスのクラウン部の径方向外側に、タイヤの赤道面に対して傾斜した向きに延びるコードの多数本をゴムで被覆した、少なくとも1層の傾斜ベルト層を配置して成るベルトを有し、該ベルトのタイヤ径方向外側にトレッドを配置した空気入りタイヤであって、
該タイヤを適用リムに装着し、内圧を付加せず、若しくは30kPa程度の極低内圧の状態のタイヤ幅方向断面において、ビードトゥにタイヤの回転軸と平行に引いた線分に対して、カーカスのトレッドセンター部からの距離SH1とカーカスの最大幅位置からの距離SH2は、0.6SH1≦SH2≦0.9SH1を満たし、
タイヤ最大幅位置よりもタイヤ径方向外側から最外側傾斜ベルト層の幅方向端部までの間に位置する、カーカスの曲率半径が最小となる部分のみに、溝を設けてなることを特徴とする空気入りタイヤ。
The gist configuration of the present invention is as follows.
(1) Using a carcass straddling a toroidal shape between a pair of bead portions, a large number of cords extending in a direction inclined with respect to the equatorial plane of the tire are coated with rubber on the radially outer side of the crown portion of the carcass A pneumatic tire having a belt in which at least one inclined belt layer is disposed, and a tread disposed on the outer side in the tire radial direction of the belt,
When the tire is mounted on an applicable rim and no internal pressure is applied , or in a cross section in the tire width direction with an extremely low internal pressure of about 30 kPa, the carcass The distance SH 1 from the tread center portion and the distance SH 2 from the maximum width position of the carcass satisfy 0.6SH 1 ≦ SH 2 ≦ 0.9SH 1 ,
A groove is provided only in a portion where the radius of curvature of the carcass is minimum, which is located between the tire radial outer side and the widthwise end of the outermost inclined belt layer with respect to the tire maximum width position. Pneumatic tire.
ここで、「適用リム」とは、タイヤが生産され、使用される地域に有効な産業規格であって、日本ではJATMA(日本自動車タイヤ協会) YEAR BOOK、欧州ではETRTO(European Tyre and Rim Technical Organisation) STANDARD MANUAL、米国ではTRA(THE TIRE and RIM ASSOCIATION INC.)YEAR BOOK等に規定されたものとする。
「適用リムに装着した状態」とは、適用リムに組み付けて、内圧を0〜30kPa程度までのバルブコアを取り除いた状態や極低内圧を付加した状態をいうものとする。
「タイヤ最大幅位置」とは、JATMA等に規定された適用リムに、タイヤを組み付けて、JATMA等の規格にタイヤサイズに応じて規定された、無負荷状態での、タイヤ幅方向断面内の最大幅位置をいうものとする。
「カーカスの曲率半径」とは、タイヤの内側に中心をもつ、カーカスの厚み中心線の半径をいうものとする。
Here, “applicable rim” is an industrial standard effective in the area where tires are produced and used. In Japan, JATMA (Japan Automobile Tire Association) YEAR BOOK is used, and in Europe, ETRTO (European Tire and Rim Technical Organization). ) It is assumed that STANDARD MANUAL, in the United States, TRA (THE TIRE and RIM ASSOCIATION INC.) YEAR BOOK, etc.
The “state attached to the applied rim” refers to a state in which the valve core is assembled to the applied rim and the internal pressure is about 0 to 30 kPa is removed, or an extremely low internal pressure is applied.
“Tire maximum width position” means that the tire is assembled to an applicable rim specified in JATMA, etc., and in the cross section in the tire width direction in the no-load state specified in accordance with the tire size in the standard of JATMA, etc. The maximum width position shall be said.
“Carcass radius of curvature” refers to the radius of the carcass thickness center line centered on the inside of the tire.
(2)前記カーカスの曲率半径が最小となる前記部分における、前記カーカスより外のゴムゲージが最小であることを特徴とする上記(1)に記載の空気入りタイヤ。 (2) The pneumatic tire according to (1), wherein a rubber gauge outside the carcass is minimum in the portion where the radius of curvature of the carcass is minimum.
(3)前記溝が、タイヤ周方向に連続して延びることを特徴とする上記(1)または(2)に記載の空気入りタイヤ。 (3) The pneumatic tire according to (1) or (2), wherein the groove extends continuously in the tire circumferential direction.
(4)前記傾斜ベルト層の最外側傾斜ベルト層の幅BWに対する、当該最外側層の幅方向中心部と幅方向端部との径差BDの比BD/BWが0.01以上0.04以下であることを特徴とする上記(1)〜(3)のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
(5)前記溝は、タイヤ周方向に不連続に延びることを特徴とする上記(1)または(2)に記載の空気入りタイヤ。
(4) The ratio BD / BW of the diameter difference BD between the center in the width direction and the end in the width direction of the outermost layer with respect to the width BW of the outermost inclined belt layer of the inclined belt layer is 0.01 or more and 0.04. The pneumatic tire according to any one of the above (1) to (3), which is the following.
(5) The pneumatic tire according to (1) or (2), wherein the groove extends discontinuously in the tire circumferential direction.
本発明により、転がり抵抗の低減に有利な変形形状を具えた空気入りタイヤを提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a pneumatic tire having a deformed shape advantageous for reducing rolling resistance.
以下、図面を参照して、本発明の空気入りタイヤを具体的に説明する。
図1は本発明の空気入りタイヤを適用リムに装着した状態での幅方向断面である。本発明の空気入りタイヤ6は、一対のビードコア1を埋設した一対のビード部間にトロイダル状に跨るカーカス2を骨格として、このカーカス2のクラウン部の径方向外側に、タイヤの赤道面CLに対して傾斜した向きに延びるコードの多数本をゴムで被覆した、少なくとも1層、図示例では2層の傾斜ベルト層3a、3bと、タイヤ赤道面CLに沿って延びるコードの多数本をゴムで被覆した、少なくとも1層、図示例で1層の周方向ベルト層4を順に配置して成るベルトを有し、該ベルトの径方向外側にトレッド5を配置してなる。このような空気入りタイヤ6は、適用リム7に装着されて使用に供される。
Hereinafter, the pneumatic tire of the present invention will be specifically described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a cross section in the width direction in a state where the pneumatic tire of the present invention is mounted on an applied rim. A pneumatic tire 6 according to the present invention has a
ここで、タイヤ6を適用リム7に装着した状態のタイヤ幅方向断面において、図1に示すように、ビードトゥ10にタイヤの回転軸と平行に引いた線分に対して、カーカス2のトレッドセンター部からの距離SH1とカーカス2の最大幅位置WCMAXからの距離SH2は、0.6SH1≦SH2≦0.9SH1を満たす。
この規定は、カーカス2の最大幅位置WCMAXがトレッド5に近いことを意味し、サイドウォールのトレッド5に近い領域に曲率半径が小さい部分があることを示す。
転がり抵抗は、前述したように、タイヤトレッド部のゴム中で発生するエネルギーロスが支配的であり、その変形の一つである幅方向断面内のせん断変形を抑えることが、転がり抵抗の低減に有効である。このせん断変形が起こる原因は、接地時に湾曲したベルトが平らに伸ばされる変形である。さらに、通常のラジアルタイヤでは、タイヤセンター対比ショルダーの半径が小さく径差を持っているため、ショルダー付近のベルトはタイヤ周方向に伸ばされる。すると、コードが交差して配置された傾斜ベルト層はパンタグラフ状に変形して周方向に伸びる結果として幅方向に縮むことになるため、上記せん断変形を助長することになる。この変形を、タイヤの形状面から最も簡便に抑制するには、ベルトをなるべく平坦にする必要がある。しかしながら、実際のタイヤ設計では、サイド部の変形に伴った変形成分や、偏摩耗を起こさないための接地形状並びに接地圧分布を考慮しなければいけないことから、完全に平坦にすることなく適正な範囲に設定することが肝要である。この適正な範囲について鋭意究明したところ、上記した0.6SH1≦SH2≦0.9SH1であることが判明した。
特に、トレッド部の形状から上記のせん断変形を抑制する改良を行った場合、接地面内のせん断力やすべり分布も縮小される方向に変化するため、耐摩耗性能を同時に改良することができることも解明するに到った。
Here, in the cross section in the tire width direction in a state where the tire 6 is mounted on the
This definition means that the maximum width position W CMAX of the
As described above, the rolling resistance is dominated by the energy loss generated in the rubber of the tire tread part, and suppressing shear deformation in the cross section in the width direction, which is one of the deformations, reduces rolling resistance. It is valid. The cause of this shear deformation is a deformation in which a curved belt is stretched flat when touched. Further, in a normal radial tire, since the radius of the shoulder relative to the tire center is small and has a diameter difference, the belt near the shoulder is stretched in the tire circumferential direction. Then, the inclined belt layer in which the cords are arranged so as to cross each other is deformed into a pantograph shape and stretched in the circumferential direction, and as a result, contracts in the width direction, thereby promoting the shear deformation. In order to suppress this deformation most simply from the shape of the tire, it is necessary to make the belt as flat as possible. However, in actual tire design, it is necessary to consider the deformation component accompanying the deformation of the side part, the ground contact shape to prevent uneven wear, and the contact pressure distribution. It is important to set the range. As a result of intensive investigations on this appropriate range, it was found that 0.6SH 1 ≦ SH 2 ≦ 0.9SH 1 described above.
In particular, when the improvement of suppressing the above-mentioned shear deformation is performed from the shape of the tread portion, the shearing force and the slip distribution in the contact surface also change in a direction to be reduced, so that the wear resistance performance can be improved at the same time. It came to elucidate.
さらに、この空気入りタイヤ6では、最外側傾斜ベルト層3bの幅方向端部3bEとタイヤ最大幅位置WMAXとの間に位置する、カーカス2の曲率半径が最小となる部分に溝8を設けることが肝要である。以下、この理由を説明する。
Further, in the pneumatic tire 6, located between the widthwise end portion 3bE the tire maximum width position W MAX of the outermost
空気入りタイヤのサイド部剛性は、サイド部のカーカス2の張力によるものと、サイド部の構造によるものとに分けられる。
カーカス2の張力について検討すると、カーカス2のトレッドセンター部高さSH1と最大幅位置WCMAXの高さSH2との関係を0.6SH1≦SH2≦0.9SH1にしたことで、最外側傾斜ベルト層3bの幅方向端部3bEとタイヤ最大幅位置WMAXとの間の領域である、いわゆるバットレス部におけるカーカス2の曲率半径が最小となる部分を作り、この部分のカーカス2の張力を下げることができる。
空気入りタイヤに内圧を充填した場合にカーカス2にかかる張力は、タイヤ半径(ケースラインの半径)R、内圧Pを用いて、R×Pで求めることができる(自動車用タイヤの基礎と実際 山海堂)。
また、タイヤ6を適用リム7に装着した状態のタイヤ幅方向断面において、図1に示すように、傾斜ベルト層3a、3bのうち最外側傾斜ベルト層3bの幅BWに対する、当該最外側傾斜ベルト層3bの幅方向中心部(タイヤ赤道面CL)と幅方向端部3bEとの径差BDの比BD/BWが0.01以上0.04以下とすると、最外側傾斜ベルト層3bの幅方向端部3bEとタイヤの最大幅位置WMAXとの間にカーカス2の曲率半径が小さい部分を広くすることができる。
サイド部のカーカス2の張力を低下させることで、張力による剛性を下げて、曲率半径が最小となる部分で荷重時に大きく変形させて、その結果、トレッド部付近のゴムに発生する変形を減少させ、これにより歪エネルギー損失を低減させることができる。
The side portion rigidity of the pneumatic tire is divided into that due to the tension of the
Examining the tension of the
The tension applied to the
Further, in the cross section in the tire width direction in a state where the tire 6 is mounted on the applied
By reducing the tension of the
次に、サイド部の構造による剛性に着目する。図2は、図1の空気入りタイヤの、適用リムに装着した状態および内圧充填後荷重を付加した状態の断面内変形を模式的に示す図である。図2から分かるように、バットレス部はリム組み後内圧充填時から、内圧充填後荷重時になると、曲率半径が小さくなる方向に曲げられていることがわかる。
ここで、サイド部は曲げ変形を受ける梁として見ることができる。タイヤ周方向に見て単位長さあたりの曲げ剛性は、部材の弾性率Eおよび断面2次モーメントIを用いて、E×Iで求められる。Iは断面形状により決まる値で、長方形断面の場合、図3に示すように、I=bh3/12になる。これをタイヤサイド部に当てはめると、bが周方向長さ、lがサイド部のラジアル方向長さ、hが厚さに相当する。周方向の単位長さを考えているのでb=lとすると、曲げ剛性は厚さの3乗に比例し、厚さを薄くすることで曲げ剛性を非常に効果的に低減できる。すなわち、この部分に溝8を設け、カーカス2の本体部からタイヤ外側面までのゴムゲージを小さくすることで、この部分の剛性を低減させる。その結果、トレッド部付近のゴムに発生する変形を減少させ、これにより歪エネルギー損失を低減させることができる。
Next, attention is focused on the rigidity due to the structure of the side portion. Figure 2 is a diagram showing the pneumatic tire of FIG. 1, a cross section in the deformation state of adding states and internal pressure after filling load is mounted on an applicable rim is schematically shown. As can be seen from FIG. 2, it can be seen that the buttress portion is bent in a direction in which the radius of curvature decreases when the internal pressure is filled after the rim assembly and when the internal pressure is loaded.
Here, the side portion can be viewed as a beam that undergoes bending deformation. The bending rigidity per unit length as viewed in the tire circumferential direction is obtained by E × I using the elastic modulus E and the secondary moment of inertia I of the member. I is a value determined by the cross-sectional shape, if the rectangular cross-section, as shown in FIG. 3, the I = bh 3/12. When this is applied to the tire side portion, b corresponds to the circumferential length, l corresponds to the radial length of the side portion, and h corresponds to the thickness. Since the unit length in the circumferential direction is considered, if b = 1, the bending rigidity is proportional to the cube of the thickness, and the bending rigidity can be reduced very effectively by reducing the thickness. That is, the
図4は本発明の空気入りタイヤを適用リムに装着した状態で、溝8のない部分の幅方向断面の半部である。図4に示すように、カーカス2の曲率半径が最小となる位置がカーカス2より外のゴムゲージtが最小となっている。このように滑らかにゴムゲージを変化させて該当部のゴムゲージを最小にすることで、従来のタイヤと同様にサイド部にメーカー名や商品名などを表示することができる。
FIG. 4 is a half of the cross section in the width direction of the portion without the
図5および図6は本発明のタイヤの部分側面図である。図5および図6はトレッドショルダー部にショルダーブロック9を有する例であり、図6に示すように、溝8をショルダーブロック9と対応させて形成する、すなわち、溝8をショルダーブロック9間の溝以外の領域に形成することが好ましい。これにより、トレッドショルダー部のトレッドゲージが大きい部分に相当する位置で効果的にバットレス部の曲げ剛性を低減でき、その結果、転がり抵抗を効果的に低減することができるからである。
5 and 6 are partial side views of the tire of the present invention. 5 and 6 are examples having a shoulder block 9 in the tread shoulder portion, and as shown in FIG. 6, the
図7は本発明の空気入りタイヤを適用リムに装着した状態での幅方向断面である。図7に示すように、溝8がタイヤ周方向に連続して延びることが好適である。なぜなら、製造時にサイドウォール部材をタイヤ周方向に押し出すため、タイヤ周方向に連続している溝8に相当する部分のゴムゲージをあらかじめ小さくして部材を準備することでタイヤ周方向の均一性に優れた転がり抵抗の小さい空気入りタイヤを容易に製造することができるからである。
FIG. 7 is a cross section in the width direction in a state where the pneumatic tire of the present invention is mounted on an applied rim. As shown in FIG. 7, it is preferable that the
サイズ225/45R17の発明例タイヤおよび従来例タイヤを、表1に示す仕様の下に試作し、各試作タイヤについて、転がり抵抗の測定を行ったので以下に説明する。
各供試タイヤは、タイヤ径方向内側から2層のカーカスプライ2a、2bからなるカーカス2とタイヤ赤道面CLに対して26°の傾斜角度で配置したスチールコードを層間で相互に交差させた傾斜ベルト層3a、3bと、タイヤ赤道面CLに沿った向きに延びるナイロンコードによるキャップ4aとレイヤ4bとを具える。
Inventive tires and conventional tires of size 225 / 45R17 were prototyped under the specifications shown in Table 1, and the rolling resistance of each prototype tire was measured and will be described below.
Each test tire has two
発明例タイヤ1は、図8に示すような、クラウン部がフラットな断面形状を有し、バットレス部の曲率半径が最小の部分に周方向に連続した長方形の溝8(深さ1mm、幅10mm)を有する。
発明例タイヤ2は、図8に示すような、クラウン部がフラットな断面形状を有し、バットレス部の曲率半径が最小の部分に、トレッドショルダー部ラグ溝部を除き周方向に不連続の長方形の溝8を有する。
発明例タイヤ3は、図8に示すような、クラウン部がフラットな断面形状を有し、バットレス部の曲率半径が最小の部分に周方向に連続した長方形の溝8(深さ1mm、幅10mm)を有する。発明例タイヤ1とはベルト形状等が異なる。
従来例タイヤ1は、図9に示すような、クラウン部が丸い断面形状を有している。
従来例タイヤ2は、図10に示すようなクラウン部がフラットな断面形状を有し、長方形の溝8を有さない点以外、発明例タイヤ1と同様である。
従来例タイヤ3は、バットレス部のゴムゲージが最小である点以外、従来例タイヤ2と同様である。
The
The
The
The
これら供試タイヤを、サイズ7.5J×17のリムに組み込み、内圧を230kPaに調整した上で、荷重を4.5kN、時速80.0km/hの条件にて転がり抵抗測定を実施した。なお、この転がり抵抗測定は、ISO18164に準拠し、スムースドラム、フォース式にて実施したものである。表1に示す測定結果は、従来例タイヤ1の結果を100として指数で表し、指数が小さいほど、転がり抵抗が小さいことを示している。
These test tires were assembled in a rim having a size of 7.5 J × 17, the internal pressure was adjusted to 230 kPa, and rolling resistance was measured under the conditions of a load of 4.5 kN and a speed of 80.0 km / h. This rolling resistance measurement was performed in accordance with ISO18164 using a smooth drum and a force type. The measurement results shown in Table 1 are expressed as an index with the result of the
発明例タイヤは従来例タイヤ1と比較して転がり抵抗指数が良化していることが分かる。
It can be seen that the inventive tire has a better rolling resistance index than the
1 ビードコア
2 カーカス
3a 傾斜ベルト層
3b 傾斜ベルト層(最外側傾斜ベルト層)
4 周方向ベルト層
5 トレッド
6 空気入りタイヤ
7 適用リム
8 溝
9 ショルダーブロック
10 ビードトゥ
CL タイヤ赤道面
1
4
Claims (5)
該タイヤを適用リムに装着し、内圧を付加せず、若しくは30kPa程度の極低内圧の状態のタイヤ幅方向断面において、ビードトゥにタイヤの回転軸と平行に引いた線分に対して、カーカスのトレッドセンター部からの距離SH1とカーカスの最大幅位置からの距離SH2は、0.6SH1≦SH2≦0.9SH1を満たし、
タイヤ最大幅位置よりもタイヤ径方向外側から最外側傾斜ベルト層の幅方向端部までの間に位置する、カーカスの曲率半径が最小となる部分のみに、溝を設けてなることを特徴とする空気入りタイヤ。 A carcass straddling a toroidal shape between a pair of bead portions, and a large number of cords extending in a direction inclined with respect to the equatorial plane of the tire are coated with rubber on the radially outer side of the crown portion of the carcass. A pneumatic tire having a belt formed by arranging an inclined belt layer of a layer, and a tread arranged on the outer side in the tire radial direction of the belt,
When the tire is mounted on an applicable rim and no internal pressure is applied , or in a cross section in the tire width direction with an extremely low internal pressure of about 30 kPa, the carcass The distance SH 1 from the tread center portion and the distance SH 2 from the maximum width position of the carcass satisfy 0.6SH 1 ≦ SH 2 ≦ 0.9SH 1 ,
A groove is provided only in a portion where the radius of curvature of the carcass is minimum, which is located between the tire radial outer side and the widthwise end of the outermost inclined belt layer with respect to the tire maximum width position. Pneumatic tire.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009108701A JP5727128B2 (en) | 2009-04-28 | 2009-04-28 | Pneumatic tire |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009108701A JP5727128B2 (en) | 2009-04-28 | 2009-04-28 | Pneumatic tire |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010254205A JP2010254205A (en) | 2010-11-11 |
JP5727128B2 true JP5727128B2 (en) | 2015-06-03 |
Family
ID=43315634
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009108701A Active JP5727128B2 (en) | 2009-04-28 | 2009-04-28 | Pneumatic tire |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5727128B2 (en) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103370211B (en) | 2011-02-14 | 2017-09-01 | 株式会社普利司通 | Pneumatic tire |
EP2708381B1 (en) * | 2011-04-26 | 2018-04-11 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tire |
JP5766579B2 (en) * | 2011-10-24 | 2015-08-19 | 株式会社ブリヂストン | Radial tire |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS582845B2 (en) * | 1979-01-24 | 1983-01-19 | 株式会社ブリヂストン | Radial tire for passenger cars with low rolling resistance and anti-slip properties |
JP2887172B2 (en) * | 1990-12-19 | 1999-04-26 | 株式会社ブリヂストン | Pneumatic tire |
JPH06156011A (en) * | 1992-11-18 | 1994-06-03 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire |
JP4097000B2 (en) * | 1998-02-04 | 2008-06-04 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tires for passenger cars |
JP2006327502A (en) * | 2005-05-27 | 2006-12-07 | Bridgestone Corp | Pneumatic tire |
-
2009
- 2009-04-28 JP JP2009108701A patent/JP5727128B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010254205A (en) | 2010-11-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6050568B2 (en) | Pneumatic tire | |
JP5457415B2 (en) | Run flat tire | |
WO2009139182A1 (en) | Pneumatic tire | |
WO2011016215A1 (en) | Pneumatic tire | |
WO2016051651A1 (en) | Run-flat tire | |
JP2014184808A (en) | Pneumatic tire | |
JP6988540B2 (en) | Pneumatic tires | |
WO2015159468A1 (en) | Run-flat tire | |
JP2017178069A (en) | Pneumatic tire | |
JP2012131254A (en) | Run-flat tire | |
JP5745539B2 (en) | Pneumatic tire | |
JP2012121426A (en) | Run flat tire | |
JP5727128B2 (en) | Pneumatic tire | |
JP6480698B2 (en) | Run flat tire | |
KR102034751B1 (en) | Pneumatic tire | |
JP2012116382A (en) | Run-flat tire | |
JP5331561B2 (en) | Pneumatic tire | |
JP6450111B2 (en) | Pneumatic tire | |
JP5693124B2 (en) | Pneumatic tire | |
JP2013079018A (en) | Pneumatic tire | |
JP5902394B2 (en) | Pneumatic tire | |
EP4353494A1 (en) | Pneumatic radial tire for passenger vehicle | |
JP6501600B2 (en) | Pneumatic tire | |
JP2010254249A (en) | Pneumatic tire | |
JP6489917B2 (en) | Pneumatic tire |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120322 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130220 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130226 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130418 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20131001 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131225 |
|
A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20140108 |
|
A912 | Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20140328 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20141217 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150402 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5727128 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |